1、年产40万吨高档牛皮卡纸工程热电厂二期主厂房高大模板工程专项施工方案施工单位：工程地点： xx市xx镇 编制人: 编制日期： 审核人： 审核日期： 审定人： 审定日期: 目 录一、编制依据3二、工程概况31、高大模板工程基本参数表42、高大模板工程计算设置参数43、高大模板工程计算结果9三、总体设计及施工部署14四、材料选择15五、搭设参数及施工工艺15六、模板拆除技术措施18七、劳动力及施工器具配置19八、施工管理19（一)材料管理19(二)过程管理20（三）验收管理21（四）混凝土浇捣管理22九、重大危险源识别及安全管理措施22十、环境保护措施24十一、监测措施26十二、安全事故应急救援预2、案27一)、编制依据27二）、工程意外事故应急预案27十三、设计验算书（采用品茗施工安全设施计算软件2009版）33（一）600x2000梁模板计算书33（二）300x900梁模板计算书47（三）13。5m高130mm厚板模板计算书62（四）1400x1800梁模板计算书70十四、高大模板工程施工图84一、编制依据1、年产40万吨高档牛皮卡纸工程热电厂二期主厂房施工图纸；2、依据年产40万吨高档牛皮卡纸工程热电厂二期主厂房施工组织设计；3、各类参考规范、图书：建筑施工手册第四版；建筑施工计算手册江正荣著;建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）;建筑结构荷载规范（GB50009-203、01）（2006年版）；混凝土结构设计规范（GB500102002);钢结构设计规范（GB50017-2003)；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）；混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-02)建筑工程大模板技术规程（JGJ742003）二、工程概况年产40万吨高档牛皮卡纸工程热电厂二期主厂房高大模板工程采用扣件式钢管脚手架支模体系,立杆布置原则为横成行、纵成列;主体属于框架结构.本工程由xx玖龙纸业有限公司投资建设,中南电力设计院设计，xx市粤建监理工程有限公司监理,十一冶建设集团有限责任公司组织施工。根据工程特点，对施工图进行了仔细检查，发现本工程主厂房存4、在高大支模区域,支模类型如下：大梁部分： 本工程首层至屋面层存在超大梁，梁截面尺寸分别为600x1200、600x1300、600x1400、600x1600、600x1800、600x2000。超大梁每层都有,最大的计算高度为7m，具体详高大模板构件平面布置图。立杆基础为地下室底板,局部为0.000标高处地坪素土分层夯实后浇捣150厚C15砼垫层，和各楼层的结构梁板。楼板高架部分: 本工程在17.170楼层和30.670楼层处还存在楼板高架支撑。楼板支撑系统标高分别由7。97017.170，支撑高度为9。03m；楼板支撑系统标高分别由17。17030.670,支撑高度为13.33m。本工程楼5、板支撑体系取13.50m高设计，9。20m和8m高的楼板支撑体系布置按此原则布置.本工程的梁板支撑采用整体支模系统，即各层梁、板模板支架系统应全部保留，待屋面工程施工完毕后拆除。梁、板砼浇筑顺序：首先应把12a-27轴的主框架梁和挑耳浇筑好，待强度达到80后拆除侧模，再安装型钢次梁，楼板混凝土应在型钢次梁安装完成后浇筑.脚手架立杆下设置铁制底座，下铺2000x200x50木垫板。当局部上下层立杆不对齐时，上层立杆下放置20的槽钢做垫板高大模板区域支模情况，详见附件:高大模板工程设计施工图1、高大模板工程基本参数表框架梁主要特征区域：主厂房12a27轴的主框架梁，结构标高为17.170楼层和306、。670楼层处的楼板,详上述说明及高大模板工程施工图最大梁截面：6002000板厚: 折算板厚为130mm支撑高度：梁为2。005。50米；板为9.03和13。33米验算计算截面600x2000,300x900计算高度7。0m支撑方式梁底支撑小楞平行梁截面方向支模体系梁底方木8080 250梁侧主次楞次楞：8080 250主楞： 483。5mm双钢管对拉螺栓M14对拉螺栓500立杆设置按搭设习惯，按跨度尺寸均分设置，最大800mm 水平杆设置纵横满堂架布置，步距1400mm剪刀撑设水平方向、垂直方向（纵横）剪刀撑楼板支模体系立杆设置与梁立杆纵向立杆保持一致最大800mm水平杆设置纵横满堂架布置7、，步距1400mm钢管扣件楼板采用可调托座支撑方式，其它按双扣件验算剪刀撑按平面图示设置扫地杆离支撑面200高，连续设置立杆基础地下室底板、局部为0。000标高处地坪，和各楼层的结构梁板,立杆支撑在铁制底座上，下铺2000x200x50木垫板钢管类型全部采用483.5mm钢管2、高大模板工程计算设置参数（1）600x2000梁模板计算参数表一、基本参数梁段信息L600x2000楼板混凝土厚度（mm）130梁截面宽度B（m)0。6梁截面高度D(m)2承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞平行梁截面方向立杆沿梁跨度方向间距la（m）0.8立杆步距h(m）1.4梁两侧立杆间距lc(m)1.4梁底增加承重立8、杆根数3板底承重立杆横向间距或排距lb（m)0。8梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)483.5立杆承重连接方式可调托座扣件抗滑承载力系数0.8立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m）0。2梁模板支架计算高度H(m)7是否计算边梁否是否验算地基承载力是模板自重（kN/m2）0.5钢筋自重（kN/m3)1。5施工荷载（kN/m2)2。5振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4新浇混凝土侧压力（kN/m2)26。772考虑荷载折减系数否是否进行模板材料匡算否是否自定义梁两侧楼板计算长度是自定义梁两侧楼板计算长度(m)0.4二、材料参数木材品种南方松弹性模量9、E（N/mm2)9000抗压强度设计值fc（N/mm）13抗弯强度设计值fm(N/mm2）13抗剪强度设计值fv（N/mm2)1.4面板类型胶合面板面板抗弯设计值fm(N/mm2）13面板厚度(mm)18面板弹性模量E（N/mm2)6000三、地基参数地基土类型素填土地基承载力标准值(kPa)150基础底面扩展面积（m2)0。15地基承载力调整系数1四、梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)80梁底方木截面高度(mm）80梁底模板支撑的间距(mm）250托梁材料选择钢管（双钢管) ：483。5梁底木方、木托梁计算方法按两跨连续梁计算五、梁侧模板参数主楞（外龙骨)方向横向设置次楞间距（mm）:2510、0主楞竖向根数7对拉螺的直径(mm）M14对拉螺栓水平间距(mm）500第1根主楞至梁底距离40第2根主楞至梁底距离340第3根主楞至梁底距离640第4根主楞至梁底距离940第5根主楞至梁底距离1240第6根主楞至梁底距离1540第7根主楞至梁底距离1840主楞材料圆钢管主楞直径（mm)48主楞壁厚(mm）3。5主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度（mm)80次楞高度（mm）80次楞合并根数1（2）300x900梁模板计算参数表一、基本参数梁段信息L300x900楼板混凝土厚度（mm)130梁截面宽度B（m）0。3梁截面高度D(m）0.9承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞平行梁截面方向立杆沿梁跨度11、方向间距la(m）0.8立杆步距h(m）1。4梁两侧立杆间距lc（m)1。3梁底增加承重立杆根数1板底承重立杆横向间距或排距lb（m）0。8梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)483。5立杆承重连接方式可调托座扣件抗滑承载力系数0.8立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m）0.2梁模板支架计算高度H(m）7是否计算边梁否是否验算地基承载力是模板自重（kN/m2)0.5钢筋自重（kN/m3）1.5施工荷载（kN/m2）2.5振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）4新浇混凝土侧压力（kN/m2)21.6考虑荷载折减系数否是否进行模板材料匡算否是否自定义梁两12、侧楼板计算长度是自定义梁两侧楼板计算长度(m)0.5二、材料参数木材品种南方松弹性模量E（N/mm2）9000抗压强度设计值fc(N/mm)13抗弯强度设计值fm（N/mm2)13抗剪强度设计值fv(N/mm2）1.4面板类型胶合面板面板抗弯设计值fm(N/mm2）13面板厚度（mm)18面板弹性模量E（N/mm2）6000三、地基参数地基土类型素填土地基承载力标准值（kPa)150基础底面扩展面积(m2）0。16地基承载力调整系数1四、梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)80梁底方木截面高度（mm)80梁底模板支撑的间距(mm)250托梁材料选择钢管（双钢管） :483.5梁底木方、木托梁计13、算方法按两跨连续梁计算五、梁侧模板参数主楞（外龙骨)方向横向设置次楞间距（mm）：250主楞竖向根数3对拉螺的直径(mm）M14对拉螺栓水平间距（mm）500第1根主楞至梁底距离40第2根主楞至梁底距离340第3根主楞至梁底距离640主楞材料圆钢管主楞直径(mm)48主楞壁厚（mm)3.5主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度(mm）80次楞高度（mm）80次楞合并根数1(3）13.5m高130mm厚板模板计算参数表一、基本参数立杆纵向间距或跨距lb（m）0。9立杆横向间距或排距la（m)0。9立杆步距h（m)1.5立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m）0。2模板支架计算高度H(m）13.5楼板的14、计算厚度（mm)130钢管类型（mm）483.5板底支撑形式方木支撑立杆承重连接方式双扣件扣件抗滑承载力系数0.8是否验算地基承载力是是否计算拆模时间否板底支撑计算方法按两跨连续梁计算是否进行模板材料匡算否二、材料参数木方（圆木）的间隔距离(mm)250木方的截面宽度B（mm)80木方的截面高度H(mm）80木方（圆木）弹性模量E(N/mm2）9000木方(圆木)抗弯强度设计值(N/mm2)13木方(圆木)抗剪强度设计值（N/mm2)1.4面板类型胶合面板面板厚度(mm）18面板抗弯设计值fm（N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2）9000三、地基参数地基土类型素填土地基承载力标准值(k15、Pa）150基础底面扩展面积（m2)0。16地基承载力调整系数1四、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)0.35混凝土与钢筋自重（kN/m3)25施工均布荷载(kN/m2)2。5(4）1400x1800梁模板计算参数表一、基本参数梁段信息L1400x1800楼板混凝土厚度(mm）130梁截面宽度B(m）1.4梁截面高度D（m)1.8承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞平行梁截面方向立杆沿梁跨度方向间距la(m)0。8立杆步距h(m）1。4梁两侧立杆间距lc（m)2。2梁底增加承重立杆根数6板底承重立杆横向间距或排距lb（m）0.8梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型（mm)483.5立杆承重连接方式可16、调托座扣件抗滑承载力系数0.8立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0。2梁模板支架计算高度H（m)5.9是否计算边梁否是否验算地基承载力是模板自重(kN/m2）0.5钢筋自重（kN/m3）1。5施工荷载（kN/m2）2.5振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）4新浇混凝土侧压力(kN/m2)26.772考虑荷载折减系数否是否进行模板材料匡算否是否自定义梁两侧楼板计算长度是自定义梁两侧楼板计算长度(m）0。5二、材料参数木材品种南方松弹性模量E(N/mm2）9000抗压强度设计值fc(N/mm)13抗弯强度设计值fm(N/mm2）13抗剪强度设计值fv（17、N/mm2）1。4面板类型胶合面板面板抗弯设计值fm（N/mm2)13面板厚度（mm）18面板弹性模量E(N/mm2)6000三、地基参数地基土类型素填土地基承载力标准值(kPa)150基础底面扩展面积（m2)0。16地基承载力调整系数1四、梁底模板参数梁底方木截面宽度（mm）80梁底方木截面高度（mm)80梁底模板支撑的间距（mm）250托梁材料选择钢管（双钢管） ：483.5梁底木方、木托梁计算方法按两跨连续梁计算五、梁侧模板参数主楞（外龙骨)方向横向设置次楞间距(mm):250主楞竖向根数6对拉螺的直径(mm)M14对拉螺栓水平间距(mm）500第1根主楞至梁底距离40第2根主楞至梁底距18、离340第3根主楞至梁底距离640第4根主楞至梁底距离940第5根主楞至梁底距离1240第6根主楞至梁底距离1540主楞材料圆钢管主楞直径(mm）48主楞壁厚(mm）3。5主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度(mm）80次楞高度(mm）80次楞合并根数13、高大模板工程计算结果（1）600x2000梁模板计算简表工程名称玖龙纸业高支模审核部位梁模板（扣件钢管架）计算参数立杆梁跨度方向间距0。8m;立杆上端伸出至模板支撑点长度0。2m；立杆步距1。4m;梁支撑架搭设高度7m；梁两侧立杆间距1。4m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用可调托座；梁底横向支撑间距为250mm；水平杆19、与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.6m；梁截面高度2m;次楞间距250mm；主楞竖向根数7；穿梁螺栓类型M14，穿梁螺栓水平间距500mm；主楞到梁底距离依次是:40mm，340mm，640mm，940mm,1240mm，1540mm，1840mm。模板自重为0。5kN/m2，钢筋自重为1。5kN/m3，施工荷载为2。5kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为26。772kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2.设计示意图搭设材料模板支架采用483.5钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用方木；主楞材料：圆钢管;直径48mm；壁厚3.5mm;次楞20、材料：木方；宽度80mm；高度80mm；模板采用胶合面板厚度为18mm；序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值： =4。5N/mm2 f=13N/mm2；符合要求面板的最大挠度计算值： =0.291mm =1mm；符合要求2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值： =1。2 N/mm2 f=13 N/mm2；符合要求次楞的最大挠度计算值： =0.017 mm =0.75 mm;符合要求主楞的受弯应力计算值 =39。4N/mm2 f=205N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值： =0.132mm =1.25mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力: N=721、.908 kN N=17.85 kN;符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =8 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.56 mm =1mm。 符合要求5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值2。5N/mm2 f=13N/mm2；符合要求方木受剪应力计算值0。806N/mm2 fv=1.4N/mm2；符合要求方木的最大挠度=0.378mm =2.2mm;符合要求6梁跨度方向托梁的计算托梁的最大应力计算值=6.9N/mm2 f=205N/mm2;符合要求托梁的最大挠度0。06mm 800/150与10 mm；符合要求托梁的最大应力计算值=173。2N/mm2 f=22、205N/mm2;符合要求托梁的最大挠度1.502mm 800/150与10 mm；符合要求7立杆的稳定性计算（根据规范需经过两个公式计算）钢管立杆稳定性计算公式 = 18.8 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆稳定性计算公式 = 181。75 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求8立杆的地基承载力计算地基承载力fg=150kPa脚手架立杆对地基的压力 P=121。27 fg=150 kPa 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。（2）300x900梁模板计算简表工程名称玖龙纸业高支模审核部位梁模板（扣件钢管架)计算参数立杆梁23、跨度方向间距0。8m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.2m；立杆步距1.4m；梁支撑架搭设高度7m；梁两侧立杆间距1.3m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用可调托座；梁底横向支撑间距为250mm;水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0。3m；梁截面高度0。9m；次楞间距250mm；主楞竖向根数3；穿梁螺栓类型M14，穿梁螺栓水平间距500mm;主楞到梁底距离依次是:40mm，340mm,640mm.模板自重为0.5kN/m2，钢筋自重为1。5kN/m3,施工荷载为2。5kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为21。6kN/m2,振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝24、土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483。5钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用方木；主楞材料：圆钢管；直径48mm；壁厚3。5mm；次楞材料：木方；宽度80mm;高度80mm；模板采用胶合面板厚度为18mm；序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值: =3.8N/mm2 f=13N/mm2；符合要求面板的最大挠度计算值： =0.235mm =1mm;符合要求2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =0。9 N/mm2 f=13 N/mm2;符合要求次楞的最大挠度计算值： =0.016 mm =0。75 mm；符合要求主楞的受弯应力25、计算值 =32。1N/mm2 f=205N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值： =0。107mm =1。25mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力： N=6.444 kN N=17。85 kN;符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =4。1 N/mm2 f=13N/mm2；符合要求面板的最大挠度计算值：=0。255 mm =1mm. 符合要求5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值2。5N/mm2 f=13N/mm2;符合要求方木受剪应力计算值0。594N/mm2 fv=1.4N/mm2;符合要求方木的最大挠度=0。464mm =2。6mm;符合要求6梁跨度方向托梁的计算托梁的26、最大应力计算值=3。4N/mm2 f=205N/mm2;符合要求托梁的最大挠度0。029mm 800/150与10 mm;符合要求托梁的最大应力计算值=134。2N/mm2 f=205N/mm2;符合要求托梁的最大挠度1。164mm 800/150与10 mm;符合要求7立杆的稳定性计算（根据规范需经过两个公式计算)钢管立杆稳定性计算公式 = 14.4 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆稳定性计算公式 = 169 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求8立杆的地基承载力计算地基承载力fg=150kPa脚手架立杆对地基的压力 P=112.449 fg=150 kP27、a 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。（3)13.5m高130mm厚板模板计算简表工程名称玖龙纸业高支模审核部位板模板(扣件钢管高架）计算参数立杆纵距0.9m立杆横距0.9m，立杆步距1。5m，模板支架搭设高度为13.5m,立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0。2m，板底支撑间距为250mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值2。5kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.5钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木支撑；序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板的最大应力计算值为 =0。905 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求面板28、的最大挠度计算值 =0.022 mm =1 mm符合要求2模板支撑方木的计算方木的最大应力计算值为 =2.32 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值 =0。258 N/mm2 =1.4 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算值 =0.1 mm =3。6 mm符合要求3木方支撑钢管计算支撑钢管的最大应力计算值=136.136N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度1.51mm 900/150与10 mm;符合要求4扣件抗滑移的计算双扣件抗滑承载力 R =8。378kN 12。8kN符合要求5立杆的稳定性计算钢管立杆的最大应力计算值公式=49。063 N/29、mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆的最大应力计算值公式=66。797 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求6立杆的地基承载力计算地基承载力fg=150Kpa脚手架立杆对地基的压力 P=67.777 fg=150 kpa 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。（4）1400x1800梁模板计算简表工程名称玖龙纸业高支模审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立杆梁跨度方向间距0.8m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.2m；立杆步距1。4m；梁支撑架搭设高度5.9m;梁两侧立杆间距2.2m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方30、式采用可调托座；梁底横向支撑间距为250mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度1.4m;梁截面高度1.8m；次楞间距250mm；主楞竖向根数6;穿梁螺栓类型M14，穿梁螺栓水平间距500mm；主楞到梁底距离依次是：40mm，340mm，640mm，940mm，1240mm，1540mm。模板自重为0。5kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为2。5kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为26。772kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2.设计示意图搭设材料模板支架采用483.5钢管及可锻铸铁扣件搭设;梁底模板支撑采用方木；主楞材料：31、圆钢管;直径48mm；壁厚3。5mm；次楞材料：木方；宽度80mm;高度80mm；模板采用胶合面板厚度为18mm;序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值： =4。5N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值： =0.291mm =1mm；符合要求2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值： =1.1 N/mm2 f=13 N/mm2;符合要求次楞的最大挠度计算值: =0。017 mm =0.75 mm;符合要求主楞的受弯应力计算值 =39.1N/mm2 f=205N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值： =0.131mm =1.25mm符合要求3穿梁32、螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力： N=7.861 kN N=17.85 kN；符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =7。3 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值：=0.505 mm =1mm. 符合要求5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值3。4N/mm2 f=13N/mm2;符合要求方木受剪应力计算值0。929N/mm2 fv=1.4N/mm2;符合要求方木的最大挠度=0.54mm =2.4mm;符合要求6梁跨度方向托梁的计算托梁的最大应力计算值=12。2N/mm2 f=205N/mm2;符合要求托梁的最大挠度0。106mm 800/150与10 mm；符合要33、求托梁的最大应力计算值=186.7N/mm2 f=205N/mm2；符合要求托梁的最大挠度1。619mm 800/150与10 mm;符合要求7立杆的稳定性计算（根据规范需经过两个公式计算)钢管立杆稳定性计算公式 = 25.1 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆稳定性计算公式 = 151.7 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求8立杆的地基承载力计算地基承载力fg=150kPa脚手架立杆对地基的压力 P=99。444 fg=150 kPa 符合要求结论符合要求三、总体设计及施工部署（一)、总体筹划本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充34、分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理.2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修.4、结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位，升降搭拆方便,便于检查验收;5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ5999等检查标准要求,要符合相关文明化工地的有关标准.6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：梁模板（扣件钢管架)、板模板（扣件钢管高架）7、高支模区域除按年产40万吨高档牛皮卡纸工程热电厂二期主厂房施工35、图组织施工外，同时应按年产40万吨高档牛皮卡纸工程热电厂二期主厂房施工组织设计部署执行。(二）、安全领导小组搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员.水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入.同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下:项目经理： 吕志松组长，负责协调指挥工作；技术负责人： 李汉梅-组员，负责现场施工指挥，技术交底;安全员： 王庆运、刘锦云、黄贵新-组员，负责现场安全检查工作；施工员： 张怀平组员,负责现场具体施工；四、材料36、选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度,阴阳角模板统一整齐。本工程模板支架所用钢材强度等级Q235A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新的钢管要有出厂合格证.脚手架施工前必须将入场钢管取样送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准（JGJ22-85）的要求,由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整,活动部位灵活，夹紧37、钢管时开口处最小距离不小于5mm.钢管螺栓拧紧力矩达65 Nm时不得破坏。如使用旧扣件，扣件必须取样，并送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验,试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。（一）板模板(扣件钢管高架）按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下,尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。具体材料见下表:模板支架材料类型板模板（扣件钢管高架)面板材料18mm厚胶合面板板底支撑方木支撑立杆材料钢管:483.5（二）梁模板（扣件钢管架）按清水混凝土的要求进行模板设计,在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。38、具体材料见下表：模板支架材料类型梁模板（扣件钢管架）面板材料18mm厚胶合面板主楞材料钢管：483。5，木方次楞材料木方梁底支撑方木支架钢管483。5五、搭设参数及施工工艺(一）模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物,焊接或修整模板的定位预埋件,做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆,拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下:1、两块模板之间拼缝 12、相邻模板之间高低差 39、13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 3（二）模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹,方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500(mm) 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线,并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。（三）0000以下模板安装要求1、底板模板安装顺序及技术要点垫层施工完毕后进行底板模板安装,底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50m40、m砌筑240mm厚砖墙，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆，上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1:3水泥砂浆.积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。2、梁模板安装顺序及技术要点模板安装顺序搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪力撑）按标高铺梁底模板拉线找直绑扎粱钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板技术要点按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱3)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。3、楼板模板安装顺序及技术要41、点模板安装顺序”满堂”脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设,按设计要求起拱（跨度大于4m时,起拱0.2），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。(四)0。000以上模板安装要求1、梁、板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序”满堂”脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求42、起拱（跨度大于4m时，起拱0。3%），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。(五）扣件钢管架类模板支架1、水平杆每步纵横向水平杆必须拉通。水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。水平对接接头位置要求如下图。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时,应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑.搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图）。2、立杆立杆平面布置图(详见附图）搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，接头位置要求如下.扫地杆设置3、剪刀撑水平剪刀撑：模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平43、剪刀撑。设置时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3；竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置；剪刀撑平立面布置图（详见附图）.4、周边拉结竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m与建筑结构设置一个固定点。六、模板拆除技术措施1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度,符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模.2、模板及其支架在拆除时混凝44、土强度要达到如下要求。在拆除侧模时,混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆,后支的先拆。（1）墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1.2MPa,能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时45、不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑.（2) 楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动,达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑.4、模板拆除吊至存放地点时,模板保持平放,然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量.5、模板拆除后,及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防46、止粘结灰浆.6、其他技术要求：（1）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续.（2)支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点,并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。（3）模板拆除前必须有混凝土强度报告,强度达到规定要求后方可拆模。1）侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。2）底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100后方可拆除.3）板底模2米，混凝土强度达到50,2米8米混凝土强度达到75，8米，混凝土强度达到100%方可拆除。4）模板拆除前必须办理拆除模47、板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。5）柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。6）墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体,然后一块块往下传递，不得直接往下抛。7)楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙,拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落,再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时,先拆除上层排架，48、使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模.七、劳动力及施工器具配置1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量,确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源,操作工均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可,方可进行施工作业,并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。（一)、劳动力安排详细参见总体工程施工组织设计方案,可根据现场条件和工期要求调整。（二）、机具配备(数量按现场需要49、调整）机具名称备注架子扳手架子工搭设和拆除架子用力矩扳手检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链调整架子水平弯曲度八、施工管理（一）材料管理1、钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB70088)的要求。2、胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB7000688）要求。3、木方必须符合质量标准要求。4、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700)中Q235A级钢的规定。5、每根钢管的最大质量不应大于25kg，钢管表面应保持干燥、无明显锈蚀、无裂纹等表观现象.650、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1)应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3。1。1条的规定；（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2001）的规定;(5）钢管必须涂有防锈漆。7、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：（1)表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ1302001）的规定.锈蚀检查应每年一次。检查时,应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部51、位横向截断取样检查,当锈蚀深度超过规定值时不得使用；(2）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2001）规定。（3）钢管上严禁打孔。8、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件,其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用.9、扣件的验收应符合下列规定:新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（1)旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。(2）新、旧扣件均应进行防锈处理。（3）支架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力达65Nmm时,不得发生破外。（二)过程管理152、施工前管理（1)材料管理材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。（2）交底管理交底的形式分为技术交底和安全交底,均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。2、施工中管理要点（1)竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求,进入下道模板支架工序的施工.（2)模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收。(3）混凝土浇筑方式符合施工方案要求,控制堆载，避免上部荷载集中化。（4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模53、通知书为准，不得私自拆除任何构件。3、质量管理措施(1）认真仔细地学习和阅读施工图纸,吃透和领会施工图的要求,及时提出不明之处,遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据,施工前认真做好各项技术交底工作,严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002)和其它有关规定施工和验收,并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。(2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关,做到环环扣紧,并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收,找出影响质量的薄弱环节，提出改进措54、施,把质量问题控制在萌芽状态。（3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量.（4)混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。（5）对变形及损坏的模板及配件,应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。（6）为防止模底烂根,放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。（7)所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆.（8）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度,模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺55、寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。（9）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。（10）每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差.并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人,及时进行整改和纠正。（11）所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固.（12）阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。（13）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等.（三）56、验收管理1、不满足要求的相关材料一律不得使用,采用问责式制度，相关人员签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度,将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、模板及其支架必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204规定：（1） 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；（2) 具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力,以及在施工过程中所产生的荷载；（3） 构造简单,拆装方便，并便于钢筋的绑扎与安装,以及满足混凝土的浇筑与养护等工艺要求;(4） 模板接缝应严密,不得漏浆。4、模板安装应满足混凝土结构工程施工质57、量验收规范GB 50204要求：（1) 模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木模板应浇水润湿，但模板内不应有积水；(2） 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,但不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂;(3） 浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净；（4） 对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板；(5） 以上均为全数观察检查.5、预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，06、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏58、差(mm)检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查（四)混凝土浇捣管理1、隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品混凝土采购单，采购单详细填写工程地址,施工部位，强度等级,需求方量，添加剂，坍落度,浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认混凝土站材料储备，供应能力等相关信息.确保混凝土浇筑正常进行。2、根据实验室混凝土配合比,派相关人员在搅拌站进行监督和检测；3、开盘前检查59、混凝土配合比报告,实测混凝土坍落度,符合要求,方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。4、混凝土浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求,浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。5、墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。九、重大危险源识别及安全管理措施（一)重大危险源辨识本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程,施工过程中存在的主要危险源有以下几点：1、机械伤害形成原因:木工棚、机械缺陷误操作,防护不到位应采取的控制措施：（1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁.2、触电形成原因：漏电开关60、失效，违规接送电源.应采取的控制措施：（1)机械设备必须做到“一机一闸一漏电”.（2)按、拆电源应由专业电工操作。（3)漏电开关等必须灵敏有效。（4)现场电缆布设规范。（5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。3、火灾形成原因：明火。应采取的控制措施：(1）严禁烟火;（2）严禁存放易燃易爆物品；（3）操作间必须配齐消防器材。4、物体打击形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷.应采取的控制措施：（1）轻拿慢放，规范作业,注意安全。（2）应经常检查所用工具，确保安全有效.5、高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范61、操作，勿猛拉猛撬。6、坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。应采取的控制措施：（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷.（2)基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下,可做堆载实验.7、起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：(1)吊装时应把吊物绑牢固.（2）信号工及吊装司机必须持证上岗,密切配合，严格遵守“十不吊”规定。（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留.(4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。(5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。（6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。8、其他伤62、害:形成原因：支拆模环境不良应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。（二）安全管理措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯,工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时,上下要有人接应,随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架.装拆施工时, 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时,操作人员要扣上安全带.6、安装墙、柱模板时,要随63、时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时,应采取两个以上的吊点,水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置.8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索,然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊.起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业.当不能停电时,应有隔离防护措施.11、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底,并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时64、拆除模板。13、特别强调，操作人员必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋.14、根据GB572585规定，设置安全网，防止高空坠物,安全网的质量必须符合GB572535规定。十、环境保护措施1、安全警示标志牌所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识。安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成,要能表达特定的安全信息.如安全文明标志在使用中，要用其他补充文字说明时要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义.2、现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守.3、场容场貌进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到65、位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌,控制高度符合要求,保持现场材料整齐统一。建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放,及时外运，做到活完场清。通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施。施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置.建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人.4、材料堆放建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求。构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐,堆放平稳。现场工人操作做到活完料净脚下清。现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清66、理.现场余料、包装容器及时回收,堆放整齐。5、现场防火不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯,不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡。加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用.钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用。严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。6、垃圾清运在生活区修建卫生的公共厕所,厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道。建立健全卫生责任制。提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到.施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴。生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去。整个生活区的公共卫生67、设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。7、环保及不扰民措施（1）施工现场环保工作计划认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求，达到并超过”文明安全工地”的要求。积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系,成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识.现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上.对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息,对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并68、完善环保措施。根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广.每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强.（2）施工现场环保工作措施1）环境管理体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作，随时进行信息反馈,每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实,保证环境管理体系有效运行，持续改进.2)为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式,每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘黑监测。3）为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施:工69、程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡,并保证高度在2。5m以上.环境保护体系图对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖;运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒,最大限度的减少扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫,做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实车上土,对松散易飞扬物采取遮盖。临时施工道路进行路面硬化,在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运.运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上70、沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝,夜间不超过55分贝以下，并经常测试。混凝土浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告,同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民.对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内,尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等,严格控制工作时间。建筑物四周挂降噪声网。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。每月进行两次噪声值监测,并在夜间2271、：00以后进行抽测.加强噪声监测,采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整,达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果,必要时及时上报监理和甲方.4)为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线.现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线.5）做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和72、存档工作。十一、监测措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置监测点设置在梁板支撑系统上，位置详支模施工图中监测平面布置。观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板)及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决.4、仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ,最大允许误差20自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手15、监测73、说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）模板工程日常检查重点部位:1）杆件的设置和连接,连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2）连墙件是否松动；3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4）施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6）支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。（1）本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内.(2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混74、凝土，疏散人员，并及时进行加固处理成品保护1、不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放,不得随意切断或锯、割.不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋(固定线盒）时，必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料，以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。2、根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。3、多余扣件和钉子要装入专用背包中,按要求回收，不得乱丢乱放。4、模板拆除扣件不得乱丢,边拆边进袋.5、拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养,以延长使用期限。6、模板上的脱75、模剂晾干后才可吊运。十二、安全事故应急救援预案一）、编制依据1、中华人民共和国安全生产法；2、中华人民共和国建筑法;3、建设工程安全生产管理条例（国务院令第393号）；4、企业职工伤亡事故报告和处理规定(国务院令第75号）；5、工程建设重大事故报告和调查程序规定（建设部令第3号）；6、特别重大事故调查程序暂行规定(国务院令第34号）；7、关于印发有关条文解释的通知（劳动部文件劳安字19909号）等。二）、工程意外事故应急预案(一）应急领导小组组 长：吕志松 联系电话： 副组长：李汉梅 联系电话：组 员：王庆运、刘锦云、黄贵新 联系电话：，（二）现场意外事件紧急处置程序1、工地如突发因工重伤、死76、亡事故,各项目部必须立即组织抢救伤员,保护现场，并以最快方式向公司领导和公司工程管理科报告简要情况。2、如认定重伤或死亡事故,由项目部负责保护事故现场，绘制事故现场平面图、立体图，并提供有关资料。3、由项目部指定安全员填写事故快报。4、各级人员认真配合上级和政府主管部门人员勘察现场,开展事故调查.5、调查重伤事故由项目经理组织事故调查组，并在10天内提出事故报告报公司工程管理部。6、轻伤事故由安全部调查分析并报告。7、机械事故报工程管理部。8、项目部发生重伤事故，主管安全生产工作经理要采取组织会议等多种方法通报事故经过、原因，提出改进措施,吸取教训，强化安全生产管理，预防同类事故重复发生或其它77、事故的再发生。如事件发生在夜间，须由项目部夜间值班人员紧急上报经理部有关人员。（三）因工发生意外伤害事故的紧急处理1、发生人身意外伤害时需采取的相应事项:2、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏,直至急救医务人员到场进一步抢救。4、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。5、对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬78、运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。现场发现法定传染病人应立即报告公司医院，并进行隔离，环境消毒及检疫，由公司医院与有关单位联系处理。6、应急电话：xx镇公安分局：110转xx镇公安分局xx市xx镇医院：地址广东省xx市xx镇人民广场北侧，电话076988828675 882312107、项目负责人在得到因工伤害事故报告后,应立即组织抢救受伤人员，指导现场急救或送专门医院抢救，并组织人员救险，防止险情扩大；8、必须根据具体受伤部位需送相应医院，其指导原则为尽最大努力减少拖延时间，保证抢救及时，把损失降低到最低限度；9、根据表中所列医院顺序选出最佳急救方案；10、表中所列联系电话均为该医院总机电话；79、11、如现场无应急车辆，须打“120”请求急救车；12、若医院路线不清，可要求“120”急救车送往指定医院。伤员送往医院过程中，必须项目部管理人员相陪（夜间施工由值班人员相陪）以避免产生不必要的麻烦，并保护好现场，及时通报项目部有关领导及安全人员。（四）意外伤害不同部位相应应急处理措施1、外伤的急救、处理、搬运1）外伤出血后,根据伤口的部位、轻重程度,可分别或同时采取指压止血法、加压包扎法或止血带止血法，如有骨折，则采用木板等物予以固定。2）包扎动作轻、快、准、牢，对暴露的伤口，尽可能用无菌敷料覆盖伤口，再行包扎.包扎不可过紧、过松，以防滑脱或压迫血管、神经，影响远端血运。3)骨折固定时，本着80、先救命后治伤的原则,先进行呼吸心跳的急救，有大出血时,应先止血，再包扎，最后固定骨折部位。4）运送伤患者前，应检查伤者头、胸、腹、背及四肢的伤势，并给予适应的处理，如所处环境危险，应尽快脱离，否则就地抢救，搬运时注意伤员体位,避免再损伤。现场处理后,尽快转送到附近医院2、现场心、肺、脑复苏施工现场出现电击、严重创伤、中暑、中毒等易引起心跳骤停的情况，及早抢救，对伤者复苏有重大意义。（1）判断心跳骤停症状 1）颈动脉搏动消失 2）意识丧失，呼之不应(2）现场心肺复苏1）呼救:一旦判断病人昏迷，就要呼救，他人协组打急救电话或叫救护车,本人就地抢救。2)病人体位仰卧在硬地板或硬板床上。(3)心肺复苏81、法1）打开气道，使病人颈部上抬使头后仰，保证呼吸道通畅；2）人工呼吸，口对口吹气，每次8001000m（注意胸部是否起落，每次吹1216次;（4）心外按摩，建立人工循环用拳击心前区,拳距前胸20-30cm,向前胸猛击两下，有时即可恢复心跳.（5）胸外挤压部位：胸骨中下1/3交接处，下压深度35cm，频率80-100/分. 双人操作：吹气与按压比为1：5,每45分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。 单人操作：每次按压15次，吹气2次，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。按压注意事项1）按压必须平稳，有规律进行，不能中断；2）平常不能离开胸膛,不能猛压猛松，以免改变按压位置,或82、引起肋骨骨折；3）双肩应压胸前正上方，平臂要与胸垂直，按压时身体不要前后摇摆；胸部按压部位必须正确，否则不仅按压无效，反有危险。3、电击伤与中暑的处理电击伤（1）诊断1）看电源种类、电压、触电时刻及当时情况；2）表现为电击性休克、抽搐、昏迷、青紫、心率不齐、心跳停止。并发症：伴有外伤、骨折、背髓受损者可见肢体瘫痪。（2）抢救1)立即切断电源，用绝缘不导电的物体使患者脱离电源.2）呼吸心跳停止时，立即进行口对口人工呼吸及胸外按压术。对局部烧伤进行消毒包扎处理。3）呼急救中心转院处理。4、中暑(1）诊断:因长时间的日光曝晒,或在高温环境下工作，出现大汗头晕、无力、口渴、眼花、心慌、四肢麻木、体温略83、升高，血压下降等症状。（2）抢救：发现中暑病人都应立即将其移到阴凉通风处。1）轻度中暑：给予含盐冷饮,服十滴水或藿香正气水,休息后即可恢复。2）高热型：重点是物理降温,用2629温水或50%酒精全身擦浴,用电风扇吹风，头部大血管放置冰袋，静脉点滴生理盐水+氯丙嗪50mg。3)痉挛型：重点补充钠、静点5GNS或3%NS，抽搐者用10水含氯醛1020ml。（五）特殊情况下相应防止及应急处理措施1、高处坠落（1）落实“安全帽、安全带、安全网”三宝防护措施。进入现场要带牢带好安全帽，登高高处作业系好安全带，高处作业占的下方必须设安全网。大量事实证明：如果每个工程在张设安全密目网的同时，按照规定再张设安84、全平网的话，高坠事故至少可以减少50以上，特别是在后期的装饰阶段，密目网拆除后，效果更加明显。（2）落实好“四口”防护措施.凡楼梯口、电梯口、预留洞口必须设围栏或盖板；在建施工建筑物所有出入口必须搭设防护棚。（3）落实“五临边”防护措施。在施工过程中，尚未安装的阳台周边无外架防护的屋面周边、框架工程楼层周边、跑道（斜道)两侧边、卸料台的外侧边等必须设置1.2m高的双层围栏或搭设安全网。（4)严把“架子关”.对架子的材质、栏护、上下、连结、悬挑、验收等环节。（5）加强屋面、天棚的防护措施。在天棚和轻型屋面上操作行走十分危险，稍踏偏楞木，就会坠落伤亡。因此，凡在此上操作,必须在上面搭上挂板,或在下85、方张安全网等措施。（6）施工的楼面周边的防护措施。外架必须超过形象进度至少1。2m,外架立杆与建筑物间距超过15cm要有防护措施,外架搭设要符合规范要求。（7)安装用的梯子、操作平台必须牢固。2、物体打击（1）受伤人员的急救 当施工人员发生物体打击时，急救人员应尽快赶往出事地点，并呼叫周围人员及时通知医疗部门,尽可能不要移动患者，尽量当场施救。如果处在不宜施工的场所时必须将患者搬运到能够安全施救的地方，搬运时应尽量多找一些人来搬运,观察患者呼吸和脸色的变化，如果是脊柱骨折，不要弯曲、扭动患者的颈部和身体，不要接触患者的伤口，要使患者身体放松,尽量将患者放到担架或平板上进行搬运。(2）物体打击事86、故预防1）强化安全教育，提高安全防护意识，提高工人安全操作技能；2)正确使用“三宝”；3)合理组织交叉作业，采取防护措施;4）拆除作业有监护措施,有施工方案，有交底;5）起重吊装作业制定专项安全技术措施；6）对起重吊装工进行安全交底，落实“十不吊”措施；7）安全通道口、安全防护棚搭设双层防护，符合安全规范要求；8）加强安全检查，严禁向下抛掷;9）材料堆放控制高度，特别是临边作业；10）高处作业应进行交底,工具入袋，严禁抛物；11）模板作业有专项安全技术措施，有交底，有检查，严禁大面积撬落。3、脚手架倒塌（1）应急措施1、用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。2、保持呼吸道畅通87、，消除伤口、鼻、咽、喉部的异物,血块、呕吐物等。3、若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。4、进行简易的包扎止血或骨折简易固定.5、立即拨打120急救中心与医院联系或拨打110、119救助帮助,详细说明事故的地点、程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。（2)应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、切割机等.（3）注意事项1、人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃,必须坚持到底。2、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时88、才能视为正常。3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救.4、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱,派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。5、对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运.三)、火灾应急预案（一）应急领导小组组 长：吕志松 联系电话： 副组长：李汉梅 联系电话：组 员：王庆运、刘锦云、黄贵新 联系电话:,， （二）应急准备1、项目部成立消防领导小组和义务消防队。消防队员必须掌握各类火灾的扑救方法和消防器材的用途及正确的使89、用方法。2、安全科全权负责落实现场各类消防器材的布置。任何人不得随意挪用，同时安全员必须定期进行检查、维修、更换,确保消防器材的完好性。3、安全员必须每天对现场以及仓库等重点防火部位进行检查。发现隐患及时整改。并建立健全的消防档案，切实做好消防安全管理工作。4、所有现场材料的堆放必须通过安全员的检查，切实按项目部有关规定执行。现场必须设置报警电话并在有关场所张贴悬挂,公布于众。安全科定期组织人员进行培训、演习。（三）应急措施1、发现火灾事故时，发现人员要及时向消防领导小组报警，并讲明发生火灾的地点、燃烧物质的种类和数量，火势情况,报警人姓名、电话等等详细情况。2/消防领导小组接到电话报警后，接90、报人员要立即通知义务消防队员赶赴火场，拨打“119”报警电话报警。义务消防队员必须做到在发生任何情况下都能临危不乱，切实按项目部制定的措施方案执行。3/火灾较大时要立即成立灭火指挥部,下设灭火作战组、抢救疏散组、安全保卫组、后勤保障组、医疗救护组，一般火灾时可不成立.4/消防领导小组负责火灾现场及周围的安全保卫、危险区域的警戒，对现场抢救出的人、财物进行管理和疏散，预防破坏、哄抢、盗窃等案件的发生，扑救过程中及扑救工作结束后对火灾现场加以保护。5/灭火作战组负责扑救火灾。抢救疏散组负责抢救被困人员及贵重物质，在人员集中的场所，要有计划、有组织的疏散人员，抢险救灾按照“先人员，后物质,先重点,后91、一般”的原则进行，抢险人员要戴齐防护用具,注意自身安全，防止发生意外事故。6、后勤保障组负责火场上器材装备、供水排水、供电照明、运输工具、食品衣物等灭火工作所需的各种物质供应保障工作。7、医疗救护小组主要负责火场上各种受伤人员的抢救、医治、转移工作，并协助做好防中毒、防中暑等防护工作。8、义务消防队员在灭火总指挥的统一调度下，首先要迅速查明火场情况、燃烧物质及周围的情况,特别是有无剧毒、爆炸等危险品，火势大小、有无毒性气体、火场电源是否切断等内容。查明后义务消防队按照日常演练及分工，按照“先控制，后消灭，分清主次,救人第一的原则,针对不同的燃烧物质，采用针对性的方法组织扑救。灭火时要加强个人的92、防护意识,防止意外事故的发生。9、火场有有毒气体时，要迅速查明火场上毒气的性质、扩散范围、来源和数量,依此为依据来决定能否在佩戴防毒面具和防护用具的情况下，安全地出入火场进行各种扑救工作。10、火灾扑灭之后,应清洗参战工具，并对参战人员进行体检，消除余毒，减少后患。11、火灾扑灭后由消防领导小组和安全员共同对火灾原因进行调查并提出处理意见附表。易燃物类别适用的灭火器材/灭火步骤注意事项A类固体物质火灾棉、麻、纸张、木材水、泡沫、干粉、二氧化碳与火源点保持足够的距离B类液体和可熔的固体物质火灾汽油、煤油、柴油、原油、油漆、甲醇、乙醇、沥青、电石、石蜡一般用泡沫、干粉等灭火剂禁止使用高压直流水枪直93、接灭火，可以使用喷雾水枪扑救。扑救时要保持足够距离二氧化碳适宜小范围油类火灾泡沫扑救容器内的易燃可燃液体火灾酒精等醇类火灾要使用抗溶性泡沫砂土适宜扑救沥青和地面上流散的易燃可燃液体火灾C类气体火灾煤气、天然气、甲烷、乙炔、氢气火灾先将气体输送阀门或管道关死，截断气源，断绝气体来源，进行冷却灭火，可使用直流水枪或喷雾水枪、二氧化碳、干粉等灭火剂戴好防护用具，防止烫伤、中毒等对一时无法堵漏、封闭气源的燃烧,不宜立即将火扑灭，可以一边用水冷却保护建筑物和设备，一边让气体自行燃尽D类金属火灾钾、钠、镁、钛、锆、锂、铝镁合金等火灾一般用干砂掩埋忌用水、泡沫及含水性物质，也不能用 代烷、二氧化碳及常用干粉94、灭火剂十三、设计验算书(采用品茗施工安全设施计算软件2009版）本验算书内容为采用品茗施工安全设施计算软件2009版计算软件进行验算，所有计算参数为控制值，支模设计参数会偏于安全。由于受计算软件建模功能局限，立杆稳定计算中,当立杆承重连接方式选择可调托座时，软件不考虑梁侧楼板传来的荷载，但经复核，计算结果满足安全要求，具体内容详高大模板工程设计施工图部分.（一)600x2000梁模板计算书一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m）:0。60；梁截面高度 D（m)：2.00;混凝土板厚度(mm）：130。00；立杆沿梁跨度方向间距La(m）：0.80;立杆上端伸出至模板支撑点长度a（95、m）：0.20；立杆步距h（m）:1.40;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m）:0.80；梁支撑架搭设高度H(m）:7.00;梁两侧立杆间距（m):1.40；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:3；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度（kN/m3)：24。00;模板自重（kN/m2)：0。50；钢筋自重（kN/m3)：1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2）：2。5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：26。8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2）：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：4。0；396、.材料参数木材品种：南方松;木材弹性模量E(N/mm2）：9000.0；木材抗压强度设计值fc（N/mm）：13.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2)：1。4;面板材质：胶合面板；面板厚度(mm）：18。00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000。0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm）：80。0;梁底模板支撑的间距(mm):250。0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：7；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距（mm)97、：500;主楞到梁底距离依次是：40mm，340mm，640mm，940mm，1240mm，1540mm，1840mm;主楞材料：圆钢管；直径(mm）：48.00；壁厚(mm)：3。50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm）：80.00；高度(mm）：80.00；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=26。772kN/m2；三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截98、面抵抗矩，W = 1871.81。8/6=100.98cm3； M - 面板的最大弯矩（Nmm）； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2）； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0。1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力,包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.8726.77=60。076kN/m；振捣混凝土荷载设计值： q2= 1。41。874=10。472kN/m；计算跨度： l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0。160。0762502 + 0.117 10.4722502 = 499、.52105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1。2q2l=1.160。0760。25+1.210.4720。25=19。663kN；经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 4。52105 / 1。01105=4。5N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值 =4.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求! 2.挠度验算=0。677ql4/(100EI)l/250 q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=60.076N/mm； l计算跨度： l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6100、000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1871。81。81。8/12=90。88cm4;面板的最大挠度计算值： = 0.67760。0762504/(10060009。09105） = 0。291 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0。291mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q=19。663/(2.0000.130)=10。515kN/m本工程中，次101、楞采用木方，宽度80mm,高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1888/6 = 85。33cm3；I = 18888/12 = 341.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.099 kNm，最大支座反力 R= 3。554 kN，最大变形 = 0.017 mm（1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 9.88104/8.53104 = 1.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最102、大受弯应力计算值 = 1.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 300/400=0.75mm;次楞的最大挠度计算值 =0.017mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.554kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4;E = 206000.00 N/mm2； 主楞计103、算简图 主楞计算剪力图（kN) 主楞计算弯矩图（kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0。400 kNm，最大支座反力 R= 7.908 kN，最大变形 = 0。132 mm（1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值： = 4。00105/1.02104 = 39。4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2;主楞的受弯应力计算值 =39。4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.132 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400104、=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0。132mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力; A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2）; f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号： M14 ;查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11。55 mm; 穿梁螺栓有效面积： A = 105 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.908 kN.穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.908kN 小于 穿梁螺栓最大105、容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 6001818/6 = 3。24104mm3； I = 600181818/12 = 2。92105mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1： 1.2（24.00+1.50）0.602。00=36.720kN/m；模板结构自重荷载106、设计值：q2：1.20.500.60=0.360kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.4（2.00+2。50)0。60=3。780kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0。117q3l2= 0.1(36.72+0.36）2502+0.1173.782502=2.59105Nmm； =Mmax/W=2。59105/3.24104=8N/mm2;梁底模面板计算应力 =8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下107、:= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=36.720+0.360=37。080kN/m； l计算跨度(梁底支撑间距）： l =250。00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =250。00/250 = 1.000mm;面板的最大挠度计算值： = 0.67737.082504/(10060002.92105)=0.56mm;面板的最大挠度计算值： =0.56mm 小于 面板的最大允许挠度值： =1mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵108、抗矩W和弹性模量E分别为：W=888/6 = 8.53101 cm3；I=8888/12 = 3。41102 cm4；E= 9000 N/mm2;计算简图及内力、变形图如下： 承载能力极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q18.829/0。614.716kN/m 小梁自重q20.91.35(0。3-0。04)0.20。063kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1。2(0.04+（24+1。1)0.13）+1.42。5，1.35（0。04+（24+1.1）0。13）+1。40。72。5)(0。7-0。6/2）/20.2+0。91.350。5（2-0。13）0.20。496109、kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0。9max1。2（0。04+(24+1。1）0。13）+1。42。5，1.35(0.04+（24+1。1）0.13）+1。40.72。5)（1。40。7-0.6/2）/20.2+0.91。350。5(20.13)0.20。496kN 正常使用极限状态: 面板传递给小梁q17。001/0.611。668kN/m 小梁自重q20。91。35（0.30。04)0。20。063kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0。04+（24+1。1)0.13(0.70.6/2)/20.2+0。5(2-0.13）0.20。319kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.04+110、（24+1。1）0.13(1.4-0.7-0。6/2)/20。2+0。5（2-0.13）0.20。319kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm） Mmax/W0.146106/853301.71N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN） Vmax2.567kN max32.5671000/(28080)0.602N/mm21。66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm） max0.014mml/400400/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.09kN，R22.743kN,R35.133kN，R42。743k111、N,R50。09kN 正常使用极限状态 R10.07kN，R22。022kN，R34。072kN,R42.022kN，R50。07kN八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管） :483.5；W=10。16 cm3;I=24.38 cm4；1。梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.261 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm) 托梁计算变形图(mm） 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.07 kNm ；最大变形 max = 0.06 mm ；最大支座力 112、Rmax = 0.925 kN ；最大应力 =M/W= 0.07106 /(10.16103 ）=6。9 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 6。9 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求！托梁的最大挠度max=0。06mm小于800/150与10 mm,满足要求!2。梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 5。133 kN。 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm） 托梁计算变形图(mm） 托梁计算剪力图（kN)最大弯矩 Mmax = 1。759 kNm ;最大变形 max = 1.502 113、mm ;最大支座力 Rmax = 18。191 kN ；最大应力 =M/W= 1.759106 /（10。16103 ）=173.2 N/mm2;托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 173.2 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求！托梁的最大挠度max=1。502mm小于800/150与10 mm,满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/（A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.925 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20。142114、7=1.194 kN；N =N1+N2=0。925+1.194=2.119 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1。58; A 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； lo 计算长度 (m); 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计,取二者间的大值，即: lo = Max1.1671。71。4115、，1。4+20。2= 2.777 m; k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3,=1。7; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m; 得到计算结果： 立杆的计算长度 lo/i = 2777。46 / 15。8 = 176 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.23 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2118。99/(0.23489） = 18.8 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 18.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2。梁底受力最116、大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力:N1 =18。191 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1。20。142(72)=1.194 kN；挑耳的自重(每立杆个分1/3）：N3 = 1。20。350。5x25x0。8/3=1。400 kN；N =N1+N2+ N3 =18.191+0。85+1.4=20.441 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A 立杆净截面面积 （cm2）: A = 4.89； W 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.0117、8; 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo 计算长度 （m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1。1671。71。4,1。4+20.2= 2.777 m； k 计算长度附加系数,取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3,=1。7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2777。46 / 15.8 = 176 ;由长细比 lo118、/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.23 ;钢管立杆受压应力计算值 ；=20441/(0.23489） = 181。75 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 181。75 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.01（1.4+0。22) = 2。122 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数,h+2a =1.8按照表2取值1.01 ；lo/i = 2121.606 / 15。8 = 134 ；由长细比 119、lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ;钢管立杆的最大应力计算值 ；= 20441/(0.376489） = 111。2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 111.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值：fg = fgkkc = 1501=150 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 150 kPa ； 脚手120、架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =18.191/0。15=121。27 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 18。191 kN；基础底面面积 ：A = 0。15 m2 。p=121。27 fg=150 kPa .地基承载力满足要求!（二）300x900梁模板计算书一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D（m）：0.90；混凝土板厚度（mm)：130。00；立杆沿梁跨度方向间距La(m）:0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0.20;立杆步距h（m）：1.40；板底承重立121、杆横向间距或排距Lb(m）：0。80；梁支撑架搭设高度H（m)：7.00；梁两侧立杆间距（m）:1.30；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1;采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度（kN/m3):24。00；模板自重(kN/m2）：0。50;钢筋自重（kN/m3)：1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2)：2。5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2)：21。6;振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2):2。0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):4.0;3。材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2122、）：9000。0；木材抗压强度设计值fc(N/mm）:13。0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：13。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2)：1.4；面板材质:胶合面板；面板厚度(mm）：18.00；面板弹性模量E（N/mm2）:6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13。0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80。0;梁底模板支撑的间距（mm)：250。0；5。梁侧模板参数次楞间距(mm)：250;主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14;穿梁螺栓水平间距(mm）：500；主楞到梁底距离依次是：40mm，340mm，123、640mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm）:48。00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm）：80.00;高度（mm）:80。00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15)计算,得5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总124、高度，取0。900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 50.994 kN/m2、21。600 kN/m2，取较小值21.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图（单位：mm)1。强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中,W 面板的净截面抵抗矩，W = 771.81。8/6=41。58cm3; M - 面板的最大弯矩（Nmm）； - 面板的弯曲应力计算值(125、N/mm2）； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0。1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20。7721.6=19.958kN/m；振捣混凝土荷载设计值： q2= 1.40。774=4.312kN/m;计算跨度： l = 250mm;面板的最大弯矩 M = 0.119.9582502 + 0。117 4。3122502 = 1。56105Nmm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1。2q2l=1.119.9580.25+1。24。3120。25=126、6.782kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 1.56105 / 4。16104=3.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3。8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2。挠度验算=0.677ql4/（100EI）l/250 q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q=19。958N/mm； l-计算跨度: l = 250mm; E面板材质的弹性模量： E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 771.81。81.8/12=37。42cm4;面板的最大挠度计算值： = 0.127、67719.9582504/(10060003。74105） = 0。235 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.235mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6。782/（0。9000。130）=8.808kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1888/6 = 85.33cm3；I =128、 18888/12 = 341。33cm4；E = 9000。00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN） 弯矩图(kNm) 变形图（mm）经过计算得到最大弯矩 M = 0。079 kNm，最大支座反力 R= 2。896 kN，最大变形 = 0.016 mm(1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 7.87104/8.53104 = 0.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0。9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠129、度值: = 300/400=0。75mm;次楞的最大挠度计算值 =0。016mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0。75mm，满足要求!2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2。896kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10。16cm3；I = 212.187=24.37cm4;E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图（kN） 主楞计算弯矩图（kNm) 主楞计算变形图（mm）经过计算得到最大弯矩 M = 0.326 kNm，最大支130、座反力 R= 6.444 kN，最大变形 = 0.107 mm（1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到,主楞的受弯应力计算值: = 3。26105/1.02104 = 32.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =32.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.107 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1。25mm；主楞的最大挠度计算值 =0。107mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式131、如下:NN= fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2）; f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号： M14 ；查表得: 穿梁螺栓有效直径： 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力： N =6。444 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170105/1000 = 17。85 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.444kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝132、土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001818/6 = 1.62104mm3； I = 300181818/12 = 1.46105mm4;1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算: = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1: 1.2（24.00+1.50)0。300.90=8。262kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2：1.20.500。30=0。180kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.4（2.00+2.50）0.30133、=1.890kN/m；最大弯矩计算公式如下：Mmax=0。1(q1+ q2）l2+0。117q3l2= 0。1（8。262+0。18）2502+0.1171.892502=6.66104Nmm； =Mmax/W=6.66104/1。62104=4。1N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/（100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q =q1+q2=8。262+0.180=8。4134、42kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)： l =250。00mm； E面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1。000mm;面板的最大挠度计算值： = 0。6778.4422504/（10060001.46105)=0.255mm；面板的最大挠度计算值： =0.255mm 小于 面板的最大允许挠度值： =1mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算（1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）： q1 = 1。2(24+1.5)0。90。25+0.50。25(20。77+0.3)/ 0.3=7.805 kN/m;（135、2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）： q2 = 1。4(2.5+2）0.25=1。575 kN/m；均布荷载设计值 q = 7.805+1。575 = 9.380 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0。251.20.1324.00+1。4(2.50+2.00)0。50=1.256kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=888/6 = 8.53101 cm3；I=8888/12 = 3.41102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm） 剪力图(k136、N） 弯矩图（kNm) 变形图(mm）方木的支座力:N1=N3=0。128 kN;N2=5。07 kN；最大弯矩：M= 0.211kNm最大剪力：V= 2。535 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0。211106 /8。53104=2.5 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/（2bh0)=32。5351000/(28080)=0.594N/mm2；方木的最大挠度： =0。464 mm；方木的允许挠度:= 1.3103/2/250=2。6mm；方木最大应力计算值 2.470 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2,满足要求！方木受剪应力计算值 0。5137、94 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1。400 N/mm2，满足要求!方木的最大挠度 =0.464 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2。600 mm，满足要求!八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递.托梁采用：钢管（双钢管） ：483。5；W=10.16 cm3；I=24。38 cm4；1。梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.128 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm） 托梁计算变形图（mm） 托梁计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 0。034 kNm ；最大变形138、 max = 0.029 mm ；最大支座力 Rmax = 0.454 kN ；最大应力 =M/W= 0.034106 /（10。16103 ）=3。4 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2;托梁的最大应力计算值 3.4 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！托梁的最大挠度max=0.029mm小于800/150与10 mm，满足要求!2。梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 5.07 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm 托梁计算变形图（mm） 托梁计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 1.364139、 kNm ;最大变形 max = 1。164 mm ；最大支座力 Rmax = 17.992 kN ；最大应力 =M/W= 1.364106 /(10。16103 ）=134.2 N/mm2;托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 134。2 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求!托梁的最大挠度max=1。164mm小于800/150与10 mm，满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A）f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0。454 kN ；140、脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.1397=1。164 kN；N =N1+N2=0。454+1.164=1。618 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 (cm）：i = 1。58; A - 立杆净截面面积 （cm2)： A = 4.89; W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo 计算长度 (m）； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a, 为安全计，取二者间的141、大值,即: lo = Max1。1671。71。4，1.4+20.2= 2。777 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.2m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2777。46 / 15.8 = 176 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.23 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1618.163/（0.23489） = 14.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 14。4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 2142、05 N/mm2,满足要求！2。梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括：纵向钢管的最大支座反力:N1 =17。992 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.139(7-0。9)=1。164 kN；N =N1+N2 =17.992+1。015=19.006 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm)：i = 1.58; A - 立杆净截面面积 （cm2)： A = 4.89； W 立杆净截面抵抗矩（cm3）：W = 5。08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2)； f - 143、钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； lo - 计算长度 （m）; 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即： lo = Max1.1671.71.4,1.4+20。2= 2。777 m； k - 计算长度附加系数，取值为:1。167 ; 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3,=1。7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m; 得到计算结果： 立杆的计算长度 lo/i = 2777.46 / 15。8 = 176 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.23144、 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=19006.464/（0.23489) = 169 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 169 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2（h+2a) = 1。1671.01(1.4+0.22） = 2.122 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1。8按照表2取值1.01 ；lo/i = 2121.606 / 15.8 = 134 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。37145、6 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 19006.464/(0.376489) = 103.4 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 103。4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1501=150 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 150 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底146、面的平均压力：p = N/A =17。992/0。16=112。449 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 17。992 kN;基础底面面积 ：A = 0。16 m2 。p=112。449 fg=150 kPa .地基承载力满足要求！(三）13。5m高130mm厚板模板计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距（m):0。90；纵距(m）:0.90；步距(m）：1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0。20;模板支架搭设高度（m)：13。50;采用的钢管(mm）：483.5 ；板底支撑连接方式：方木支撑;立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况,扣件147、抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2）：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2。500；3。材料参数面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2）：9000；面板抗弯强度设计值（N/mm2)：13;木方抗剪强度设计值（N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm):250。000；木方弹性模量E（N/mm2)：9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2):13。000；木方的截面宽度（mm）:80.00；木方的截面高度（mm）：80。00;4.楼板参数楼板的计算厚度（m148、m):130.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 901.82/6 = 48。6 cm3；I = 901。83/12 = 43。74 cm4;模板面板的按照三跨连续梁计算. 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m)：q1 = 250.130。9+0。350.9 = 3.24 kN/m；（2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50。9= 2。25 kN/m;2、强度计算计算公式如下:M=0。1ql2其中：q=149、1。23.24+1.42。25= 7.038kN/m最大弯矩 M=0。17.0382502= 43987.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 43987.5/48600 = 0。905 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.905 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0。677ql4/(100EI）=l/250其中q =q1=3。24kN/m面板最大挠度计算值 = 0。6773.242504/(100900043.74104）=0.022 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=150、1 mm；面板的最大挠度计算值 0.022 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm，满足要求！三、模板支撑方木的计算方木按照两跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=888/6 = 85.33 cm3；I=bh3/12=8888/12 = 341。33 cm4； 方木楞计算简图1。荷载的计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m）：q1= 250.250。13+0。350.25 = 0.9 kN/m ；（2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）：q2 = 2.50。25 = 0。625 kN/m；2。强度验算计算公式如下：M=0.125ql2均布荷载151、 q = 1。2 q1 + 1.4 q2 = 1.20。9+1.40。625 = 1。955 kN/m;最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1251。9550。92 = 0。198 kNm;方木最大应力计算值 = M /W = 0.198106/85333.33 = 2.32 N/mm2;方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2。32 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足： = 3V/2bhn 其中最大剪力： V = 0.6251.9550.9 = 1。1 kN；方木受剪应力计算值 = 152、3 1。1103/（2 8080） = 0。258 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.258 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求！4.挠度验算计算公式如下:=0.521ql4/（100EI）=l/400均布荷载 q = q1 = 0。9 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5210.99004 /（10090003413333.333）= 0.1 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.1 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm，满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照153、集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.111kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm） 支撑钢管计算变形图(mm） 支撑钢管计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0。692 kNm ；最大变形 Vmax = 1。51 mm ；最大支座力 Qmax = 8。378 kN ；最大应力 = 691570.389/5080 = 136.136 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 136.136 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 1。51mm154、 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN .纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.378 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1。静荷载标准值包括以下内容（1）脚手架的自重(kN)：NG1 = 0。13813。5 = 1.868 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附155、录A。（2）模板的自重（kN）：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3）钢筋混凝土楼板自重（kN）:NG3 = 250。130。90。9 = 2。633 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.784 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = （2.5+2 ） 0.90。9 = 3.645 kN;3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1。4NQ = 10。844 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/（A）f其中 N - 立杆的轴心压力设计值156、（kN) :N = 10。844 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm） ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2):A = 4。89 cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 （m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1。5+0。22 = 1。9 m; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。2 m；l0/i = 1900157、 / 15。8 = 120 ;由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。452 ；钢管立杆的最大应力计算值 ;=10844。28/（0.452489） = 49。063 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 49.063 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2（h+2a）= 1.1671.029（1。5+0。22） = 2.282 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.029 ；Lo158、/i = 2281。602 / 15.8 = 144 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。332 ；钢管立杆的最大应力计算值 ;=10844.28/(0。332489) = 66.797 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 66.797 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军： 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 159、1501=150 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 150 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10。844/0。16=67。777 kpa ；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 10。844 kN；基础底面面积 :A = 0。16 m2 。p=67。777 fg=150 kpa .地基承载力满足要求！（四)1400x1800梁模板计算书本计算为双梁并列时的等效计算，实际等效面积为1200x1700，取1400x1800偏于安全。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m)：1。40；梁截面高度 160、D（m）：1.80;混凝土板厚度（mm）：130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0。80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0.20；立杆步距h（m）：1。40；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H（m)：5.90;梁两侧立杆间距(m)：2。20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：6；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：可调托座；2。荷载参数新浇混凝土重力密度（kN/m3）:24。00；模板自重(kN/m2）：0.50；钢筋自重（kN/m3)：1。50;施工均布荷载标准值(kN/m2)：2。5;新浇混凝土侧压力161、标准值（kN/m2)：26.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2。0;振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2)：4。0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2）:9000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13。0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：13。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2)：1.4；面板材质:胶合面板;面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2）:6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm)：80.0;梁底方木截面高度h(mm)：80。0；梁底模板支撑的间距（mm162、):250。0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250;主楞竖向根数:6；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm):500；主楞到梁底距离依次是:40mm，340mm，640mm，940mm,1240mm，1540mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm）：48。00；壁厚(mm)：3.50;主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：80。00；高度（mm)：80。00；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=26。772kN/m2；三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇163、混凝土侧压力。 面板计算简图（单位:mm)1。强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中,W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1671.81.8/6=90。18cm3； M - 面板的最大弯矩（Nmm）； - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2); f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0。1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.21。6726.77=53。651kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41。674=9.352kN/m;计算跨度: 164、l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.153。6512502 + 0.117 9.3522502 = 4。04105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1。2q2l=1。153.6510。25+1。29.3520.25=17。56kN;经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4。04105 / 9.02104=4。5N/mm2;面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4。5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0。677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷165、载设计值: q=53.651N/mm; l-计算跨度: l = 250mm; E-面板材质的弹性模量： E = 6000N/mm2; I-面板的截面惯性矩: I = 1671.81.81.8/12=81。16cm4;面板的最大挠度计算值： = 0。67753.6512504/（10060008。12105) = 0。291 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.291mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求!四、梁侧模板支撑的计算1。次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算.次楞均布荷载按166、照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q=17。560/（1.8000。130)=10.515kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度80mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1888/6 = 85。33cm3；I = 18888/12 = 341。33cm4；E = 9000。00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图（kNm） 变形图(mm）经过计算得到最大弯矩 M = 0.098 kNm，最大支座反力 R= 3.533 kN,最大变形 = 0.017 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 167、= 9。78104/8.53104 = 1.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2;次楞最大受弯应力计算值 = 1。1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0。75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.017mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0。75mm，满足要求！2。主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.533kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 25.0168、78=10.16cm3；I = 212.187=24。37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图（kN) 主楞计算弯矩图(kNm） 主楞计算变形图(mm）经过计算得到最大弯矩 M = 0。397 kNm，最大支座反力 R= 7.861 kN，最大变形 = 0。131 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3。97105/1。02104 = 39.1 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =39.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！169、（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0。131 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1。25mm;主楞的最大挠度计算值 =0.131mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1。25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ;查表得： 穿梁螺栓有效直径： 11。55 mm； 穿梁螺栓有效面积： A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =7。861 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N170、 = 170105/1000 = 17。85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.861kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17。85kN，满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 14001818/6 = 7。56104mm3； I = 1400181818/12 = 6。80105mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇171、混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1。2（24.00+1.50)1.401。80=77.112kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2：1。20。501.40=0。840kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1。4(2.00+2。50)1。40=8。820kN/m;最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0。1(77。112+0。84）2502+0.1178。822502=5.52105Nmm； =Mmax/W=5。52105/7.56104=7.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =7。3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 172、f=13N/mm2，满足要求！2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0。677ql4/（100EI）=l/250其中，q作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=77。112+0。840=77。952kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距）: l =250.00mm； E-面板的弹性模量： E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250。00/250 = 1。000mm;面板的最大挠度计算值: = 0.67777.9522504/(10060006。80105）=0.505mm;面板的最大挠度计算值: =0.173、505mm 小于 面板的最大允许挠度值： =1mm,满足要求！七、梁底支撑木方的计算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=888/6 = 8。53101 cm3；I=8888/12 = 3。41102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下: 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q118.619/1.413.299kN/m 小梁自重q20。91。35（0。3-0。04）0。20。063kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0。9max1。2(0。04+(24+1。1）0。13）+1。42。5,174、1。35(0.04+(24+1。1)0.13)+1.40.72。5)（1.11。4/2)/20.2+0.91.350。5(1。8-0.13)0.20.472kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0。9max1.2(0。04+(24+1。1）0.13）+1。42.5，1。35(0。04+(24+1。1）0。13）+1.40.72.5）(2.2-1.1-1.4/2）/20。2+0。91。350.5(1。8-0。13）0。20.472kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q114.703/1.410.502kN/m 小梁自重q20.91.35(0。30.04)0。20。063kN/m 梁左侧楼板传递175、给小梁荷载F1=0。04+(24+1。1)0。13（1.1-1。4/2）/20.2+0.5(1.80。13）0.20.299kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.04+（24+1。1）0。13(2。21。1-1。4/2)/20.2+0.5（1.8-0.13)0。20。299kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图（kNm) Mmax/W0。124106/853301。454N/mm2f15.44N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN） Vmax2.289kN max32.2891000/（28080)0。536N/mm21。66N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 小梁变形图(mm） 176、max0。014mml/400400/4001mm 满足要求! 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.085kN，R22。565kN，R34。484kN,R43。147kN，R53。147kN，R64。484kN，R72.565kN，R80。085kN 正常使用极限状态 R10.066kN，R21。876kN,R33.543kN，R42.487kN，R52.487kN，R63.543kN，R71。876kN，R80.066Kn八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递.托梁采用：钢管（双钢管） :483.5；W=10。16 cm3;177、I=24。38 cm4；1。梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 0.462 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0。124 kNm ；最大变形 max = 0.106 mm ；最大支座力 Rmax = 1.641 kN ；最大应力 =M/W= 0.124106 /（10。16103 ）=12。2 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 12.2 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！托梁的最大挠度max=0178、.106mm小于800/150与10 mm,满足要求！2。梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.484 kN。 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm） 托梁计算变形图（mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.897 kNm ；最大变形 max = 1。619 mm ;最大支座力 Rmax = 15.911 kN ；最大应力 =M/W= 1。897106 /(10.16103 )=186。7 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 186.7 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2，179、满足要求！托梁的最大挠度max=1.619mm小于800/150与10 mm，满足要求！九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/（A）f1。梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =1。641 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1。20。1675。9=1。184 kN;N =N1+N2=1.641+1.184=2.825 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm):i = 1。58； A - 立杆净截面面积 （cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面180、抵抗矩（cm3)：W = 5。08; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 （m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即： lo = Max1。1671。71.4，1.4+20.2= 2.777 m； k - 计算长度附加系数，取值为:1。167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3,=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。2m； 得到计算结果： 立杆的计算长度 lo/i = 2777.181、46 / 15.8 = 176 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。23 ;钢管立杆受压应力计算值 ;=2825.22/（0。23489） = 25.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =15.911 kN ；脚手架钢管的自重: N2 = 1。20。167（5.9-1.8)=1.184 kN；挑耳的自重（每立杆个分1/3）：N3 = 1.20.35=1.400 182、kN;N =N1+N2+ N3=15。911+0.823+1。4=17.063kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2）： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）：W = 5.08； 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）; f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 （m); 根据扣件式规范,立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a, 为安全计，取二者间的大值，即： lo = Max1.1671.183、71。4,1。4+20.2= 2。777 m； k - 计算长度附加系数，取值为:1。167 ； 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3.3，=1。7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。2m； 得到计算结果： 立杆的计算长度 lo/i = 2777。46 / 15.8 = 176 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.23 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=17063。31/(0.23489) = 229.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 151。7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高184、支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a） = 1.1671.007（1.4+0.22) = 2.115 m; k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。167; k2 - 计算长度附加系数,h+2a =1.8按照表2取值1.007 ；lo/i = 2115.304 / 15.8 = 134 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。376 ;钢管立杆的最大应力计算值 ；= 17063。31/(0。376489) = 140。6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 92。8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足185、要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1501=150 kPa; 其中，地基承载力标准值：fgk= 150 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ; 立杆基础底面的平均压力:p = N/A =15。911/0。16=99。444 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 15。911 kN；基础底面面积 ：A = 0。16 m2 。p=99。444 fg=150 kPa 。地基承载力满足要求!