1、 xx集团股份公司施工方案xxxx一号工程模板工程施工方案 批准：审核：编制：目 录1. 工程概况.32. 方案选择。.53. 施工程序.。73.1 施工顺序3.2 施工工艺4. 施工方法。84.1 柱模板支设4。2 墙模板支设4。3 楼板、梁模板支设4。4 楼梯模板支设4.5 其他部位模板支设4.6 模板拆除5。 主要资源需求计划.。225。1 劳动力需求计划5。2 主要周转材料需求计划6。 施工进度计划.。227. 施工要求及保证措施.。237。1 施工要求7.2 施工控制要点及技术措施7.3 组织及管理措施7。4 安全技术措施8。 编制依据。27附件:模板计算书1. 工程概况1.1xxx2、x一号工程位于xx市xx区银川西路7号，宁德路与银川西路交汇处.由xxxx兴业房地产开发有限公司开发，xx北洋建筑设计有限公司设计.项目占地面积58134，一、二标段由3楼、4#楼、5楼、6#楼、7楼、8楼、13层临街商业网点及地下车库和相应配套设施组成，总建筑面积约128000m2。本工程系统配套设施有通风、给排水、照明、动力、避雷、接地、弱电、地暖、消防等.它的建成将成为xx市一个高质量、功能齐全、造型新颖别致花园式现代化智能型住宅区。建筑结构概况表标 段栋号结构形式层 数0。000绝对标高建筑高度(m）建筑面积地上m2地下地上其中网点一标段3剪力墙117243。60048。90063123、.654剪力墙129445。40087.55012209.965剪力墙133445.40099.90014200.06车库框架1-14605网点框架-445。4009040二标段6#剪力墙229/31248。70092。20022264.887#剪力墙15/19/23-53.10066。95021542。488剪力墙222/2548。85072.7522536.41。2 模板工程主要工程量部位/栋号3#45#678#车库网点模板m2地下室185521509115524210522453154096-地上主体263505416661890670058714648940751461.3 主要结构尺4、寸1.3.1 结构层高栋号部位层高 m栋号部位层高 m3地下室4.556#地下二层4。47一层3。90地下一层 3.68/4.33二层4.85一层4。50/4。45三层3。20二层4.55/3。95四层及其以上2.90三层3.30/3.304地下室3。75四层及其以上2。90一层4.507地下室2.70二层4.50一层及其以上2。90三层5。058地下室4。6/5.25四层及其以上2。90车库层 3.55/2.755#地下室4.75夹层2.00/2.15一层4。20一层及其以上2.90二层3.90地库3。65三层4.45网点一层5。90/5.90/5。604层25层2。90二层4.50/4。25、0/3.9026层及其以上2.80三层3。95/4。55四层1.3。2 本工程3#楼地下室框架柱尺寸不一,短边尺寸分别为500mm、700mm、800mm、850mm、900mm,长边尺寸为500mm、600mm、800mm、900mm、1000mm、1600mm、1650mm、1950mm。地库内框架柱为600mm600mm，网点内框架柱尺寸为500mm500mm。1。3.3 地下室外墙厚度为300mm,地库外墙厚度为350mm，地上墙体厚度为180mm、200mm、240mm。1.3。4地下室顶梁主要尺寸为200mm400mm，200mm500mm，300mm500mm，300mm500m6、m，400mm500mm.主楼顶梁梁高主要尺寸为400mm、500mm。地库顶梁主要尺寸为500mm700mm。网点框架梁主要尺寸为240mm500mm，300mm550mm。3#楼转换层顶梁主要尺寸为600mm1200mm，700mm1200mm，800mm1400mm，800mm1500mm，800mm1600mm，900mm1400mm，900mm1500mm，900mm1600mm,1000mm1600mm。1。4 模板工程的难点及特点1.4.1 本工程模板量大，结构尺寸复杂，各栋号结构标高不一，特别是地下车库、网点与主楼在不同标高处相接，给模板工程施工带来了极大的难度。地下室模板工程7、应作为施工重点加以考虑。1。4.2 本工程各栋号同时开工，地下室部分大量模板无法进行地上主体材料周转，只能在地下室使用，所以模板材料控制是本工程成本控制的重点.1。4.3 因本工程工期紧张,为尽快施工进度，缩短模板支设时间，同时考虑到地下室模板无法进行地上周转及从成本控制的方面考虑，地上主体标准层竖向构件拟采用12mm厚钢框木面定型大模板，顶板模板采用12mm厚普通大模板。1.4.4本工程3#楼2层顶为转换层，最大梁尺寸为1000mm1600mm.转换层特殊的使用功能决定了转换层承受的竖向荷载大、截面尺寸高而大，这给施工带来了一定的难度，转换层模板支撑方案合理与否直接影响着施工安全、工期、成本8、乃至工程质量.2。 方案选择2.1本工程混凝土工程量大、工期紧，地库将一次性投入全部的梁、板模板，网点投入部分梁板模板。2。2为了保证工程的质量和安全,并使混凝土的表面质量达到或接近清水混凝土的质量要求，根据本工程的特点及我公司的施工经验,本工程顶板梁、框架柱、楼梯及地下室内外墙模板采用12mm厚竹胶板木楞骨模板体系，地上主体混凝土剪力墙采用12mm厚钢框木面木楞骨定型大模体系。2。3 竹胶板木楞骨模板体系采用12mm厚1220mm2440mm竹胶板作为面板，50mm80mm方木及48mm钢管为楞骨，48mm钢管、自制蝴蝶夹、14mm对拉螺栓作为加固系统，以48mm钢管搭设的整体扣件式满堂脚手9、架作为墙柱的水平支撑及梁、板的垂直支撑系统。2.4 钢框木面木楞骨定型大模体系采用12mm厚竹胶板作为面板，40mm40mm5mm角钢作为背面竖楞，40mm80mm方木作为背面竖楞骨及上下端部横龙骨,48mm钢管作为主横楞骨，48mm钢管、自制蝴蝶夹、14mm对拉螺栓作为加固系统，以48mm钢管搭设的整体扣件式满堂脚手架作为墙柱的水平支撑及梁、板的垂直支撑系统。钢框木面木楞骨定型大模体系模板主要尺寸为宽度610mm，高度为内墙至板底（扣减3cm，以消除楼面高差造成的影响）,外墙外模及电梯井内模高于板顶5cm，其余尺寸根据剪力墙实际尺寸调整。同时制作150150阴角模，以便于模板拆除。每块模板单10、独编号，固定使用部位，固定支模人员。具体详见各栋号模板放样。标准定型模板尺寸图阴角模大样图墙端部做法示意图2。5 本工程6#楼两单元之间200mm宽变形缝采用200mm厚积塑板作为剪力墙侧模板。3. 施工程序3.1 施工顺序地下室及主体结构按照xxxx一号一、二标段施工组织设计的要求分区段进行施工，各施工区段模板支设的顺序为：地下室：柱剪力墙梁板。地上主体：剪力墙梁板。本工程由于工程量较大,需合理划分施工流水段:3#楼、4#楼、5#楼间进行流水施工,6楼及8#楼以两个相对独立的单元为单位各自形成流水施工，7楼以三个相对独立的单元为单位形成流水施工,地下车库按后浇带位置划分为12个流水段施工。311、.2 施工工艺（1）墙、柱模板施工工艺：定位放线(轴线、构件、控制线）底部垃圾清理洞口模板及预埋件单侧模板封堵穿墙、柱对拉螺栓对侧模板封闭脚手管及自制蝴碟夹紧固与满堂架或钢筋地锚连接并加固.（2）楼板、梁模板施工工艺：定位放线支设满堂脚手架支设梁底模核对标高及位置支设梁侧模梁模边方木加固支设板模底部横杆铺设板模方木楞骨铺设板模校正位置、修补边角及拉结固定.4。 施工方法4。1 柱模板支设柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系.柱模12、板采用12mm厚高强度覆膜竹胶板作面板时利用50mm80mm方木作楞木兼拼口木，以48mm钢管作为柱箍,沿柱高方向1/2柱高以下范围内柱箍间距400mm，第一道柱箍离地面不超过200 mm ；1/2柱高以上范围内柱箍的间距600mm一道。柱侧面设双道12（外套14PVC管）对拉螺栓,对拉螺栓布置间距同柱箍。在设有对拉螺栓的位置，即在柱箍外侧再设两根同柱高通长的竖向钢管配以“3”形卡加螺帽加固.为了防止跑模，在柱子二分之一层高以下，设双排对拉螺栓并设双螺帽加固,且每个侧面设双道斜撑。柱除单独加固外,柱的柱箍、斜撑均需与排架连接。墙连柱模板采用覆膜竹胶板，支设及加固方法同方柱模。相关参数4。1。113、。1基本参数柱截面宽度B及H方向对拉螺栓间距400；柱截面宽度B方向竖楞间距200；对拉螺栓直径（mm）：M12；4。1。1.2柱箍信息柱箍材料:钢楞;截面类型:圆钢管483。5；柱箍的间距(mm)：400、600;柱箍合并根数：2;4。1。1。3竖楞信息竖楞材料：木楞;竖楞合并根数：1；宽度(mm):50.00;高度(mm):80.00；4.1。1。4面板参数：面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12mm；4.2 剪力墙模板支设4.2。1 地下室及网点内外剪力墙模板采用12mm厚高强度覆膜竹胶板作面板，50mm80mm方木作次楞木兼拼口木，48mm钢管作主楞骨。支设时要求模板上下接头错开，14、模板接头及拼缝处用回形卡上下左右连成整体，模板外侧每400mm设一道双钢管(水平），同时对拉螺栓配以“3”型卡、螺帽加固。考虑外墙断面大，外墙外侧无任何排架连接，所以在墙高1/2以下均设置双对拉螺栓(水平方向)，且加双螺帽加固，外墙内侧同时设置五道斜撑且与排架连接，斜撑横向间距为1200.对拉螺栓套14mm的硬质PVC塑料套管（兼作控制墙厚的支撑杆)，墙高1/2以下设双螺帽，螺栓的横向间距为600mm，纵向间距为400mm。对拉螺栓长度为h+600mm（h为墙柱截面尺寸)。由于地下室外墙有防水要求，在对拉螺栓的中部加焊3mm厚的钢板止水带,尺寸为50mm50mm。穿墙对拉螺栓示意图为控制整体支15、架在混凝土侧压力作用下的位移及稳定性，在距墙第二排支架立杆处的楼板上预埋28mm钢筋作地锚，间距2000mm，并与支架的扫地杆固定；在支架内设剪刀撑。墙模校正过程中，应进行认真细致的自检，确保墙模位置准确.校正单侧模板后，再进行另一侧模板的合模，并用穿墙对拉螺栓固定两侧模板。双侧模板加固后应反复查验模板的垂直度、平整度及位置的准确性。4.2.2 地上主体剪力墙采用钢框木面定型大模板.（1）剪力墙钢筋绑扎隐蔽验收合格后,设置模板定位基准，在下层顶板混凝土浇筑时，在门洞口中间位置插入200mm的短钢筋头,用以在安装门洞口模板时加固防止位移；在墙体钢筋适当位置插入短钢筋头，在支模前绑扎上砂浆长条块作16、模板限位，以防止模板水平位移。砂浆长条块截面尺寸为50mm50mm，长度同墙厚。（2）墙体预留洞应预先用木方和竹胶板按图纸要求制作，在墙模安装前安装，并应加对应支撑，洞口尺寸小于300mm时，从钢筋绕过，大于300mm时应在洞口附加筋施工完毕后方可安装.（3）门窗洞口模板就位后，根据垂直控制线及位置线进行调整，用钢筋上的500mm水平线调整门窗洞口标高，并用木楔临时固定.（4)绑扎或焊接模板支撑顶筋，防止门窗口模板在混凝土浇筑时变形或大模板较正过程中，墙截面发生变化. （5）在门窗洞口模板与大模板接触面、大模板下口与地面接触面用401胶（稀释后）粘贴5cm宽的海绵条；以保证混凝土接槎处不出错台17、和漏浆。 （6)将角模、内墙模板及外墙内侧模吊至安装位置后就位，并临时固定，模板间的拼缝应夹海绵条。(7)将外墙模放置在剪力墙侧，注意应平稳准确，严禁将粘贴好的橡胶条和海绵条碰落. (8)将电梯井筒模整体拼装就位，根据电梯井垂直控制线调整位置，准确无误后紧固穿墙螺栓。 （9）根据模板外边用撬棍调整模板的平直和标高，用线坠检查并对称调整大模垂直，校正无误后，拧紧穿墙螺栓。在拧紧时，模板上口用加顶杆防止上口截面偏小。 （10）紧固角模与大模板之间连接螺栓或勾头螺栓，使两者间接缝隙严密、连接牢固；拧紧大模板间连接螺栓，以加强整面墙体模板刚度。在墙体呈丁字形处,应进行加固，以防止在浇筑混凝土时侧压力过18、大造成外涨.4。2.3相关参数4.2。3.1基本参数次楞(内龙骨）间距（mm）:200;穿墙螺栓水平间距(mm)：600；主楞（外龙骨）间距（mm）：400；穿墙螺栓竖向间距（mm)：400；对拉螺栓直径（mm）：M14；4.2.3。2主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483。5；主楞肢数:2；钢楞截面惯性矩I（cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W（cm3）:5。08；4。2.3.3次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数：1；宽度(mm）：50.00；高度(mm）:80.00；4。2.3.4面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度（mm）:12.00;4。3 楼板、梁模板支设（转换层施工方案详见19、专项施工方案）楼板及梁模板采用12mm厚高强度覆膜竹胶板作面板，50mm80mm方木作次楞木兼拼口木(转换层为50mm100mm），48mm钢管作主楞骨及整体支架。4。3.1 梁模板的支设(1）搭设整体支架时，应根据梁的位置加密支架立杆;楼板立杆与梁侧模主楞立杆的间距应控制在300mm左右。梁底横楞钢管搭设时,先在梁的两端各搭一根钢管横楞,其高度为梁底设计标高减去梁底模厚度，然后在两端横楞的底部通长拉线搭设中部的横楞。当梁跨4m时,梁按其净跨的13起拱，起拱后的横楞沿梁长度方向应呈弧形，不得形成三角型。(2）次梁模板不入主梁模板内;主梁模板不入柱模板内;所有梁侧模板必须定向配制，规定横向为外包20、，纵向为被包,以防在模板安装时出现混乱，造成乱锯、乱补现象.在梁与梁、梁与柱的接槎处，必须使用50mm50mm的木方，将阴阳角两侧的模板固定在木方上，确保阴阳角的方正和接缝的严密。梁侧模板安装后,应沿施工段通长拉线，校正梁侧模板的顺直,并加支撑固定后再进行楼板模板的施工.梁高大于500时，梁侧设置穿梁对拉螺栓，间距500mm.4.3.1。1地下室及车库梁模板相关参数4。3。1.1.1模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m）：0。50；梁截面高度 D（m):0。70；混凝土板厚度(mm):400。00；立杆沿梁跨度方向间距La(m）：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:0.20；立杆步21、距h(m）:1.20;板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：1.00；梁支撑架搭设高度H(m）：4。05；梁两侧立杆间距(m）:1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483。5；4。3.1.1.2梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h（mm):80。0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm）：12。0；4。3。1。1。3梁侧模板参数主楞间距（mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量为：2;支撑点竖向间距为：150mm;穿梁螺栓水平间距（mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12;主楞龙骨材料:钢楞22、；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2;次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度80mm；次楞合并根数：1；4。3.1.2转换层梁模板相关参数4.3.1。2.1模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):1。00；梁截面高度 D（m）：1。60；混凝土板厚度(mm）：180。00;立杆沿梁跨度方向间距La(m）:0。60;立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0.10;立杆步距h（m):1。50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m）：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.25；梁两侧立杆间距(m)：1。20;承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类23、型为483。5；立杆承重连接方式：可调托座；4。3.1。2。2 材料参数木材品种：柏木； 面板类型：胶合面板; 4。3.1.2。3梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm)：50。0；梁底方木截面高度h（mm)：100。0；梁底模板支撑的间距(mm）：200。0;面板厚度(mm)：12.0；4.3。1。2。4梁侧模板参数主楞间距(mm):400;次楞根数:8；主楞竖向支撑点数量为:4；支撑点竖向间距为：400mm，400mm，400mm;穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径（mm）：M12;主楞龙骨材料：钢楞;截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2;次楞龙骨材料：木楞,宽度50mm24、，高度80mm；4。3。2 楼板模板的支设整体支架立杆间距应不大于1200mm，横杆间距小于1200mm，第一步大横杆步距1.8米,其余大横杆步距不超过1。2米。最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离不得大于30cm。平台次楞方木的间距200mm。按楼板的底标高减去模板和和木龙骨的高度，搭设模板的主横楞钢管;铺设并校正后的次楞方木上平必须与梁侧模板上口在同一水平面上；将预排版的楼板模板按图纸位置用钢钉固定在方木上。为保证满堂模板支架的整体稳定性，支架内应设置剪刀撑。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向25、下每隔2步设置一道水平剪刀撑.4.3.2。1相关参数4.3.2。1。1模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距（m):1.20；步距（m):1。20（第一步1。8）；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0。30；模板支架搭设高度(m)：7.95；采用的钢管（mm）：483。5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；4。3.2。1。2材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；木方的间隔距离（mm）:180。000；木方的截面宽度(mm）：50。00;木方的截面高度(mm）：80。00；托梁材料为：钢管（双钢管） ：48 3。5；4。3。3 由于梁板与26、墙柱砼标号不一，在砼施工时在外墙、柱与梁板处采用双层钢丝网将其断开，且钢丝网绑扎牢固后方可封模。外墙与梁板分界缝示意图4。4 楼梯模板支设本工程的楼梯均为梁板式。现浇楼梯模板采用胶合板及木板现场支模，踏步模采用同踏步高50厚的木模制作，,使踏步混凝土一次成型。4。5 其他部位模板支设4.5。1基坑、地梁等吊模前应根据二次放线及标高尺寸用12钢筋作出限位。集水坑吊模大样图梁柱砼标号不同处做法吊模节点大样4.5。2后浇带模板由于后浇带处模板要求在后浇带施工后拆除,因此此处应设置快拆模体系,后浇带及其两侧0。2米范围内模板及其支撑体系应与其他部位模板体系分开.4.6 模板拆除4。6.1 模板拆除时间27、根据混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002要求，模板拆除时结构混凝土强度应满足表4.6。1的要求.因此,各类梁、板构件的拆模时间，应按照同条件养护试块的强度确定.4。6。2 大于8m跨度梁模板的拆除按混凝土结构工程施工质量验规范GB502042002的规定，梁板跨度28m时,混凝土强度达到设计强度的75可以拆模；梁板跨度8m时，混凝土强度必须达到设计强度的100方可拆模。早拆模板应先支设100mm100mm方木支撑，并在其上面支设横梁,然后铺设模板；沿梁长度方向用系杆连结垂直支撑，以防失稳；上下楼层的后拆模板支撑应对齐，上层支撑不得支承在下层两支撑之间；拆模时应按顺序进行，先松动28、垂直支撑，再拆除支承梁及模板。表4.6.1 底模拆除时混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（100%）板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1004。6。3 后浇带模板拆除为了使后浇带周边模板能与其他梁板模板同时拆除，以减少模板的占用量,提高材料的周转使用率，加快工程进度，后浇带模板支设也采用早拆模体系。即在与后浇带垂直方向梁的模板中,设一后拆模板（待后浇带施工完后，再拆除)。5. 主要资源需求计划5.1 劳动力需求计划各施工阶段模板支设及拆除的劳动力见表5。1.1。表5.1.1 劳动力计划表序号施工阶段模板工（人)备注1基础及地29、下室1502主体结构1205。2 主要周转材料需求计划模板工程的主要周转材料见表5。2.1。 主要周转材料表序号名 称单位数量进场日期1钢 管m1200002008年7月上旬2009年2月上旬2竹质胶合板30002008年7月上旬2009年2月上旬3木 方m31502008年7月上旬2009年2月上旬4扣件个1000002008年7月上旬2009年2月上旬6. 施工进度计划本工程定于2008年7月2日开工，2009年8月1日主体全部封顶。其中主要施工进度关键控制点如下：表6.1 施工进度关键控制点栋号0.00010层完成时间20层完成时间封顶时间3#2008-992009-4-142009-530、1842008-91120094202009682009-7-235#20089-19200941020095232009728620092-2620094-1920096-72009-81720093-182009-5-132009-7-2200971682009-2-272009-4-212009-6-92009-7-47. 施工要求及保证措施7。1 施工要求(1）各类模板应按模板设计和规范要求进行施工，以保证模板及其支架具有足够的承载力、刚度和稳定性.（2)墙、柱混凝土应分层浇注,每层的浇注高度不宜超过500mm。混凝土浇注速度不得超过4m/h.（3）楼板浇注混凝土时，施工人员及设备的均31、布荷载为2。0KN/，集中荷载为2.0KN。（4)各类模板支设的质量要求见表7.1.1。7。2 施工控制要点及技术措施7.2.1 柱模板(1)控制要点:柱模板的强度、刚度、垂直度、轴线位置。（2)技术措施：按模板设计要求设置柱箍、加固支撑及校正管箍；按规定间距设置模板的背楞;模板的拼缝应做成企口形；校正时应四周吊线，认真检查轴线的位置。表7。1。1 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差()检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线截面内 部尺寸 基 础10钢尺检查柱墙梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两32、板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查7。2.2 梁模板（1）控制要点：梁模板的强度、刚度、轴线位置、标高、截面尺寸、梁边顺直、表面平整、阴阳角方正。（2）技术措施：检查梁模板的轴线位置、标高、截面尺寸、梁边顺直、表面平整、阴阳角的方正、支撑结构、接槎的定型找补、模板的拼缝、起拱等是否符合模板设计和规范要求。7.2.3 墙体模板（1）控制要点：墙体模板截面尺寸、垂直度、轴线位置、阴阳角方正。（2）技术措施：双侧水平拉线、垂线校正并加固斜撑。井道模板应检查其对角线尺寸与轴线位置。7。2。4 楼板模板(1）控制要点：楼板模板的强度、刚度、楼面标高及平整度。（2)技术措施:采用下底生根33、外围设点，用经伟仪、水平仪投测的方法,把模板的控制标高引到柱角的钢筋上,拉线控制板的标高。7.3 组织及管理措施（1）模板工程施工中应做到技术交底到现场、至个人，实地示范，以保证模板按设计及规范要求施工，并督促职工对工程质量、安全的重视和材料的合理使用。（2)在模板支设过程中,采取设立专人负责、定点定线的管理办法，确保模板施工中全过程质量受控.检查人员按模板施工控制内容的要求,组织现场每日巡检管理。项目部人员除对模板施工中材料的使用和工程质量、安全督促外，每天应对所施工的部位跟踪自检，及时发现问题，落实整改措施。(3)在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。模板安装和浇注混凝土时，应对模板和34、支架进行观察和维护。发现异常情况时，停止作业及时进行处理.（4)围绕项目质量目标开展全面质量管理活动,各道工序实行交接验收制度，以工程质量验收规范、质量评定标准、业主有利于提高质量、加快进度的指令为质量管理依据,抓住施工中的各道环节，针对易发生的质量通病,实行全方位的检查和督促，做到跟踪检查，走动管理，旁站监督。7.4 安全技术措施7。4.1 模板支设及混凝土浇筑(1)模板及满堂模板支架的支设应严格按照模板设计、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001及国家其他有关规范、规程的要求进行。（2）操作人员应严格执行施工方案、技术交底及相35、应的操作规程.（3）楼板模板应按设计要求控制板面荷载,不得集中堆放脚手架杆、钢筋、混凝土、混凝土泵送管等材料和机具，防止施工荷载过于集中导致模板变形、失稳。（4）混凝土浇筑应严格按照施工组织设计的要求分段、分层施工，并派专人负责看模，板面混凝土堆积高度不得超过400mm，浇筑过程振捣棒不宜直接与模板接触。 7。4.2 模板拆除(1)模板拆除应遵循先支的后拆,先拆非承重部分，施工顺序一般为墙、柱侧模板模梁模.(2）模板拆除可利用满堂脚手架搭设桥板作为临时平台.（3）模板拆除应由外及内，防止坠落伤人,并应随拆随运，严禁随意抛掷，不得留有未拆尽的悬空模板。拆除后的模板应及时清理出现场，将方木及胶合板36、上的钢钉起出后分类堆放，防止扎脚伤人。（4）拆模施工时应设警戒线,并在周圈悬挂明显警戒标志,设专门监护人员.（5）模板拆除应在同条件试块试压合格后，由资料员填写模板拆除申请单，并经项目部技术负责人批准后方能进行。(6)未尽事项执行相关的规范及操作规程。8. 编制依据（1)招标文件及答疑书、施工合同及我公司投标承诺;（2)工程设计图纸、施工组织设计及相关的施工文件；（3）国家、部、省、市有关工程建设的法律、法规；（4)集团公司质量、环境、安全卫生认证体系文件及有关管理规定；（5）现场条件、公司的施工管理制度和施工经验;（6）建筑施工手册2003年第4版、建筑施工计算手册2001年第1版；(7）国37、家现行的规范、规程，主要包括:混凝土结构工程施工质量验规范GB502042002建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001混凝土结构设计规范GB500102002建筑结构荷载规范GB500092001高层建筑砼结构技术规程JGJ32002 J1862002钢结构设计规范GB50017-2002冷弯薄壁型钢结构技术规程GB50018-2002附件： 模 板 计 算 书一、板模板计算（按步距最大处验算）(一）参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20;纵距（m）：1.20；步距（m）：1。80;立杆上端伸出至模板支撑点长度（38、m):0.30;模板支架搭设高度(m)：7.95;采用的钢管（mm）：483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑;立杆承重连接方式：可调托座;2。荷载参数模板与木板自重（kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值（kN/m2)：2。500；4。材料参数面板采用胶合面板,厚度为12mm；板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2)：9000；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:11；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm）:180。000；木方弹性模量E(N/mm2）：10000。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：39、17。000；木方的截面宽度(mm）:50.00；木方的截面高度(mm）:80。00；托梁材料为：钢管（双钢管) :48 3。5；5.楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度（m）:4。50；施工平均温度(）：25.000;楼板的计算宽度(m)：4.00；楼板的计算厚度(mm）：160.00; (二）模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 图2 楼板支撑架荷载计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 40、1001.22/6 = 24 cm3;I = 1001.23/12 = 14。4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m）：q1 = 250。161+0.351 = 4.35 kN/m；(2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 其中：q=1。24.35+1。42.5= 8.72kN/m最大弯矩M=0.18。720.182= 0.028 kNm；面板最大应力计算值= 28252。8/240041、0 = 1.177 N/mm2面板的最大应力计算值为 1。177 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f=11 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774。351804/（100900014.4104）=0。024 mm.面板的最大挠度计算值 0.024 mm 小于 面板的最大允许挠度V=180/ 250= 0。72 mm,满足要求!（三)模板支撑方木的计算：方木按照两跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=588/6 = 53。33 cm3；I=5888/12 = 213。33 cm4；方木楞计算简图142、.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250。180.16 = 0.72 kN/m；（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2= 0.350。18 = 0.063 kN/m ；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m）:p1 = 2。50.18 = 0.45 kN/m；2。强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q = 1。2 (q1 + q2）+ 1。4 p1 = 1.2(0.72 + 0。063)+1.40.45 = 1.57 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1251。571.243、2 = 0.283 kNm;方木最大应力计算值 = M /W = 0.283106/53333.33 = 5。297 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.297 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 f=17 N/mm2，满足要求！3。抗剪验算：截面抗剪强度必须满足： = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0。6251.571.2 = 1.177 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.177103/(2 5080) = 0.441 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0。441 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 = 1。4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载44、与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0。783 kN/m；最大挠度计算值= 0.5210.78312004 /（100100002133333。333)= 0。397 mm.方木的最大挠度计算值 0。397 mm 小于 方木的最大允许挠度V=1200/ 250= 4.8 mm,满足要求!(四)托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;托梁采用:钢管（双钢管) :48 3.5；W=10。16 cm3；I=24。38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2。354 kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm）托梁计算变45、形图(mm) 托梁计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 1.888 kNm ;最大变形 Vmax = 3.665 mm ；最大支座力 Qmax = 17.231 kN ；最大应力 = 1888268。04/10160 = 185.853 N/mm2；托梁的最大应力计算值 185。853 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！托梁的最大挠度为 3.665mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!(五)模板支架立杆荷载标准值（轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重（kN)：NG1 = 0.46、1257.95 = 0。996 kN；(2）模板的自重（kN)：NG2 = 0。351。21.2 = 0。504 kN;(3)钢筋混凝土楼板自重（kN）：NG3 = 250.161。21。2 = 5。76 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.26 kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ） 1.21.2 = 6。48 kN；3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1.4NQ = 17.784 kN;六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆47、的轴心压力设计值(kN） :N = 17。784 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2):A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3):W=5。08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2); f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0 计算长度 （m）;如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1。155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3；u =48、 1。73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。3 m;上式的计算结果:立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.8+0。32 = 2.4 m；L0/i = 2400 / 15。8 = 152 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。301 ；钢管立杆的最大应力计算值=17784。162/(0。301489）= 120.825 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 120。825 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a49、) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2。4 按照表2取值1.01 ；上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.01(1。8+0。32） = 2。872 m；Lo/i = 2872.44 / 15.8 = 182 ；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.216 ;钢管立杆的最大应力计算值=17784.162/（0。216489)= 168.372 N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值 = 168。372 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，50、满足要求!二、梁模板计算(一）参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m):0。70；混凝土板厚度（mm）：400。00；立杆沿梁跨度方向间距La（m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0.20;立杆步距h(m）:1。20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1。00；梁支撑架搭设高度H（m）：4.05;梁两侧立杆间距(m):1。20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483。5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0。80；2.荷载参数模板自重(51、kN/m2)：0。35;钢筋自重(kN/m3)：1。50；施工均布荷载标准值（kN/m2)：2。5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：16.8;倾倒混凝土侧压力（kN/m2):2。0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2)：10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1.7;面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2):9000。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):11。0;4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：50.0；梁底方木截面高度h（mm)：80.52、0；梁底纵向支撑根数：4;面板厚度(mm)：12.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm）：500；次楞根数：3;主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：150mm；穿梁螺栓水平间距（mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483。5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料:木楞，宽度50mm，高度80mm;次楞合并根数：1；（二）梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输53、入0时系统按200/（T+15)计算,得5.714h; T 混凝土的入模温度，取20。000； V 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m; 1- 外加剂影响修正系数，取1.200; 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得 50。994 kN/m2、16。800 kN/m2,取较小值16。800 kN/m2作为本工程计算荷载.（三)梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度54、验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm）1。强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中,W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.21。2/6=12cm3; M - 面板的最大弯距(Nmm）； - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）;按以下公式计算面板跨中弯矩: 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。20.516。80。9=9。07kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1。40.520.9=1.26kN/m；q = q55、1+q2 = 9。072+1.260 = 10.332 kN/m；计算跨度(内楞间距）： l = 150mm；面板的最大弯距 M= 0.12510.3321502 = 2.91104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2。91104 / 1.20104=2。422N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.422N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=11N/mm2,满足要求！ 2。挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q = 16。80.5 = 8。4N/mm; l-计算跨度(内楞间距）: l = 150mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9000N/mm2； 56、I面板的截面惯性矩： I = 501。21.21.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5218.41504/(10090007。20104) = 0.034 mm；面板的最大挠度计算值 =0。034mm 小于 面板的最大容许挠度值 = l/250 =150/250 =0。6mm,满足要求！(四)梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5822/6 = 106.67cm3；I = 5832/12 = 426。657、7cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中, - 内楞弯曲应力计算值（N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm）; W 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2).按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中,作用在内楞的荷载，q = (1。216。80.9+1.420。9）0。15=3。1kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距)： l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.10500。002= 7.75104Nmm； 最大支座力：R=1。13。10。5=1.705 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7。75104/1.071058、5 = 0.726 N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 = 0。726 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距）:l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =16。800.15= 2.52 N/mm; E 内楞的弹性模量: 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.27106mm4；内楞的最大挠度计算值： = 0.6772。525004/（100100004.27106) = 0.025 mm;内楞的最大挠度计算值 =0。025mm 小于 内楞的最大容许挠度值 = 559、00/250=2mm，满足要求！2。外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1。705kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10。16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图外楞弯矩图(kNm）外楞变形图（mm）（1).外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值（N/mm2）.根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.085 60、kNm 外楞最大计算跨度: l = 150mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值： = 8.52104/1.02104 = 8.39 N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =8。39N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！（2）。外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.012 mm;外楞的最大挠度计算值 =0.012mm 小于外楞的最大容许挠度值 = 150/400=0.375mm，满足要求！（五）穿梁螺栓的计算 验算公式如下： 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/m61、m2；查表得： 穿梁螺栓的直径： 12 mm；穿梁螺栓有效直径: 9。85 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =（1。216。8+1。42）0。50。175 =2。009 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2。009kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N= 17076/1000 = 12。92kN，满足要求!(六）梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模62、板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 10001212/6 = 2.40104mm3； I = 1000121212/12 = 1.44105mm4; 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2）； M - 计算的最大弯矩 （kNm）； l-计算跨度（梁底支撑间距）: l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1。2(24.00+1。50）1。000.700。90=19.28kN/m；模板结构自重荷载：q63、2：1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1。42.001.000。90=2。52kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.28+0.38+2。52=22。18kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0。1022。1760.1672=0.062kNm； =0.062106/2。40104=2。567N/mm2；梁底模面板计算应力 =2。567 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=11N/mm2,满足要求！2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q作64、用在模板上的压力线荷载: q =（24.0+1。50)0。700+0.35)1。00= 18.20KN/m; l-计算跨度(梁底支撑间距）： l =166.67mm； E面板的弹性模量: E = 9000.0N/mm2;面板的最大允许挠度值： =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值： = 0.67718。2166。74/(10090001.44105）=0.073mm；面板的最大挠度计算值： =0.073mm 小于 面板的最大允许挠度值： = 166.7 / 250 = 0.667mm,满足要求！（七）梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构65、自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）:q1 = （24+1。5）0。70。167=2。975 kN/m;（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2 = 0。350。167(20.7+0.5）/ 0。5=0。222 kN/m；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= （2.5+2）0.167=0.75 kN/m；2。方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1。22.975+1.20。222=3。836 k66、N/m；活荷载设计值 P = 1.40。75=1.05 kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=588/6 = 53。33 cm3； I=5888/12 = 213。33 cm4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值 q = 3.836+1.05=4。886 kN/m；最大弯距 M =0。1ql2= 0.14.8860.250。25= 0.031 kN.m；最大应力 = M / W = 0.031106/53333.3 = 0。573 N/mm2;方木的最大应力计算值 067、。573 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力： V = 0.64。8860。25 = 2。932 kN；方木受剪应力计算值 = 32931.6/（25080) = 1。099 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.099 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1。7 N/mm2，满足要求！方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下： q = 2。975 + 0.222 = 3。197 kN/m；方木最大挠度计算值 =0。6773。1972504/(10010000213.368、33104)=0。004mm；方木的最大挠度计算值 = 0。004 mm 小于 方木的最大允许挠度 = 0。2501000/250=1 mm，满足要求！3。支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24。000+1。500）0.700= 17.850 kN/m2;（2）模板的自重(kN/m2）：q2 = 0.350 kN/m2;（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2。000）=4。500 kN/m2；q = 1.2(17。850 + 0.350 )+ 1.44.500 69、= 28。140 kN/m2;梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN） 变形图(mm) 弯矩图（kNm）经过连续梁的计算得到:支座反力 RA = RB=1。832 kN；最大弯矩 Mmax=0。837 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=4。737 mm；最大应力 =0。837106/5080=164.706 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 164。706 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 f=205 N/mm2，满足要求！（八）梁跨度方向钢管的计算70、作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递.1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1。832 KN。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm）支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0。687 kNm ；最大变形 Vmax = 1.929 mm ；最大支座力 Rmax = 8.016 kN ;最大应力 = 0.687106 /(5。08103 )=135。276 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 135。276 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N71、/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=1。929mm小于1000/150与10 mm,满足要求!（九）扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.016 kN；R 12。8072、 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （十)立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1。梁两侧立杆稳定性验算:其中 N 立杆的轴心压力设计值,它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.016 kN ; 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20。1494。05=0。724 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1。2(1。00/2+(1.200.50)/2）1.000。35=0。357 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1。2（1。00/2+(1。200。50）/2)1。000.400(1.50+24。00)=10.404 kN； N =8.016+0。724+0.357+73、10.404=19.501 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1。58； A 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4。89； W - 立杆净截面抵抗矩（cm3)：W = 5。08； 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2）; f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 （m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架,按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数,取值为：1。155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3，u =1。7;上式的计算结果:立杆计算长74、度 Lo = k1uh = 1。1551.71.2 = 2。356 m；Lo/i = 2356。2 / 15。8 = 149 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ;钢管立杆受压应力计算值 ；=19500.858/(0。312489） = 127.817 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 127。817 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！三、剪力墙模板计算（一)参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm）:200；穿墙螺栓水平间距（mm）:600；主楞(外龙骨)间距（mm)：400；穿墙螺栓竖向间距（mm）75、：400;对拉螺栓直径（mm）:M14；2。主楞信息龙骨材料:钢楞;截面类型:圆钢管483.5;钢楞截面惯性矩I(cm4）:12。19;钢楞截面抵抗矩W（cm3）:5。08；主楞肢数：2;3.次楞信息龙骨材料：木楞；次楞肢数：1；宽度（mm)：40.00;高度(mm）:80。00；4.面板参数面板类型:胶合面板;面板厚度(mm）：12。00；面板弹性模量（N/mm2）：9000.00；面板抗弯强度设计fc（N/mm2）：11。00；面板抗剪强度设计值(N/mm2）：1.50;5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2)：17。00；方木弹性模量E（N/mm2）:10000.00；方木抗剪76、强度设计值ft(N/mm2)：1。50;钢楞弹性模量E(N/mm2）：206000.00;钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2)：205。00; 墙模板设计简图(二）墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间，按200/（T+15)计算，得8.000h; T 混凝土的入模温度，取10.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h； H - 模板计算高度，取2.800m； 1 外加剂影响修正系数,取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 77、52.768 kN/m2、67.200 kN/m2，取较小值52。768 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=52。768kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。（三)墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下： 其中, M面板计算最大弯距（Nmm)； l-计算跨度(内楞间距）： l =2078、0。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.252。770.400。90=22。796kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42。000.400。90=1。008kN/m； q = q1 + q2 =22。796+1.008=23。804 kN/m;面板的最大弯距:M =0。123.804200.0200.0= 9.52104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中, -面板承受的应力（N/mm2）； M -面板计算最大弯距(Nmm）; W -面板的截面抵抗矩 ： b：面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40012.012。0/6=79、9。60103 mm3; f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2）； f=11。000N/mm2;面板截面的最大应力计算值： = M/W = 9.52104 / 9.60103 = 9.918N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.918N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=11N/mm2,满足要求!2.抗剪强度验算计算公式如下： 其中，-面板计算最大剪力(N）； l计算跨度（竖楞间距)： l =200.0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。252。770.400.90=22.796kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.80、000。400。90=1.008kN/m； q = q1 + q2 =22.796+1。008=23.804 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.623。804200。0 = 2856。453N；截面抗剪强度必须满足： 其中， -面板截面的最大受剪应力（N/mm2）； V-面板计算最大剪力(N）：V = 2856.453N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ; hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T=32856.453/（240012。0）=0.893N/81、mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.893N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下： 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载： q = 52.770.4 = 21。11N/mm； l-计算跨度（内楞间距）： l = 200mm; E-面板的弹性模量: E = 9000N/mm2; I-面板的截面惯性矩： I = 401。21.21。2/12=5.76cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.112004/（10090005.76104） = 0。441 mm82、；面板的最大挠度计算值： =0。441mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0。8mm，满足要求!（四）墙模板内外楞的计算(一）.内楞(木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞,宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 408080/6 = 42。67cm3；I = 40808080/12 = 170。67cm4; 内楞计算简图1。内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中, M内楞跨中计算最大弯距（Nmm）； l-计算跨度（外楞间距): l =400.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝83、土侧压力设计值q1：1.252.770.200.90=11.398kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42。000.200.90=0.504kN/m，其中,0。90为折减系数。 q =（11.398+0.504)/1=11.902 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.111。902400.0400。0= 1.90105N。mm;内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， 内楞承受的应力（N/mm2）; M 内楞计算最大弯距（Nmm)； W 内楞的截面抵抗矩（mm3)，W=4。27104; f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2); f=17.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.9084、105/4.27104 = 4。463 N/mm2;内楞的最大应力计算值 = 4。463 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力; l-计算跨度（外楞间距）： l =400.0mm； q-作用在内楞上的线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。252.770。200。90=11。398kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42。000.200。90=0.504kN/m,其中，0.90为折减系数。 q =(11。398+0。504）/1=11。9085、2 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0。611。902400.0 = 2856.453N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， 内楞的截面的最大受剪应力（N/mm2)； V内楞计算最大剪力（N)：V = 2856.453N； b-内楞的截面宽度(mm):b = 40.0mm ; hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1。500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值： =32856.453/(240。080。0)=1.339N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =1。339N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=186、.5N/mm2,满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下: 其中， 内楞的最大挠度(mm）； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 52。770.20/1=10。55 kN/m； l-计算跨度(外楞间距）： l =400.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）:E = 10000.00 N/mm2 ; I内楞截面惯性矩(mm4）,I=1.71106；内楞的最大挠度计算值： = 0.67710。55/14004/（100100001。71106) = 0.107 mm;内楞的最大挠度计算值 =0.107mm87、 小于 内楞的最大容许挠度值 =1。6mm，满足要求！(二）。外楞（木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483。5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中,作用在外楞的荷载: P = (1.252.77+1.42）0.20。4/2=2。38kN； 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）: l = 600mm；外楞最大弯矩：M = 0。1752380.38600.00= 2.50105 N88、mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2） M 外楞的最大弯距(Nmm）；M = 2.50105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f 外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205。000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2。50105/5。08103 = 49。201 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =49。201N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2。外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载： P = （1.252。77+1。42）0。20.4/2=2.38kN； V89、-外楞计算最大剪力（N)；外楞的最大剪力：V = 0。652380。378 = 9。28102N;外楞截面抗剪强度必须满足： 其中， 外楞截面的受剪应力计算值（N/mm2)； V-外楞计算最大剪力（N）:V = 9。28102N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值： =29。28102/500。000=3。713N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =3.713N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册90、,刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下: 其中，P内楞作用在支座上的荷载(kN/m):P = 52。770。200.40/22.11 kN/m； 外楞最大挠度（mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距）: l =600。0mm ; E-外楞弹性模量(N/mm2）：E = 206000。00 N/mm2 ; I-外楞截面惯性矩(mm4），I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: =1。1464。22100/26003/(1002060001.22105） = 0.208mm；外楞的最大挠度计算值 =0.208mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！（五91、）穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力; A - 穿墙螺栓有效面积 （mm2）； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号： M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11。55 mm；穿墙螺栓有效面积： A = 105 mm2；穿墙螺栓所受的最大拉力： N =52.7680.60。4 = 12。664 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12.664kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N = 1.701051。05104 =17。85kN,满足要求！四、框架柱模板计算（一）参数信息1。基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：1；柱截面宽度B方向92、竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3;柱截面高度H方向竖楞数目:11;对拉螺栓直径(mm):M12；2。柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型：圆钢管483。5;钢楞截面惯性矩I(cm4）:12.19；钢楞截面抵抗矩W（cm3)：5。08;柱箍的间距（mm）：600；柱箍合并根数：2；3。竖楞信息竖楞材料：木楞；竖楞合并根数：1；宽度（mm）：50。00；高度（mm):80。00；4。面板参数面板类型：胶合面板;面板厚度(mm):12。00;面板弹性模量（N/mm2）:9000。00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）：11.00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）：1。50;5.木方和钢93、楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）:17。00；方木弹性模量E(N/mm2)：10000。00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）：1.50;钢楞弹性模量E（N/mm2)：210000。00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2）：205.00；（二）柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15）计算，得5.000h； T - 混凝土的入模温度，取25。000； V 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h； H - 模板计算高度,取4。000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1。94、200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50。090 kN/m2、96。000 kN/m2，取较小值50.090 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.09kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。（三）柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算.本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由95、前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 190 mm，且竖楞数为 5,面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中, M-面板计算最大弯距（Nmm）； l计算跨度（竖楞间距）: l =190。0mm; q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.250。090.600.90=32.458kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42。000。600.90=1.512kN/m； q = q1 + q96、2 =32.458+1.512=33.970 kN/m;面板的最大弯距：M =0。133。970190190= 1.23105N.mm；面板最大应力按下式计算: 其中， -面板承受的应力（N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm）; W -面板的截面抵抗矩 : b：面板截面宽度，h：面板截面厚度； W= 60012.012。0/6=1.44104 mm3; f -面板的抗弯强度设计值（N/mm2）; f=11。000N/mm2;面板的最大应力计算值： = M/W = 1。23105 / 1.44104 = 8。516N/mm2；面板的最大应力计算值 =8。516N/mm2 小于 面板的抗97、弯强度设计值 =11N/mm2,满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下： 其中， -面板计算最大剪力（N）； l计算跨度(竖楞间距）： l =190.0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。250.090.600。90=32。458kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42。000.600。90=1.512kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =32。458+1。512=33.970 kN/m；面板的最大剪力： = 0.633.970190.0 = 3872.698、16N;截面抗剪强度必须满足下式： 其中， -面板承受的剪应力（N/mm2)； -面板计算最大剪力（N）: = 3872。616N； b构件的截面宽度(mm）：b = 600mm ； hn-面板厚度（mm）：hn = 12。0mm ; fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 11.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33872.616/（260012。0）=0。807N/mm2；面板截面的受剪应力 =0。807N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2,满足要求!3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-99、作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）： q = 50。090。6030.05 kN/m； -面板最大挠度（mm)； l计算跨度(竖楞间距）： l =190.0mm ; E-面板弹性模量（N/mm2)：E = 9000。00 N/mm2 ; I面板截面的惯性矩（mm4); I= 60012.012。012。0/12 = 8.64104 mm4；面板的最大挠度计算值： = 0.67730.05190。04/(1009000.08。64104） = 0.341 mm;面板的最大挠度计算值 =0.341mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 190 / 250= 0。76mm，满足要求!(四)竖楞方100、木的计算模板结构构件中的竖楞(小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.0m,柱箍间距为600mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 508080/6 = 53。33cm3；I = 50808080/12 = 213.33cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M竖楞计算最大弯距（Nmm）； l-计算跨度（柱箍间距)： l =600.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。250.090.190。9101、0=10.170kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42。000.190。90=0.474kN/m； q = (10.170+0.474)/1=10.644 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0。110.644600。0600.0= 3。83105N。mm； 其中， -竖楞承受的应力（N/mm2）； M -竖楞计算最大弯距(Nmm); W 竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=5。33104； f -竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=17.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 3。83105/5。33104 = 7。185N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =7。18102、5N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =17N/mm2，满足要求!2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下： 其中， -竖楞计算最大剪力（N）； l-计算跨度(柱箍间距）: l =600.0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.250.090.190。90=10。170kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42.000.190。90=0.474kN/m； q = (10.170+0.474)/1=10.644 kN/m;竖楞的最大剪力： = 0。610。644600。0 = 3831。852N；截面抗剪强度必须满足下式:103、 其中, -竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）； -竖楞计算最大剪力（N）： = 3831。852N； b-竖楞的截面宽度（mm）：b = 50。0mm ； hn-竖楞的截面高度（mm)：hn = 80。0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1。500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值： =33831.852/（250.080。0）=1.437N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值 =1。437N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求!3。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载（kN/m)：104、 q =50.090.19 = 9。42 kN/m； -竖楞最大挠度（mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600。0mm ; E-竖楞弹性模量（N/mm2):E = 10000。00 N/mm2 ； I竖楞截面的惯性矩（mm4)，I=2.13106;竖楞的最大挠度计算值： = 0。6779.42600.04/(10010000。02。13106) = 0.387 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0。387mm 小于 竖楞最大容许挠度 = 600/250=2。4mm ,满足要求！（五）B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483。5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱105、箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12。19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）:B方向柱箍计算简图其中 P -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）； P = (1。2 50.090。9 + 1。4 20.9）0.188 0。6/2 = 3。19 kN; B方向柱箍剪力图（kN）最大支座力： N = 9。682 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm）最大弯矩: M = 0。409 kN。m; B方向柱箍变形图（mm)最大变形： V = 0.179 mm；1。 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值： M 106、= 0。41 kN。m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值： = 76.75 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =76。75N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2。 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.179 mm；柱箍的最大挠度 =0.179mm 小于 柱箍最大容许挠度 = 400 / 250 =1.6mm，满足要求！（六）B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N 对拉螺栓所受的拉力; A - 对拉螺栓有效面积 (mm2）； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的107、型号： M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积： A= 76 mm2;对拉螺栓所受的最大拉力： N = 9.682 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=9。682kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N= 1。701057.60105 =12。92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（七）H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本工程中,柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121。9cm4；柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附108、计算简图)：H方向柱箍计算简图 H方向柱箍剪力图（kN)其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）； P = (1。250.090.9+1。420.9)0.19 0。6/2 = 3.23 kN;最大支座力： N = 10。384 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm）最大弯矩: M = 0。561 kN。m；H方向柱箍变形图(mm）最大变形： V = 0。471 mm;1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0。56 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值： = 105。204 N/mm109、2；H边柱箍的最大应力计算值 =105。204N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到： V = 0.471 mm；柱箍的最大挠度 V =0。471mm 小于 柱箍最大容许挠度 V = 487。5 / 250 =1。95mm，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下： 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm; 对拉螺栓有效面积： A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1。701057。6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力： N = 10.384 kN.对拉螺栓所受的最大拉力： N=10.384kN 小于 N=12。92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!