1、目 录1、编制依据22工程概况23、施工部署34、构造要求及技术措施45、安全防护措施136、脚手架的搭设及拆除施工工艺147、劳动力及材料、机具配备158、质量保证体系169、安全施工技术措施1910、文明施工要求2111、稳定承载计算2212、悬挑承载计算301、编制依据1.1施工图纸图纸名称图纸内容工程号归档日期设计单位xx宾馆改造工程施工图纸建施1-94结施1-83广东省建筑设计研究院1.2主要规范、规程序号规范、规程名称发布日期施行日期规范规程编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范1991。12001.6JGJ3020012建筑施工高处作业安全技术规范1992.011992.082、。01JGJ80-913建筑施工安全检查标准1999.03JGJ59991。3施工组织设计施组名称编制日期编制人xx宾馆改造工程施工组织设计2008。03息爱军1。4参考手册序号规范、规程名称出版日期1建筑施工手册19992简明施工计算手册19993实用建筑施工安全手册19994建筑工程脚手架实用手册19942、工程概况2。1工程简介序号项 目内 容1工程名称xx宾馆改造工程2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6监督单位7施工单位8基本情况工期质量目标780天xx省优质工程3、施工部署3。1安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我3、项目部创建“文明现场”、“样板工地”的根本要求.为此经理部成立以生产经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组 长：单荣跃（生产经理）负责协调工作副组长：薛源（技术负责)技术总部署张世伟（质检员)现场施工总指挥组 员：叶沙富（助理工程师）- 技术交底吴顺良（砼工长)现场施工协调位巨敏（安全员）现场施工指挥、质量检查3.2设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点,分别采用不同的架体型式：酒店裙房部分1-6层采用落地式全封闭的扣件式双排钢管脚手架,搭设高度22.5米。立杆顶端高出结构檐口上皮1.5m。脚手架搭设采用483。5钢管，内立杆距结构外沿b1=0。30m,立杆4、横距为L=1。05m,立杆纵距为L=1.5m，脚手架步距为1。5m.连墙件采用2步3跨，竖向间距H1=2h=3。0m,水平间距L1=3L=4。5m，施工均布荷载2KN/,同时施工3层，脚手板共铺6层。4、落地式扣件脚手架构造要求及技术措施4.1地基处理基础回填土采用2：8灰土分层夯实,密实度采用环刀取样进行试验，表面用C10砼进行硬化,厚度为10cm.四周外脚手架以硬化的回填土作为基础，所有的基础必须平整。基础上、底座下设置垫板，其厚度不小于5cm，布设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟，排水沟与现场下水道连通。4。2 立杆脚手架采用双排单立杆脚手架，立杆顶端高出5、结构檐口上皮1。5m。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。4。3 大横杆大横杆置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。4。4 小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点）,都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小6、横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要,可在两立柱之间在等间距设置增设12根小横杆，其最大间距不大于75cm.小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm,且长度不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。4.5 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。北侧裙房顶板存在较大高差,则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于50cm，并对此立杆：采取双向斜拉加固措施。4。6 剪刀撑本脚7、手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式,随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。双立杆部位采用双杆通长剪刀撑，单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设置一道,斜杆与地面的夹角在4560之间。水平投影宽度7mL5m（如附图所示）。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上,两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加不少于3个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的8、边缘至杆端的距离10cm. 横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置,斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外,中间应每隔6跨设置一道.正立面示意图 侧立面示意图4.7 脚手板脚手板采用松木、厚5cm、宽25cm、长度不少于3。5m的硬木板.在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升,同时作业不超过两层.首层满铺一层脚手板，以上每隔六层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。 脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕23圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两9、根小横杆,并将板两端与其可靠固定,以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆,各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置,避免出现探头及空挡现象。4。8 连墙件连接件采用刚性连执着，垂直间距为3。60m、水平间距为4。5m。连墙杆用483.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上和框架柱间中点处，距结构处皮1。5m处预理I25钢筋（加工尺寸与悬挑架预埋件相同)，用483。5的钢管与脚手架可靠的转角处，在框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。在建筑物的首10、层置两道连墙件。连墙件横竖向顺序排列，均匀布置，与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm).连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。4.9防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1。86.0m的规格，用风绳绑扎在模杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1。2m，产基作业层下步架处设一道水平兜。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔五步呀设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0。6m扼要1。2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。4.10 脚手架出入口的构造各楼的施工出入11、口搭设长6米，宽于出入通道两侧各1米的防护棚，棚顶满铺5厘米厚脚手板两层，棚顶距首层水平安全网3米.非出入口和通道两侧封严。出入口处必须悬挂安全警示标志.顶板模板拆除后，在结构周边搭设防护架,单排，1。5m高，三道水平杆，与结构锁紧，底部设置挡脚板以防高处坠物，外侧张挂密目网。临边防护完成后，方可拆除外侧结构施工脚手架。5、安全防护措施5.1电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.2m高的防护门,用L510等边角钢做框，内采用钢板网焊制而成,做到定型化、工具化，并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。电梯井筒内每隔一层设置一个用48钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道,安全网上及平台以均12、不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或拉圾通道。5。2结构临边的防护措施在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用483。5钢管。其高度不低于1。2m、立杆间距不大于2m 、竖向每隔0。6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。洞钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯;临边四周1m范围内不准堆料、停放机具.5.3楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向在0.6m和1。2m高的各做一道护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。5.4防雷避电措施采用避雷针与大横杆连13、通、连地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作,高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内雷系统连成一体.接地线的连接于10cm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属珧泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个,位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨免跨步电压的然害,防止拉地线遭机械伤害。两者的连执着采用焊接,焊接长度应大于2倍的扁钢宽度，焊完后再用接地阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时14、应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。6落地式钢管脚手架的搭设及拆除施工工艺6。1脚手架塔设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程为:场地平整、夯实 基础承载试验、材料配备 定位设置通长脚手板、钢底座 纵向扫地杆 立杆 横向扫地杆 小横杆 大横杆(搁栅） 剪刀撑 连墙杆 铺脚手板 扎防护栏杆 扎安全网。定距定位.根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹征点出立杆标记.垫板、底座应准确地放在定位线上,垫板必须铺放平稳，不得悬空;双管柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。在搭设首层脚手架的15、过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施,直到连墙搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立处排立杆.每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆，双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直，立杆接长时，宜先立外排,后立内排。其余组件的搭设要求参见构造要求。6.2脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网 栏杆 脚手板 剪刀撑 小横杆 大横杆 立杆）.不准16、分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣.拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先瘵连墙件整层或数层拆除后再除脚手架，分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步，应增设连墙连加固。拆除后架体的稳定性不被破坏,如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形,拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度(约6。5m）时,应先在适当位置搭临时势撑加固,后拆连墙件。7、劳动力及材料、机具配备7.1劳动力配备工种人数任务架子工25负责架子搭设及拆除测量放线工2负责17、脚手架垂直度控制7.2材料配备名称数量规格无缝钢管87621m48mm3。5mm脚手板38.m3厚5cm、宽2030cm密目安全网18400m21。8m6。0m水平安全网3600m2直角扣件8200个旋转扣件6300个对接扣件6350个钢丝绳85根69、15。5钢丝绳16根69、20.0卡具660个GD21卡具96个GD22花篮螺栓90个M22镀锌铁丝4500m直径1。2mm7。3机具配备名称数量备注架子扳手80把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手2把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链1把设整架子水平弯曲度8、质量保证体系8。1构配件允许偏差序号项目允许偏差检查工具1无缝钢管尺寸外径48mm壁厚18、3.5mm0.5-0.5游标卡尺2钢管两端端面切斜偏差1。70塞尺、拐角尺3钢管内外表面锈蚀深度（=1+2）0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3m14m3m14m1220金刚板尺立平杆、斜杆的钢管弯曲16。5m308。2脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-10最后难收 垂直度+1002搭设中检查偏差的高度（m）H=2H=10H=20H=30H=40H=50720406080100图略（详见JGJ1302201（2002版)4142表8。2。4）用经纬仪3间距步距20钢板尺纵距50横距20419、纵向水平杆高差一根杆的两端20同上水平仪或水平尺同跨内两根纵向水杆高差10同上5水横杆外伸长度外伸500mm-50纲板尺8。3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量(个）提检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵(横）向水平杆或剪刀撑的扣件;接长杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连执着横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1201320050109、安全施工技术措施9.1材质及其使用的安全技术措施9。1。1扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kn。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防时雨，20、直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。9。1。3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。9。1。4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。9.2脚手架搭设的安全技术措施9.2。1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水，沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。9。2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，亚禁在无人指挥下作业.当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方,并得到允许,以防附落伤人.9。2.3开始搭设立21、杆时,应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除.9。2。4脚手架及时 与结构拉结或采用临时支顶,以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工疽定要确保架子稳定。9。2。5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。9.2。6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块.9.2。7外脚手架的卸荷严格采用15。5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。9.3脚手架上施工作业的安全技术措施9。3.1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后,经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，22、未经同意不得任意拆除脚手架部件。9.3。2严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷,施工荷载不得大于 3kN/m2，确保较大安全储备。9.3。3结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临地性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层.9。3。4当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。9。3。5各作业层之间设置可靠的防护栏，防止坠落物体伤人。9.3。6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。9.4脚手架拆除的安全技术措施拆架前,全面检查待拆脚手架，根据检查结果,拟订出作业计划，报请批准,进行23、技术交底后才准工作.9.4。2架体拆除前,必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况山庄能提前拆除的尽量拆除掉。9。4.3拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒樗，地面应设专人指挥，禁非作业人员进入。9。4.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应选 通知对方,以防坠落。9。4。5在拆架时，不得中途换人,如必须换人,应将拆除情况交代清楚后方可离开。9。4。6每天拆架下班时，不应留下隐患部位。9。4。7拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线、以防触电事故.9。4.8所有杆件和扣件在拆除24、时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面.9。4.9所有的脚手板,应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。9。4.10拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。10、文明施工要求根据脚手架工的特殊性,结合职业安全卫生的惯标精神,要求施工时作到如下：10。1进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。10.2进入施工现场的人员要有护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。10。3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笔和打闹。10。4脚手架搭设25、人员必须是经考试合格的专业架子工,上岗人员定期体检,体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作.10.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子.10。6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业斑组支模时，如需折改时，应由架子工业完成,任何人不得任意拆改.10。7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后在架子工操作。10.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。10.9不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等 固定在26、脚手架上,严禁任意县持起重设备。10。10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。10。11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。10.12脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动问题要及时解愉。10。13在保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结,不得截断架体。10。14施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。10.15使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人;登高要空防滑鞋,袖口及裤口要扎紧.27、10。16脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续.10。17施工人员做到活完料净脚下清,确保脚手架施工材料不浪费。10。18运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放,当天拆当天清,拆下的中件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查,按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。10.19六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施.钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)、建筑地基基础设计规范（GB 500028、72002)、建筑结构荷载规范（GB 500092001)、钢结构设计规范（GB 500172003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 22.5 米,立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1。05米，大小横杆的步距为1。5 米；内排架距离墙长度为0.30米;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483。5； 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 0。80;连墙件采用两步三跨,竖向间距 3 米，水平间距4.5 米,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值：3.000 kN29、/m2；脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2 层；3。风荷载参数本工程地处xx省xx市，基本风压为0.39 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.80，风荷载体型系数s 为0。56;脚手架计算中考虑风荷载作用4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2)：0.1394;脚手板自重标准值（kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0。140;安全设施与安全网（kN/m2）：0。005；脚手板铺设层数:6；脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、木脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2)：0。038；5。地基参数地基土类型：素填土;地基承载力标准值(k30、pa):160。00；立杆基础底面面积(m2）：0.25;地基承载力调整系数:0。40。二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5.2。4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0。351.05/(2+1)=0。122 kN/m ；活荷载标准值： Q=31.05/（2+1）=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1。20。038+1.20。122=0。131、93 kN/m;活荷载的设计值： q2=1。41.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下： 跨中最大弯距为M1max=0。080.1931.52+0。101。471。52 =0.366 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= 0.100.1931。520.1171。471.52 =-0.43 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:=Max(0.366106，0.43106)/508032、=84。646 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为 = 84。646 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中: 静荷载标准值: q1= P1+P2=0。038+0。122=0.161 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1。05 kN/m;最大挠度计算值为：V= 0.6770。16115004/（1002.06105121900）+0。9901。0515004/（1002。06105121900) = 2。315 mm；大横杆的最大挠度 2.315 mm 小于 大横杆的最33、大容许挠度 1500/150 mm与10 mm,满足要求!三、小横杆的计算:根据JGJ1302001第5。2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。351.051。5/(2+1)=0。184 kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1） =1.575 kN;集中荷载的设计值: P=1。2(0.058+0.184）+1。4 1。575 = 2。495 kN34、； 小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1。20.0381。052/8 = 0。006 kN。m;集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax = 2。4951。05/3 = 0。873 kN。m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。879 kN。m;最大应力计算值 = M / W = 0.879106/5080=173.124 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力 =173。124 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!3。挠度验算35、最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下： Vqmax=50。03810504/（3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0。184+1.575 = 1。816 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1816。351050(310502410502/9 ） /（722。06105 121900) = 2。972 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。024+2。972 = 36、2.996 mm;小横杆的最大挠度为 2。996 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5。1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381。52/2=0.058 kN;小横杆的自重标准值： P2 = 0.37、0381。05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351。051.5/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 31。051。5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2（0.058+0.02+0.276）+1。42.362=3。732 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容: （1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0。1394 NG1 = 0。1394+（1。502/2）0。038/1。5022.50 = 4.001;（2)38、脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0。35 NG2= 0.3561。5（1.05+0。3）/2 = 2.126 kN；（3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、木脚手板挡板,标准值为0。14 NG3 = 0。1461。5/2 = 0.63 kN；(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2）；0。005 NG4 = 0.0051。522。5 = 0.169 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6。925 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准39、值 NQ= 31.051。52/2 = 4.725 kN;风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压（kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用： Wo = 0。39 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.8 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0。556；经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0.7 0.391.80.556 = 0.273 kN/m2;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1.26。925+ 1.44.725= 1440、。926 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1。26。925+ 0。851.44.725= 13。933 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0.850 1.40。2731。5 1。52/10 = 0。11 kN。m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 :N = 14。926 kN;计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得 :k = 1.155 ;当验算杆件长细比时，取块1。041、；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ;计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0。262 ；立杆净截面面积 ： A = 4。89 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5。08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14926/（0。262489)=116。499 N/mm2;立杆稳定性计算 = 116。499 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计42、算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.933 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得 ： = 1。5 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 2。599 m;长细比: L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） :W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13933.35/(43、0。262489)+109731。34/5080 = 130。355 N/mm2；立杆稳定性计算 = 130。355 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5。3。6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.925 kN;活荷载标准值 ：NQ = 4。725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0。139 kN/m；Hs =0.2624.89104205103-(144、。22。925+1.44。725)/(1.20.139)=96.48 m；按规范5。3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 96.48 /（1+0.00196.48)=87.991 m；H= 87。991 和 50 比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为22.5m，小于H，满足要求！按规范5。3。6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.925 kN；活荷载标45、准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩: Mwk=Mw / （1。40。85) = 0。11 /(1.4 0.85） = 0。092 kN。m；Hs =( 0.2624。89104205103(1。22。925+0。851.4（4.725+0.2624.891000.092/5.08)）)/（1。20.139)=85.868 m；按规范5。3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米: H = 85。868 /（1+0.00185。868）=79.078 m；H= 79。46、078 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m.脚手架单立杆搭设高度为22.5m，小于H，满足要求！八、连墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0。273 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN)， N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算:Nlw = 1.4WkAw = 5.164 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10。164 kN；连墙47、件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0。949,l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 10。164 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接.由以上计算得到 Nl = 10.164小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 64 kpa； 其中，地基承载力标准值:fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =55。733 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 13.933 kN；基础底面面积 ：A = 0。25 m2 .p=55。733 fg=64 kpa 。地基承载力满足要求！