1、xx警察学院xx新校区射击馆工程高大模板专项施工方案编制人：审核人：审批人：目录一、 编制依据1二、 工程概况21 工程简介22 工程特点23 高大模板概况3三、 施工准备41、材料准备4 2、技术准备4四、 高大模板的设计5 1、5001000梁高支模设计4 2、楼板满堂脚手架高支模支撑体系设计5 3。柱子高支模设计8五、 危险源辨识及对策9六、组织机构13 1、项目组织机构132、人员分工13 3、劳动力安排14 4、施工机械安排14 5、工期安排15七、高支模板结构施工技术151、地基处理15 2、高支模工程施工方法15 3、高支模构造要求17 4、高支模支撑系统验收19 5、高支模拆除2、的工艺要求20 6、混凝土浇筑22八、安全保证措施23九 、质量保证措施24十、高支模支架监测措施261、高支撑模板支架重点监测措施262、高支撑模板支架搭设时监测措施273、高支撑模板支架使用时监测措施284、高支撑模板支架拆除时监测措施28十一、高支模安全应急预案291、机构设置292、人员职责表303、应急救援工作程序314、应急救援措施325、预备应急救援物资：36十二、计算书37附一：梁模板扣件钢管高支撑架计算书37 附二：梁侧模板计算书43 附三：扣件钢管楼板模板支架计算书47 附四：柱模板支撑计算书58 附五：施工进度计划64一、 编制依据1、建筑结构荷载规范GB500092013、22、混凝土结构设计规范GB5001020103、混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002（2011年版)4、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20135、施工现场临时用电安全技术规范JGJ4620056、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020117、建筑施工模板安全技术规范JGJ16220088、建筑施工安全检查标准JGJ59-20119、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110、木结构设计规范(GB500052003）11、混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）12、木结构工程施工质量验收规范（GB502062012）13、建筑施工安4、全技术统一规范（GB508702013）14、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）15、建筑施工临时支撑结构技术规范(JGJ3002013）16、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文17、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文)18、本工程施工图纸、施工合同及施工组织设计等19、项目部所采用的施工计算软件。二、 工程概况1、工程简介序号项 目内 容1工程名称xx警察学院xx新校区射击馆工程2建设单位xx警察学院3勘察单位4设计单位5监理单位6监督单位7施工单位8建筑面积13849。6m29地理位置xx警察学院校内10建设工期450天5、2、 工程特点序号项目内容1建筑功能本工程为射击馆，地上四层。一层为，50米靶、25米靶射击区，装备库，理论教室等.二层为,观摩区、枪支弹药库及枪展室。三层为，50米靶、25米靶射击区，激光射击室及休息室。四层为，观摩区及办公室。2建筑概况建筑特点层数少、单层面积较大建筑面积13849.6 m2建筑层数地上4层建筑高度一层为4.5m，2至4层为4.0m计;地上四层、室内局部挑高为，两层.建筑高度:16.95m、檐高（女儿墙顶）；18.0 m，局部高度为21.1m，最高点23.0 m。3结构概况基础结构形式条形基础主体结构形式框架（局部剪力墙）主要结构尺寸梁主梁大部分为:400mm700mm、次6、梁为：300mm650mm，挑高部位主梁大部分为:500mm1500mm、次梁为：300mm650mm、300mm700mm。板150mm3、高大模板概况 本工程一层、三层射击区楼层高度超过8m，主梁截面5001500mm，跨度24。7m，楼板厚度150mm，框架柱截面1000*1000mm。根据混凝土模板支撑系统有关规定:搭设高度8m或以上，搭设跨度18m及以上，施工总荷载超过15KN/及以上，集中线荷载超过20KN/m及以上,需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。根据本工程图纸梁板设计情况，将本工程需要进行高支模的部位及主要梁、板截面的具体参数统计如下：（1)针对梁截面统计，7、综合考虑,选取5001500梁截面，跨度24.7m，梁底支撑高度7.9m，进行高支模设计验算。（2)楼板满堂脚手架高支模支撑体系,选取板厚150mm,层高8.4+1m，计算时均采用9.15m净高模板进行高支模设计验算。（3）框架柱高支模,选取1000*1000mm柱截面，高度9.4m，进行高支模设计验算。三、 施工准备 1、材料准备(1）本工程高大支模施工全部采用钢管脚手架(扣件式）搭设支撑体系.支模的纵横杆、内外立杆等均选用482.8钢管，模板采用15厚木胶合板，背楞方木尺寸为4080mm。所有材料必须具备相应合格证书,并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。(2)杆件材质要求：钢8、管应符合国家标准BG/T13293 或BG/T3092.钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允许偏差0。35 mm，外径允许偏差0。50 mm。钢管上严禁打孔.(3）扣件材质要求：扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动.（4）设备要求:木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等各种设备机具均准备到位,正式使用前试用调整,并及时保养维修。 2、技术准备（1）施工前编制有针对性的高支模施工方案，提供高支模9、施工技术保障；明确项目工程、质量、安全、物质等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉方案,结合本工程的特点，制定详细的施工计划,并做好施工前三级技术安全交底，搞好上岗人员的培训工作。（2）轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线.根据施工图弹出模板边线及水平检测线,以便于模板的安装及校正。（3）水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接引测到模板安装位置，也可引测到其他过度引测点，并办好预检手续.四、 高大模板的设计1、5001000梁高支模设计梁两侧立杆间距1m,沿梁跨度方向立杆间距为800，步距1.5m；梁底4010、80mm方木次楞间距200mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接,梁底增加两根钢管顶托支撑。梁侧次愣采用4080mm，方木间距200mm,梁侧模主楞采用双钢管，采用16对拉螺杆支撑，螺杆纵向间距600mm，首排距梁底150mm、第二排距梁底600mm、第三排距梁底1050mm。其梁高支模设计如下： 2、楼板满堂脚手架高支模支撑体系设计满堂脚手架高支模支撑体系采用482.8mm钢管搭设满堂扣件式钢管脚手架支撑体系,立杆纵距800mm，横距1000mm；水平杆步距1500mm，离楼地面200mm处设纵横水平扫地杆；立杆上端采用600mm长顶托连接，立杆上端伸出至模板支撑点的距离不超过0。15m；顶托11、上为482。8mm钢管主龙骨，间距800mm；次龙骨为4080mm方木间距200mm；模板选用15mm厚胶合板。整个钢管支撑系统须与框架柱连在一起,增强整个支撑系统的刚度。为了便于实际操作，剪刀撑统一采用6000mm钢管搭设.纵、横向剪刀撑与楼面夹角成4560沿高支架四周从低至顶连续布置，沿主梁方向每跨设置一道剪刀撑，垂直主梁方向每8000mm设置一道剪刀撑；距主梁底部最近的水平杆处按主梁每跨设一道水平剪刀撑。3、柱子高支模设计柱模采用15mm胶合板；4080方木竖楞，间距150mm；48mm2.8mm双钢管柱箍，柱箍间距450mm，采用M14对拉螺杆紧固；第一道柱箍离地面高度不得大于200m12、m;在柱中加一排M14穿墙螺栓。墙、柱的竖向稳定支撑,按照建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第6.3。24和6。3.38条的规定设置水平、斜支撑稳固.支模方式如下图所示：五、 危险源的辨识及对策（采用定量评价），对现场危险源进行分析和评价，评价结构如下：作业活动序号危险因素可能导致的事故判别依据作业条件危险性评价危险级别现有控制措施LECD 模板安拆、存放（含模板支撑架）1现浇砼模板的支撑系统无设计计算或支撑系统不符合设计要求使用不合格的钢管扣件违章指挥/违章作业高处坠落V16742一般按规范进行检查把关2大模板不按规定正确存放防护缺陷物体打击V367126一般按规范进行检查把13、关3攀爬或扰动大模板违章作业高处坠落V321590一般按规范进行检查把关4架体与建筑物未按规定拉结或拉结后不符合设计要求违章作业模板坍塌/高处坠落V3615270重大按规定现场检查把关5各种模板存放不整齐、过高等现象不符合安全要求违章作业物体打击V62784一般按规定现场检查把关6模板上施工荷载超过规定或堆料不均匀违章作业高处坠落V32742一般按规定现场检查把关7拆除模板时未设置警戒线和无监护人看护违章作业物体打击V63354一般按规定现场检查把关8模板拆除前无砼强度报告或强度未达到规定提前拆模管理缺陷高处坠落V1236一般按规定现场检查把关9模板加工区及安、拆施工区明火管制不严管理缺陷火灾14、V3615270重大按规定现场检查把关钢筋制作、运输、绑扎1钢筋加工机械安全防护罩不齐或损坏设备安全防护缺陷机械伤害V1133一般按规定现场检查把关2钢筋加工机械不做接地或接地不合格违章作业触电伤亡V0。5131。5一般按规定现场检查把关3将钢筋集中堆放在平台上超过平台允许荷载违章作业平台坍塌/高处坠落V114040一般按规定现场检查把关4作业人员沿钢筋网、钢筋笼等攀登、行走违章作业高处坠落V111515一般按规定现场检查把关5高处绑扎钢筋时不拴安全带违章作业高处坠落V0。51157.5一般按规定现场检查把关混凝土施工1振导器不接地和未安设漏电保护器违章用电触电伤亡V1177一般按规定现场检查15、把关2操作人员不使用个人防护用品或防护用品不合格违章作业或防护品不合格触电伤亡V1177一般按规定现场检查把关3搬移搗振器或暂停工作时不切断电源违章作业触电伤亡V12714一般按规定现场检查把关相应对策：1、对模板支架体系进行设计，报相关部门及监理单位审核，经专家论证后实施,搭设前组织施工班组全体人员进行书面技术交底和安全交底;2、现场使用的钢管扣件材料有材质合格证件。在脚手架施工过程 ，应随时对脚手架杆件间距、步距、垂直度、扣件拧紧程度进行检查；3、在模架施工过程中，模板堆高小于设计的施工荷载，并按要求同步搭设剪刀撑;4、模架施工完毕后,按本方案组织对其进行检查验收,验收完成后，任何人不得擅16、自拆改脚手架杆件。混凝土浇捣过程中模板上施工荷载不得超过规定范围，堆料要均匀，不得集中堆放。5、在混凝土施工过程中组织专人对脚手架进行观测，并在现场安排58人架子工对脚手架进行维护，同时根据监测结果对脚手架进行补强；6、登高和悬空作业人员及搭设高处作业设施的人员，必须经过专业培训及专业考试合格，持证上岗。7、高处作业人员的衣着要灵便,但绝不可赤膊裸身.脚下要穿软底防滑鞋绝不能穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的靴鞋.操作时要严格遵守各项安全操作规程和劳动纪律。8、高处作业所用的物料应堆入平稳，不可置放在临边或洞口附近，不得妨碍同行或装卸。工具应随手放入工具袋，作业中的走道，通道板和登高用具都应随时清扫,17、拆卸一的物体，剩余材料和废料等都要加以清理和及时运走，不得任意乱扔或向下丢弃.传递物体时不能抛掷。各施工作业场内，几有可能附落的任何物料都要一律先行撤除或加以固定，以防跌落伤人.9、雨天高处作业时，必须采取可靠的防滑、措施、凡雨、水应及时清理运走。10、遇有6级以上大风、浓雾灯恶劣天气，不得进行露天攀登与悬空高处作业。暴风雪及台风暴雨后,应对高处作业安全设施逐一加以检查，发现松动、变形、损坏或脱落等现象，应立即修理完善。11、所有安全防护设施和安全标志等，任何人不自得毁损或擅自移动或拆除。确因作业需要而暂时拆除或变协安全防护设施时，必须报请批准后才通拆除，并在作业完成后进行复原.12、模板拆除18、前应有砼强度报告，并报监理同意方可拆除，拆除模板时应设置警戒线，悬挂警戒标志，专职安全员应现场监督看护。13、严格执行“三级动火审批制度”，模板工程作业面动焊施工，要配备金属隔板及灭火器。14、木工车间严禁烟火,张挂禁烟、禁火安全标志牌，按每25m2配10升灭火器.施工现场动火作业，需在木工车间下风处,且保持10m以上安全距离。六、 组织机构1、 项目组织机构项目负责人 杜长青送检员张钊铭材料员付红敏测量员张斌安全员王瑞福资料员蔡玥预算员王建业质量员陈磊河技术负责人常保存钢筋班组 李祥混凝土班组 李建力模板班组 田学峰2、人员分工 （1)管理人员的准备:混凝土施工时，基本上全员全程跟踪，直至混19、凝土浇筑完成.（2）杜长青（联系电话）项目安全,质量第一负责人。负责整个施工过程质量和安全工作,并对现场统一调度与指挥。（3）常保存（联系电话）施工现场技术负责人，负责方案的编制及技术措施的落实.（4）王瑞福(联系电话1800949458）施工现场安全负责人,安全工作落实负责人，负责脚手架检查及脚手架的安全。（5）陈磊河（联系电话）施工现场质量负责人，全权负责施工质量。有影响工程质量的问题出现时一票否决权。（6）张建华（联系电话）负责材料收发。（7）付红敏(联系电话）负责施工材料及工具的采购。（8)池尚飞（联系电话8735609871）负责混凝土的坍落度的测试及试块的制作。(9）张斌（联系电话20、）负责测温及保温的实施. (10)刘远亭(联系电话）负责施工现场的用电管理及机械设备的维护和保养。（11）木工班组长田学峰（联系电话） 钢筋班组长李祥(联系电话）在浇筑过程中不得离开施工现场，必须待混凝土浇筑完毕,才能离开工地。以便于浇筑过程中的人员调配。（12）李建力（联系电话）负责现场浇筑混凝土人员的调配。（13）浇筑过程中木工看模人员不得少于2人,钢筋班看筋人数不得少于1人。(14)商品砼搅拌站现场技术负责人一名，负责现场混凝土的调制。3、劳动力安排 （1)模板工： 70人 (2)钢筋工： 50人 （3)混凝土工: 30人（两班人员轮流施工） （4)其他工种： 10人 4、施工机械安排 21、（1)汽车泵： 一台 (2)罐车： 六辆 (3)平板振动器： 一台 (4）插入式振动器： 四台 (4）塔吊： 二台5、 工期计划见附图七、 高支模板结构施工技术1、地基处理一层高支模支撑部分为回填土，要求地基回填土必须夯实，上铺250*50*4000木架板，间距同立杆间距1000mm；5001500主梁立杆底部再用14#槽钢铺垫.三层高支模支撑部分为现浇钢筋混凝土楼板，要求楼板上必须铺垫木，垫木底部受力面积不得小于0.25。2、高支模板工程施工方法(1） 模板定位根据定位桩点，投放出十字交叉控制线,再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线1000mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所22、放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后,再根据设计图纸和设计变更等资料,将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。(2)满堂架搭设放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓,形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵、横向水平杆第三步纵、横向水平杆第四步纵、横向水平杆第五步纵、横向水平杆第六步纵、横向水平杆,并随搭设进行设置剪刀撑。(3） 剪刀撑的23、设置整个钢管支撑系统须与框架柱连在一起，增强整个支撑系统的刚度。为了便于实际操作，水平剪刀撑统一采用6000mm钢管搭设。纵向剪刀撑与楼面夹角成4560沿高支架四周从低至顶连续布置。距主梁底部最近的水平杆处按主梁每跨设一道水平剪刀撑(4）核验标高标高弹出之后，及时核查正误.并由木工工长和质检员核验收。（5)柱模安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆,各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时,可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用。（6)梁模安装按设计间距要24、求整齐铺好40mm80mm方木,随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用40mm80mm方木条作水平次龙骨，间距200mm，用482.8双钢管做主龙骨，间距600mm。之后吊直侧模，用斜杆顶撑固定。在梁高的中间加三道16穿墙螺杆.另外，跨中梁底处应按规范要求起拱，起拱高度为全跨长度的1/10003/1000，且不小于20mm。主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱.为了保证梁不出现下沉变形等质量事故,在大梁底模中间加两排钢管立杆与高支模排架相连接，顶部用U型顶托调节支撑，伸出长度不大于150mm。（7)板模安装在钢管立柱上弹出横钢管标高控制线,并架设 48主龙骨钢管，在钢管上直接铺设25、方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面模板,用长50mm铁钉钉牢,如果楼板宽度不合模板模数时,补板应补在梁、柱边。根据板跨度大小，决定板模板起拱大小：4m 开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。板铺完后,用水准仪校正标高，并用靠尺找平.对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。3、高支模构造要求（1）立杆 a、必须设置纵横扫地杆.纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上,横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长26、两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。 b、立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500;各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的1/3. c、钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1/300，且控制在50mm以内。 d、每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。 （2）纵向水平杆 a、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3. b、搭接长度不应小于1m，27、应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。 （3）剪刀撑满堂模板支架四边与中间每隔8m应设置一道由下至上的竖向连续式纵向剪刀撑,距主梁底部最近的水平杆处按主梁每跨设一道水平剪刀撑，剪刀撑数量不得少于两道且支撑主梁的立柱下必须设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定.每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在4560之间。（4）扣件 a、对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。 b、扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。 c、在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距28、离不应大于150。 d、抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。(5)其它要求: a、整体性:梁立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。 b、施工顺序：高支模区域应先浇筑墙或柱体等竖向结构混凝土，待墙柱施工至梁底10cm处，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。门厅雨棚与架空层柱子随每层楼板一道施工浇筑,施工缝的留设要符合设计和规范要求。 c、泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。 d、混凝土浇筑前应对模板进行预堆载，确保后续浇筑安全性;浇筑过程中，派人检查支架和支承29、情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 e、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式脚手架规范的要求.立杆支撑必须竖直(保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接,禁止错接。立杆承载要贯通.支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。f、钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应在用搭接，搭接长度不得小于500mm,并应采用2个旋转扣件分别在 离杆端不小于100mm处进行固定。 g、支撑体系利用已浇筑的墙柱通过刚性连接，拉紧顶牢，确保支撑体系稳定。 4、高支模支撑系统验收 (130、）高支模支撑系统质量验收模板工程检查验收必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范(GB502042002）有关规定，本工程模板工程应符合下述具体规定。a、安装上层模板及其支架时，下层楼板支架不拆除.立杆下应铺设垫板。b、涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 c、模板接缝不应漏浆,可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆.在浇筑砼前,应浇水湿润模板,但模板内不应有积水；d、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；e、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净. f、现浇结构模板安装的允许偏差：轴线位置5mm；底模上表面标高5mm；柱、梁截面内部尺寸+431、mm、-5mm；层高垂直度（不大于5m）6mm;相邻两板表面高低差2mm;表面平整度5mm。g、预埋件和预留孔洞的允许偏差:预埋管、预留孔中心线位置3mm；插筋中心线位置5mm；插筋外露长度+10 mm；预留洞中心线位置10mm；预留洞尺寸+10mm。 (2）高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收模板高支撑架搭设完毕后应进行安全可靠性检查验收，合格后方准使用.对高大模板支架的验收按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG1302001）、建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范的相关规定进行验收。5、高支模拆除的工艺要求(1）高支模拆除工艺要求a、拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强32、度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：序号结构类型结构跨度（M）按设计强度百分率（)1板2502梁28703承重结构81004悬臂梁2705悬臂板2100b、侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。c、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载.拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运.d、拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请,项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除。e、梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作.因部分高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架33、模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑。f、在拆除时,不得中途换人,如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理.g、严禁夜间进行拆架施工。（2）高支撑模板拆除的工序要求:a、拆除应按一定的顺序进行,一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分,由上而下;先拆侧向支撑,后拆竖向支撑。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理,利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除,立即做好现场清理和成品保护工作.b、在拆除模板过程中,如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，34、待出方案处理后，再拆除模板.c、模板要加强保护,拆除后逐块传递下来，不得抛掷,拆下后,即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。d、模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中4。3模板拆除分项规定。 (3）高支模拆除安全要求a、本工程使用的钢管架,在材料运输时,不得随意乱丢，以免伤人。b、凡超过2m以上的操作部位，必须搭设操作平台，不得违章临边、临空施工。c、上班时必须戴好安全帽、穿防滑胶底鞋,严禁酒后上班。d、搭设满堂架时，必须随工作面的展开上紧钢管扣件，防止不知情人员发生意外。e、禁止垂直交叉作业,特殊要求必须上下同时作业时，要做好35、交叉作业的安全防护措施后进行。f、拆模时，必须设警戒标志,必要时派专人看守，禁止他人入内。g、拆模时，禁止将模板大块撬下,以免发生意外。h、模板拆除后,在及时归堆清理的同时要避免出现朝天钉。6、混凝土浇捣方法 （1)模板安装完成后，先浇捣柱混凝土，然后进行梁板钢筋绑扎。 (2)）梁板混凝土浇捣（高支模部分），拟采用汽车天泵由中空对主梁开始浇捣，逐步由两端部向中间均匀分层浇捣(分两层600mm),砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开,振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。主梁浇筑完成后,再浇筑次梁，最后浇筑楼板.在浇捣高支模楼面砼过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施36、工人员作浇捣计术交底和安全交底。在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用水准仪每30分钟观测一次，包括首层钢支撑的沉降观测，大梁沉降值按千分之二L控制，并且小于30），发现异常情况及时报告.特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离,经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。 （3）浇捣混凝土时,安排10人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工荷载。（4） 混凝土浇筑应连续进行，间歇时间不得超过4h.（5） 混凝土分层浇筑时在每层配置2台插入式振捣器,振动棒栘动间距宜为400左右，振捣时间宜为15-30s，且隔2037、-30min后，进行笫二次复振。（6） 由于混凝土坍落度比较大，会在表面钢筋下部产生水分，或在表层钢筋上部的混凝土产生细小裂缝.为了防止出现这种裂缝，在混凝土初凝前采用塑料薄膜覆盖。（7） 混凝土浇筑后直接用彩条布覆盖，派专人浇水保湿养护7天。八、 安全保证措施1、制定安全生产责任制，明确规定各级领导、各职能部门和各施工队伍在生产中的安全职责。（1）施工现场以项目经理为安全生产的第一责任者，要成立以项目经理为主，有项目经理、安全员、技术负责人、施工员、班组长等参加的安全生产保证的组织结构，并组成安全管理网络。(2）建立项目部领导参加的,包括施工员、安全员在内的轮流值班制度,检查监督现场及班组安38、全制度的贯彻执行,并做好安全值日记录.（3)建立健全安全生产责任制，安全技术交底，安全宣传教育,安全检查，安全设施验收和事故处理等管理制度.2、专项安全施工方案作为落实施工过程中安全措施的主要指导依据，贯穿整个施工过程。根据安全隐患事前控制的原则，对施工过程中可能出现的新的不安全隐患，另行进行安全生产技术措施交底,交底必须全面、具体，真正实再预防事故，安全生产.3、为了便于施工现场人员进行统一管理,进入施工现场必须佩戴安全帽和工作卡,工作卡上注明工作人员的姓名及工种。4、对于新入场的人员必须进行三级安全教育，加强施工人员在生产过程中的安全意识。生产班组在接到生产任务后，班组负责人必须对班组全体39、人员进行安全技术措施讲解，开展“班前安全教育活动”，否则不得进行作业，同时班组负责人还应班组全体人员提出生产活动有关安全生产的具体事荐并做好记录。5、建立安全检查制度，对现场的安全情况保持经常性检查,同时做好详细的安全检查记录，发现问题后定人、定时、定措施进行整改，通过检查及时纠正和解决安全管理中存在的问题把隐患消灭在萌芽状态，达到遏制伤亡事故的目的。6、施工人员必须熟知本工程的安全操作规程及现场的安全生产管理制度，对违章作业指令有权拒绝执行，并有责制止他人违章作业。7、施工人员进入施工现场必须正确戴好安全帽,并按作业要求正确使用个人安全防护用品，着装要整齐。在高处作业时，应按规定配戴好安全带40、.8、现场的各种安全措施、设备及警告、安全标志等示经领导同意严禁任意拆除和挪动,并有义务保持其整洁、完好。9、服从领导和安全检查人员的指挥，工作时思想集中,坚守岗位,未经许可，不得从事非本工种作业。九、 质量保证措施l、健全质量体系和技术责任制,坚持“质量第一”的方针。贯彻“预防为主的原则，建立三级质量管理责任制，形成指挥部、专业队、施工班组三级质量管理网络，实行质量管理工作，统一领导、分级管理.2、各级质量管理人员必须认真熟悉图纸掌握规范，质量监督科应负责组织定期和不定期的质量检查和抽查，督促各班组实行“三检”（自检、互检、专业检）制度，各级专业兼职质量检查员应随时跟班检查，应坚决做到把发现41、的质量问题消灭在施工过程中。3、模板支撑架的验收管理：(1)为了规范模板支撑架的验收,确保工程质量的安全，项目部决定成立模板支撑架工程验收管理小组.组 长: 杜长青副组长：常保存组 员：陈磊河、王瑞福、田雪峰、蔡玥、崔文磊(2)各人员岗位职责组长：全面负责支撑模板支架的搭设和组织工作，领导组织相关人员严格按设计和规范要求,完成支架的搭设和验收,对支架的安全和质量负总责。副组长：在组长的领导下，负责搭设的材料供应，生产安排。安全管理，负责编制施工方案，编制安全技术交底文件，向施工员、安全员和架子工班组进行书面安全技术交底，督促施工方案的落实，组织模板支架的验收工作。安全员：具体负责督促安全技术交42、底的落实，全程跟班检查支架的搭设，负责模架搭设现场的安全管理，发现隐患及时向副组长和组长报告，并落实整改措施。质检员:负责支架材质检测工作，在支架的搭设过程中,严格按设计和规范要求进行过程检查和验收，负责支架报验工作.施工员：负责支架搭设过程中的定位和测量工作,负责支架使用过程中的变形监测，发现异常现象及时报告。材料员：负责租赁（或购买)满足国家规范要求的钢管、扣件和其他配件，确保脚手架搭设不使用不合格产品。资料员：负责支架验收有关技术质量资料的收集、整理和报验.架子工班长:负责组织工人严格按施工图纸和设计、规范要求搭设支架。(3)模板支架验收程序支架施工方案报监理审查和专家论证 支架的质检报43、告和架子工上岗证报监理审查 支架定位扫地杆搭设 公司质量、安全部门检查 支架搭设完毕 班组自检 技术负责人组织安全员、施工员、质检员、架子工班长全面检查合格后 公司质量、安全部门验收 组长签署报验单,向监理报支架验收 接受监理的检查验收,验收合格后方可进行上部的模板和钢筋绑扎施工。（4）支撑架使用过程中的监控要求混凝土浇捣过程中由施工员做出观察线，每隔1小时观测一次支架的沉降和变形，并记录，安排专人目测监控支架的情况。当从混凝土浇捣施工开始,支架的压缩变形超过0。02L(L为脚手架立杆间距），钢管大楞和立杆累积变形（挠度）达到跨度或步距的1/250时，或专人目测监控支架出现异常情况时，应立刻通44、知验收管理组组长，采取应急处理措施。十、 高支模支架监测措施1、高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施： (1）模板支架搭设前,由工长及安全员对所支撑的地面铺垫的架板、槽钢及顶板进行检查,按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。 （2）模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测,确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下： a、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 b、底板是否积水，底座是否松动,立杆45、是否符合要求。 c、连接扣件是否松动。 d、施工过程中是否有超载的现象。 e、脚手架架体和杆件是否有变形现象. f、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 （3)浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测,一般监测频率不超过20-30分钟一次,浇筑完后不少于2小时一次。 （4）现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的1-3/1000起拱。 （5)上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。（6)模板支架立杆外侧周围是否46、按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。 （7）立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接,必须采用对接扣件连接。（8)支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施. （9)立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。 （10）高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。 （11)在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员47、施工员必须随时对高支架进行观测。 （12）高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时,方可拆架。2、高支撑模板支架搭设时监测措施（1）安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平.本工程高支架基础直接落在地下室顶板和楼面上.(2）支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定.(3)顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。（4）满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。(5）搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。（6）立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。(7)模板及48、其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。3、高支撑模板支架使用时监测措施(1）脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（2）水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。（3）模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。(4）穿着安全:现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。（5）浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另49、外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。(6）支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通,不得堆放超载的材料.交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。（7）模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人;在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。（8）恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时,不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。4、高支撑模板支架拆除时监测措施(1）梁、柱、墙的侧模板,一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。50、梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）要求，模板才可以拆除.在支拆挑檐的模板时,必须有可靠的安全措施.（2)在高空拆模时.作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。（3）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后,方可拆模。（4）拆除模板时,不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。（5）51、模板和支模安拆时,指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊.装拆组合模板时,上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷,已松动件必须拆卸完毕方可吊运。拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下,并及时运至堆放地点拔除.十一、 高支模安全应急预案本高支模支撑系统作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。危险源:作业人员在各个部位施工， 有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机械伤害，物体打击和火灾.可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧52、失、死亡。1、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、及时求援，项目部成立应急求援小组.由项目经理唐波任组长,负责事故现场指挥，统筹安排全面工作。具体安全管理机构如下：组 长:杜长青（项目经理） 联系电话：副组长：王瑞福(安 全 员）联系电话：(技术负责人） 联系电话：组 员：崔文磊 (施工员） 联系电话：蔡玥 （资料员） 联系电话：刘远亭（现场电工） 联系电话：武国泰（门 卫） 联系电话: 2、人员职责表职 务姓 名职责组 长杜长青负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长王瑞福负责组织抢救受伤人员、疏散物53、资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散.副组长常保存负责车辆及相应工具的供应,通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场总指挥组提供真实可靠的情况.组 员崔文磊主要负责组织抢救伤员的应急救护工作.组 员蔡玥迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组 员刘远亭提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组 员武国泰负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时,报告分公司及公司甚至当地部门,取得政府及相关部门的帮助。3、应急救援工作程序（1）报告当事故发生时，54、按以下工作流程迅速报告： 项目经理或现场负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。发现人发现后立即向项目经理或现场负责人报告公司工程部、安全生产委员会下属单位工程部门、经理判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部和安全生产委员会报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。应急电话：火警-119； 匪警110； 交通事故122； 急救120（2）联络a、医疗救护组与区人民医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况,联系医务人员及救护车辆。b55、抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点. (3)疏散a、疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。b、疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。c、疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。d、指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。 4、应急救援措施 （1）物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。a、发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤.b、在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应56、保持头、颈、胸在一直线上,不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。c、观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质,如伤员发生休克，应先处理休克.遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动,并将下肢抬高约20,尽快送医院进行抢救治疗。d、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人,发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件57、的医院治疗.e、防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口,可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口,可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。f、在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸.对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送,勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。（2)高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后,抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。a、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者58、的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物.遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗.在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫.b、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人,发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎59、后，及时送就近有条件的医院治疗。c、颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸,尽可能早作气管切开。d、发现脊椎受伤者,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎.搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者,搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。e、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定,使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法:以固定骨折处上下60、关节为原则,可就地取材，用木板、竹片等。f、复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。g、周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。（3)坍塌事故急救措施a、应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。b、发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建61、筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员.c、分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场,并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围.d、当发生坍塌事故后,最早发现者或目击者应立即大声呼救,并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。e、项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救,判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。f、在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。g、急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医62、生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等.h、当现场不具备抢救条件时,应立即向社会求救.（4)触电事故急救措施发生触电事故时，马上断掉电源,组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关;如果事故离电源开关太远,不即立即断开,救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势63、轻重采取不同的救护方法:如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护,并召请医生.如触电者已失去知觉,但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水,或在他身上洒些冷水,摩擦全身，使他发热.如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用.如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。(5)火灾事故急救措施a、如64、果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。b、火灾发生时,为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上,抢救被困人员时,为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中,造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。5、预备应急救援物资：序号器材或设备数量主要用途1钢管若干支撑加固2模板、方木若干支撑加固3急救箱2个用于抢救伤员4手电筒8个用于停电时照明求援5应急灯8个用于停电时照明求援6爬梯3樘用于人员疏散7对讲机8台联系指挥求援十二、 附65、计算书附一：梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）.计算参数: 模板支架搭设高度为7。9m， 梁截面 BD=500mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2. 木方4080mm,剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 1.00m. 梁顶托采用钢管482.8mm。 梁底承重杆按照布置间距300，400mm计算。66、 模板自重0。50kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2. 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.90。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3。1条规定确定荷载组合分项系数如下: 由可变荷载效应控制的组合S=1。2（25。501.50+0。50)+1.402。00=49。300kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001。50+0.71.402.00=50.560kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1。35,可变荷载分项系数取0.67、71.40=0。98 采用的钢管类型为482.8。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等. 1.荷载的计算： （1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25。5001.5000。800=30.600kN/m （2）模板的自重线荷载(kN/m）： q2 = 0.5000.800(21.500+0.500)/0.500=2。800kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN)： 经计算得到,活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.800=0。800k68、N 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1。3530.600+1.352.800）=40.581kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0。90。980.800=0。706kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 80。001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501。501。50/12 = 22。50cm4; 计算简图 弯矩图（kN.m） 剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图（mm) 经过计算得到从左到右各支69、座力分别为 N1=1。616kN N2=4。509kN N3=4。374kN N4=4。374kN N5=4。509kN N6=1。616kN 最大弯矩 M = 0。041kN。m 最大变形 V = 0。016mm (1）抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04110001000/30000=1。367N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! （2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32442.0/（2800。00015.000)=0.305N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪70、强度验算 T T，满足要求！ (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0。016mm 面板的最大挠度小于100。0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4。509/0.800=5。636kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0。15.640.800.80=0。361kN。m 最大剪力 Q=0。60.8005。636=2。705kN 最大支座力 N=1.10.8005.636=4.959kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别71、为: W = 4。008.008。00/6 = 42。67cm3; I = 4。008。008.008。00/12 = 170.67cm4； （1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。361106/42666。7=8。45N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！ (2）木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32705/(24080）=1.268N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! （3)木方挠度计算 均布荷载通过上72、面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4。724kN/m 最大变形 v =0.6774.724800.04/（1009000。001706666。6)=0。853mm 木方的最大挠度小于800。0/250,满足要求！三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.042kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图（kN。m） 托梁剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图（mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.604kN。m 经过计算得到最大支座 F= 12。378kN 经过计算得到最大变73、形 V= 0.349mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.25cm3； 截面惯性矩 I = 10.20cm4; (1）顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.604106/1.05/4248.0=135.41N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ （2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.349mm 顶托梁的最大挠度小于400。0/400,满足要求！四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上74、部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括: 横杆的最大支座反力 N1=12。378kN （已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91。350。1177。900=1。120kN N = 12。378+1。120=13。498kN i - 计算立杆的截面回转半径,i=1。60cm; A 立杆净截面面积，A=3。974cm2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2; a 立杆上端伸出顶层横杆中心线75、至模板支撑点的长度,a=0.20m； h - 最大步距,h=1。50m； l0 计算长度,取1。500+20。200=1。900m； 由长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0.464； 经计算得到=13498/（0。464397)=73.130N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求! 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0。90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2); Wk=0.3001.0000。129=0。039kN76、/m2 h 立杆的步距，1.50m; la- 立杆迎风面的间距，1。00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。80m; 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0391。0001.5001。500/10=0。010kN.m； Nw- 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值; Nw=12。378+0。91。20.921+0。90。91。40。010/0。800=13.512kN 经计算得到=13512/(0。464397）+10000/4248=75。530N/mm2;考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 77、p 立杆基础底面的平均压力 （kN/m2),p = N/A；p = 53。99 N - 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN）;N = 13.50 A - 基础底面面积 (m2）；A = 0。25 fg- 地基承载力设计值 （kN/m2）;fg = 153.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0。90 fgk- 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!附二:梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm,高度1500mm，两侧楼板厚度150mm。 模板面板采用普通胶合板。 内78、龙骨布置7道,内龙骨采用8040mm木方。 外龙骨间距600mm,外龙骨采用双钢管48mm2。8mm. 对拉螺栓布置3道,在断面内水平间距150+450+450mm，断面跨度方向间距600mm，直径16mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值79、: 其中 c 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/（T+15），取3。000h; T 混凝土的入模温度，取20。000； V 混凝土的浇筑速度,取2。500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1。000;2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.280kN/m2 考虑结构的重要性系数0。9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.921.000=18。900kN/m2 考虑结构的重要性系数0.980、，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2.三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0。21m. 荷载计算值 q = 1。218。9000。212+1。403.6000。212=5。867kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 21。171.801。80/6 = 11。43cm3； I = 21.171。801。801.80/12 = 10。29cm4； 计算简图 弯矩图（kN。m) 剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静81、荷载标准值,受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图（mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0。490kN N2=1.409kN N3=1。194kN N4=1.266kN N5=1。194kN N6=1。409kN N7=0。490kN 最大弯矩 M = 0。027kN.m 最大变形 V = 0。084mm (1）抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02710001000/11430=2。362N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! （2）抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=37582、2.0/（2211.66718。000)=0.296N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! （3）挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.084mm 面板的最大挠度小于211.7/250，满足要求！四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1。20。2118.90+1.40。213.60=5.867kN/m 挠度计算荷载标准值q=0。2118.90=4。007kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下： 均布荷载 q 83、= 3.520/0。600=5。867kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.8670.600。60=0。211kN。m 最大剪力 Q=0。60.6005。867=2.112kN 最大支座力 N=1.10.6005.867=3.872kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 8。004。004。00/6 = 21.33cm3； I = 8。004.004。004.00/12 = 42.67cm4； (1）抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.211106/21333.3=9.90N/mm2 抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求! （2)抗剪计84、算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32112/(28040）=0。990N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! （3）挠度计算 最大变形 v =0.6774.001600。04/(1009500.00426666.7)=0.866mm 最大挠度小于600.0/250,满足要求！五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算. 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢85、管弯矩图（kN.m) 支撑钢管剪力图（kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。377kN。m 最大变形 vmax=0.041mm 最大支座力 Qmax=8。806kN 抗弯计算强度 f=0。377106/8496.0=44。37N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式： N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (m86、m2）； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积（mm2)： A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值（kN）: N = 24。480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.806 对拉螺栓强度验算满足要求!附三：扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）.计算参数: 模板支架搭设高度为9.1m， 立杆的纵距 b=0。80m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1。50m。 面板厚度15mm，剪切强度1。4N/mm2,抗弯强度15.87、0N/mm2,弹性模量6000。0N/mm2。 木方4080mm,间距200mm,剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用钢管482。8mm。 模板自重0。30kN/m2，混凝土钢筋自重25。10kN/m3,施工活荷载4。50kN/m2。 扣件计算折减系数取1。00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4。3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2（25.100.15+0。30)+1.402。50=8.378kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.15+88、0。71。402。50=7.310kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1。2,可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.8。一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0。9(25.1000。1500.800+0.3000.800)=2.927kN/m 考虑0.9的结构重要系数,活荷载标准值 q2 = 0。9（2.000+2.500）0。800=3。240kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 89、80。001。501。50/6 = 30。00cm3; I = 80.001。501.501.50/12 = 22.50cm4； （1）抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗弯强度计算值（N/mm2); M - 面板的最大弯距（N。mm）； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100（1.202。927+1.403.240)0。200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03210001000/30000=1.073N/mm2 面板的抗弯强90、度验算 f f，满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600（1.202.927+1.43。240）0.200=0。966kN 截面抗剪强度计算值 T=3966.0/(2800.00015。000)=0。121N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2抗剪强度验算 T T,满足要求！ (3)挠度计算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0。6772。9272004/(1006000225000)=0.023mm 面板的最大挠度小于200。0/250，满足要求！ (4）2.5k91、N集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0。08ql2 面板的计算宽度为4000.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0。9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25。1000.1504。000+0。3004。000)=14。634kN/m 面板的计算跨度 l = 200。000mm 经计算得到 M = 0。2000。91。402.50。200+0。0801。2014.6340。200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。18210001000/30000=6。073N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！二、92、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算 （1）钢筋混凝土板自重(kN/m）： q11 = 25.1000.1500。200=0。753kN/m (2)模板的自重线荷载（kN/m)： q12 = 0。3000.200=0。060kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = （2.500+2.000)0。200=0。900kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9（1。200.753+1.200.060）=0.878kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0。91.400.900=93、1。134kN/m 计算单元内的木方集中力为(1。134+0。878）0.800=1。610kN2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.610/0.800=2。012kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12。010。800.80=0。129kN.m 最大剪力 Q=0。60。8002.012=0。966kN 最大支座力 N=1.10。8002.012=1.771kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 4。008。008。00/6 = 42.67cm3； I94、 = 4.008。008.008.00/12 = 170。67cm4； (1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。129106/42666.7=3。02N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求! （2）木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3966/(24080)=0.453N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！ (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.732kN/m 最大变形 v95、 =0.6770.732800.04/(1009000.001706666.6)=0.132mm 木方的最大挠度小于800。0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0。08ql2 考虑荷载重要性系数0。9，集中荷载 P = 0.92。5kN 经计算得到 M = 0。2001。400。92。50。800+0.0800。8780.8000。800=0。549kN.m 抗弯计算强度 f=0.549106/42666.7=12。87N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！三、托梁的计算 托梁按照96、集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 1。771kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.037kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图（kN。m） 托梁剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图（mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.853kN。m 经过计算得到最大支座 F= 9。744kN 经过计算得到最大变形 V= 1.040mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.25cm3； 截面惯性矩 I = 10.20cm4； （1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。853106/1.0597、/4248。0=191.24N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求! （2）顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.040mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400，满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、模板支架荷载标准值（立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1.静荷载标准值包括以下内容： （1)脚手架的自重(kN）98、： NG1 = 0.1179。100=1.062kN (2）模板的自重(kN）： NG2 = 0.3000。8001。000=0.240kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000。1500.8001。000=3.012kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9（NG1+NG2+NG3）= 3.883kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数,经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9（2。500+2.000)0。8001。000=3.240kN3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N =99、 1.20NG + 1。40NQ五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.20kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm； A - 立杆净截面面积，A=3。974cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0。20m; h - 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度,取1.500+20.200=1。900m； 由长细比,为1900/16。0=119 150 满足要求！- 100、轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0.464； 经计算得到=9195/(0.464397)=49。820N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为: 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0。90.91。4Wklah2/10 其中 Wk- 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.0001。134=0。340kN/m2 h 立杆的步距，1.50m; la 立杆迎风面的间距，0。80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距,1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0。90。91.40。3400.8001.50101、01。500/10=0.069kN.m; Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1。23。883+0.91.43.240+0。90。91。40。069/1。000=8.820kN 经计算得到=8820/(0.464397)+69000/4248=64.136N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求！七、楼板强度的计算1。计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2025。0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=4500mm150mm，截面有效高度 102、h0=130mm。 按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天。.。的 承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下：2。计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4。50m,短边4。501.00=4。50m， 楼板计算范围内摆放65排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11。20(0。30+25。100。15)+ 11.20（1.0665/4.50/4.50）+ 1。40(2。00+2。50）=13.07kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.5013.07=58。80kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向103、板计算 Mmax=0。0513ql2=0。051358.804.502=61。08kN.m 按照混凝土的强度换算 得到15天后混凝土强度达到81.27，C30.0混凝土强度近似等效为C24.4。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11。62N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 2025。00360。00/(4500.00130.0011。62）=0.11 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.104 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1044500。000130。000211.6106=91。9kN.m 104、结论：由于Mi = 91。87=91.87 Mmax=61.08 所以第15天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载. 第2层以下的模板支撑可以拆除。附四：柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1000mm,B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓1道, 柱模板的计算高度 L = 7450mm, 柱箍间距计算跨度 d = 450mm。 柱箍采用双钢管48mm2。8mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。 B方向竖楞6根，H方向竖楞6根。 面板厚度15mm,剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量60105、00.0N/mm2。 木方剪切强度1。3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3.000h； T 混凝土的入模温度,取20。000； V 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3106、。000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.000;2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21。280kN/m2 考虑结构的重要性系数0。9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.921.290=19.161kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0。94.000=3。600kN/m2.三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m. 荷载计算值 q = 1.219.1610。450+1。403。6000。107、450=12。615kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001。501.50/6 = 16。88cm3； I = 45.001.501.501.50/12 = 12.66cm4； （1）抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2）； M 面板的最大弯距（N。mm)； W 面板的净截面抵抗矩; f - 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0。100（1.208。622+1.401。620）0108、.192 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04710001000/16875=2。756N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! （2）抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600(1.208.622+1。41。620)0.192=1.453kN 截面抗剪强度计算值 T=31453。0/（2450.00015.000）=0。323N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2抗剪强度验算 T T,满足要求！ （3）挠度计算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778。62109、21924/(1006000126563)=0。104mm 面板的最大挠度小于192。0/250，满足要求！四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0。192m. 荷载计算值 q = 1.219。1610。192+1.403。6000。192=5。382kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2。422/0.450=5.382kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0.15。3820。450.45110、=0。109kN。m 最大剪力 Q=0.60。4505。382=1。453kN 最大支座力 N=1。10。4505.382=2.664kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3。907。907。90/6 = 40。57cm3； I = 3。907.907.907.90/12 = 160。24cm4； (1）抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。109106/40566.5=2。69N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! （2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T111、 截面抗剪强度计算值 T=31453/（23979)=0.708N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求！ (3）挠度计算 最大变形 v =0。6773.679450。04/(1009000.001602376。8）=0.071mm 最大挠度小于450。0/250，满足要求!五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P: P = (1。219。16+1.403。60)0.192 0.450 = 2。42kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m） 支撑钢管剪力图（kN) 变形的计112、算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0。126mm 最大支座力 Qmax=8。916kN 抗弯计算强度 f=0。536106/8496。0=63。09N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于610.0/150与10mm,满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式： N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 （mm2）； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺113、栓的直径(mm）: 14 对拉螺栓有效直径（mm）: 12 对拉螺栓有效面积（mm2）： A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN）： N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力（kN）： N = 8。916 对拉螺栓强度验算满足要求！七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P: P = （1。219。16+1。403.60）0.192 0。450 = 2.42kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m） 支撑钢管剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢114、管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。536kN。m 最大变形 vmax=0.126mm 最大支座力 Qmax=8.916kN 抗弯计算强度 f=0。536106/8496.0=63.09N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于610.0/150与10mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式： N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm2）； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2； 对拉螺栓的直径（mm）: 14 对拉螺栓有效直径（mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2）: A = 105。000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN）: N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力（kN): N = 8。916 对拉螺栓强度验算满足要求！附四：施工进度计划