1、一、工程概况本工程按照住建部危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文要求,将模板工程及支撑体系划分为三种类型,并编制专项施工方案。第一种，普通模板及支撑体系,搭设高度5m以下、搭设跨度10m以下的模板及支撑体系；第二种，危险性较大的模板及支撑体系，搭设高度大于等于5m小于8m、搭设跨度大于等于10米小于18米的模板及支撑体系、施工总荷载1015KN/m2、集中线荷载1520KN/m及以上的模板及支撑体系；第三种，超过一定规模的危险性较大的模板及支撑体系，搭设高度8m及以上、施工总荷载15KN/m2、集中线荷载20KN/m及以上的模板及支撑体系。本方案为第一种和第二种模板及支撑体2、系专项方案，第三种超过一定规模的危险性较大的模板及支撑体系专项方案,详见高大支模架方案。 本人防工程总人防建筑面积15288。80m，为附建式人防工程。战时设6个人防防护单元。其中核6常6级甲类工程设5个人防防护单元，人防单元一和人防单元二为物资配套工程，防护单元三和防护单元四为二等人员掩蔽部工程，防护单元五为人防电站，防护单元六为6B级兼顾人防工程。混凝土强度：主楼地下室三层底板为C40；地下室二层梁板、承台为C35，基础垫层为C15，构造柱、现浇过梁为C25，A区柱墙混凝土为C60，地下一层及一层梁板混凝土为C35，B区墙柱混凝土为C40，地下一层梁板混凝土为C35，一层梁板混凝土为C303、；C区墙柱混凝土C35，地下一层及一层梁板混凝土为C30.地下室一层结构楼面标高为5.20m（局部6。4m、-5.7m、5。60m)，板厚为250mm（局部厚220mm、200mm、180mm）;地下室首层结构楼面标高为0。05m（局部1.2m、-0。35m、）,板厚为250mm、120mm（局部厚150mm、130mm）.本工程地下室各层楼板面标高、层高、板厚如下(0。00m以上不列入本次计算):层 名楼板面标高（m)层高（m）板厚（mm) 首 层 0.05A区120(局部250、150)B区120（局部130)C区250（局部120)地下一层非人防 6.40（局部-5。20）5.152504、(塔楼范围180）人防-5。20（局部-6。90、5。60、-5。40）220（局部200）地下二层非人防-10。404.0400（局部250）人防9。103.9400地下三层主楼15。80（局部16.80、-20。40、-21。4）5.43200本工程地下室底板为钢筋混凝土现浇底板，其中地下室二层主楼区域须搭设承重架，板厚度为250mm，地下室一层板厚度中250mm板占大部分;地下室首层板厚度中250、120mm的板占大部分；其中主楼地下室二层与人防区交接处有小部分区域板厚400mm，详见高大支模架方案。本工程地下室外墙与核心筒墙体为剪力墙结构，由于核心筒模板是专业定制的模板，在此方案就不验5、算了,地下室外墙墙厚分为400、350；内墙墙厚分为300、350、450、550.外墙及柱模板通过对穿螺栓拉结。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）2、关于加强承重支撑施工管理暂行规定浙建建200337号3、关于加强施工现场钢管扣件使用管理的暂行规定浙建建200338号6、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/103520067、建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）8、混凝土结构工程施工规范GB5066620119、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）10、建筑结构荷载规范GB50009-201211、6、建筑施工安全检查标准JGJ592011三、模板及支架参数汇总本工程地下室板厚主要有120、130、150、180、200、220、250共计七种。由于本地下室板厚基本均为250mm,所以板的承重架按250mm板的方案支设.本工程地下室柱子截面主要有500x500、600x600、700x700、800x700、800x800、600x1360、600x1450、600x1700、1000x1200。柱子截面小于600x600的柱子按600x600柱的方案支设，截面在600x600800x800的柱子按800x800柱方案支设，截面在800x800600x1700的按600x1700柱方案支设，7、截面在600x17001000x1200的按1000x1200柱方案支设。本工程剪力墙厚度有300mm、350mm、400mm、450mm、550mm。按照最不利情况即550mm厚的剪力墙方案支设.本工程地下室梁截面种类繁多。以300500、5001000截面的梁较具代表性，截面最大的梁为5002750。截面尺寸小于300600梁的承重架按300500梁的方案支设,截面尺寸在3005005001000之间的按5001000梁的方案支设，截面尺寸在50010004001300之间的梁按4001300的方案支设，梁模板支设方案按最不利情况设计,即周围板厚250mm,支设高度5.15m。其中主楼地下8、室二层与人防区交接处有小部分区域板厚400mm处的梁400x1000，在此方案会单独编制.其余梁截面2503300、2503700、3002800、3004100、3502300、3502500、3502700、3502900、3503500、3503700、4001950、4002300、5002050、5002750、6001200、6001500、6001600、6002000、6002300、6002900、7001000、4001400、3001800支设方案详见高大支模架方案。各类构件模板、支架参数表：结构构件构件参数支模架搭设主要参数说明板250mm厚，层高5.15m（由于本工程9、楼板基本为250mm，为施工方便，所有楼板均按此搭设)15厚九夹板；立杆间距0。75m0。75m, 步距1。5m，扫地杆离地0.2m. 按构造设剪刀撑.板底采用双扣件。小梁间距300mm.墙断面宽度550mm，高度4000mm.（其余规格墙均按此搭设）15厚九夹板；内竖楞采用50mm70mm方木间距200mm，外横楞2483.2钢管间距500mm布置和对拉螺栓杆，对拉止水螺杆采用14mm圆钢，布置间距纵横500mm.柱截面600mm600mm、高度5150mm。(其他比此柱截面小的柱子均按此搭设）15厚九夹板；竖楞采用50mm70mm方木与九夹板固定，柱箍483。2间距300，首道离地面20010、mm.柱边方木4根。截面800mm800mm、高度5150mm。（截面大于600X600MM，且小于此柱截面尺寸的柱子均按此搭设）15厚九夹板；竖楞采用50mm70mm方木与九夹板固定,柱箍483.2间距600，首道离地面200mm,对拉螺杆14.柱边方木5根。截面600mm1700mm、高度5150mm.(截面大于800X800MM，且小于此柱截面尺寸的柱子均按此搭设)15厚九夹板;竖楞采用50mm70mm方木与九夹板固定，柱箍483.2间距600，首道离地面200mm，对拉螺杆14。柱长边方木8根，柱短边方木4根。截面1000mm1200mm、高度5150mm。（截面大于600X1700M11、M,且小于此柱截面尺寸的柱子均按此搭设)15厚九夹板；竖楞采用50mm70mm方木与九夹板固定,柱箍483。2间距600，首道离地面200mm,对拉螺杆14。柱长边方木6根，柱短边方木5根.劲性柱柱截面1200mmx1650mm（最大截面）15厚九夹板；竖楞采用483.2钢管与九夹板固定，柱箍14a槽钢间距450，首道离地面200mm,对拉螺杆14。柱长边小梁9根，柱短边小梁6根.梁梁截面300mm500mm，梁底支架高度5。15m（截面尺寸小于300mm500mm截面尺寸的梁均按此搭设）15厚九夹板；立杆的纵距（跨度方向) l=0.75m，立杆的步距 h=1。50m,梁底增加1道承重立杆，间12、距0。75m。梁底采用双扣件，梁两侧立杆间距1m。梁底方木4根，梁侧3根。梁截面500mm1000mm，梁底支架高度5.15m（截面尺寸大于300mm500mm小于500x1000mm截面尺寸的梁均按此搭设）15厚九夹板；立杆的纵距(跨度方向) l=0.75m，立杆的步距 h=1。50m，梁两侧立杆间距1m。梁底增加2根立柱。梁底采用双扣件。梁底方木5根，梁侧方木6根.梁截面400mm1300mm,梁底支架高度5。15m（截面尺寸大于500mm1000mm小于400x1300mm截面尺寸的梁均按此搭设）15厚九夹板；立杆的纵距（跨度方向) l=0。75m，立杆的步距 h=1.50m，梁两侧立杆13、间距0.8m。梁底增加2根立柱。梁底采用双扣件。梁底方木5根，梁侧方木6根。后浇带后浇带宽0。8mm后浇带两侧至框架梁边的范围内承重架暂留，待后浇带浇筑完毕，强度达到要求后拆除。四、模板支架构造措施1、模板支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上,横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。2、立杆的接长除顶步可采用搭接外，其余各部接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：14、立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内;搭接长度不应小于1.0m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。3、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm.每步的纵、横向水平杆应双向拉通。.4、模板支架应按下列规定设置剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板支架超过4m时四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。5、承重架搭设时若被柱子隔断，竖向立杆15、沿柱子外围布置，水平杆件采用抱柱的形式与结构进行拉结6、在汽车坡道等斜面处搭设承重架且坡度较大时，立杆底部宜用楔形木块枕实垫平。 五、模板支架施工要求1、 模板承重架的施工要求: 精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载； 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底，并形成书面签字记录。2、 模板承重架的搭设措施：钢管长度规格的选择:地下室各层标高不同、楼板厚度不同，支撑钢管的长度16、按每层占多数的板来设置，立杆的接头必须上下错开。3、 钢管及扣件进场时已进行检验，并提供检验报告报监理审核，以确保扣件和钢管的质量满足要求.禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。4、 地下室模板全部采用915mm1830mm15mm厚复合木模板，为加快进度，要求提前备料，组装翻样.为确保柱子不位移，不发生扭曲,柱箍间距50cm左右，柱子在每面设三道支撑，拉结、柱模板配到梁底，确保砼的浇捣方便和质量，对柱模先装两端柱模，校正固定好后,依此拉通长线校正中间各柱模板。现浇楼梯间支模按传统的木模施工方法进行,休息平台和踏步板的底模用复合木模板细铺,每30cm铺设一道5080通长木档，钢管支撑间距不17、大于1m。5、 模板承重架的拆除措施本工程地下室模板承重架的拆除不仅要使砼强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002（2011版)的要求,且在拆除前应对拆除人员进行技术交底,并做好交底书面手续。拆除前必须办理拆除审批手续,经技术负责人审批签字并经监理验收后方可拆除。拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。6、后浇带模板及支架在支模时与周边承重架搭接搭设，以方便周边承重架的拆除。后浇带处模板及支架应在砼浇捣后方可予以拆除.六、模板支架检查验收规定1、模板支架搭设完毕后应由施工员和质量员进行自检，经监理验收合格形成记录后方可使用。2、节点的连接18、可靠，扣件的拧紧程度应控制在扭力矩应达到4060NM。自检时应按规范进行抽检。七、模板支架的安全管理7。1模板支架的作业人员应具备专业架子工上岗证书，搭设前项目负责人、技术人员、施工员应认真对班组进行安全技术交底.严格遵守高处作业安全技术规范的有关规定,支拆模板底板高处作业须设有可靠临时操作平台。7。2模板及其支撑系统在支拆过程中必须设置防倾临时设施，作业人员必须戴好安全帽和系好帽扣。7。3支、拆模板时，无关人员不得进入支模底下,应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。7.4模板支拆、钢筋绑扎、砼浇筑时，避免材料、机具,工具过于集中堆放，任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过设计荷载值。施工19、完毕要做到落手清，各种模板按指定位置，整齐堆放.7。5拆模应严格遵守从上而下的原则,先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止抛掷模板。7。6模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。7.7当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨后施工要有防滑措施。7.8砼浇筑过程中,应派专人观测模板支撑系统的工作状态,观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。八、模板及支架计算书 8.1 板模板（扣件式)计算书(板厚250mm）一、工20、程概况新浇混凝土板特性B新浇混凝土楼板厚度(mm）250模板支架高度H（m）5。15模板支架的纵向长度La(m)40模板支架的横向长度Lb（m)40二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la（mm）750立杆横向间距lb（mm）750纵横向水平杆步距h(mm）1500次楞布置方式垂直于立杆纵向方向次楞间距s(mm)300荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0。8立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a（mm）50 设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0。3次楞（kN/m）0。01主楞(kN/m）0。21、033支架（kN/m）0.15新浇筑混凝土自重标准值 （kN/m3）24钢筋自重标准值 (kN/m3)1。1施工人员及设备荷载标准值（kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k（kN/m2)基本风压0（kN/m2）重现期50年一遇0。450.264城市海宁市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）1模板支架顶部离建筑物地面的高度（m)10风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0。837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10。315四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型木22、模板模板厚度（mm)15模板抗弯强度设计值fm（N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv（N/mm2）1。4模板弹性模量E（N/mm2)5000 取1。0m单位宽度计算.计算简图如下: W=bh2/6=1000152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+（24+1.1)0。251.0+1。4（1+2)1。0=13.076kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0。113.0760。32=0。118kNm max=Mmax/W=0.118106/37500=3.138N/mm2fm=15N/mm2 符23、合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0。613.0760。3=2.354kN max=3Qmax/（2bh）=32。354103/(2100015)=0。235N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0。677ql4/（100EI)=0.67713.0763004/(1005000281250）=0。51mm max=0.51mm=minl/150,10=min300/150，10=2mm 符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格（mm)5070次楞材料自重（kN/m）0。01次楞抗弯强度设计值fm（N/mm2）13次楞抗24、剪强度设计值fv（N/mm2）1.3次楞截面抵抗矩W(cm3）40。833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E（N/mm2）9000 计算简图如下: q=GqGk+1。4qQk=1。35（0。3+（24+1.1)0.25)0。3+0.01+1。4(1+2）0.3=3。936kN/m 1、强度验算 Mmax=0。1ql2=0.13.9360。752=0。221kNm max=Mmax/W=0。221106/40833=5。423N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0。6ql=0.63。9360.75=1.771kN max=3Qmax/(2bh025、）=31.7711000/（25070)=0。759N/mm2 max=0.759N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/（100EI）=0.6773。9367504/(10090001429170)=0。656mm max=0.656mm=minl/150，10=min750/150，10=5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 Rmax=1。1ql=1.13。9360。75=3.248kN六、主楞（纵向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格（mm）483主楞材料自重(kN/m)0。033主楞截面面积（cm2)4。24主26、楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2）205主楞抗剪强度设计值fv（N/mm2)125主楞截面抵抗矩W（cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4）10。78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 计算简图1如下： 主楞弯矩图(kNm) 主楞剪力图（kN） 主楞变形图（mm） 计算简图1支座反力依次为R1=5.028kN，R2=8.768kN,R3=9。106kN,R4=3。184kN Mmax=0。626 Qmax=4。749 Vmax=1.101 计算简图2如下： 主楞弯矩图(kNm） 主楞剪力图（kN) 主楞变形图（mm） 计算简图2支座反力依次为R5=4。057kN,R6=8.985kN,27、R7=8。985kN，R8=4。057kN Mmax=0.624 Qmax=5.72 Vmax=1。083 1、强度验算 max=Mmax/W=0。626106/4490=139.453N/mm2fm=205N/mm2 符合要求! 2、抗剪验算 max=2Qmax/A=25。721000/424=26。983N/mm2 max=26。983N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=1。101mm=minl/150，10=min750/150,10=5mm 符合要求! 4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3，R4,R5，R628、,R7，R8=9。106kN 1。05Rmax=1。059。106=9.561kN，9。561kN0.812.0=9.6kN 在扭矩达到4065Nm的情况下,双扣件能满足要求!七、立杆验算钢管计算截面483截面面积A（mm2）424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W（cm3）4。49抗压、弯强度设计值f（N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/750=2，h/lb=1500/750=2，查附录D,得k=1。167，=1.272 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.2721500，1500+250=2227mm =l0/i=2227/15。9=141=210 29、长细比符合要求! 查浙江省模板支架规程附录C得 =0。344 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.75m，h=1.5m，浙江省模板支架规程表4。2。7得w=0。172 因风荷载沿模板支架横向作用,所以b=la=0.75m，b/h=0.75/1.5=0.5 通过插入法求,得=0。96 z0d2=10.450.0482=0。001，h/d=1.5/0。048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1。2 因此stw=ws1（1n)/( 1-）=0.1721。2(1-0.9670）/（10。96）=4.864 s=wstw=0.1724。864=0。837 k=0。7zs0=030、.710.8370。45=0。264kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0。7110。45=0.315kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(5。154)=0。994 不组合风荷载时 NutGNGk+1。4NQk=Rmax+0.15GH=9.106+0。151。355。15=10.148kN =1.05Nut/（AKH）=1。0510。148103/(0。3444240。994）=73。477N/mm2f=205N/mm2 符合要求! 组合风荷载时 NutGNGk+0。851.4NQk=Rmax+0.15GH=8.67+0.151。355。15=9。713k31、N Mw=0。851.4k lah2/10=0。851.40。2640.751。52/10=0。053kNm =1.05Nut/（AKH)+Mw/W=1。059。713103/（0。3444240。994）+0.053106/(4。49103）=82。116N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2）10 F=0。85AFkla/La=0。85100。3150.75/40=0.05kN N1=3FH/(m+1）Lb=30。055。15/（34+1）40=0.001kN =(1。05Nut+N1）/(AKH）=（1。059。713+0。001)132、03/(0。3444240。994)=70。328N/mm2f=205N/mm2 符合要求！八、立杆地基基础验算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa）80地基承载力调整系数mf1基础底面面积A(m2)0。16 立杆底垫板的底面平均压力p=N/（mfA)=10。148/(10.16)=63.428kPafak=80kPa 符合要求! 由于在地下室一层施工搭设承重架时，地下二层的承重架不拆除,所以楼板强度足以能承受上层楼层传递下来的荷载。8。2 柱模板计算书8。2。1 柱模板（不设对拉螺栓）计算书（以600x600为例） 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、33、混凝土结构设计规范GB500102010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ1新浇混凝土柱长边边长（mm）600新浇混凝土柱的计算高度（mm）5150新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0（h）4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）5。15新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m234、)min0.22ct012v1/2，cHmin0。222441121/2，245.15min29。868，123。629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2）2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.15min29.87，123.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0。9max1.2G4k+1。4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0。9max1.229。87+1。42，1。3529.87+1。40.720.9max38。644，42.2840.942.2843835、。056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)5000柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1（mm）300模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10。91.35bG4k0.91。350。329.8710.888kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0。91。40.70.320。529kN/m Mmax-0。1q1l2-0。117q2l2-0。110。8880.220.1170.52936、0。220.046kNm Mmax/W0.046106/（1/6300152)4.091N/mm2f15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.329。878.961kN/m 0.677ql4/(100EI)0。6778。9612004/(1005000(1/12300153)0。23mml/400200/4000。5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)5070小梁截面惯性矩I(cm4）142.917小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)12.285小梁弹性模量E(N/mm2）8925最低处柱箍离楼面距离(mm37、)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0。238。0567.611 kN/m 小梁弯矩图（kNm) Mmax0.152kNm Mmax/W0。152106/(40.833103）3。728N/mm2f12.285N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229。875.974 kN/m 面板变形图(mm） 0.195mm1。5mm 满足要求！ 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍材质规格（mm)483.2柱箍截面惯性矩I(cm4)11。36柱箍截面抵抗矩W(cm3）4。73柱箍抗弯强度设计值f（N/mm2)205柱箍弹性模量E（N/mm2)206000模板设计立面图 38、1、柱箍强度验算 qS承l138。0560。311.417kN/m N0.5ql30。511.4170.633。596kN Mql22/811.4170。772/80.846kNm N/An+M/Wn3.596103/450+0.846106/（4。73103）186.877N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 qS正l129。870.38。961kN/m 5ql24/(384EI)58。9617704/(38420600011.36104）1.753mml2/4001。925mm 满足要求! 8。2.2 柱模板（设置对拉螺栓)计算书(以600x1700为例） 计算依据：39、 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性新浇混凝土柱名称FKZ12新浇混凝土柱长边边长（mm)1700新浇混凝土柱的计算高度(mm)5150新浇混凝土柱短边边长（mm）600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3）24新浇混凝土初凝时间t0（h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度40、H（m）5.15新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2）min0。22ct012v1/2，cHmin0。222441121/2，245。15min29。868，123。629。868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0。22ct012v1/2，cHmin0。222441121/2，245。15min29.87，123.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0。9max1.2G4k+1.4Q3k，1。35G4k+1.40.7Q3k0。9max1.229.87+1。42，1。3529。87+1。40。41、720.9max38。644,42。2840.942.28438.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29。87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm)15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板弹性模量E(N/mm2）5000柱长边小梁根数8柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm）600模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0。91.350.629.8721。775kN/m 活载线荷载q20。91.40。7bQ3k0。91.40。70。621。058kN/m Mmax0。107q1l2-042、.121q2l20。10721.7750.24320.1211。0580。24320。145kNm Mmax/W0。145106/（1/6600152）6.443N/mm2f15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0。629。8717。922kN/m 0.632ql4/(100EI)0。63217.922242.8574/(1005000（1/12600153）0.467mml/400242.857/4000.607mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格（mm）5070小梁截面惯性矩I(cm4）142.917小梁截面抵抗矩W（cm3)40。833小梁抗弯43、强度设计值f(N/mm2）15。444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离（mm）200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.24338.0569.242 kN/m 小梁弯矩图(kNm） Mmax0.324kNm Mmax/W0。324106/40.8331037。927N/mm2f15。444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0。24329。877。254 kN/m 面板变形图(mm） 0.355mm1。5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格（mm）483.2柱箍截面惯性矩I（cm4)11。36柱箍截面抵44、抗矩W（cm3）4.73柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E（N/mm2）206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图（kN） M10。924kNm,N116.565kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm） 短边柱箍剪力图(kN) M20。509kNm，N212。867kN M/Wn0.924106/（4.73103）195.394N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm） 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm） 10。727mml/4001。55845、mm 20.088mml/4000.962mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb（kN）17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN）26 N16。5651=16。565kNNtb17.8kN 满足要求！ N16.5651=16。565kN26kN 满足要求！8。2。3 柱模板（设置对拉螺栓）计算书(以800x800为例） 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB500102010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称FKZ1046、新浇混凝土柱长边边长(mm）800新浇混凝土柱的计算高度(mm)5150新浇混凝土柱短边边长（mm)800 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c（kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h）4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h）2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m)5.15新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2）min0。22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2,245.15min29.868，123.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载47、标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0。22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2,245。15min29.87,123.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0。9max1。2G4k+1.4Q3k,1。35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229。87+1。42,1。3529.87+1.40。720。9max38.644，42.2840.942.28438。056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2)1548、面板弹性模量E(N/mm2)5000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1（mm)600模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91。35bG4k0.91。350。629.8721。775kN/m 活载线荷载q20.91.40。7bQ3k0.91。40.70.621.058kN/m Mmax-0。107q1l2-0。121q2l2-0.10721。7750。220.1211。0580.220.098kNm Mmax/W0.098106/（1/6600152)4。37N/mm2f15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 作用线荷载qbS正049、.629.8717.922kN/m 0。632ql4/（100EI）0。63217。9222004/(1005000(1/12600153）0。215mml/400200/4000。5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格（mm)5070小梁截面惯性矩I（cm4）142.917小梁截面抵抗矩W（cm3)40.833小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15。444小梁弹性模量E（N/mm2）9350最低处柱箍离楼面距离(mm）180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0。238.0567.611 kN/m 小梁弯矩图（kNm) Mmax0.26kNm Mmax/W0。26150、06/40.8331036.369N/mm2f15。444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229。875。974 kN/m 面板变形图(mm） 0.268mm1。5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)483.2柱箍截面惯性矩I(cm4）11.36柱箍截面抵抗矩W(cm3）4。73柱箍抗弯强度设计值f（N/mm2)205柱箍弹性模量E（N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图（kNm) 长边柱箍剪力图(kN） M10。556kNm，N113。775kN 短边柱箍计算简图 51、短边柱箍弯矩图(kNm） 短边柱箍剪力图(kN） M20。556kNm，N213.775kN M/Wn0.556106/（4.73103）117。571N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm） 10.2mml/4001。212mm 20。2mml/4001。212mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN）17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载（kN）26 N13。7751=13。775kNNtb17。8kN 满足要求！ N13.7751=13.775kN252、6kN 满足要求！8.2.4 柱模板（设置对拉螺栓）计算书（以1000x1200为例） 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性新浇混凝土柱名称FKZ11新浇混凝土柱长边边长（mm）1200新浇混凝土柱的计算高度(mm)5150新浇混凝土柱短边边长（mm）1000 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0（h）4外加剂影响修正系数11混53、凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m)5。15新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2,245.15min29.868,123.629。868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0。22ct012v1/2,cHmin0。222441121/2，245.15min29.87，123。629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0。9max1.2G4k+1.4Q3k，1.354、5G4k+1。40。7Q3k0.9max1。229。87+1.42，1。3529。87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942。28438.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29。87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)5000柱长边小梁根数6柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91。35bG4k0。91。350。629。8721。775kN/m 活载线荷载q20.55、91。40。7bQ3k0。91。40。70。621.058kN/m Mmax0.107q1l2-0。121q2l2-0.10721。7750.252-0。1211。0580.2520。154kNm Mmax/W0.154106/(1/6600152)6.828N/mm2f15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.629.8717.922kN/m 0。632ql4/（100EI）0。63217.9222504/（1005000（1/12600153）)0.524mml/400250/4000。625mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格（mm)5070小56、梁截面惯性矩I(cm4)142.917小梁截面抵抗矩W（cm3)40.833小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm）180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2538。0569。514 kN/m 小梁弯矩图（kNm) Mmax0.325kNm Mmax/W0。325106/40.8331037.961N/mm2f15.444N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2529.877.468 kN/m 面板变形图(mm) 0。335mm1。5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根57、数1柱箍材质规格(mm）483。2柱箍截面惯性矩I(cm4)11.36柱箍截面抵抗矩W(cm3）4。73柱箍抗弯强度设计值f（N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm） 长边柱箍剪力图(kN） M10.55kNm，N112.235kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm） 短边柱箍剪力图(kN） M20.335kNm,N29。822kN M/Wn0。55106/（4。73103）116。186N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图（mm） 短边58、柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm） 10。183mml/4001。142mm 20.077mml/4000。975mm 满足要求! 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN）17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN）26 N12。2351=12。235kNNtb17。8kN 满足要求! N12.2351=12.235kN26kN满足要求！8.3 梁模板（扣件式)计算书8。3。1 梁模板（扣件式）计算书(以300x500为例) 一、工程概况新浇混凝土梁板特性300x500新浇混凝土楼板厚度（mm)250混凝土梁截面尺寸（mm）【宽高】300500模板支架高度H（m）5。59、15模板支架的纵向长度La（m)8。4模板支架的横向长度Lb（m）8.4二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)750立杆横向间距lb（mm）1000模板支架步距h(mm）1500楼板立杆纵向间距la（mm)750楼板立杆横向间距lb(mm）750梁左侧立杆距梁中心线距离（mm)500梁底增加承重立杆根数1梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离（mm)500梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑次楞根数4立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a（mm）50 设计简图如下：模板60、设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2）0。3次楞(kN/m)0.01主楞（kN/m)0.033支架(kN/m）0。15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3）梁1。5板1.1施工人员及设备荷载标准值（kN/m2）1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2）2风荷载标准值k（kN/m2)基本风压0（kN/m2)重现期50年一遇0.450。264城市海宁风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）1模板支架顶部离建筑物地面的高度（m）10风荷载体型61、系数s支架模板支架状况敞开式0。837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.315四、模板验算模板类型木模板模板厚度(mm）15模板抗弯强度设计值fm（N/mm2）15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E（N/mm2）5000 取1.0m单位宽度计算.计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)0.51。0+1.4（1+2）1。0=21。818kN/m q=qGk+qQk=0。3+（24+62、1。5)0。51.0+（1+2)1。0=16。05kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0。121.8180。12=0。022kNm max=Mmax/W=0。022106/37500=0.582N/mm2fm=15N/mm2 符合要求! 2、抗剪验算 Qmax=0。6ql=0。621.8180.1=1。309kN max=3Qmax/（2bh)=31.309103/（2100015)=0。131N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求! 3、挠度验算 max=0。677ql4/（100EI）=0。67716。051004/（1005000281250)=0.008mm max=063、.008mm=minl/150,10=min100/150，10=0。667mm 符合要求! 4、支座反力 R1=R4=0.4ql=0.873kN，R2=R3=1。1ql=2.4kN R1=R4=0。4ql=0.642kN，R2=R3=1.1ql=1。766kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格（mm)5070次楞材料自重(kN/m)0。01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv（N/mm2)1。3次楞截面抵抗矩W（cm3）40.833次楞截面惯性矩I(cm4）142.917次楞弹性模量E（N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.64、350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载: q2=GNGk+1.4NQk=1。35(0.3+（24+1.1)0.25)+1.4(1+2）（0。5-0。3/2)/2=2。288kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1。4NQk=1。35(0。3+(24+1.1）0。25)+1。4（1+2)（10.50.3/2)/2=2。288kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1。350.5(0.50.25）=0.169kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载:q5=GNGk=1。350。5（0.5-0.25）=0.169kN/m q=max0。873/1.0+065、.014+2。288+0。169，2.4/1.0+0.014,0。873/1。0+0.014+2。288+0.169=3。343kN/m q=max0.642/1.0+0。01+1。676+0.125，1.766/1.0+0.01,0.642/1。0+0。01+1.676+0。125=2。453kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0。1ql2=0.13。3430.752=0.188kNm max=Mmax/W=0。188106/40833=4.606N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.63。3430。75=1。504kN max=366、Qmax/(2bh0）=31。5041000/（25070)=0。645N/mm2 max=0.645N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0。677ql4/(100EI）=0。6772.4537504/(10090001429170)=0。408mm max=0.408mm=minl/150，10=min750/150，10=5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1。1(0.873+0.014+2.288+0.169)0。75=2。758kN R2=1.1(2.4+0.014）0。75=1.991kN R3=1.1（2。4+067、。014）0。75=1。991kN R4=1。1（0。873+0。014+2.288+0.169）0.75=2.758kN R1=1.1(0。642+0。01+1。676+0。125)0。75=2.023kN R2=1.1(1。766+0。01）0。75=1.465kN R3=1.1（1.766+0.01）0.75=1。465kN R4=1.1(0.642+0。01+1.676+0。125）0。75=2。023kN六、主楞（横向水平钢管）验算主楞材质类型钢管主楞材料规格（mm）483主楞材料自重(kN/m）0。033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2）205主楞抗剪68、强度设计值fv(N/mm2）125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I（cm4)10。78主楞弹性模量E（N/mm2）206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1。350.033=0。045kN/m 计算简图如下: 1、强度验算 主楞弯矩图（kNm） Mmax=0。333kNm max=Mmax/W=0.333106/4490=74.097N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=4.399kN max=2Qmax/A=24.3991000/424=20。752N/mm2 max=20。752N/mm2fv=125N/mm2 符合要求69、！ 3、挠度验算 主楞变形图（mm) max=0。068mm=minl/150，10=min500/150，10=3.333mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=0。372kN,R2=8.799kN,R3=0.372kN 支座反力依次为R1=0。273kN，R2=6。463kN，R3=0。273kN七、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算.八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0。8 最大支座反力Rmax=8.799kN 1。05Rmax=1.058.799=9.239kN，9.239kN0。812。0=9.6kN 在扭矩达到406570、Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/La=5.15/8.4=0。6135 符合要求！十、立杆验算钢管计算截面483截面面积A（mm2）424截面回转半径i(mm)15。9截面抵抗矩W(cm3)4。49抗压、弯强度设计值f（N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E（N/mm2)206000立杆自重标准值（kN/m)0。033截面惯性矩I（cm4）10.78 1、长细比验算 h/la=1500/750=2,h/lb=1500/750=2，查附录D，得k=1。167，=1.272 l0=maxkh,h+2a=max1。1671。2721500,1500+250=2227mm71、 =l0/i=2227/15。9=141=210 长细比符合要求！ 查浙江省模板支架规程附录C得 =0。344 2、风荷载验算 1） 模板支架风荷载标准值计算 la=0。75m，h=1。5m,浙江省模板支架规程表4.2.7得w=0.172 因风荷载沿模板支架横向作用,所以b=la=0。75m，b/h=0。75/1。5=0。5 通过插入法求,得=0。96 z0d2=10.450.0482=0.001，h/d=1.5/0。048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1。2 因此stw=ws1（1n)/( 1-)=0.1721。2（1-0.9670)/(1-0.96)=4。864 s=wstw=072、.1724。864=0。837 k=0.7zs0=0。710。8370。45=0.264kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0。7zs0=0.7110。45=0。315kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005（5.15-4）=0。994 1） 不组合风荷载时立杆从左到右受力为（NutGNGk+1。4NQk)： R1=0.372+1。35（0.3+（24+1。1）0.25)0.75+1.4(1+2)0.75（0。75/2+（0.5-0.3/2）/2)+1。350.155。15=6。809kN R2=8.799+1.350.15(5.15-0。5)=9.74kN R3=0.3773、2+1。35（0.3+(24+1.1）0.25)0。75+1。4(1+2)0。75(0.75/2+（10。5-0.3/2)/2)+1。350.155.15=6。809kN Nut=maxR1,R2，R3=max6。809， 9。74, 6。809=9.74kN 1。05Nut/(AKH)=1.059。74103/（0.3444240。994）=70。523N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0。851。4NQk）： R1=6.535kN， R2=9。431kN， R3=6。535kN Nut=maxR1,R2，R3=max6。53574、, 9。431, 6.535=9。431kN Mw=0.851。4k lah2/10=0。851。40.2640.751。52/10=0.053kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1。059。431103/（0。3444240。994)+0.053106/（4.49103）=80.077N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF（m2）4。2 F=0.85AFkla/La=0。854。20.3150。75/8。4=0。1kN N1=3FH/（m+1）Lb=30。15.15/(34+1)8.4=0.005kN =(1.05Nut+N1）/（A75、KH）=(1。059。431+0.005)103/(0.3444240.994)=68。322N/mm2f=205N/mm2 符合要求！十一、立杆地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)80地基承载力调整系数mf1基础底面面积A(m2）0.16 立杆底垫板的底面平均压力p=N/(mfA）=9。74/(10。16)=60。877kPafak=80kPa 符合要求！8。3.2 梁模板（扣件式）计算书（以500x1000为例） 一、工程概况新浇混凝土梁板特性500x1000新浇混凝土楼板厚度(mm）250混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】5001000模板支架高度H(m)5.15模板76、支架的纵向长度La(m）8.4模板支架的横向长度Lb（m)8.4二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la（mm)750立杆横向间距lb(mm)1000模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)750楼板立杆横向间距lb(mm）750梁左侧立杆距梁中心线距离（mm)500梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离（mm）417,583梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑次楞根数5立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a（mm）50 设计简图如下：模板77、设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板（kN/m2)0。3次楞(kN/m）0。01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0。15梁侧模板自重标准值（kN/m2)0。5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 （kN/m3)梁1.5板1。1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值（kN/m2）2风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0(kN/m2）重现期50年一遇0。450。264城市海宁风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m）10风荷载体型78、系数s支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10。315四、模板验算模板类型胶合板模板厚度（mm）15模板抗弯强度设计值fm（N/mm2）15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2）1。4模板弹性模量E(N/mm2）5000 取1。0m单位宽度计算.计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1。4qQk=1.350.3+（24+1.5）11。0+1。4(1+2)1。0=39.03kN/m q=qGk+qQk=0。3+（24+1。579、）11.0+（1+2)1。0=28。8kN/m 1、抗弯验算 弯矩图(kNm） Mmax=0.065kNm max=Mmax/W=0。065106/37500=1。742N/mm2fm=15N/mm2 符合要求! 2、抗剪验算 剪力图（kN） Qmax=2。962kN max=3Qmax/(2bh）=32.962103/（2100015)=0.296N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求! 3、挠度验算 变形图（mm） max=0。032mm=minl/150,10=min125/150,10=0.833mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=1.917kN，R2=5.576kN，R3=4。80、53kN,R4=5。576kN,R5=1。917kN R1=1。414kN,R2=4。114kN,R3=3。343kN,R4=4。114kN，R5=1.414kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格（mm）5070次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40。833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E（N/mm2）9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1。4NQk=1.3581、(0。3+（24+1。1）0。25）+1。4（1+2）(0.50。5/2)/2=1。635kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1。35(0.3+(24+1。1)0。25)+1。4(1+2）(1-0。5-0。5/2)/2=1.635kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1。350。5（10.25）=0.506kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1。350。5(10.25）=0.506kN/m q=max1.917/1.0+0。014+1.635+0.506，5。576/1。0+0.014，1。917/1.0+0。014+1.63582、+0.506=5。589kN/m q=max1.414/1。0+0。01+1.197+0.375，4。114/1.0+0。01,1.414/1。0+0。01+1。197+0.375=4。124kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.15.5890。752=0。314kNm max=Mmax/W=0。314106/40833=7。699N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.65。5890。75=2。515kN max=3Qmax/（2bh0)=32.5151000/（25070)=1。078N/mm2 max=1.078N83、/mm2fv=1。3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0。677ql4/（100EI)=0.6774.1247504/（10090001429170)=0.687mm max=0.687mm=minl/150，10=min750/150，10=5mm 符合要求! 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1。1(1。917+0.014+1.635+0.506)0.75=3.359kN R2=1.1（5.576+0。014）0.75=4.611kN R3=1。1（4。53+0.014)0。75=3.749kN R4=1。1（5。576+0.014)0。75=4。611kN84、 R5=1.1（1.917+0.014+1.635+0.506)0.75=3.359kN R1=1.1(1.414+0.01+1。197+0.375）0.75=2.472kN R2=1。1（4.114+0。01)0.75=3。403kN R3=1.1(3。343+0.01）0.75=2.766kN R4=1。1（4。114+0。01）0.75=3。403kN R5=1。1（1。414+0。01+1。197+0。375)0.75=2。472kN六、主楞（横向水平钢管）验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm）483主楞材料自重（kN/m）0。033主楞截面面积(mm2）424主楞抗弯强度设计值Fm85、（N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv（N/mm2)125主楞截面抵抗矩W（cm3)4。49主楞截面惯性矩I(cm4）10.78主楞弹性模量E(N/mm2）206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1。350。033=0。045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图（kNm) Mmax=0。301kNm max=Mmax/W=0。301106/4490=67.045N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图（kN） Qmax=6。896kN max=2Qmax/A=26.8961000/424=32。53N/mm2 max=32。53N/mm2fv=186、25N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图（mm) max=0。119mm=minl/150,10=min416。667/150，10=2。778mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=1.092kN，R2=8.774kN,R3=8.774kN,R4=1.092kN 支座反力依次为R1=0。804kN,R2=6。47kN，R3=6.47kN,R4=0。804kN七、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0。8 最大支座反力Rmax=8.774kN 1.05Rmax=1.058。774=9.87、213kN，9。213kN0.812。0=9。6kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/La=5。15/8.4=0.6135 符合要求！十、立杆验算钢管计算截面483截面面积A（mm2)424截面回转半径i(mm）15。9截面抵抗矩W（cm3）4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2）205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2）206000立杆自重标准值（kN/m)0.033截面惯性矩I（cm4）10。78 1、长细比验算 h/la=1500/750=2，h/lb=1500/750=2，查附录D，得k=1.167，=1。272 l0=maxkh,h+88、2a=max1.1671。2721500，1500+250=2227mm =l0/i=2227/15。9=141=210 长细比符合要求! 查浙江省模板支架规程附录C得 =0。344 2、风荷载验算 1） 模板支架风荷载标准值计算 la=0.75m，h=1。5m，浙江省模板支架规程表4.2。7得w=0。172 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.75m,b/h=0。75/1.5=0。5 通过插入法求，得=0.96 z0d2=10.450.0482=0。001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1（1-n)/( 1）=0.172189、.2（10。9670）/(1-0.96)=4.864 s=wstw=0.1724.864=0。837 k=0。7zs0=0。710。8370。45=0.264kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0。7zs0=0。7110。45=0。315kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0。005（5.15-4)=0。994 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=1.092+1.35（0.3+(24+1。1)0。25）0。75+1.4(1+2)0.75（0.75/2+(0.5-0。5/2)/2）+1。350。155.15=7.038kN R2=8。7790、4+1。350.15(5.151)=9。615kN R3=8。774+1。350。15（5。151)=9.615kN R4=1.092+1。35(0。3+(24+1.1）0.25）0。75+1.4(1+2)0.75（0。75/2+（1-0。5-0。5/2)/2)+1.350.155.15=7。038kN Nut=maxR1，R2,R3,R4=max7。038， 9.615, 9.615, 7。038=9.615kN 1.05Nut/(AKH)=1.059。615103/（0.3444240。994)=69。614N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2） 组合风荷载时立杆从左到右受力为(91、NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=6。775kN, R2=9。448kN， R3=9。448kN， R4=6.775kN Nut=maxR1,R2，R3，R4=max6。775, 9.448, 9.448, 6.775=9.448kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.2640.751。52/10=0.053kNm 1.05Nut/（AKH）+Mw/W=1。059。448103/(0.3444240。994)+0。053106/（4.49103)=80。195N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF（m2）8.92、4 F=0。85AFkla/La=0。858.40。3150.75/8。4=0.201kN N1=3FH/(m+1)Lb=30。2015.15/（34+1）8。4=0.011kN =（1。05Nut+N1）/（AKH)=(1。059.448+0.011)103/(0.3444240。994）=68。476N/mm2f=205N/mm2 符合要求！十一、立杆地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)80地基承载力调整系数mf1基础底面面积A(m2)0。16 立杆底垫板的底面平均压力p=N/（mfA）=9.615/(10.16）=60。092kPafak=80kPa 符合要求！ 893、.3.3 梁模板（扣件式)计算书（以400x1300为例） 一、工程概况新浇混凝土梁板特性400x1300新浇混凝土楼板厚度(mm)250混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】4001300模板支架高度H(m）5。15模板支架的纵向长度La（m）8.4模板支架的横向长度Lb（m）8.4二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板,梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la（mm）750立杆横向间距lb（mm)800模板支架步距h（mm)1500楼板立杆纵向间距la（mm）750楼板立杆横向间距lb（mm）750梁左侧立杆距梁中心线距离(mm）400梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁94、宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离（mm)333,467梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑次楞根数5立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a（mm）50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞（kN/m）0。01主楞（kN/m）0.033支架(kN/m）0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 （kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3）梁1。5板1。1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2）1振捣混凝土时产生的荷载标准值（kN/m2)2风荷载标准值k（kN/95、m2)基本风压0（kN/m2）重现期50年一遇0。450.264城市海宁风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m）10风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0。837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.315四、模板验算模板类型胶合板模板厚度（mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2）15模板抗剪强度设计值fv（N/mm2)1.4模板弹性模量E（N/mm2)5000 取1。0m单位宽度计算.计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I96、=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1。5）1.31。0+1.4（1+2）1.0=49.357kN/m q=qGk+qQk=0.3+（24+1。5）1。31.0+(1+2)1。0=36。45kN/m 1、抗弯验算 弯矩图(kNm） Mmax=0。053kNm max=Mmax/W=0。053106/37500=1.41N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) Qmax=2。997kN max=3Qmax/（2bh)=32。997103/(2100015）=0.3N/mm2fv=1.4N/m97、m2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图（mm) max=0.017mm=minl/150,10=min100/150，10=0.667mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=1。939kN,R2=5.641kN，R3=4。583kN，R4=5。641kN,R5=1。939kN R1=1。432kN，R2=4.166kN，R3=3.385kN，R4=4.166kN,R5=1。432kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)5070次楞材料自重（kN/m)0。01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2）13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2）1。3次楞截面抵抗矩W(cm98、3）40.833次楞截面惯性矩I（cm4）142。917次楞弹性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0。014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1。4NQk=1.35(0。3+（24+1.1)0。25）+1。4（1+2）(0.40。4/2)/2=1.308kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载: q3=GNGk+1。4NQk=1。35（0。3+（24+1。1)0.25）+1.4（1+2）（0。8-0。40。4/2）/2=1。308kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1。350。5(1.3-0。25）=0.709kN/m 梁右99、侧模板传递给次楞的荷载:q5=GNGk=1.350.5(1。30.25）=0.709kN/m q=max1。939/1.0+0。014+1.308+0.709，5。641/1。0+0.014,1.939/1。0+0。014+1.308+0.709=5.654kN/m q=max1。432/1。0+0。01+0。958+0.525,4.166/1。0+0.01，1。432/1.0+0。01+0。958+0.525=4.176kN/m 计算简图如下: 1、强度验算 Mmax=0。1ql2=0.15.6540.752=0。318kNm max=Mmax/W=0。318106/40833=7。789N100、/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0。6ql=0.65.6540。75=2。544kN max=3Qmax/（2bh0)=32。5441000/(25070）=1。09N/mm2 max=1.09N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0。677ql4/（100EI）=0。6774。1767504/(10090001429170)=0。695mm max=0。695mm=minl/150，10=min750/150,10=5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(1。939+0.014+1.30101、8+0.709）0.75=3.274kN R2=1。1（5.641+0。014)0。75=4.665kN R3=1.1（4.583+0。014）0。75=3。792kN R4=1。1(5。641+0。014）0.75=4.665kN R5=1。1(1.939+0。014+1。308+0。709）0.75=3。274kN R1=1.1(1.432+0。01+0。958+0.525）0。75=2。413kN R2=1.1（4.166+0。01)0.75=3。445kN R3=1。1(3.385+0.01)0.75=2。801kN R4=1.1(4.166+0.01）0.75=3。445kN R5=102、1.1(1。432+0。01+0.958+0.525)0。75=2。413kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m）0。033主楞截面面积（mm2）424主楞抗弯强度设计值Fm（N/mm2）205主楞抗剪强度设计值fv（N/mm2)125主楞截面抵抗矩W（cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4）10.78主楞弹性模量E（N/mm2）206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1。350.033=0。045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图（kNm) Mmax=0。238kNm max=Mmax/W=0。238106/4490103、=52。939N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图（kN） Qmax=6.884kN max=2Qmax/A=26.8841000/424=32.473N/mm2 max=32。473N/mm2fv=125N/mm2 符合要求! 3、挠度验算 主楞变形图（mm） max=0。06mm=minl/150，10=min333。333/150，10=2。222mm 符合要求! 4、支座反力 支座反力依次为R1=1。07kN,R2=8。783kN，R3=8.783kN,R4=1.07kN 支座反力依次为R1=0.789kN,R2=6。483kN,R3=6.483kN,104、R4=0。789kN七、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算.八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0。8 最大支座反力Rmax=8.783kN 1.05Rmax=1。058.783=9。223kN，9.223kN0.812。0=9.6kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求!九、模板支架整体高宽比验算 H/La=5。15/8。4=0.6135 符合要求！十、立杆验算钢管计算截面483截面面积A（mm2）424截面回转半径i（mm）15.9截面抵抗矩W（cm3）4。49抗压、弯强度设计值f(N/mm2）205立杆钢材的弹性模量E(N/105、mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.033截面惯性矩I（cm4）10。78 1、长细比验算 h/la=1500/750=2，h/lb=1500/750=2,查附录D，得k=1.167，=1。272 l0=maxkh，h+2a=max1.1671。2721500,1500+250=2227mm =l0/i=2227/15。9=141=210 长细比符合要求! 查浙江省模板支架规程附录C得 =0.344 2、风荷载验算 1） 模板支架风荷载标准值计算 la=0.75m，h=1。5m，浙江省模板支架规程表4.2。7得w=0。172 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.75m，106、b/h=0。75/1.5=0。5 通过插入法求，得=0.96 z0d2=10.450.0482=0.001,h/d=1。5/0。048=31。25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1（1-n)/（ 1)=0.1721.2(10。9670)/（10.96)=4。864 s=wstw=0。1724.864=0.837 k=0。7zs0=0。710.8370。45=0。264kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.7110。45=0.315kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0。005(5.15-4）=0.994 1） 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(107、NutGNGk+1。4NQk）: R1=1.07+1。35（0.3+（24+1.1)0.25）0。75+1.4(1+2)0.75(0。75/2+（0。4-0.4/2)/2)+1。350.155。15=6.771kN R2=8.783+1。350.15(5。151.3)=9。563kN R3=8.783+1.350.15（5.151.3)=9。563kN R4=1.07+1.35(0.3+(24+1。1）0。25)0。75+1。4(1+2）0.75（0.75/2+(0。8-0。40。4/2)/2)+1.350.155.15=6。771kN Nut=maxR1,R2，R3,R4=max6.771,108、 9。563， 9.563， 6.771=9。563kN 1.05Nut/（AKH)=1。059.563103/(0。3444240.994）=69。238N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851。4NQk）: R1=6。525kN， R2=9。429kN, R3=9.429kN, R4=6.525kN Nut=maxR1，R2，R3,R4=max6.525， 9。429, 9.429， 6。525=9.429kN Mw=0.851。4k lah2/10=0。851。40。2640.751.52/10=0.053kNm 1。0109、5Nut/（AKH）+Mw/W=1。059。429103/(0.3444240。994)+0.053106/(4.49103)=80。062N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2）10。92 F=0.85AFkla/La=0。8510.920。3150.75/8.4=0。261kN N1=3FH/(m+1）Lb=30.2615.15/（34+1）8.4=0。014kN =(1.05Nut+N1）/(AKH)=(1.059。429+0。014)103/(0.3444240.994）=68。365N/mm2f=205N/mm2 符合要求!十一、110、立杆地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)80地基承载力调整系数mf1基础底面面积A（m2)0.16 立杆底垫板的底面平均压力p=N/（mfA）=9.563/（10。16）=59。768kPafak=80kPa 符合要求！8.4 梁侧模板计算书8。4。1 梁侧模板计算书（以500x1000梁为例) 一、工程概况新浇混凝梁名称500x1000混凝土梁截面尺寸(mmxmm）5001000梁板结构情况见下图楼板厚度（mm）250二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h）5外加剂影响修正111、系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2。5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2）取小值：16.8振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2）4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2,cHmin0。22245112.51/2，241。3min41.74，31。231。2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1。4Q2k，1。35G4k+1。40。7Q2k0。9max1.216.8+1.44，1。3516。8+1。40。740。9max112、25.76,26.60.926。623.94kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k16。8 kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数6主楞间距(mm）800主楞合并根数2次楞最大悬挑长度（mm)175对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，600 设计简图如下:模板设计剖面图四、模板验算模板类型木模板模板厚度（mm）15模板抗弯强度设计值f（N/mm2)15模板弹性模量E（N/mm2)5000 梁截面宽度取单位长度,b1000mm.Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。模板计算简图113、如下： 1、抗弯验算 q1bS承123。9423.94kN/m q1静0.91。3516。8120。412kN/m q1活0.91。40.7413.528kN/m Mmaxmax(0。077q静l2+0。1q活l2，0。107q静l2+0。121q活l2，0。071q静l20。107q活l2）=max（0.07720.4120.152+0.13.5280。152, -0.10720.4120。152+0。1213。5280.152，0.07120。4120.152-0.1073.5280.152)0.043kNm Mmax/W0.043106/375001.155N/mm2f15N/mm2 符114、合要求！ 2、挠度验算 qbS正116.816。8kN/m max0。632ql4/(100EI）=0。63216。81504/(1005000281250)0.038mm150/400=0。375mm 符合要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax(1.143q1静+1.223q1活）l=1。14320。4120.15+1.2233。5280.154.147kN 正常使用极限状态 Rmax1。143ql=1.14316。80.152.88kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm）175次楞计算方式四等跨连续梁次楞类型方木次楞材料规格(mm)5070次楞弹性模量E（N/mm2）96115、00次楞抗剪强度设计值（N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W（cm3)40.833次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4）142.917 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q4。147kN/m Mmaxmax0。107ql2，0。5ql12=max0。1074.1470.82，0.54。1470.1752=0.284kNm Mmax/W0.284106/408336.955N/mm2f13N/mm2 符合要求! 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607ql，ql1=max0.6074.1470.8,4.1470.175=2.014kN max=3116、Qmax/(2bh0）=32。0141000/(27050)0.863N/mm2 max0。863N/mm21。4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 q2.88kN/m 1max0。632ql4/（100EI）=0。6322.888004/(10096001429170）0。543mm800/400=2mm 2maxql4/（8EI）=2。881754/（896001429170）=0.025mm175/400=0。438mm 符合要求! 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1434。1470.8，0.3934。1470.8+4.1470。1753.792kN 正常使用117、极限状态 Rmaxmax1。1432.880。8,0.3932。880。8+2.880.1752。634kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间距（mm）600主楞类型钢管主楞材料规格（mm）483主楞合并根数2主楞弹性模量E（N/mm2）206000主楞抗弯强度设计值f（N/mm2）205主楞抗剪强度设计值(N/mm2）120主楞截面惯性矩I(cm4）10.78主楞截面抵抗矩W（cm3）4.49共同作用系数0.5 因主楞2根合并,验算时次楞传递共同作用系数为0.5。 计算简图如下: 同前节计算过程，可依次解得: 承载能力极限状态：R10.658kN，R21.896kN，R31。575kN，R41。5118、75kN，R51。896kN，R60。658kN 正常使用极限状态：R10.453kN，R21.317kN，R31.069kN,R41.069kN，R51.317kN,R60.453kN 1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) maxMmax/W0.226106/4490=50。423N/mm2f=205 N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图（kN) max2Qmax/A=22。5541000/42412。047N/mm2=120 N/mm2 符合要求! 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm） max0.184mm400/4001 mm 符合要求!七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉119、力设计值Ntb(kN）17.8 同主楞计算过程,可知对拉螺栓受力N0。954。645/0。58。826kNNtb17.8kN 符合要求!8。4.2 梁侧模板计算书（以400x1300梁为例) 一、工程概况新浇混凝梁名称400x1300混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001300梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)250二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0（h)5外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2。5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m)1。3新浇120、混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2)取小值:16。8振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k（kN/m2）4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2,cHmin0.22245112.51/2，241.3min41.74，31。231。2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0。9max1。2G4k+1。4Q2k，1。35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.216。8+1。44，1.3516。8+1。40。740。9max25。76,26。60.926。623.94kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k16.8 kN/m2三、模板支撑体系设计次121、楞布置方式水平向布置次楞道数6主楞间距(mm)800主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm）175对拉螺栓水平向间距（mm）600支撑距梁底距离依次为200，800 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型木模板模板厚度（mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2）15模板弹性模量E（N/mm2)5000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3,Ibh3/12=1000153/12281250mm4。模板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承123.9423。94kN/m q1静0。91。3516。8120.412kN/m q1活0。91122、.40。7413.528kN/m Mmaxmax（0.077q静l2+0.1q活l2，-0。107q静l2+0.121q活l2，0。071q静l20。107q活l2）=max（0.07720.4120。212+0。13。5280.212, -0。10720。4120。212+0.1213.5280.212，-0.07120。4120。212-0。1073。5280。212）0。085kNm Mmax/W0.085106/375002。263N/mm2f15N/mm2 符合要求! 2、挠度验算 qbS正116。816.8kN/m max0。632ql4/(100EI）=0.63216.82104123、/（1005000281250）0。147mm210/400=0.525mm 符合要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax（1.143q1静+1.223q1活)l=1.14320。4120.21+1.2233.5280.215。806kN 正常使用极限状态 Rmax1。143ql=1.14316。80.214.033kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度（mm)175次楞计算方式四等跨连续梁次楞类型方木次楞材料规格（mm)5070次楞弹性模量E（N/mm2）9600次楞抗剪强度设计值（N/mm2）1.4次楞截面抵抗矩W（cm3）40.833次楞抗弯强度设计值f（N/mm2）13次楞截124、面惯性矩I(cm4）142.917 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q5。806kN/m Mmaxmax0。107ql2，0。5ql12=max0.1075.8060.82，0。55.8060.1752=0.398kNm Mmax/W0.398106/408339。736N/mm2f13N/mm2 符合要求! 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607ql，ql1=max0。6075。8060。8，5.8060.175=2。819kN max=3Qmax/(2bh0）=32.8191000/(27050）1。208N/mm2 max1.208N/mm21.4N/mm2125、 符合要求！ 3、挠度验算 q4.033kN/m 1max0.632ql4/（100EI）=0.6324.0338004/（10096001429170)0.761mm800/400=2mm 2maxql4/（8EI)=4.0331754/(896001429170)=0.034mm175/400=0。438mm 符合要求! 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1。1435.8060.8，0。3935。8060。8+5。8060。1755.309kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1434.0330.8，0。3934.0330。8+4。0330。1753。687kN六、126、主楞验算对拉螺栓水平向间距（mm)600主楞类型钢管主楞材料规格（mm）483主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值（N/mm2)120主楞截面惯性矩I（cm4)10。78主楞截面抵抗矩W（cm3）4.49共同作用系数0。5 因主楞2根合并，验算时次楞传递共同作用系数为0。5。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态:R10。921kN，R22。654kN，R32。206kN，R42。206kN，R52.654kN,R60.921kN 正常使用极限状态：R10.634kN，R21。844kN，R3127、1。497kN，R41.497kN,R51。844kN,R60.634kN 1、抗弯验算 主楞弯矩图（kNm) maxMmax/W0.336106/4490=74.924N/mm2f=205 N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Qmax/A=24。3761000/42420。641N/mm2=120 N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图（mm） max0。244mm600/4001。5 mm 符合要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主楞计算过程,可知对拉螺栓受力N0。956。265/0.511.904kN128、Ntb17.8kN 符合要求！8.5 墙模板（支撑不等间距）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB500102010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性砼墙特性地下室剪力墙砼墙厚度（mm)550砼墙高度（mm）4000砼墙长度(mm）8400 二、支撑构造小梁布置方式水平小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度d(mm）100主梁间距L（mm)500主梁固定方式对拉螺栓对拉螺栓水平间距s(mm）500支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道100第2道129、500第3道900第4道1400第5道2000第6道2600第7道3200第8道4000 简图如下： 墙模板(支撑不等间距）剖面图墙模板（支撑不等间距)正立面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008混凝土重力密度c（kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0（h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21。15混凝土浇筑速度V（m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0。22ct012v1/2，cHmin0。2224411。152。51/2，244min38.403，130、9638。403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度hG4k/c38。4/241.6m 承载能力极限状态设计值 Smax0。9max1.2G4k+1。4Q3k,1.35 G4k+1。40。7Q3k0.9max1.238。400+1。42.000,1。3538。400+1。40。72.00048.42kN/m2 Smin0。91.4 Q3k0.91。42。0002.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15131、面板弹性模量E(N/mm2)5000 根据规范JGJ162,面板验算按简支梁.梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便,不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1.048。4248.42kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=48.420.2002/8=0.24kNm Mmax/W0.24106/37500=6.46N/mm2f=37 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax1.038。4038。40kN/m 验算简图 挠度验算,max5q132、l4/(384EI）=538。402004/（3845000281250)=0.57mm=l/250=200/250=0.80mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格5070小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）14。85小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3)40。833小梁截面惯性矩I（cm4）142.917小梁抗剪强度设计值 （N/mm2)1.3小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数1小梁计算方式四等跨梁 显然最低处的小梁受力最大，以此梁为验算对象。 1、强度验算 qlSmax1。0000。20048.4209.68kN/m 验算简图 弯矩图 Mmax0。133、25kNm Mmax/W0。25106/40833=6.01N/mm2f=14。85 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qlSmax1.0000.20038。407。68kN/m 验算简图 变形图 max0.20mm=l/250=500/250=2。0mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图 Rmax5。37/=5.37/1。000=5.37kN 正常使用极限状态 剪力图 Rmax4。26/=4。26/1.000=4。26kN 4、抗剪验算 Vmax2.81kN Vmax/(2bh）=2.81103/(2*5070)=0。40N/mm2=1。3 N/mm2 满足要求！ 134、六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格483.2主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3)4。73主梁截面惯性矩I(cm4）11.36主梁合并根数n2主梁受力不均匀系数1 1、强度验算 验算简图 弯矩图 Mmax0.77kNm Mmax/W0。77106/4730=163.06N/mm2f205 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 剪力图 第1道支撑所受主梁反力Rmax（1）11.20/=11。20/1.0=11。20kN 第2道支撑所受主梁反力Rmax(2）9.92/=9.92/1。0=9。92kN 第3道支撑所受主梁反力R135、max（3）11.88/=11.88/1.0=11。88kN 第4道支撑所受主梁反力Rmax（4）15。02/=15.02/1.0=15.02kN 第5道支撑所受主梁反力Rmax（5)16.66/=16。66/1。0=16。66kN 第6道支撑所受主梁反力Rmax(6）13。76/=13.76/1.0=13.76kN 第7道支撑所受主梁反力Rmax(7)9。73/=9。73/1.0=9.73kN 第8道支撑所受主梁反力Rmax(8）1。61/=1.61/1。0=1.61kN 3、挠度验算 验算简图 变形图 max0。61mm=l/250=800/250=3。2mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算136、对拉螺栓计算依据最不利荷载传递方式对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb（kN)17。8 同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力： N16.657kNNtb17.8kN满足要求！8.6 劲性柱柱模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称劲性柱新浇混凝土柱长边边长（mm）1650新浇混凝土柱的计算高度(mm)6700新浇混凝土柱短边边长(mm）1200 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术137、规范JGJ1622008混凝土重力密度c（kN/m3）24新浇混凝土初凝时间t0(h）4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V（m/h）2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2)min0。22ct012v1/2，cHmin0。222441121/2，246。7min29。868,160。829。868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2）2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2,246。7min29。87138、，160.829。87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0。9max1。2G4k+1.4Q3k，1。35G4k+1。40。7Q3k0。9max1。229。87+1。42,1。3529。87+1.40。720.9max38。644,42。2840。942.28438。056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29。87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm)15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板弹性模量E(N/mm2)5000柱长边小梁根数9柱短边小梁根数6柱箍间距l1（mm）450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 139、静载线荷载q10。91。35bG4k0.91。350.4529。8716.331kN/m 活载线荷载q20.91。40.7bQ3k0。91.40.70.4520。794kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0。10716.3310。2420。1210。7940。2420。106kNm Mmax/W0.106106/(1/6450152)6。293N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0。4529。8713。442kN/m 0.632ql4/(100EI）0.63213。4422404/（1005000(1/12450153)）0。445m140、ml/400240/4000.6mm 满足要求! 四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格（mm)483。2小梁截面惯性矩I(cm4）11。36小梁截面抵抗矩W（cm3）4.73小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205小梁弹性模量E（N/mm2）206000最低处柱箍离楼面距离（mm）200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0。2438.0569。133 kN/m 小梁弯矩图(kNm） Mmax0。183kNm Mmax/W0.183106/4.7310338。617N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0。2429。877.169 kN/m 面板变141、形图（mm) 0。086mm1。5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 柱箍类型槽钢柱箍合并根数1柱箍材质规格14a号槽钢柱箍截面惯性矩I(cm4)563.7柱箍截面抵抗矩W（cm3)80。5柱箍抗弯强度设计值f（N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图（kNm) 长边柱箍剪力图(kN） M17.873kNm，N116.548kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图（kN) M23。637kNm，N210。343kN M/Wn7.873106/（80.5103）97.797N/mm2f205N142、/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm） 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图（mm） 11.728mml/4004.44mm 20.452mml/4003。315mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17。8扣件类型3形26型扣件容许荷载（kN）26 N16.5481=16.548kNNtb17。8kN 满足要求！ N16。5481=16。548kN26kN 满足要求！九、 模板支撑系统大样图附图一：300mmx500mm梁立面图 附图二：500mmx1000mm梁立面图（梁截面小于300x500梁按此图搭设） （143、梁截面大于300x500,小于500x1000 按此图搭设） 附图三：400mmx1300mm梁立面图 (梁截面大于500x1000,小于400x1300 按此图搭设) 附图四：模板支撑系统平面布置图（以截面500mmx1000mm的梁为例)附图五：模板支撑系统平面布置图（以梁截面400mmx1300mm为例）附图六：模板支撑系统平面布置图（以梁截面300mmx500mm为例）十、 施工部署地下室施工根据后浇带划分16个施工区段，各施工区段分别组织流水施工，每个施工区段混凝土一次性浇筑完成，地下室施工分区图详见下图： 遵循“先主体,后围护”、“先土建，后设备”等合理程序，在满足施工工艺的前提下144、，尽量利用一切工作面，实行平面流水交叉作业,使各项工作有序地交叉穿插进行。总体施工流向为从1、2区向16区由北向南施工,重点施工区域为6区，14、15、16区中留设一条出土道路,所以是最后施工完成区域。结构工程承包范围内土建均自行完成，与专业分包单位相互友好协商,统筹安排。工艺流程:基底处理弹支模架支撑布置线搭设支模架测水平摆主梁安放梁底模并固定梁底起拱扎梁钢筋安侧模侧模拉线支撑复核梁模尺寸、标高、位置柱模安装与相邻模板连固。10.1 材料选择本工程模板采用I类1.5cm厚的九夹板，大、小楞木采用50mm70mm断面的方木，板底楞木采用50mm70mm断面的方木,材质等级为Ia级。支撑采用48145、3.2mm钢管,钢管无凹凸状、无疵点、裂纹和变形，有严重锈蚀、弯曲压扁或裂缝的不得使用,扣件质量符合钢管脚手架扣件（GB/T1583195)要求，钢管扣件抽检送检测,合格后方可使用。10。2 支撑体系选择10。2.1 剪力墙模板支撑剪力墙模板采用九夹板立模，内竖楞采用50mm70mm方木间距200mm，外横楞2483。2钢管间距600mm布置和对拉螺栓杆加伞形夹固定，对拉止水螺杆采用14mm圆钢,布置间距纵横600mm,并设置斜撑和内侧满堂架连接固定。10。2。2 柱模板支撑柱模板用九夹板配置四块定型木模板，竖楞采用50mm70mm方木与九夹板固定，柱箍483.2首道离地面200mm，四角钢管146、交接处用扣件固定夹紧到四角无缝，中间用对拉螺栓连接。安装柱模时，应在楼面上弹出纵横轴线和柱周边线,然后在柱周边线上植7cm8cm钢筋用来固定模板，每边植2根，露出楼面5cm左右，对准边线安装模板,柱子模板在支模加固后还需要垂直锤线吊直并加以固定牢固。10.2。3 梁模板支撑和楼板模板支撑梁模板支撑梁底模采用九夹板加方木配置,侧板也为九夹板，楞木均采用50mm70mm方木.梁支模时在搭钢管排架之前，根据梁的结构位置和方向、标高安装好梁底模板，水平钢管根据梁的截面大小来确定,对于截面较大间距适当减小，以避免砼压力使底部模板弯曲变形，梁底板安放在水平横向钢管上，并加以固定,位置准确后再支梁侧模,在梁147、侧模板用483.2的钢管竖向紧贴梁侧模，竖向钢管的根部与水平钢管交接处用扣件进行连接夹住底模与侧模使其夹缝密实。当梁跨度大于4m时，梁底模应起拱，起拱高度控制在梁跨度的1/10003/1000。、楼板模板支撑顶板底模采用九夹板，方木主龙骨采用50mm70mm方木间距300mm沿板底均匀排列，方木搁置在钢管横楞上，方木在水平管的端部伸出间距的1/3以上，钢管横楞用扣件固定在钢管立杆上，立杆间距纵横为750mm，立杆间距垫在50cm厚的木块上,在梁板支模系统中设置水平纵横拉杆及扫地杆，剪刀撑、斜撑，按规定设置. 10.3混凝土浇筑各施工段混凝土浇筑方向详见附图.十一、 应急预案一、救援预案的目的事148、故发生后,极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救.防止事故继续发展。二、救援机构1、机构组长：副组长：组员：2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作,及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。三、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。四、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度149、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报.五、模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成:人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作,立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况150、及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。(2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察,如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头,腿部抬高30度.若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静,尽量不要搬动，如必需要搬动时,动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。