1、 第一章 编制依据 一、工程概况：工程名称：xxxxxxxxxx工程，（包括医疗综合楼、后勤楼）。建筑总面积为34023.68m2，地下一层、地上四九层。结构类型：框剪结构。建筑结构设计安全等级为二级，本建筑物为一类民用建筑，耐火等级主楼及地下室为一级，裙房为二级。地下工程防水等级为一级。地基基础设计等级医疗综合楼为乙级，后勤楼为丙级。医疗综合楼框架抗震等级为三级，主楼部分剪力墙抗震等级为二级，裙楼部分剪力墙抗震等级为三级；后勤楼框架抗震等级为四级，剪力墙抗震等级为三级。屋面防水等级：I级，地下室防水等级：级。建筑物高度为36.9米，本工程由xxxxxxxx开发，由xxx建筑设计研究院有限公司2、勘察、xxxx建筑设计研究院有限公司设计，xxxx建设工程监理咨询有限公司全程监理、xxxx建筑工程有限公司施工总承包。由xxx承担项目经理，xxx承担项目技术负责人。总监理工程师为xxx。地下室一层顶板结构，支模架搭设从-6.050m（局部-5.600m）至-1.500m-0.050m，地下室层高为5.550m。二、 编制依据：1、 本工程相关图纸，施工组织设计、设计文件等。2、 建筑工程安全生产管理条例3、 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002) 4、 建筑结构荷载规范(GB50009-2006)5、 浙江省地方标准，建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1033、5-2006）6、 建设部建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）7、建筑施工安全手册(社荣军 主编)8、国家、省有关模板支撑架设计、施工的其他规范、规程和文件。9、施工技术200（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用由部分内部及施工的其他规范、规程和文件。10、选取地下室顶板层（基础）按施工后浇带分为四个区段施工。三、 材料选材：工程全部采用胶合板模板，模板的承重部分采用钢管及方木组成的支撑体系，梁采用对拉螺杆的形式。1、 设计选材（材料要求及选择） 选用材料及参数说明材料名称胶合板方木钢管扣件拉螺杆规格说明18mm5070mm483.0直角、旋转扣件抗滑承载力设计值为8KN；对接扣件4、抗滑承载力设计值为3KN；双扣件承载力设计为12KNM12截面惯性距19.44cm4256cm411.5cm4/弹性模量M/mm260009000206000/材料容许抗弯强度M/mm21513205抗拉强度170N/mm2模板支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A 级钢的规定。模板支架的钢管壁厚不得小于3mm。钢管外观质量要求：1、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2、 钢管外径、壁厚、端面5、等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；3、钢管应进行防锈处理。钢管上严禁打孔，每根钢管的最大质量不宜大于25kg。扣件外观质量要求：扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。采用其它材 料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；扣件应进行防锈处理。模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。2、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装6、柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝 12、相邻模板之间高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 3 3、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.6MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据7、轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。4、施工技术参数：本工程采用泵送砼。初凝时间不大于4h，外加剂混凝土侧压力影响系数1=1.2，浇捣竖向速度按1.2m/h 考虑;采用插入式振捣器振捣；混凝土自重取24KN/m3。(控制竖向浇捣速度是模板体系安全的重要保证) 5、其他荷载参数：模板自重0.5KN/m2考虑，楼板钢筋自重：按1.1 KN/m2考虑，施工人员及设备荷载1KN/m2考虑，振捣混凝土对水平模板产生的荷载2KN/m2考8、虑，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。6、钢管和扣件：扣件按单个扣件承载力不超过8KN，双扣件承载力不超过12KN考虑。钢管和扣件组成的承重体系，按扣件先破坏考虑，并同时考虑钢管的稳定系数。模板承重架的钢管规格为483.5(因考虑现场实际使用的钢管属于多次周转，虽经检测合格，但不能保证完全与检测结果相符，故本方案中钢管计算采用483.0计算)，必须经现场抽样、检测中心检测合格后方可使用。7、钢管搭接的方法:钢管搭接的方法按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001(2002 修订版)中的有关规定执行。(不得通过纵横水平系杆传递竖向荷载)。立杆上的对接扣件应交错布置9、，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的l/3。剪刀撑搭接长度保证lm，用3个旋转扣件固定，端部扣件遇板的边缘。主杆端距离保证100mm。8、支撑设置：支撑设置按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011的规定。9、支架的拉结:梁板模板支架与己浇捣的柱进行拉结。 10、离地200nm设置纵横扫地杆，水平杆纵横向每道设置，支架总共分二步:底步步距为1.8 米，顶步步距按照梁高度进行适当调整。承重架水平杆和己浇捣的柱抱牢。 11、剪刀撑的设计:a、支架四周竖向剪刀撑设置在外侧四10、周立杆；中间每隔4排支架立杆设置纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置；b、本方案设置二道水平剪刀撑，顶排置于横向水平杆上面。 12、支撑架搭设的要求：a、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置：b、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c、确保每个扣件和钢管的质量满足要求；每个扣件的拧紧力矩都要控制在40-65NM，本方案扣件拧紧力矩45NM，钢管不能选用己经长期使用发生变形的；d、底层基础垫18厚九夹板三层，厚度满足构造要求，大于5cm。四、模板体系的构造1、现浇板部位板厚板底支撑方木支模形式说明地下室顶板结构2502201805070方案计算立杆纵11、横矩采用双扣件，根据实际设计图纸尺寸，具体立杆排布间距尺寸见立杆平面布置图附图。2、梁部位梁截面宽b梁截面高h支模形式说明地下室顶板结构500450400250350300250950（850）1000950（900）1700（1250）850（800、750、700）700（600）600（500）方案计算立杆纵横矩最大采用双扣件，根据实际设计图纸尺寸，具体立杆排布间距尺寸见立杆平面布置图附图。3、以上各构件支模间距与对应的计算间距一致，在现场实际搭设过程中立杆间距允许有30mm，步距为50mm的偏差。五、模板安装方案1、本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几12、点： 1）、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2）、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3）、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4）、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5）、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6）、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：2、模板的加工配置 根据本工程结构施工图砼构件、梁截面尺寸和现浇13、板的平面尺寸以及模板设计计算结构进行配料，模板采用1.8cm厚胶合板。各中构件、尺寸具体按图纸要求，制定成型模板，实际施工时成型模板拼装成砼模，支撑横楞等采用钢管及配件。3、模板施工 (1、柱 由于柱子混凝土现已浇筑，后置梁板承重架应与柱子刚性相拉结，具体节点图见附图。 (2. 梁模板 梁模安装时，搭设钢管支撑应先根据图纸设计放样，支撑间距按设计要求，安装应严格控制其顶面标高。梁跨度大于或等于4m，应便梁中部起拱，起拱高度为跨度的l3。柱模缺口处钉衬扣，再安装梁底模，接着安装侧模，待主梁模板安装校正并坚固后，才能安装次梁模板。 (3、楼板模板 现浇板底模安装在梁模完成后进行，施工时应严格要求，14、及时检查标高，并固定。 (4. 模板技术要求 a、保证工程结构和构件部位形状尺寸和相互位置的正确。 b、具有足够的强度、刚度、稳定性，能可靠的随新浇砼的自重和侧压力，以及在施工中所产生的荷载。 c、模板接缝必须严密，严禁漏浆，有较大缝隙时，应采用油膏批嵌或铁皮盖缝等措施。 d、模板在每次使用前应及时检查清理，刷脱模剂，保证模板的光洁度。 e、使用的模板、钢管等材料，质量必须符合施工和安全要求。 (5、模板工程质量标准 六、混凝土施工方案 1、混凝土浇捣顺序： 根据工程情况，本工程整体浇筑方向为由南往北浇筑，根据后浇带本工程又可划分二个独立区块，每个区块可单独整块浇筑，区块内浇筑不留置施工缝。而15、作为单独区块内浇筑，则由区块中心向四周延中浇筑。 2、混凝土浇筑工艺: 1) 梁板砼浇筑可采用用“赶浆法”，先将梁内砼浇至板底，然后与板砼一起浇筑。随着梁内砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣。 2)浇筑混凝土应分层进行，每层浇筑高度，应根据结构特点和钢筋疏密情况而定，一般为振动棒长度的1.25倍，最大不超过5O0mm； 3) 采用插入式振动器振捣应快插慢拔，插点应均匀排列，逐点移动，顺序进行，均匀振实，不得遗漏；一般每棒振捣时间在20s左右，只要混凝土表面出现浮浆，不再下沉和不再上冒气泡即可。移动间距不得大于振动棒作用范围的1. 5 倍，一般为30-40cm，振捣上层时应插入下层50mm，16、以消除两层间的接搓，平板振动器的移动距离，应能保证振动器的平板覆盖已振实部分的边缘。 4)浇筑应连续进行，如有间隙应在混凝土初凝前接缝，一般不超过2h。 5) 振捣过程中，避免碰撞钢筋、模板、预埋件等构件。 6) 板混凝土浇筑时，应弹好50线，同时拉好水平线，控制好板面标高，用木抹子搓平后进行拉毛。在墙体两侧、柱子四周混凝土板面标高应控制其一致。 7)浇筑过程中，派专职人员检查支架支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 8)混凝土的表面处埋：混凝土浇筑完后1-2h 左右，初步按标高用长括尺括平，在初凝前闭合收水裂缝。 9) 混凝土的养护：约12-14h后，覆盖一层塑料薄膜进行保湿养护。要17、保证在浇筑后昼夜内处于足够的湿润状态。浇水保湿养护，气温过高时(超过30) 加盖塑料薄膜。养护时间不少于14天。控制砼表面和砼内部、砼表面和大气温度之差均不超过25。 10)混凝土浇注过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。 ll)倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且安排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开。 七、模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。（1）、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合18、下表的规定。（2）、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。（3）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。（4）、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。（5）、多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架。（6）、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。（7）、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面19、手续。（8）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。（9）、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。没有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。（10）、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面;运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。（11）、其他部位模板拆除后，后浇带两侧的模板支撑架应予保留两排立杆。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角20、不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墙模板拆除 墙模板在混凝土强度达到1.6MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出21、拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 （2） 楼板模板拆除 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。八、支模架验收支模架搭设完成投入使用前、应由项目部组织验收。参加人员为：公司质检22、部人员、安全部人员、项目经理、项目技术负责人、监理工程师、建设方现场管理人员及其他相关人员。验收内容:支模架纵横向立杆间距、步距;扫地杆设置；剪刀撑设置；扣件螺栓泞紧力矩；立杆拉节点、垂直度等。验收抽查内容、检查方式见下表：控制点实体检验方法与数量立杆间距钢卷尺测量：抽查数量：每次平检不少于立杆总数10%，其中每根大梁下不少于4处接头观察顶部观察；抽查数量：全数底部观察垂直度吊线和卷尺测量；抽查数量：不少于立杆数5%，其中每根大梁下不少于2根扫地杆观察水平杆观察、钢卷尺测量：抽查数量：板下及大梁下全数检查剪刀撑竖向设置观察水平设置观察跨数观察扣件安装，本方案扣件螺栓拧紧矩应为40N.m扭力扳手23、检测：抽查数量：参照建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程中扣件拧紧抽样检查判定标准本方案拧紧力矩抽查主梁底全数检查，非主梁底扣件数量按标准检查(扣件具体数量约每平米8个计算)。九、 模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值24、；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应25、对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按26、有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值27、。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层28、高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （8）窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。 （9）清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。 （10）跨度小29、于4m 不考虑，大于4米以上的梁板起拱高度宜为跨度1/10003/1000。 （11）与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合格通知书发放后方可合模。 （12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 （13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执30、行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。 （5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。 （6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对31、角用木条拉上以防止变形。 （7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 （4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。十、安全、环保文明施工措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相32、关方案、相关安全操作规程等）。 （3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 （4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前33、检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 （7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。 （8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架34、设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 （9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 （10）环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。 (1、现场人员必35、须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。 (2、不适高空作业人，不得进入高空作业; (3、工作前应先检查使用工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子等必须入袋，工作时思想必须集中，防止钉子扎脚和高空滑落。 (4、设防护栏杆，严禁上下同一垂直面同时操作。 (5、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业。雨后应先清扫施工现场，不滑时再进行作业。 (6、二人抬进、安装模板时要互相配合，协同工作，传递模板、工具等应用运输工具或绳子扎牢后提降，不得乱抛乱掷。 (7、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。 (8、支撑过程中如需中途停歇，必须将模板牵档等钉牢。 (9、模板上有预留洞，应在安36、装后将洞口盖好。 (10、塔吊吊运模板，吊点必须符合要求，以防坠落伤人，及时避让吊物。 (11、楼面模板堆放严禁超重。 (12、承重支架必须与外脚手架分离。 十一、模板工程事故应急预案 1、应急目标发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。 2、应急组织机构 1)应急领导小组：项目经理为该小组组长，技术负责人、专职安全员为副组长，现场全体管理人员为组员。 2）现场抢救组：项目部专职安全员为组长，现场全体管埋人员为组员。 3)医疗救治组：项目部专职安全员为组长，现场全体管理人员为37、组员。 4)后勤服务组：项目部质量负责人为组长，现场全体管理人员为组员。 5)保安组：项目部施工员为组长，全体管理人员及门卫等为组员。 6)应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。应急组织机构图3、应急物资和设施准备 (1)医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱； (2)抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用； (3)照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具； (4)通诵器材：电话、手机、对讲机； (5)交通工具：工地常备一辆应急车辆； (6)灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用； (7)准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施； (8)准备足够的防暑降温物资； 38、(9)用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标志牌。(10)必要的资金保证。4、应急响应措施施工现场一旦发生模板支架倒塌事故，将会造成人员伤亡和直接经济损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度的降低员工及相关方生命安全风险及经济损失。1）不论任何人，一旦发现支模架有倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行撤离躲避。2）现场人员应迅速通知项目经理或施工员，并打电话及时向应急抢险领导小组报告事故的发生情况，救援小组及时采取救援措施。3）根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数，地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故39、现场。同时现场急救人员在急救车到来之前，应对受伤人员进行急救。本项目部配各应急急救药箱1只，药箱存放现场医务室。4）在没有人员受伤的前提下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。5）现场安全员应对模板支架倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报总公司迎接抢险领导小组。5、高处坠落事故、高大模板施工过程申高处坠落事故发生以后，要迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险。1）高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人(项目经理或管理人员)。2）项目管理人员40、获得求救信息并确认高处坠落事故发生以后，应:、立即组织项目职工自我救护队伍进行施救;本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在医务室。、立即同应急抢救领导小组汇报事故发生情况并寻找支持。、立即向当地医疗卫生(120)、公安部门(110)电话报告。、严格保护事故现场。项目部指挥部接到电话报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事敌信况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。3、当事人被送入医院接受抢救以后，指挥部即指令善后处理人员到达事故现场，做好以下工作、做好与当事人家属的接洽善后处理工作;、按职能归口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作4、各相关方联系电话如下:医院:120 公安:110 消41、防，119第二章 梁支模架计算书本工程中梁截面比较多，经施工现场情况和公司技术部协商，对地下室顶板取为梁比较有代表性的作为计算对象、主体取比较有代表性的作为计算对象，其他梁搭设操作参照以下梁断面施工搭设具体如下：1、地下室顶板结构纵梁KL3(2)梁截面为500mm950mm2、地下室顶板结构纵梁KL18(2)梁截面为350mm900mm3、地下室顶板梁横梁KL31(1)梁截面为450mm1000mm 4、地下室顶板梁横梁KL30(6)梁截面为400mm950mm5、地下室顶板梁横梁L72(1)梁截面为250mm1700mm6、地下室顶板梁横梁KL33(2)梁截面为300mm700mm7、地下室42、顶板梁横梁L53(3)梁截面为250mm600mm8、其余截面小于300700的梁均按300700梁要求进行搭设。第二章：梁支模架计算书地下室顶梁500950梁模板（扣件式）支架计算书一、参数信息本算例中，取KL3(2)作为计算对象。梁的截面尺寸为500mm950mm，模板支架计算长度为6.9m，梁支撑架搭设高度H(m)：4.15，梁段集中线荷载(kN/m)：19.734。根据危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法建质（2009）87号文件要求，无须组织专家论证。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。（一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(m43、m):250；立杆纵距la(m):0.75；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.04；立杆步距h(m):1.8；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8；梁两侧立杆间距lb(m):0.9；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方断面为50mm70mm，梁底支撑钢管采用483.0钢管，钢管的截面积为A=4.24102mm2，截面模量W=4.49103mm3，截面惯性矩为I=1.08105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/44、mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.5kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。所处城市为xxx，基本风压为W00.45kN/m2；风荷载高度变化系数为z0.74，风荷载体型系数为s0.085。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算45、的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 250.0018.0018.00/6 = 1.35104mm3；I = 250.0018.0018.0018.00/12 =1.22105mm4；1、荷载计算模板自重标准值：q10.500.250.13kN/m；新浇混凝土自重标准值：q20.9524.000.255.70kN/m；梁钢筋自重标准值：q30.951.500.250.36kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：q41.000.250.25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：q46、52.000.250.50kN/m。底模的荷载设计值为：q=1.35(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35(0.13+5.70+0.36)+1.4(0.25+0.50)=9.39kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wfm梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.125ql20.1259.390.250.25=0.073kNm；支座反力为R1=0.375ql=0.881 kN；R21.25ql2.936 kN，R30.375ql0.881 kN；最大支座反力R=1.25ql2.936 kN； = M/W=7.34104/1.35104=5.447、N/mm2；面板计算应力=5.4N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，符合要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=1.468 kN,抗剪强度按照下面的公式计算：=3Q/(2bh)fv =31.4681000/(225018)=0.489N/mm2；面板受剪应力计算值=0.49小于fv=1.40N/mm2，符合要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:=0.521qkl4/(100EI)=min(l/1548、0,10)其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5216.18250.004/(1006000.001.22105)=0.173mm；面板的最大允许挠度值 = min(250.00/150,10)=1.67mm面板的最大挠度计算值 =0.17mm 小于 面板的最大允许挠度值 = 1.67mm，符合要求！三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的断面惯性矩 I 和断面抵抗矩W分别为: W=50.0070.0070.00/6 =4.08104 mm3； I=50.0070.0070.0070.00/12 = 1.449、3106 mm4； 1、荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。q=2.936/0.25011.743kN/m。2、抗弯强度验算 = M/Wfm最大弯矩 M =0.111.7430.252= 0.073 kNm；最大剪力 Q =0.61711.7430.25= 1.811kN；最大受弯应力 = M / W = 7.34104/4.08104 = 1.797 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 1.797 N/mm2 小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000 N/mm2，符合要求!3、抗剪强度验算方木断面最大抗剪强度必须符合: =3Q/(2bh)fv支撑小50、楞的受剪应力值计算： = 31.81103/(250.0070.00) = 0.776 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.300N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 0.776 N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.30 N/mm2,符合要求!4、挠度验算=0.677ql4/(100EI)=min(l/150,10)支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.67711.743250.004/(10012000.001.43106)=0.018mm；支撑小楞的最大挠度计算值 0.018 mm小于支撑小楞的最大允许挠度 v =min(250.00/ 150,10) mm，符合51、要求！四、梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：1 、荷载计算梁底边支撑传递的集中力：P1=R1=1.1ql=1.1(0.881/187.500) 187.500=0.969kN梁底中间支撑传递的集中力：P2=R2=1.1ql=1.1(2.936/187.500) 187.500=3.229kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.500)/40.250(1.20.250(24.000+0.010)+1.20.500+1.41.000)+1.220.250(0.952、50-0.250)0.500=0.440kN 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：N1=N2=3.024 kN；最大弯矩Mmax=1.008 kNm；最大挠度计算值 max=3.409 mm；最大受弯应力 = M / W = 1.01106/1.61104 = 62.544 N/mm2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值 = 62.544 N/mm2 小于 梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =205.000 N/mm2，符合要求！梁底横向支撑小楞的最大挠度： =3.409 mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 = 3.409 mm 小于 梁底支撑小横杆的最大53、允许挠度 v =min(700.00/ 150,10) mm，符合要求！五、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.024 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.605 kNm ；最大变形 max = 1.098 mm ；最大支座力 Rmax = 9.878 kN ；最大应力 =M/W= 0.605106 /(4.49103 )=134.638 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设54、计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 134.638 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,符合要求!支撑钢管的最大挠度 =1.098mm小于最大允许挠度v=min(750/150,10)mm,符合要求!六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):1.05R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.878 kN；1.05R 12.00 kN,所以双扣件抗滑55、承载力的设计计算符合要求! 七、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =9.878 kN ；除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350.154.150.84kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上模板自重和钢筋56、混凝土自重：F3=1.35(0.80/2+(0.90-0.50)/4)0.75(0.50+(24.00+0.01)0.25)=3.292 kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上的活荷载:F4=1.4(0.80/2+(0.90-0.50)/4)0.75(1.00+2.00)=1.575 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =9.878+0.84+3.292+1.575=15.585 kN；2、立杆稳定性验算 = 1.05Nut/(AKH)f - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； KH-高度57、调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程 5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.80+20.04=1.880m； l0 = kh=1.1631.2721.800=2.663m；式中：h-支架立杆的步距，取1.8m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.04m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.272； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ；故l0取2.663m； = l0/i = 2662.805 / 15.9 = 167 ；查规程附录C得 = 0.253；KH=1/1+0.005(458、.15-4) = 0.999； =1.05N/(AKH)=1.0515.585103/( 0.253424.0000.999)= 152.667 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 152.667 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，符合要求。八、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、风荷载体形系数风荷载体形系数s=wstw=0.1230.695=0.085其中 w - 敞开式模板支架的挡风系数，查表得w =0.123； stw - n榀平行桁架的整体体型系数，stwws1(1-n)/( 1-)0.695 - 按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的59、规定采用：= 0.972、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut15.585kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 0.450.740.085 = 0.02 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.085；风荷载设计值产生的60、立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.020.751.82/10 = 0.006 kNm；3、立杆稳定性验算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0515.585103/( 0.253424.0001.00)+5729.470/4490.000= 153.943 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 153.943 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，符合要求。九、模板支架整体侧向力计算1、根据规程4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确61、定，最大轴力N1表达式为：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算：F =0.85AFWkla/(La)AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=6.901039.50102=6.56106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.45=0.233kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.856.5610610-60.2330.75/6.91000=141.171N。H-模板支架计算高度，H=4.150 m。m-计算单元附加轴力为压力的62、立杆数为：2根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb0.900 m。la -梁底立杆纵距（m），la=0.750 m。La-梁计算长度（m），La=6.900 m。综合以上参数，计算得N1=3141.1714150.000/(2+1)8100.000)=72.328N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： =(1.05Nut+N1)/(AKH)f计算得： =(1.05 15585.350 + 72.328) / (0.253 424.000 0.999)=153.342N/mm2。 = 153.342 N/mm263、 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力符合要求。地下室顶梁500950梁侧模板（扣件式）支架计算书一、编制依据1、建筑结构荷载规范GB500092002；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001；3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006；4、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；5、本工程相关图纸，设计文件。梁段:KL3(2)。二、参数信息1.梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.95；混凝土板厚度(mm):250.00；采用的钢管类型为483；次楞间距(mm)：200；主楞竖向道数：2；64、穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；2.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；三、梁侧模板荷载标准65、值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；66、分别计算得 45.611 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。四、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算面板抗弯强度验算公式如下： = M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 701.81.8/6=37.8cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M67、 = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.716.80.9=12.7kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.740.9=3.53kN/m；计算跨度(次楞间距): l = 200mm；面板的最大弯矩 M= 0.112.7012002 +0.1173.5282002= 6.73104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.7010.20+1.23.5280.20=3.641kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.73104 / 3.78104=1.8N68、/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，符合要求！ 2.抗剪验算Q=(0.612.701200+0.6173.528200)/1000=1.96kN；=3Q/2bh=31.9591000/(270018)=0.233N/mm2；面板抗剪强度设计值：fv=1.4N/mm2；面板的抗剪强度计算值=0.23N/mm2 小于 面板的抗剪强度设计值 f=1.4N/mm2，符合要求！ 3.挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/150 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=16.8(069、.95-0.25)=11.76N/mm； l-计算跨度: l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 701.81.81.8/12=34.02cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.762004/(10060003.40105) = 0.062 mm；面板的最大容许挠度值:v = min(l/150,10) =min(200/150,10) = 1.333mm；面板的最大挠度计算值 =0.062mm 小于 面板的最大容许挠度值 v=1.333mm，符合要求！五、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载70、，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.641/0.950-0.250=5.201kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1577/6 = 40.83cm3；I = 15777/12 = 142.92cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.163 kNm，最大支座反力 R= 2.184 kN，最大变形 = 0.452 mm（1）.次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M71、/W f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.63105/4.08104 = 4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，符合要求！（2）.次楞的抗剪验算Q=1.3kN；=3Q/2bh=31300.25/(25070)=0.557N/mm2；次楞的抗剪强度设计值：fv=1.3N/mm2；次楞最大抗剪强度计算值 = 0.56 N/mm2 小于 次楞的抗剪强度设计值 f=1.3N/mm2，符合要求！（3）.次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: v = min(250/150,1072、)=1.667mm；次楞的最大挠度计算值 =0.452mm 小于 次楞的最大容许挠度值 v=1.667mm，符合要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.184kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2577/6 = 81.67cm3；I = 25777/12 = 285.83cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.197 kNm，最大支座73、反力 R= 4.859 kN，最大变形 = 0.081 mm（1）.主楞抗弯强度验算 =M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.97105/8.17104 = 2.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，符合要求！（2）.主楞的抗剪验算Q=2.675kN；=3Q/2bh=32675.4/(25070)=1.147N/mm2；主楞抗剪强度设计值：fv=1.3N/mm2；主楞最大抗剪强度计算值 = 1.15 N/mm2 小于 主楞的抗剪强度设计值 f=1.3N/mm2，符合74、要求！（3）.主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.081 mm主楞的最大容许挠度值: v = min(400/150,10)=2.667mm；主楞的最大挠度计算值 =0.081mm 小于 主楞的最大容许挠度值 v=2.667mm，符合要求！六、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN=fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号: M12；查表得：穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.859 kN。穿梁螺栓75、最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.859kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，符合要求！4501000梁模板支架计算书一、参数信息本算例中，取KL31(1)作为计算对象。梁的截面尺寸为450mm1000mm，模板支架计算长度为4m，梁支撑架搭设高度H(m)：5.55，梁段集中线荷载(kN/m)：18.697。根据危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法建质（2009）87号文件要求，无须组织专家论证。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。（一）支撑参数及构造梁两76、侧楼板混凝土厚度(mm):250；立杆纵距la(m):0.85；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.04；立杆步距h(m):1.8；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8；梁两侧立杆间距lb(m):0.9；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方断面为50mm70mm，梁底支撑钢管采用483.0钢管，钢管的截面积为A=4.24102mm2，截面模量W=4.49103mm3，截面惯性矩为I=1.08105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设77、计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.5kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。所处城市为xxx，基本风压为W00.45kN/m2；风荷载高度变化系数为z0.74，风荷载体型系数为s0.184。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其78、抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 283.3318.0018.00/6 = 1.53104mm3；I = 283.3318.0018.0018.00/12 =1.38105mm4；1、荷载计算模板自重标准值：q10.500.280.14kN/m；新浇混凝土自重标准值：q21.0024.000.286.80kN/m；梁钢筋自重标准值：q31.001.500.280.42kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：q41.000.280.28kN/m；振捣混凝土时79、产生的荷载标准值：q52.000.280.57kN/m。底模的荷载设计值为：q=1.35(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35(0.14+6.80+0.42)+1.4(0.28+0.57)=11.13kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wfm梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.125ql20.12511.130.230.23=0.070kNm；支座反力为R1=0.375ql=0.940 kN；R21.25ql3.132 kN，R30.375ql0.940 kN；最大支座反力R=1.25ql3.132 kN； = M/W=7.0510480、/1.53104=4.6N/mm2；面板计算应力=4.6N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，符合要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=1.566 kN,抗剪强度按照下面的公式计算：=3Q/(2bh)fv =31.5661000/(2283.3318)=0.461N/mm2；面板受剪应力计算值=0.46小于fv=1.40N/mm2，符合要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:=0.521qkl4/(81、100EI)=min(l/150,10)其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5217.37225.004/(1006000.001.38105)=0.119mm；面板的最大允许挠度值 = min(225.00/150,10)=1.50mm面板的最大挠度计算值 =0.12mm 小于 面板的最大允许挠度值 = 1.50mm，符合要求！三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的断面惯性矩 I 和断面抵抗矩W分别为: W=50.0070.0070.00/6 =4.08104 mm3； I=50.0070.0070.082、070.00/12 = 1.43106 mm4； 1、荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。q=3.132/0.28311.053kN/m。2、抗弯强度验算 = M/Wfm最大弯矩 M =0.111.0530.282= 0.089 kNm；最大剪力 Q =0.61711.0530.28= 1.932kN；最大受弯应力 = M / W = 8.87104/4.08104 = 2.173 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 2.173 N/mm2 小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000 N/mm2，符合要求!3、抗剪强度验算方木断面最大抗剪强度必须符合:83、 =3Q/(2bh)fv支撑小楞的受剪应力值计算： = 31.93103/(250.0070.00) = 0.828 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.300N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 0.828 N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.30 N/mm2,符合要求!4、挠度验算=0.677ql4/(100EI)=min(l/150,10)支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.67711.053283.334/(10012000.001.43106)=0.028mm；支撑小楞的最大挠度计算值 0.028 mm小于支撑小楞的最大允许挠度 v =min(283.3384、/ 150,10) mm，符合要求！四、梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：1 、荷载计算梁底边支撑传递的集中力：P1=R1=1.1ql=1.1(0.940/212.500) 212.500=1.033kN梁底中间支撑传递的集中力：P2=R2=1.1ql=1.1(3.132/212.500) 212.500=3.445kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.450)/40.283(1.20.250(24.000+0.010)+1.20.500+1.41.00085、)+1.220.283(1.000-0.250)0.500=0.548kN 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：N1=N2=3.304 kN；最大弯矩Mmax=1.131 kNm；最大挠度计算值 max=3.843 mm；最大受弯应力 = M / W = 1.13106/1.61104 = 70.148 N/mm2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值 = 70.148 N/mm2 小于 梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =205.000 N/mm2，符合要求！梁底横向支撑小楞的最大挠度： =3.843 mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 = 3.843 m86、m 小于 梁底支撑小横杆的最大允许挠度 v =min(675.00/ 150,10) mm，符合要求！五、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.304 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.749 kNm ；最大变形 max = 1.746 mm ；最大支座力 Rmax = 10.793 kN ；最大应力 =M/W= 0.749106 /(4.49103 )=166.717 87、N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 166.717 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,符合要求!支撑钢管的最大挠度 =1.746mm小于最大允许挠度v=min(850/150,10)mm,符合要求!六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):1.05R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.793 kN；1.05R88、 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算符合要求! 七、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =10.793 kN ；除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350.155.551.12kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷89、载，此值包括作用在板上模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(0.80/2+(0.90-0.45)/4)0.85(0.50+(24.00+0.01)0.25)=3.824 kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上的活荷载:F4=1.4(0.80/2+(0.90-0.45)/4)0.85(1.00+2.00)=1.830 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =10.793+1.124+3.824+1.83=17.57 kN；2、立杆稳定性验算 = 1.05Nut/(AKH)f - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm290、)： A = 4.24； KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程 5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.80+20.04=1.880m； l0 = kh=1.1631.2721.800=2.663m；式中：h-支架立杆的步距，取1.8m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.04m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.272； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ；故l0取2.663m； = l0/i = 2662.805 / 15.9 = 167 ；查规程附录C得 = 0.91、253；KH=1/1+0.005(5.55-4) = 0.992； =1.05N/(AKH)=1.0517.570103/( 0.253424.0000.992)= 173.314 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 173.314 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，符合要求。八、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、风荷载体形系数风荷载体形系数s=wstw=0.1081.701=0.184其中 w - 敞开式模板支架的挡风系数，查表得w =0.108； stw - n榀平行桁架的整体体型系数，stwws1(1-n)/( 1-)1.701 - 按照建筑结构荷92、载规范(GB50009-2001)的规定采用：= 0.992、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut17.570kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 0.350.740.184 = 0.033 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数93、：取值为0.184；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.0330.851.82/10 = 0.011 kNm；3、立杆稳定性验算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0517.570103/( 0.253424.0000.99)+10932.677/4490.000= 175.749 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 175.749 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，符合要求。九、模板支架整体侧向力计算1、根据规程4.2.10条，风荷94、载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算：F =0.85AFWkla/(La)AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=4.001031.00103=4.00106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.35=0.181kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.854.0010610-60.1810.85/41000=130.989N。H-模板支架计算高度，H=5.595、50 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：6根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb0.900 m。la -梁底立杆纵距（m），la=0.850 m。La-梁计算长度（m），La=4.000 m。综合以上参数，计算得N1=3130.9895550.000/(6+1)6000.000)=51.928N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： =(1.05Nut+N1)/(AKH)f计算得： =(1.05 17570.291 + 51.928) / (0.253 424.000 0.992)=173.802N/m96、m2。 = 173.802 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力符合要求。4501000梁侧模板支架计算书一、编制依据1、建筑结构荷载规范GB500092002；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001；3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006；4、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；5、本工程相关图纸，设计文件。梁段:KL31(1)。二、参数信息1.梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):250.00；采用的钢管类型为483；次楞间距(mm)：2097、0；主楞竖向道数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；2.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.098、；三、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土99、对模板的最大侧压力F；分别计算得 45.611 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。四、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算面板抗弯强度验算公式如下： = M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 751.81.8/6=40.5cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置100、下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.7516.80.9=13.61kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.7540.9=3.78kN/m；计算跨度(次楞间距): l = 200mm；面板的最大弯矩 M= 0.113.6082002 +0.1173.782002= 7.21104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.113.6080.20+1.23.7800.20=3.901kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.21104 /101、 4.05104=1.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，符合要求！ 2.抗剪验算Q=(0.613.608200+0.6173.78200)/1000=2.1kN；=3Q/2bh=32.0991000/(275018)=0.233N/mm2；面板抗剪强度设计值：fv=1.4N/mm2；面板的抗剪强度计算值=0.23N/mm2 小于 面板的抗剪强度设计值 f=1.4N/mm2，符合要求！ 3.挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/150 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准102、值: q=16.8(1-0.25)=12.6N/mm； l-计算跨度: l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 751.81.81.8/12=36.45cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.62004/(10060003.65105) = 0.062 mm；面板的最大容许挠度值:v = min(l/150,10) =min(200/150,10) = 1.333mm；面板的最大挠度计算值 =0.062mm 小于 面板的最大容许挠度值 v=1.333mm，符合要求！五、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模103、板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.901/1.000-0.250=5.201kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1577/6 = 40.83cm3；I = 15777/12 = 142.92cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.163 kNm，最大支座反力 R= 1.950 kN，最大变形 = 0.483 mm（1）.次楞强度验算强度验算计算公式如104、下: = M/W f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.63105/4.08104 = 4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，符合要求！（2）.次楞的抗剪验算Q=1.3kN；=3Q/2bh=31300.25/(25070)=0.557N/mm2；次楞的抗剪强度设计值：fv=1.3N/mm2；次楞最大抗剪强度计算值 = 0.56 N/mm2 小于 次楞的抗剪强度设计值 f=1.3N/mm2，符合要求！（3）.次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: v = min(250/105、150,10)=1.667mm；次楞的最大挠度计算值 =0.483mm 小于 次楞的最大容许挠度值 v=1.667mm，符合要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.95kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2577/6 = 81.67cm3；I = 25777/12 = 285.83cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.176 kNm106、，最大支座反力 R= 4.339 kN，最大变形 = 0.072 mm（1）.主楞抗弯强度验算 =M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.76105/8.17104 = 2.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，符合要求！（2）.主楞的抗剪验算Q=2.389kN；=3Q/2bh=32388.75/(25070)=1.024N/mm2；主楞抗剪强度设计值：fv=1.3N/mm2；主楞最大抗剪强度计算值 = 1.02 N/mm2 小于 主楞的抗剪强度设计值 f=1.3N/107、mm2，符合要求！（3）.主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.072 mm主楞的最大容许挠度值: v = min(400/150,10)=2.667mm；主楞的最大挠度计算值 =0.072mm 小于 主楞的最大容许挠度值 v=2.667mm，符合要求！六、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN=fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号: M12；查表得：穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.339 k108、N。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.339kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，符合要求！地下室顶梁2501700梁模板（扣件式）支架计算书一、参数信息本算例中，取L72(1)作为计算对象。梁的截面尺寸为250mm1700mm，模板支架计算长度为8.1m，梁支撑架搭设高度H(m)：5.55，梁段集中线荷载(kN/m)：17.807。根据危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法建质（2009）87号文件要求，无须组织专家论证。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的109、支撑形式。（一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):250；立杆纵距la(m):0.9；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.04；立杆步距h(m):1.8；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8；梁两侧立杆间距lb(m):0.9；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方断面为50mm70mm，梁底支撑钢管采用483.0钢管，钢管的截面积为A=4.24102mm2，截面模量W=4.49103mm3，截面惯性矩为I=1.08105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E1200110、0 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.5kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。所处城市为xxx，基本风压为W00.45kN/m2；风荷载高度变化系数为z0.74，风荷载体型系数为s0.335。二、梁底模板强度和刚度111、验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 300.0018.0018.00/6 = 1.62104mm3；I = 300.0018.0018.0018.00/12 =1.46105mm4；1、荷载计算模板自重标准值：q10.500.300.15kN/m；新浇混凝土自重标准值：q21.7024.000.3012.24kN/m；梁钢筋自重标准值：q31.701.500.300.77kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：q41.000.112、300.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：q52.000.300.60kN/m。底模的荷载设计值为：q=1.35(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35(0.15+12.24+0.77)+1.4(0.30+0.60)=19.02kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wfm梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.125ql20.12519.020.130.13=0.037kNm；支座反力为R1=0.375ql=0.892 kN；R21.25ql2.972 kN，R30.375ql0.892 kN；最大支座反力R=1.25ql2.972113、 kN； = M/W=3.71104/1.62104=2.3N/mm2；面板计算应力=2.3N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，符合要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=1.486 kN,抗剪强度按照下面的公式计算：=3Q/(2bh)fv =31.4861000/(230018)=0.413N/mm2；面板受剪应力计算值=0.41小于fv=1.40N/mm2，符合要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式114、如下:=0.521qkl4/(100EI)=min(l/150,10)其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52113.16125.004/(1006000.001.46105)=0.019mm；面板的最大允许挠度值 = min(125.00/150,10)=0.83mm面板的最大挠度计算值 =0.02mm 小于 面板的最大允许挠度值 = 0.83mm，符合要求！三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的断面惯性矩 I 和断面抵抗矩W分别为: W=50.0070.0070.00/6 =4.08104 mm3； 115、I=50.0070.0070.0070.00/12 = 1.43106 mm4； 1、荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。q=2.972/0.3009.906kN/m。2、抗弯强度验算 = M/Wfm最大弯矩 M =0.19.9060.302= 0.089 kNm；最大剪力 Q =0.6179.9060.30= 1.834kN；最大受弯应力 = M / W = 8.92104/4.08104 = 2.183 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 2.183 N/mm2 小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000 N/mm2，符合要求!3、抗剪强度验算方木116、断面最大抗剪强度必须符合: =3Q/(2bh)fv支撑小楞的受剪应力值计算： = 31.83103/(250.0070.00) = 0.786 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.300N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 0.786 N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.30 N/mm2,符合要求!4、挠度验算=0.677ql4/(100EI)=min(l/150,10)支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.6779.906300.004/(10012000.001.43106)=0.032mm；支撑小楞的最大挠度计算值 0.032 mm小于支撑小楞的最大允许挠度 v117、 =min(300.00/ 150,10) mm，符合要求！四、梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：1 、荷载计算梁底边支撑传递的集中力：P1=R1=1.1ql=1.1(0.892/225.000) 225.000=0.981kN梁底中间支撑传递的集中力：P2=R2=1.1ql=1.1(2.972/225.000) 225.000=3.269kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.250)/40.300(1.20.250(24.000+0.010)+1.20.118、500+1.41.000)+1.220.300(1.700-0.250)0.500=0.971kN 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：N1=N4=0.161 kN；N2=N3=3.425 kN；最大弯矩Mmax=0.097 kNm；最大挠度计算值 max=0.026 mm；最大受弯应力 = M / W = 9.70104/1.61104 = 6.014 N/mm2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值 = 6.014 N/mm2 小于 梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =205.000 N/mm2，符合要求！梁底横向支撑小楞的最大挠度： =0.026 mm；119、梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 = 0.026 mm 小于 梁底支撑小横杆的最大允许挠度 v =min(408.33/ 150,10) mm，符合要求！五、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.161 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.039 kNm ；最大变形 max = 0.101 mm ；最大支座力 Rmax = 0.526 kN ；最大应力120、 =M/W= 0.039106 /(4.49103 )=8.602 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 8.602 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,符合要求!支撑钢管的最大挠度 =0.101mm小于最大允许挠度v=min(900/150,10)mm,符合要求!梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.425 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.822 kNm ；121、最大变形 max = 2.149 mm ；最大支座力 Rmax = 11.188 kN ；最大应力 =M/W= 0.822106 /(4.49103 )=182.988 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 182.988 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2,符合要求!支撑钢管的最大挠度 =2.149mm小于最大允许挠度 v =min(900/150,10) mm,符合要求!六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):1.05R Rc其中 Rc -122、 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0.526 kN；1.05R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算符合要求! 七、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，梁两侧立杆扣件滑移力F1 =0.526 kN，梁底立杆所123、受竖向力F2 =11.188 kN；根据规程条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值，故梁两侧支架自重荷载值为：F3=1.350.155.551.124kN；梁底立杆支架自重荷载值为：F4=1.350.15(5.55-1.70)0.780kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上模板自重和钢筋混凝土自重：F5=1.35(0.80/2+(0.90-0.25)/4)0.90(0.50+(24.00+0.01)0.25)=4.444 kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上的活荷载:F6=1.4(0.80/2+(0.90-124、0.25)/4)0.90(1.00+2.00)=2.126 kN；梁两侧立杆受压荷载总设计值为：N1=0.526+1.124+4.444+2.126=8.220 kN；梁底增加立杆受压荷载总设计值为：N2=11.188+0.780=11.968 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =11.968 kN；2、立杆稳定性验算 = 1.05Nut/(AKH)f - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程 5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a125、=1.80+20.04=1.880m； l0 = kh=1.1631.2721.800=2.663m；式中：h-支架立杆的步距，取1.8m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.04m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.272； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ；故l0取2.663m； = l0/i = 2662.805 / 15.9 = 167 ；查规程附录C得 = 0.253；KH=1/1+0.005(5.55-4) = 0.992； =1.05N/(AKH)=1.0511.968103/( 0.253424.00126、00.992)= 118.049 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 118.049 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，符合要求。八、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut11.968kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 0.450.740.335 = 0.078 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45127、 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.335；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.0780.91.82/10 = 0.027 kNm；2、立杆稳定性验算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0511.968103/( 0.253424.0000.99)+27097.022/4490.000= 124.084 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 124.084128、 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，符合要求。九、模板支架整体侧向力计算1、根据规程4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算：F =0.85AFWkla/(La)AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=8.101031.70103=1.38107mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.45=0.233kN/m2；所以可以求出129、F=0.85AFwkla/La=0.851.3810710-60.2330.9/8.11000=303.147N。H-模板支架计算高度，H=5.550 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：4根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb0.900 m。la -梁底立杆纵距（m），la=0.900 m。La-梁计算长度（m），La=8.100 m。综合以上参数，计算得N1=3303.1475550.000/(4+1)4500.000)=224.328N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： =(1.05Nut+N1130、)/(AKH)f计算得： =(1.05 11967.585 + 224.328) / (0.253 424.000 0.992)=120.156N/mm2。 = 120.156 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力符合要求。地下室顶梁2501700梁侧模板（扣件式）支架计算书一、编制依据1、建筑结构荷载规范GB500092002；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001；3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006；4、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；5、本工程相关图纸，设计文件。梁段:L72(1)。二、参数信息131、1.梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):1.70；混凝土板厚度(mm):250.00；采用的钢管类型为483；次楞间距(mm)：250；主楞竖向道数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；2.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)132、：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；三、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土侧压力计算位133、置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 45.611 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。四、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算面板抗弯强度验算公式如下： = M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1451.81.134、8/6=78.3cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.4516.80.9=26.31kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.41.4540.9=7.31kN/m；计算跨度(次楞间距): l = 250mm；面板的最大弯矩 M= 0.126.3092502 +0.1177.3082502= 2.18105Nmm；面板的最大135、支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.126.3090.25+1.27.3080.25=9.427kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.18105 / 7.83104=2.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，符合要求！ 2.抗剪验算Q=(0.626.309250+0.6177.308250)/1000=5.07kN；=3Q/2bh=35.0741000/(2145018)=0.292N/mm2；面板抗剪强度设计值：fv=1.4N/mm2；面板的抗剪强度计算值136、=0.29N/mm2 小于 面板的抗剪强度设计值 f=1.4N/mm2，符合要求！ 3.挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/150 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=16.8(1.7-0.25)=24.36N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1451.81.81.8/12=70.47cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67724.362504/(10060007.05105) = 0.152 mm；面板的最大容许挠度值:v = min(l/150,10) =min(2137、50/150,10) = 1.667mm；面板的最大挠度计算值 =0.152mm 小于 面板的最大容许挠度值 v=1.667mm，符合要求！五、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=9.427/1.700-0.250=6.502kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1577/6 = 40.83cm3；I = 15777/12 = 142.92cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN138、) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.203 kNm，最大支座反力 R= 3.514 kN，最大变形 = 0.623 mm（1）.次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.03105/4.08104 = 5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，符合要求！（2）.次楞的抗剪验算Q=2.118kN；=3Q/2bh=32117.504/(25070)=0.908N/mm2；次楞的抗剪强度设计值：fv=139、1.5N/mm2；次楞最大抗剪强度计算值 = 0.91 N/mm2 小于 次楞的抗剪强度设计值 f=1.5N/mm2，符合要求！（3）.次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: v = min(600/150,10)=4mm；次楞的最大挠度计算值 =0.623mm 小于 次楞的最大容许挠度值 v=4mm，符合要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.514kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4140、；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.395 kNm，最大支座反力 R= 7.819 kN，最大变形 = 0.142 mm（1）.主楞抗弯强度验算 =M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.95105/1.28105 = 3.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =3.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，符合要求！（2）.主楞的抗剪验算Q=4.305kN；=3Q/2bh=34304.65/141、(26080)=1.345N/mm2；主楞抗剪强度设计值：fv=1.5N/mm2；主楞最大抗剪强度计算值 = 1.35 N/mm2 小于 主楞的抗剪强度设计值 f=1.5N/mm2，符合要求！（3）.主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.142 mm主楞的最大容许挠度值: v = min(500/150,10)=3.333mm；主楞的最大挠度计算值 =0.142mm 小于 主楞的最大容许挠度值 v=3.333mm，符合要求！六、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN=fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取142、170 N/mm2；穿梁螺栓型号: M12；查表得：穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.819 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.819kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，符合要求！地下室顶梁350900梁模板（扣件式）支架计算书一、参数信息本算例中，取KL18(2)作为计算对象。梁的截面尺寸为350mm900mm，模板支架计算长度为4.5m，梁支撑架搭设高度H(m)：5.55，梁段集中线荷载(kN/m)：13.65。143、结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。（一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):250；立杆纵距la(m):0.9；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.04；立杆步距h(m):1.8；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8；梁两侧立杆间距lb(m):1；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方断面为50mm70mm，梁底支撑钢管采用483.0钢管，钢管的截面积为A=4.24102mm2，截面模量W=4.49103mm3，截面惯性矩为I=1.08105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,144、抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.6kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。所处城市为xxx，基本风压为W00.45kN/m2；风荷载高度变化系数为z0145、.74，风荷载体型系数为s0.337。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 300.0018.0018.00/6 = 1.62104mm3；I = 300.0018.0018.0018.00/12 =1.46105mm4；1、荷载计算模板自重标准值：q10.600.300.18kN/m；新浇混凝土自重标准值：q20.9024.000.306.48kN/m；梁钢筋自重标准值：q30.901.500.300.146、41kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：q41.000.300.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：q52.000.300.60kN/m。底模的荷载设计值为：q=1.35(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35(0.18+6.48+0.41)+1.4(0.30+0.60)=10.80kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wfm梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.125ql20.12510.800.350.35=0.165kNm；支座反力为R1=R2=0.5ql=1.890 kN；最大支座反力R=0.5ql1.890 kN； = 147、M/W=1.65105/1.62104=10.2N/mm2；面板计算应力=10.2N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，符合要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=1.890 kN,抗剪强度按照下面的公式计算：=3Q/(2bh)fv =31.891000/(230018)=0.525N/mm2；面板受剪应力计算值=0.53小于fv=1.40N/mm2，符合要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:=5q148、kl4/(384EI)=min(l/150,10)其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm；面板的最大挠度计算值: = 57.07350.004/(3846000.001.46105)=1.578mm；面板的最大允许挠度值 = min(350.00/150,10)=2.33mm面板的最大挠度计算值 =1.58mm 小于 面板的最大允许挠度值 = 2.33mm，符合要求！三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的断面惯性矩 I 和断面抵抗矩W分别为: W=50.0070.0070.00/6 =4.08104 mm3； I=50.0070.0070.149、0070.00/12 = 1.43106 mm4； 1、荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。q=1.890/0.3006.299kN/m。2、抗弯强度验算 = M/Wfm最大弯矩 M =0.16.2990.302= 0.057 kNm；最大剪力 Q =0.6176.2990.30= 1.166kN；最大受弯应力 = M / W = 5.67104/4.08104 = 1.388 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 1.388 N/mm2 小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000 N/mm2，符合要求!3、抗剪强度验算方木断面最大抗剪强度必须符合: =150、3Q/(2bh)fv支撑小楞的受剪应力值计算： = 31.17103/(250.0070.00) = 0.500 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.300N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 0.500 N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.30 N/mm2,符合要求!4、挠度验算=0.677ql4/(100EI)=min(l/150,10)支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.6776.299300.004/(10012000.001.43106)=0.020mm；支撑小楞的最大挠度计算值 0.020 mm小于支撑小楞的最大允许挠度 v =min(300.00/ 1151、50,10) mm，符合要求！四、梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：1 、荷载计算梁底边支撑传递的集中力：P1=R1=1.1ql=1.1(1.890/300.000) 300.000=2.079kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(1.000-0.350)/40.300(1.20.250(24.000+1.100)+1.20.600+1.41.000)+1.220.300(0.900-0.250)0.600=0.751kN 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm152、)经过连续梁的计算得到：N1=N2=2.83 kN；最大弯矩Mmax=0.92 kNm；最大挠度计算值 max=4.448 mm；最大受弯应力 = M / W = 9.20105/1.61104 = 57.042 N/mm2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值 = 57.042 N/mm2 小于 梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =205.000 N/mm2，符合要求！梁底横向支撑小楞的最大挠度： =4.448 mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 = 4.448 mm 小于 梁底支撑小横杆的最大允许挠度 v =min(675.00/ 150,10) mm，符合要求！五、梁跨度纵向支撑钢管计算153、作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.83 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.679 kNm ；最大变形 max = 1.776 mm ；最大支座力 Rmax = 9.244 kN ；最大应力 =M/W= 0.679106 /(4.49103 )=151.199 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 151.199 N/mm2 小于 支154、撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,符合要求!支撑钢管的最大挠度 =1.776mm小于最大允许挠度v=min(900/150,10)mm,符合要求!六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):1.05R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.244 kN；1.05R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算符合要求! 七、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向155、力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =9.244 kN ；除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350.155.551.12kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(0.80/2+(1.00-0.35)/4)0.90(0.60+(24.0156、0+1.10)0.25)=4.699 kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上的活荷载:F4=1.4(0.80/2+(1.00-0.35)/4)0.90(1.00+2.00)=2.126 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =9.244+1.124+4.699+2.126=17.193 kN；2、立杆稳定性验算 = 1.05Nut/(AKH)f - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程 5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0157、 = h+2a=1.80+20.04=1.880m； l0 = kh=1.1631.3291.800=2.782m；式中：h-支架立杆的步距，取1.8m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.04m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.329； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ；故l0取2.782m； = l0/i = 2782.129 / 15.9 = 175 ；查规程附录C得 = 0.232；KH=1/1+0.005(5.55-4) = 0.992； =1.05N/(AKH)=1.0517.193103/( 0.23158、2424.0000.992)= 184.945 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 184.945 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，符合要求。八、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut17.193kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 0.450.740.337 = 0.079 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0159、 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.337；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.0790.91.82/10 = 0.027 kNm；2、立杆稳定性验算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0517.193103/( 0.232424.0000.99)+27258.795/4490.000= 191.016 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 160、191.016 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，符合要求。九、模板支架整体侧向力计算1、根据规程4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算：F =0.85AFWkla/(La)AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=4.501039.00102=4.05106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.45=0.233kN/m2161、；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.854.0510610-60.2330.9/4.51000=160.489N。H-模板支架计算高度，H=5.550 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：2根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb1.000 m。la -梁底立杆纵距（m），la=0.900 m。La-梁计算长度（m），La=4.500 m。综合以上参数，计算得N1=3160.4895550.000/(2+1)7800.000)=114.194N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： =(1.0162、5Nut+N1)/(AKH)f计算得： =(1.05 17193.116 + 114.194) / (0.232 424.000 0.992)=186.115N/mm2。 = 186.115 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力符合要求。地下室顶梁350900梁侧模板（扣件式）支架计算书一、编制依据1、建筑结构荷载规范GB500092002；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001；3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006；4、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；5、本工程相关图纸，设计文件。梁段:KL18(2)163、。二、参数信息1.梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.90；混凝土板厚度(mm):250.00；采用的钢管类型为483；次楞间距(mm)：250；主楞竖向道数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；2.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm164、(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；三、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H - 混凝165、土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 45.611 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。四、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算面板抗弯强度验算公式如下： = M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 6166、51.81.8/6=35.1cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.6516.80.9=11.79kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.6540.9=3.28kN/m；计算跨度(次楞间距): l = 250mm；面板的最大弯矩 M= 0.111.7942502 +0.1173.2762502= 9.77104Nmm167、；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.111.7940.25+1.23.2760.25=4.226kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.77104 / 3.51104=2.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，符合要求！ 2.抗剪验算Q=(0.611.794250+0.6173.276250)/1000=2.27kN；=3Q/2bh=32.2741000/(265018)=0.292N/mm2；面板抗剪强度设计值：fv=1.4N/mm2；面板的抗剪168、强度计算值=0.29N/mm2 小于 面板的抗剪强度设计值 f=1.4N/mm2，符合要求！ 3.挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/150 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=16.8(0.9-0.25)=10.92N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 651.81.81.8/12=31.59cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.922504/(10060003.16105) = 0.152 mm；面板的最大容许挠度值:v = min(l/150,10) =m169、in(250/150,10) = 1.667mm；面板的最大挠度计算值 =0.152mm 小于 面板的最大容许挠度值 v=1.667mm，符合要求！五、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.226/0.900-0.250=6.502kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1577/6 = 40.83cm3；I = 15777/12 = 142.92cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(170、kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.130 kNm，最大支座反力 R= 2.465 kN，最大变形 = 0.228 mm（1）.次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.30105/4.08104 = 3.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，符合要求！（2）.次楞的抗剪验算Q=1.3kN；=3Q/2bh=31300.4/(25070)=0.557N/mm2；次楞的抗剪强度设计值：f171、v=1.3N/mm2；次楞最大抗剪强度计算值 = 0.56 N/mm2 小于 次楞的抗剪强度设计值 f=1.3N/mm2，符合要求！（3）.次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: v = min(300/150,10)=2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.228mm 小于 次楞的最大容许挠度值 v=2mm，符合要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.465kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2577/6 = 81.67cm3；I = 25777/12 = 28172、5.83cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.277 kNm，最大支座反力 R= 5.485 kN，最大变形 = 0.178 mm（1）.主楞抗弯强度验算 =M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.77105/8.17104 = 3.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =3.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，符合要求！（2）.主楞的抗剪验算Q=3.02kN；=3Q/2bh=330173、19.625/(25070)=1.294N/mm2；主楞抗剪强度设计值：fv=1.3N/mm2；主楞最大抗剪强度计算值 = 1.29 N/mm2 小于 主楞的抗剪强度设计值 f=1.3N/mm2，符合要求！（3）.主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.178 mm主楞的最大容许挠度值: v = min(500/150,10)=3.333mm；主楞的最大挠度计算值 =0.178mm 小于 主楞的最大容许挠度值 v=3.333mm，符合要求！六、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN=fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉174、强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号: M12；查表得：穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.485 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.485kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，符合要求！地下室顶梁300700梁模板（扣件式）支架计算书 一、参数信息本算例中，取KL26(8)作为计算对象。梁的截面尺寸为300mm700mm，模板支架计算长度为4.5m，梁支撑架搭设高度H(m)：5.55，梁段集中线荷载(kN/m175、)：9.461。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。（一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):250；立杆纵距la(m):0.9；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.04；立杆步距h(m):1.8；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8；梁两侧立杆间距lb(m):0.9；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过单扣件。木方断面为50mm70mm，梁底支撑钢管采用483.0钢管，钢管的截面积为A=4.24102mm2，截面模量W=4.49103mm3，截面惯性矩为I=1.08105 mm4。木材的抗弯强度设计值为f176、m13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.6kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。所处城市为xxx，基本风压为W00.45kN/m2；风荷177、载高度变化系数为z0.74，风荷载体型系数为s0.069。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 450.0018.0018.00/6 = 2.43104mm3；I = 450.0018.0018.0018.00/12 =2.19105mm4；1、荷载计算模板自重标准值：q10.600.450.27kN/m；新浇混凝土自重标准值：q20.7024.000.457.56kN/m；梁钢筋自重标准值：q30.70178、1.500.450.47kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：q41.000.450.45kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：q52.000.450.90kN/m。底模的荷载设计值为：q=1.35(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35(0.27+7.56+0.47)+1.4(0.45+0.90)=13.10kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wfm梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.125ql20.12513.100.150.15=0.037kNm；支座反力为R1=0.375ql=0.737 kN；R21.25ql2.456 kN179、，R30.375ql0.737 kN；最大支座反力R=1.25ql2.456 kN； = M/W=3.68104/2.43104=1.5N/mm2；面板计算应力=1.5N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，符合要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=1.228 kN,抗剪强度按照下面的公式计算：=3Q/(2bh)fv =31.2281000/(245018)=0.227N/mm2；面板受剪应力计算值=0.23小于fv=1.40N/mm2，符合要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，180、取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:=0.521qkl4/(100EI)=min(l/150,10)其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5218.30150.004/(1006000.002.19105)=0.017mm；面板的最大允许挠度值 = min(150.00/150,10)=1.00mm面板的最大挠度计算值 =0.02mm 小于 面板的最大允许挠度值 = 1.00mm，符合要求！三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的断面惯性矩 I 和断面抵抗矩W分别181、为: W=50.0070.0070.00/6 =4.08104 mm3； I=50.0070.0070.0070.00/12 = 1.43106 mm4； 1、荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。q=2.456/0.4505.458kN/m。2、抗弯强度验算 = M/Wfm最大弯矩 M =0.15.4580.452= 0.111 kNm；最大剪力 Q =0.6175.4580.45= 1.515kN；最大受弯应力 = M / W = 1.11105/4.08104 = 2.707 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 2.707 N/mm2 小于支撑小楞的抗182、弯强度设计值fm=13.000 N/mm2，符合要求!3、抗剪强度验算方木断面最大抗剪强度必须符合: =3Q/(2bh)fv支撑小楞的受剪应力值计算： = 31.52103/(250.0070.00) = 0.649 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.300N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 0.649 N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.30 N/mm2,符合要求!4、挠度验算=0.677ql4/(100EI)=min(l/150,10)支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.6775.458450.004/(10012000.001.43106)=0.088mm183、；支撑小楞的最大挠度计算值 0.088 mm小于支撑小楞的最大允许挠度 v =min(450.00/ 150,10) mm，符合要求！四、梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：1 、荷载计算梁底边支撑传递的集中力：P1=R1=1.1ql=1.1(0.737/225.000) 225.000=0.810kN梁底中间支撑传递的集中力：P2=R2=1.1ql=1.1(2.456/225.000) 225.000=2.702kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.300184、)/40.450(1.20.250(24.000+1.100)+1.20.600+1.41.000)+1.220.450(0.700-0.250)0.600=0.943kN 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：N1=N2=3.104 kN；最大弯矩Mmax=1.134 kNm；最大挠度计算值 max=3.891 mm；最大受弯应力 = M / W = 1.13106/1.61104 = 70.327 N/mm2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值 = 70.327 N/mm2 小于 梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =205.000 N/mm2，符合要求！梁185、底横向支撑小楞的最大挠度： =3.891 mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 = 3.891 mm 小于 梁底支撑小横杆的最大允许挠度 v =min(600.00/ 150,10) mm，符合要求！五、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.104 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.489 kNm ；最大变形 max = 1.178 mm ；最大支座力 Rmax = 6.186、674 kN ；最大应力 =M/W= 0.489106 /(4.49103 )=108.886 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 108.886 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,符合要求!支撑钢管的最大挠度 =1.178mm小于最大允许挠度v=min(900/150,10)mm,符合要求!六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):1.05R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向187、作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.674 kN；1.05R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算符合要求! 七、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =6.674 kN ；除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷188、载可取为F2=1.350.155.551.12kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(0.80/2+(0.90-0.30)/4)0.90(0.60+(24.00+1.10)0.25)=4.594 kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上的活荷载:F4=1.4(0.80/2+(0.90-0.30)/4)0.90(1.00+2.00)=2.079 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =6.674+1.124+4.594+2.079=14.471 kN；2、立杆稳定性验算 = 1.05Nut/(AKH)f - 轴189、心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程 5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.80+20.04=1.880m； l0 = kh=1.1631.2721.800=2.663m；式中：h-支架立杆的步距，取1.8m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.04m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.272； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ；故l0取2.663m；190、 = l0/i = 2662.805 / 15.9 = 167 ；查规程附录C得 = 0.253；KH=1/1+0.005(5.55-4) = 0.992； =1.05N/(AKH)=1.0514.471103/( 0.253424.0000.992)= 142.741 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 142.741 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，符合要求。八、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、风荷载体形系数风荷载体形系数s=wstw=0.1080.635=0.069其中 w - 敞开式模板支架的挡风系数，查表得w =0.108； stw - n191、榀平行桁架的整体体型系数，stwws1(1-n)/( 1-)0.635 - 按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：= 0.992、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut14.471kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 0.450.740.069 = 0.016 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构192、荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.069；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.0160.91.82/10 = 0.006 kNm；3、立杆稳定性验算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0514.471103/( 0.253424.0000.99)+5581.178/4490.000= 143.984 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 143.984 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.00193、0 N/mm2 ，符合要求。九、模板支架整体侧向力计算1、根据规程4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算：F =0.85AFWkla/(La)AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=4.501037.00102=3.15106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.45=0.233kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.853.1510610194、-60.2330.9/4.51000=124.825N。H-模板支架计算高度，H=5.550 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：2根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb0.900 m。la -梁底立杆纵距（m），la=0.900 m。La-梁计算长度（m），La=4.500 m。综合以上参数，计算得N1=3124.8255550.000/(2+1)7800.000)=88.818N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： =(1.05Nut+N1)/(AKH)f计算得： =(1.05 14470.769 195、+ 88.818) / (0.253 424.000 0.992)=143.575N/mm2。 = 143.575 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力符合要求。地下室顶梁300700梁侧模板（扣件式）支架计算书 一、编制依据1、建筑结构荷载规范GB500092002；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001；3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006；4、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；5、本工程相关图纸，设计文件。梁段:KL11。二、参数信息1.梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 196、D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):250.00；采用的钢管类型为483；次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；2.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板类型197、：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；三、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正198、系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 45.611 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。四、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算面板抗弯强度验算公式如下： = M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.81.8/6=24.3cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面199、板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4516.80.9=8.16kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.4540.9=2.27kN/m；计算跨度(次楞间距): l = 300mm；面板的最大弯矩 M= 0.18.1653002 +0.1172.2683002= 9.74104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.18.1650.30+1200、.22.2680.30=3.511kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.74104 / 2.43104=4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，符合要求！ 2.抗剪验算Q=(0.68.165300+0.6172.268300)/1000=1.89kN；=3Q/2bh=31.8891000/(245018)=0.35N/mm2；面板抗剪强度设计值：fv=1.4N/mm2；面板的抗剪强度计算值=0.35N/mm2 小于 面板的抗剪强度设计值 f=1.4N/mm2，符合要求！ 3.201、挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/150 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=16.8(0.7-0.25)=7.56N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.563004/(10060002.19105) = 0.316 mm；面板的最大容许挠度值:v = min(l/150,10) =min(300/150,10) = 2mm；面板的最大挠度计算值 =0.316mm 小于 面板的最大容许202、挠度值 v=2mm，符合要求！五、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.511/0.700-0.250=7.802kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1577/6 = 40.83cm3；I = 15777/12 = 142.92cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.088 kNm，最大支座反力 R= 1.75203、5 kN，最大变形 = 0.094 mm（1）.次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 8.78104/4.08104 = 2.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，符合要求！（2）.次楞的抗剪验算Q=1.17kN；=3Q/2bh=31170.3/(25070)=0.502N/mm2；次楞的抗剪强度设计值：fv=1.3N/mm2；次楞最大抗剪强度计算值 = 0.5 N/mm2 小于 次楞的抗剪强度设计值 f=1.3N/mm204、2，符合要求！（3）.次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: v = min(150/150,10)=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.094mm 小于 次楞的最大容许挠度值 v=1mm，符合要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.755kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2577/6 = 81.67cm3；I = 25777/12 = 285.83cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 205、主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.237 kNm，最大支座反力 R= 3.905 kN，最大变形 = 0.219 mm（1）.主楞抗弯强度验算 =M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.37105/8.17104 = 2.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，符合要求！（2）.主楞的抗剪验算Q=2.15kN；=3Q/2bh=32149.875/(25070)=0.921N/mm2；主楞抗剪强度设计值：fv=1.3N/mm2；主楞最大抗剪强度计算值206、 = 0.92 N/mm2 小于 主楞的抗剪强度设计值 f=1.3N/mm2，符合要求！（3）.主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.219 mm主楞的最大容许挠度值: v = min(600/150,10)=4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.219mm 小于 主楞的最大容许挠度值 v=4mm，符合要求！六、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN=fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号: M12；查表得：穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 207、mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.905 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.905kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，符合要求！第三章：板模板（扣件式）计算地下室顶板250mm厚板模板支架计算书一、综合说明本工程模板支撑架高6米，施工总荷载13.076kN/m2，根据危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法建质（2009）87号文件要求，无须组织专家论证。为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长宽8.1m8.1m，楼板厚0.25m。（一）模板支架选型根据208、本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1、建筑结构荷载规范GB500092002；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001；3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006；4、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；5、本工程相关图纸，设计文件。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距la取0.75m，横距lb取0.8m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.04m209、。整个支架的简图如下所示。模板底部的方木，断面宽50mm，高70mm，布设间距0.25m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.0钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。210、（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，此时，模板的截面抵抗矩为：w750182/6=4.05104mm3；模板自重标准值：x10.30.75 =0.225kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.25240.75 =4.5kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.251.10.75 =0.206kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x410.75 =0.75kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x520.75=1.5kN/m。g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.225+4.5+0.206)1.35=6.657kN/m；q1 =(x4+x5)1.4=211、(0.75+1.5)1.4 =3.15kN/m；对荷载分布进行最不利组合，最大弯矩计算公式如下：Mmax= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.16.6570.252-0.1173.150.252= -0.065kNm；（2）底模抗弯强度验算 = M/Wf =0.065106 /(4.05104)=1.596N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1.596N/mm2小于抗弯强度设计值fm =15N/mm2，符合要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.66.6570.25+0.6173.150.25=1.484kN；按照下面的212、公式对底模进行抗剪强度验算： =3Q/(2bh)fv =31484.466/(275018)=0.165N/mm2；底模的抗剪强度=0.165N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2符合要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=750183/12=3.645105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.677(x1+x2+x3)l4/(100EI)+0.990(x4+x5)l4/(100EI)=0.677(0.225+4.5+0.206)2213、504/(1006000364500)+0.990(0.75+1.5)2504/(1006000364500)=0.099mm；挠度设计值 =Min(250/150，10)=1.667mm底模面板的挠度计算值 =0.099mm小于挠度设计值v =Min(250/150，10)mm ，符合要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.25=0.075kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.25240.25=1.5kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.251.10.25=0.069kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.25=0.2214、5kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.25=0.5kN/m；g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.075+1.5+0.069)1.35=2.219kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.25+0.5)1.4=1.05kN/m；支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.12.2190.752-0.1171.050.752=-0.194kNm；（2）方木抗弯强度验算方木断面抵抗矩 W=bh2/6=50702/6=4.083104 mm3； = M/Wf =0.194106/(4.083104)=4.749N/mm2；底模方木215、的受弯强度计算值 =4.749N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，符合要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.62.2190.75+0.6171.050.75=1.484kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =3Q/(2bh)fv =0.636N/mm2；底模方木的抗剪强度 =0.636N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2符合要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=50703/12=1.429106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用216、荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.677(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.99(x4+x5)la4/(100EI)=0.677(0.075+1.5+0.069)7504/(10090001429166.667)+0.990(0.25+0.5)7504/(10090001429166.667)=0.456mm；挠度设计值 =Min(750/150，10)=5mm底模方木的挠度计算值 =0.456mm 小于 挠度设计值v =Min(750/150，10)mm ，符合要求。（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算（1）荷载计217、算材料自重：0.033kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.12.2190.75+1.21.050.75=2.776kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下： 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 9.885 kN ；钢管的最大应力计算值 = 0.749106/4.49103=166.833 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 1.218、279 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =166.833 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,符合要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =1.279小于最大允许挠度 v=min(800/150,10) mm,符合要求!（四）扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算NRcN=9.885kN；双扣件抗滑移力N=9.885kN小于 Rc=12kN ,符合要求。（五）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程219、，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据前节扣件抗滑力计算，此值为F1=9.885kN。除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.156=0.9kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=9.885+0.91.35=220、11.1kN；其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 =Nut/(AKH)f -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.24102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.8+20.04=1.88m；l0=kh=1.1631.2721.8=2.663m；式中：h-支架立杆的步距，取1.8m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.04m； -模板支架等效计221、算长度系数，参照规程附表D1,取1.272； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.163；故l0取2.663m；=l0/i=2.663103 /15.9=168；查规程附录C得 = 0.251；KH=1/(1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(6-4)=0.99； =N/(AKH)=11.1103 /(0.2514.241020.99)=105.344N/mm2；立杆的受压强度计算值 =105.344N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，符合要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）风荷载体形系数风荷载体形系数s=wstw=0.1231.222、292=0.159其中 w - 敞开式模板支架的挡风系数，查表得w =0.123； stw - n榀平行桁架的整体体型系数，stwws1(1-n)/( 1-)1.292 - 按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：= 0.97（2）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut11.100kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.1590.45=0.037kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.223、45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.159；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0370.751.82/10=0.011kNm；（3）立杆稳定性验算 = Nut/(AKH)+Mw/Wf =N/(AKH)+Mw/W=11.1103/(0.2514.241020.99)+0.011106 /(4.49103)=107.731N/mm2；立杆的受压强度计算值 =107.731N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm224、2 ，符合要求。地下室顶板180mm厚板模板（扣件式）支架 计算书 一、综合说明本工程模板支撑架高6米，施工总荷载10.704kN/m2，根据危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法建质（2009）87号文件要求，无须组织专家论证。为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长宽8.1m8.1m，楼板厚0.18m。（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1、建筑结构荷载规范GB500092002；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130225、2001；3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006；4、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；5、本工程相关图纸，设计文件。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.04m。整个支架的简图如下所示。模板底部的方木，断面宽50mm，高70mm，布设间距0.2m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.0钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发226、生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，此时，模板的截面抵抗矩为：w900182/6=4.86104mm3；模板自重标准值：x10.30.9 =0.27kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.18240227、.9 =3.888kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.181.10.9 =0.178kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x410.9 =0.9kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x520.9=1.8kN/m。g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.27+3.888+0.178)1.35=5.854kN/m；q1 =(x4+x5)1.4=(0.9+1.8)1.4 =3.78kN/m；对荷载分布进行最不利组合，最大弯矩计算公式如下：Mmax= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.15.8540.22-0.1173.780.22= -0.041kNm；（2）底模抗弯强度验算228、 = M/Wf =0.041106 /(4.86104)=0.846N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =0.846N/mm2小于抗弯强度设计值fm =15N/mm2，符合要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.65.8540.2+0.6173.780.2=1.169kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =3Q/(2bh)fv =31168.916/(290018)=0.108N/mm2；底模的抗剪强度=0.108N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2符合要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；229、模板惯性矩 I=900183/12=4.374105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.677(x1+x2+x3)l4/(100EI)+0.990(x4+x5)l4/(100EI)=0.677(0.27+3.888+0.178)2004/(1006000437400)+0.990(0.9+1.8)2004/(1006000437400)=0.034mm；挠度设计值 =Min(200/150，10)=1.333mm底模面板的挠度计算值 =0.034mm小于挠度设计值v =Min(200230、/150，10)mm ，符合要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.2=0.06kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.18240.2=0.864kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.181.10.2=0.04kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.2=0.2kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.2=0.4kN/m；g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.06+0.864+0.04)1.35=1.301kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.2+0.4)1.4=0.84kN/m；支座最大弯矩计算公式231、如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.3010.92-0.1170.840.92=-0.185kNm；（2）方木抗弯强度验算方木断面抵抗矩 W=bh2/6=50702/6=4.083104 mm3； = M/Wf =0.185106/(4.083104)=4.53N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =4.53N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，符合要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.3010.9+0.6170.840.9=1.169kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪232、强度验算： =3Q/(2bh)fv =0.501N/mm2；底模方木的抗剪强度 =0.501N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2符合要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=50703/12=1.429106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.677(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.99(x4+x5)la4/(100EI)=0.677(0.06+0.864+0.04)9004/(10090001429166.667233、)+0.990(0.2+0.4)9004/(10090001429166.667)=0.636mm；挠度设计值 =Min(900/150，10)=6mm底模方木的挠度计算值 =0.636mm 小于 挠度设计值v =Min(900/150，10)mm ，符合要求。（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算（1）荷载计算材料自重：0.033kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.3010.9+1.20.840.9=2.195kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算234、简图、内力图、变形图如下： 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 10.955 kN ；钢管的最大应力计算值 = 0.899106/4.49103=200.302 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 2.004 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =200.302 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,符合要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =2.004小于最大允许挠度 v=min(900/150,10) mm,符合要235、求!（四）扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算NRcN=10.955kN；双扣件抗滑移力N=10.955kN小于 Rc=12kN ,符合要求。（五）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载236、就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据前节扣件抗滑力计算，此值为F1=10.955kN。除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.156=0.9kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=10.955+0.91.35=12.17kN；其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 =Nut/(AKH)f -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.24102mm2； KH -高度调整系237、数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.8+20.04=1.88m；l0=kh=1.1631.2721.8=2.663m；式中：h-支架立杆的步距，取1.8m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.04m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.272； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.163；故l0取2.663m；=l0/i=2.663103 /15.9=168；查规程附录C得 = 0.251；KH=1/(1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(6-4)=0238、.99； =N/(AKH)=12.17103 /(0.2514.241020.99)=115.494N/mm2；立杆的受压强度计算值 =115.494N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，符合要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut12.170kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.3370.45=0.079kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：239、w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.337；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0790.91.82/10=0.027kNm；（2）立杆稳定性验算 = Nut/(AKH)+Mw/Wf =N/(AKH)+Mw/W=12.17103/(0.2514.241020.99)+0.027106 /(4.49103)=121.565N/mm2；立杆的受压强度计算值 =121.565N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =2240、05 N/mm2 ，符合要求。第四章：柱模板计算书850950柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称2KZ11新浇混凝土柱长边边长(mm)950新浇混凝土柱的计算高度(mm)5550新浇混凝土柱短边边长(mm)850二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222241、4411.152.51/2，242min38.4，4838.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数6柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图242、，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.438.418.66kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.71kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.660.212-0.1210.710.212-0.09kNm Mmax/W0.09106/(1/6400182)4.35N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.438.415.36kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6315.36212.54/(10010000(1/12400183)0.1mml243、/400212.5/4000.53mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)5070小梁截面惯性矩I(cm4)142.92小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2148.4210.29 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.21kNm Mmax/W0.21106/40.831035.04N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2138.48.16 kN/m 面板变形244、图(mm) 0.22mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算 柱箍类型矩形木楞柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)6080柱箍截面惯性矩I(cm4)256柱箍截面抵抗矩W(cm3)64柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44柱箍弹性模量E(N/mm2)9350模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.16kNm，N14.31kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.25kNm，N25.92kN M/Wn0.25106/(64103)3.95N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2245、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.03mml/4000.94mm 20.11mml/4001.28mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N5.922=11.83kNNtb12.9kN 满足要求！ N5.922=11.83kN26kN 满足要求！600550柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称1KZ8新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)5550新浇混凝土柱短边边长(mm)550二、荷载组246、合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242min38.4，4838.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.72247、0.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.438.418.66kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.71kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.11248、8.660.182-0.1170.710.182-0.07kNm Mmax/W0.07106/(1/6400182)3.03N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.438.415.36kN/m 0.677ql4/(100EI)0.6815.36183.334/(10010000(1/12400183)0.06mml/400183.33/4000.46mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)5070小梁截面惯性矩I(cm4)142.92小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/m249、m2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1848.428.88 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.18kNm Mmax/W0.18106/40.831034.35N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1838.47.04 kN/m 面板变形图(mm) 0.19mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算 柱箍类型矩形木楞柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)6080柱箍截面惯性矩I(cm4)256柱箍截面抵抗矩W(cm3)64柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44柱箍弹性模量E(N/mm250、2)9350模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.17kNm，N15.33kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.15kNm，N23.95kN M/Wn0.17106/(64103)2.72N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.04mml/4000.97mm 20.02mml/4000.91mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)251、12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N5.332=10.66kNNtb12.9kN 满足要求！ N5.332=10.66kN26kN 满足要求！第五章：墙模板计算书400墙模板（非组合式钢模板）计算书一、工程属性新浇混凝土墙名称地下室CQ8新浇混凝土墙墙厚(mm)400混凝土墙的计算高度(mm)5550混凝土墙的计算长度(mm)8100二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.3倾倒混凝土时对垂直面面板252、荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243.3min38.4，79.238.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)250小梁一端悬臂长(mm)22253、0主梁间距(mm)250主梁一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)250对拉螺栓竖向间距(mm)250模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)18面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.38m，Wbh2/6375182/620250mm3，Ibh3/12375183/12182250mm4 1、强度验算 qbS承0.3848.4218.16kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.14kNm Mmax/W0.14106/202507.01N/mm2f18N/mm2 满足要求！254、 2、挠度验算 qbS正0.3838.4=14.4kN/m 面板变形图(mm) 0.4mml/400250/4000.62mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 1、强度验算 qbS承0.3548.4216.95kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.41kNm Mmax/W0.41106/853304.81N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.353255、8.4=13.44kN/m 小梁变形图(mm) 0.25mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=3.42kN，R2=.R31=3.42kN，R32=4.79kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.43kNm Mmax/W0.43106/898047.61N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.2mml/4256、00250/4000.62mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax250，250/2+250375mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax250，250/2+220345mm N0.95mnS承0.950.380.3448.425.95kNNtb17.8kN 满足要求！第六章：施工后浇带的模板安装拆除6.1施工后浇带的模板搭设6.1.1底板的支模方式 为便于清理干净后浇带中的垃圾渣物, 可将后浇带垫层的面标高下移200 mm, 将残留渣物置于后浇带底部, 然后用同后浇带混凝土内砂浆相同成分的水泥砂浆覆盖并抹平, 再浇筑后浇带257、混凝土。见图1。6.1.2墙板的支模方式墙体后浇带两侧(两道) 的钢筋相交点必须全部设置拉钩, 以免钢筋骨架偏位; 保护层垫块挂到位, 保证钢筋有足够的保护层厚度。留设后浇带时, 按墙筋间距, 用松木板锯成小口, 固定于后浇带侧面作侧模, 锯口缝隙用胶带纸粘贴, 用木方加固; 也可用双层钢丝网做侧模, 用钢筋支架做支撑。6.1.3梁、板的支模方式后浇带梁、板底模的支撑可采用钢管架,支撑架在后浇带二次浇筑混凝土未浇捣或后浇带二次浇筑混凝土强度未达到设计值前不可拆除。见图3。 当板的架立筋8时,为保证板钢筋骨架的位置,可采用12钢筋通长设置于后浇带边线外100 mm处,顺后浇带方向布设,而后用12258、钢筋支架架立,保证板面钢筋保护层厚度准确。后浇带侧模用20 mm厚松木支设,松木板锯成小口,固定于后浇带侧面,用50 mm 100 mm木方通长加固。见图4。6.2施工后浇带施工缝处的模板留置后浇带时,后浇带两侧模板支撑不仅要牢固紧密,还应易拆除或一次性使用不拆除。采用一次性单层钢板网,往往造成混凝土及混凝土浆流入后浇带,不易清理。施工中可采用以下做法:梁板底筋以下用防水水泥砂浆在支模处做成一道宽约5 cm的阻拦坝,避免混凝土从底筋下涌入后浇带。对于较深、较厚、不易清理的梁板,则采用双层网作一次性模板。在双层网中,一层为钢板网,另一层则为细网眼铁丝网,两层网片可事先绑扎固定在一起。双层网用定型259、钢筋支撑,定型钢筋与底筋、面筋焊接固定。6.3施工后浇带的模板拆除后浇带跨内的梁板在后浇带二次浇筑混凝土前,两侧结构长期处于悬臂受力状态,在施工期间本跨内的模板和支撑不能拆除,必须待二次浇筑混凝土强度达到其设计值的75%后,按从上往下的顺序进行拆除。因此,在施工中应注意将后浇带的模板及支撑与周围结构的模板及支撑分开,避免误拆除。在后浇带二次浇筑混凝土前后,要在一定时间内进行沉降监测,并记录在案。6、施工后浇带的二次浇筑混凝土4.1二次浇筑混凝土模板的搭设对于底板和梁板的模板,由于第一次的模板未拆,这时不用重新搭设。但对于墙板,由于之前的模板已拆除,这时应重新搭设模板及支撑,重新搭设的模板应紧贴260、已浇筑的混凝土面,避免漏浆。模板的搭设方式如图5。第七章：模板支架搭设施工模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。1、钢管扣件管理采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的261、一律不得使用。钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合规程附录E的规定；经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。2、地基基础模板支架地基与基础的施工，必须根据支架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）的有关规定进行。同时应满足计算的承载力要求。应清除搭设场地杂物平整搭设场地并使排水畅通。模板支架地基与基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。3、立杆（1）、立杆支承在土体上时，地262、基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉降。不能满足要求时，应对土体采取压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等措施。立杆底部应设置底座或垫板。（2）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（3）、当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，宜采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁263、底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。（4）、当在立杆底部或顶端设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。（5）、立杆的纵横距离不应大于1200mm；对高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于900mm。（6）、模板支架底层步距，除满足设计要求外，不应大于2m，其余步距不应大于1.8m。（7）、立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相264、隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4、水平杆（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下规定：a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2）、主节点处必须设265、置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。5、剪刀撑（1）、模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：a、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b、模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：a、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b、剪刀撑斜杆的接长应采用266、搭接；c、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。6、其他（1）、模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑。水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。采用泵送混凝土时，混凝土输送管口距水平模板的垂直高度不超过1.2m。混凝土在模板的堆积高度要严格控制，不得超过100mm。（2）、模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。（3）、斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗267、水平荷载的影响。模板支架不得和外脚手架相连。（4）、模板支架的整体高宽比不应大于5。7、验收（1）、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。（2）、项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。（3）、高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m的模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。（4）、模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。（5）、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数量与质量判定标准，应按表7.5.5确定。对高度超过8m，或268、跨度超过18 m，或施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m的模板支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。（6）、对下层楼板或地下室顶板采取加固措施的模板支架，应检查加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。（7）、模板支架验收后应形成记录。8、拆除（1）、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。（2）、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。（3）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。（4）、拆除作业必须由上而下逐步进行，269、严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。（5）、多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架。（6）、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。 第八章 模板支架搭设施工中注意安全事项拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3270、钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7章的规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。6、当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。7、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。8、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。 9、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。10、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。11、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。12、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。162