1、科技研发厂房轴间结构工程专项施工方案目录一、编制依据1二、工程概况1三、施工计划3四、施工工艺技术44.1楼板施工44.1.1 楼板施工工艺流程44.1.2 施工质量保证措施44.1.2.1 B-B轴外墙、B-A轴圆桩植筋44.1.2.2地梁及挡墙钢筋绑扎54.1.2.3满堂架搭设54.1.2.4 B-AB-B轴楼板施工74.1.2.5混凝土的浇筑84.2承台下支撑体系施工104.2.1承台下脚手架搭设104.2.2承台模板的加固124.3梁支撑体系施工134.3.1梁下脚手架搭设134.3.2梁模板的加固16五、施工安全保证措施165.1安全管理体系165.1.1安全管理组织机构165.1.2、2安全生产检查与验收制度175.2施工安全技术措施175.3施工监测措施185.3.1监测目的18监测内容185.3.3监测预警值195.3.4监测仪器及精度19监测频率19监测方法20数据处理与信息反馈21人员及组织21监测计划及措施21其他安全监控内容225.4应急预案23生产安全事故应急救援组织机构23应急救援组织架构图245.4.3应急响应245.5针对性措施和应急措施265.5.1坍塌事故的预防与应急265.5.2高处坠落事故预防与应急275.5.3触电事故的预防与应急295.5.4物体打击的预防与应急305.5.5火灾、爆炸事故预防与应急315.5.6机械伤害事故预防与应急325.3、5.7防台（防汛）风的应急措施33六、劳动力计划36七、计算书及相关图纸377.1 承台支撑体系计算377.2 梁支撑体系计算467.2.1梁截面6001100mm467.2.2梁截面6001200mm597.2.3梁截面6001550mm717.3 梁侧模计算837.3.1 梁高1200mm847.3.2 梁高1550mm937.4 200mm厚楼板受力计算1027.5 工字钢受力计算117附件一：模板搭设剖立面图92附件二：满堂支撑架立杆布置图93附件三：满堂支撑架剪刀撑布置图95附件四：混凝土浇筑顺序图96附件五：监测点平面布置图97一、编制依据 1、混凝土模板用胶合板GB/T 17654、6-2008 2、木结构设计规范GB50005-2003 3、建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013； 4、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015； 5、混凝土结构设计规范 GB50010-2010； 6、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008； 7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011； 8、建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011； 9、建筑地基与基础设计规范GB50007-2011。二、工程概况 *基因中心项目为XX有限公司开发的XX研发基地。项目基地位于XX地块。南北长约470m，东西宽约270m，总用地面积10295、99.81平方米，建设用地面积92300.88平方米，规划计容总建筑面积206000平方米。总建筑面积约34.4万。本工程B-A轴B-B轴线之间为一斜边坡，承台及楼板位于斜边坡上空，边坡高4.8米，该区域0以下标高-6.1、-0.5处拟浇筑两块楼板，板厚分别为250、200。其中框架梁及挡墙通过植筋的方式与两侧圆桩或柱连接，梁截面尺寸详表2.1，圆桩直径2000，共17根，已完成混凝土浇筑，施工至柱顶标高-1.6米处，圆柱顶设有承台（截面260031001400），承台顶面标高均同楼板标高。圆柱纵向柱距10.6米，柱为12001200钢筋混凝土外包钢柱，柱芯截面尺寸为700700。挡墙与上下楼6、板的梁相锚固，详设计图纸GS-D-06、GS-C-01。该区域0以下为两层结构，其中负二层架体搭设高度为4.7m，支撑系统部分搭设在斜边坡上，部分支撑搭设在坡脚（标高-10.8米）已浇筑垫层的平台上；负一层架体搭设高度为5.6m，其中C-1C-2轴、C-15C-16轴间有两个连接B、C区地下室的连通段，详C区建筑图。表2.1顶板板厚顶板主梁大小顶板次梁大小标高范围层高（m）负一层200600120060015506001100-6.1-0.55.6负二层2506001200400900-10.8-6.14.7三、施工计划1.人机料准备 钢管型号选用选用48.33.6的钢管，钢管表面应平直光滑，7、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管必须涂有防锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换。模板选用183091518mm九层胶合板。必须符合我国林业部规定的混凝土模板用胶合板GB/T 17656-2008中的规定。木方选用经过刨制并且质量较好的50100mm木枋，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。 木材的材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005-2003的规定。材料配置计划如下：序号材料名称单位型号用量1钢管根48.33.6（6m长钢管）6458、02模板183091518mm九层胶合板4753木方m50100mm9004对拉螺杆m1411255扣件个30006工字钢根5.0m长16#87根5.65m长16#4 2.施工进度安排 B-AB-A轴间结构的施工日期为2017.7.312017.10.22。四、施工工艺技术4.1楼板施工4.1.1 楼板施工工艺流程定位放线B-B轴外墙、B-A圆桩植筋地梁及挡墙钢筋绑扎满堂架搭设B-B轴底板植筋顶板模板安装顶板钢筋绑扎混凝土浇筑4.1.2 施工质量保证措施4.1.2.1 B-B轴外墙、B-A轴圆桩植筋因B-A轴圆桩已施工，主梁与圆桩采取植筋的方式连接，钢筋直径为28，先定出主梁与圆桩接头位置，再9、按照钢筋设置的间距和模数，沿圆桩侧面用电锤打设孔洞，深度不小于420，孔洞内灰尘、碎屑用吹风机清理干净；然后将植筋胶注入孔洞适量，再将已下料纵筋插入孔洞底部，待植筋胶干硬达到一定强度后（至少12小时），方可进行下一步工序的施工。C-EB-A轴间因增加两块楼板，而圆桩已施工，主梁与圆桩亦采取植筋的方式连接，植筋深度为420。因B-B轴外墙已施工完成，加建板的梁筋、板筋均通过植筋的方式连接，植筋深度为15d（d为板筋或梁筋直径大小）。植筋后钢筋预留搭接长度为47d（d为板筋或梁筋直径大小）。4.1.2.2地梁及挡墙钢筋绑扎地梁钢筋通过机械连接，挡墙钢筋通过搭接的方式连接，应满足同一截面面积百分率要10、求。挡墙纵向钢筋锚入主梁内，C-E轴挡墙截面尺寸及配筋如下图所示。4.1.2.3满堂架搭设采用48.33.6（验算取483.0）钢管扣件满堂搭设，梁板下立杆间距成模数，梁底设置为500，板底设置为1000，其中板底立杆纵横间距1m，水平杆间距1500双向拉通，最顶部一道水平杆距板底或梁底不大于500mm。扫地杆纵横向布置，边坡上立杆应沿边坡方向设置扫坡杆。梁（板）底采用50100mm的木方，平行梁（板）截面，间距250mm；托梁采用48.33.6mm的双钢管。支架外围周圈沿长度和高度连续设置竖向剪刀撑、底端应与地面顶紧，在坡脚位置增设一道平行于边坡长度的纵向剪刀撑，横向剪刀撑垂直于边坡长度设置11、，沿边坡斜向设置水平剪刀撑，均每间距10米设置一道。支撑系统采用钢管抱箍的方式与圆柱连接，每两步设置一道。4.2.4 B-B轴底板植筋因B区地下室结构已施工，需对B区地下室底板及承台进行钻孔，采取植筋的方式，与负二层顶板主梁钢筋及板筋连接，节点大样如图图4.1-1所示。图4.1-14.1.2.4 B-AB-B轴楼板施工楼板施工采用扣件式钢管脚手架满堂搭设，搭设高度为4.75.6m，标高-6.100处板厚为120mm，标高-0.500处板厚为200mm，板底第一层龙骨50100mm ，单木枋250mm，第二层龙骨采用48.33.6mm 双钢管，立杆间距10001000mm，水平杆间距1500mm12、，距支撑面向上200mm设置纵横向扫地杆。满堂架搭设立面图如图4.1-2所示，楼板下立杆平面布置图详见附件一。B-A轴支撑系统外侧沿高度方向应设置钢管防护架，并满挂密目安全网。图4.1-2 楼板下立杆搭设立面图4.1.2.5混凝土的浇筑 （1）混凝土浇筑的安全控制1）混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认模板支架符合安全和质量要求，钢筋安装工程达到隐蔽的条件，安装预留完毕，天气条件许可，能具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土；2）浇筑过程确保支撑系统受力均匀，避免引起模板支撑系统的失稳倾斜；3）混凝土浇注应先浇筑边坡顶部位置，由B-B轴向B-A轴平行推进13、；4）浇筑时，控制施工荷载，严禁砼集中堆积一处及操作人员过于集中，堆高不得超过20cm，面积不得大于1m2，随浇随铺。混凝土梁一次性浇筑高度不得大于400mm；5）采用布料机浇筑，布料机及砼输送管道底部要有加强支撑。混凝土泵管在室外采用脚手架进行固定。在楼内竖向泵管必须固定于结构上。布料机应用不少于3根钢丝绳斜拉住布料机顶端,防止倾倒伤人。布料机伸缩腿底部应用300*60*600（）木板垫平，机座正中底部用汽车外胎做垫，在布料机区域下方布置水平及竖向剪刀撑。 图4.1-4 甭管固定平面图 图4.1-5 布料机平面布置图（2）混凝土浇筑的施工措施1）若采用砼泵输送，水平方向推进速度为每小时约6814、m。大型梁砼应从跨中向两端对称分层进行浇筑，浇筑速度每小时35m；2）主体混凝土采用平板振动器和插入式振捣器振捣，振捣时不得触动钢筋和预埋件；3）浇筑过程中要有木工、钢筋工值班，随时观察模板、钢筋、预埋件和插筋等构件，一旦有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施；5）泵送混凝土时必须连续进行，如果发生故障，停歇时间超过45分钟或混凝土出现离析现场，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土；6）混凝土养护以湿保为主，可覆盖塑料薄膜。4.2承台下支撑体系施工4.2.1承台下脚手架搭设 承台下支撑体系采用落地式脚手架。脚手架搭设高度为4.49米，钢管型号48.3315、.6，立杆底部加设不小于50mm厚垫板，立杆间距为200600mm,水平杆间距1.5米，其中承台下角部位置斜向水平杆间距同纵横向水平杆为1.5米，承台外设置800宽操作平台，立竿搭设平面图如图4.2-1所示。脚手架四面设置竖向连续式剪刀撑，架体抱桩，步距同水平杆步距，为1500mm。附图承台下支撑体系正、侧立面图。 图4.2-1 承台下立杆搭设平面图 承台支撑体系侧立面图 承台支撑体系正立面图4.2.2承台模板的加固承台尺寸为260031001400，采用对拉螺杆加固，沿高度方向第一道对拉螺杆距承台底200，往上按400一道设置对拉螺杆，沿承台长宽方向对拉螺杆间距均为400，对拉螺杆设置详见图16、4.2-1、模板外竖向木方第一道主楞，木方间距为250，水平双钢管第二道主楞。利用圆桩周边已绑扎主梁钢筋，可在钢筋上焊接钢筋头，使用钢管斜撑对模板进行回顶，保证模板的稳定性。 图4.1-7 对拉螺杆设置示意图4.3梁支撑体系施工4.3.1梁下脚手架搭设主梁的截面尺寸有三种，分别为400900，6001100，6001200和6001550，标高-0.5/-6.1m处梁的分布如图4.3-1、4.3-2所示。脚手架搭设高度为4.75.6m，立杆底部加设不小于50mm厚垫板。沿地梁梁长方向立杆间距为500，第一道水平杆距底部200，步距1500。外围设置竖向连续式剪刀撑。梁底支撑大样详见表4.3-117、。 图4.3-1 -0.5m标高处梁分布图图4.3-2 -6.1m标高处梁分布图表4.3-1梁截面尺寸支撑大样图4009006001100600120060015504.3.2梁模板的加固 梁尺寸为400900、6001100、6001200、6001550四种，采用对拉螺杆加固，对拉螺杆第一道距梁底200，往上每隔500设置一道对拉螺杆，沿梁长方向对拉螺杆间距均为400，模板外竖向木方第一道主楞，水平双钢管第二道主楞。五、施工安全保证措施5.1安全管理体系5.1.1安全管理组织机构项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全管理小组，救援领导小组成员必须保持手机24小时畅通。安全管理领导小组18、组成成员如表5.1所示：表5.1 安全管理领导小组成员成员职务联系电话备注马世云项目经理组 长张家国EPC生产经理副组长朱君土建项目经理副组长潘少华安全总监副组长朱永新总工程师副组长杨召生产经理组 员王潇锋技术负责人组 员向良臣施工员组 员周辉材料主管组 员5.1.2安全生产检查与验收制度1）安全检查：验收性检查：包括脚手架使用前的验收，检查时由技术总工和安全主管负责，各主管工长均要参加并落实相关整改责任。专业性检查：包括各专项施工方案等，在施工前由技术总工主持，木工工长、钢筋工长、模板班组长、钢筋班组长均要参加并严格按经批准后的施工方案要求施工。对检查出的问题要开出整改通知单，限期整改，进行19、复检，对存在重大安全隐患的部位要责令停工整改，各相关责任人分别落实相应的责任，项目经理落实领导责任，执行经理落实具体的实施领导责任，技术总工落实技术责任，安全员落实监督责任，主管工长和班组长落实各主管和承包范围内的整改责任。2）安全验收：本工程坚持“验收合格才能使用”的原则进行施工安全验收，所有验收都必须进行记录并办理书面确认手续，否则无效。5.2施工安全技术措施 1）操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 2）需设置地梁周围临边防护，模板安装应避免材料、工具过于集中堆放。 3）对边坡设明显标识，提醒地面人员注意安全； 4）支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬20、空。 5）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。 6)六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。5.3施工监测措施5.3.1监测目的模板支撑系统在混凝土浇筑过程中和浇筑后一段时间内，由于受压可能发生一定的沉降和位移，如变化过大可能发生垮塌事故。为及时反映高支模支撑系统的变化情况，预防事故的发生，需要对支撑系统进行沉降和位移监测。监测内容班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。支架在承受六级大风、大暴雨后以及停工超过14天必须进行全面检查，高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设21、置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；3）连接扣件是否松动；4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度；5）施工过程中是否有超载现象；6）安全防护措施是否符合规范要求；7）支架与杆件是否有变形的现象。5.3.3监测预警值监测预警值如表5.3.3所示：表5.3.3 监测预警值序号项目变形监测预警值检查工具1立杆钢管弯曲10mm且钢管直径/4经纬仪5支架沉降7mm水准仪6支架水平位移5mm经纬仪5.3.4监测仪器及精度工作仪器设备的精度、稳定性直接关系到测量数据的准确性、可靠性，是测量项目能否成功的关键因素之一。本高支模监测使用仪器设备如表5.3.4所示：22、表5.3.4 监测仪器序号监测项目仪器名称仪器型号监测精度1高度、标高观测全站仪苏光OTS612C1.0mm2水平位移、垂直度观测水准仪苏光DSZ31.0mm监测频率浇筑前观测二次；浇筑时采取连续监测措施；浇筑完成后前三天每天观测一次，第四天开始每3天观测一次，第十天开始每周观测一次，预计总观测时间为一个月，混凝土浇筑四天后连续三次观测累计偏差1.0mm方可停止观测，最多总观测次数50次。监测方法监测点的布置1）支架垂直度监测点的布设垂直度的监测利用架体立杆自身设置，一般设置在主次梁交界处以及大梁中部位置。2）支架沉降监测点的布设支架沉降监测点一般选在截面积较大的大梁中部，且为汇交梁受力较大的23、位置。在排架搭设过程中将坐标纸（1mm1mm见方）裁成长条状黏贴在钢管上，黏贴高度宜为1.2m1.5m。监测点的布置如附件四所示。5.3.6.2监测方法1）支架垂直度监测首先水平安置经纬仪，使经纬仪十字丝对准立杆最左侧，将该位置利用竖向十字丝传递至地面并做好标记，调整经纬仪使十字丝对准立杆最右侧，按照上述方法在地面上做好标记，然后利用钢卷尺测量两点之间的直线距离即为该立杆的垂直度偏差。2）支架沉降监测坐标纸固定好之后在视线开阔位置架设水准仪（待混凝土浇筑完毕后方可移走水准仪），在十字丝中点做好基准点标记，在混凝土浇筑过程中观测基准点沉降值经过换算即为架体的沉降位移。换算后架体沉降=HL（其中H24、为架体搭设高度，L为观测基准点距地面距离）。数据处理与信息反馈1）当次完成的测量内容，及时对数据进行处理，正常情况下第二个工作日提交上一工作日的观测结果（监测简报）。2）观测结果异常时，立即口头向甲方单位汇报，随后提交书面报告，书面报告加盖公章，做好交接手续。监测简报提交业主共四份。3）全部监测工作完成后，提交监测工作报告，一式六份。4）在提交的资料中，文字部分一般使用Word软件，表格数据和曲线图使用Excel软件编制。人员及组织由项目经理部人员组成监测项目组，共4人，专门负责本监测工程项目的实施。监测项目组人员根据工程进度和需要适时进场，人员如表5.5所示：表5.5 测量小组序号姓 名职 25、称职 务1王潇锋工程师项目技术负责人2张真助理工程师专职测量员3刘恺技术员测量员4数名小工监测计划及措施1、监测要贯穿在模板支撑系统搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前后。2、混凝土浇筑前，监测人员在架外设置观测点，架内在相应纵横立杆中部用钢筋焊上被观测点，涂上反光且有刻度的标志以利观测。3、在浇筑混凝土时，用两台经纬仪，分别对纵横立杆和支撑体系的水平杆进行变形观测，发现实测挠度值接近，立即向监测组同时向现场施工人员示警。接警后，监测小组立即调动相关人员和设备进行加固处理。4、在浇筑混凝土时，安全员、兼职安全员要跟班作业，加强对支撑体系变形的巡视，支撑系统内不得有人施工作业。其他安全26、监控内容5.3.10.1搭设过程监控满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木，立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。模板支架安装过程中，设置连墙件、抱墙等有效的防倾覆临时固定设施。5.3.10.2使用时的监控1）现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。2）浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。3）支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。工作前27、应检查脚手架的牢固性和稳定性。4）模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。5）恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行高支模板的露天吊装和支撑作业。5.3.10.3拆除时的监控1）在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。2）拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。3）装拆组合28、模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。5.4应急预案针对本工程高支模及模板工程的实际情况， 项目经理部设应急救援领导小组，由项目经理部相关人员组成；项目经理对应急救援工作全面负责。生产安全事故应急救援组织机构（1）项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全事故应急救援领导小组，救援领导小组成员必须保持手机24小时畅通。当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅速到达事故现场，应急救援领导小组组成如下：组 长：马世云副组长：潘少华组 员：高 飞（2）项目经理部各班组建立各班组应急救援小组，并抽调人员参加项目应急救援小组的29、应急救援演习。（3）相关联系方式：项目经理电话：就医医院电话：(0755)25259893就医医院地址：梅沙医院（广东省深圳市盐田区望翠路2号）应急救援组织架构图 项目部应急救援领导小组组长：马世云班组应急救援小组 ：潘少华 项目书记 ：蒲云贵专业工长：向良臣项目安全值班领导信息发布小组通讯联络小 组疏散引导小 组安全防护救护小 组 物资供应小 组现场保护警卫小 组5.4.3应急响应1、重大事故发生后，项目部应立即启动应急救援预案，事故现场主要负责人或现场人员应当积极采取有效的抢救措施，进行全方位的抢救和应急处理；项目部的主要负责人在抢险救援和事故调查处理期间不得擅离职守；同时向公司领导报告，30、公司领导根据实际情况在法定时间内，向负有安全生产监督管理职责的政府部门报告；2、采取有效措施，积极组织抢救，防止事故蔓延扩大；3、保护事故现场，如需要移动物体的，应在现场作好记号；4、通讯电话：如发生火灾，立即采取现场灭火器材进行扑灭，如火势不能控制，立即拨打（火警）119报警，如发生人员伤亡、中毒、传染性疾病等事故，现场应积极采取必要的医疗救护措施，并立即拨打120急救请求电话救助。任何人不得隐瞒、缓报、谎报或者授意他人隐瞒、缓报、谎报安全事故；5、项目部应急预案启动后，项目经理部各部门各专业班组应当根据预案规定的职责要求，服从项目经理部安全生产应急救援领导小组统一指挥，立即到达规定岗位，采31、取有关的控制措施；6、应急救援领导小组及应急抢救人员分工如下：1）指挥组：组长、副组长负责组织指挥各方面力量处理重大事故，统一指挥对重大事故现场的应急救援，控制事故蔓延和扩大；2）现场抢救组：组长、副组长、组员及各班组长负责对重大事故应急抢险、抢救处理，协助地方有关部门对事故原因进行调查，并会同公司总工一起提出事故技术措施并分析事故原因，保护好事故现场，防止事故进一步扩大，负责事故现场整改措施的落实，对抢险工作人员安排、救援指导或督察。必要时，应对现场人员进行疏散或者隔离，并可以依法对事故区域实行封闭；3）技术措施保障组：组长、副组长、组员在接受项目部抢险救援指令后，应及时提供抢险救援技术措施32、方案，确保措施及时、合理、有效；4）物资供应保障组：组长、副组长、组员有权紧急调集人员、储备的物资、交通工具以及相关设施、设备，全力配合救援小组的物资供应。做到信息准确，物资供应充足；5）资金保障组：组长、副组长为事故建立和准备应急救援专项资金，同时积极配合物资供应组的资金保障；6）信息组：组长、副组长、组员及班组长建立重大事故信息上报、通告制度，保持本项目应急救援体系的有效性，积极响应外部机构的应急救援；7）事故处理组：组长、副组长、组员根据重大事故应急处理的需要，依法妥善处理事故的后续人员安定或安抚工作，对事件的处理要公正合理、合法。5.5针对性措施和应急措施5.5.1坍塌事故的预防与应33、急坍塌事故往往伤害人员多，后果严重，多为重大或特大人身伤亡事故，本工程必须做好支撑系统与竖向结构实体的连接处理，确保各个节点的连接必须牢固可靠。本工程绝不允许发生坍塌事故。如果不幸发生坍塌事故后，应立即报告分公司和公司主管领导和生产安全科（部）。 因塌方造成人身事故后，应同时采取两个方面的措施，一方面立即扒挖，抢救伤员并密切注意伤员情况，防止二次受伤；另一方面对伤员上部的坍塌部位采取临时支撑措施，防止因二次坍塌伤及抢救者或加重事故后果。排险和抢救应由有经验的人指挥进行。 对危害大的复杂情况，应由生产安全部门及有关技术部门共同商定处理措施。 5.5.2高处坠落事故预防与应急1、预防：以预防坠落事34、故为目标，对于可能发生坠落事故等特定危险施工的同时，在施工前，制订防范措施，并应在日常安全检查中加以确认。凡身体不适合从事高处作业的人员，不得从事高处作业。从事高处作业的人员按规定进行体检和定期体检。严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋进入施工现场。作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落事故。不得攀爬脚手架。进行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。建筑物临边、基坑周边等，必须设置1.2m高且能承受任何方向的100N外力的临时护栏，护栏围密目式（2000目）的安全网。边长大于250mm的预留洞口，采用木板盖板加防滑移措施，边长大于1500mm的洞口，四周设置防护栏杆并围密目式（2000目）安35、全网，洞口下挂安全平网。各种架子搭好后，项目经理必须组织架子工和使用的班组共同检查验收，验收合格后，方准上架操作。使用时，特别是台风暴雨后，要检查架子是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。施工使用的临时梯子要牢固，踏步300-400mm，与地面角度成60-70度，梯脚要有防滑措施，顶端捆扎牢固或设专人扶梯。2、应急预案：当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、36、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2）出现颅脑外伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。37、应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与另一侧下肢缚在一起。5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：A）一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带，较紧地包扎。B）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。C）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎38、在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉纱。每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。6）动用最快的交通工具或其它措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。5.5.3触电事故的预防与应急预防工作，主要必须明确在脚手架上禁止拉电缆电源线，这是主要的预防措施。1）有人触电时，抢救者首先要立刻断开近处电源（拉闸、拔插头），如触电距开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电源， 或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或者挑开电39、线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和触电的人，以防止解救的人再次触电。 触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。 2）触电人已失去知觉，但心脏还在跳动，还有呼吸，应使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生（或打120）到现场诊治。 如果触电人已失去知觉、呼吸停止，但心脏还在跳动，尽快把他仰面放平进行人工呼吸。3）如果触电人呼吸和心脏跳动完全停止，应立即进行人工呼吸和心40、脏胸外按压急救。 5.5.4物体打击的预防与应急1、防止物体打击的预防措施：1）加强对员工的安全知识教育，提高安全意识和技能。2）凡现场人员必须正确佩戴符合标准要求的安全帽。3）经常进行安全检查，对于凡有可能造成落物或对人员形成打击威胁的部位，必须进行日巡查，保证其安全可靠。4）施工现场严禁抛掷作业（其中包括脚手架拆除、施工临时设施拆除及垃圾废料清理）。5）作业前项目负责人必须根据现场情况进行安全技术交底，使作业人员明确安全生产状态及要点，避免事故发生。6）作业前安全管理人员及操作手必须对设备进行检查和空载运行，在确定无故障情况时方能进行作业。2、物体打击事故应急救援措施：1）发生物体打击事故41、，要迅速启动项目求援小组，及时停止阻断事故源的工作和作业，防止事故的扩大，并根据伤害的性质和程度，利用现场的一切条件，实施相应的救护措施。2）及时速报上级预案指挥部，伤势严重的应及时拨打120 求救。3）出血性外伤应及时采取应急止血措施，避免伤员因失血过多造成生命危险。4）骨折性伤员，在挪动伤员时冷静小心，采取正确的方法救护避免伤势扩大。5）脊椎骨折伤员要保证伤员平稳卧姿式，严禁采用抱、拉、抬、背、搭腿等方法处理，以防脊髓受伤导致伤情加重，以致造成瘫痪。6）对事故现场要注意保护，以便调查组调查。5.5.5火灾、爆炸事故预防与应急根据GB18218-2000重大危险源辨识的标准，本工程火灾、爆炸42、重大危险源通常有2个，一个是施工作业区，一个是临建仓库区。其中化学危险品的搬运、储存数量超过临界量是危险源普查的重点。因此，工程开工后要对重大危险源应登记、建档、定期检测、监控，并培训施工人员掌握工地储存的化学危险品的特性、防范方法。1）紧急事故发生后，发现人应立即报警。一旦启动本预案，相关责任人要以处置重大紧急情况为压倒一切的首要任务，绝不能以任何理由推诿拖延。各部门之间、各单位之间必须服从指挥、协调配合，共同做好工作。因工作不到位或玩忽职守造成严重后果的，要追究有关人员的责任。2）项目在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即进行自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即43、在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。3）疏通事发现场道路，保证救援工作顺利进行；疏散人群至安全地带。4）在急救过程中，遇有威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。5）截断电源、可燃气体（液体）的输送，防止事态扩大。6）安全总监为紧急事务联络员，负责紧急事物的联络工作。7）紧急事故处理结束后，安全总监应填写记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。5.5.6机械伤害事故预防与应急1）现场上固定的加工机械的电源线必须加塑料套管埋地保护，以防止被加工件压破发生触电。2）按照建筑施工临时用电安全技术规范要求，做好各类电动机械和手持电动44、工具的接地或接零保护，防止发生漏电。3）各种机械的传动部分必须要有防护罩和防护套。4）现场使用的圆锯应相应固定。有连续二个断齿和裂纹长度超过2 公分的不能使用，短于50CM 的木料要用推棍，锯片上方要安装安全挡板。5）木工平刨口要有安全装置。木板厚度小于3 公分，严禁使用平刨。平刨和圆锯不准使用倒顺开关。6） 使用套丝机、立式钻床、木工平刨作业等，严禁戴手套。7）砼搅拌机在运转中，严禁将头和手伸入料斗察看进料搅拌情况，也不得把铁锹伸入拌筒。清理料斗坑，要挂好保险绳。8）机械在运转中不得进行维修、保养、紧固、调整等到作业。9）机械运转中操作人员不得擅离岗位或把机械交给别人操作，严禁无关人员进入作45、业区和操作室。作业时思想要集中，严禁酒后作业。10）打夯机要二人同时作业，一人理线，操作机械要戴绝缘手套，穿绝缘鞋。严禁在机械运转中清理机上积土。11）使用砂轮机、切割机，操作人员必须戴防护眼镜。严禁用砂轮切割22#钢筋扎丝。12）操作钢筋切断机切50CM 以下短料时，手要离开切口15CM 以上。13）操作起重机械、物料提升机械、砼搅拌机、砂浆机等必须经专业安全技术培训，持证上岗，坚持“十不吊”。14）加工机械周围的废料必须随时清理，保持脚下清，防止被废料拌倒，发生事故。春季沙尘暴，夏季暴雨，冰冻灾害是本工程严密注视的恶劣天气，工程开工后，随时收集未来7天内天气状况的信息，一旦得到国家气象中心46、预紧预报，工程应急机制小组即启动。5.5.7防台（防汛）风的应急措施在汛期，防台防汛办公室与当地“12121”气象咨询电话，与连江气象台保持联系，了解台风最新情况，密切注意其动向，并实时绘出台风路线趋势图，随时向防台防汛领导小组汇报台风最新动态。与连江县政府、可门管委会、夏宫乡政府有关部门保持联系。防台防汛办公室设专人把台风或大到暴雨信息及时通报给防台防汛领导小组和各小组。 1.白色台风信号 表示热带气旋48小时内可能影响本地。1）、防台防汛办公室负责通知公司各部门经理、各参建单位负责人，由各部门及项目部组织按照防台防汛预案检查防台防汛准备的物资器材确已到位；检查港区内所有设备、住所是否安全，47、并采取保护措施。2）、技术保障组、事故抢险队、工程协调组各就各位，全面检查港区内所有设备、人员是否进入安全防护，措施是否已全部执行。3）、工程协调组负责督促检查各参建单位防台措施执行情况。4）、公司值班人员加强现场巡视，部门值班人员随时待命。2.绿色台风信号 表示未来24小时内本地可能受热带气旋影响，平均风力可达67级（3961千米/小时或10.817.1米秒）；或本地已经受到热带气旋影响，平均风力为67级。1）、执行白色台风信号时的各项措施；2）、停止所有室外作业；3）、检查、加固室外设备。工程协调组负责检查施工单位重件码头起重机确已做好防台措施。加固临时建筑物、构筑物设施和其他设备；4）、48、做好临时工生活区的人员的应急疏散的准备工作；5、工程协调组负责检查工程现场有关设施和建筑物的防台措施确已执行。3.黄色台风信号表示本地未来12小时内可能受热带气旋影响，平均风力可达8级（6274千米/小时或17.220.7米/秒）以上；或已经受到热带气旋的影响，平均风力89级（17.224.4米/秒）。表示已进入防风状态。1）、执行绿色台风信号时的各项措施；2）、全司进入防风状态。防台防汛办公室在办公楼五楼会议室开始值班，并负责绘制台风路径，及时向防台防汛领导小组汇报最新台风信息；3）、防台防汛领导小组进入工作状态，各部门经理组织检查分管范围内的防台防汛工作；4）、各部门按照部门的预案，布置人49、员到预定岗位待命；5）、所有办公室铝合金门窗要做好防风措施；6）、资料档案室、财务部做好重要档案资料的保管工作，不要把重要资料放在办公楼迎风面的办公室内；7）、办公系统的计算机系统做好备份工作，并做好防护措施。4.红色台风信号表示本地受热带气旋影响，未来12小时内平均风力可达10级（89102千米/小时或24.528.4米秒）以上；或已经受热带气旋影响，平均风力为1011级（24.532.6米/秒）。表示立即全面进入紧急防台风状态。1）、执行黄色台风信号时的各项措施；2）、全司立即进入紧急防台风状态，各部门立即启动防台防汛预案，按照预案布置，防台防汛人员立即进入预定岗位，坚守临时岗位；3）、总50、经理、防台防汛领导小组组长坐镇防台防汛办公室指挥全司防台防汛工作。4）、技术保障组人员在现场会议室待命；5）、事故抢险队队长在防台防汛办公室待命；布置在港区内所有设备、人员待命，各参建单位人员、抢险队队员待命；6）、没有采取可靠措施的情况下，任何人不得独立在室外行走。5.黑色台风信号表示台风未来12小时内在本地或附近登陆，平均风力12级（118133千米/小时或32.7米/秒以上）；或已经受到台风的影响，平均风力12级或以上。表示已进入特别紧急的防台风抗台风状态。1）、执行红色台风信号时的各项措施。2）、事故抢修队随时处理突发事件。3）、未经防台防汛领导小组组长批准，任何人不得出到室外工作。651、.台风解除信号。表示热带气旋影响已经过去，风力在5级以下时解除。1）、台风解除通知由防台防汛领导小组下达指令，办公室发布。2）、防台防汛领导小组组织检查现场受灾情况，慰问坚守岗位职工，及时组织抢修。六、劳动力计划 根据劳动力需要量计划，组织工人进场，做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。项目部配置各类专业的管理人员，对施工的整个过程进行技术、安全52、质量的管理。表6.1 劳动力投入计划工种架子工木工钢筋工塔吊工材料运输工电工安全员人数20102062048表6.2 管理人员配置计划职务技术员安全员质量员测量员专业施工员人数12233七、计算书及相关图纸7.1 承台支撑体系计算计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.2m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m。脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载5.00kN/m2，施工活荷载2.50k53、N/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 图1 落地平台支撑架立面简图 图2 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。一、基本计算参数同上二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1 =0.000+0.3000.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21 = 5.0000.300=1.500kN/54、m(3)施工荷载标准值(kN/m)： q22 = 2.5000.300=0.750kN/m经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.750+1.500=2.250kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.200.090=0.108kN/m活荷载 q2 = 1.400.750+1.401.500=3.150kN/m最大弯矩 Mmax=(0.100.108+0.1173.150)0.6002最大支座力 N = (1.10.108+155、.23.15)0.60=2.339kN抗弯计算强度 f=0.137106/4491.0=30.41N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.750+1.500=2.250kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.090+0.9902.250)600.04/(1002.06105107780.0)=0.134mm纵向钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下56、的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.34kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.118mm最大支座力 Qmax=5.029kN抗弯计算强度 f=0.246106/4491.0=54.69N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式57、计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.03kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1039.200=0.952kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.1500.600=0.090kN(3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.3000.6000.58、600=0.108kN(4)堆放荷载(kN)： NG4 = 5.0000.6000.600=1.800kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.950kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.5000.6000.600=0.900kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 4.80kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (59、cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 l0 = kuh k 计算长度附加系数，按照表5.3.4取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u = 2.335 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； h 脚手架步距；h = 1.50m；计算结果：l0=4.045m =4045/16.0=253.660、29 =0.114 =4800/(0.114424)=99.500N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 19.20 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 4.80 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 61、0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！7.2 梁支撑体系计算7.2.1梁截面6001100mm依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.3m（实际搭设最大高度为5.6m），梁截面 BD=600mm11062、0mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50100mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.20m。梁底承重杆按照布置间距100, 400,100mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。地基承载力标准值170kN/m263、，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.10+0.20)+1.402.00=36.700kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.10+0.71.402.00=39.828kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.200064、.5000.500=1.549kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.1000.500=14.025kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.500(21.100+0.600)/0.600=0.467kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载65、标准值 P1 = 2.0000.6000.500=0.600kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3514.025+1.350.467)=17.607kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.600=0.529kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 27.00cm3；截面惯性矩 I = 24.30cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.66、369kN N2=4.178kN N3=4.178kN N4=1.369kN最大变形 V = 0.108mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.07810001000/27000=2.889N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32152.0/(2500.00018.000)=0.359N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.108mm面板的最大挠度小于267、00.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.178/0.500=8.356kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5008.356=2.507kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5008.356=4.596kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.209106/83333.3=2.51N/mm2龙骨的68、抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32506.75/(250.00100.00)=0.752N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=6.376kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.376500.04/(1009000.004166667.0)=0.069、72mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.073mm最大支座力 Qmax=6.832kN抗弯计算强度 f = M/W =0.271106/4493.0=60.40N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要70、求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.83kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.832kN (已经包括组合系71、数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1279.300=1.432kN N = 6.832+1.432=8.264kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细72、比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=8264/(0.458424)=42.542N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.20073、1.5001.500/10=0.069kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=6.832+0.91.21.178+0.90.91.40.069/0.500=8.420kN经计算得到=8420/(0.458424)+69000/4493=58.679N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 33.05 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.26 A 基础底面面积 (74、m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！7.2.2梁截面6001200mm依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2075、08计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.2m（实际搭设最大高度为5.6m），梁截面 BD=600mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50100mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.20m。梁底承重杆按照布置间距100,400,100mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土76、钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.20)+1.402.00=39.760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.377、5，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2000.5000.500=1.549kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.500=15.300kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/78、m)： q2 = 0.2000.500(21.200+0.600)/0.600=0.500kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.6000.500=0.600kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3515.300+1.350.500)=19.197kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.600=0.529kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 27.00cm3；截面惯性矩 I = 24.30cm4；计算简图弯矩图79、(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.496kN N2=4.528kN N3=4.528kN N4=1.496kN最大变形 V = 0.117mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.08410001000/27000=3.111N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32343.0/(2500.00018.000)=0.391N80、/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.117mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.528/0.500=9.055kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5009.055=2.717kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5009.055=4.980kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.381、3cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.226106/83333.3=2.72N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32716.58/(250.00100.00)=0.815N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小82、横杆间距)得到q=6.952kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.952500.04/(1009000.004166667.0)=0.078mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.083mm83、最大支座力 Qmax=7.325kN抗弯计算强度 f = M/W =0.290106/4493.0=64.64N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.33kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!84、五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.325kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1279.200=1.416kN N = 7.325+1.416=8.741kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m85、； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=8741/(0.458424)=45.000N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距86、，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.2001.5001.500/10=0.069kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=7.325+0.91.21.166+0.90.91.40.069/0.500=8.897kN经计算得到=8897/(0.458424)+69000/4493=61.137N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立87、杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 34.96 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.74 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！7.2.3梁截面6001550mm依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计88、规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.9m（实际搭设最大高度为5.6m），梁截面 BD=600mm1550mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50100mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度1589、.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.20m。梁底承重杆按照布置间距100,400,100mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.55+0.20)+1.402.00=50.470kN/m90、2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.55+0.71.402.00=55.319kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2000.5000.400=1.239kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振91、捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5500.400=15.810kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(21.550+0.600)/0.600=0.493kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.6000.400=0.480kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3515.810+1.350.493)=19.809kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.480=0.423kN面板的截面92、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 21.60cm3；截面惯性矩 I = 19.44cm4；计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.553kN N2=4.601kN N3=4.601kN N4=1.553kN最大变形 V = 0.152mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.08510001000/21600=3.935N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.93、00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32408.0/(2400.00018.000)=0.502N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.152mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算：按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.601/0.400=11.503kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40011.503=2.7694、1kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40011.503=5.061kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.184106/83333.3=2.21N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32760.79/(250.00100.00)=0.828N/mm2截面抗剪强度设计95、值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=8.967kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.967400.04/(1009000.004166667.0)=0.041mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形96、的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.093mm最大支座力 Qmax=7.240kN抗弯计算强度 f = M/W =0.286106/4493.0=63.60N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣97、件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.24kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.240kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1278.850=1.362kN N = 7.240+1.362=8.602kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.98、493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=8602/(0.458424)=44.284N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: M99、W=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.2001.5001.500/10=0.069kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=7.240+0.91.21.121+0.90.91.40.069/0.500=8.758kN经计算得到=8758/(0.45842100、4)+69000/4493=60.421N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 34.41 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.60 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满101、足要求!模板支撑架计算满足要求！7.3 梁侧模计算7.3.1 梁高1200mm一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度1200mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用50.100.mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+500mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载102、标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标103、准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.00m。荷载计算值 q = 1.224.3001.000+1.405.4001.000=36.720kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3104、；截面惯性矩 I = 48.60cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.938kN N2=8.078kN N3=8.078kN N4=2.938kN最大变形 V = 0.090mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.14610001000/54000=2.704N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3440105、6.0/(21000.00018.000)=0.367N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.090mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2024.30+1.40.205.40=7.344kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2024.30=4.860kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采106、用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 4.406kN经过计算得到最大变形 V= 0.122mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.330106/83333.3=3.96N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32203/(250100)=0.661107、N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.122mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.049mm最大支座力 Qmax=9.108、474kN抗弯计算强度 f = M/W =0.308106/8985.9=34.28N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.474对拉螺栓强度验109、算满足要求!侧模板计算满足要求！7.3.2 梁高1550mm一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度1550mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用50.100.mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+500+500mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计110、算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F111、1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.35m。荷载计算值 q = 1.224.3001.350+1.405.4001.350=49.572kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 72.90cm3；截面惯112、性矩 I = 65.61cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.966kN N2=10.906kN N3=10.906kN N4=3.966kN最大变形 V = 0.090mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.19810001000/72900=2.716N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=35948.113、0/(21350.00018.000)=0.367N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.090mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2024.30+1.40.205.40=7.344kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2024.30=4.860kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静114、荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 3.902kN经过计算得到最大变形 V= 0.034mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.172106/83333.3=2.06N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32015/(250100)=0.605N/115、mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.034mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.043mm最大支座力 Qmax=8.38116、8kN抗弯计算强度 f = M/W =0.273106/8985.9=30.38N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.388对拉螺栓强度验算满117、足要求!侧模板计算满足要求！7.4 200mm厚楼板受力计算 依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.4m（实际搭设最大高度为5.6m），立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯118、强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50100mm木方，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.20)+1.402.50=9.764kN119、/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.402.50=9.227kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2001.000+0.2001.000)=4.698kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000120、+2.500)1.000=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05510001000/54000=1.017N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!121、(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.698+1.402.250)0.250=1.318kN截面抗剪强度计算值 T=31318.0/(21000.00018.000)=0.110N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.6982504/(1006000486000)=0.043mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面122、板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2001.200+0.2001.200)=5.638kN/m面板的计算跨度 l = 250.000mm经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.19110001000/54000=3.543N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.250=1.255kN/m(2)123、模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.255+1.200.050)=1.409kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.625=0.787kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.787+1.409)1.000=2.196kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.124、197/1.000=2.197kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0002.197=1.318kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0002.197=2.417kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.220106/83333.3=2.64N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 125、T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31318.14/(250.00100.00)=0.395N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.174kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.1741000.04/(1009000.004166667.0)=0.212mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到126、跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN抗弯计算强度 f = M/W =0.743106/83333.3=8.91N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.417kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 10.751kN经过127、计算得到最大变形 V= 0.831mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.004106/8982.0=106.46N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.831mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.13510.400=1.404kN(2128、)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.0001.000=0.200kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2001.0001.000=5.020kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.962kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.0001.000=2.250kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载129、时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.30kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=1130、0304/(0.458424)=53.045N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.0001.5001.500/10=0.057kN.m131、； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.25.962+0.91.42.250+0.90.91.40.057/1.000=10.054kN经计算得到=10054/(0.458424)+57000/4493=64.536N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=55.37所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！7.5 工字钢受力计算计算依据热轧型钢(GB/T 706-2008)。梁及钢管自重传至每根工字钢的均布荷载 q=14.32kN/m （此时立杆搭设高132、度为10.4m） 1、梁的静力计算概况 （1）荷载受力形式： 梁中间受集中载荷 （2）计算模型基本参数：长 L =7.6 M 2、选择受荷截面 （1）截面类型： 工字钢：I16 （2）截面特性： 截面惯性矩Ix= 1127cm4， 截面模量Wx= 140.9cm3 ，截面面积矩Sx= 80.8cm3 ，重量G= 20.5kg/m， 翼缘厚度 tf= 6mm ，腹板厚度 tw= 9.9mm 3、相关参数 （1）材质：Q235 （2）x轴塑性发展系数x：1.05 （3）梁的挠度控制 v：L/2504、内力计算结果 （1）工字钢左端支座反力 RA = 44.58 KN （2）工字钢右端支座反力 RB133、 =35.62 KN （3）最大弯矩 Mmax = 40.69 KN.M 5、强度及刚度验算结果 （1）弯曲正应力max = Mmax / (x * Wx)275.03 N/mm2 （2）A处剪应力 A = RA * Sx / (Ix * tw)32.58 N/mm2 （3）B处剪应力 B = RB * Sx / (Ix * tw)25.80 N/mm2 （4）最大挠度 fmax = 5qL 4/ 384EI =8.92 mm （5）相对挠度 v = fmax / L =1/ 650.2 弯曲正应力 max= 275.03 N/mm2 许用应力值【】 : 1400N/mm2 满足要求！ 支座最134、大剪应力max= 32.58 N/mm2 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 满足要求！ 跨中挠度相对值 v=1/ 650.2 挠度控制值 v:1/ 250 满足要求！ 附件一：模板搭设剖立面图附件二：满堂支撑架立杆布置图 注：未注明纵向立杆间距为1.0m， 横向立杆间距为1.0m。C-1C-9轴立杆平面布置图 注：未注明纵向立杆间距为1.0m， 横向立杆间距为1.0m。C-9C-17轴立杆平面布置图附件三：满堂支撑架剪刀撑布置图满堂支撑架剪刀撑布置图附件四：混凝土浇筑顺序图 注：天泵或地泵的选择以现场实际情况为准， 图示为50m天泵布置示意图。混凝土浇筑流程及泵车布置示意图附件五：监测点平面布置图 满堂支撑架监测点布置图