1、地下室顶板模板支撑及加固搭设工程施工方案目 录 一、工程概况1.1基本概况1.2主要结构概况1.3施工要求1.4技术保证条件 二、编制依据2.1相关法律、法规、相关、标准、规范、规程2.2图纸、施工组织设计2.3荷载取值标准2.4编制软件 三、施工计划3.1施工进度计划3.2材料与设备计划3.3劳动力计划3.4技术准备3.5工程施工质量目标3.6安全达标管理目标 四、模板工程施工工艺技术4.1模板安装要求、技术参数4.2模板安装工艺流程4.3模板安装施工方法4.4模板安装检查验收4.5混凝土浇筑施工方案4.6模板拆除 五、施工安全保证措施5.1模板工程施工安全组织保障5.2模板工程施工技术管理2、措施5.3模板支撑系统监测监控措施5.4 施工临时通道安全保证措施 六、专项应急预案6.1“六大伤害”的危险源辨识6.2应急组织机构6.3应急救援资源配备6.4应急培训6.5应急预案响应程序及具体救援措施6.6应急预案的终止 七、地下室顶板加固模板工程设计计算书 7.1地下室顶板加固模板（扣件式）计算书 7.2 车道后浇带跨地下室顶板加固模板（扣件式）计算书八、地下室顶板梁模板工程设计计算书 8.1、地下室顶板400*1300梁模板（扣件式）计算书 8.2、地下室顶板450*900梁模板（扣件式）计算书： 8.3、后浇带部分450x900梁模板（扣件式）计算书 一、工程概况1.1基本概况*工程3、地下室项目位于*，本工程为混凝土框架结构，地下室层数为地下一层，地下室底板标高H=-5.1m，地下室顶板标高H=-1.5m，地下室层高3.6m，钢筋混凝土框架结构，基础型式为筏板基础。1.2主要结构概况防火分区梁跨度梁截面板厚防火分区一、二、三、四5米、5.2米、5.6米、6米、6.6米、8.1米400*1300、450*900、450*800、400*700、400*600、350*700、300*700、250*700、250*600350以上轴线部位地下室顶板模板立杆支撑于地下室底板砼地坪上，垫15mm厚150x150mm模板，模板支承架搭设高度3.6m。 根据危险性较大的分部分项工程安4、全管理办法（建质200987号）文件规定，该工程地下室顶板现浇砼大梁施工总线荷载大于20KN/m，板施工总面荷载大于15KN/m2,属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，须编制专项施工方案经专家论证通过后实施。1.3施工要求（1）、地下室模板特点与施工关键：本工程施工受场地限制影响，施工临时通道须设置在地下室顶板上，砼泵车施工临时通道部位地下室顶板模板，特别是地下室顶板后浇带部位的模板支撑尤为重要，需采取加固措施，施工时主要应确保施工临时通道部位顶板模板支撑架的安全、稳定、可靠，保证地下室顶板砼浇筑完成后不因受外来荷载而造成破坏。参照设计使用荷载标准值顶板可承受最大荷载为20KN/m，砼5、运输车辆为45T，钢筋运输车辆（重量为65吨,9米长车），在地下室顶板面施加的荷载为650/2.5*9=28.9KN/m，未满足施工要求（相差8.9KN/m），其它砼汽车泵，20T汽车吊，砼运输车，等效于30KN/m，顶板无法满足施工需要，故需进行地下室顶板施工荷载补强。（2）钢筋运输车辆（重量为100吨,13米长车）时发生最不利荷载的情况为前三排车轮落在同一块板，最后一排落在另一块板。如下图：把后轮的三个轮胎简化为中间的一个轮胎，则简化的板反力作用方向与位置如下图Fa=650KNFb=350KN再把Fa简化为后三个轮子平均分担650KN的力如下则Fa1=250KN此时Fa2+Fa3+Fb=76、50KN最不利荷载值为750KN53.5m=14.1KN/m回顶方案计算方法参照模板支架计算，地下室顶板为双向板，最大尺寸为81006600，地下室顶板上通过13米长钢筋运输车（钢筋车100T）时，板上最不利荷载值为75T，顶板按刚性构件计算，板面上均布荷载为14.1KN/m，顶板满足施工需要。（3）、后浇带部分回顶方案计算方法参照模板支架计算时，承受荷载为28.9KN/m。 (见后浇带加固节点图和施工临时通道平面布置图)（4）、施工单位在施工前，应编制地下室模板工程安全专项施工方案，并组织专家论证审查。专家论证后应根据论证报告修改完善安全专项施工方案，经施工企业技术负责人、项目总监理工程师、7、建设单位项目负责人签字后，方可实施。（5）、地下室模板工程施工完毕后，由建设单位组织施工、监理进行验收，模板工程验收合格后，应填写模板工程专项验收记录表，施工单位方可进入下一道工序施工。（6）、地下室顶板模板工程专项施工方案中应包括混凝土浇筑方案。1.4技术保证条件（1）严格按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规定编制高大模板工程安全专项施工方案及组织召开专家论证会。（2）根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，对高大模板支撑体系搭设的基本构造要求严格按照规范第5.1.6条、6.1.9条、6.2.4条强制性条文要求进行设置。（3）严格执行其它有8、关标准、规范、规程及管理文件规定。 二、编制依据2.1相关法律、法规、相关、标准、规范、规程1、木结构设计规范GB 50005-20032、建筑结构荷载规范GB50009-20123、混凝土结构设计规范GB50010-20104、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20115、钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20016、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20137、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20058、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200810、建筑施工安全检查标准JGJ9、59-201111、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9112、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）2.2图纸、施工组织设计 按照施工结构图纸。 根据项目施工组织设计总体规划进行细化高大模板部位施工方案。2.3. 荷载取值标准荷载标准值及分项系数序号名称荷载分项系数1楼板木模自重（包括梁模）0.30kN/m21.22混凝土自重24kN/m31.23框架梁钢筋自重1.524kN/m31.24楼板钢筋自重1.124kN/m31.25振捣荷载计算水平面荷载2.0kN/m21.4计算垂直面荷载4.0k10、N/m26施工荷载计算底模及小横杆时2.5kN/m2(另以集中荷载2.5kN验算，取大值)1.4计算大横杆时1.5kN/m2计算立杆及其他支承构件1.0kN/m2 荷载组合项次项 目荷载组合计算承载能力验算刚度1平板及薄壳模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱、墙的侧面模板G4kG4k 2.4编制软件三、施工计划3.1施工进度计划模板的施工进度按照施工组织设计中的总进度计划要求，高大模板安装施工进度配合其它一般模板安装施工进度；3.2材料与设备计划1、模板支撑系统主要材料如下：材 料规 格性能指标参数钢 管Q235钢，482.8抗弯强度设计值：fm=205N/mm2 截面积： A=3.11、98cm2；惯性矩：I=10.19cm4截面模量：W= 4.25cm3；弹性模量：E=2.06105 N/mm2模 板15厚 胶合多层板E= 5.4103N/mm2 ，=15N/mm2；木 方4590松木顺纹抗压：fc=10N/mm2；顺纹抗剪：fv=1.78N/mm2顺纹抗拉：ft=8.0N/mm2；抗弯：fm=15.44N/mm2弹性模量：E=9350N/mm2；松木的重力密度5kN/m3对拉螺栓M12（9.85）N = 12.9kN扣 件单扣件承载力N=8000N双扣件承载力N=12000N 2、钢管、扣件、方木等材料进场前后安排专人检查、验收，并作相应的记录，验收合格方可使用。其中进场12、的材料应符合以下要求：（1）钢管：钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）规定的3号普通钢管，其材质应符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。新钢管应有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定。钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。旧钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。（2）扣件：扣件的规格应与钢管的外径相匹配，应采用可锻铸铁制作，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。13、新扣件应有厂家生产许可证、法定检测单位产品质量合格证、质量检验报告。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件表面应涂刷防锈漆。（3）方木：方木截面尺寸满足45mm90mm的尺寸要求，不使用非标、异型的尺寸（如圆木、带树皮等）。3、总体材料设备按施工组织设计要求，高大模板需用钢管、扣件材料如下表：名称规格用途单位总需用量备注钢管6m48mm2.8mm纵向水平杆、立杆、剪刀撑根租赁1.5m48mm2.8mm横向水平杆、连墙件根 租赁竹笆片脚手板800mm1200mm脚手板与14、安全防护张 采购扣件各杆件的连接个 租赁安全网6m1.5m2000目防坠张 采购 3.3劳动力计划1、专职管理人员分包队伍选用具备建筑业劳务企业资质的模板工程劳务作业分包队伍,具体负责全部模板分分项工程的制作安装，并配备相应的技术、质量、安全管理人员。搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 马军民组长，负责协调指挥工作；吴正庚组员，负责现场施工指挥，技术15、交底；费海荣组员，负责现场安全检查工作；蒋吉敏组员，负责现场具体施工； 2、特种作业人员 a、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和支模架的工程量，确定本工程支模架搭设按下表配置人力资源，操作人员必须按照国家有关规定经专门的安全技术培训，取得建筑架子工操作资格证书，均持证上岗。 b、支模架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。劳动力需用计划表职务或工种高大模板部位模板施工备注：整个工程模板施工专职安全员1人，持证上岗1人，持证上岗施工员1人2人质检员1人2人电工1人，持证上岗1人，持证上岗模板工60人60人建筑架子工15人16、，持证上岗15人，持证上岗普工10人10人混凝土工20人20人测量人员2人3人3.4技术准备（1）、了解工程概况认真熟悉图纸，对本工程的难点认真研究，尤其是在受到场地限制，地下室顶板无法满足施工荷载的要求时，应采用必要的补强方案，地下室顶板施工荷载或堆载过大，造成挠曲变形甚至裂缝。施工荷载还大于顶板设计荷载，本工程必须采用扣件钢管架支撑方案对地下室顶板的施工荷载进行补强。（2）、项目部做好图纸的自审和会审工作，并按设计回复意见对相关施工管理人员做好交底，施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理相关技术问题。（3）、召开项目现场技术交底会议，就模板施工技术措施进行交底，并明确相应管理职责范17、围，使其施工前作好充分准备。（4）、组织对劳务作业队伍进行施工前质量、安全技术交底和文明施工宣传教育。 3.5工程施工质量目标质量施工目标达到优质工程。 3.6安全达标管理目标1、伤亡控制目标：针对本模板工程：杜绝在模板制作、安装、拆除及支撑系统搭设、拆除时发生坍塌、高处坠落、物体打击、机械伤害、触电、火灾的死亡、重伤安全生产责任事故。2、文明施工目标：文明施工目标达到合格以上。3、安全达标目标：按照建筑施工安全检查标准JGJ59-2011要求，模板工程安全检查保证项目和一般项目达标率为100%。四、模板工程施工工艺技术4.1模板安装要求、技术参数1、模板安装一般要求：（1）模板支撑严格按照方18、案中的立杆间距施工，施工中应根据最左边和上边的轴线作为控制线，分别自左向右、自上向下量取搭设尺寸。（2）模板安装后应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣的砼重量、侧压力及施工中所产生的荷载。（3）模板表面清理干净，涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不合格模板或模板变形未修复的，严禁使用。模板接缝应严密，以防漏浆。在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板的牢固和严密。（4）模板构造应简单、装拆方便，并满足钢筋的绑扎、安装及砼的浇筑、养护等工艺要求。2、模板安装质量控制措施：（1）及时组织模板安装安全技术交底。（2）在模板支设标高处通拉小白线，控制模板的支设标高。（3）模板的立杆横纵向间距应按模板支19、撑设计计算进行布置，严禁随意增大立杆间距。（4）扣件式钢管支架的扣件应拧紧，并用扭力扳手抽查扣件螺栓的扭力矩。（5）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支撑搭设班组专人看模，每工作班护模木工不得少于2人，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。（6）对跨度大于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度按全跨长度的1/10003/1000控制。4.2模板安装工艺流程1、支撑系统安装顺序：垫板、底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第20、一步水平拉杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平拉杆符合要求后，拧紧扣件螺栓按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍支架质量，确保支架质量要求后再进行第二步水平拉杆安装随后按搭设进程及时装设剪刀撑。2、模板安装工艺流程：按施工方案要求确定立杆间距放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板立杆、顶托设置设置顶托内主楞方木架设梁底次楞方木于顶托内方木上梁底模及侧模安装设置板底顶托内主楞方木架设板底次楞方木于顶托内方木上板模板安装高大模板工程专项验收柱混凝土浇筑梁板钢筋绑扎 梁板混凝土浇筑变形监测混凝土保养，达到100混凝土设计强度拆模申请经监理审批，同意拆模拆除梁、板模板，清理模板拆除剪刀撑21、水平拉杆及立杆4.3模板安装施工方法1、模板支撑系统的选型：模板支撑系统采用扣件式钢管支撑架，梁模板支撑体系采用45mm90mm木方和双扣件及顶托传递竖向施工荷载支撑方式。2、梁板模板安装构造要求：梁板模板钢管立柱顶部不得单独利用横杆和扣件传力，梁板支撑应以梁为中心对称布置立杆，梁宽度范围内支撑应与梁两侧板立杆同时施工，不得采用后补的施工方法。按下图：立杆梁模板图示 A、梁、板下立杆间距：（1）截面4001300梁横向四立杆间距0.4+0.4+0.4m；梁立杆纵向最大间距0.8m；侧模木楞间距0.25m；梁底小横杆纵向最大间距0.4m；梁底支撑小梁根数为4根木方。梁腰部设置一道对拉螺栓12822、00，梁底支撑采用U型可调支撑。（2）截面450900、450800、400700、400600、350700梁横向三立杆间距0.60+0.60m；梁立杆纵向最大间距0.8m；侧模木楞间距0.25m；梁底小横杆纵向最大间距0.4m；梁底支撑小梁根数为4根木方，梁底支撑采用U型可调支撑。（3）截面小于300700次梁横向二立杆间距0.85m；梁立杆纵向最大间距0.8m；侧模木楞间距0.25m；梁底小横杆纵向最大间距0.4m；梁底支撑小梁根数为3根木方。（4）板立杆为800x800；木方间距为0.25m；板底支撑采用双扣件托小横梁支撑。B、后浇带一跨梁、板下立杆间距：（1）截面450900、45023、x700梁横向三立杆间距0.6+0.6m；梁立杆纵向最大间距0.4m；侧模木楞间距0.25m；梁底小横杆纵向最大间距0.4m；梁底支撑小梁根数为4根木方，梁底支撑采用U型可调支撑。（2）板立杆为400x800；木方间距为0.25m；板底支撑采用双扣件托小横梁支撑。3、水平拉杆设置：梁模板支撑架纵横向水平拉杆从下至上按1.6m平均分配步距，梁底支撑的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。4、剪刀撑等杆件设置要求：（1）水平剪刀撑及之字斜撑：支撑排架左右两侧设置垂直剪刀撑杆、搭接时（搭接长度0.5m），设置二扣件。（2）剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，剪刀撑与水平方向的夹角宜在45-60，现场控制在524、0。（3）剪刀撑应采用搭接的，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，主要固定在与之相交的水平拉杆或立杆上。剪刀撑斜杆与立杆或水平杆的每个相交处应采用旋转扣件固定。水平剪刀撑搭设实景5、其它杆件设置要求：（1）立杆接长严禁搭接，且严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距最近主节点不宜大于步距的1/3。（2）立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差应不大于50mm。（3）扫地杆、水平拉杆应采用对接，对接25、扣件应交错布置，两根相邻杆件的接头不应设置在同跨内，不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距最近主节点不宜大于跨距的1/3。（4）立杆与水平拉杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在4560Nm之间。（5）为保证整个模板支撑系统的稳定性， 模板支架中间有结构柱的部位，按竖向间距3m（2步架高）与建筑结构柱设置一个钢管抱柱固结点。 6、强调模板支撑架施工注意事项：（1）超高、超跨度结构的模板支撑架应确保立杆的垂直度，水平拉杆步距应严格按设计要求控制在1.6m，且每一步距应纵横向各设一道水平拉杆（即在每步、每跨均应双向设置水平拉杆）。（2）模26、板支撑架必须严格按规范要求设置固结点，应在有结构柱的部位，按竖向间距2步架高与建筑结构柱设置一个钢管抱柱的固结点。（3）模板支撑架搭设前由施工员按规定做好对模板安装及支撑架搭设作业班组的安全技术交底。4.4模板安装检查验收1、对承重杆件（主要为支撑立杆的钢管）的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。2、施工过程中检查项目应符合下列要求：立柱底部基础应符合要求；垫板应满足设计要求；底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定；立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏27、心荷载；扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠；各种安全防护设施符合要求。3、高大模板支撑系统搭设过程和完毕后，施工单位应采用扭力扳手对扣件螺栓拧紧扭力矩进行检查并形成书面记录，并请监理单位实施旁站监理。抽样方法应按随机分布原则进行，适当加大受力较大部位的抽检数量。抽检的数量为扣件数量的10，不合格率超过抽检数量10的应全面检查，直至合格为止。对梁底支撑的扣件应进行100%检查。4、扣件式钢管支架的扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，扣件螺栓的扭力矩应达到45-60N.m。5、支撑系统搭设安全完毕，应报请建设单位组织施工单位、监理单位参与专项验收，验收合格并办理专项验28、收监督通知手续后，方能进行钢筋安装。验收中提出的整改意见，应认真组织整改。在浇筑砼前还要对支撑系统复验，确保支撑系统处在安全状态。6、模板支撑系统必须符合规范和本方案设计要求，检查验收内容应包括：立杆底座、立杆纵横向间距；扫地杆、水平拉杆设置；水平拉杆步距；剪刀撑设置；顶托螺杆伸出长度；扣件螺栓拧紧扭力矩；固结点等。7、模板安装质量控制要求：施工质量验收规范的规定轴线位置5mm底模上表面标高5mm截面内部尺寸基础10mm柱、墙、梁+4,-5mm层高/垂直度小于5m6mm相邻两板表面高低差2mm表面平整度5mm4.5混凝土浇筑施工方案1、混凝土施工基本要求：（1）应精心设计混凝土浇筑方案，确保模29、板支架施工过程中均衡受载。（2）混凝土施工前，项目技术负责人应向预拌商品混凝土厂家、施工管理人员、试验员等进行有针对性的交底，起到技术预控的作用。（3）对混凝土小票记录的交底包括：必须记录混凝土的出站时刻、到场时刻、开始浇筑时刻、浇筑完毕时刻，以便分析混凝土罐车路上运输时间、罐车在现场等待时间、浇筑时间、每罐混凝土总耗用时间、发车间歇时间、前车混凝土最长裸露时间等。（4）混凝土试块留置组数：每浇筑100 m3的同配合比的混凝土，取样一次，不足100 m3的同配合比的混凝土，取样不得少于一次。每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数根据实际情况确定。（5）模板、钢筋、预埋件及30、管线等全部安装完毕后，应检查模板尺寸和预埋件等的规格、数量和位置，其偏差值应符合混凝土结构工程施工质量及验收规范的规定；检查模板支撑的稳定性以及接缝的严密情况；清除模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污；并检查钢筋的垫块是否垫好；办完隐蔽、预检手续。浇筑混凝土前，应将木模板洒水湿润。（6）通知混凝土搅拌站运送混凝土，根据浇筑的部位、时间的不同，来确定罐车的台数、发车间隔时间，并合理安排罐车行走路线，保证混凝土的连续供应，连续浇筑。 （7）安全设施、劳动力配备应妥当，并能满足浇筑速度要求。（8）加强气象预测预报工作，混凝土施工阶段施工员负责联系一周天气情况并转发给有关劳务作业队，保证混凝土连续浇31、筑的顺利进行，确保混凝土质量。2、混凝土施工浇筑要求（1）确定混凝土施工浇筑顺序及浇筑方法：浇筑顺序：独立柱必须与梁、板分开施工。先浇筑地下室顶板大梁砼（分二次浇筑），后从一侧开始依次浇筑顶板砼。浇筑方法：拟投入1台或2台混凝土汽车输送泵结合人工振捣同步进行浇筑。浇筑过程中应确保混凝土对称浇筑，避免对支撑架体产生水平动向荷载。在混凝土在浇筑过程中应安排专人监护，特别应加强对支撑系统的变形监测。（2）混凝土浇筑采用插入式振捣器振捣。（3）混凝土自吊斗口或布料管口下落的自由倾落高度不得超过2m。（4）使用插入式振捣棒应快插慢拔，插点要均匀排列、逐点移动、顺序进行、不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不32、大于振捣作用半径的1.5倍(一般为300-400mm)。振捣上一层时应插入下层50100mm，以消除两层间的接缝。遇有梁柱节点或钢筋较密时，振捣棒移动间距约为20cm，同时用30振捣棒振捣。（5）浇筑混凝土要连续进行，不得中断。如果必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，在前层混凝土初凝前1个小时，将后层混凝土浇筑完毕。建立交接班制度，下一班人员没接班，上一班人员不能离开岗位。（6）浇筑混凝土时应指派木工、钢筋工负责人员进行值班，随时观察模板、钢筋、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发生问题应立即处理并应在已浇筑的混凝土初凝结前修正完好。（7）泵送混凝土时必须保证连续工作，如果发生故障，停歇时间33、超过45分钟或混凝土出现离析现象，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土。（8）振捣时应特别注意钢筋密集处等位置混凝土的浇筑，钢筋过于密集难于下棒时，可采用小直径30mm振捣棒；暗梁密集处振捣棒不易振捣，可采用插入附加钢管，振捣棒在钢管内振捣。（10）砼梁不留垂直施工缝，若因施工条件受影响，应根据梁高只留水平施工缝，每次砼浇捣后，上层砼施工前，必须清除松散物质用高压水冲刷施工缝，确保上下层砼结合牢固。3、混凝土的养护梁板砼浇完后用塑料薄膜覆盖，如冬季施工按照冬季施工方案相关要求实施。待砼终凝后浇水养护，浇水次数以保证砼湿润为准，养护时间14天。4、混凝土强度检验与评定根据本工程的具体情况34、，砼强度采用普通评定方法。砼试块由专人制作，在现场成型，并在现场同条件养护或进行标准养护，抗压、抗渗试块要求按规范留置；制作好的试块要标明施工部位、强度等级、制作日期，并做好养护工作，龄期到及时送检；现场同条件养护，其强度作为拆模及检验现场养护条件砼强度变化规律的依据。5、混凝土施工安全措施（1）泵车操作工必须是经培训合格的有证人员，严禁无证操作。（2）泵管的质量应符合要求，对磨损严重及局部穿孔现象的泵管不准使用，以防爆管伤人。（3）泵车料斗内的混凝土保持一定的高度，防止吸入空气造成堵管或管中气锤声和造成管尾甩伤人的现象。（4）泵车安全阀必须完好，泵送前先试送，注意观察泵的液压表和各部位工作正35、常后加大行程。在混凝土坍落度较小和开始起动时使用短行程。检修时必须卸压后进行。（5）当发生堵管现象时，立即将泵机反转把混凝土退回料斗，然后正转小行程泵送，如仍然堵管，则必须经拆管排堵处理后开车，不得强行加压泵送，以防发生炸管等事故。（6）混凝土浇筑结束前用压力水压泵时，泵管口前面严禁站人。（7）砼浇筑过程中，项目部派人检查支架和支撑情况，施工员、安全员也应观测检查模板及支架的变形情况，发现下沉、松动、变形等异常现象时要立即报告现场技术负责人或项目经理及监理人员，采取措施，同时暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情，并经施工现场技术负责人检查同意后方可继续施工。4.6模板拆除1、一般要求：（1）施工36、临时通道部位的模板支撑严禁拆除。（2）模板拆除应在结构同条件养护的试块达到规范要求设计强度后，方准拆模。（3）拆模时必须保护砼构件的完好，梁侧模拆除最早时间为2436小时。（4）拆模应按顺序拆除，先拆侧模，后拆底模；按先支后拆，后支先拆进行，并及时清理材料，材料归堆整齐。（5）模板拆除必须经项目技术负责人同意，并报监理批准，拆除时填写拆模申请，经批准后方可拆除。2、模板拆除质量控制措施：（1）严禁用重物撞击模板，拆模时不得硬撬，注意钢管或撬棍不要划伤混凝土表面及棱角，不要使用锤子或其他工具剧烈敲打模板面。吊装模板时，要缓慢移动位置，避免剧烈撞击。（2）已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土达到设37、计强度后，才允许承受全部计算荷载。施工中不得超载使用，严禁堆放过量建筑材料。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，并加设临时支撑。（3）模板底模及支撑系统立杆拆除时，其混凝土强度必须达到100%。当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表中的规定。底模拆除的混凝土强度要求：构件构件跨度（m）达到设计混凝土立方体抗压强度标准的百分率(%)板2502,8758100梁8758100悬臂构件100（4）已拆除的模板、抗杆、支撑等应及时运走或是妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。（5）拆下来的模板应及时清理整理，堆放整齐，尽量避朝天钉。 五、施工安全保证措施5.1模板工程施工安全组织保障1、组织38、管理措施：（1）项目部成立现场安全生产管理领导小组，项目经理担任组长，项目副经理或技术负责人担任副组长，各有关施工管理的专业施工员、质检员、安全员、机管员及劳务作业队长或施工班组长担任成员。（2）现场专职安全员具体负责施工现场的安全生产监督检查工作，对有关违反工程建设标准强制性条文等的重大安全隐患，有权责令其分部分项工程停工整改。（3）公司与项目签订安全生产目标责任书，并每月组织管理责任评审、考核工作。（4）严格执行公司、项目部制定的安全生产责任制，各负其责。项目的安全生产管理目标责任应分解到各岗位施工管理人员和劳务作业队，模板工程的安全管理目标管理责任由分管模板的施工员负责，劳务作业队应具体39、落实模板工程施工的安全操作规程和作业工人的遵章守纪。（5）项目部应做好模板、支撑系统安装后的安全检查和定期旬检查工作，公司安全、技术部门也应每月组织一次安全检查，项目部应抓好存在问题和安全隐患整改的“三定一落实”工作。（6）坚持召开每周安全工作例会,总结上周工作情况,布置本周的工作安排。（7）公司技术负责人、安全、技术部门必须做好现场模板工程等施工、安全技术措施的落实和跟踪监管工作，在模板工程支撑系统施工完毕后，应及时组织对模板工程支撑系统的自检和验收。2、组织管理机构框图：项目经理技术负责人项目副经理安全员施工员质检员机电管理员劳务作业队长、施工班组长生产作业工人5.2模板工程施工技术管理措40、施1、安全技术措施：（1）严格按照有关规定和计算方法进行模板支撑系统的设计计算，并按有关要求组织专家论证审查后方能施工。（2）施工过程中模板支架应充分利用框架柱作为支撑系统的附着体，增强支撑架整体稳定性。（3）模板支撑搭设过程严格按照施工方案进行施工，不得随意改变支撑间距。（4）模板安装、拆除前洞口须做好盖板防护，作业面临边须做好防护栏杆防护措施。（5）模板拆除时须按照“先防护，后拆除”的原则，须先进行相关部位的封闭、防护后再进行拆除工作。（6）模板拆除时拆除区域须设置警戒线、警戒标志，并有专门的监护人进行监护。（7）现场施工临时用电须严格按照TN-S系统、三相五线制设置，机电设备配备单独开关41、箱，实行“一机一闸一箱一漏”制，现场用电操作、管理由专职电工负责。（8）垂直运输机械使用由专门人员持证上岗，避免吊运过程出现安全问题。（9）严格控制明火，动火须严格执行有关审批手续，对于木工加工产生的锯末应及时进行收集并运到安全地点，禁止工人在现场吸烟，木工作业区、模板堆放区域按规定配置足够的灭火器材。（10）夜间施工应保证照明，现场拟投入使用两盏镝灯作为整体照明，在需要时使用碘钨灯进行局部照明，保证操作区域、施工通道的光线充足，避免由此引起的事故。2、模板安装安全注意事项： （1）各工序施工前各专业施工员须及时对施工班组进行安全技术交底。（2）支模应按施工顺序进行，模板支撑系统须及时设置附着42、设施，防止支架倒塌，保证已搭设支架的稳定和搭设过程中的安全。（3）立杆之间必须每步设纵横双向水平横杆，确保双向足够的设计刚度。支架采用逐排搭设方法，逐排搭设时，应随搭随设置纵横双向水平横杆和剪刀撑。（4）确保立杆的垂直偏差和水平横杆的水平偏差符合扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。（5）扣件螺栓拧紧扭力矩应不小于45N.m,且不大于60N.m，支架搭设过程中要随时用扭力扳手检查扣件螺栓等配件的连接、拧紧情况，发现有松动、损坏等情况应及时拧紧或撤换。（6）安装模板时，高度在2m及其以上的临边高处作业时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定，作业面孔洞及临边须做好防护措施，高处作业时操作人员必须系43、安全带。（7）高度超过4米及其以上的模板安装时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚手板、设置防护栏杆及张挂安全网。若外脚手架未与施工同步，必须及时设置临边防护措施。施工作业人员上下须从专用施工通道或斜道，禁止利用支架水平横杆攀爬，以防止高处坠落。（8）在支架上进行操作时，应在水平横杆上铺设脚手板，以便于支架上作业人员安全地进行扣件拧紧及杆件搭设工作，防止作业人员和物品从架上坠落。（9）装独立梁、柱模板应搭设操作平台或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁、柱模支架上操作或上下攀爬。（10）交叉作业避免在同一垂直作业面进行，防止伤人。模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人或作业，无法避免时，应设置隔离44、防护措施。高处作业时，扣件、工具、小配件等必须放在箱盒或工具袋中，严禁随手乱丢或放在模板或脚手板上，扳手等各类小工具必须系在身上或放在工具袋内，防止掉落。（11）不得将模板支架等固定在脚手架上，脚手架或作业平台上临时堆放的模板及施工操作人员的总荷载不得超过脚手架或作业平台的规定承载值，不得超载；同时，在支撑上面不要集中堆载，以免超过支撑设计荷载而引起支撑变形，造成失稳。（12）为防止破坏模板成品，施工中应避免让重物冲击支好的模板、支撑；钢筋等材料不能在模板支架上方堆放过高，不准在模板上任意拖拉钢筋；在模板上方进行钢筋焊接时要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。（13）遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六45、级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。（14）进入施工现场的作业人员必须戴好安全帽，搭设支架的人员必须系安全带、穿防滑鞋。作业人员在施工中，必须站在安全的工作面上操作,精力要集中，不得酒后上岗。（15）架子工等特殊工种必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业。（16）模板材料堆放分布应均匀，存放高度不要超过1.6m；模板堆放区与其他材料堆放区域隔离开，并设材料标牌、防火警示牌。（17）不能利用建筑物楼层作过道的模板支架应搭设上下斜道，作为搭设、作业人员上下。3、模板拆除安全注意事项：（1）模板拆除应按有关规定、程序进行，拆模时须及时对施工班组进行安全46、技术交底，应严格遵守拆模作业要点的规定。（2）拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆除应先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。（3）拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上或站在已拆除的模板上进行操作。（4）支架的拆除顺序是从上到下，逐层拆除，自一端开始延伸向另一端，要随支架的拆除逐步拆除加固杆，拆除时不能将拆除的杆件乱丢乱砸，损坏支架。拆模时应先逆时针打松上托的螺栓，让模板与砼脱离，再拆除支架。（5）支拆3m以上模板时，应搭脚手架或操作平台，高度不足3m的可用移动式高凳，并设防护栏杆。（6）拆除时应逐块拆卸，不得成片松动、撬47、落或拉倒。在门窗洞口边拆卸，更应防止模板突然全部掉落伤人。（7）拆模间隙时，应将已松动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（8）在楼板上有预留洞时，应在模板拆除后及时将洞口盖严或做好防护栏杆防护。（9）拆除时每人应有足够的工作面，数人同时操作时应合理分工，统一信号和行动，严禁在同一垂直面上进行拆除操作。（10）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。（11）拆除模板、支架时，地面应设围栏或警戒线及明显的警戒标志，并派专人监护，严禁非操作人员入内，避免发生安全事故。（12）工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，扳手等48、工具必须用绳链系挂在身上，工作时精力要集中，防止钉子扎脚和从高处坠落。（13）已拆除的模板、钢管、扣件等应及时运走或妥善堆放。（14）遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止室外的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水，防止滑倒。4、文明施工管理措施：（1）按照施工总平面布置图堆放各类材料，不得侵占场内道路及安全防护设施。实行计划进料，随用随到。（2）对现场材料堆场进行统一规划，不同的进场材料设备进行分类合理堆放和储存，并挂牌标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存，并设专人管理。（3）在施工过程中，严格按照材料管理办法，进行限额领料。（4）模板、支架等在安装、拆除和搬运49、时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。（5）支模和拆模等各项施工任务完成后，应及时清理现场，做到工完场清。对废料、旧料做到每日清理回收。（6）使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。（7）加强环保意识的宣传，严格管理，采用有力措施控制人为的施工噪声，最大限度地减少噪音扰民。在夜间进行模板作业时，应按规定合理安排作业时间，避免挠民情况出现。5.3模板支撑系统监测监控措施1、班组日常应进行安全检查，项目部每周应进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、剪刀撑等构件是否符合要求。2）底座是否50、松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。3、在六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、监测措施为了监测砼浇筑过程中模板及支撑体系变化情况及是否异常，砼浇筑前先在梁底部的两端及中间各设两根吊垂线（两侧），从梁底一直吊到立杆基础上部，吊垂尖离地控制在20mm以内，并做好记录，在吊垂尖正下方用红蓝笔做好十字标记，同时量测好线垂与立杆间的相对距离，在砼浇筑过程中派专人跟踪监测，吊垂与地面距离及与立杆距离变化按设计允许变形要求控制，发现异常情况，立即停止施工，加固处理后方51、可继续施工。5、混凝土浇筑过程监测：观测主要内容是支撑及模板体系的变形及位移情况，混凝土浇筑时，安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查，报监理公司同意后方可复工。监测内容：浇筑过程中专人观察支撑体系的变形；观测模板的变形及位移情况。监测方法：目测；拉尺；经纬仪及水平仪检查。6、详细监测方法及方案：现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对模板支撑系统进行施工过程的监测。因此，结合本工程的特点，制定了以下支架体系的沉降、位移观测方案：由于本工程的模板支顶采用扣件钢管脚手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部，采用的观测设备52、受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量；观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内。(1)、观测点布置：本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，布置主要设置在主框架梁，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点，次框架梁每隔一条在跨中设置一个观测点。(2)、观测方法：将观测基准点引测至已一个约50cm 高的角钢上，并将其通过螺栓固定在底板上；测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记。 (3)、测量时间：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min 测量一次，53、并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成后，每隔1h 观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后12h 后结束。(4)、监测预警值：支座沉降量预警值为10mm； (5)、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。5.4施工临时通道安全保证措施1、 在地库上的临时道路两侧，1.5m 高的围护栏杆，做入口与转弯处，悬挂限重、行驶路线标识。 2大型运输车辆如混凝土搅拌车、钢筋运输车需地磅过磅。确认驶入地库上临时道路的每辆总重量控制在45吨以内。必要时，驳运超重材料再行驶。 3在混凝土浇捣时，运输车54、辆较多，现场配设调度一人，确保地库顶板上的道路，只能停一辆混凝土运输车。划分混凝土泵车停放区域，每个泵车支撑脚下设置11m 的枕木。 4每天做好车辆进入与地库顶板观测记录。 5以下几种情况，车辆严禁行驶。 （1）地库顶板砼强度未达到100%。 （2）临时道路两侧未设置围护栏杆。 （3）未过磅的大型运输车辆。 （4）加强对观测地库顶板的变形观测，如沉降、裂缝等 六、专项应急预案为了保证本工程项目危险性较大的高大模板工程施工安全生产工作落到实处，认真贯彻落实安全生产法、建设工程安全生产管理条例等法律法规，根据公司制定的安全生产事故应急救援预案，结合项目部实际情况，特制定此预案。6.1“六大伤害”的55、危险源辨识1、“六大伤害”的危险源情况：根据此分项工程的特点，现场可能发生的安全事故有：坍塌、物体打击、高处坠落、机械伤害、触电、火灾等事故。存在的主要危险源和可能发生的事故有：危险源情况可能发生的事故模板支撑系统搭设不符合规范、相关要求；模板局部位置堆料够高、够重。坍塌高处作业人员无系安全带；作业面等临边无防护。高处坠落作业人员无佩带安全帽；随意抛、扔工具或材料；垂直运输材料的吊具材质和安全设施不符合要求。物体打击木工机械设备动机部位无防护罩或机械零部件破损；木工操作人员不按操作规程作业；机械伤害现场的电缆、电线破损或老化；木工机械无保护接零、漏电保护器不起作用：施工用电拉设随意、混乱。触电56、电焊等作业无防火措施；模板存放区域无按规定配备消防器材或设施。火灾2、危险源部位：（1）未按施工方案设置的模板支撑系统失稳。（2）作业面等洞口、临边。（3）标志缺陷，拆模时支架周边未设置警戒标志及专人监护。（4）使用的临时用电、圆盘锯等机电设备、设施。（5）信号缺陷，吊运、安装模板联络信号不明确。（6）明火作业、木工作业区无灭火器材。（7）夜间作业照明不足，作业环境不良。3、一般危险源识别及应对措施（1）一般危险源识别1）模板变形、断裂；2）扣件爆裂、滑脱；3）钢管强度或刚度不足造成弯曲变形过大或局部失稳；4）个别顶托伸出钢管顶部超长；5）个别钢管立杆采用搭接或立杆支撑底部悬空；6）水平拉杆步57、距过大，水平剪刀撑、竖向剪刀撑不设或少设等。（2）预防措施1）根据专项方案采用新模板、楞木、钢管等材料，立杆间距按设计要求布设。2）钢管扣件先检查验收，不符合要求的不得使用；3）水平、竖向剪刀撑、扫地杆按设计要求设置，不得不设、少设或加大间距尺寸设置；4）立杆采用对接、错开布设，不得采用搭接，上下端顶紧。4、重大危险源识别及应对措施（1）重大危险源识别1）局部失稳、整体失稳、浇筑方法不对称引起整体失稳，一般情况是钢管严重变形，扣件多数爆裂，模板坍塌等；2）高处坠落、物体打击、机械伤害、触电、火灾事故等。（2）预防措施1）模板支撑体系按方案要求搭设，材质符合要求；2）加强工人的安全教育与项目部的58、日常检查力度；3）加强工人安全用电教育、班前安全活动；用电设备专人专用，电线电缆架空设置；4）机械设备专人专用，严格按操作规程操作，机械不带病运转等。 5）防火重点部位灭火器材按规定配备。6.2应急组织机构此预案人力由总指挥组、现场抢救组、医疗救护组、保安组、后勤组等组织机构组成。1、组织机构成员、联系电话及职责：（1）、总指挥组：成 员：项目部其他施工管理人员：职责：现场发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组传达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做最新决策，第一时间向110、119、公司救援指挥部、政府有关部门救援或报告灾情。附近医院的地址及联系方式：（59、2）、现场抢救组：现场抢救组：项目经理为组长，项目技术负责人为副组长，各作业班组长为现场抢救组成员。现场抢救组职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。（3）、医疗救治组：医疗救治组：施工员为组长，义务医疗服务人员为医疗救治组成员。医疗救治组职责：对抢救的伤员，视情况采取急救处置措施，尽快送医院抢救。（4）、保安组：保安组：安全员为组长，全体保安为组员。保安组职责：负责工地的安全、保卫，支持其他抢救组的工作，保护现场。（5）后勤服务组：后勤服务组：材料员为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员。后勤服务组职责：负责交通车辆调配，紧急救援物质征集及人员的餐饮供应。6.360、应急救援资源配备应急设备名称 数量状态备 注担架2好氧气袋1好药箱1好内附常用急救药品：双氧水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、眼水、烫火膏、清凉油及十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品等绷带3好手电5好应急灯2好电话1好对讲机3好灭火器20好千斤顶5好工具车1好6.4应急培训应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受紧急救援培训。培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各种重大事故抢救常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责。6.5应急预案响应程序及具体救援措施发生紧急事故时，发现人应当立即向项目部应急组织机构的成员报告，亦可根据紧急事态61、情况直接报告地方相关救援机构。项目部各应急组相关成员接到报告后必须立即赶到现场，同时向项目部应急组组长、副组长报告，报告后不得离开现场，应当立即组织人员进行救援。项目部应急组组长、副组长根据现场紧急事态情况迅速启动应急预案，并立即报告地方救援机构，同时向公司应急救援组织机构报告。公司应急救援组织机构负责人应当根据事态情况立即部署救援工作，必要时组织公司救援组有关成员赶赴现场指挥协调。1、发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施（1）当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体62、指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。（2）当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。（3）当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。（4）被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。（5）当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。2、发生高处坠落事63、故的应急救援措施：（1）当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。（2）抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。（3）对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。（4）对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒64、的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。 （5）对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（6）对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。（7）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。3、发生物体打击伤害事故的应急救援措施：（1）发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创65、伤性出血的处理上。（2）抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。（3）对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。（4）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。（5）对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。4、发生机械伤害事故的应急救援措施：（1）发生机械66、伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运转，然后应立即对伤员采取包扎止血措施。（2）对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好，与伤员同时送到医院，以便做接驳手术。（3）对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。5、发生火灾事故的应急救援措施：（1）发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。（2）火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。（3）现场的消67、防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域扩大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。（4）如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。6、发生触电事故的应急救援措施：（1）触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。（2）当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（3）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。（4）触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖68、和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。（5）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。（6）若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救6.6应急预案的终止：事故现场经过应急预案实施后，所有现场人员得到清点，事故得到有效控制，应急总指挥可决定终止应急预案。 七、地下室顶板加固模板工程设计计算书7.1 地下室顶板加固模板（扣件式）计算书：为满足施工要求（顶板设计承受荷载为20 KN/m,汽车通道顶板需承69、受荷载为30 KN/m,相差10KN/m），现钢管架支撑按顶板厚度为400厚（400厚砼荷载等效10 KN/m）进行计算，满足顶板施工荷载补强要求。采用钢管作为主肋，45*90mm木方作次肋，钢管脚手架作支撑的模板体系，立杆竖、横向间距为800mm，步距为1600mm，木方次肋间距为250mm，板底支撑采用双扣件托小横梁支撑。因地下室顶板施工厚度为350mm。小于顶板加固等效厚度400mm，则加固模板及支架满足顶板砼浇筑高支模要求，计算如下： 一、工程属性新浇混凝土楼板名称400厚板新浇混凝土楼板板厚(mm)400新浇混凝土楼板边长L(m)8.1新浇混凝土楼板边宽B(m)6.6 二、荷载设计施70、工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)3.6立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm71、)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)50，50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板72、可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.4)+1.40.72.5 1=14.525kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.12273、kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max14.5250.32/8，0.1220.32/8+2.2050.3/4= 0.167kNm Mmax/W0.167106/375004.446N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.4)1=10.14kN/m 5ql4/(384EI)510.143004/(38410000281250)0.38mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规74、格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 因B/lb取整6600/800取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.475、)+1.40.72.50.34.43kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.4)0.33.769kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.30.662kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1073.7690.82+0.1210.6620.820.309kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.30.109kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.176、81pLmax0.0770.1090.82+0.212.2050.8，0.1070.1090.82+0.1812.2050.80.376kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max4.430.12/2，0.1090.12/2+2.2050.10.221kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.309，0.376，0.2210.376kNm Mmax/W0.376106/607506.186N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6073.7690.8+0.620.6620.82.158kN V20.60777、q2L+0.681p0.6070.1090.8+0.6812.2051.555kN V3maxq1L1，q2L1+pmax4.430.1，0.1090.1+2.2052.216kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.158，1.555，2.2162.216kN max3Vmax/(2bh0)=32.2161000/(29045)0.821N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.4)0.33.102kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6323.1028004/(1009350273378、800)0.314mml/250800/2503.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.4)+1.41.5，1.35(079、.5+(1.1+24)0.4)+1.40.71.50.34.239kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.4)0.33.842kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.4)0.3=3.162kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1433.8420.8+1.2230.5670.84.068kN 按悬臂梁，R1q1l=4.2390.10.424kN RmaxRm80、ax，R14.068kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1433.1620.82.891kN 按悬臂梁，R1q2l=3.1620.10.316kN RmaxRmax，R12.891kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.841kNm Mmax/W0.841106/4490187.26N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.996kN max2Vmax/A=26.9961000/42433N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.94mm 跨中81、max=0.94mm=800/250=3.2mm 悬挑段max0.176mm=50/250=0.2mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551600=2808mm =l0/82、i=2808/15.9=176.604=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 f=N/(A)=1.2(0.5+(1.1+24)0.4)+1.41)0.80.81000/(0.197424)=8.9911000/83.528=107.637N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551600=3243.24mm 2l02/i3243.24/15.9203.83、977，查表得，20.175 f=N/(A)=1.2(0.75+(1.1+24)0.4)+1.41)0.80.81000/(0.175424)=9.1831000/74.2=123.756N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8.991kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型C30砼底板地基承载力设计值fak(kPa)160立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.955/(10.16)55.9684、7kPafak160kPa 满足要求！ 7.2 车道后浇带跨地下室顶板加固模板（扣件式）计算书：为满足施工要求，汽车通道顶板需承受荷载为30 KN/m,现钢管架支撑按顶板厚度按模拟1200厚（1200厚砼荷载等效30 KN/m）板进行计算，满足顶板施工荷载补强要求。采用钢管作为主肋，45*90mm木方作次肋，钢管脚手架作支撑的模板体系，立杆竖向间距为400mm,横向间距为800mm，步距为1600mm，木方次肋间距为250mm（因行走车辆时板砼强度100%，木方次肋间距仅考虑厚350mm板施工总荷承受即可），板底支撑采用双扣件托横梁支撑。因地下室顶板后浇带部份施工厚度为350mm，小于顶板加固85、等效厚度1200mm，则加固模板及支架满足顶板砼浇筑高支模要求，计算如下：一、工程属性新浇混凝土楼板名称板加固按1200厚计算新浇混凝土楼板板厚(mm)1200新浇混凝土楼板边长L(m)8.1新浇混凝土楼板边宽B(m)6.6 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值86、0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)3.6立柱纵向间距la(mm)400立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)50，50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：87、模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+188、.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)1.2)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)1.2)+1.40.72.5 1=38.922kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max38.9220.252/8，0.1220.252/8+2.2050.25/4= 0.304kNm Mmax/W0.304106/375008.109N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+89、G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)1.2)1=30.22kN/m 5ql4/(384EI)530.222504/(38410000281250)0.547mml/250250/2501mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 因B/lb取整6600/800取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算90、 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)1.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)1.2)+1.40.72.50.259.791kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)1.2)0.259.24kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.250.551kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1079.240.82+0.12191、0.5510.820.675kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.250.091kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0910.82+0.212.2050.8，0.1070.0910.82+0.1812.2050.80.375kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max9.7910.12/2，0.0910.12/2+2.2050.10.221kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.675，0.375，0.2292、10.675kNm Mmax/W0.675106/6075011.119N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6079.240.8+0.620.5510.84.76kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0910.8+0.6812.2051.546kN V3maxq1L1，q2L1+pmax9.7910.1，0.0910.1+2.2052.214kN VmaxmaxV1，V2，V3max4.76，1.546，2.2144.76kN max3Vmax/(2bh0)=34.761000/(29045)1.763N/mm93、21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)1.2)0.257.605kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6327.6058004/(10093502733800)0.77mml/250800/2503.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力94、计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)1.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)1.2)+1.40.71.50.259.632kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)1.2)0.259.301kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.472kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)95、1.2)0.25=7.655kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1439.3010.8+1.2230.4720.88.967kN 按悬臂梁，R1q1l=9.6320.10.963kN RmaxRmax，R18.967kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1437.6550.87kN 按悬臂梁，R1q2l=7.6550.10.766kN RmaxRmax，R17kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.679kNm Mmax/W0.679106/4490151.254N/mm2f96、205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax9.914kN max2Vmax/A=29.9141000/42446.763N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.206mm 跨中max=0.206mm=400/250=1.6mm 悬挑段max0.105mm=50/250=0.2mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)424立柱97、截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551600=2808mm =l0/i=2808/15.9=176.604=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 f=N/(A)=1.2(0.5+(1.1+24)1.2)+1.41)0.40.898、1000/(0.197424)=12.2061000/83.528=146.132N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551600=3243.24mm 2l02/i3243.24/15.9203.977，查表得，20.175 f=N/(A)=1.2(0.75+(1.1+24)1.2)+1.41)0.40.81000/(0.175424)=12.3021000/74.2=165.796N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N199、2.206kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型C30砼底板地基承载力设计值fak(kPa)160立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.302/(10.1)123.021kPafak160kPa 满足要求！ 八、地下室顶板梁模板工程设计计算书8.1、地下室顶板400*1300梁模板（扣件式）计算书： 新浇混凝土梁名称WKL9新浇混凝土梁计算跨度(m)6.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001300新浇混凝土结构层高(m)3.6梁侧楼板厚度(mm)350 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m100、2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立101、柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计102、算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.72142.163kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.3140.399kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/103、m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.3133.25kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12542.1630.1520.119kNm Mmax/W0.119106/375003.162N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52133.251504/(10010000281250)0.031mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37540.39104、90.15+0.4371.7640.152.388kN R2=1.25q1l=1.2542.1630.157.906kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37533.250.151.87kN R2=1.25q2l=1.2533.250.156.234kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max105、2.388+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(1.3-0.35)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+1.40.72max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，7.906+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=7.942kN/m q2max1.87+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(1.3-0.35)+(0.5+(24+1.1)0.35)max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，6.234+(0.3-0.1)0.3/26.264kN/m 1、抗弯验算 Mma106、xmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1077.9420.82，0.57.9420.320.544kNm Mmax/W0.544106/607508.953N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6077.9420.8，7.9420.33.857kN max3Vmax/(2bh0)=33.8571000/(24590)1.428N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6326.2648004/(10093502733800)0.634mml/250107、800/2503.2mm 2q2l24/(8EI)6.2643004/(893502733800)0.248mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1437.9420.8，0.3937.9420.8+7.9420.37.262kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.832kN，R27.262kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1436.2640.8，0.393108、6.2640.8+6.2640.35.728kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.359kN，R25.728kN 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)4590可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)273.38主梁截面抵抗矩W(cm3)60.75 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.431106/607507.099N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)109、 Vmax4.245kN max3Vmax/(2bh0)=34.2451000/(24590)1.572N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.005mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.587kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.587kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗110、矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1600/15.9=100.629=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.81.62/100.042kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.3)+0.91.42138.178kN/m 2)小梁验算 q1max2.169+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.35111、)+0.91.41max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，7.158+(0.3-0.1)0.3/2=7.188kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.563kN，R214.711kN，R30.563kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(3.6-1.3)+Mw/lbmax0.563+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.35)+0.91.41(0.8+0.5-0.3/2)/20.8，14.711，0.563+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.35)+0.91.41(0.8+1-0.5-0.3/2)/20.8+0.345+0112、.042/115.098kN fN/(A)+Mw/W15098.228/(0.588424)+0.042106/449069.87N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2115.752kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型C30砼地板地基承载力设计值fak(kPa)160立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.955/(10.16)55.967kPafak160kPa满足要求113、！8.2、地下室顶板450*900梁模板（扣件式）计算书：一、工程属性新浇混凝土梁名称450*900的梁新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1混凝土梁截面尺寸(mmmm)450900新浇混凝土结构层高(m)3.6梁侧楼板厚度(mm)350 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考114、虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图115、立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.672kN/m q1116、静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12526.6720.22520.169kNm Mmax/W0.169106/375004.501N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.52254/(10010000281250)0.117、097mml/250225/2500.9mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37524.9080.225+0.4371.7640.2252.275kN R2=1.25q1l=1.2526.6720.2257.501kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37520.50.2251.73kN R2=1.25q2l=1.2520.50.2255.766kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm118、2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.275+0.91.35(0.3-0.1)0.45/2+0.5(0.8-0.35)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+1.40.72max0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2/21，7.501+0.91.35(0.3-0.1)0.45/2=7.556kN/m q2max1.73+(0.3-0.1)0.45/2+0.5119、(0.8-0.35)+(0.5+(24+1.1)0.35)max0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2/21，5.766+(0.3-0.1)0.45/25.811kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1077.5560.82，0.57.5560.320.517kNm Mmax/W0.517106/607508.517N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6077.5560.8，7.5560.33.669kN max3Vmax/(2bh0)=33.6691000/120、(24590)1.359N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.8118004/(10093502733800)0.588mml/250800/2503.2mm 2q2l24/(8EI)5.8113004/(893502733800)0.23mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1437.5560.8，0.3937.5560.8+7.5560.36.909kN 同理可得，121、梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.02kN，R26.909kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.8110.8，0.3935.8110.8+5.8110.35.313kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.522kN，R25.313kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49122、 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.386106/449085.875N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.982kN max2Vmax/A=22.9821000/42414.067N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.171mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R31.038kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1.038kN123、18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1600/15.9=100.629=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(3.6-0.8)max1.038+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.35)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.35)+1.40.71(0.8124、+0.5-0.45/2)/20.8，12.873，1.038+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.35)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.35)+1.40.71(0.8+1-0.5-0.45/2)/20.8+0.4213.293kN fN/(A)13.293103/(0.588424)53.319N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2112.873kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型C30砼底板地基承载力设计125、值fak(kPa)160立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.955/(10.16)55.967kPafak160kPa 满足要求！ 8.3、后浇带部分450x800、450x700梁模板（扣件式）计算书为满足施工要求，汽车通道顶板梁需承受活荷载为30 KN/m,现钢管架支撑按顶板厚度为1200mm，模拟梁截面4501750进行计算，满足顶板梁施工活荷载补强要求。梁横向三立杆间距0.5+0.5m；梁立杆纵向最大间距0.4m；侧模木楞间距0.25m；梁底小横杆纵向最大间距0.4m；梁底支撑小梁根数为3根木方，梁底支撑采用U型126、可调支撑。一、工程属性新浇混凝土梁名称后浇带梁新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501750新浇混凝土结构层高(m)3.6梁侧楼板厚度(mm)1200 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0127、.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)400梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)400、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范128、JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.75)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.7129、5)+1.40.72156.105kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.75154.341kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.75144.725kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12556.1050.22520.355kNm Mmax/W0.355106/375009.468N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52130、144.7252254/(10010000281250)0.212mml/250225/2500.9mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37554.3410.225+0.4371.7640.2254.758kN R2=1.25q1l=1.2556.1050.22515.779kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37544.7250.2253.774kN R2=1.25q2l=1.2544.7250.22512.579kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)459131、0小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max4.758+0.91.35(0.3-0.1)0.45/2+0.5(1.75-1.2)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)1.2)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)1.2)+1.40.72max0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2/21，15.779+0.91.35(0.3-0.1)0.45/2=15.132、834kN/m q2max3.774+(0.3-0.1)0.45/2+0.5(1.75-1.2)+(0.5+(24+1.1)1.2)max0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2/21，12.579+(0.3-0.1)0.45/212.624kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10715.8340.42，0.515.8340.320.713kNm Mmax/W0.713106/6075011.729N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60715.8340.4，133、15.8340.34.75kN max3Vmax/(2bh0)=34.751000/(24590)1.759N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.63212.6244004/(10093502733800)0.08mml/250400/2501.6mm 2q2l24/(8EI)12.6243004/(893502733800)0.5mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14315134、.8340.4，0.39315.8340.4+15.8340.37.239kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.803kN，R27.239kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14312.6240.4，0.39312.6240.4+12.6240.35.772kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.353kN，R25.772kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强135、度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.461106/4490102.6N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.563kN max2Vmax/A=23.5631000/42416.807N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.211mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R31.24kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4136、065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1.24kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1600/15.9=100.629=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.41.62/100.026kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安137、全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.75)+0.91.42150.571kN/m 2)小梁验算 q1max4.299+(0.3-0.1)0.45/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)1.2)+0.91.41max0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2/21，14.223+(0.3-0.1)0.45/2=14.268kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.186kN，R213.337kN，R31.186kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(3.6-1.75)+138、Mw/lbmax1.186+0.91.2(0.75+(24+1.1)1.2)+0.91.41(0.8+0.5-0.45/2)/20.4，13.337，1.186+0.91.2(0.75+(24+1.1)1.2)+0.91.41(0.8+1-0.5-0.45/2)/20.4+0.278+0.026/113.64kN fN/(A)+Mw/W13640.336/(0.588424)+0.026106/449060.402N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2114.365kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型C30砼底板地基承载力设计值fak(kPa)160立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)13.64/(10.15)90.936kPafak160kPa 满足要求！