1、xx1#10#楼及人防地下室脚手架搭拆施工专项方案脚手架工程搭拆专项方案一、工程概况本人防工程位于xxxx地下室一层，平时功能为停车库，（停车数：246辆）和设备用房，战时功能为乙类常6级二等人员掩蔽所。地下室总建筑面积为9338.4平方米，其中人防建筑面积为2007平方米，有效面积1805平方米，掩蔽面积1220平方米，可掩蔽1220人。本工程共设四个口部，疏散出入口四个，供战前、战后人员出入人防使用。本工程采用钢管扣件式落地脚手架。 二、外脚手架搭设要求1、材料要求：钢管采用483.5mm的热扎钢管。钢管不得严重锈蚀、弯曲、变形，并刷油漆做防腐处理，扣件采用标准型的回转扣直角扣对接扣，不得2、采用严重锈蚀或螺纹已被咬口的扣件。型钢采用16a普通槽钢，并做防腐处理2、搭设要求：悬挑式脚手架，立杆纵距1.5m，横距1.0m，里外二根大横杆设在立杆内侧，小横杆中间设二根搁栅，里立杆离墙面20cm。步距2.0m，每隔四个楼层悬挑一次，设4m长16a槽钢悬挑梁（伸出墙面1.3m）每1.5m设一组，悬挑梁用六个预埋16螺栓固定（搭设方法见悬挑式脚手架图），阳台转角处设二根6m长的16a槽钢悬挑梁（伸挑出楼板梁3m），二根槽钢在立杆处用钢板套螺栓固定。悬挑梁的踢脚杆、防护栏杆、脚手板、密目式安全网、拉结点剪刀撑设置同落地式钢管脚手架相同。悬挑式脚手架与建筑物间距大于20cm处，铺设特制篱板。遇到3、临边，也应设置相应的防护。3、落地式脚手架，立杆纵向间距为1.5m，里立杆离墙面20cm，立杆横距为1m，步高1.8m。落地立杆垂直稳放在20cm20cm厚4cm的木枋、砼预制板或钢板上，设纵横相连的扫地杆。里外两根大横杆设爱立杆内侧，小横杆中间设二根搁栅。在架体的边缘及转角1m范围内和水平每6m以内，垂直一个楼层，设刚性拉结点，拉结件采用483.5钢管预埋与梁上，再用钢管扣件连结。脚手板满铺，四点绑扎（第一步脚手架里立杆离墙面20cm处用特制篱板封闭）。外立杆内侧采用密目式安全网封闭。剪刀撑从转角处开始由下而上水平9m以内设一组，左右连续设置，杆件设在外立杆与小横杆交叉点上，与地面成45604、度角，剪刀撑从第一组开始，每组左侧第一根落地杆件用6m长钢管，右侧第一根落地杆用4m钢管，没组相同设置，搭设点用二只回转扣，搭接长度不小于40cm。三、内脚手架砖架搭设当层高大于3.6m时，搭设内满堂脚手架，脚手架的所有立杆艰巨均不得大于1.8m，纵横杆在地面以上0.2m设一道，以上每隔1.51.8m设一道（根据实际调整），操作层的栅艰巨不得大于0.4m满铺脚手板，用双股18#铁丝四点扎牢，在纵横方向每隔一排设斜撑（方向交替设置）与地面夹角为4560角。砖砌架采用将钢管放在钢筋凳上的搭设方法，钢管和钢筋凳用铅丝扎牢，钢筋凳间距不得大于40cm，上满铺脚手板，用铁丝四点扎牢。四、悬挑装搭式卸料钢5、平台根据建设部有关建筑施工安全检查标准中（JCJ5999）建筑施工高处作业安全技术规范中（JCJ8091）,并参照建筑施工脚手架实用手册和钢结构设计手册等资料，结合施工作业中的具体施工的支撑系统与脚手架分设的钢型卸料平台，搭设方法见悬挑装搭式卸3、落地式脚手架，立杆纵向间距为1.5m，里立杆离墙面20cm，立杆横距为1m，步高1.8m。落地立杆垂直稳放在20cm20cm厚4cm的木枋、砼预制板或钢板上，设纵横相连的扫地杆。里外两根大横杆设爱立杆内侧，小横杆中间设二根搁栅。在架体的边缘及转角1m范围内和水平每6m以内，垂直一个楼层，设刚性拉结点，拉结件采用483.5钢管预埋与梁上，再用钢管扣件连6、结。脚手板满铺，四点绑扎（第一步脚手架里立杆离墙面20cm处用特制篱板封闭）。外立杆内侧采用密目式安全网封闭。剪刀撑从转角处开始由下而上水平9m以内设一组，左右连续设置，杆件设在外立杆与小横杆交叉点上，与地面成4560度角，剪刀撑从第一组开始，每组左侧第一根落地杆件用6m长钢管，右侧第一根落地杆用4m钢管，没组相同设置，搭设点用二只回转扣，搭接长度不小于40cm。三、内脚手架砖架搭设当层高大于3.6m时，搭设内满堂脚手架，脚手架的所有立杆艰巨均不得大于1.8m，纵横杆在地面以上0.2m设一道，以上每隔1.51.8m设一道（根据实际调整），操作层的栅艰巨不得大于0.4m满铺脚手板，用双股18#铁7、丝四点扎牢，在纵横方向每隔一排设斜撑（方向交替设置）与地面夹角为4560角。砖砌架采用将钢管放在钢筋凳上的搭设方法，钢管和钢筋凳用铅丝扎牢，钢筋凳间距不得大于40cm，上满铺脚手板，用铁丝四点扎牢。四、悬挑装搭式卸料钢平台根据建设部有关建筑施工安全检查标准中（JCJ5999）建筑施工高处作业安全技术规范中（JCJ8091）,并参照建筑施工脚手架实用手册和钢结构设计手册等资料，结合施工作业中的具体施工的支撑系统与脚手架分设的钢型卸料平台，搭设方法见悬挑装搭式卸3、落地式脚手架，立杆纵向间距为1.5m，里立杆离墙面20cm，立杆横距为1m，步高1.8m。落地立杆垂直稳放在20cm20cm厚4cm的8、木枋、砼预制板或钢板上，设纵横相连的扫地杆。里外两根大横杆设爱立杆内侧，小横杆中间设二根搁栅。在架体的边缘及转角1m范围内和水平每6m以内，垂直一个楼层，设刚性拉结点，拉结件采用483.5钢管预埋与梁上，再用钢管扣件连结。脚手板满铺，四点绑扎（第一步脚手架里立杆离墙面20cm处用特制篱板封闭）。外立杆内侧采用密目式安全网封闭。剪刀撑从转角处开始由下而上水平9m以内设一组，左右连续设置，杆件设在外立杆与小横杆交叉点上，与地面成4560度角，剪刀撑从第一组开始，每组左侧第一根落地杆件用6m长钢管，右侧第一根落地杆用4m钢管，没组相同设置，搭设点用二只回转扣，搭接长度不小于40cm。三、内脚手架砖架9、搭设当层高大于3.6m时，搭设内满堂脚手架，脚手架的所有立杆艰巨均不得大于1.8m，纵横杆在地面以上0.2m设一道，以上每隔1.51.8m设一道（根据实际调整），操作层的栅艰巨不得大于0.4m满铺脚手板，用双股18#铁丝四点扎牢，在纵横方向每隔一排设斜撑（方向交替设置）与地面夹角为4560角。砖砌架采用将钢管放在钢筋凳上的搭设方法，钢管和钢筋凳用铅丝扎牢，钢筋凳间距不得大于40cm，上满铺脚手板，用铁丝四点扎牢。四、悬挑装搭式卸料钢平台根据建设部有关建筑施工安全检查标准中（JCJ5999）建筑施工高处作业安全技术规范中（JCJ8091）,并参照建筑施工脚手架实用手册和钢结构设计手册等资料，结合10、施工作业中的具体施工的支撑系统与脚手架分设的钢型卸料平台，搭设方法见悬挑装搭式卸3、落地式脚手架，立杆纵向间距为1.5m，里立杆离墙面20cm，立杆横距为1m，步高1.8m。落地立杆垂直稳放在20cm20cm厚4cm的木枋、砼预制板或钢板上，设纵横相连的扫地杆。里外两根大横杆设爱立杆内侧，小横杆中间设二根搁栅。在架体的边缘及转角1m范围内和水平每6m以内，垂直一个楼层，设刚性拉结点，拉结件采用483.5钢管预埋与梁上，再用钢管扣件连结。脚手板满铺，四点绑扎（第一步脚手架里立杆离墙面20cm处用特制篱板封闭）。外立杆内侧采用密目式安全网封闭。剪刀撑从转角处开始由下而上水平9m以内设一组，左右连续11、设置，杆件设在外立杆与小横杆交叉点上，与地面成4560度角，剪刀撑从第一组开始，每组左侧第一根落地杆件用6m长钢管，右侧第一根落地杆用4m钢管，没组相同设置，搭设点用二只回转扣，搭接长度不小于40cm。三、内脚手架砖架搭设当层高大于3.6m时，搭设内满堂脚手架，脚手架的所有立杆艰巨均不得大于1.8m，纵横杆在地面以上0.2m设一道，以上每隔1.51.8m设一道（根据实际调整），操作层的栅艰巨不得大于0.4m满铺脚手板，用双股18#铁丝四点扎牢，在纵横方向每隔一排设斜撑（方向交替设置）与地面夹角为4560角。砖砌架采用将钢管放在钢筋凳上的搭设方法，钢管和钢筋凳用铅丝扎牢，钢筋凳间距不得大于40c12、m，上满铺脚手板，用铁丝四点扎牢。四、悬挑装搭式卸料钢平台根据建设部有关建筑施工安全检查标准中（JCJ5999）建筑施工高处作业安全技术规范中（JCJ8091）,并参照建筑施工脚手架实用手册和钢结构设计手册等资料，结合施工作业中的具体施工的支撑系统与脚手架分设的钢型卸料平台，搭设方法见悬挑装搭式卸1、钢平台基本结构主梁、次梁为16a槽钢所有构件为焊接连接，钢平台平面尺寸：45003000。2、支承采用吊环、预埋环、钢丝绳、花篮螺栓调节平衡螺栓固定支承。3、防护采用483.5钢管防护栏杆、踢脚板、张挂密目式安全网防护。4、荷载（计算见表）五、通道口防护及栏杆防护1、各幢入口处、物料提升机处等均搭13、设安全通道防护棚，棚宽大于道口，两端各长出1米，垂直高度大于4.5米，棚顶采用脚手板铺设二层，二层间距大于50cm。2、砂浆机、拌和机搭设简易操作防护棚。3、底层非进入建筑物道口的地方采取禁止出入（通行）措施和设置禁止标志。4、在基坑支护时，基坑顶设1.2米高防护栏杆，楼梯间及洞口周边均设防护栏杆。5、各类防护棚要有单独的支撑体系，固定可靠安全。六、脚手架搭设质量及验收规定1、脚手架验收标准 结点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到4060Nm，18号铁丝十字交叉点应拧1.52圈后箍紧，不得有明显扭伤，且钢丝在扎点外露长度应80mm。 脚手架立杆垂直度应1/300，且应同时控制其最14、大垂直偏差值：当架高20m时为不大于50mm，当架高20m时为不大于75mm。 纵向钢平杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差不大于50mm。 作业层铺板，安全防护措施等应符合规范规定。2、脚手架的验收和日常按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用 。 搭设完毕后。 连续使用达到六个月； 施工中途停止作用15天，在重新使用前； 在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后； 在使用过程中发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结件以及安全隐患存在的情况时。七、脚手架的使用规定1、作业层每1架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下规定值：2、施工荷载（作业人员、器具15、材料的重量）标准值，结构脚手架取3KN/；装饰脚手架取2KN/。3、在架板上堆放的砖不得多于单砖立码三层，砂浆和容器总重量不得大于1.5KN/，使用人力和在架上搬运和安装构件的自重不得大于2.5KN/。4、在架面上设置的材料应码放整齐，不影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁要人员在架面上奔跑，退行或倒退拉车。5、作业人员在架上的最大作业高度应可进行正常操作为度，禁止在架板上垫器物或单块脚手板以增加操作高度。6、作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件，整体性杆件，连接紧固件和连墙体。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应的弥补措施，并在作16、业完毕后及时以恢复。7、工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆等不安全休息。8、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。9、每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全的问题存在，在排除和解决后，方可开始作业，在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查。10、每步脚手架完成之后，必须将架上剩余材料物品移到上（下）步架或室内。八、脚手架的拆除1、应有施工负责人召集技术、安全员、班组对脚手架整体进行仔细检查后确定方案，然后才允许拆除。2、要设置警示区和警示标志（作业区）禁止外作业人员进入，地面应设17、警戒线、监护人员。3、严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭先拆，先搭后拆要一步一清依次进行，不准上下层同时作业。4、服从统一指挥，上下响应。5、拆下的材料须用绳索和滑车往下传递或斜道往下运，不得乱仍乱抛，并分类堆放在指定的地点。6、在拆除的过程中，不宜中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚，以免发生事故。附1：落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件18、采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.2001.050/3=0.070kN/m活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.070=0.130kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m大横19、杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.130+0.101.470)1.5002支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.130+0.1171.470)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.416106/5080.0=81.938N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.03820、+0.070=0.108kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.108+0.9901.050)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.244mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.2001.0501.500/3=0.105kN活荷载标准21、值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.105+1.41.575=2.400kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)1.0502/8+2.400=0.846106/5080.0=166.613N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自22、重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.105+1.575=1.738kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1737.6001050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.843mm最大挠度和V=V1+V2=2.867mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取823、.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.2001.0501.500/2=0.157kN活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.157+1.42.362=3.545kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于24、脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.12520.000=2.496kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.20NG2 = 0.20041.500(1.050+0.300)/2=0.810kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3 = 0.1101.5004/2=0.330kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.50020.000=0.125、50kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.786kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.550Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.670Us 风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7026、.5501.6701.200 = 0.772kN/m2考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.16kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；i 计算立杆的截面回转半径27、，i=1.58cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A 立杆净截面面积，A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 122.83f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.17kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.28、19；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50A 立杆净截面面积，A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 199.74f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 22.29、499kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 44.63N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.16A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 4000.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40fgk 地基承载力标准值；fgk = 10000.00地基承载力的计算满足要求!悬挑式扣件钢30、管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为12.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度1.55米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算31、，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.2001.050/3=0.070kN/m活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.070=0.130kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最32、大弯矩为M1=(0.080.130+0.101.470)支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=-(0.100.130+0.1171.470)我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.416106/5080.0=81.938N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值q1=0.038+0.070=0.108kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.108+0.9901.050)1500.04/(1002.06105121933、00.0)=2.244mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.2001.0501.500/3=0.105kN活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.105+1.41.575=2.400kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布34、荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=(1.20.038)1.0502/8+2.400=0.846106/5080.0=166.613N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.105+1.575=1.738kN集中荷35、载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1737.6001050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.843mm最大挠度和V=V1+V2=2.867mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.2001.0501.500/2=0.36、157kN活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.157+1.42.362=3.545kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.12512.000=1.498kN(2)脚手板的自37、重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.20NG2 = 0.20041.500(1.050+0.200)/2=0.750kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3 = 0.1101.5004/2=0.330kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.50012.000=0.090kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.668kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷38、载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.550Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.670Us 风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5501.6701.200 = 0.772kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 39、0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。五、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.82kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A 立杆净截面面积，A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm340、； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 108.05f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.82kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50A 立杆净截面面积，A=4.89cm2；W 立杆净截面模41、量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 184.97f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 22.499kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k =42、 m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1350mm，l = 1550mm，ml = 200mm，m2 = 1250mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.30cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.22.67+1.44.73=9.82kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/mk=1.35/1.55=0.87kl=0.20/1.55=0.13k2=1.25/1.55=0.81代入公式，经过计算得到支座反力 RA=29.097kN支座反力 RB=-9.14443、kN最大弯矩截面应力=14.422106/(1.05108300.0)=126.824N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=2.67+4.73=7.39kN水平钢梁自重计算荷载 q=21.950.00017.8510=0.17kN/m最大挠度 Vmax=6.220mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2500.0mm水平支撑梁的最大挠度小于2500.0/400,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件44、整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到 b=57010.063.0235/(2500.0160.0235.0)=0.90由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.743经过计算得到强度 =14.42106/(0.743108300.00)=179.27N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 5.31kN所以斜支撑槽钢稳定性良好。该节点水平支撑槽钢主要承受剪力，因此验算其抗剪强度，根据以上计算结果：P外P内7.227KN偏于安全考虑，所有节点均按绞结计算。N1XN1Y8.895kNN112.58kNN2YP外P内N1Y7.46kN所以剪力QN1Y11.94kNfV11kN/cm2An21.31cm20.56kN/cm2Mmax88.22KNm受力结构梁强度满足要求。