1、目 录1.编制依据12.工程概况12.1总体简介12.2工程概况22.3脚手架施工的难点和特点23.脚手架体系选择33.1脚手架选型原则33.2脚手架选型34.脚手架设计方案44.1脚手架设计说明44.2落地式脚手架搭设方案44.3型钢悬挑式脚手架搭设方案55.施工准备75.1人员准备75.2技术准备75.3机具准备75.4材料准备85.5场地准备96.材料质量控制96.1脚手架材料质量标准96.2构配件允许偏差106.3扣件拧紧程度检查方法107.脚手架搭设要求117.1搭设说明117.2工艺流程117.3搭设方法127.4检查与验收178.脚手架拆除要求218.1拆除工艺218.2拆除条件2、228.3拆除技术要点229.质量、安全和环保措施239.1质量措施239.2安全措施239.3环保措施2510.应急预案2610.1脚手架施工重点防范部位2610.2施工顺序2610.3施工过程中的隐患2610.4控制措施2710.5脚手架发生事故的施救措施2711.脚手架计算书281.编制依据1.1xx河西区X83地块项目工程施工图纸（2013年06月）。1.2xx河西区X83地块项目工程施工组织设计。1.3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）。1.4建筑结构荷载规范（GB50009-2001）。1.5建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）。1.6xx市建3、筑工程施工安全操作规程（DBG01-62-2002）。1.7钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程（DB11/T583-2008）。1.8建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）。1.9建筑结构荷载规范（GB50009-2001）。1.10危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）。1.11建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）。1.12安全防范系统验收规则（GA3082001）。1.13xx市建筑工程施工安全操作规程（DBJ01-62-2002）。1.14xx市危险性较大的分部分项工程专家库工作制度（京建施2009-841号文）。2.工程概况2.1总体简介序号项4、目内容1工程名称xx河西区X83地块项目2工程地址xx市xx河西区东至规划博兴十一路，南至泰河三街，西至博兴西路，北至泰和二街3建设单位xx4设计单位5监理单位6质量监督单位7施工总承包单位8施工主要分包单位9资金来源甲方自筹10合同承包范围结构、土建、装修、电气、给排水、通风、雨污水11合同质量目标工程质量合格2.2工程概况xx河西区X83地块项目2#、3#楼工程总建筑面积为5854.04m2，其中地上建筑面积3740.8m2，地下建筑面积1930.4m2，总占地面积2769.4m2。主要结构形式为剪力墙结构，基础为筏板基础；建筑类别为多层住宅，设计使用年限50年。该工程分为地上五层，地下二5、层；地下二层为2#、3#楼整体车库，从地下一层起至顶为2#、3#楼主体独立结构。地下部分的车库及2#、3#主楼结构东西全长为46m，南北全长为69m；其中2#、3#主楼东西长均为35m，南北长均为22m。2#、3#楼主体檐口北侧高11.20m，南侧高13.755m。2.3脚手架施工的难点和特点地上工程结构较复杂，四周外立面上下不统一，局部挑檐较多，脚手架搭设起步标高存在高差，局部位置脚手架如保证后期装修使用则距离结构墙体过远，故需穿结构水平构件（阳台板）搭设。3.脚手架体系选择3.1脚手架选型原则脚手架选型原则是安全适用、经济合理、综合考虑回填土工期、合同工期、成本等。3.2脚手架选型主体结构6、2#楼施工脚手架2#楼东侧、南侧采用落地双排单立杆扣件式钢管脚手架，架体搭设于地下二层车库顶板上（标高-3.300m），搭设高度20.17米。2#楼西侧、北侧地下及首层部位采用落地双排单立杆扣件式钢管脚手架，架体搭设于地下二层车库顶板上（标高-3.300m），搭设高度6.50米。2#楼西侧、北侧首层以上部位采用16#型钢悬挑双排单立杆扣件式钢管脚手架，架体搭设于首层结构顶板悬挑型钢上（标高+3.190m），搭设高度13.68米。主体结构3#楼施工脚手架3#楼东侧、北侧采用落地双排单立杆扣件式钢管脚手架，架体搭设于地下二层车库顶板上（标高-3.300m），搭设高度20.17米。3#楼西侧、南侧17、-5/A-B轴地下一层至地上二层顶板采用落地双排单立杆扣件式钢管脚手架，架体搭设于地下二层车库顶板上（标高-3.300m），搭设高度10.20米。南侧5-17/A-B轴架体搭设于地下二层车库顶板上（标高-3.300m），搭设高度20.17米。3#楼西侧地上三层（标高+6.190m）以上部位及南侧1-5/A-B轴地上三层（标高+6.190m）以上部位采用16#型钢悬挑双排单立杆扣件式钢管脚手架，架体搭设于首层结构顶板悬挑型钢上（标高+3.190m），搭设高度13.68米。4.脚手架设计方案4.1脚手架设计说明搭设用途：根据结构特点，此脚手架设计方案供主体结构和装修施工时使用。搭设条件：地下二层车8、库顶板混凝土强度等级均为C35P6，顶板板厚为200mm，二层至屋顶层楼板混凝土强度等级均为C30，楼板板厚为120mm，架体需在楼板混凝土强度达到设计强度的100%时方可进行脚手架搭设。4.1.3搭设时间：2013年7月12日从地下二层顶板开始逐步搭设。4.1.4拆除时间：待2#、3#楼外立面装修施工完毕后方可拆除脚手架。4.2落地式脚手架搭设方案 2#楼东侧、南侧脚手架搭设方案4.2.1.1 2#楼东侧、南侧采用落地双排单立杆扣件式钢管脚手架，架体搭设于地下二层车库顶板上（标高-3.300m），搭设高度20.20m。4.2.1.2 2#楼东、南立面架体内排立杆距结构外皮为400mm，立杆横9、向间距0.90m，纵向间距1.50m，大横杆步距1.80m，小横杆间距1.5m，施工作业层小横杆间距为0.75m。4.2.1.3 作业层满铺脚手板，随结构施工接高设1.5m高的防护栏杆，外排架内侧满布密目安全网，顶层脚手架高出女儿墙1m。4.2.1.4 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。.5 剪刀撑沿外架长度方向由底至顶连续设置，每组剪刀撑之间的净距不大于9m，每道剪刀撑跨越立杆的根数为4-5根，斜杆与地面的倾角在45- 60之间。4.2.2 3#楼东侧、北侧、南侧5-17/A-B轴脚手架搭设方案4.2.2.1 3#楼东侧、北侧及南侧5-17/A-B轴架体整体采用落地10、双排单立杆扣件式钢管脚手架，架体搭设于地下二层车库顶板上（标高-3.300m），搭设高度20.20m。4.2.2.2 3#楼东、北立面架体内排立杆距结构外皮为400mm，立杆横向间距0.90m，纵向间距1.50m，大横杆步距1.80m，小横杆间距1.5m，施工作业层小横杆间距为0.75m。4.2.2.3 作业层满铺脚手板，随结构施工接高设1.5m高的防护栏杆，外排架内侧满布密目安全网，顶层脚手架高出女儿墙1m。4.2.2.4 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。4.2.2.5 剪刀撑沿外架长度方向由底至顶连续设置，每组剪刀撑之间的净距不大于9m，每道剪刀撑跨越立杆的根数11、为4-5根，斜杆与地面的倾角在45- 60之间。4.2.3 落地式脚手架搭设细节处理4.2.3.1为保证施工安全在位于南立面2-8/A轴和10-16/A轴三层露台(标高+6.19m)和五层露台(标高+12.49m)位置开始分别增设一排立杆与双排脚手架连接并同步搭设。为保证施工安全,3#楼北立面脚手架在位于2-4/F轴、6-8/F轴、10-12/F轴、14-16/F轴二层设备平台(标高+2.700m)位置以及4-6/F轴、12-14/F轴三层室外楼梯踏步相应位置开始分别增设一排立杆与双排脚手架连接并同步搭设。为确保施工安全，需保留相应位置架体下部地下二层的模板支撑架，待外架拆除后方可拆除模板支撑12、架。4.2.3.4穿楼板及挑台的脚手架立杆需在浇筑混凝土前将相应位置的钢管用PVC套管进行保护，防止脚手架拆除时钢管不能拆卸。4.3型钢悬挑式脚手架搭设方案 2#楼西侧、北侧脚手架搭设方案4.3.1.1 2#楼西侧、北侧立面脚手架采用型钢悬挑式双排钢管脚手架搭设，架体悬挑于首层顶板上（标高-0.110m），采用16#工字钢进行悬挑，工字钢长度为3m。搭设高度为13.68m，脚手架为双排单立杆。.2 悬挑架内排立杆距结构外皮为400mm，立杆横向间距0.90m，纵向间距1.5m，大横杆步距1.8m，施工作业层小横杆间距为0.75m。.3 作业层满铺脚手板，随结构施工接高设1.50m高的防护栏杆，13、外排架内侧满布密目安全网，顶层脚手架高出女儿墙1.00m。.4 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。.5 悬挑工字钢墙外悬挑段长度1.45m，建筑物内计算锚固段长度1.55m，平直段工字钢的水平间距为1.5m。4.3.1.6 工字钢梁末端采用预埋三道,直径16mm圆钢吊环固定，楼板上预先埋设2根直径18mm三级钢、长1500mm的钢筋固定U型圆钢吊环，平面转角处圆钢吊环固位置相互错开。圆钢吊环采用直径16mm圆钢制作，宽度为160mm。工字钢做法具体见悬挑钢梁详图。.7 剪刀撑沿外架长度方向由底至顶连续设置，每组剪刀撑之间的净距不大于9m，每道剪刀撑跨越立杆的根数为4-14、5根，斜杆与地面的倾角在45- 60之间。 3#楼西侧、南侧1-5/A-B轴脚手架搭设方案4.3.2.1 3#楼西侧、南侧1-5/A-B轴立面脚手架采用型钢悬挑式双排钢管脚手架搭设，架体悬挑于二层顶板上（标高+6.190m），采用16#工字钢进行悬挑，工字钢长度为3.00m。搭设高度为10.68m，脚手架为双排单立杆。4.3.2.2 悬挑架内排立杆距结构外皮为400mm，立杆横向间距0.90m，纵向间距1.50m，大横杆步距1.80m，施工作业层小横杆间距为0.75m。4.3.2.3 作业层满铺脚手板，随结构施工接高设1.5m高的防护栏杆，外排架内侧满布密目安全网，顶层脚手架高出女儿墙1.0015、m。4.3.2.4 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。4.3.2.5 悬挑工字钢墙外悬挑段长度1.45m，建筑物内计算锚固段长度1.55m，平直段工字钢的水平间距为1.50m。4.3.2.6工字钢梁末端采用预埋三道,直径16mm圆钢吊环固定，楼板上预先埋设2根直径18mm三级钢、长1500mm的钢筋固定U型圆钢吊环，平面转角处圆钢吊环固位置相互错开。圆钢吊环采用直径16mm圆钢制作，宽度为160mm。工字钢做法具体见悬挑钢梁详图。4.3.2.7 剪刀撑沿外架长度方向由底至顶连续设置，每组剪刀撑之间的净距不大于9m，每道剪刀撑跨越立杆的根数为4-5根，斜杆与地面的倾角在16、45- 60之间。 型钢悬挑式脚手架搭设细节处理.1型钢悬挑式脚手架的架体搭设方法同落地式脚手架搭设方法一致。.2型钢悬挑式脚手架采用钢丝绳保险体系，每3跨型钢悬挑梁外端设置钢丝绳与上层结构进行斜拉结，钢丝绳直径为15.5mm。具体施工见附图。5.施工准备5.1人员准备脚手架搭设人员必须是经过现行国家标准（GB5036）考核合格的专业架子工，具有上岗证。施工前除对施工人员进行入厂教育外，还应按特种作业人员劳动安全管理方法的规定执行，由工长在施工前对作业人员进行书面安全技术交底。5.2技术准备施工前应由总工程师带领相关技术人员熟悉、审查图纸，收集并学习相关规程、规范、标准及参考书，了解结构形式，17、根据施工现场实际要求，确定安全、合理、有效、经济的架子搭设方案。脚手架搭设前，应按专项施工方案向施工人员进行交底。按施工规范及脚手架专项施工方案要求对钢管、扣件、脚手板、型钢等进行检查验收，不合格产品不得使用。5.3机具准备主要机具有棘轮扳手、防滑鞋、防滑手套、安全带等。5.4材料准备主要材料.1钢管脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢的规定。脚手架钢管宜采用48.33.6钢管，每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。.2扣件扣件应18、采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合标准的规定后方可使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时，不得发生破坏。.3脚手板脚手板可采用钢质或木质材料制作，单块脚手板的质量不应大于30kg。冲压钢脚手板的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235几钢的规定。木脚手板材质应符合现行国家标准不结构设计规范GB50005中a级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。.4型钢悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700或低合19、金高强度结构钢GB/T 1591的规定。用于固定型钢悬挑梁的U型钢筋或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。.5安全网安全网应符合现行国家标准GB5725安全网及GB16909密目式安全网的规定。脚手架水平方向采用大眼网进行安全防护，外立面统一采用绿色密目网进行封闭。5.5场地准备应清除架体及工字钢周围结构楼板的杂物，平整搭设场地，并应使排水通畅。5.5.2脚手架基础验收合格后，需按施工方案放线定位，确保立杆的位置准确无误。6.材料质量控制6.1脚手架材料质量标准钢管采用外径48.3mm，壁厚3.6mm的焊接钢管。钢管应20、采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢的规定。钢管表面平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。钢管、扣件必须进行防锈处理，涂刷防锈漆。就钢管的锈蚀程度应每年检查一次，锈蚀严重的部位应将钢管截断进行检查。扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合标准的规定后方可使用。铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将影21、响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm；扣件表面应进行防锈处理；支撑架安装完成后应采用扭力扳手对扣件的拧紧程度进行检查，扭力矩应达到65Nm，检查方法见6.3节。6.2构配件允许偏差构配件允许偏差序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸外径48.3壁厚3.60.50.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲5钢板尺立柱钢管22、弯曲3m4m4m6m1220水平杆、斜杆的钢管弯曲6.5m305冲压钢脚手板板面挠曲4m4m1216钢板尺板面挠曲（任一角翘起）56.3扣件拧紧程度检查方法扣件拧紧程度检查方法项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数量（个）1连接立杆与纵横向水平杆或剪刀撑的扣件，接长立杆、水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519091150151280281500501120012013200581320325012357107.脚手架搭设要求7.1搭设说23、明落地式和悬挑式钢管脚手架必须配合施工进度进行搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步，如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定等措施将其与主体结构拉结。脚手架每搭完一步后，需对架体的步距、纵距、横距及立杆的垂直度进行校正，确保架体每一步都安全可靠。7.2工艺流程基础清理铺设50mm厚垫板放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步大横杆第一步小横杆连墙件第二步大横杆第二步小横杆加剪刀撑铺脚手板挂安全网7.3搭设方法7.3.1底座设置7.3.1.1落地式双排脚手架架体底部需通长铺设木脚手板，脚手板厚度50mm，宽度200mm，长度4000mm。7.3.1.2型钢悬挑式双排脚手架的24、工字钢需按定位线位置安装牢固，每一立杆下均设置一根工字钢。7.3.2立杆搭设7.3.2.1立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件连接。7.3.2.2立杆上的对接接头交错布置，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。7.3.2.3当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。7.3.2.4立杆随结构高出女儿墙1m，或高出建筑物檐口上端1.5m。7.3.2.5脚手架开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，抛撑与地25、面夹角在4560之间，连接点中心至主节点的距离200mm，直至连墙杆安装稳定后，方可根据情况拆除抛撑。7.3.2.6当架体搭至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、大横杆、小横杆后，应立即设置连墙件。7.3.3扫地杆设置7.3.3.1脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。7.3.3.2当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1.00m。7.3.4大横杆搭设7.3.4.1脚手架大横杆应随立杆按步搭设，并应采用直角扣件与立杆固定。7.26、3.4.2大横杆应设置在立杆内侧，小横杆之下，单根杆长度不应小于3跨，并不小于4m。7.3.4.3大横杆接长应采用对接扣件连接或连接，两相邻大横杆接头不应设置在同步或同跨内，相邻接头水平距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。7.3.4.4大横杆采用搭接时，搭接长度不小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭设大横杆杆端的距离不应小于100mm。7.3.4.5同一步大横杆必须四周交圈，用直角扣件与内外立杆固定。7.3.4.6立杆与大横杆接头位置示意见下图。7.3.5小横杆搭设7.3.5.1每一主节点处必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横27、杆上，在相邻立杆之间可根据需要加设一根或两根小横杆。7.3.5.2小横杆轴线偏离主节点的距离不大于150mm，靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm。7.3.5.3小横杆端头靠近墙一端突出立杆100mm，外侧突出立杆250mm。7.3.5.4在任何情况下，不得拆除贴近立杆的小横杆。7.3.6连墙件7.3.6.1脚手架与主体结构采用刚性连接，连墙杆与脚手架或主体结构连接时必须采用双扣件固定。7.3.6.2连墙件采用2步2跨设置，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。当遇层高跨度不满足2步3跨连墙件的特殊部位时，需采用加强措施，在楼板的顶面与底面预埋锚固钢筋，将上下楼板用钢管对顶，水平方向用28、上下2道水平钢管锁住对顶钢管，将连墙件固定于对顶钢管上，确保连墙件2步2跨的实施。具体做法见附图。7.3.6.3连墙件应均匀布置，设置在靠近脚手架主节点处，偏离主节点的距离不大于300mm。7.3.6.4连墙件必须从底步第一根纵向大横杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。7.3.6.5在框架柱处可以采用抱柱式连墙件，在剪力墙处可以采用单杆夹墙式连墙件（需要在剪力墙上预埋套管），在门窗洞口处可以采用双杆夹墙式连墙件。7.3.6.6连墙杆呈水平并垂直于墙面设置，小横杆与脚手架连接的一端可稍为下斜，下斜倾角150，不宜向上翘起（限制仰角300）。7.3.6.7当脚手架下部暂不能设29、置连墙件时应采取防倾覆措施。7.3.6.8有强风袭来之前应检查和加固连墙件，确保架体安全。7.3.7剪刀撑搭设.1脚手架搭设高度小于24.00m时，在脚手架外侧立面两端由底至顶连续设置剪刀撑，剪刀撑之间的净距不大于8.00m；脚手架搭设高度大于24.00m时，在脚手架外侧立面整个长度和高度方向连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面的倾角为4560之间，剪力撑下口钉木楔子增强稳定性，木楔子需涂防腐剂。7.3.7.2剪刀撑的接头必须全部采用搭接接长，搭接长度不小于1m，用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不小于100mm。7.3.7.3剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆30、上，旋转扣件中心线距主节点的距离不大于150mm。7.3.7.4剪刀撑随立杆、大小横杆等同步搭设。7.3.8扣件安装7.3.8.1扣件规格必须与钢管外径相同。7.3.8.2主节点处，固定水平杆、剪刀撑等用地直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。7.3.8.3对接扣件的开口应朝上或朝内。7.3.8.4各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。7.3.8.5扣件螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。7.3.9脚手板铺设7.3.9.1脚手板应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm。7.3.9.2脚手板设置在不少于三根小横杆上，可采用对接平铺或搭接铺设。7.331、.9.3脚手板对接铺设时，接头处设两根小横杆，脚手板外伸长度应在130mm150mm；搭接铺设时，接头处必须在小横杆上，搭接长度不大于200mm，其伸出小横杆的长度不应小于100mm。7.3.9.4脚手板探头采用直径3.2mm（10#）的镀锌钢丝固定在支承杆上。7.3.9.5在拐角、斜道平台口的脚手板，应用镀锌钢丝固定在小横杆上，防止滑动。7.3.9.6作业层不得有空隙，端部脚手板探头长度应取130mm150mm，其板长两端均应与支撑杆可靠固定。7.3.9.7脚手板在作业层及其下一层铺设并随层上翻周转。悬挑架整个架体铺板一层，落地脚手架整个架体铺板不超过二层。7.3.10挡脚板和栏杆7.3.132、0.1挡脚板和栏杆应搭设在外立杆的内侧。7.3.10.2操作层上设1.50m高护身栏杆和大于180mm高挡脚板，要求搭设在外立杆内侧，中栏杆应居中设置。7.3.10.3栏杆和挡脚板随脚手架的上升及时完成。7.3.11安全网布置7.3.11.1在脚手架外立杆内侧及出入口内侧满挂绿色密目安全网围护（全封闭式）。7.3.11.2在施工作业层下方同步设置水平安全网（大眼网），每隔两层设一道水平安全网，第一道水平安全网为双层，设在第一道步距下方。7.3.11.3每层水平安全网边缘必须与结构密封严实，不留空隙，以防坠物伤人。7.3.11.4电焊作业在有安全网的位置操作时，必须要有防焊措施（如用废旧竹编板或33、废钢板等不易燃材料挡在施焊范围处安全网内侧）。7.3.12出入口构造具体做法详见附图所示。7.3.13马道施工马道设置于2#楼、3#楼东侧，17/B-E轴处。具体做法详见附图所示。7.3.14避雷脚手架安装时同时采取避雷接地措施，防雷接地电阻不大于4，采用三根2m长镀锌角钢贯入地下，三根角钢间距为5m，用25mm宽镀锌扁铁连接沿架顶布置一圈。外架共设置4组避雷，分别在西北、西南、东北及东南角，设置完毕后进行摇测验收，脚手架要做闭合处理。7.4检查与验收7.4.1质量标准7.4.2验收程序架子组装完毕，在投入使用前，应逐层、逐流水段，由主管工长、架子班组长和专职技术安全人员一起组织验收。验收时，34、必须有主管审批架子施工方案一级的技术和安全部门参加，并填写验收单。验收时要检查架子的各种材料、配件、工具是否符合现行国家和部颁标准、各有关规范的规定，以及是否符合施工方案的要求。7.4.3验收内容7.4.3.1架子的布置、立杆、大、小横杆间距。7.4.3.2架子的搭设和组装，包括工具架起重点的选择。7.4.3.3连墙点或与结构固定部分是否安全可靠；剪刀撑斜撑是否符合要求。7.4.3.4架子的安全防护、安全保险装置必须有效；扣件和绑扎拧紧程度应符合规定。7.4.3.5脚手架的基础处理、做法、埋深必须正确和安全可靠。8.脚手架拆除要求8.1拆除工艺拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆35、脚手板、剪刀撑、斜撑 、而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。不准从里面拆除或者上下两步同时进行拆除。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应该防止失稳。当钢管拆至下部最后一根长钢管（约6m）时，应先在适当位置搭设临时抛36、撑加固后拆除杆件。8.2拆除条件外墙脚手架拆除前应完成外墙洞口防护。如果现场脚手架不具备四周同时拆除时，只具备一面外墙或局部外墙拆除时，在拆除此面墙墙脚手架前，首先应对不拆除脚手架的（被拆除与不能拆除的脚手架的交界处）端部进行立杆、横杆、拉接点、探头杆、探头板、临边挂网防护加固，并挂标识牌。8.3拆除技术要点施工人员要熟悉全架体的搭设形式、几何尺寸及细部构造做法，对脚手架的各种情况作到心中有数，简明清晰。各种卡扣及螺栓均要求提前涂刷煤油，以充分润滑。脚手架拆除高度以6米高为一个拆除作业层，拆除面积为结构四周作业全层。作业层脚手架拆除前，应对作业层及下一作业层提前进行拉结固定，拉结固定点每根边柱37、设一道(楼梯间拉结利用窗洞口)，采用扣件加短管夹住。作业层脚手架拆除前应拆除作业层竖向安全网，作业层高度同安全网防护高度均为6米。作业层脚手架拆除前，下一作业层要满铺双层水平兜网，且每二个结构层设置水平兜网一道。拆除前对全作业层防护及技术要求全面检查，符合要求后，书面通知施工队对作业层进行拆除作业。拆除脚手架时对可松动的螺栓卡扣直接予以拆除，对拆除不动的卡扣和螺栓使用气焊拆除，拆除后立即作废。拆除下来的脚手架采用随层码放的形式，全部进行除锈及涂刷黄色防锈油漆处理，弯曲变形及锈蚀严重的架子管予以调直或更换。拆除后的结构四周及临边洞口应及时进行全封闭防护，防护栏高度1.2米,立挂密目安全网，防护栏38、涂刷红白相间警示油漆。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。9.质量、安全和环保措施9.1质量措施9.1.1钢管应使用48.3mm，壁厚3.6mm，严禁使用严重锈蚀，弯曲压扁，裂缝缺陷的钢管，扣件应使用国家批准，有出厂合格证明的产品，扣件螺杆对有锈蚀的应进行更换处理。9.1.2严格按设计尺寸搭设，控制好立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差，并确保节点连接达到牢固安全的要求（绑好、拧紧）。9.1.3立杆在搭设前应先进行预排并进行检查39、验收后方可搭设，否则不得进行搭设，相邻立杆接头应互相错开，严禁设在同一步内。9.1.4大横杆接头应相互错开，严禁设置在同一纵跨内，立杆与大横杆应用扣件扣紧。9.1.5所有接头必须采用对接扣件严禁错开搭接。9.1.6需拆除的小横杆应上下错开，小横杆应伸出扣件100mm以防滑脱，并且与大横杆扣紧。9.1.7脚手板应铺设严密，严禁出现探头板和飞跳板，脚手板应同小横杆绑牢，以免发生滑脱，脚手板距结构不得大于300mm。9.1.8剪刀撑应按“之”字形连续设置，根据现场位置确定剪刀撑的位置，剪刀撑与基础之间应使用垫木垫牢垫实。9.2安全措施9.2.1脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准考核合格的专业架子工40、，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。9.2.2搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋等，六级以上大风、雨、雾天禁止架子作业。9.2.3所有脚手架用的杆配件的质量和外观必须经过仔细检查验收，不符合要求的钢管、扣件不准使用。9.2.4安全网应连续封闭设置，网与网之间，网架管之间应绑扎牢固。兜网应与大横杆绑扎牢固，网内应经常清理保证无杂物、垃圾。9.2.5 2m以上高脚手架必须设置斜撑以防倒塌，待与主体第一道拉接完闭后方可拆除，未用完的架子管应集中堆放在指定地点。9.2.6架子工具应随时装入工具袋，以防坠落伤人。9.41、2.7在搭设过程中应画出警戒线和工作范围，并设专人进行现场监察，非专业工种人员严禁入内，以防发生危险。9.2.8配合工作人员应动作协调一致，统一指挥，防止动作不协调而发生危险。9.2.9架子工每天上班之前应对架子进行全面细致的检查，发现问题及时处理确保架子安全，非架子工严禁私自拆架子。9.2.10搭设过程中要及时设置连墙杆、剪刀撑、支撑等，避免脚手架在搭设过程中发生偏斜或倾倒。脚手板要铺满、铺平、铺稳，并用铁丝绑牢，不得有探头板、飞跳板。9.2.11严格控制使用荷载，确保脚手架有较大的安全储备。9.2.12确保可靠的安全防护措施，作业层外面设置绿色密目安全网，随升随挂，不能拆除。在无防护措施的42、情况下严禁边缘作业。9.2.13正在施工的建筑物所有出入口，应搭防护棚。9.2.14严禁以下违章作业：9.2.14.1直接利用脚手架吊运重物；9.2.14.2作业人员攀架子上下；9.2.14.3任意拆除脚手架部件和连墙杆件；9.2.14.4架上作业人员及材料过于集中；9.2.14.5当出现立杆连接松动、架子倾斜、杆件变形、脚手架上结冰等安全隐患时，在问题解决之前应暂停使用脚手架，当问题解决后，应检查合格后方能使用；9.2.14.6随意拆除立杆下的垫木；9.2.15搭设及拆除过程架子工应系好安全带，把扳手系在腰间，严禁抛掷物料，以防坠物伤人；严格按高空作业要求进行施工。9.2.16在雨季要经常检43、查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。9.2.17随着脚手架的增高，注意观察地下结构支撑及后浇带板的变化，发现有移位、弯曲、裂缝等现象时，在进行加固处理后才可上架作业。9.2.18未搭完的脚手架，非架子工不得上架， 搭完后由施工负责人会同架子工长、使用人员、技术、安全等有关人员共同验收，办理手续后方可使用。使用中架子必须保证完整，禁止随意拆改架子及配件或随意挪用脚手板，拆改架子应经施工负责人批准，由架子工负责操作。9.2.19拆除架子以“先搭的后拆、后搭的先拆”为原则，应由上而下按层按部的拆除，先拆护身栏、脚手板和排木，再依次拆除十字扣的绑扎和接杆，拆44、除全部十字扣、连墙件以前，必须绑好临时斜支撑，防止架子倾斜，禁止采用推倒或拉倒的方法拆除。9.2.20拉杆和放杆时，必须由2-3人协同操作，上下传递，及时呼应，严禁独立操作。9.2.21拆架子作业区及附近、出入口处，应有专人看守，禁止非操作人员进入危险区，并在危险区外搭设围栏，进人入内。作业区内各种设备和物件应事先拆除或防护。9.2.22护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。9.2.23拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作、配备料斗，防止火星和切割物溅落。9.2.24要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉45、结，不得截断架体。9.3环保措施9.3.1进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。9.3.2脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。9.3.3施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。10.应急预案10.1脚手架施工重点防范部位脚手架施工重点防范部位为脚手架拉结点，脚手架施工荷载和脚手架的拆除作业。10.2施工顺序脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按46、照以下顺序进行：10.2.1按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置；10.2.2周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设；10.2.3应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；10.2.4在设置第一排连墙件前，“一”字形脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全。边长20m的周边脚手架，亦应适量设置抛撑；10.2.5剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。10.3施工过程中的隐患10.3.1脚手架47、设置连墙件前易失稳；10.3.2 施工过程中连墙件被违规拆除；10.3.3大风降雨天气脚手架紧固件易松脱；10.3.4脚手架局部施工荷载过大，出现坍塌；10.3.5脚手架拆除过程中，拆除顺序不对导致脚手架坍塌。10.4控制措施10.4.1设置第一排连墙件前，脚手架应设置必要数量的抛撑，以确保构架稳定和架上作业人员的安全。10.4.2加强对施工人员的教育，经常性对脚手架进行检查，防止出现连墙件被违规拆除。10.4.3在暴风雨前后,复工前对脚手架进行安全检查，防止脚手架局部出现拉结松动情况。10.4.4加强过程检查，防止施工作业时脚手架局部荷载过大发生事故。10.4.5拆除前有拆除安全技术措施和技48、术交底，不得私自进行拆除。10.4.6严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭设的先拆，先搭设的后拆。即：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆等。严禁上下同时进行拆除作业。10.4.7连墙点在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除，随拆除进度逐层拆除。严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架。分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，增设连墙件加固。10.4.8拆除时统一指挥，上下呼应，动作协调，互相配合，禁止单人进行拆除。10.5脚手架发生事故的施救措施10.5.1迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处置。10.5.2启动现场应急预案,49、危险源控制组人员排除险情,预防再次坍塌。10.5.3划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域。10.5.4迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。10.5.5如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。如无人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等处理措施。以上行动须由有经验的安全员和架子工长统一安排。11.脚手架计算书11.1落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建50、筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度20.2米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m51、2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。地基承载力标准值160kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.900/2=0.157kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/2=1.350kN/m 静荷载的计算值 52、q1=1.20.038+1.20.157=0.235kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.350=1.890kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.235+0.101.890)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.235+0.1171.890)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.550106/5080.0=108.353N/mm2大横杆53、的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.157=0.196kN/m活荷载标准值 q2=1.350kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.196+0.9901.350)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.962mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值54、计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.236+1.42.025=3.188kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002=0.722106/5080.0=142.102N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足55、要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105121900.000)=0.013mm集中荷载标准值 P=0.058+0.236+2.025=2.319kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2318.850900.0900.0900.0/(482.06105121900.0)=1.402mm最大挠度和 V=V1+V2=1.416mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!56、三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.236+1.42.025=3.160kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表57、明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251 NG1 = 0.12520.170=2.524kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(0.900+0.400)/2=1.365kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 58、= 0.1701.5004/2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50020.170=0.303kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.701kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us59、 = 0.600经计算得到：Wk = 0.3001.0000.600 = 0.180kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.24.701+0.91.44.050=10.744kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.24.701+1.44.050=11.311kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距60、 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.311kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,61、由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =11311/(0.19489)=124.514N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.744kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.62、118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.110kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =10744/(0.19489)+110000/5080=139.970N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf = 294.049kNN63、f2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=5.722kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=35.00 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 4.70+4.05=8.75kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 64.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc64、 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 160.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！11.2 悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度13.7米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为65、483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2300，体型系数0.1250。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.45米，建筑物内锚固段长度1.55米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(66、D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=3.5110.9002=0.355106/5080.067、=69.980N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.02.551900.04/(3842.06105121900.0)=0.868mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.68、900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 P=(1.20.035+1.20.236+1.42.025)/2=1.580kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002=0.423106/5080.0=83.276N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑69、为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.035+0.236+2.025=2.296kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1462295.8101500.003/(1002.060105121900.000)=3.54mm最大挠度和V=V1+V2=3.589mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向70、水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.236+1.42.025=3.188kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载71、力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251 NG1 = 0.12513.680=1.712kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(0.900+0.400)/2=0.682kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5002/2=0.255kN(4)吊挂72、的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50013.680=0.205kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.854kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.230 Us 风荷载体型系数：Us = 0.125经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3073、01.2300.125 = 0.046kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.854+0.91.44.050=8.528kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.854+1.44.050=9.095kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生74、的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.095kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强75、度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =9095/(0.19489)=100.118N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.528kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净76、截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.028kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =8528/(0.19489)+28000/5080=99.436N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 294.049kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。77、经过计算得到: Nl=3.697kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1450mm，l = 1550mm，ml = 400mm，m2 = 1300mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 78、N=9.10kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.45/1.55=0.94 kl=0.40/1.55=0.26 k2=1.30/1.55=0.84代入公式，经过计算得到支座反力 RA=28.880kN支座反力 RB=-9.952kN最大弯矩 MA抗弯计算强度 f=15.720106/(1.05141000.0)=106.183N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=2.85+4.05=6.90kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/79、m最大挠度 Vmax=6.736mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2900.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =15.72106/(0.929141000.00)=120.01N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计80、算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.952kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=99524/(3.1416165.752)1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结81、力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.95kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于9951.61/(3.1416201.5)=105.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.95kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 82、混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 7.71106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0330 = 1-(1-20.0330)1/2=0.0330s = 1-0.0330/2=0.9830楼板压点负弯矩配筋为 As = 7.71106 / (0.9830105.0210.0) = 355.7 mm2青年人首先要树雄心，立大志，其次就要决心作一个有用的人才