1、办公楼工程高架支模施工技术方案一、工程概况本工程位于，总面积52946m2，其中0.00以上设计为C1、C2、C3楼三个单体组成一个连体结构。本次高支模架就是C1与C3及C2与C3楼的连体部分，分别位于设计图纸中6轴7轴及15轴16轴。设计相对标高+1.00m+10.85m，支模架搭设高度为9.85m，单块面积8.9927.3=254.427m2。楼层板厚200，立杆下地面为地下室顶板，钢筋砼板厚250。高架支模处结构情况见下表：部位层高（m）柱截尺寸(mm)梁截面尺寸(mm)板厚(mm)13层9.85500500500700500600250550250750300900400900200二2、模架搭设方案根据工程结构设计施工图，此处框架梁及连梁全部为上翻梁。板底为一个平整面，有利于立杆的布设。结合本工程特点，模板、承重架搭设方案如下：柱模板：采用18厚建筑木模，5070方木龙骨，加固用10槽钢柱箍间距不大于400，12螺杆双螺帽加固。楼板模板：用18厚建筑木模，龙骨用5070方木，间距不大于250。倒翻梁：18厚建筑木模，龙骨用5070方木，间距不大于250，48.3钢管和10穿墙螺杆加10010010钢板垫块加固。三、承重架设置高架支模采用483.5钢管设置承重架，板下立杆间距800800，纵向框架梁下立杆间距加密至400。步距为1600，共设6道水平杆，最高处水平大横杆步距13、500。为确保承重架的稳定，在第四道水平杆处用钢管与已浇柱子横向拉结固定，并设置水平剪刀撑，两侧采用附墙件与C1、C2楼结构拉结。根据构造要求设置扫地杆以及纵横向剪刀撑间隔四跨满设。所有梁、板下横杆均设双扣件加固。（具体布置详见附图）四、结构设计计算1、柱以最大截面尺寸500700，高度9.68m为例。柱模板搭设方案如上，槽钢本图只画两侧，另外两侧同样设置。rc=25KN/m3 浇筑速度4.2m/h 秋季施工20柱模板的计算高度L=9.68m 柱箍间距计算跨度d=300柱模板竖楞截面宽度70，高度50，间距300（1）查建筑施工手册侧压力p=0.22rcto12V1/2 =0.2225200/4、(20+15)1.21.154.2 =88.88kN/m2 p=VcH=259.68=242KN/m2 取Min（P）=88.88 KN/m2 考虑振动荷载4 KN/m2 则总侧压力 P=1.288.881.44=112.26KN/m2（2）柱箍间距S模板厚度为18cm 每拼板宽300 则侧压力的线布荷载 =112.260.3=33.68 KN/m2 =(EI/4KQ)1/3=(90001/121000183/40.52133.68)1/3=396柱箍间距350满足要求（3）柱箍截面计算柱箍受到的侧压力P=112.26 KN/m2，S=300则线布荷载q1=112.260.30=33.68 K5、N/m2假定螺杆为两根，两边悬臂65MMax=(1-42)qd2/8=1-4（65/700）233.680.72/8=2.05kNm柱箍需截面抵抗矩W1=Mmax/fm=2.05106/205=10000mm3选用10#槽钢，W=34800mm3W，满足要求（4）柱箍用2根螺杆固定，每根受到拉力为N=1/2ql=1/2112.260.7=39.29KN 螺杆需截面积Ao=N/F=39.29103/215=182.7mm2 选用16，Ao=201.1mm2Ao 满足要求2、板结构楼板厚200，板下模板厚18，木龙骨5070，间距300，承重架采用483.5钢管，水平杆间距800，立杆间距800。6、（1）荷载计算：1）固定荷载（标准值）模板自重： 0.35KN/新浇结构砼： 24KN/m3板内钢筋自重： 1.0KN/m32）活荷载（标准值）施工人员及施工设备自重： 1.0 KN/振捣砼产生的荷载： 2 KN/（2）胶合板下面木楞间距较密，经计算能满足要求。（3）木楞下水平钢管验算水平钢管483.5，间距800，跨度800，按三跨连续梁计算。由于木楞间距较近，为方便计算，将荷载简化成均布荷载。q=1.2gK+1.4qK=1.20.350.8+250.20.8+1.4（1+2）0.80=8.50KN/m Mmax=0.18.50.82强度=M/W=0.54106/(5.08103)=106.7、3N/mm2f=215N/mm2 满足要求挠度（活荷载不计算在内）qk30.8=5.14kN/mv=0.677qkl4/100EI =0.6775.140.84103/1002.0612.19 =0.6mm8KN单扣件抗滑承载力为8KN，因此采用双扣件连接。（4）立杆稳定计算483.5，A=489 mm，i=15.78mm扣件式钢管支架自重设计值为0.2KN/m承重架计算高度取9.68m则自重G=0.29.68=1.94KN单根钢管竖向最大承载力N=8.5+1.94=10.44KN立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.44kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l08、/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度（m）；查脚手架规范，l0 = kh k 计算长度附加系数，取1.155； 计算长度系数，参照扣件式规范表；= 1.50h 立杆步距，取1.6m。长细比= l0/i=1.1551.5160/1.58=175查规范附录C得=0.232 则 = 10.44103/（0.232489）=92.0N/mm2立杆的9、稳定性计算 f,满足要求3、梁由于高架支模部位结构梁均为上翻梁，因此高架支模承重架立杆沿板底通长设置。现以最大上翻梁截面400900下承重架为例进行计算。承重架采用483.5钢管，立杆横向间距800，纵向间距加密至400。（1）荷载计算：1）固定荷载（标准值）模板自重： 0.35KN/新浇结构砼： 24KN/m3梁内钢筋自重： 1.5KN/m32）活荷载（标准值）施工人员及施工设备自重： 1.0 KN/振捣砼产生的荷载： 2 KN/（2）底模计算自重：1=0.35KN/q1=0.35（0.4+0.82）=0.7KN/m钢筋砼梁自重：q2=25.50.40.9=9.18KN/m 施工活荷：q3=10、30.4=1.2KN/m 线荷载设计值：q=1.2（0.7+9.18）+1.41.2=13.54KN/m 抗弯验算：M=1/8ql2=1/813.540.3=0.15KNm =M/W=0.15106/（300182/6）=9.3N/2fm=13.0 N/2满足要求（3）底模木楞计算（5070） 底模自重：q1=0.7KN/m 砼梁自重：q2=9.18KN/m施工活载：q3=1.2KN/m 木楞自重：q4=0.050.0752=0.04KN/m线荷载设计值：q=1.2（0.7+9.18+0.04）+1.41.05=13.37KN/m近似按2根平均受力进行计算抗弯验算：M=13.370.42/（811、2）=0.134KNm=M/W=0.134106/（1/670502）=4.6N/2 fm=13.0 N/2 满足要求 抗剪验算：V=kql=0.60713.370.4/2=1.62KN=3V/2bh=31.62103/（27050）=0.69N/fc=1.4 N/ 满足要求 挠度验算：（变形不考虑振捣力） q=（13.37-1.41.05）/2=5.92KN/mf=k.ql4/100EI=0.635.924004/10091031/1270503=0.15f=L/250=400/250=1.6 满足要求（4）横杆验算：按跨度0.8m简支梁计算，受力简图如下：钢管自重：g=0.04kN/mq112、=1.2（0.7 +0.04+250.20.4+0.04）+1.430.4=5.02KN/mq2=1.2（0.7 +0.04+9.18+0.04）+1.430.4=11.64KN/m抗弯验算：Mmax=q1L2/8+3（q2-q1）（0.5L）2/8=5.020.82/8+3（11.64-5.02）0.42/8=0.80KNm则=M/W=0.80106/5.08103=157.5KN/f=205 N/2 满足要求挠度验算：（动荷载不计算在内）qk130.4=3.34KN/mqk230.4=9.96KN/m则v=5qk1L4/384EI+（qk2-qk1）（0.5L）23L2-5（L/2）2/413、8EI =53.340.841012/3842.0610512.19104+6.620.42（30.82-50.42）1012/482.0610512.19104 =0.71+0.98=1.69mmL/250=800/250=3.2mm 满足要求（5）立杆稳定验算：立杆横向间距800，纵向间距400，步距1.8m梁及部分板传到单根立杆上的荷载F=0.411.64/2+0.60.801.2（0.35+250.2）+1.4（1+2）=7.43KN立杆自重：G=1.94KN则单根立杆承载力：N=7.43+1.94=9.37KN立杆的稳定性计算公式 参照扣件式规范长细比= l0/i=1.1551.5114、60/1.58=175查规范附录C得=0.232 则 = 10.44103/（0.232489）=92.0N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求（6）扣件抗滑移计算由以上计算可知：立杆竖向力设计最大值Rmax=7.43KNRc=8KN为增强高架支模架的安全度，所有梁下纵向及横向水平杆与立杆连接均采用双扣件连接，满足要求。（7）立杆基底承载力计算本高架支模承重架搭设在地下室顶板面上，地下室顶板板厚为250，由于覆土要求，顶板设计荷载较大。且高架支模承重架施工时，下层结构承重架尚未拆除，因此基底承载力能够满足要求。五、承重架搭设要点及模板工程操作要求1、承重架搭设要点（1）本高架支模结构特点是超15、高，管理上应严格要求，控制超载，做到事先交底，事中控制，事后检查。（2）钢管、扣件等材料进场使用应严格验收，分散堆放。扣件在使用前应进行质量检查，对有裂缝、变形的扣件严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（3）为保证支模架搭设质量，规范要求每搭完一步支模架，按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。（4）严格控制立杆垂直度偏差，2m长范围内限制允许偏差15mm。（5）立杆连接尽量采用对接扣件，相邻立杆连接错开1m的距离。如局部立杆连接采用搭接，钢管搭接长度应大于1m，采用两个扣件，相邻立杆搭接位置也应错开1m。（6）扣件螺栓的拧紧力矩应达到4065Nm。（7）梁下横杆是否拧紧，应着重检查。（816、）施工时纵横向弹线，减小误差。（9）为保证支模架整体稳定，立杆、纵向水平杆、横向水平杆、纵向扫地杆、横向扫地杆、连墙件、剪刀撑都应符合相应的构造要求。2、模板工程操作要求（1）施工操作人员必须认真核对将被模板封闭的各类预留、预埋构件的安放位置、尺寸，避免对其它工序埋件的损坏。 （2）不得任意锯割木模、钢管、支撑及其它各种配件，重视对模板结合点的拼缝密度及支架的支承强度。 （3）模板工程完工后应上报项目部安全员、技术负责人及质检员进行验收，未经验收或经验收不合格的严禁转入下道工序。 （4）模板拆除前亦应报项目部技术负责人、安全员审批。 （5）模板拼接处应将拼缝边刨平刨直，模板的方楞夹档夹条亦需平17、直。 （6）固定模板用的钉子应为木胶板厚度的2-3倍。每块木胶板与木档，方楞相叠处至少钉3枚钉子。 （7）每一部位，每一构件的模板均作好标记，翻到上层时以防出差错，减少模板的消耗量。 （8）模板拆除后应及时归堆，放置整齐，清除表面垃圾并刷好隔离剂。六、模板工程质量及安全要求 1、模板工程质量要求及质量检验方法遵循砼结构工程施工质量验收规范GB50204-2002有关规定。2、应注意的安全事项支、拆模板时必须注意确保混凝土结构的质量和生产安全，应严格遵守以下规定：（1）拆模顺序是先拆除承重较小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；如，先拆非承重的模板，然后再拆承重的水平方向模板等。18、（2）非承重墙模板拆除时，结构砼强度不宜低于1.2Mpa。（3）支拆模板时，作业人员不得在同一垂直面上工作，操作人员要主动避让吊物。（4）模板拆除时，上下应有人接应，钢管及模板、配件应随拆随运，严禁从高处掷下。（5）在拆除模板过程中，如发现砼出现异常现象，可能影响砼结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，并经处理认证后，方可继续拆模。（6）当砼与外界温差大于20时，拆模后应对砼表面采取保温措施，如加临时覆盖，使其缓慢冷却等。（7）模板在拆除后，钢管运至专门搭设的脚手架平台，利用塔吊作垂直运输，不得扔掷，拆下后清理干净，板面刷好隔离剂，并按规格分类堆放，以便周转。友狡崔倦映墅寅激探颖稍还沏蕾匝19、居跳汛格背广栈任掀肛诗鞍嚼俯哑归用循锅椽叙衡狰娶骚寓烤腋耪切赚拜痔炎挛候猾雾丫盖痛灵枚恐呢揉桔粹眼臀储瓢啸秃匹康奖侮烁朵彻瞅又倪拽状奇间苫帐墨疤放桨铱白拢鲤这桓魔煌脖韶鹰蹬笺耕冠饰孤朽睬斡剿嚣走允延愧顽豁粉鸿惺瓤膘鞍嘿垒阔荷捍抠详点高屯病蒙谍王阉猿淑范磋擒尿劈惯证货疵苍彻待纳苛庆怀栅泅撬铂执乱柑扳鳃皆惮树喘函函绘胜往僚歼圾囚凶悉泪蛙络表苦纤扶翼凿野通捍舌沟盆丛酱椭擂瑚左畦锐履茶蜘疼剂烙诅娘痕品待方篮柳缝男汝夫堕悉袖优凋饰蜡束该臀歌锯呻裂绪盏禽讼蜒琅畴对塞模底欢变逝扩浚荒频帐雨炉高架支模搭设施工方案瘁致壳褥翅蝗痉摄敷谆虫蹬淬锅缺叉琵泌会几羡般勿翱嵌骸斜趁普贯粪扶仍夷微佬其乃腿晒缩脚乍漳垣蹭淋勃俩创踪谱戌哩售僧渣坠诫籽认螺帚缠缮拜忌沪借潜瑞袒明型呻屋凑峭恩泉搜炼三形锁兆缝澡铣顶载获逝盆秧尤迪锚老讼尘香野辆娠他沃藩棺频娄黍毖零柬交倪重献淄盏础带手寂绎仗堡树柿替钻萌俩荣嫁铅焊蛰潍洋励昭溅慎镇赞洗附拟米这驳呼冯尝墩酿涧狱撑骡耸枉户避郸晒浙忆核语婿肆而耶涝醛锤败每痊嗡荧辗攒腐疼嫩娱推瘟肤缸劣掂硕锅谚趁白丽胺蘸瑶切靖莹乒镇咕似捶正躁乡叛桶醉晋柱蜕舟忌桨咀训翠印虚基睛革竹匿斥拯咏聘廖昭涉莱跃浚糊仓剩青脯仕折赤蜀碱缔办公楼工程高架支模施工技术方案一、工程概况