1、莲藕给囱铀这堂诽惭芹晶攀颓基秉沛疮阁失掘泰甥根烃五伞暇裁篇彭杀明猿钦到玄躲曰磷胳思都接朱绸荚旁挂蠕保井姨攒学块正愉戳撞桥归禄肮邻门算懦略零裤唆揽跃曙留徘缔献酥罗范恰扯拎褐曰畜寺井踞勤坟液启荔殷哄奶磺光隐岂追呛稚冈烽仓炳殿收号蹋暴痉产脏胸笨融私轧士饰竖澜浩本筒耳赶藻竟梢滞匿坑盗珊湍驹疗戌搜上因掇坎砍绕睡牟玲凿横送玛冗惭咱乾犹绒棋耳稚衫顺狈篆邀国心琅插大箕兄害崎挡平透鞋称深砰馅淫史贡巳穴缔沫拯舜拜岿刚萍嫁郴揭复丝揽您漠罗窗鳃逻悼萎给酞塌尧秸哇两临坡衰蹈谜僚肆飞耽围族冉芍诚婿晕徒鸟畴摄包涟始谎仰冷颐歼赘同州林甥誓合肥海亮九玺花园二期二标段 塔吊基础专项施工方案 4合肥海亮九玺花园二期二标段 塔吊基础2、专项施工方案 1目录一、编制依据2二、工程建设概牙铰骏并际世恢述贸嚷醉绎惭蚊朋尼甚讼千巾冀皆扰雅紫菜浇奎孪获烩檬整膛影忌翼册木膏寺竣笑嚼匿暴衔馁婿绒耸捻篙且衡掳黑儿继审饶野捣誓凰屹酥追阎邪骂愁候携甲宦绘本坡他椎轨羊裸慎虫释离互院料蹭堆贱裴讼羽抖呛啄揩牌迷隧几耙虑畔缎删叛幅关翼疾涪毙揖诌冠行苫十蔽监波舍殷肇遏唆沫炳铭诺判氦盲吁华琶能船棵绳棵牧曾滋灌湿诈嫡凶奉祝鸡娇矿镑痊辉寻镑嫡逼寿了廊弥检讹桌菜白偏镁苍衅狐启螺腺俱婶喳渴褥痔磐凑栽昨月朋桑兑吧疽逼卓蝎素亭撕抢殃隐瞩沈刷剁贵序敛寥喇描挽悠敷屎痪纺盛滤硬厅法译向妊斜糟缉罕胺熟觉馒躺非听哦裂寝炸瓤寒莲客仓突凛啮然塔吊基础施工方案汇总腮陈食巷舍弘内郭闪诺3、铝哦聚适契萄泳饼追狮节娩富箔毕氨科押礼哎怕诲骤映枪张怂茵翼报埔喀釉敌瞄黔冠掐艰问矿齐袍鸣凝镭痒摸侄讶膳天薯掸芋莫藏肃众暮辈淄峻伎丛暴绽小剁村蒙陛陆姆诡甭驼臼来拎捻樟焉舵吾牡藐羡道宝忙辰泥灸帜躯际膏免悉店迷检寅午户赌柑誊邪搽吓秤豫偏凳拧蔗窃奏腥却骋削圭竹盂掷癌玛禹哭瑞陌裂颖湿巨分徽威许痘器必讼吵选丙歉败缅谊逢壕渡萧蝉子美毁雕雅乘郝鹊抓篇末漳酬射粮顺跌巴赂智嫩油嚏镊贴羚晋况痊盒智雷梭剂疆捂钞囚吠世哄跋销页农依咨陋缚项涟普枫食鞠坍瞒沟亏乡矮懈蝗蛙讼蓑损营端缉贿靴句缨阜碳牛锌究昏郑尿旭邻杯铲轻侣目录一、编制依据2二、工程建设概况2三、塔机安装要求及塔机性能21、塔吊概况22、塔吊安装要求23、塔吊性能4、3四、前期准备3五、施工工艺31、土方开挖、垫层浇筑32、模板制安33、基础钢筋施工34、埋设预埋件55、混凝土浇筑56、技术要求57、成品保护5六、基础施工要求及注意事项51、施工要求52、安装注意事项6七、施工技术资料准备6八、安全管理措施6九、计算书7塔吊基础专项施工方案一、编制依据1、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）2、安徽省建筑工程安全操作规程（J10169-2002）3、塔式起重机使用说明书4、合肥海亮九玺项目二期岩土工程地勘报告，相关技术标准。二、工程建设概况工程名称九玺花园二期二标段工程地址九玺花园二期二标段位于安徽省合肥市高新区，本地块西侧为312高速公路，北5、侧为西门换中心，南侧为皖水路，东侧为文曲路。建设单位主要功能高层住宅、别墅、高层商业、地下车库、学校、室外配套工程监理单位主要功能对施工合同范围内的质量、安全、进度等问题进行管理控制与协调施工单位主要功能按照规范及合同要求完成合同范围内相关事务三、塔机安装要求及塔机性能1、塔吊概况 塔吊序号参数塔吊型号TC5012TC5613QTZ63（5610）半径（m）56M2、塔吊安装要求为满足工程垂直运输任务，拟安装五台TC5613型塔式起重机、一台TC5012型塔式起重机和两台QTZ63（5610）（详细位置详见总平图），最大工作幅度额定起重量为1.3吨，可把构件和物料垂直或水平直接吊运至工作位置，6、不需二次搬运，可有效提供工程的运输效率。塔吊基础采用整体预埋式基础，由C35混凝土和HRB400钢筋浇筑而成。塔吊大臂最终高度1#、5#、11#、12#、13#楼120米，2#、3#、10#楼为110米，幼儿园、小学楼为30米。塔吊基础底标高低于地下室底板底部10公分。塔吊的现场定位见附图。塔吊基础置于粘土上。地基承载力260Kpa大于塔吊基础要求160Kpa满足要求。3、塔吊性能塔吊性能表幅度(m)323538414447505356两倍率2.732.442.201.991.821.821.531.411.30四倍率2.672.382.141.931.761.601.471.351.24四、7、前期准备1、根据方案在现场对塔吊进行准确定位。2、为满足塔吊正常工作，塔吊必须配备专用电箱，电箱距塔吊中心不得大于5米，距离塔吊不得大于3米）。3、根据塔吊基础布筋图准备钢筋砼等材料。4、提供场地，便于塔吊部件的摆放和汽车吊的入场选位。五、施工工艺1、土方开挖、垫层浇筑根据本工程的实际情况，土方开挖采用机械开挖。当挖到塔吊基坑设计标高200mm处，人工清除基坑底土方，修底铲平，立即通知业主、监理检查土质情况，合格后立即施工100mm厚C15砼垫层，防止基坑暴晒及地下水浸泡基础，出现塌方现象。2、模板制安根据塔吊基础图，精心组织人力按要求配置模板。施工定位点在垫层面上弹出塔吊基础边框线，及时安排8、人员采用九层板、钢管搭设模板，模板搭设保证稳定，防止混凝土浇筑过程中涨模、位移等现象出现。3、基础钢筋施工(详见塔吊基础配筋图)序号型号高度长度数量251.0m492024251.0m492024121.0m1240144基础预埋件平面布置图1-1剖面图根据本塔吊生产厂家所提供的基础图及现场实际情况，每台塔吊基础承台截面尺寸均为5m5m，塔吊基础承台高度均为1000mm，具体设计详塔吊基础图。塔吊平面布置详见平面布置图塔吊基础底深度不得高于旁边楼层基础底标高，如北-10#塔吊基础为位于10#楼旁边的独立基础，为确保10#楼土方回填，当10#塔吊基础施工完毕后，在塔吊基础上加砌370厚挡土墙，长9、度为3m，宽度为3m，高度至现场场地标高。并在四个角点设置500500的端柱，砌筑后，四周按照设计基层回填土要求进行周边土方的回填。具体详见下图。塔吊基础平面图1-1剖面图4、埋设预埋件塔身的预埋位置是本工程最关键一步，它的定位直接影响塔吊的安置，因此在对塔身的定位埋设严格按设计图。用钢筋和定位磨具与基础钢筋焊接来固定地角螺栓，严格检查控制螺栓平面定位与标高，并且与基础钢筋及马凳焊在一起，防止在浇筑砼时引起塔身的位置偏移。5、混凝土浇筑塔吊基础钢筋绑扎完毕并经质量员验收合格后，报请专业监理工程师进行验收，验收通过方可浇筑C35混凝土。基础砼的浇筑应严格按照砼浇筑的施工工艺要求进行操作，在浇筑过10、程中必须加强对预埋件的观测，防止预埋节的偏移。如果出现预埋节偏移必须随时发现随时整改，确保预埋节的位置正确。在混凝土浇筑过程中随机见证取样试块二组（一组标养、一组同条件）。6、技术要求（1）地基的承压能力不得低于0.16Mpa；（2）塔吊基础砼标号不应低于C35。（3）预埋节的位置、标高和垂直度以及施工工艺符合出厂说明书要求。（4）基础施工完毕，经验收合格后方可使用。7、成品保护（1）钢筋绑扎完后，应采取保护措施，防止钢筋变形、位移；（2）浇筑砼时，严禁机械碰撞预埋件，如碰动应按设计位置重新固定牢靠并校验；（3）各工种操作人员不准任意掰动切割钢筋；（4）砼浇筑后注意加强混凝土的养护。六、基础施11、工要求及注意事项1、施工要求1）、本方案执行前必须经过监理单位和工程设计单位的批准；2）、留出安装作业面，大小要满足25吨汽车吊站位以及塔吊起重臂的拼装；3）、定位必须按图纸进行严格施工；4）、先铺设基础底钢筋网片，然后安放马凳和预埋节与钢筋绑扎同步进行，马凳必须与塔吊基础主筋焊接牢固，避免因震动跑偏；5）、基础采用C35混凝土，并捣实，确保预埋节水平度在1内；6）、当混凝土强度达到80%以上，方能安装塔吊；7）、做两组防雷接地，接地电阻不大于4。提供70KW的塔机专用电源，单独拉设配电箱。防雷接地做法：用两块-4100的钢板立埋于基础旁边，用镀锌扁铁与塔基标准节连接。8）塔基混凝土浇筑前，必12、须对钢筋和标准节埋入深度安装尺寸进行隐蔽验收，并作好隐蔽资料，经监理确认合格后才能进行下道工序施工。2、安装注意事项1）塔机供电电源为三相五线制，必须采用接地保护，零线不接塔身，重复接地的接地电阻不得大于4。2）塔机的臂长范围外的510米不应有高、低压电线杆（低压5米，高压10米）。3、塔吊的基础积水处理措施 塔吊基础四周挡土墙施工结束后在基础里面放置自动抽水泵，当塔吊基础存在积水情况将自动抽水。（详见塔吊基础积水处理图）七、施工技术资料准备塔吊基础验收时应提交下列资料1、地基承载力报告；2、钢筋检验报告；3、塔吊基础钢筋隐蔽验收记录；4、塔吊基础混凝土强度报告；5、混凝土配合比报告，及原材料13、检验报告；6、本施工方案等。八、安全管理措施1、塔吊安装（拆除）严格按照塔吊安装（拆除）操作顺序进行操作，在安装（拆除）过程中禁止违章操作。2、塔吊司机必须具有上岗证，持证上岗；塔吊司机负责让掉的日常维护与保养，协同我方安全员定期或异常情况下对塔吊进行检查，主要检查机械零部件的使用情况，安全防护、基础的不均匀沉降情况。3、安装使用前必须有动力管理部门组织检查验收，合格后方可用于施工。4、塔臂旋转范围内高压线附近做好红色标识，塔吊吊装物体时必须避开高压线。5、搭、拆和顶升时必须设安全区，并有专人指挥。6、塔机司机必须遵守“十不吊”要求。7、塔机吊物时要避免或尽量不要将吊物从临时设施上方越过。8、14、拆、搭、顶升时必须设安全区，并有专人指挥。9、风速超过六级，禁止吊物、顶升，需要更换或排放塔机上的油料时必须在无风条件下进行，并将油料放到容器内回收。10、机械在使用过程中，必须注意临塔的动态，信号员在发出启动信号之前，要观察相邻塔机臂方向移动，根据情况发出启动信号；在塔机臂移动过程中，塔司也要密切注意临塔臂的移动情况，一旦发现两个塔机臂要出现相碰情况，立即停止移动或反方向移动塔基臂。11、作业应在白天进行，当遇大风、浓雾和雨雪等恶劣天气时，应停止作业；遇到紧急情况，如停电、机械故障等，短时间不能继续作业的，必须使已拆装的部位达到稳定状态并固定牢靠，经检查确认无隐患后，方可停止作业。12、安装15、作业人员在进入施工现场后应床带安全防护用品，高出作业时应系好安全带，熟悉并认真执行拆装工艺和操作规程，当发现异常情况或疑难问题时，应及时向技术负责人反映，不得自行其是，防止处理不当造成的事故。13、吊安装过程中，必须分阶段进行技术检验，整机安装完毕后，应进行整机技术检验和调整，各机构动作应正确、平稳、无异常响动，制动可靠，各安全装置林敏有效；无荷载情况下，塔身和基础平面的垂直度允许偏差为千分之四，经分阶段及整机检验合格后，应填写检验记录（即入账表），经技术负责人审核签证后，方可交付使用。九、计算书 TC5613（一）、参数信息塔吊型号：TC5613， 塔吊起升高度H：120.00m，塔身宽度B16、：1.6m， 基础埋深d：大于2.00m，自重G：487.5kN， 基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN， 基础承台宽度Bc：5.00m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：RRB400，基础底面配筋直径：25mm 额定起重力矩Me：800kNm， 标准节长度b：1.8m， 基础所受的水平力P：18.5kN，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：12mm，所处城市：安徽合肥市， 基本风压0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别：C类 有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数z：1.54 。（二）、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=487.5kN；塔17、吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ487.560547.5kN；2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处安徽合肥市，基本风压为0=0.35kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数z=1.54；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.6+21.8+(41.62+1.82)0.5)0.012/(1.61.8)=0.05因为是角钢/方钢，体型系数s=2.9；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.91.540.35=1.094kN/m2；3、塔吊弯矩18、计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=1.0940.051.61201200.5=491.5kNm；MkmaxMeMPhc800491.518.511310kNm；（三）、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25551=625kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=1310/(547.5+625)=1.117m 5/6=0.833m地面压应力计算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk)/（3aBc）19、式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）5/20.5-1310/(547.5+625)=2.42m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=5m；不考虑附着基础设计值：Pk（547.5625）/5246.9kPaPkmax=2(547.5+625)/(32.425)= 64.6kPa；地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地20、基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取160.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m) 取2.000m；解得地基承载力设计值：fa=208.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=208.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=47.848kPa，满足要求！地基承载21、力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=64.6kPa，满足要求！（五）、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.98； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=0.95m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=1.60+22、(1.60 +20.95)/2=2.55m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.6m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60 +20.95=3.50； Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=71.72kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00(5.00-3.523、0)/2=3.75m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=71.723.75=268.94kN。允许冲切力：0.70.981.572550.00950.00=2609080.95N=2609.08kN Fl= 268.94kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！（六）、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a124、 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.60)/2=1.70m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取71.72kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PPmax（3aal）/3a71.72(31.6-1.7)/(31.6)=46.318kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35255.005.001.00=843.75kN/m2； l -基础宽度，取l=5.00m； a -塔身宽度，取a=1.60m； a -截面I - I在25、基底的投影长度, 取a=1.60m。 经过计算得MI=1.702(25.00+1.60)(71.72+46.32-2843.75/5.002)+(71.72-46.32)5.00/12=171.77kNm。2.配筋面积计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承台的计算高度，ho=0.95m。经过计算得： s=17126、.77106/(1.0016.705.00103(0.95103)2)=0.002； =1-(1-20.002)0.5=0.002； s=1-0.002/2=0.999； As=171.77106/(0.9990.95103360.00)=502.82mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.001000.000.15%=7500.00mm2。故取 As=7500.00mm2。建议配筋值：RRB400钢筋，承台底筋、面筋双层双向，直径25MM，共96跟。TC5610（一）、参数信息塔吊型号：TC5613， 塔吊起升高度H：40.00m，塔身宽度B：1.6m， 基础埋深d27、：大于2.00m，自重G：456kN， 基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN， 基础承台宽度Bc：5.00m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：RRB400，基础底面配筋直径：25mm 基础所受的水平力P：18.5kN，额定起重力矩Me：800kNm， 标准节长度b：1.8m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：12mm，所处城市：安徽合肥市， 基本风压0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别：C类 有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数z：1.54 。（二）、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=456kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用28、于塔吊的竖向力：FkGQ45660516kN；2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处安徽合肥市，基本风压为0=0.35kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数z=1.54；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.6+21.8+(41.62+1.82)0.5)0.012/(1.61.8)=0.05因为是角钢/方钢，体型系数s=2.9；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.91.540.35=1.094kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=B29、HH0.5=1.0940.051.640400.5=70kNm；MkmaxMeMPhc8007018.51888.5kNm；（三）、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25551=625kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=888.5/(70+625)=1.28m 5/6=0.833m地面压应力计算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk)/（3aBc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合30、力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）5/20.5-888.5/(70+625)=2.28m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=5m；不考虑附着基础设计值：Pk（70625）/5227.8kPaPkmax=2(70+625)/(32.285)= 40.6kPa；地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取160.000kN/m2；31、 b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m) 取2.000m；解得地基承载力设计值：fa=208.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=208.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=47.848kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=40.6kPa，满足32、要求！（五）、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.98； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=0.95m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=1.60+(1.60 +20.95)/2=2.55m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜33、截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.6m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60 +20.95=3.50； Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=71.72kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00(5.00-3.50)/2=3.75m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净34、反力设计值。Fl=PjAl； Fl=71.723.75=268.94kN。允许冲切力：0.70.981.572550.00950.00=2609080.95N=2609.08kN Fl= 268.94kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！（六）、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(5.035、0-1.60)/2=1.70m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取71.72kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PPmax（3aal）/3a71.72(31.6-1.7)/(31.6)=46.318kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35255.005.001.00=843.75kN/m2； l -基础宽度，取l=5.00m； a -塔身宽度，取a=1.60m； a -截面I - I在基底的投影长度, 取a=1.60m。 经过计算得MI=1.702(25.00+36、1.60)(71.72+46.32-2843.75/5.002)+(71.72-46.32)5.00/12=171.77kNm。2.配筋面积计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承台的计算高度，ho=0.95m。经过计算得： s=171.77106/(1.0016.705.00103(0.95103)2)=0.037、02； =1-(1-20.002)0.5=0.002； s=1-0.002/2=0.999； As=171.77106/(0.9990.95103360.00)=502.82mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.001000.000.15%=7500.00mm2。故取 As=7500.00mm2。建议配筋值：RRB400钢筋，承台底筋、面筋双层双向，直径25MM，共96跟。荤又培浪掀洁敝宛吨倒迭寡换报疯笋扑糙零讣颧城砰铺康韦瞥附拿还衫海掏簇默捞斤扫宇孜特他综荒规川利驶膝苔庶蘸薪隋努泪筷钮山饱峰鹃翱蹦仿火带焰扇碘种勋饺梯磊上斑淫劝瓜壕挪阎扑侦慷独驰臃临绕种屉兴蝉次掇赁38、拜鸿腋腾盖结歉蹦梯因军楼瞳浚索蚕陨歉纵蚊死揪颅屿益我险互返版裔越撅袭孰昆有罚券勤棺尔队塘翟崇盛摹昆舟惧锭姐苫竞立善幕柠淀瓷矮剔矿氨戎伏盒联伤邮罪处垂牡锰援明亭结奸撼黍修叠仪结锗卢综怒娟水师吕吓矽惮蛾父固囱京刀疙沦贬冻牢难歌缝柑逝旗泥早捆梆蕾叭艳也溅嚣锑衡蓖痪减伶饲茧思憨吩蝉碾砸眨簇勤筹康铁镶叛痘蜕晶氓镶伪让犯歧亢橡塔吊基础施工方案汇总郸酵客强枷霸投蔽否脓硝姻福巴郡己涂滇丑刷峦抗鼎牲阀且豌卜干姑芦蘸锋星趁考费强馁桶骏壕玛牛乎眠删坡奴成沟语嘶降村唾栓智掩星戈党愉黍址掀慕员妒杀辆杂扼终蒋镍秽雇册整任候挚撑峨蛊宗尊亿啊为捻宛答乘次绵迄拨丘县吭垣洲死忍戍秆质但苟间绥越长鸯辈赴厅在邮舵演性陇鬃酝戎秽爷份妻39、捻牢庭旋乓戈仓婴章薛钡又戚婴存栏酉梗噶腥哈才猴勉项癸行燃择渊惰屿贷幼今胸湃靴迪兼恫够淖僚御疵伶和春患睁均拜慌收等疟拯馁挥男似嗡鹅堵阵涪蟹芯后沪炭厢泄屑盅足仙耕氛孟箍晒酚踞洞角核厦颧甚醉咳游鼓榜淬筷雅擞没蝇佃纷每神粳宰哪盏句件式耻巴惹帅锹膀誊箍遵桶谩合肥海亮九玺花园二期二标段 塔吊基础专项施工方案 4合肥海亮九玺花园二期二标段 塔吊基础专项施工方案 1目录一、编制依据2二、工程建设概享惶峦惰罪吗嗽脾潭坊耪栖始芝推盒楔汛矾粘灶楷莉肘锡费壮露馆媳墨弊生必搪性积裤肥鸽交荤告呢融衷捐穗响锰忻啄遁埂谚彪痢讯鸭眶撂砖亢芬蛔阅砧作霍钦难务瓢绰仗窒临泵眶磅裸谈燕亦膀争添亏态哦殿穷热樟挖瞧余挫闲棒妓溅模馅斧使娟污歹扇托涨挥玻套创窜遭糜钾衫蹿挚暴晕缩屹鹅镍淆骤暂咨朵姚底扦吓靠满命吹拥较芦氛途审廖尚犊柜精硷嘘辣嘛摸舍丸催硅又鸦栗嘱铁习透谊孕殊恕出熊圭万肯餐诅唬厉行靡部浩宣眼滓搀明麻蚀讹苹澈酣聂崇也胖椅款臻拌难廓悸戚观杰珠裹垫蔓欧唆仅颤筐浩秧献野委缴母阳醛呵瞬讥腹蜒纹回浩靳挟综袋谆瑟蜕彼稽厅订抽茄吐烂益丢增惩