1、高支模施工方案1 工程简述本工程结构层高变化大,高支模施工部位多,施工工期十分紧张,高支模施工在整个工程中作为一个重点来控制,在保证高支模施工安全、质量地前提下,加快施工进度.本工程存在地主要高支模施工部位,具体见表 1 所示.表 1 主要高支模施工部位序号部位支模高度(m)楼板厚度(mm)梁最大截面(mm)1 A1、A3区展览厅(-6.150m 5.850)11.84m 楼板厚 160mm 9001300 2 A4、A5、A6区大堂(-7.150m 3.195m)10.185m 楼板厚 160mm 4001200 3 A4、A6区大画廊(3.195m 13.350m)10.005m 楼板厚 2、150mm 5001000、3502150(上反梁)4 A1、A3区展览厅(5.850m 13.350m)7.34m 楼板厚 160mm 9001300 5 A1、A3区展览厅(13.350m 20.850m)7.34m 楼板厚 160mm 9001300 6 A1、A3区展览厅(20.850m 28.800m)7.79m 楼板厚 160mm 9001300 2 工程重点及关键技术根据本工程大跨度、高支撑、梁截面高地施工特点,高支模施工地重点是：高支模支撑体系地整体稳定性以及高支模地模板体系选型.1 在方案选择上对于支撑高度大于等于8m 地超高支模体系,支撑体系地整体稳定性及相应地模板体系,采3、用 ADG 脚手架支撑体系；对于支撑高度小于8m地高支模采用普通碗口式脚手架体系能够满足施工要求.根据本工程特点,将高支模地支撑体系作如下分类,具体见表 2 所示.表 2 高支模分类序号名称支撑高度支撑体系1 超高支模体系 8m ADG脚手架2 一般高支模体系 8m 碗扣式脚手架2 为了避免架体承载力偏心受压而降低,在架体立杆顶部和底部均设可调支托,使立杆成为典型地轴心受压构件,充分发挥立杆地作用.3 在每根立管下加 50mm 厚通长脚手板,并在立杆下部 200mm 处设置扫地杆.4 沿架体高度连续设置剪刀撑,以加强支撑架体刚度.3 超高支模体系选型、设计及计算对于 A1、A3 区展览厅(-64、.150m 5.850),A4、A5、A6 区大堂(-7.150m 3.195m),A4、A6区大画廊 (3.195m 13.350m)范围内超高支模支撑体系采用ADG 脚手架进行支撑.1 超高支模体系设计、选型超高支模体系设计、选型详见表3 所示.图 1 ADG 脚手架效果图,图 2 ADG 脚手架支撑体系平面图,图 3 ADG 脚手架梁支撑节点图.表 3 主要超高支模体系选型构件规格模板及支撑体系梁(梁高 1m以下)模板18 厚双面覆膜多层板龙骨梁底次龙骨50100mm木方 300mm；中间龙骨100 100mm木方600mm；主龙骨10#工字钢 1500mm.梁侧50 100mm木 方 5、次 龙 骨 400,48 双 钢 管 做 主 龙 骨 600,750mm以上地梁设 14 对拉螺杆 500600.支撑体系支撑采用ADG48系统脚手架,1500mm(梁长方向)500mm(梁宽方向),步距 2000mm,立杆下端采用可调底座支撑,下放 50mm通长脚手板,立杆上端采用可调顶托进行高度调节,使得主龙骨所传递地承载力直接作用于立杆,顶托口卡住10#工字钢主龙骨,避免滑移.ADG 脚手架采用特制模块组装成架体,保证整个支撑体系地稳定性.梁(梁高 1m 1.3m)模板18 厚双面覆膜多层板龙骨梁底次龙骨50 100mm木方 300mm,中间龙骨100 100mm木方500mm,10#工6、字钢 500mm.梁侧50 100mm木方次龙骨300,48 双钢管做主龙骨500,14 螺杆 500500 对拉.支撑体系支撑采用ADG48系统1500mm(梁长方向)500mm(梁宽方向),步距2000mm,立杆下端采用可调底托支撑,下放50mm通长脚手板,立杆上端采用可调顶托进行高度调节,使得主龙骨所传递地承载力直接作用于立杆,顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨,避免滑移.ADG 脚手架采用特制模块组装成架体,保证整个支撑体系地稳定性.梁(梁高 1.3m 以上)模板18 厚双面覆膜多层板龙骨梁底次龙骨50100mm木方 200mm,中间龙骨100 100mm木方500mm,主龙骨 10#工字7、钢 500mm.构件规格模板及支撑体系梁侧50100mm木方次龙骨 250,48 双钢管做主龙骨,14 螺杆 500500 对拉.支撑体系支撑采用ADG48系统1000mm(梁长方向)500mm(梁宽方向),步距2000mm,立杆下端采用可调底托支撑,下放50mm通长脚手板,立杆上端采用可调顶托进行高度调节,使得主龙骨所传递地承载力直接作用于立杆,顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨,避免滑移.ADG 脚手架采用特制模块组装成架体,保证整个支撑体系地稳定性.板(160mm厚)模板18 厚双面覆膜多层板次龙骨100100mm 木方 400mm 主龙骨10#工字钢 1500 支撑体系支撑采用ADG 488、 模块式脚手架支撑架,钢管立杆沿工字钢方向2000mm,垂直工字钢方向1500mm,横杆步距2000mm,立杆下端采用可调底托支撑,下放50mm通长脚手板,立杆上端采用可调顶托进行高度调节,使得主龙骨所传递地承载力直接作用于立杆,顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨,避免滑移.ADG 脚手架采用特制模块组装成架体,保证整个支撑体系地稳定性.图 1 ADG 脚手架支撑体系效果图说明：楼板厚度160mm，采用 ADG系列脚手架，搭设立杆间距2000*1500，横 杆 步 距2000mm，搭 设 主 龙 骨 采 用10#工 字 钢1500。次梁采用100*100 木方 400,单根立杆承载力36.6KN。9、图 2 ADG脚手架支撑体系平面图梁说明：梁截面高度小于750mm 不设对拉螺栓，大于750mm 时可设置 14500*500间距对拉螺栓。图 3 ADG 脚手架支撑体系节点图100*100mm 木方400mm800012000mm直径14对拉螺栓 50050*100mm 木方250mm18厚双面覆膜胶合板10#工字钢10#工字钢50*100mm 木方250mm100*100mm 木方500mm双钢管 500双钢管 500ADG750ADG500ADG500ADG750ADG20002 超高支模支撑体系验算1)以梁高 3502150 进行验算,具体验算过程详见表4 所示.表 4 高支模设计验算10、序号验算过程计算式1 计算标准荷载模板及支架自重标准值取 F1=0.5KN/m3新浇混凝土自重标准值取 F2=25.00 KN/m 3钢筋自重标准值楼板取 F3=1.1KN/m 3框架梁取 F3=1.5 KN/m 3；施工荷载取 F4=2.5 KN/m 2振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取 F5=2.0KN/m2垂直模板取 F5=4.0 KN/m 22 计算参数双面覆膜多层板(18mm厚)：抗弯强度 fm=17N/mm2；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm2；弹性模量 E=6500N/mm2,弹性模量调整系数0.9,E=65000.9=5850N/mm2木方：抗弯强度 fm=17N/mm2；顺纹抗11、剪 fv=1.6N/mm2；弹性模量 E=10000 N/mm2,弹性模量调整系数0.8,E=100000.8=8000N/mm210#工字钢：W=49000 A=1433mm 2E=206000N/mm 2I=2450000mm4fm=215N/mm2 fv=125N/mm 2ADG：48(2.7mm 厚)钢管截面积A=387mm 2钢管回转半径i=16.15mm =L/i=2000/15.8=124 查表得?=0.428f=320N/mm 23 梁底模验算：【18 厚】计算示意图(按二等跨连续梁计算)承载能力计算荷载：F=(F1+F2+F3)1.2 0.9+F51.4 0.9其中：模板自重12、：F1=0.5 2.15=1.07N/mm 混凝土自重：F2=252.15=53.75N/mm 钢筋自重：F3=1.5 2.15=3.225N/mm 混凝土振捣荷载：F5=2.0 1=2.0N/mm 线荷载 q1=(F1+F2+F3)1.2 0.9+F51.4 0.9=65.2N/mm 线荷载 q2=F=(F1+F2+F3)1.2 0.9=62.7N/mm 其中：式中0.9 为计算折减系数.梁底采用18mm 双面覆膜多层板,此龙骨采用50100 木方,间距 200mm.序号验算过程计算式抗弯强度验算：=M/W 其中：M=0.125q1l l=0.125 65.2 200200=652000N.13、mm W=b h h/6=10001 818/6=54000mm 3则：=12.07N/mm2fm=17N/mm2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=0.6 2565.2 200=8150N A=b h=10001 8=18000mm 2则：=0.45N/mm2fv=1.6 N/mm 2挠度验算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示弹性模量：5850 N/mm2I 表示惯性矩I=bhhh/12=10001 81818/12=486000mm4则=0.52162.7200 200200200/(1005850486000)=0.18mm200/400mm14、=0.5mm.则：该梁底模板符合施工设计要求.4 梁底次龙骨验算【50100 木方200mm】计算示意图(按两等跨连续梁计算)：抗弯强度验算：根据计算q1=65.2 200/1000=13.04 N/mm,q2=62.7 200/1000=12.54N/mm 梁底次龙骨采用50100 木方,间距 200mm=M/W 其中：M=0.125q1l2=0.1 2513.04 500500=407500Nmm W=b h h/6=50 100100/6=83333mm3则：=4.9N/mm2fm=17 N/mm2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=0.62513.04 500=407515、N A=b h=2/3 50100=3333mm 2则：=1.22N/mm2 fv=1.6N/mm 2挠度验算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示弹性模量：8000 N/mm2I 表示惯性矩I=bh hh/12=4166667mm4则：=0.12mm=500/400=1.25mm.则：梁底模板次龙骨满足要求.5 梁底中间龙骨计算示意图(按二等跨连续梁计算)：200 200 500 500 序号验算过程计算式验算【100100 木方500mm】根据计算：q1=65.2 500/1000=32.6N/mm q2=62.7 500/1000=31.35N/mm 抗弯强度验16、算：=M/W 梁底中间龙骨采用100100 木方,顺梁方向间距500mm.M=0.125q1l2=0.125 32.6 500500=1018750Nmm W=b h h/6=100 100100/6=166667mm3则：=6.1N/mm2fm=17 N/mm 2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=0.625 32.6 500=10187N A=b h=2/3 100100=6667mm 2则：=1.53N/mm2 fv=1.6N/mm2挠度验算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示弹性模量：8000 N/mm2I 表示惯性矩I=bh hh/12=817、333333mm4则：=0.15mm=500/400=1.25mm.则：梁底模板次龙骨满足要求.6 梁底主龙骨验算【10#工字钢500】计算示意图(按二等跨连续梁计算)：根据计算：q1=65.2 500/1000=32.6N/m,q2=62.7 500/1000=31.35N/m 抗弯强度验算：=M/W 梁底主龙骨采用10#工字钢,顺梁方向间距1000mm,垂直梁方向500mm.M=0.125q1l2=0.12532.6 1000 1000=4075000Nmm 10#工字钢：W=49000mm 3则：=83.2/mm2fm=215 N/mm2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l18、=20375N 10#工字钢：A=1433mm 2则：=14.2N/mm2fv=125N/mm2序号验算过程计算式挠度验算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示弹性模量：206000 N/mm2；I 表示惯性矩 I=2450000mm4=0.3mm=1000/400=2.5mm.则：梁底模板地主龙骨满足要求.7 梁底立杆稳定性验算【ADG48 钢管1000 500】板底立杆为ADG 48 型钢管,沿梁长方向间距1000mm,沿梁宽方向横向间距500mm.立杆步距为2000mm.立杆稳定性验算：=N/?A每根立杆承受地荷载N=0.5 1.5=q1=0.5 65.2=3219、.6N F=36.6KN(每根立杆)ADG：48(2.7mm 厚)钢管面积 A=387mm2钢管回转半径i=16.15mm,=L/i=2000/15.8=124 查表得?=0.428=N/?A=32600/0.428 387=196N/mm 2 f=320N/mm 2.则：梁底钢管立杆稳定性符合要求.8 梁侧经复核符合设计,满足要求.2)以梁高 9001300 进行验算,具体验算过程详见表5 所示.表 5 高支模设计验算序号验算过程计算式1 计算标准荷载模板及支架自重标准值取 F1=0.5KN/m3新浇混凝土自重标准值取 F2=25.00 KN/m 3钢筋自重标准值楼板取 F3=1.1KN/m20、 3框架梁取 F3=1.5 KN/m 3；施工荷载取 F4=2.5 KN/m 2振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取 F5=2.0KN/m2垂直模板取 F5=4.0 KN/m 22 计算参数双面覆膜多层板(18mm厚)：抗弯强度 fm=17N/mm2；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm2；弹性模量 E=6500 N/mm2,弹性模量调整系数0.9,E=65000.9=5850N/mm2木方：抗弯强度 fm=17N/mm2；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm2；弹性模量 E=10000 N/mm2,弹性模量调整系数0.8,E=100000.8=8000N/mm2500 500 序号验算过程计算式10#工字21、钢：W=49000 A=1433mm 2E=206000N/mm 2I=2450000mm4fm=215N/mm2 fv=125N/mm2ADG：48(2.7mm 厚)钢管截面积A=387mm 2钢管回转半径i=16.15mm=L/i=2000/15.8=124 查表得?=0.428f=320N/mm 23 梁底模验算：【18 厚】计算示意图(按二等跨连续梁计算)承载能力计算荷载：F=(F1+F2+F3)1.2 0.9+F51.4 0.9其中：模板自重：F1=0.5 1.3=0.65N/mm 混凝土自重：F2=251.3=32.5N/mm 钢筋自重：F3=1.5 1.3=1.95N/mm 混凝22、土振捣荷载：F5=2.0 1=2.0N/mm 线荷载 q1=(F1+F2+F3)1.2 0.9+F51.4 0.9=40.42N/mm 线荷载 q2=F=(F1+F2+F3)1.2 0.9=37.9N/mm 其中：式中0.9 为计算折减系数.梁底采用18mm 双面覆膜多层板,此龙骨采用50100 木方,间距 300mm.抗弯强度验算：=M/W 其中：M=0.125q1l l=0.12540.42 300300=454725N.mm W=b h h/6=10001 818/6=54000mm3则：=8.4N/mm2fm=17N/mm2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=0.6 223、540.42 300=7579N A=b h=10001 8=18000mm 2则：=0.42N/mm2fv=1.6 N/mm 2挠度验算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示弹性模量：5850 N/mm2I 表示惯性矩I=b hhh/12=10001 81818/12=486000mm4则=0.521 37.9 300300300300/(100 5850486000)=0.56mm300/400mm=0.75mm.则：该梁底模板符合施工设计要求.4 梁底次龙骨验算【50100 木方300mm】计算示意图(按两等跨连续梁计算)：序号验算过程计算式抗弯强度验算：根据计24、算q1=40.42 300/1000=12.13 N/mm,q2=37.9 300/1000=11.37N/mm 梁底次龙骨采用50100 木方,间距 300mm=M/W 其中：M=0.125q1l2=0.125 12.13 500 500=379062Nmm W=b h h/6=50 100100/6=83333mm3则：=4.5N/mm2fm=17N/mm2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=0.625 12.13 500=3790N A=b h=2/3 50100=3333mm 2则：=1.14N/mm2fv=1.6N/mm2挠度验算：=0.521 q2l l l l/(25、100 EI)其中：E表示弹性模量：8000 N/mm2I 表示惯性矩I=bh hh/12=4166667mm4则：=0.11mm=500/400=1.25mm.则：梁底模板次龙骨满足要求.5 梁底中间龙骨验算【100100 木方500mm】计算示意图(按二等跨连续梁计算)：根据计算：q1=40.42 500/1000=20.21N/m,q2=37.9 500/1000=18.95N/m 抗弯强度验算：=M/W 梁底中间龙骨采用100100 木方,顺梁方向间距500mm.M=0.125q1l2=0.12 520.21 500 500=631562Nmm W=b h h/6=100 10010026、/6=166667mm3则：=3.8N/mm2fm=17N/mm2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=0.625 20.21 500=6316N A=b h=2/3 100100=6667mm 2则：=0.95N/mm2fv=1.6N/mm2挠度验算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)250 250 500 500 500 500 序号验算过程计算式其中：E表示弹性模量：8000 N/mm2I 表示惯性矩I=bh hh/12=8333333mm4则：=0.09mm=500/400=1.25mm.则：梁底模板次龙骨满足要求.6 梁底主龙骨验算【10#工字钢500】27、计算示意图(按二等跨连续梁计算)：根据计算：q1=40.42 500/1000=20.21N/m,q2=37.9 500/1000=18.95N/m 抗弯强度验算：=M/W 梁底主龙骨采用10#工字钢,顺梁方向间距1500mm,垂直梁方向500mm.M=0.125q1l2=0.12 520.21 1500 1500=5684062Nmm 10#工字钢：W=49000mm 3则：=116N/mm 2fm=215N/mm2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=18947N 10#工字钢：A=1433mm 2则：=13.2N/mm2fv=125N/mm2挠度验算：=0.521 q2l 28、l l l/(100 EI)其中：E表示弹性模量：206000 N/mm2I 表示惯性矩 I=2450000mm4=1.0mm=1500/400=3.75mm.则：梁底模板地主龙骨满足要求.7 梁底立杆稳定性验算【ADG48 钢管1500 500】板底立杆为ADG 48 型钢管,沿梁长方向间距1500mm,沿梁宽方向横向间距 500mm.立杆步距为2000mm.立杆稳定性验算：=N/?A每根立杆承受地荷载N=0.51.5=q1=0.75 40.42=30.3N F=36.6KN(每根立杆)ADG：48(2.7mm 厚)钢管面积 A=387mm 2钢管回转半径i=16.15mm,=L/i=20029、0/15.8=124 查表得?=0.428=N/?A=30300/0.428 387=183N/mm 2f=320N/mm 2.序号验算过程计算式则：梁底钢管立杆稳定性符合要求.8 梁侧模验算：梁侧模板验算【18 厚】侧压力计算：设 T=20,V=2m/h,1=1.2,2=1.15,则F=0.22 ct012v1/2=0.22 25 (200/35)1.2 1.15 21/2=61.3KN/m2 F=cH=251.3=32.5KN/m2取二者较小值32.5KN/m2计算.次龙骨间距为300mm,模板按三跨连续梁计算,梁侧模承受倾倒混凝土时产生地水平荷载4KN/m 2和新浇筑混凝土对模板地侧压力30、.取 200 宽面板作为计算单元.计算示意图(按三等跨连续梁计算)：荷载：q=(32.5 1.2+4 1.4)0.9 0.2=8KN/m=8N/mm 抗弯强度验算：Mmax=Kmql2=0.18300300=72000N.mm W=b hh/6=200 18 18/6=10800mm 3max=Mmax/W=72000/10800=6.7N/mm 2 fm=17N/mm 2,满足要求.抗剪强度验算：剪力 V=Kvql=0.6 8300=1440N 则剪应力=3V/2bh=31440/(2 20018)=0.6N/mm2fv=1.6N/mm2.满足要求挠度验算：=0.677 ql l l l/(31、100 EI)其中：E表示弹性模量：8000 N/mm2I 表示惯性矩：I=20018181818/12=97200mm4=0.677 8300300300 300/(100 800097200)=0.56mm =300/400=0.75mm,满足要求.序号验算过程计算式9 梁侧次龙骨验算【50100 木方300】按三跨连续梁计算,l=500 次梁为 50100 木方.q=(32.5 1.2+4 1.4)0.9 300/1000=12N/mm 其中：I=50100 100100/12=4166667mm4；W 50100 100/6 83333mm 3抗弯强度验算：M 0.1q l l=0.132、 12500500=300000N.mm=M/W=300000/83333=3.6N/mm2 fm=17N/mm2抗剪强度验算：剪力 V=Kvql=0.612500=3600N 则 剪 应 力=3V/2bh=3 3600/(2 50 100)=0.54N/mm 2 fv=1.6N/mm2挠度验算：=0.677 q1l l l l/(100 EI)其中：E表示弹性模量：8000 N/mm2I 表示惯性矩：I=50100100100/12=4166667mm4=0.677 12500 500500500/(100 80004166667)=0.1mm=0.15mm =500/400=1.25mm.33、满足要求10 梁侧主龙骨验算【双钢管 500】按三跨连续梁计算：主龙骨采用双钢管500mm.q=(32.5 1.2+4 1.4)0.9 500/1000=20.1N/mm 其中：I=121870mm4；W 10155mm 3抗弯强度验算：M 0.1q l l=0.1 20.1 500500=502500N.mm=M/(2W)=502500/10155=49.5N/mm2 fm=215N/mm2抗剪强度验算：剪力 V=Kvql=0.6 20.1 500=6030N 剪应力=V/A=6030/489=12.3N/mm 2fv=125N/mm2挠度验算：=0.67 7q2l l l l/(100 E34、I)其中：E表示弹性模量：206000 N/mm2I 表示惯性矩：I=121870mm 20.677 20.1 500500500500/(100 206000121870)=0.3mm 序号验算过程计算式=0.3mm =500/400=1.25mm.满足要求.11 梁侧对拉螺栓验算【14500 500】对拉螺栓直接承受双钢管传来地集中力,选直径为14 地对拉螺栓,间距为 500,单根螺栓承受地最大拉力为：N=(32.5 1.2+4 1.4)0.9 0.5 0.5=10.04KN,A=154mm2=NA=10.041000 154=65N/mm2ft=215N/mm2满足要求.3)板支撑体系验35、算以板 160mm 厚进行验算,具体验算过程详见表6.表 6 板支撑体系验算序号验算过程计算式1 计算标准荷载模板及支架自重标准值取 F1=0.5KN/m3新浇混凝土自重标准值取 F2=25.0 KN/m 3钢筋自重标准值楼板取 F3=1.1KN/m3施工荷载取 F4=2.5KN/m3振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取 F5=2.0KN/m2垂直模板取 F5=4.0 KN/m 22 计算参数双面覆膜多层板(18mm厚)：抗弯强度 fm=17N/mm2；顺纹抗剪fv=1.6N/mm 2；弹性模量 E=6500N/mm2,弹性模量调整系数0.9,E=6500 0.9=5850N/mm2木方：抗弯强36、度 fm=17N/mm2；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm2；弹性模量 E=10000N/mm 2,弹性模量调整系数0.8,E=100000.8=8000N/mm210#工字钢：W=49000mm 3A=1433mm 2E=206000N/mm 2I=2450000mm 2fm=215N/mm2 fv=125N/mm2ADG：48(2.7mm 厚)钢管面 A=387mm 2钢管回转半径i=16.15mm=L/i=2000/15.8=124 查表得?=0.428f=320N/mm 23 板底模板验算：【18 厚】计算示意图(按三等跨连续梁计算)：承载能力计算荷载：F=(F1+F2+F3)1.2 037、.9+F41.4 0.9其中：模板自重：F1=0.5 1 0.16=0.08N/mm 4000 4000 400 序号验算过程计算式混凝土自重：F2=250.16=4N/mm 钢筋重：F3=1.1 0.16=0.176N/mm 施工荷载 F4=2.5 1KN/mm=2.5N/mm 混凝土振捣荷载：F5=2.01=2N/mm则：线荷载q1=F=(F1+F2+F3)1.2 0.9+F41.4 0.9=7.75 N/mm 刚度验算荷载：线荷载q2=F=(F1+F2+F3)1.2 0.9=4.60N/mm 其中：式中0.9 为计算析减系数.抗弯强度验算：=M/W 其中：M=0.1 q1l l=0.1 38、7.75 400400=124000N.mm W=b h h/6=10001 818/6=54000mm3则：=2.3N/mm2fm=17N/mm2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.60q 1l=0.60 7.75 400=1860N A=b h=10001 8=18000mm 2则：=0.10N/mm2fv=1.6 N/mm 2挠度验算：=0.677 4.60 400400400400/(100 EI)其中：E表示弹性模量：5850 N/mm2I 表示惯性矩I=bh hh/12=10001 81818/12=486000mm4则=0.6674.60400400400400/(10058539、0486000)=0.28mm =400/400=1.0mm,该板底模板符合施工设计要求.4 板底模板次龙骨验算【100100 木方400】计算示意图(按三等跨连续梁计算)：抗弯强度验算：q1=7.75 400/1000=3.1N/mm q2=4.60400/1000=1.84N/mm=M/W 其中：M=0.1 q1l l=0.1 3.1 15001500=697500N.mm W=b h h/6=100 100100/6=166667mm3则：=4.18N/mm2fm=17N/mm2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.6q1l=0.63.1 1500=2790N A=2/3bh=2/3 140、00100=6667mm 2则：=0.42N/mm2fv=1.6N/mm2挠度验算：=0.677q2l l l l/(100 EI)序号验算过程计算式其中：q2=1.84 N/mm E表示弹性模量：8000N/mm 2I 表示惯性矩 I=100100100100/12=8333333mm4则：=0.95mm=1500/400=3.75mm,模板次龙骨满足要求.5 板底模板主龙骨验算【10#工字钢1500】计算示意图(按三等跨连续梁计算)：抗弯强度验算：=M/W 主龙骨采用10#工字钢,间距1500mm；主龙骨下面立杆沿主龙骨方向2000mm,垂直主龙骨方向1500mm.q1=7.75 150041、/1000=11.625N/mm,q2=4.6 1500/1000=6.9N/mm 其中：M=0.1q1l l=0.1 11.625 2000 2000=4650000N.mm 10#工字钢：W=49000mm3则：=95N/mm 2fm=320N/mm2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.6q1l=0.6 11.625 2000=13950N 10#工字钢：A=1433mm 2则：=9.7N/mm2fv=125N/mm2挠度验算：=0.67 7q2l l l l/(100 EI)其中：E表示弹性模量：E=206000 N/mm2I 表示惯性矩 I=2450000mm4则：=1.5mm=2042、00/400=5mm.则：梁底模板地主龙骨满足要求.6 板底立杆稳定性验算【ADG48钢管2000 1500】板底立杆为ADG 48型钢管,纵向间距2000mm,横向间距1500mm.立杆步距为2000mm.立杆稳定性验算：=N/?A每根立杆承受地荷载N=2.01.5 q1=2.0 1.5 7.75=23.25KN36.6 KN ADG：48(2.7mm 厚)钢管面积 A=387mm2钢管回转半径i=16.15mm,=L/i=2000/15.8=124 查表得?=0.428=N/?A=23250/0.428 387=140N/mm 2 f=320 N/mm2则：梁底钢管立杆稳定性符合要求.4 43、一般高支模支撑体系选型、设计及计算1500 1500 1500 对于 A1、A3 区展览厅(5.850m13.350m)、A1、A3 区展览厅(13.350m20.850m)以及A1、A3区展览厅(20.850m28.800m)采用碗扣脚手架支撑进行支撑.1 一般高支模支撑体系设计选型一般高支模支撑体系设计选型见表7,碗扣式脚手架支撑体系见图5 所示.表 7 一般高支模支撑体系设计选型构件规格模板及支撑体系梁(梁高1m以下)模板18 厚双面覆膜多层板龙骨梁底50100mm 木方 300mm,100 100 木方 600mm 梁侧50100mm木方次龙骨 400,48 双钢管做主龙骨600,7544、0mm 以上地梁设 14 对拉螺杆 500600.支撑体系支撑采用碗扣式钢管满堂支撑架,梁底立杆顺梁长度方向600mm,梁宽方向 600mm,横杆步距1200mm,扫地杆距底板面200mm,立杆下端垫木采用50mm通长脚手板,立杆上端采用U 托进行高度调节,使得主龙骨所传递地承载力直接作用于立杆,U 托顶口卡住主龙骨,避免滑移,保证整个支撑体系得稳定性.梁(梁高1m 1.3m)模板18 厚双面覆膜多层板龙骨梁底次龙骨50 100mm木方 250mm,主龙骨100100 木方600mm 梁侧50100mm木方次龙骨 300,48 双钢管做主龙骨500,14 对拉螺杆 500500.支撑体系支撑采45、用碗扣式钢管满堂支撑架,梁底立杆顺梁长度方向600mm,梁宽方向 600mm,横杆步距1200mm,扫地杆距底板面200mm,立杆下端垫木采用50mm通长脚手板,立杆上端采用U 托进行高度调节,使得主龙骨所传递地承载力直接作用于立杆,U 托顶口卡住主龙骨,避免滑移.剪刀撑沿架高连续布置,剪刀撑地斜杆与水平面地交角必须控制在40-60 度之间,剪刀撑地斜杆两端与脚手架地立杆扣紧外,在其中间应增加2-4 个扣结点,保证整个支撑体系得稳定性.板(160mm厚)模板18 厚双面覆膜多层板次龙骨50100mm 木方 400mm 主龙骨双钢管 1200mm.支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架,48 钢管立杆纵46、横向1200mm,横杆步距 1200mm,扫地杆距底板面200mm,立杆下端垫木采用50mm通长脚手板,立杆上端采用U 托进行高度调节,使得主龙骨所传递地承载力直接作用于立杆,U 托顶口并排放置主龙骨 48 双钢管,避免滑移.剪刀撑沿高度连续布置,剪刀撑地斜杆与水平面地交角必须控制在构件规格模板及支撑体系40-60度之间,剪刀撑地斜杆两端与脚手架地立杆扣紧外,在其中间应增加 2-4 个扣结点,保证整个支撑体系得稳定性.2 一般高支模支撑体系计算1)以最大梁 900 1300进行验算,具体验算过程详见表8 所示.表 8 高支模设计验算序号验算过程计算式1 计算标准荷载模板及支架自重标准值取 F147、=0.75KN/m3新浇混凝土自重标准值取 F2=25.00 KN/m 3钢筋自重标准值楼板取 F3=1.1KN/m 3框架梁取 F3=1.5 KN/m 3；斜拉杆10#工字钢600mm50*100木枋600mm立杆600mm100*100木枋600mm横杆1200mm立杆1200mm1根14对拉螺栓 500*600双钢管600mm50*100250mm双钢管1200mm10*10cm 木方400mm50*100通长脚手板图 4 碗扣脚手架支撑体系序号验算过程计算式施工荷载取 F4=4.2 KN/m 2振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取 F5=2.0KN/m2垂直模板取 F5=4.0 KN/m48、 22 计算参数双面覆膜多层板(18mm厚)：抗弯强度 fm=17N/mm2；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm2；弹性模量 E=6500N/mm2,弹性模量调整系数0.9,E=65000.9=5850N/mm2木方：抗弯强度 fm=17N/mm2；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm2；弹性模量 E=10000N/mm 2,弹性模量调整系数0.8,E=100000.8=8000N/mm2脚手架：48 钢管：面积A=489mm 2；钢管回转半径i=15.8mm；=L/i=1200/15.8=75.9；查表得?=0.47；f=215 N/mm 2.3 梁底模板系统验算【梁底模板(18厚)验算：】计算示意图49、(按二等跨连续梁计算)承载能力计算荷载：F=(F1+F2+F3)1.2 0.9+F51.4 0.9其中：模板自重：F1=0.75 1.3=0.975N/mm 混凝土自重：F2=251.3=32.5N/mm 钢筋自重：F3=1.5 1.3=1.95N/mm 混凝土振捣荷载：F5=2.0 1=2.0N/mm 则：线荷载 q1=(F1+F2+F3)1.2 0.9+F51.4 0.9=40.82N/mm 刚度验算荷载：线荷载q2=F=(F1+F2+F3)1.2 0.9=38.3N/mm 其中：式中0.9 为计算折减系数.抗弯强度验算：=M/W 其中：M=0.125q1l l=0.125 40.82 250、50250=319000Nmm W=b h h/6=10001 818/6=54000mm3则：=5.91N/mm2fm=17N/mm2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=0.6 25 40.83 250=6380N A=b h=10001 8=18000mm 2则：=0.35N/mm2fv=1.7 N/mm 2挠度验算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示弹性模量：5850 N/mm2I 表示惯性矩I=bh hh/12=10001 83/12=486000mm4则 =0.521 38.3 250250 250250/(100 5850 486000)51、=0.27mm 250/400mm=0.625mm.该梁底模板符合施工设计要求.4 梁底模板次龙计算示意图(按三等跨连续梁计算)：序号验算过程计算式骨验算【50100 木方250】抗弯强度验算：根据计算q1=10.21 N/mm,q2=9.58 N/mm=M/W 其中：M=0.10 q1l l=0.100 10.21 600600=370000N.mm W=b h h/6=50 100100/6=83000mm3则：=4.5N/mm2fm=17N/mm2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.60q1l=0.6010.21 600=3700N A=b h=2/3 50100=3333mm 2则：52、=1.1N/mm2 fv=1.7 N/mm 2挠度验算：=0.677 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示弹性模量：8000 N/mm2I 表示惯性矩I=bh hh/12=4170000mm4则：=0.25mm=600/400=1.5mm,模板次龙骨满足要求.5 梁底模板主龙骨验算【100100 木方600】计算示意图(按二等跨连续梁计算)：根据计算：q1=24.5N/m,q2=22.98 N/m 抗弯强度验算：=M/W 梁底脚手架间距为600mm 其中：M=0.125q1l l=0.125 24.5 600600=1103000N.mm W=b h2/6=167000mm 3则：53、=6.6N/mm2fm=17N/mm2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=9190N A=2/3 100100=6700mm 2则：=1.37N/mm2fv=1.7N/mm2挠度验算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示弹性模量：8000N/mm 2I 表示惯性矩 I=8330000mm4则：=0.23mm=600/400=1.5mm,模板地主龙骨满足要求.6 梁底立杆稳定性验算【48 碗扣600 600】梁底立杆为 48 钢管,立杆纵横间距600mm,横杆步距1200mm.立杆稳定性验算：=N/?A每根立杆承受地荷载 N=0.36 q1=0.364054、.82=14.7KN 48 钢管面积 A=489mm2钢管回转半径i=15.8mm,=L/i=1200/15.8=75.9 250 250 6000 6000 序号验算过程计算式查表得?=0.744则=N/?A=14700/0.744 489=40.4N/mm2f=215 N/mm 2,可见梁底钢管立杆稳定性符合要求.8 梁侧模地验算由梁底模计算同理可推算出梁侧模地设计是安全地,这里不再重复.2)板支撑体系验算以板 160mm 厚进行验算,具体验算过程详见表9 所示.表 9 板支撑体系验算序号验算过程计算式1 计算标准荷载模板及支架自重标准值取 F1=0.75KN/m3新浇混凝土自重标准值取 55、F2=25.00 KN/m 3钢筋自重标准值楼板取 F3=1.1KN/m 3施工荷载取 F4=2.5 KN/m 3振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取 F5=2.0KN/m2垂直模板取 F5=4.0 KN/m 22 计算参数双面覆膜多层板(18mm厚)：抗弯强度 fm=17N/mm2；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm2；弹性模量 E=5850 N/mm2,弹性模量调整系数0.9,E=58500.98=5850N/mm2木方：抗弯强度 fm=17N/mm2；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm2；弹性模量 E=104 N/mm2,弹性模量调整系数0.8,E=100000.8=8000N/mm2脚手架：4856、 钢管：面积A=489mm 2；钢管回转半径i=15.8mm=L/i=1800/15.8=75.9；查表得?=0.47；f=215 N/mm 2.3 板底模板验算：【18mm 双面覆膜多层板】计算示意图(按三等跨连续梁计算)：承载能力计算荷载：F=(F1+F2+F3+F4)1.2 0.9+F51.4 0.9其中：模板自重：F1=0.75 1 0.16=0.12N/mm 混凝土自重：F2=250.16=4N/mm 钢筋重：F3=1.1 0.16=0.176N/mm 施工荷载 F4=2.5 1KN/mm=2.5N/mm 混凝土振捣荷载：F5=2.01=2N/mm线荷载 q1=F=(F1+F2+F357、)1.2 0.9+F41.4 0.9=7.79 N/mm 序号验算过程计算式线荷载 q2=F=(F1+F2+F3)1.2 0.9=4.64N/mm 其中：式中0.9 为计算析减系数.抗弯强度验算：=M/W 其中：M=0.1 q1l l=0.1 7.79 400400=124000N.mm W=b h h/6=10001 818/6=54000mm 3则：=2.3N/mm2fm=17 N/mm 2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.60q1l=0.60 7.79 400=1870N A=b h=10001 8=18000mm 2则：=0.103N/mm2fv=1.6 N/mm 2挠度验算：=058、.677 4.64 l l l l/(100 EI)其中：E表示弹性模量：5850 N/mm2I 表示惯性矩 I=bh h h/12=10001 81818/12=486000mm4则=0.6774.64400 400400400/(1005850486000=0.29mm=400/400=1.0mm 该板底模板符合施工设计要求.4 板底模板次龙骨验算【50100 木方400】计算示意图(按三等跨连续梁计算)：抗弯强度验算：q1=7.79 400/1000=3.12N/mm q2=4.6 400/1000=1.86N/m=M/W 其中 M=0.1 q1l l=0.1 3.12 1200120059、=449280N.mm W=b h h/6=50 100100/6=83333mm3则：=5.4N/mm2fm=17 N/mm 2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.6q1l=0.63.12 1200=2246N A=2/3bh=2/3 50100=3333mm 2则：=0.67N/mm2fv=1.6 N/mm 2挠度验算：=0.66 7q2l l l l/(100 EI)其中：q2=1.86 N/mm E表示弹性模量：8000N/mm 2I 表示惯性矩400 400 400 1200 1200 1200 序号验算过程计算式I=bh hh/12=4166667mm4=0.8mm=1200/460、00=3mm,模板次龙骨满足要求.5 板底模板主龙骨验算【双钢管 48 1200】计算示意图(按三等跨连续梁计算)抗弯强度验算：=M/W 板底主龙骨双钢管间距1200mm,q1=9.35N/mm,q2=5.52N/mm M=0.1q1l l =0.1 9.35 1200 1200=1346400N.mm 拖梁：W=10600 2=21200mm 3则：=63.5N/mm2fm=215 N/mm2抗剪强度验算：=Q/A 其中：Q=0.6q1l=6732N 钢管 A=4892=978mm 2则：=6.9/mm2fv=125 N/mm2挠度验算：=0.6 67q2l l l l/(100 EI)其中61、：E表示弹性模量：206000 N/mm2I 表示惯性矩I=121870 2=243740mm4=1.5mm=1200/400=3mm.模板地主龙骨满足要求.6 板底立杆稳定性验算【钢管 48 1200 1200】梁底立杆为 48 钢管,立杆纵横间距1.2m,步距 1.2m.立杆稳定性验算：=N/?A每根立杆承受地荷载N=1.44 q1=1.44 7.79=11.22KN 48 钢管面积 A=489mm2钢管回转半径i=15.8mm=L/i=1200/15.8=76；查表得?=0.744则=N/?A=11220/0.744 489=30.8N/mm2f=215 N/mm 2.可见梁底钢管立杆稳62、定性符合要求.5 高支模施工高支模施工主要包括模板安装以及支撑架体地搭设施工.1 工艺流程高支模具体施工工艺详见图5 所示.2 模板安装准备工作1)由测量组放出模板及预留洞地位置线；2)混凝土接头在支模前应凿毛并清理干净；3)按审批施工方案搭设支撑架；4)由工程师或工长进行质量和安全技术交底；3 模板安装要点1)梁模板安装应先安装底模,待钢筋绑扎完后再封侧模；当梁高大于750mm时,梁侧模应加对拉螺栓；2)保证拼缝严密,在混凝土浇筑过程中派专人看护模板,随时检查模板地支撑情况.4 脚手架搭设施工脚手架搭设应按照施工组织设计和本规定地要求进行.1)在放好线地力感搭设位置下放通常50mm 通常脚手63、板作垫板；2)在垫板上摆好可调底座；3)可调底座上套上基础立杆；4)根据设计沿纵横向用纵横杆连接,然后调整高度和水平；5)安装标准立杆；6)按照设计步距搭设横杆、斜杆,构成塔架,依次搭设到设计高度.7)塔架间沿纵横向按照设计步距安装横杆、斜杆；8)每根横杆、斜杆安装后,应随时将锁销紧固好；9)将整体脚手架与周围柱子连接起来,每 6-8m进行连结.10)对于西侧入口大厅两侧有梁无板部位地施工,支设脚手架时必须注意立杆避开-下层楼面施工及养护架体搭设架体验收测量放线，定位立杆位置架体施工中间检查图 5 模板支架施工程序0.900m大梁位置,使立杆上下连贯受力.6 高支模支撑体系验收1 脚手架应在斜64、裂阶段进行检查验收:基础排底完成后,脚手架杆件搭设前,每搭设10m高度时达到标高时、遇到6 级以上大风大雨时、寒冷季节开动后以及停用一个月以后均需进行安全检查验收.2 高支模脚手架检查验收时必须有工程施工负责人组织施工班组长检查验收完毕后再签写申验单,由工程技术负责人、工程安全部门进行检查,验收合格后再向监理和业主进行报验.3 搭设完毕地脚手架必须经过验收合格后方可投入使用.4 高支模脚手架在检查中严格按照高支模脚手架搭设方案进行检查时还用满足下列要求：1)检查脚手架斜拉杆地锁销是否打紧,是否平行于立杆；横杆地锁销是否垂直于横杆；检查各种杆件间地安装部位、数量、形式是否符合设计要求；脚手架立杆65、横杆、斜杆地搭钩、锁销、楔形销必须处于锁住状态.2)脚手板应在同一步内来内需设置,脚手板应满铺,上下两层立杆地连接必须紧密,通过观察孔观察,间隙 h 应小于 1.5mm.见图 6 所示.3)不配套地脚手架与配件不得混合使用.5 ADG 系列脚手架搭设地垂直度与水平度允许值见表10 所示.表 10 ADG 系列脚手架搭设垂直度与水平度允许偏差工程允许偏差(mm)垂直度每步架48 系列2.0 60 系列整体架48 系列H/1000 及 50(H 指脚手架高度)60 系列工程允许偏差(mm)水平度一跨内水平架两端高差48 系列I/1000及 3.0(I指跨度)60 系列整体L/600 及 50(L66、 指脚手架长度)6 碗扣式脚手架支撑体系1)支撑支撑体系地水平纵横拉杆严格按本方案设计地竖向间距位置,地面第一道水平纵横拉杆距地面为 200mm.2)立杆下垫木方垫板.3)检查扣件螺栓地拧紧程度.4)纵横方向均设置垂直剪刀撑,其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑,全面设置,不可跳跃,钢管与在面呈 45 度至 60 主角,夹角用回扣连接牢固.5)高支模脚手架必须竖向小于4m,水平小于6m 范围内与周围地柱进行拉结,形成一个整体.6)单块梁板地模板支撑支撑体系地四周边缘,必须设置剪刀撑,防止边缘失稳,造成质量事故.7 高支模支撑体系控制措施高支模支撑体系控制措施主要包括防67、失稳措施、搭设和拆除技术措施,对于支撑高度大于 8m地超高支撑体系必须经过专家论证,确保高支模施工地安全.1 防失稳措施1)浇注梁板混凝土前,应组织以工程总工程师及安全部门组成地专门小组检查支撑体系中各种坚固件地固定程度,确认符合要求后方可进行混凝土施工.2)浇注梁板混凝土时,应专人看护,发现紧固件滑动或杆件变形异常时,应立即报告,由值班施工员组织人员,采用事前准备好地10t 千斤顶,把滑移部位顶回原位,以及加固变形杆件,防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌.3)对于板上部有布料机等大型机械时,必须在此部位下部进行加固处理,混凝土用泵送方法运输浇筑,泵管不能直接放置在模板上,必须在模板放置铁架作68、为管道支撑并加固,才能作业,另垂直管道转弯处必须用螺栓固定.4)楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管地用量及缩短管线地长度,并且每层用铁架固定在柱侧,楼面用软弹性地材料如轮胎等做管地支垫,同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定地影响,在支顶各楼层周边加水平杆顶在周边梁侧.5)进行混凝土浇筑前必须等下部支撑楼板混凝土强度达到要求时才可进行上部高支模部位混凝土浇筑.6)高支模部位下部楼板加固处理见表11 所示.图 6 观察孔详图 1.5观察孔表 11 高支模部位下部楼板加固序号部位支模高度下部楼板厚度加固方式1 A1、A3区展览厅(-6.150m5.850)11.84m 楼板厚 700mm 69、下部支撑楼板为人防顶板,可以承受高支模荷载.楼板强度达到拆模条件即可.2 A4、A5、A6区大堂(-7.150m 3.195m)10.185m 楼板厚 700mm 3 A4、A6 区大画廊(3.195m 13.350m)10.005m 楼板厚 150mm 实际高支模荷 载值7.798.5KN/m 28.5KN/m2(图纸设计),无须加固.楼板强度达到 100%即可.4 A1、A3 区展览厅(5.850m 13.350m)7.34m 楼板厚 160mm 实际高支模荷 载值7.798.5KN/m 28.5KN/m2(图纸设计),无须加固.楼板强度达到 100%即可.5 A1、A3 区展览厅(13.70、350m 20.850m)7.34m 楼板厚 160mm 6 A1、A3 区展览厅(20.850m 28.800m)7.79m 楼板厚 160mm 2 搭设和拆除技术措施1)搭设技术措施(1)应遵守高处作业安全技术规范有关规定.(2)架子作业时,必须戴安全帽,系紧安全带,穿工作鞋,戴工作卡,铺脚手架不准马虎操作,操作工具及零件放在工具袋内,搭设中应统一指挥,思想集中,相互集中,相互配合,严禁在脚手架搭设过程中,嘻笑打闹,材料工具不能随意乱抛乱扔,吊运材料工具地下方不准站人.(3)凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时,均不得进行高空作业,特别是雨后施工,要注意防滑,对脚手架进行经常检查,凡遇大风或停工71、段时间再使用脚手架时,必须对脚手架进行全面检查,如发现连接部分有松动,立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移,铁丝解除,脚手板断裂、跷头等现象,应及时加固处理.(4)立杆应间隔交叉有同长度地钢管,将相邻立杆地对接接头位于不同高度上,使立杆地薄弱截面错开,以免形成薄弱层面,造成支撑体系失稳.(5)扣件地紧固是否符合要求,可使用矩扳手实测,要 4060N.m过小则扣件易滑移,过大则会引起扣件地铸铁断裂,在安装扣件时,所有扣件地开口必须向外.(6)所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格,无缺陷方可使用.(7)模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆地可靠临时措施.(8)施工现场应搭设工作梯,作业72、人员不得爬支架上下.(9)高支模上高空临边要有足够地操作平台和安全防护,特别在平台外缘部分应加强防护.(10)模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时,应避免材料、机具、工具过于集中堆放.(11)不准架设探头板及未固定地杆.(12)模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂地材料.顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木.木楔要顶牢,并用横顺拉杆和剪刀撑.(13)安装模板应按工序进行,当模板没有固定前,不得进行下一道工序作业.禁止利用拉杆、支撑攀登上落.(14)支模时,支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固地物件上.在混凝土浇灌过程中,要有专人检查,发现变形、松动等现象.要及时加固和修理,防止塌模伤人.(15)73、在现场安装模板时,所有工具应装入工具袋内,防止高处作业时,工具掉下伤人.(16)二人抬运模板时,要互相配合,协同工作.传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降,不得乱扔.(17)安装梁模板应设临时工作台,应作临时封闭,以防误踏和坠物伤人.2)拆除技术措施(1)对于后浇带处地高支模体系,将后浇带范围内地整跨模板及脚手架待后浇带浇筑完毕,并达到混凝土强度要求后再进行拆除.(2)模板,应经技术负责人按同条件养护试块强度检查,确认混凝土已达到拆模强度时,方可拆除.(3)拆除脚手架时,应设置警戒区标志,由专职安全人员负责警戒.(4)模板拆除拆应严格遵守从上而下地原则,先拆除非承重模板,后拆除重模板74、,禁止抛掷模板.(5)高处、复杂结构模板地拆除,应有专人指挥和切实可靠地安装措施,并在下面标出作业区,严禁非操作人员靠近,拆下地模板应集中吊运,并多点捆牢,不准向下乱扔.(6)工作前,应检查所有地工具是否牢固,扳手等工具必须用绳链系挂在身上,工作时思想集中,防止钉子扎脚和从空中滑落.(7)拆除模板采用长撬杆,严禁操作人员站在拆除地模板下.在拆除楼板模板时,要注意防止整块模板掉下,(8)拆除间歇时尤其是用定型模板作平台模板时,更要注意,防止模板突然全部掉下伤人.应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固,严防突然掉落,倒塌伤人.(9)已拆除地模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放,严防操作人员因扶空、踏空堕落.(10)在混凝土平台上有预留洞时,应在模板拆除后,随即在墙洞上做好安全防护,或将板地洞盖严.