1、邵阳市卷烟物流配送中心-武冈市中转站及经营业务用房项目高支模施工方案第一部分：配送中心第二部分：经营业务用房建设单位：邵阳市烟草公司武冈市分公司监理单位：邵阳市方正项目管理咨询有限公司编制单位：湖南省第三工程有限公司编制人：审核人：审批人：编制日期：2013 年 7 月 10 日邵阳市烟草公司武冈市中转站及经营业务用房项目高支模施工方案专家论证审批表方案名称高支模施工方案专家姓名职称证号论证意见：专家签字:年月日邵阳市烟草公司武冈市中转站及经营业务用房项目高支模施工方案专家论证会议签到表会议时间年月日会议地点项目部办公室主持人会议内容高支模施工方案专家论证部门出席人安监站论证专家建设单位监理单2、位施工单位高支模施工方案第一部分：配送中心目录1.工程概况1 2.编制依据2 3.设计计算3 4.构造要求3 5.材料管理6 6.劳动力安排6 7.模板安装7 8.模板施工质量要求12 9.模板施工安全要求13 10.文明施工要求13 11.验收14 12.使用14 13.拆除15 14.施工平面布置图及高支模区域划分16 附件一.支模架的安全技术措施17附件二.超高模板（扣件钢管架支撑）计算书21附件三.梁模板（扣件钢管架支撑）计算书33附件四.柱模板计算书541、工程概况工程名称：邵阳市卷烟物流配送中心-武冈市中转站及经营业务用房项目地址：武冈市竹城公路西侧结构类型：框架结构计划工期：303、0天施工面积：2515.66m2总高度：仓库 12.45m 层数：仓库 2 层层高：6.0m 本工程高支模区域为2 层 6m 层高的仓库部分（仓库位置详见施工平面布置图），其支撑架搭设高度为5.5m。其地基为回填土层（机械夯实）上 100mm厚 C15 混凝土硬化地面。梁宽 400mm，梁高 1200mm，楼板厚度 0.1m，模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4 道，内龙骨采用方木50mm100mm，外龙骨间距 500mm，外龙骨采用方木50mm100mm 对拉螺栓布置 4 道，竖向间距 220,220,220,220(mm)，断面跨度方向的间距 1000mm。承重架采用多根承重立杆,木方垂直4、梁截面支设方式，梁底增加 3根承重立杆，承重杆间距300,300,300,300 梁底采用 2 根 50mm 100mm 的木方，顶托内托梁材料选择标准无缝钢管。梁两侧立杆间距0.70(m)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.0(mm)。板 底 采 用木 方 支 撑形 式，木 方 间 距 200mm，木 方 尺寸：50mm 100mm。脚手架搭设高度5.50m，步距1.50m，排距0.70m，纵向间距0.70m。2、编制依据2.1 本工程施工组织设计和建设方提供的邵阳市卷烟物流配送中心-武冈市中转站及经营业务用房项目施工图纸。2.2建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质20092545、 号2.3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2.4建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）2.5建筑结构荷载规范（GB50009-2012）2.6直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）、低压流体输送甲焊接钢管（GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700-2006）2.7钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）2.8钢结构设计规范（GBJ17-2003）2.9混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）2.10 相关法律法规文件。3、设计计算详见附录计算书4、构6、造要求4.1 架体总体要求4.1.1 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。4.1.2支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。4.2 立杆4.2.1 立杆间距梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。4.2.2 歩距(1)搭接要求：立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3；立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：a 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。b 搭接长度不应小于7、 1m，应采用不少于 2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。(2)扫地杆设置：模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm。（3）可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于 25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于208、0mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题4.3 水平杆4.3.1 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。4.3.2 搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：(1)对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；(2)搭接长度不应小于1m，应等距离设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。4.3.3主节点处水平杆设置：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主9、节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4.4 剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设置并绘图表示4.4.1设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：(1)模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；(2)模板支架四边与中间每隔4 排立杆从顶层开始向下每隔2 步设置一道水平剪刀撑。4.4.2 剪刀撑的构造应符合下列规定：(1)每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于 6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在 45 60 之间。倾角为 45 时，剪刀10、撑跨越立杆的根数不应超过 7根；倾角为 60 时，则不应超过 5根；(2)剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；(3)剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；(4)设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。4.5 周边拉接 4.5.1一般支模架体，模板支架高度超过4m 时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。4.5.2 超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。5、材料管理5.1 钢管、扣件5.1.1 材质：引用了国11、家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的相关规定5.1.2验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。钢管外观质量要求：(1)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；(2)钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录 E的规定；(3)钢管应进行防锈处理。扣件外观质量要求：(1)有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；(2)扣件应进行防锈处理。5.2 技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，12、详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理6、劳动力安排施工前组织管理人员熟悉图纸，学习相关规范、图集等，以提高管理人员对该工程的正确认识。项目部将尽量挑选创过“优质工程”的工人，按施工所需陆续安排其进场，并在进场时对其进行安全、治安、环保、卫生等方面地教育，并进行针对性的技术、质量标准和现场管理制度的培训。7、模板安装7.1 柱模板安装7.1.1、柱模板的设计柱模面板选用915183018 胶合板,竖楞选用 50100 松木方,柱箍选用 48mm 3.0mm钢管对拉螺栓选用12 钢筋,其间距、数量分别见下表。柱模板用料参考表面板材料柱子断面柱箍断面柱箍间距竖楞18 胶合板500513、00 及以下48mm 3.0mm钢管500mm 4根 50100mm 松木方500600550550 48mm 3.0mm钢管450mm 5 根 50100mm 松木方500700 48mm 3.0mm钢管柱中间配 2 根12对拉螺栓。350mm 5 根 50100mm 松木方7.1.2、柱模的施工顺序：安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线测定标高找平柱脚立柱模加柱箍支设侧面稳定斜撑浇捣砼拆柱模（修整，翻至上一层使用）。7.1.3、柱模施工的要点及细部要求为保证断面尺寸，在柱断面的四个脚用钢筋头在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的水准点转移到柱钢筋上（一般为楼层结构标高上 500mm），以此标14、高来控制柱模顶的标高。柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，要控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出 100200的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。拉结筋埋设：当砖砌体与框架柱相连接时，应在柱模上弹出砌体厚度控制线，然后沿高度方向每隔400mm 钻两个孔，最后在浇捣砼之前插入 26 拉结筋，长度一般不小于700mm，15、确保砌体拉结筋位置正确。也可事后进行拉结钢筋植筋。柱模板支撑计算简图7.2 梁、板模板安装7.2.1、梁、板模板及支撑的设计面板选用 915183018 胶合板,次楞、主楞分别选用 50100、松木方,对拉螺栓选用 12 钢筋,其间距、数量分别见下表。梁模板用料参考表梁高h 立档断面立档间距次楞木断面次楞木间距主楞木断面主楞木间距备注h400 50100mm 200 50100350 50100(钢管)1200/1800 400h700 50100mm200 50100350 751501200 700h1000 50100mm200 250100300 751501200 梁中锁一道12 螺16、杆1000h1200 50100mm200 250100200 2751501200 梁中锁二道12 螺杆1200 50100mm 另单独计算板模板用料参考表板厚 h（mm）搁栅断面搁栅间距牵杆断面牵杆间距120 50100 350 75150 1200mm 120h200 50100 300 75150 1200mm 200 50100 200 75150 1000mm 7.2.2、梁板模板安装操作流程如下：先沿主梁梁位走向安放梁底支撑上顶托、龙骨、次楞木梁模安装楼板面模板安装梁板钢筋安装梁板混凝土浇筑养护混凝土达到拆模强度，拆除模板、支撑模板翻转上一层继续以上工序7.2.3、梁模板梁模板安17、装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。7.2.4、平板模板平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。为了节约模板，不造成18、浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。牵杆搁栅胶合板7.2.5、模板拆除(1)、模板拆除的要求不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时，才能拆除。芯模或预留孔洞的内模，应在砼强度能保证构件和孔洞表面不发生坍陷和裂缝时，方可拆除，拆除时应避免振动和碰伤。(2)、拆模注意事项拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设置警戒线，并有19、专人监护。严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间应对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。8、模板施工质量要求8.1、模板及其支撑结构的材料、质量，应符20、合规定和设计要求。8.2、模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。8.3、模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。8.4、固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。8.5、现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：现浇结构模板安装允许偏差项次项目允许偏差(mm)1 轴线位置基础5 柱、墙、梁2 底模上表面标高+2，5 3 截面内部尺寸基础+10 柱、墙、梁+2，-5 4 层高垂直（每层垂直度）3 5 相邻两板表面高低差2 6 表面21、平整（2m 长度上）5 9、模板施工安全要求9.1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠落伤。9.2、拆模时应搭设脚手板。9.3、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。9.4、拆模前应制定拆模程序，拆模方法及安全措施，严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。9.5、模板拆不下来时，可用木棰敲击模板，拆除的模板切不可高，抛下，以免伤人及损伤模板。9.6、进入现场，必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚，正确地使用个人劳动保护用品；9.7、拆除模板一般用长撬棍，22、不允许站在正在拆除的板下。9.8、二人抬运模板时，要互相配合，协调工作。传递模板时，工具应用运输工具或绳子系牢后升降不得乱扔。10、文明施工要求10.1、搭设作业必须在统一指挥下，严格按照规定程序和要求进行；10.2、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并固定，严禁“走钢丝绳”；10.3、戴好安全帽、系安全带、穿软底鞋，严禁酒后上架作业；10.4、架面上严禁超设计堆放荷载，必要放置的材料应整齐稳固的码放，且不影响施工操作和人员通行；操作平台上垃圾应及时进行清运。11、验收11.1 验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工23、程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。11.2验收内容11.2.1材料技术资料11.2.2参数专项施工方案11.2.3 构造专项施工方案和本规程11.3扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。11.4验收记录按相关规定填写验收记录表。12、使用12.1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。12.2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。12.3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采24、取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。12.4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。13、拆除13.1 拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。132 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件25、全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：(1)严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；(2)运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。14、施工平面布置图及高支模区域划分施工道路竹城公路塔吊仓库办公楼活动板房浴室厕所食堂、服务中心配电间 钢筋加工场 木工加工场搅拌机 砂石水泥堆场钢筋模板堆场钢管堆场施工平面布置图门卫DDDDSSSSSSSN图例：水管S建筑物D电路塔吊配电间指北针426、9200470002400036900尺寸标注47000本工程高支模区域为 2层6m层高的仓库部分，其长宽=24m 49.2m，支撑架搭设高度为 5.5m。其地基为回填土层（机械夯实）上100mm厚C15混凝土硬化地面。附件一.支模架的安全技术措施一、事故发生的共性：1、多为大空间楼盖体系:2、都为砼浇筑过程中发生的模板支撑体系失衡垮塌。3、多为墙、柱及板梁同时整体现浇。二、事故发生的主要原因由于空间宽大，模板支撑体系的整体稳定性较差，与四周构筑物的拉接疏于管理，随着混凝土浇筑过程中自重荷载的增加，模板支撑架产生局部变形,并在混凝土泵送管水平冲击荷载的作用下，使模板支撑体系整体失稳，从而造成支27、撑架整体垮塌。三、事故预防措施：为防止此类事故的发生，在认真执行建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）的同时，还应加强以下几方面的技术及管理措施。1、避免墙、柱与梁板的混凝土同时浇筑：选择合理可靠的施工流程，即采取先完成墙、柱的混凝土浇筑，再进行梁板的钢筋绑扎与混凝土浇筑，并在安装模板支撑体系时采取将梁、板的支撑体系按步距与墙、柱拉接的措施，可提高模板支撑体系的整体稳定性。因为在墙柱混凝土浇筑完成后大约2-3 天后（此时段为梁板钢筋绑扎、封模时间），再进行梁板的混凝土浇筑。这样可使墙、柱在分担梁板混凝土浇中产生的竖向荷载的同时，还可大大稳固整个楼盖模板的支撑架。使连续多轴跨的大空间28、变成了单轴跨的小空间，大大提高了模板支撑体系的安全性。2、加强与已完成施工结构的固结：根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 6.2.4 中第 6条的规定，当支架立柱高度超过5m 时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m、竖向间距 2-3m 与建筑结构设置一个固结点。当外部没有固结点时，可按以上水平及竖向间距在周边设揽风绳，揽风绳拉结点要设在纵向与水平连续剪刀撑的交叉处。3、完成模板支撑体系外立面四周的闭合：如大空间模板支撑体系外立面存在敞开面时，在敞开的立面设双排（4 根立杆间距）由下至上的竖向连续式剪刀撑，在双排剪刀撑之间每隔 4 根立杆由下至上设一道横向剪29、刀撑，这样可提高敞开面的刚度，提高整体稳定性。在未敞开立面按水平间距6-9m，竖向间距 2-3m与建筑物拉接。4、消除水平冲击荷载：在混凝土浇筑中优先选用汽车泵或脱离模板支撑体系的混凝土布料机。如泵管须要穿越混凝土浇筑的楼面时，泵管支架应采用独立支撑体系。采取这一措施可有效防止模板支撑体系在混凝土泵送过程中产生的水平冲击荷载。5、有计划合理加载：在混凝土浇筑过程中，按由中心向四周均匀扩散浇筑的原则，制定好混凝土的浇筑流程，确保模板支撑体系整体均匀受荷，从而防止支撑体系由于受荷不均而产生的破坏。6、降低混凝土浇筑速度或加快混凝土凝结速度：在保证混凝土浇筑过程中不产生冷缝的前提下，放慢混凝土的浇筑30、速度，或采用早强型混凝土，加快混凝土的凝结速度，可防止加载速度过快而造成支撑体系失稳。7、认真执行建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 中的模板构造与安装要求：在模板施工方案中除了对模板支撑架进行立杆稳定性等验算，还必须加强构造设计。要认真执行建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 中第六章节中的模板构造与安装要求内容。对大空间的扣件式钢管模板支撑架要严格执行建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 中 6.2.4 第 5 条的规定，模板支撑架的立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔 8-10m 设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-31、6m，并在剪刀撑部位的顶部、中部、底部设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端与地面顶紧，夹角宜为450-600。当建筑层高起过5m 时，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加连续式剪刀撑。对于钢管扫地杆、水平拉杆的连接，建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 中 6.1.9 第 4 条规定：钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接。因为扫地杆与水平杆不仅传递水平推力，还传递水平拉力，所以这里建议钢管扫地杆、水平拉杆应采用搭接，搭接长度不小于500mm，并应采用 2 个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm 处进行固定。8、加强安全管理：要认真执行施工方案的审查、审批流程。认真执行中华人民共和国住32、房和城乡建设部，关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质 200987号）。混凝土模板支撑工程，搭设高度5m 及以上；搭设跨度10m 及以上；施工总荷载10kN/m2及以上；集中线荷载 15kN/m 及以上；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程，施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。方案在实施前，施工单位要组织参与施工与管理的人员做好安全技术交底工作，尤其是要加强构造措施的交底，明确剪刀撑及固结点的做法。施工过程管理人员要跟踪检查，对违背施工方案内容的要及时整改，确保工程质量。认真执行分项工程验收程序，完成施工的模板支撑体系，施工单位在完成自检后，监理33、单位要组织建设单位、施工单位、论证专家等相关人员对模板支撑体系进行验收，完成验收后方可进行下道工序的施工。在混凝土浇筑前，监理单位还应组织建设单位、施工单位、论证专家等相关人员对模板工程的最终验收。在混凝土浇筑过程中，要对混凝土坍落度、混凝土的初凝时间、混凝土的终凝时间进行测控；要做好混凝土浇筑顺序的控制、混凝土浇筑速度的控制；对模板支撑架质量，要随混凝土浇筑的过程，进行全程监控。如发现控制偏离的要及时制定措施进行纠正。附件二.超高模板(扣件钢管架支撑)计算书本工程仓库一、二层层高为6.0m（超过 4.5m）。本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工计算手册江正荣34、著建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)混凝土结构设计规范(GB50010-2002)钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。700700700700钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一)构造参数楼层高度 H：6.0m；混凝土楼板厚度：100mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距 la：0.7m；立杆横向间距或排距 lb：0.7m；立杆步距 h：1.5m；(二)支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483.0mm；钢管钢材品种：钢材 Q235 钢(16-40)；钢管弹性模量 E：206000N/mm2；钢管屈服强度 fy：235N/mm2；钢管抗拉35、/抗压/抗弯强度设计值 f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值 fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值 fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值 G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值 G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值 G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：700mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：梁顶托承重；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm 厚覆面木胶合板；厚36、度：18mm；抗弯设计值 fm：29N/mm2；弹性模量 E：11500N/mm2；(二)第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；间距：200mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值 fc：13N/mm2；抗弯强度设计值 fm：15N/mm2；抗剪强度设计值 fv：1.6N/mm2；(三)第二层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值 fc：13N/mm2；抗弯强度设计值 fm：15N/mm2；抗剪强度设计值 fv：1.6N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类37、型为：混凝土地面；地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.8。二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1 条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.700m。面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:I=700183/12=3.402 105mm4；W=700182/6=3.780104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值 G1k=0.30.700=0.210 kN/m；新浇筑砼自重标准值 G2k=240.7000.1=1.68 kN/m；钢筋自重标准值 G338、k=1.10.7000.1=0.077 kN/m；永久荷载标准值 Gk=0.210+1.68+0.077=1.967 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.700=1.750 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1)计算挠度采用标准组合：q=1.967kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=4.329kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.2 1.967+1.41.750)=4.329 kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.35 1.967+1.40.7 1.750)=39、3.933 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.2 1.967 =2.124kN/m；P1=0.91.4 2.5=3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.35 1.967=2.390kN/m；P2=0.91.4 0.7 2.5=2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f 其中：W-面板的截面抵抗矩，W=3.780104mm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.213 kNm；Ma=0.125ql2=0.1254.3290.252=0.034kNm；Mb1=0.125q1 l2+0.25P1l=40、0.1252.1240.252+0.253.1500.25=0.213 kNm；Mb2=0.125q2 l2+0.25P2l=0.1252.3900.252+0.252.2050.25=0.156 N mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=0.213106/3.780 104=5.630N/mm2；实际弯曲应力计算值 =5.630N/mm2小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算=5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q=1.967kN/m；l-面板计算跨度:l=250mm；E-面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I-截面惯性矩:I41、=3.402105mm4；-容许挠度:结构表面隐藏 =l/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:=51.9672504/(384 115003.402105)=0.026 mm；实际最大挠度计算值:=0.026mm 小于最大允许挠度值:=0.800mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用 1根50100矩形木楞，间距 250mm。支撑梁的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=1416.67104=4.167 106 mm4；W=1 83.33103=8.333 104 mm3；E=10000 N/mm2；(一)荷载计算及组合：模板自重标准42、值 G1k=0.350.25=0.088 kN/m；新浇筑砼自重标准值 G2k=240.2 0.10=0.48 kN/m；钢筋自重标准值 G3k=1.10.2 0.10=0.02 kN/m；永久荷载标准值 Gk=0.088+0.48+0.020=0.588 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.25=0.625 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1)计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：q=0.588+0.03=0.618kN/m；(2)计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=043、.91.2(0.588+0.03)=0.667 kN/m；q2=0.91.4 0.625=0.788kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q1=0.91.35(0.588+0.03)=0.751kN/m；q2=0.91.4 0.7 0.625=0.551 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(0.588+0.03)=0.667kN/m；P=0.91.4 2.5=3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(0.588+0.03)=0.751kN/m；P=0.91.4 0.7 2.5=2.205kN；(二)荷载效应计算支撑梁直接承受模板传44、递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查 模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2 确定内力系数。(1)最大弯矩 M 计算最大弯矩 M=max（Ma，Mb）=0.496kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1000.751 0.72+0.1170.551 0.72=0.068kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.045、80ql2+0.213Pl=0.0800.667 0.72+0.2133.150 0.7=0.496kNm；(2)最大剪力 V计算最大剪力 V=max（Va，Vb）=2.406 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617 q2l=0.6000.751 0.7+0.617 0.5510.7=0.553 kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675 P=0.6000.6670.7+0.675 3.150=2.406 kN；(3)最大变形计算=0.677ql4/46、100EI=0.677 0.618 7004/(100 100004.167 106)=0.024 mm (三)支撑梁验算(1)支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.496106/8.333 104=5.592N/mm2 实际弯曲应力计算值 =5.592N/mm2小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算=VS0/Ib=2.406 100062500/(4.167 10650)=0.722N/mm2；实际剪应力计算值 0.722 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算最大挠度：=0.070mm；-容许挠度:结构表面隐藏 47、=l/250=2.800mm；实际最大挠度计算值:=0.070mm 小于最大允许挠度值:=2.800mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用 1根50100矩形木楞，间距 700mm。支撑梁的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=1416.67104=4.167 106 mm4；W=1 83.33103=8.333 104 mm3；E=10000 N/mm2；(一)荷载计算及组合(1)第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取 1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支48、撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.2=0.300 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=0.667kN/m；q2=0.91.4 0.300=0.378kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=0.751kN/m；q2=0.91.4 0.7 0.300=0.265kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200 q2l=1.1000.667 0.7+1.20049、 0.3780.7=0.831kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200 q2l=1.1000.751 0.7+1.200 0.2650.7=0.801kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力 F=max（F1，F2）=1.903kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.100 0.6180.7=0.476kN；(2)第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.551 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.030 kN/m；(二)荷50、载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：70070070050 200200200200200200200200200200500.041kN/m1.903kN1.903kN1.903kN1.903kN1.903kN1.903kN1.903kN1.903kN1.903kN1.903kN1.903kN弯矩和剪力计算简图0.1570.4040.2690.2480.4730.0430.1480.0430.4730.2480.2690.4040.157弯矩图(kNm)3.1453.1431.241.2320.6720.51、682.583 2.5914.4944.4962.8692.8630.960.9520.9520.962.8632.8694.4964.4942.591 2.5830.680.6721.2321.243.1433.145剪力图(kN)70070070050 200200200200200200200200200200 500.03kN/m1.384kN1.384kN1.384kN1.384kN1.384kN1.384kN1.384kN1.384kN1.384kN1.384kN1.384kN变形计算简图0.0170.277变形图(mm)计算得到：最大弯矩：M=0.473kN.m 最大剪力：V=452、.496kN 最大变形：=0.277mm 最大支座反力：F=7.366kN(三)支撑梁验算(1)支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.473 106/8.333 104=5.677N/mm2 实际弯曲应力计算值=5.677N/mm2小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算=VS0/Ib=4.496 100062500/(4.167 10650)=1.349N/mm2；实际剪应力计算值 1.349 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算 -容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.276mm，容许挠度为53、 2.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.020mm，容许挠度为 2.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为 0.277mm，容许挠度为 2.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值 N=N1+N2=6.38+1.088=7.468 kN；(一)第二层支撑梁传递的支座反力N1 模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递54、给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距 la 立柱横距 lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2.第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.2=0.200 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1=6.58kN；(二)垂直支撑系统自重 N2 脚手架钢管的自重：N2=1.2 0.129(6.0-0.34)=055、.876 kN；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式=N/(A)f 其中 -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N-立杆的轴心压力设计值，N=7.468 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查模板规范JGJ162-2008附录D得到=0.588；立杆计算长度 lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i=1.58cm；A-立杆净截面面积：A=4.24cm2；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5 100/1.580=94.937钢管立杆长细比=94.937 小于钢管立杆允许长细比 =150，满足要求！钢管立杆受压应力计算56、值：=7.570 103/(0.588 4.240 102)=30.36 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=30.36 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2，满足要求！五、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值:fg=fgkkc=520.000 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=650 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc=0.8；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=30.278 kPa；立杆的轴心压力设计值：N=7.570 kN；基础底面面积：A=0.25 m2。p=30.278kPa fg=520.000kPa。57、地基承载力满足要求！附件三.梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书中梁选取：KL3(2A)400X1200。模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一)构造参数梁截面宽度 B：0.4m；梁截面高度 D：1.2m；楼层高度 H：6.00m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：110mm；梁边至板支撑距离：0.1m；板底承重立杆横向间距 lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距 la：0.8m；立杆步距 h：1.5m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二)支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：48 3.0mm；钢管钢材品种：58、钢材 Q235 钢(16-40)；钢管弹性模量 E：206000N/mm2；钢管屈服强度 fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值 f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值 fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值 fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值 G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值 G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值 G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值 G4k：12.933kN/m2；振捣砼对梁侧模板荷载 Q2k：4kN/m2；梁底模板自重标准值 G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载 Q2k：2kN/m2；3.梁59、侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm 厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值 fm：29N/mm2；弹性模量 E：11500N/mm2；(二)主楞参数材料：2根48 3.0钢管；间距(mm)：500；钢材品种：钢材 Q235 钢(16-40)；弹性模量 E：206000N/mm2；屈服强度 fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值 f：205N/mm2；抗剪强度设计值 fv：120N/mm2；端面承压强度设计值 fce：325N/mm2；(三)次楞参数材料：1根50100矩形木楞；间距(mm)：220*4；木材品种：东北落60、叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值 fc：15N/mm2；抗弯强度设计值 fm：17N/mm2；抗剪强度设计值 fv：1.6N/mm2；(四)加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：1000mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：220*3；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上横下顺扣件承重；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm 厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值 fm：29N/mm2；弹性模量 E：11500N/mm2；(二)第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：100061、0N/mm2；抗压强度设计值 fc：15N/mm2；抗弯强度设计值 fm：17N/mm2；抗剪强度设计值 fv：1.6N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1 条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:I=1000183/12=4.860 105mm4；W=1000182/6=5.400104mm3；1.荷载计算及组合(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22 t 12V1/2 F2=H 其中 62、-砼的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-砼的入模温度，取 20.000；V-砼的浇筑速度，取 1.500m/h；H-砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.950m；1-外加剂影响修正系数，取1.000；2-砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F1=12.933 kN/m2 F2=22.800 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二)振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m63、2；(三)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=12.9331=12.933kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=19.242kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.2 12.933+1.4 4)1=19.008kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.35 12.933+1.4 0.7 4)1=19.242kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.91.35 12.9331=15.714kN/m；顶部荷载：q=0.91.4 0.7 41=3.528kN/m；2.内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行64、电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图0.0790.0380.0390.010.137弯矩图(kNm)22022022022022057053915.714kN/m19.242kN/m3.528kN/m1.5711.5771.0951.6341.240.3781.7341.482剪力图(kN)变形计算简图0.0060.13变形图(mm)经过计算得到:从左到右各支座力分别为：N1=3.148kN N2=2.728kN N3=1.618kN N4=3.216kN 最大弯矩 M=0.137kN m 最大剪力：V=1.734kN 最大变形：=0.130mm 最大支座反力：F=3.2165、6kN 3.面板计算(一)面板抗弯强度计算=M/W=0.137106/5.400 104=2.539N/mm2 实际弯曲应力计算值=2.539N/mm2小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满22022022022022057053912.933kN/m足要求！(二)面板挠度计算容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.059mm，容许挠度为 0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.005mm，容许挠度为 0.680mm，满足要求！第3跨最大挠度为 0.009mm，容许挠度为 0.680mm，满足要求！第4跨最大挠度为 0.006mm，容许挠度为 0.680mm，满66、足要求！第5跨最大挠度为 0.130mm，容许挠度为 0.880mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用 1根50100矩形木楞为一组，共 4组。次楞的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=1416.67104=4.167 106 mm4；W=1 83.33103=8.333 104 mm3；E=10000 N/mm2；次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：(a)计算弯矩和剪力采用：q=3.216/1=3.216 kN/m；(b67、)计算挠度采用：q=2.634/1=2.634 kN/m；最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.2160.52=0.080kN.m 最大剪力 V=0.6ql=0.6 3.2160.5=0.965kN 最大支座力 N=1.1ql=1.13.2160.5=1.769kN 最大变形=0.677ql4/100EI=0.677 2.634 5004/(100 10000.0004.167 106)=0.027mm(1)次楞抗弯强度计算=M/W=0.080106/8.333 104=0.965N/mm2 实际弯曲应力计算值=0.965N/mm2小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞抗68、剪强度计算 =VS0/Ib=0.965 100062500/(4.167 10650)=0.289N/mm2；实际剪应力计算值 0.289 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3)次楞挠度计算最大挠度：=0.027mm；容许挠度:结构表面隐藏 =l/250=2.000mm；实际最大挠度计算值:=0.027mm 小于最大允许挠度值:=2.000mm，满足要求！2.主楞计算主楞采用 2根48 3.0钢管为一组，间距 500mm。主楞的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=212.19104=2.438 105 mm4；W=2 5.08103=69、1.016 104 mm3；E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图0.2080.1710.301弯矩图(kNm)2952952952202202202202202201.731kN1.501kN0.89kN1.769kN1.7310.7370.7631.769剪力图(kN)变形计算简图0.0150.172变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M=0.301kN m 最大剪力：V=1.769 kN 最大变形：=0.172mm 最大支座反力：F=3.421kN(1)主楞抗弯强度计算=M/W=0.3011070、6/1.016 104=29.592N/mm2 实际弯曲应力计算值=29.592N/mm2小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.88410006946/(2.438 1053.5)=7.198N/mm2；实际剪应力计算值 7.198 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3)主楞挠度计算2952952952202202202202202201.448kN1.055kN0.772kN0.712kN容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.101mm，容许挠度为 0.880mm，满足71、要求！第2跨最大挠度为 0.015mm，容许挠度为 0.880mm，满足要求！第3跨最大挠度为 0.100mm，容许挠度为 0.880mm，满足要求！第4跨最大挠度为 0.172mm，容许挠度为 0.680mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN=f A 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55 mm；穿梁螺栓有效面积:A=105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170105/1000=17.8572、0 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=3.421 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.421kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1 条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.300m。面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:I=300183/12=1.458 105mm4；W=300182/6=1.620104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值 G1k=0.50.400=0.200 kN/m；新浇筑砼自重标准值 G2k=240.73、4000.95=9.12 kN/m；钢筋自重标准值 G3k=1.50.4000.95=0.57 kN/m；永久荷载标准值 Gk=G1k+G2k+G3k=7.418 kN/m；=9.89 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.400=0.800 kN/m；(1)计算挠度采用标准组合：q=9.89kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=12.722kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.2 9.89+1.4 0.800)=11.689kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.35 9.89+1.4 0.7 0.800)=12.722kN/74、m；2.面板抗弯强度验算 M/W f 其中：W-面板的截面抵抗矩，W=1.620104mm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)M=0.125ql2=1.073105Nmm；计算弯矩采用基本组合:q=12.722kN/m；面板计算跨度:l=300mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1.073 105/1.620 104=6.626N/mm2；实际弯曲应力计算值=6.626N/mm2小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q=7.418 kN/m；l-面板计算跨度:l=300mm；E-面板材质的弹性模量:E75、=11500N/mm2；I-截面惯性矩:I=1.458105mm4；-容许挠度:结构表面隐藏 =l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:=57.418300.0004/(384 115001.458105)=0.467 mm；实际最大挠度计算值:=0.467mm 小于最大允许挠度值:=1.200mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用 1根50100矩形木楞，间距 300mm。支撑梁的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=1416.67104=4.167 106 mm4；W=1 83.33103=8.333 104 mm3；E=100076、0 N/mm2；(一)荷载计算及组合：模板自重标准值 G1k=0.4(0.5 20.83+0.5 0.3)/0.4=0.980kN/m；新浇筑砼自重标准值 G2k=240.4 0.95=9.120 kN/m；钢筋自重标准值 G3k=1.50.4 0.95=0.57 kN/m；永久荷载标准值 Gk=G1k+G2k+G3k=10.670 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.4=0.800 kN/m；(1)计算挠度采用标准组合(含支撑梁自重)：q=10.67+0.030=10.70kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合(含支撑梁自重)：q=max（q1，q2）=15.229kN/m；由可变77、荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.2 10.67+1.2 0.030+1.4 0.800)=12.564kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.35 10.67+1.35 0.030+1.4 0.7 0.800)=15.229kN/m；(二)支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图0.0270.0580.027弯矩图(kNm)0.2461.3461.3460.246剪力图(kN)变形计算简图0.002变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.246kN N2=2.692kN N3=0.2478、6kN 2502501004001000.041kN/m15.229kN/m0.041kN/m2502501004001000.03kN/m10.67kN/m0.03kN/m计算得到：最大弯矩：M=0.058kN.m 最大剪力：V=1.346kN 最大变形：=0.002mm 最大支座反力：F=2.692kN(1)支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.058106/8.333 104=0.701N/mm2 实际弯曲应力计算值=0.701N/mm2小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.346 100062500/(4.167 10650)=0.40479、N/mm2；实际剪应力计算值 0.404 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算 -容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.002mm，容许挠度为 1.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.002mm，容许挠度为 1.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.第二层支撑梁的计算(一)梁底支撑梁验算梁底支撑梁采用 1根48 3.0钢管为一组，共 1组。支撑梁的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=12.19 104=1.219 105 mm4；W=5.08 10380、=5.080 103 mm3；E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载 F：计算弯矩和剪力时采用 F1=2.692kN；计算挠度时采用 F2=2.105kN；均布荷载取支撑梁的自重 q：计算弯矩和剪力时采用 q1=0.052kN/m；计算挠度时采用 q2=0.038kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：8008008003003003003003003003003000.052kN/m2.692kN 2.692kN2.692kN2.692kN 2.692kN 2.692k81、N2.692kN2.692kN 2.692kN弯矩和剪力计算简图0.4910.1690.5860.1810.2250.1810.5860.1690.491弯矩图(kNm)1.6441.6281.0641.083.772 3.7834.0594.0541.3621.3461.3461.3624.0544.0593.783 3.7721.081.0641.6281.644剪力图(kN)8008008003003003003003003003003000.038kN/m2.105kN 2.105kN2.105kN2.105kN 2.105kN 2.105kN2.105kN2.105kN 2.105k82、N变形计算简图0.0290.722变形图(mm)计算得到：最大弯矩：M=0.586kN.m 最大剪力：V=4.059kN 最大变形：=0.722mm 最大支座反力：F=7.842kN(1)支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.586106/5.080 103=115.430N/mm2 实际弯曲应力计算值=115.430N/mm2小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=4.05910003473/(1.219 1053.5)=33.043N/mm2；实际剪应力计算值 33.043 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求83、！(3)支撑梁挠度计算 -容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.722mm，容许挠度为 3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.099mm，容许挠度为 3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为 0.722mm，容许挠度为 3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(二)梁侧支撑梁验算梁底支撑梁采用 1根48 3.0钢管为一组，共 2组。支撑梁的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=12.19 104=1.219 105 mm4；W=5.08 103=5.080 103 mm3；E=206000 N/mm2；84、梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载 F：计算弯矩和剪力时采用 F1=0.246kN；计算挠度时采用 F2=0.192kN；均布荷载取支撑梁的自重 q：计算弯矩和剪力时采用 q1=0.052kN/m；计算挠度时采用 q2=0.038kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：8008008003003003003003003003003000.052kN/m0.246kN 0.246kN0.246kN0.246kN 0.246kN 0.246kN0.246kN0.246kN 0.246kN弯矩和剪力计算简图0.0470.0160.0585、70.0180.0210.0180.0570.0160.047弯矩图(kNm)0.1650.150.0960.1120.358 0.3680.3890.3840.1380.1230.1230.1380.3840.3890.368 0.3580.1120.0960.150.165剪力图(kN)8008008003003003003003003003003000.038kN/m0.192kN 0.192kN0.192kN0.192kN 0.192kN 0.192kN0.192kN0.192kN 0.192kN变形计算简图0.0030.07变形图(mm)计算得到：最大弯矩：M=0.057kN.m 最86、大剪力：V=0.389kN 最大变形：=0.070mm 最大支座反力：F=0.757kN(1)支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.057106/5.080 103=11.133N/mm2 实际弯曲应力计算值=11.133N/mm2小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=0.38910003473/(1.219 1053.5)=3.170N/mm2；实际剪应力计算值 3.170 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算 -容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.070mm，容87、许挠度为 3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.009mm，容许挠度为 3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为 0.070mm，容许挠度为 3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。(一)梁底扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN；88、R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取7.842 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(二)梁侧扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.757 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f 其中 -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N89、1=7.842 kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9 1.2 0.129(4.65-0.95)=0.516 kN；N=N1+N2=7.842+0.516=8.358 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查模板规范JGJ162-2008附录D得到=0.588；立杆计算长度 lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i=1.580 cm；A-立杆净截面面积：A=4.240cm2；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5 100/1.580=94.937钢管立杆长细比=94.937 小于钢管立杆允许长细比 =150，满足要求！钢管立杆受90、压应力计算值：=8.358103/(0.588 4.240 102)=33.524N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =33.524N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f 其中 -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=0.757 kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9 1.2 0.129(4.65-0.12)=0.632 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值：N3=F=max（F1，F2）=2.875 kN；可变荷载效应控制 F1=0.9(91、1.2 1.960+1.4 0.560)=2.822kN；永久荷载效应控制 F2=0.9(1.35 1.960+1.4 0.7 0.560)=2.875kN；永久荷载标准值 Gkb=(250.12+0.5)(0.1+1.2/2)0.8=1.960 kN；活荷载标准值 Qkb=1.0(0.1+1.2/2)0.8=0.560kN；N=N1+N2+N3=0.757+0.632+2.875=4.264 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查模板规范JGJ162-2008附录D得到=0.588；立杆计算长度 lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i=1.580 cm；A-立杆净截面面积：92、A=4.240cm2；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5 100/1.580=94.937钢管立杆长细比=94.937 小于钢管立杆允许长细比 =150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=4.264103/(0.588 4.240 102)=17.103N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =17.103N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2，满足要求！附件四.柱模板计算书本计算书中柱选取：KZ3 600X600。模板剖面示意图见下图 1 模板立面示意图见下图 2 柱模板支撑计算简图6005000125125125193、25150500 x3500 x2500500500500600300300H边竖楞B边竖楞:2根 50100 矩形木楞1 根 483.5 钢管柱箍H边 M14对拉螺栓B边 M14对拉螺栓一、参数信息1.基本参数柱模板高度：5.0m；结构表面要求：隐藏；柱截面宽 B：600mm；柱截面高 H：600mm；搭设形式：组合式柱箍有竖楞；2.面板参数面板采用山樟(垂直方向)18mm 厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值 fm：21N/mm2；弹性模量 E：7000N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：150,500*9；材料：1根48 3.0钢管；钢材品种：钢材 Q235 钢(16-40)；弹94、性模量 E：206000N/mm2；屈服强度 fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值 f：205N/mm2；抗剪强度设计值 fv：120N/mm2；端面承压强度设计值 fce：325N/mm2；4.竖楞材料：2根50100矩形木楞；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值 fc：15N/mm2；抗弯强度设计值 fm：17N/mm2；抗剪强度设计值 fv：1.6N/mm2；B边最外两根竖楞间距：500mm；B边竖楞根数：5；B边竖楞间距调整(mm)：125*4；H 边最外两根竖楞间距：700mm；H边竖楞根数：6；H 边竖楞间距调整(mm)：140*5；95、5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：600mm；B边对拉螺栓根数：3；B边对拉螺栓直径：M14；B边对拉螺栓间距调整(mm)：300*2；H 边最外两根对拉螺栓间距：800mm；H 边对拉螺栓根数：3；H 边对拉螺栓直径：M14；H边对拉螺栓间距调整(mm)：400*2；6.荷载参数砼对模板侧压力标准值 G4k：36.952kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值 Q3k：2kN/m2；二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:I=1000183/12=4.860 105mm4；W=100096、182/6=5.400104mm3；1.荷载计算及组合(1)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22 t 12V1/2 F2=H 其中 -砼的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 5.714h；T-砼的入模温度，取 20.000；V-砼的浇筑速度，取 1.500m/h；H-砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取5.00m；1-外加剂影响修正系数，取1.000；2-砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F1=36.952 kN/m2F2=120.97、00 kN/m2 根据国内外大量试验研究，当模板的高度 2.5m时，最大侧压力 F3=50 kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=36.952 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=36.952/24.000=1.540m；(2)倾倒砼时产生的荷载标准值Q3kQ3k=2kN/m2；(3)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=36.9521=36.952kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=46.661kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.2 36.952+1.4 2)1=42.428kN/m；由永久荷载效应98、控制的组合：q2=0.9(1.35 36.952+1.4 0.7 2)1=46.661kN/m；2.柱B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：12512512512546.661kN/m弯矩和剪力计算简图0.0560.0780.0520.078弯矩图(kNm)2.2913.5413.1252.7082.7083.1253.5412.291剪力图(kN)12512512512536.952kN/m变形计算简图0.00050.017变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M=0.078kNm 最大剪力：V=3.541kN 最大变形：=0.017mm 最大支座反力：F99、=6.666kN(1)面板抗弯强度计算=M/W=0.078106/5.400 104=1.447N/mm2 实际弯曲应力计算值=1.447N/mm2小于抗弯强度设计值 f=21N/mm2，满足要求！(2)面板挠度计算容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.017mm，容许挠度为 0.500mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.005mm，容许挠度为 0.500mm，满足要求！第3跨最大挠度为 0.005mm，容许挠度为 0.500mm，满足要求！第4跨最大挠度为 0.017mm，容许挠度为 0.500mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.柱100、H 边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：14014014014014046.661kN/m弯矩和剪力计算简图0.0710.0960.0720.0960.071弯矩图(kNm)2.5793.9543.4383.0943.2663.2663.0943.4383.9542.579剪力图(kN)14014014014014036.952kN/m变形计算简图0.0270.0010.027变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M=0.096kNm 最大剪力：V=3.954 kN 最大变形：=0.027mm 最大支座反力：F=7.392kN(1)面板抗弯强度计算=M/W=101、0.096106/5.400 104=1.783N/mm2 实际弯曲应力计算值=1.783N/mm2小于抗弯强度设计值 f=21N/mm2，满足要求！(2)面板挠度计算容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.027mm，容许挠度为 0.560mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.006mm，容许挠度为 0.560mm，满足要求！第3跨最大挠度为 0.013mm，容许挠度为 0.560mm，满足要求！第4跨最大挠度为 0.006mm，容许挠度为 0.560mm，满足要求！第5跨最大挠度为 0.027mm，容许挠度为 0.560mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许102、挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算竖楞采用 2根50100矩形木楞为一组。竖楞的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=2416.67104=8.333 106 mm4；W=2 83.33103=1.667 105 mm3；E=10000 N/mm2；1.柱B边竖楞计算(一)荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=36.9520.125=4.619kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=5.833kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.2 36.952+1.4 2)0.125=5.304kN/m；由永久荷载效应控103、制的组合：q2=0.9(1.35 36.952+1.4 0.7 2)0.125=5.833kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.91.35 36.9520.125=5.612kN/m；柱子顶部荷载：q=0.91.4 0.7 20.125=0.221kN/m；(二)内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图0.0630.0410.0780.0750.0650.0430.026弯矩图(kNm)0.8421.0861.1591.1291.1161.1331.0230.9130.7060.610.4260.340.1130.0104、16剪力图(kN)150500 x3500 x250050050050050346015405.612kN/m5.833kN/m0.221kN/m150500 x3500 x250050050050050346015404.619kN/m变形计算简图0.0050.0004变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M=0.078kNm 最大剪力：V=1.159kN 最大变形：=0.005mm 最大支座反力：F=2.288kN(三)竖楞计算(1)竖楞抗弯强度计算=M/W=0.078106/1.667 105=0.466N/mm2 实际弯曲应力计算值=0.466N/mm2小于抗弯强度设计值 f=17N/105、mm2，满足要求！(2)竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=0.579 1000125000/(8.333 10650)=0.174N/mm2；实际剪应力计算值 0.174 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3)竖楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.002mm，容许挠度为 0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.005mm，容许挠度为 1.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为 0.003mm，容许挠度为 1.600mm，满足要求！第4跨最大挠度为 0.004mm，容许挠度为 1.600mm，满足要求！第5跨最大挠度106、为 0.002mm，容许挠度为 1.600mm，满足要求！第6跨最大挠度为 0.002mm，容许挠度为 1.600mm，满足要求！第7跨最大挠度为 0.001mm，容许挠度为 1.600mm，满足要求！第8跨最大挠度为 0.000mm，容许挠度为 0.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H 边竖楞计算(一)荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=36.9520.140=5.173kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=6.532kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.2 36.952+1.4107、 2)0.140=5.940kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.35 36.952+1.4 0.7 2)0.140=6.532kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.91.35 36.9520.140=6.286kN/m；柱子顶部荷载：q=0.91.4 0.7 20.140=0.247kN/m；(二)内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图0.0710.0460.0870.0840.0730.0490.029150500 x3500 x250050050050050346015406.286kN/m6108、.532kN/m0.247kN/m弯矩图(kNm)0.9431.2161.2981.2641.251.2691.1461.0220.7910.6830.4780.380.1270.017剪力图(kN)变形计算简图0.0050.0004变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M=0.087kNm 最大剪力：V=1.298kN 最大变形：=0.005mm 最大支座反力：F=2.562kN(三)竖楞计算(1)竖楞抗弯强度计算=M/W=0.087106/1.667 105=0.522N/mm2 实际弯曲应力计算值=0.522N/mm2小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)竖楞抗剪强度计109、算 =VS0/Ib=0.649 1000125000/(8.333 10650)=0.195N/mm2；实际剪应力计算值 0.195 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，150500 x3500 x250050050050050346015405.173kN/m满足要求！(3)竖楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.002mm，容许挠度为 0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.005mm，容许挠度为 1.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为 0.004mm，容许挠度为 1.600mm，满足要求！第4跨最大挠度为 0.004mm110、，容许挠度为 1.600mm，满足要求！第5跨最大挠度为 0.003mm，容许挠度为 1.600mm，满足要求！第6跨最大挠度为 0.002mm，容许挠度为 1.600mm，满足要求！第7跨最大挠度为 0.001mm，容许挠度为 1.600mm，满足要求！第8跨最大挠度为 0.000mm，容许挠度为 0.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、柱模板柱箍的计算柱箍采用 1根48 3.0钢管为一组。柱箍的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=112.19104=1.219 105 mm4；W=1 5.08103=5.080 103 mm3111、；E=206000 N/mm2；1.柱B边柱箍计算柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）：30030050125125125125501.144kN2.288kN2.288kN2.288kN1.144kN弯矩和剪力计算简图0.0690.0970.160.0970.069弯矩图(kNm)1.3740.232.0582.0580.231.374剪力图(kN)30030050125125125125500.943112、kN1.886kN1.886kN1.886kN0.943kN变形计算简图0.022变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M=0.160kNm 最大剪力：V=2.058kN 最大变形：=0.022mm 最大支座反力：F=6.404kN(一)柱箍抗弯强度计算=M/W=0.160106/5.080 103=31.470N/mm2 实际弯曲应力计算值=31.470N/mm2小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二)柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=2.05810003473/(1.219 1053.5)=16.753N/mm2；实际剪应力计算值 16.753 N/mm2小于抗剪强度设113、计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三)柱箍挠度计算容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.022mm，容许挠度为 1.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.022mm，容许挠度为 1.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H 边柱箍计算柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）：400400501401401401401405114、01.281kN2.562kN2.562kN2.562kN2.562kN1.281kN弯矩和剪力计算简图0.1010.2060.0490.3550.0490.2060.101弯矩图(kNm)2.0270.7461.8164.3794.3791.8160.7462.027剪力图(kN)40040050140140140140140501.056kN2.112kN2.112kN2.112kN2.112kN1.056kN变形计算简图0.074变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M=0.355kNm 最大剪力：V=4.379kN 最大变形：=0.074mm 最大支座反力：F=8.758kN(一)柱箍115、抗弯强度计算=M/W=0.355106/5.080 103=69.892N/mm2 实际弯曲应力计算值=69.892N/mm2小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二)柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=4.37910003473/(1.219 1053.5)=35.644N/mm2；实际剪应力计算值 35.644 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三)柱箍挠度计算容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.074mm，容许挠度为 1.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.074mm，容许挠度为 1.600mm，满116、足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！五、柱箍对拉螺栓的计算1.柱B边对拉螺栓计算验算公式如下:NN=f A 其中 N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积 (mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；对拉螺栓型号:M14；查表得：对拉螺栓有效直径:11.55 mm；对拉螺栓有效面积:A=105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:N=170105/1000=17.850 kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.404 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.404kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值N=17.850kN，满足要求！2.柱H 边对拉螺栓计算验117、算公式如下:N200 50100 200 75150 1000mm 7.2.2、梁板模板安装操作流程如下：先沿主梁梁位走向安放梁底支撑上顶托、龙骨、次楞木梁模安装楼板面模板安装梁板钢筋安装梁板混凝土浇筑养护混凝土达到拆模强度，拆除模板、支撑模板翻转上一层继续以上工序7.2.3、梁模板梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。7.2.4、平板模板118、平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。牵杆搁栅胶合板7.2.5、模板拆除(1)、模板拆除的要求不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。承重模板应在与结构119、或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时，才能拆除。芯模或预留孔洞的内模，应在砼强度能保证构件和孔洞表面不发生坍陷和裂缝时，方可拆除，拆除时应避免振动和碰伤。(2)、拆模注意事项拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设置警戒线，并有专人监护。严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分120、，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间应对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。8、模板施工质量要求8.1、模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。8.2、模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。8.3、模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。8.4、固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必须牢121、固，位置准确。8.5、现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：现浇结构模板安装允许偏差项次项目允许偏差(mm)1 轴线位置基础5 柱、墙、梁2 底模上表面标高+2，5 3 截面内部尺寸基础+10 柱、墙、梁+2，-5 4 层高垂直（每层垂直度）3 5 相邻两板表面高低差2 6 表面平整（2m 长度上）5 9、模板施工安全要求9.1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠落伤。9.2、拆模时应搭设脚手板。9.3、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。9.4、拆模前应制定拆模程122、序，拆模方法及安全措施，严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。9.5、模板拆不下来时，可用木棰敲击模板，拆除的模板切不可高，抛下，以免伤人及损伤模板。9.6、进入现场，必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚，正确地使用个人劳动保护用品；9.7、拆除模板一般用长撬棍，不允许站在正在拆除的板下。9.8、二人抬运模板时，要互相配合，协调工作。传递模板时，工具应用运输工具或绳子系牢后升降不得乱扔。10、文明施工要求10.1、搭设作业必须在统一指挥下，严格按照规定程序和要求进行；10.2、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并固定，严禁“走钢丝绳”；10.3123、戴好安全帽、系安全带、穿软底鞋，严禁酒后上架作业；10.4、架面上严禁超设计堆放荷载，必要放置的材料应整齐稳固的码放，且不影响施工操作和人员通行；操作平台上垃圾应及时进行清运。11、验收11.1 验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。11.2验收内容11.2.1材料技术资料11.2.2参数专项施工方案11.2.3 构造专项施工方案和本规程11.3扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。11.4验收记录按相关规定填写验收124、记录表。12、使用12.1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。12.2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。12.3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。12.4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。13125、拆除13.1 拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。132 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：(1)严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；(2)运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合126、格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。14、施工平面布置图及高支模区域划分施工道路竹城公路塔吊仓库办公楼活动板房浴室厕所食堂、服务中心配电间 钢筋加工场 木工加工场搅拌机 砂石水泥堆场钢筋模板堆场钢管堆场施工平面布置图门卫DDDDSSSSSSSN图例：水管S建筑物D电路塔吊配电间指北针49200470002400036900尺寸标注47000本工程高支模区域为 2层7.2m层高的 89轴交JM轴（搭设高度7.2m）、3层10.80m层高的910轴交JM轴（搭设高度 10.80m）、屋顶层21.60m层高的 810轴交FK轴部分（搭设高度 7.2m）（办公楼位置详见施工平面布置图）。其基础为127、 120mm厚C30混凝土楼面。附件一.超高模板(扣件钢管架支撑)计算书本工程办公楼计算部位为 3层层高为 10.80m范围（超过 4.5m）。本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工计算手册江正荣著建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)混凝土结构设计规范(GB50010-2002)钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。700700700700钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一)构造参数楼层高度 H：10.80m；混凝土楼板厚度：120mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距 la：0.7m；立杆横向间距或排距 128、lb：0.7m；立杆步距 h：1.5m；(二)支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483.0mm；钢管钢材品种：钢材 Q235 钢(16-40)；钢管弹性模量 E：206000N/mm2；钢管屈服强度 fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值 f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值 fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值 fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值 G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值 G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值 G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：700mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直129、接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：梁顶托承重；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm 厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值 fm：29N/mm2；弹性模量 E：11500N/mm2；(二)第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；间距：200mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值 fc：13N/mm2；抗弯强度设计值 fm：15N/mm2；抗剪强度设计值 fv：1.6N/mm2；(三)第二层支撑梁参数材料：1根501130、00矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值 fc：13N/mm2；抗弯强度设计值 fm：15N/mm2；抗剪强度设计值 fv：1.6N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：混凝土地面；地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.8。二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1 条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.700m。面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:I=700183/12=3.402 131、105mm4；W=700182/6=3.780104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值 G1k=0.30.700=0.210 kN/m；新浇筑砼自重标准值 G2k=240.7000.1=1.68 kN/m；钢筋自重标准值 G3k=1.10.7000.1=0.077 kN/m；永久荷载标准值 Gk=0.210+1.68+0.077=1.967 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.700=1.750 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1)计算挠度采用标准组合：q=1.967kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=m132、ax（q1，q2）=4.329kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.2 1.967+1.41.750)=4.329 kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.35 1.967+1.40.7 1.750)=3.933 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.2 1.967 =2.124kN/m；P1=0.91.4 2.5=3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.35 1.967=2.390kN/m；P2=0.91.4 0.7 2.5=2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f 其中：W-面板的截面抵抗矩，133、W=3.780104mm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.213 kNm；Ma=0.125ql2=0.1254.3290.252=0.034kNm；Mb1=0.125q1 l2+0.25P1l=0.1252.1240.252+0.253.1500.25=0.213 kNm；Mb2=0.125q2 l2+0.25P2l=0.1252.3900.252+0.252.2050.25=0.156 N mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=0.213106/3.780 104=5.630N/mm2；实际弯曲应力计算值 =5.630N/mm2小于抗弯强度设计值 f134、=29N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算=5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q=1.967kN/m；l-面板计算跨度:l=250mm；E-面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I-截面惯性矩:I=3.402105mm4；-容许挠度:结构表面隐藏 =l/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:=51.9672504/(384 115003.402105)=0.026 mm；实际最大挠度计算值:=0.026mm 小于最大允许挠度值:=0.800mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用 1根50100矩形木楞，间距 250mm。135、支撑梁的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=1416.67104=4.167 106 mm4；W=1 83.33103=8.333 104 mm3；E=10000 N/mm2；(一)荷载计算及组合：模板自重标准值 G1k=0.350.25=0.088 kN/m；新浇筑砼自重标准值 G2k=240.2 0.10=0.48 kN/m；钢筋自重标准值 G3k=1.10.2 0.10=0.02 kN/m；永久荷载标准值 Gk=0.088+0.48+0.020=0.588 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.25=0.625 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载136、进行验算P=2.5 kN；(1)计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：q=0.588+0.03=0.618kN/m；(2)计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.2(0.588+0.03)=0.667 kN/m；q2=0.91.4 0.625=0.788kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q1=0.91.35(0.588+0.03)=0.751kN/m；q2=0.91.4 0.7 0.625=0.551 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(0.588+0.03)=0.66137、7kN/m；P=0.91.4 2.5=3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(0.588+0.03)=0.751kN/m；P=0.91.4 0.7 2.5=2.205kN；(二)荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查 模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2 确定内力系数。(1)最大弯矩 M 计算最大弯矩 M=max（Ma，Mb）=0.496kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组138、合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1000.751 0.72+0.1170.551 0.72=0.068kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0800.667 0.72+0.2133.150 0.7=0.496kNm；(2)最大剪力 V计算最大剪力 V=max（Va，Vb）=2.406 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617 q2l=0.6000.751 0.7+0.617 0.5510.7=0.5139、53 kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675 P=0.6000.6670.7+0.675 3.150=2.406 kN；(3)最大变形计算=0.677ql4/100EI=0.677 0.618 7004/(100 100004.167 106)=0.024 mm (三)支撑梁验算(1)支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.496106/8.333 104=5.592N/mm2 实际弯曲应力计算值 =5.592N/mm2小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算=VS0/Ib=2.406 100062140、500/(4.167 10650)=0.722N/mm2；实际剪应力计算值 0.722 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算最大挠度：=0.070mm；-容许挠度:结构表面隐藏 =l/250=2.800mm；实际最大挠度计算值:=0.070mm 小于最大允许挠度值:=2.800mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用 1根50100矩形木楞，间距 700mm。支撑梁的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=1416.67104=4.167 106 mm4；W=1 83.33103=8.333 104 mm3；E=1141、0000 N/mm2；(一)荷载计算及组合(1)第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取 1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.2=0.300 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=0.667kN/m；q2=0.91.4 0.300=0.378kN/m；由永久荷载效应控制的组142、合（考虑支撑梁自重）：q1=0.751kN/m；q2=0.91.4 0.7 0.300=0.265kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200 q2l=1.1000.667 0.7+1.200 0.3780.7=0.831kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200 q2l=1.1000.751 0.7+1.200 0.2650.7=0.801kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力 F=max（F1，F2）=1.903kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层143、支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.100 0.6180.7=0.476kN；(2)第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.551 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.030 kN/m；(二)荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：70070070050 200200200200200200200200200200500.041kN/m1.903kN1.903kN1.903kN1.903kN1.903kN1.903kN1.903kN1.903kN1.903kN1.903k144、N1.903kN弯矩和剪力计算简图0.1570.4040.2690.2480.4730.0430.1480.0430.4730.2480.2690.4040.157弯矩图(kNm)3.1453.1431.241.2320.6720.682.583 2.5914.4944.4962.8692.8630.960.9520.9520.962.8632.8694.4964.4942.591 2.5830.680.6721.2321.243.1433.145剪力图(kN)70070070050 200200200200200200200200200200 500.03kN/m1.384kN1.384kN145、1.384kN1.384kN1.384kN1.384kN1.384kN1.384kN1.384kN1.384kN1.384kN变形计算简图0.0170.277变形图(mm)计算得到：最大弯矩：M=0.473kN.m 最大剪力：V=4.496kN 最大变形：=0.277mm 最大支座反力：F=7.366kN(三)支撑梁验算(1)支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.473 106/8.333 104=5.677N/mm2 实际弯曲应力计算值=5.677N/mm2小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算=VS0/Ib=4.496 100062500/(4.167 10650146、)=1.349N/mm2；实际剪应力计算值 1.349 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算 -容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.276mm，容许挠度为 2.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.020mm，容许挠度为 2.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为 0.277mm，容许挠度为 2.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值 N=N1+N2=6.38+1.088=7.468 kN；(一)第二层支撑梁传递147、的支座反力N1 模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距 la 立柱横距 lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2.第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计148、算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.2=0.200 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1=6.58kN；(二)垂直支撑系统自重 N2 脚手架钢管的自重：N2=1.2 0.129(6.0-0.34)=0.876 kN；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式=N/(A)f 其中 -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N-立杆的轴心压力设计值，N=7.468 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查模板规范JGJ162-2008附录D得到=0.588；立杆计算长度 lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i=1.58cm；A-立杆净截面面积：A=4.149、24cm2；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5 100/1.580=94.937钢管立杆长细比=94.937 小于钢管立杆允许长细比 =150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=7.570 103/(0.588 4.240 102)=30.36 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=30.36 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2，满足要求！五、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值:fg=fgkkc=520.000 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=650 kPa150、；模板支架地基承载力调整系数：kc=0.8；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=30.278 kPa；立杆的轴心压力设计值：N=7.570 kN；基础底面面积：A=0.25 m2。p=30.278kPa fg=520.000kPa。地基承载力满足要求！附件二.梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书中梁选取：WKL1(5)250X1600。模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一)构造参数梁截面宽度 B：0.25m；梁截面高度 D：1.6m；楼层高度 H：10.80m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.1m；板底承重立杆横向间151、距 lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距 la：0.8m；立杆步距 h：1.5m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二)支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：48 3.0mm；钢管钢材品种：钢材 Q235 钢(16-40)；钢管弹性模量 E：206000N/mm2；钢管屈服强度 fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值 f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值 fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值 fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值 G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值 G3k：1.5kN/m3；梁侧152、模板自重标准值 G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值 G4k：12.933kN/m2；振捣砼对梁侧模板荷载 Q2k：4kN/m2；梁底模板自重标准值 G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载 Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm 厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值 fm：29N/mm2；弹性模量 E：11500N/mm2；(二)主楞参数材料：2根48 3.0钢管；间距(mm)：500；钢材品种：钢材 Q235 钢(16-40)；弹性模量 E：206000N/mm2；屈服强度 fy：23153、5N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值 f：205N/mm2；抗剪强度设计值 fv：120N/mm2；端面承压强度设计值 fce：325N/mm2；(三)次楞参数材料：1根50100矩形木楞；间距(mm)：220*4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值 fc：15N/mm2；抗弯强度设计值 fm：17N/mm2；抗剪强度设计值 fv：1.6N/mm2；(四)加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：1000mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：300*3；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上横下顺扣件承重；(一)面板参数面板采用克隆154、(平行方向)18mm 厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值 fm：29N/mm2；弹性模量 E：11500N/mm2；(二)第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值 fc：15N/mm2；抗弯强度设计值 fm：17N/mm2；抗剪强度设计值 fv：1.6N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1 条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:I=1155、000183/12=4.860 105mm4；W=1000182/6=5.400104mm3；1.荷载计算及组合(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22 t 12V1/2 F2=H 其中 -砼的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-砼的入模温度，取 20.000；V-砼的浇筑速度，取 1.500m/h；H-砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.950m；1-外加剂影响修正系数，取1.000；2-砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F1=12.933 kN/m2 F2=2156、2.800 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二)振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m2；(三)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=12.9331=12.933kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=19.242kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.2 12.933+1.4 4)1=19.008kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.35 12.933+1.4 0157、.7 4)1=19.242kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.91.35 12.9331=15.714kN/m；顶部荷载：q=0.91.4 0.7 41=3.528kN/m；2.内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图0.0790.0380.0390.010.137弯矩图(kNm)1.5711.5771.0951.6341.240.3781.7341.482剪力图(kN)变形计算简图30030030030030078070015.714kN/m19.242kN/m3.528kN/m30030030030030078070158、012.933kN/m0.0060.13变形图(mm)经过计算得到:从左到右各支座力分别为：N1=3.148kN N2=2.728kN N3=1.618kN N4=3.216kN 最大弯矩 M=0.137kN m 最大剪力：V=1.734kN 最大变形：=0.130mm 最大支座反力：F=3.216kN 3.面板计算(一)面板抗弯强度计算=M/W=0.137106/5.400 104=2.539N/mm2 实际弯曲应力计算值=2.539N/mm2小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！(二)面板挠度计算容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.059mm，容许挠度为159、 0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.005mm，容许挠度为 0.680mm，满足要求！第3跨最大挠度为 0.009mm，容许挠度为 0.680mm，满足要求！第4跨最大挠度为 0.006mm，容许挠度为 0.680mm，满足要求！第5跨最大挠度为 0.130mm，容许挠度为 0.880mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用 1根50100矩形木楞为一组，共 4组。次楞的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=1416.67104=4.167 106 mm4；W=1 83.33103=8.33160、3 104 mm3；E=10000 N/mm2；次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：(a)计算弯矩和剪力采用：q=3.216/1=3.216 kN/m；(b)计算挠度采用：q=2.634/1=2.634 kN/m；最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.2160.52=0.080kN.m 最大剪力 V=0.6ql=0.6 3.2160.5=0.965kN 最大支座力 N=1.1ql=1.13.2160.5=1.769kN 最大变形=0.677ql4/100EI=0.677 2.634 5004/(100 10000.161、0004.167 106)=0.027mm(1)次楞抗弯强度计算=M/W=0.080106/8.333 104=0.965N/mm2 实际弯曲应力计算值=0.965N/mm2小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=0.965 100062500/(4.167 10650)=0.289N/mm2；实际剪应力计算值 0.289 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3)次楞挠度计算最大挠度：=0.027mm；容许挠度:结构表面隐藏 =l/250=2.000mm；实际最大挠度计算值:=0.027mm 小于最大允许挠度162、值:=2.000mm，满足要求！2.主楞计算主楞采用 2根48 3.0钢管为一组，间距 500mm。主楞的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=212.19104=2.438 105 mm4；W=2 5.08103=1.016 104 mm3；E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图0.2080.1710.301弯矩图(kNm)1.7310.7370.7631.769剪力图(kN)变形计算简图3953953953203003003003003001.731kN1.501kN0.89k163、N1.769kN3953953953203003003003003001.448kN1.055kN0.772kN0.712kN0.0150.172变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M=0.301kN m 最大剪力：V=1.769 kN 最大变形：=0.172mm 最大支座反力：F=3.421kN(1)主楞抗弯强度计算=M/W=0.301106/1.016 104=29.592N/mm2 实际弯曲应力计算值=29.592N/mm2小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.88410006946/(2.438 1053.5)=7.198N164、/mm2；实际剪应力计算值 7.198 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3)主楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.101mm，容许挠度为 0.880mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.015mm，容许挠度为 0.880mm，满足要求！第3跨最大挠度为 0.100mm，容许挠度为 0.880mm，满足要求！第4跨最大挠度为 0.172mm，容许挠度为 0.680mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN=f A 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效165、面积 (mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55 mm；穿梁螺栓有效面积:A=105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170105/1000=17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=3.421 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.421kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1 条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.300m。面板的截面惯性矩 I 和截166、面抵抗矩 W 分别为:I=300183/12=1.458 105mm4；W=300182/6=1.620104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值 G1k=0.50.400=0.200 kN/m；新浇筑砼自重标准值 G2k=240.4000.95=9.12 kN/m；钢筋自重标准值 G3k=1.50.4000.95=0.57 kN/m；永久荷载标准值 Gk=G1k+G2k+G3k=7.418 kN/m；=9.89 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.400=0.800 kN/m；(1)计算挠度采用标准组合：q=9.89kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2167、）=12.722kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.2 9.89+1.4 0.800)=11.689kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.35 9.89+1.4 0.7 0.800)=12.722kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f 其中：W-面板的截面抵抗矩，W=1.620104mm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)M=0.125ql2=1.073105Nmm；计算弯矩采用基本组合:q=12.722kN/m；面板计算跨度:l=300mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1.073 105/1.620 104=6.626N/mm2；实际弯曲应力计算值=168、6.626N/mm2小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q=7.418 kN/m；l-面板计算跨度:l=300mm；E-面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I-截面惯性矩:I=1.458105mm4；-容许挠度:结构表面隐藏 =l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:=57.418300.0004/(384 115001.458105)=0.467 mm；实际最大挠度计算值:=0.467mm 小于最大允许挠度值:=1.200mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算169、支撑梁采用 1根50100矩形木楞，间距 300mm。支撑梁的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=1416.67104=4.167 106 mm4；W=1 83.33103=8.333 104 mm3；E=10000 N/mm2；(一)荷载计算及组合：模板自重标准值 G1k=0.4(0.5 20.83+0.5 0.3)/0.4=0.980kN/m；新浇筑砼自重标准值 G2k=240.4 0.95=9.120 kN/m；钢筋自重标准值 G3k=1.50.4 0.95=0.57 kN/m；永久荷载标准值 Gk=G1k+G2k+G3k=10.670 kN/m；振捣砼时产生的荷载170、标准值Q2k=20.4=0.800 kN/m；(1)计算挠度采用标准组合(含支撑梁自重)：q=10.67+0.030=10.70kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合(含支撑梁自重)：q=max（q1，q2）=15.229kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.2 10.67+1.2 0.030+1.4 0.800)=12.564kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.35 10.67+1.35 0.030+1.4 0.7 0.800)=15.229kN/m；(二)支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计171、算简图0.0270.0580.027弯矩图(kNm)1501501002501000.041kN/m15.229kN/m0.041kN/m0.2461.3461.3460.246剪力图(kN)变形计算简图0.002变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.246kN N2=2.692kN N3=0.246kN 计算得到：最大弯矩：M=0.058kN.m 最大剪力：V=1.346kN 最大变形：=0.002mm 最大支座反力：F=2.692kN(1)支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.058106/8.333 104=0.701N/mm2 实际弯曲应力计算值=0.701N/mm2小172、于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算1501501002501000.03kN/m10.67kN/m0.03kN/m =VS0/Ib=1.346 100062500/(4.167 10650)=0.404N/mm2；实际剪应力计算值 0.404 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算 -容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.002mm，容许挠度为 1.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.002mm，容许挠度为 1.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足173、要求！2.第二层支撑梁的计算(一)梁底支撑梁验算梁底支撑梁采用 1根48 3.0钢管为一组，共 1组。支撑梁的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=12.19 104=1.219 105 mm4；W=5.08 103=5.080 103 mm3；E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载 F：计算弯矩和剪力时采用 F1=2.692kN；计算挠度时采用 F2=2.105kN；均布荷载取支撑梁的自重 q：计算弯矩和剪力时采用 q1=0.052kN/m；计算挠度时采用 q2=0.038kN/174、m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：8008008003003003003003003003003000.052kN/m2.692kN 2.692kN2.692kN2.692kN 2.692kN 2.692kN2.692kN2.692kN 2.692kN弯矩和剪力计算简图0.4910.1690.5860.1810.2250.1810.5860.1690.491弯矩图(kNm)1.6441.6281.0641.083.772 3.7834.0594.0541.3621.3461.3461.3624.0544.0593.783 3.7721.081.0641.6281.175、644剪力图(kN)8008008003003003003003003003003000.038kN/m2.105kN 2.105kN2.105kN2.105kN 2.105kN 2.105kN2.105kN2.105kN 2.105kN变形计算简图0.0290.722变形图(mm)计算得到：最大弯矩：M=0.586kN.m 最大剪力：V=4.059kN 最大变形：=0.722mm 最大支座反力：F=7.842kN(1)支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.586106/5.080 103=115.430N/mm2 实际弯曲应力计算值=115.430N/mm2小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，176、满足要求！(2)支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=4.05910003473/(1.219 1053.5)=33.043N/mm2；实际剪应力计算值 33.043 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算 -容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.722mm，容许挠度为 3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.099mm，容许挠度为 3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为 0.722mm，容许挠度为 3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(二)梁侧支撑梁验算梁底支撑梁采177、用 1根48 3.0钢管为一组，共 2组。支撑梁的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为：I=12.19 104=1.219 105 mm4；W=5.08 103=5.080 103 mm3；E=206000 N/mm2；梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载 F：计算弯矩和剪力时采用 F1=0.246kN；计算挠度时采用 F2=0.192kN；均布荷载取支撑梁的自重 q：计算弯矩和剪力时采用 q1=0.052kN/m；计算挠度时采用 q2=0.038kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：80080080030030178、03003003003003003000.052kN/m0.246kN 0.246kN0.246kN0.246kN 0.246kN 0.246kN0.246kN0.246kN 0.246kN弯矩和剪力计算简图0.0470.0160.0570.0180.0210.0180.0570.0160.047弯矩图(kNm)0.1650.150.0960.1120.358 0.3680.3890.3840.1380.1230.1230.1380.3840.3890.368 0.3580.1120.0960.150.165剪力图(kN)8008008003003003003003003003003000.0179、38kN/m0.192kN 0.192kN0.192kN0.192kN 0.192kN 0.192kN0.192kN0.192kN 0.192kN变形计算简图0.0030.07变形图(mm)计算得到：最大弯矩：M=0.057kN.m 最大剪力：V=0.389kN 最大变形：=0.070mm 最大支座反力：F=0.757kN(1)支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.057106/5.080 103=11.133N/mm2 实际弯曲应力计算值=11.133N/mm2小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=0.38910003473/(1.219 10180、53.5)=3.170N/mm2；实际剪应力计算值 3.170 N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算 -容许挠度:结构表面隐藏 =l/250；第1跨最大挠度为 0.070mm，容许挠度为 3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为 0.009mm，容许挠度为 3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为 0.070mm，容许挠度为 3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣181、件抗滑承载力系数 0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。(一)梁底扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取7.842 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(二)梁侧扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.757 kN；R 12.182、8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f 其中 -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=7.842 kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9 1.2 0.129(4.65-0.95)=0.516 kN；N=N1+N2=7.842+0.516=8.358 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查模板规范JGJ162-2008附录D得到=0.588；立杆计算长度 lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i=1.580 cm；A-立杆净截面面183、积：A=4.240cm2；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5 100/1.580=94.937钢管立杆长细比=94.937 小于钢管立杆允许长细比 =150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=8.358103/(0.588 4.240 102)=33.524N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =33.524N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f 其中 -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座184、反力：N1=0.757 kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9 1.2 0.129(4.65-0.12)=0.632 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值：N3=F=max（F1，F2）=2.875 kN；可变荷载效应控制 F1=0.9(1.2 1.960+1.4 0.560)=2.822kN；永久荷载效应控制 F2=0.9(1.35 1.960+1.4 0.7 0.560)=2.875kN；永久荷载标准值 Gkb=(250.12+0.5)(0.1+1.2/2)0.8=1.960 kN；活荷载标准值 Qkb=1.0(0.1+1.2/2)0.8=0.560kN；N=N1+N2+N3=0.757+0185、.632+2.875=4.264 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查模板规范JGJ162-2008附录D得到=0.588；立杆计算长度 lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i=1.580 cm；A-立杆净截面面积：A=4.240cm2；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5 100/1.580=94.937钢管立杆长细比=94.937 小于钢管立杆允许长细比 =150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=4.264103/(0.588 4.240 102)=17.103N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =17.103N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2，满足要求！