1、泰合尚渡酒店、银行办公楼及裙房工程脚手架施工方案审 核 人：编 制 人：目录一、编制依据 1 二、工程概述 1 三、落地脚手架构造 2 四、悬挑脚手架构造 4 五、型钢悬挑卸料平台构造 6 六、水平防护棚构造 6七、脚手架的搭设构造要求 8 八、材料选择及质量要求 10 九、脚手架的搭设 11 十、质量保证 13 十一、脚手架的检查和验收 14 十二、脚手架的拆除 16 十三、脚手架安全措施及注意事项 16 脚手架搭设附图 19钢管落地脚手架计算书 21 普通型钢悬挑脚手架计算书 33 型钢悬挑卸料平台计算书（公司计算提供）49 一、编制依据1、泰合尚渡酒店、银行办公楼及裙房工程设计文件2、本2、工程施工组织设计3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）二、工程概述1、工程名称：泰合尚渡酒店、银行办公楼及裙房2、工程地址：南充市顺庆区滨江大道（原粮食一仓库）3、建设单位：四川泰合房地产开发有限公司4、设计单位：重庆巴蜀建筑设计有限公司5、监理单位：四川康立项目管理有限责任公司6、施工单位：重庆第二建设有限公司7、建筑功能：停车、商场、五星级酒店及银行办公楼等8、结构形式：基础挖孔桩、筏板和条形基础等，塔楼主体全现浇框筒结构，裙房主体全现浇框架结构9、质量目标：确保优质结构，争创鲁班奖10、建筑规模：本工程为高层住宅小区3、，本项目地处南充市核心区且嘉陵江边，拥有优越的地理条件及良好的江景资源。项目的组成包括了一座五星级酒店，一座高等级办公楼及高档住宅社区约 51 万平方米。我司承建的泰合.尚渡住宅小区公共建筑（酒店及银行办公楼）地上 27 层，地下负一、二层为地下车库及相应的设备用房，利用场地高差设置酒店和银行办公楼大堂门厅，六层以下为公建裙房，总建筑面积 83841.8 平方米（其中银行建筑面积25004m2，酒店及群房建筑面积58838 m2）；建筑高度98.50 米，建筑标高为0.000=287.000。11、为满足施工作业实际需要，结合建筑物结构形式，本工程裙房采用双排扣件式钢管落地式脚手架（高度 404、m 内）和普通型钢悬挑脚手架（银行办公楼和酒店塔楼）进行主体结构施工阶段的安全防护架和施工作业架。本工程作为南充市地标性建筑，造型新颖、独特，受到政府和社会各界的关注较多，并且作为我司“五好”项目竞赛评比的重点示范项目，这就对我们做好安全防护、搞好文明施工提出了更高的要求，脚手架的搭设务必安全、规范、标准和美观。三、落地脚手架构造1、综合各方面考虑，本工程落地外脚手架采用 48 3.5 钢管搭设双排扣件式钢管脚手架,沿建筑物外围搭成封闭；立杆纵距为 1.5m，立杆横距为 1.05m，步距为 1.8m，连墙件布置为两步三跨固定硬性拉接；2、本构造符合 JGJ123-2001 规范要求，按表 6.5、1.1-1 要求进行设计，架体最高 38.6。按双排脚手架搭设高度 40 米计算。3、脚手架立面用绿色密目安全网封闭；4、在主楼内侧处设置出料平台，首层临街面局部设置出入口和通道；5、在办公楼 A1/AF 轴处设一个人行马道，作为基础施工时人员上下通行之用。钢管落地脚手架计算表计算参数计算双排脚手架，小横杆在上，搭设高度为 40m,采用单立杆。搭设尺寸：立杆纵距 1.5m，立杆的横距为 1.05m，立杆步距 1.8m，连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 m，水平间距 4.5 m，施工均布荷载 3kN/m2，同时施工 2 层，脚手板铺设 2 层。南充市的基本风压为0.3kN/m2设计示意图搭设材6、料脚手架采用 48 3.5 钢管及可锻铸铁扣件搭设；连墙件采用双扣件；脚手板类别竹串片脚手板；栏杆挡板类别栏杆、竹串片脚手板挡板；地基土为素填土其承载力标准值为160kN/m2（主楼脚手架有部分落在基础钢筋砼底板上，计算均按素填土地基受力计算）。序号计算项目计算过程结论1 小横杆的计算小横杆的最大弯曲应力=63.917 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求小横杆的最大挠度V=1.08 mm V=7 且 10 mm符合要求2 大横杆的计算大横杆的最大应力计算值=98.879 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求大横杆的最大挠度为V=2.329 mm V=10 且 10 mm符合要求37、 扣件抗滑力的计算单扣件实际抗滑承载力为6.4 扣件所受应力 R=3.76kN 6.4kN符合要求4 立杆的稳定性计算立杆稳定性计算(不考虑风荷)=166.492 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求立杆稳定性计算(考虑风荷)=171.003 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求5 连墙件的稳定性计算连墙件的设计Nl=8.072kN Nf=95.133kN符合要求双扣件实际抗滑承载力为12.8kN 扣件所受应力 Nl=8.072kN 12.8 kN符合要求6 立杆的地基承载力计算地基承载力fg=64Kpa 脚手架立杆对地基的压力 P=56.603 fg=64 kpa 符合要求结论符8、合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书（附件1）。四、悬挑脚手架构造1、悬挑式脚手架的主要配件及材料选用（1）水平挑梁：14a 号槽钢（计算按 14a 号槽钢，根据现场实际情况选用14a 号以上槽钢）。（2）扣件式钢管脚手架的主要组成构件有：立柱、纵向水平杆（大横杆）、横向水平杆（小横杆）、扣件、脚手板、剪刀撑（十字撑）、横向支撑（横向斜拉杆）、连墙件、纵向扫地杆，横向扫地杆。（3）材料选用 48mm，厚 3.5mm 的钢管，脚手板和 20cm 高木质踢脚板。钢材强度等级为 Q235。斜拉钢丝绳选用直径大于计算直径的钢丝绳。2、搭设方式与主要参数脚手架用 48 3.5 钢管和9、扣件搭设成双排架，其横距为 1.05m，立杆纵距为1.5m，步距为 1.8m；脚手架立杆下部支承在用 14 号槽钢制作的水平悬挑梁上。脚手架搭设高度 25m 内；里立杆离墙面 0.3m；每 2 步设一个脚手板；施工作业层按 2 层计，作业层设栏杆和挡脚板。普通型钢悬挑脚手架计算表计算参数计算双排脚手架，小横杆在上，搭设高度为 25m,采用单立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为 1.05m，立杆的步距为1.8m。连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距 4.5 米，施工均布荷载 3kN/m2，同时施工 2层，脚手板铺设 2 层,南充市的基本设计示意图风压为 0.3kN10、/m2，型钢悬挑长度为1.5 米，锚固长度为 1.5 米；采用 1道钢丝绳支撑。搭设材料脚手架采用48 3.5 钢管及可锻铸铁扣件搭设；连墙件采用双扣件；脚手板采用竹串片脚手板；悬挑型钢 14a 号槽钢型号；楼板混凝土强度等级 C30；锚固螺栓直径 16mm；横杆与立杆连接采用单扣件。序号计算项目计算过程结论1 小横杆的计算小横杆的最大弯曲应力=63.917 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求小横杆的最大挠度V=1.08 mm V=7 且 10 mm符合要求2 大横杆的计算大横杆的最大应力计算值=98.879 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求大横杆的最大挠度为V=2.329 11、mm V=10 且 10 mm符合要求3 扣件抗滑力的计算单扣件实际抗滑承载力为6.4 扣件所受应力 R=3.76kN 6.4kN符合要求4 立杆的稳定性计算立杆稳定性计算(不考虑风荷)=135.876 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求立杆稳定性计算(考虑风荷)=136.378 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求5 连墙件的稳定性计算连墙件的设计Nl=7.273kN Nf=95.133kN符合要求双扣件实际抗滑承载力为12.8kN 扣件所受应力 Nl=7.273kN 12.8 kN符合要求6 悬挑梁的受力计算水平支撑梁的最大应力计算值=22.887 N/mm2 f=215N/12、mm2符合要求7 悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁的稳定性计算=26.88 18mm符合要求钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径必须13mm符合要求9 锚固段与楼板连接的计算楼板螺栓的轴向拉力N=0.836kN N=43.206kN 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度h 要大于 11.633mm。符合要求楼板螺栓的轴向压力N=12.41kN N=88.645kN 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书（附件2）。3、悬挑脚手架搭设时，严格按照平面布置图进行预埋、槽钢定位。详见办公楼和酒店悬挑双排钢管脚手架搭设平面布置图和立面图（附图 1、附图 3、附图 4）。五、型钢悬13、挑卸料平台构造主体施工阶段采用型钢工具式悬挑平台卸料平台，便于楼层材料运输，具体制安和计算如下：型钢悬挑卸料平台计算表计算参数内侧钢绳与墙的距离3.5m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离 0.5m；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离 3.3m，钢丝绳安全系数 K：6，悬挑梁与墙的接点按固支计算；预埋件的直径 16mm。水平钢梁(主梁)的悬挑长度 4.5m，水平钢梁(主梁)的锚固长度 1m；平台计算宽度2.5m。次梁槽钢间距 0.5m。大堆放材料荷载 10kN，施工人员等活荷载 2kN/m2。设计示意图搭设材料主梁采用 16 号槽钢槽口水平；次梁采用 10 号槽钢槽口水平；采用竹串片脚手板，栏杆、挡板采14、用栏杆、竹串片脚手板挡板。序号计算项目计算过程结论1 次梁的验算次梁槽钢的最大应力计算值=68.612 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求次梁槽钢的稳定性验算=93.946 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求2 主梁的验算主梁槽钢的最大应力计算值符合要求=98.99 N/mm2 f=205N/mm2主梁槽钢的稳定性验算=186.29 N/mm2 f=205N/mm2符合要求3 钢丝绳及拉环验算钢丝绳最小直径必须大于 19mm 符合要求拉环最小直径必须大于 23.762mm 符合要求结论符合要求注：该计算表大堆放材料荷载按均布荷载计算，应以公司审批意见提供的计算书制安卸料平台，以15、确保更安全。六、水平防护棚构造本工程塔楼主体施工时，根据结构特点拟在办公楼和酒店 13F 层（总高度的一半）各设置一道水平防护棚，其构造详见附图 2。七、脚手架的搭设构造要求1、脚手架的搭设高度随着主体结构的高度增加而增加。2、立杆、横杆、斜撑、剪刀撑的间距及搭设方法见脚手架平面图、立面图所示。3、每根立杆的底部都应设置木枋垫板。4、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵、横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠16、边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm（如下图）。5、立杆接长除顶层顶步采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。6、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。7、纵向水平杆采用对接扣件接长，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3（如下图）。纵向水平杆对接接头布置示意图接头不在同步内(立面)；17、(b)接头不在同跨内(平面)8、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的 1/2；9、使用竹串片脚手板，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。10、作业层脚手板应铺满、铺稳，铺设竹串片脚手板，应设置在三根横向水平杆上；搭接铺设时，接头必须支承在横向水平杆上，搭接长度应大于 200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于 100mm；亦可采用平铺。（如下图）脚手板对接、搭接构造示意图(a)脚手板对接；(b)脚手板搭接11、双排脚手架应设置剪刀撑，每道剪刀跨越立杆根数最多不得超过 7 根，每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不应小于18、 6m，斜杆与地面的倾角宜在 45 60之间。12、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。13、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。14、门洞构造要求：（1）洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不应大于150mm。（2）洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部；增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件。15、连墙件构造布置：（1）连墙件应均匀布置，垂直间距、水平间19、距分别控制在两步三跨；连墙件必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，设置在楼层梁处（预埋锚环连接），并且与每层每根临边框架柱钢管抱箍锁死。当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。（2）连墙件中的连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘起。八、材料选择及质量要求本工程外脚手架采用扣件式钢管脚手架。1、钢管：采用外径48mm，壁厚 3.5mm 的钢管。钢管端部切口平整，严禁使用有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管。2、用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度应为46m，其重量不超过 25kg。3、钢管材质宜使用力学性能适中的 Q235 钢，其材质应符合碳素结构钢（20、GB/T 700）中的相应规定。4、扣件：本工程脚手架扣件共采用三种：十字扣件、旋转扣件和对接扣件。5、应使用与钢管管径相匹配的扣件，以保证二者的贴合面紧密严实，扣紧时接触良好，保证扣件与钢管间的摩擦力。6、严禁使用有脆裂变形、滑丝、锈蚀等的扣件，禁止使用未经检验或加工不合格的扣件。7、扣件的活动部份应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于 1mm。8、扣件质量应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定。10、脚手板采用竹串板脚手板，其板厚度不小于50mm，板宽宜 200250mm，板长为 4m。，两端各设直径为 4mm 的镀锌钢丝箍两道。禁止使用有腐朽、断裂等缺陷的脚手板。121、1、其它辅助材料；用于绑扎、连接、围护和固定等作用的其它材料，如镀锌铁丝、密目安全网、大眼安全网、立杆下部的垫板等都必须符合相应的国家标准或行业标准的规定，以确保施工的正常使用和安全可靠性。12、搭设前对进场的脚手架杆件或配件（新、旧材料）进行严格检查，符合要求的才能使用。13、所有材料必须满足搭设的要求，做到材料准备充足。14、施工前，项目部应组织相关部门对进场材料的质量和数量验收合格后方可用于施工。15、所有外排立杆、水平杆（大横杆和中栏杆）均刷红白相间油漆。九、脚手架的搭设1、钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭。2、搭设场地应平整，立22、杆下面需垫木垫板。脚手架杆件若落在回填土上时，基础要平整夯实，立杆下面要垫通板，并在脚手架外侧设置排水沟，以保证地基具有足够的承载能力，避免脚手架整体或局部沉降。3、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。4、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：5、按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。6、周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；并应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第 l 步的纵向和横向钢管，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。脚手架各杆件相交伸出的端头均大于 23、10cm，以防止杆件滑脱。7、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。8、脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于 6m。当作业层高出其下连墙件 2 步或 4m 以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。9、装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。10、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。11、在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm 的构架尺寸放大。24、确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。12、脚手板操作面的端头处绑两道防护栏杆，建筑物顶部脚手架要高出屋面女儿墙顶 1.0m，高出部分要绑两道护身栏，并立挂安全网。13、本工程施工中 100cm 100cm 以上的洞口，四周必须用钢管搭设围护架，并设双道防护栏杆，洞口中间支挂水平安全网，网的四周要栓挂牢固、严密。墙面等处的竖向洞口，凡落地的洞口应绑防护栏杆，下设挡脚板。低于 80cm 的竖向洞口，应加设 1.2m 高的临时防护栏。洞口必须按规定设置照明装置和安全标志。14、尚未安装栏杆或栏板的阳台周边、无外架防护的屋面周边、楼层周边、雨蓬与挑檐边、斜道两侧边、斜料平台25、外侧边，必须设置 1.2m 高的两道护身栏杆，并设置 180mm 高的挡脚板。15、支设时，上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。16、同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的 1250，且不大于50mm。17、相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受压情况。对接扣件的开口方向应当向上或向内设置。18、操作层施工时，应在其下面兜挂大眼安全网。19、作业层的栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆皮应为 1.2m；当脚板高度不应小于 180mm；中栏杆应居中设置(如下图)。作业层脚手板应铺满，脚手板的楞头应用 3.2m26、m 的镀锌钢丝固定在支承杆件上；拐角及平处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。20、悬挑式脚手架搭设：根据建筑物外形，在建筑平面图上布设悬挑梁，遇到特殊位置（如斜柱、筒体部位）应研究构造方案。本工程悬挑梁严格按附图所示方案布设（专人放线、预埋、定位）。杆件搭设顺序如下：放置悬挑梁立杆第一步横向水平杆连墙件第二步横向水平杆。十、质量保证1、脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用。作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。2、操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。3、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作。派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时27、解决。4、架子需拆除时，应由架子工负责拆除，非专业人员不得随意拆卸。5、其他未述要求按照有关架子安全技术要求和规范进行施工。6、外观质量：总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色符合公司 CI 形象要求。十一、脚手架的检查和验收1、作业层施加荷载前验收。2、每搭设完 1013m 高度后验收。3、遇有六级大风大雨后验收。4、停用超过 1 个月后再次使用前验收。5、进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：（1）JGJ130-2001 标准的有关规定。（2）、施工方案及变更文件。（3）、技术交底文件。6、脚手架使用中，每周应检查下列项目：28、（1）、杆件的设置和连接、支撑等构造是否符合要求。（2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）、扣件螺栓是否松动。（4）、安全防护措施是否符合要求；是否超载。7、脚手架搭设的技术要求，允许偏差与检验方法，应符合下表规定。脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具1 地基基础表面坚实平整观 察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-10 2 立杆垂直度最后验收垂直度 2080m 100 用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差(mm)搭设中检查偏差的高度(m)总高度50m 40m 20m H=2 7 7 7 H=10 20 25 5029、 H=20 40 50 100 H=30 60 75 H=40 80 100 H=50 100 中间档次用插入法。3 间距步距 20 钢板尺纵距 50 横距 20 4 纵向水平杆高差一根杆的两端 20 水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差 10 5 双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸 500mm-50 钢板尺6 扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a 150 mm 钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a 500mm 钢卷尺立矸上的对接扣件至主节点的距离a h/3 纵向水平杆上的对接扣件至主节点距离a ln/3 钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065N.m 扭力扳手7 剪刀撑斜杆与地面的倾角4530、 60角尺8 脚手楹外伸长度对接a=100mm l 300mm 卷尺搭接a=100mm l 200mm 卷尺注：图中 1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4剪刀撑十二、脚手架的拆除1、拆除前应全面检查脚手架体系是否符合构造要求；落实拆除顺序和措施，报经主管部门批准后方可实施；应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底和清除脚架上杂物及地面障碍物，并设置警戒围拦或标志。2、脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。3、拆除顺序应按先支的后拆，后支的先拆，按搭设支架的反程序自上而下的顺序逐层进行拆除，严禁上下同时作业。脚手架搭拆程序是：安全网小横杆大横杆斜撑杆、拉筋剪刀撑栏杆扶手脚手板挡脚31、板（或侧挡板）立杆。4、在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。5、运至地面的构配件应按规定及时检查，整修保养，并按品种规格分类堆码,存放整齐。十三、脚手架的安全措施及注意事项1、架子的搭设与拆除必须由架子工来完成。架子工必须是经过按特种作业人员安全技术考核管理规则（GB50362000）考核合格的专业架子工。上岗人员应经过三级安全教育和应定期体检，合格者方可持证上岗。2、施工时必须戴好安全帽，系好安全带，穿具有安全性的鞋。3、脚手架在搭拆时，地面上应划出危32、险区，并派专人看护，严禁非操作人员入内。拆除时严禁操作人员抛扔钢管或扣件。3、五级风以上（含五级）时停止搭拆脚手架施。4、作业层每 1m2 架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值：施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值，结构脚手架取 3kN/m2。5、施工设备单重不得大于 1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于 2.5kN。6、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。7、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。33、8、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。9、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。10、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。11、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离34、。12、在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上(下)步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。13、在冬期施工期间，霜雪天后要及时对脚手架进行清扫，并要采取防滑措施。14、在搭设脚手架时，必须加设底座、垫木(板)或基础并作好对地基的处理。15、搭设脚手架人员应遵守相关高空作业规定，服从管理人员指导工作。施工搭设的配合人员不得上架，只能在地面递送材料。16、脚手架的搭设只能白天进行，严禁夜间施工。施工使用中不得随意拆除脚手架体系中的任何杆件。17、实35、行定期检查维护，设专人管理。每周检查一次。18、脚手架上严禁烟火，进行焊接时，须有防火措施和专人看守。19、搭设中应分段自检，搭设完毕后组织验收，按规定办理验收资料，合格后挂牌方能投入使用。附图 1：型钢（槽钢）悬挑双排钢管脚手架搭设示意图附图 2：有悬挑板的边梁支点加垫块，严禁悬挑板受力立杆和斜拉钢丝绳（直径16mm），间距 3000边梁和筒体剪力墙上预留直径50孔洞，锚固钢丝绳竹跳板封闭硬防护水平防护棚架搭设示意图13F斜拉杆，间距 3000悬挑杆，间距 3000水平杆栏杆5mm 厚竹胶板底板和栏板，考虑到美观要求可以外面刷黄黑相间的油漆钢管与拉环空隙用大头木楔对楔卡死拉环为直径 10mm36、 的圆钢附件 1：钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 40 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5 米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承37、载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处四川省南充市，基本风压为0.3 kN/m2；风荷载高度变化系数z为1.00，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层38、数:2；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.40。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.351.5/3=0.175 kN/m；活荷载标准值:Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的39、计算值:q=1.2 0.038+1.20.175+1.41.5=2.356 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩 Mqmax=2.3561.052/8=0.325 kN.m；最大应力计算值 =Mqmax/W=63.917 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =63.917 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5=1.713 kN/m；最大挠度 V=5.0 1.71310504/(384 2.0610540、121900)=1.08 mm；小横杆的最大挠度 1.08 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.0381.05=0.04 kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.351.051.5/3=0.184 kN；活荷载标准值:Q=31.051.5/3=1.575 kN；荷载的设计值:P=(1.2 0.04+1.20.184+1.41.575)/2=1.237 kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的41、设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2371.5=0.495 kN.m；M=M1max+M2max=0.007+0.495=0.502 kN.m 最大应力计算值 =0.502 106/5080=98.879 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 =98.879 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最42、大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.6770.03815004/(100 2.06105121900)=0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.04+0.184+1.575）/2=0.9kN V=1.8830.915003/(100 2.06105121900)=2.277 mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+2.277=2.329 mm；大横杆的最大挠度 2.329 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150=10 与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算43、:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.038 1.052/2=0.04 kN；大横杆的自重标准值:P2=0.038 1.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35 1.051.5/2=0.276 kN；活荷载标准值:Q=3 1.051.5/2=2.362 kN；荷44、载的设计值:R=1.2(0.04+0.058+0.276)+1.4 2.362=3.756 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1=0.1248+(1.05 2/2)0.038/1.80 40.00=5.888；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2=0.3521.5(1.05+0.3)/2=0.709 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串45、片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3=0.14 21.5/2=0.21 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.540=0.3 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.107 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.051.52/2=4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.3 kN/m2；Uz-风荷载高度变46、化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1；Us-风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.7 0.310.645=0.135 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.2 7.107+1.4 4.725=15.143 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.2 7.107+0.851.44.725=14.151 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.40.1351.5 1.847、2/10 =0.078 kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=15.143 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3 得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 得：=1.5；计算长度,由公式 lo=k h 确定：l0=3.118 m；长细比 Lo/i=197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：=0.186；立杆净截面面积：A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强48、度设计值：f=205 N/mm2；=15143/(0.186489)=166.492 N/mm2；立杆稳定性计算 =166.492 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=14.151 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3 得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 得：=1.5；计算长度,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0.149、86立杆净截面面积：A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；=14150.85/(0.186489)+78336.153/5080=171.003 N/mm2；立杆稳定性计算 =171.003 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:按规范5.3.6 条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.219 kN；活荷载标准值：NQ=50、4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125 kN/m；Hs=0.186 4.8910-4205103-(1.2 1.219+1.44.725)/(1.20.125)=70.567 m；按规范5.3.6 条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=70.567/(1+0.00170.567)=65.915 m；H=65.915 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H=50 m。脚手架单立杆搭设高度为40m，小于H，满足要求！按规范5.3.6 条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配51、件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.219 kN；活荷载标准值：NQ=4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4 0.85)=0.078/(1.4 0.85)=0.066 kN.m；Hs=(0.186 4.8910-4205103-(1.2 1.219+0.851.4(4.725+0.1864.891000.066/5.08)/(1.20.125)=67.827 m；按规范5.3.6 条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过5052、米：H=67.827/(1+0.00167.827)=63.519 m；H=63.519 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H=50 m。脚手架单立杆搭设高度为40m，小于H，满足要求！八、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值 Wk=0.135 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；按规范5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4 WkAw=3.072 kN；连墙件的轴向力设计53、值 Nl=Nlw+N0=8.072 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i=300/15.8 的结果查表得到=0.949，l 为内排架距离墙的长度；又：A=4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.949 4.8910-4205103=95.133 kN；Nl=8.072 Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=8.072 小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式54、的要求 p fg地基承载力设计值:fg=fgkkc=64 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=160 kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=56.603 kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=14.151 kN；基础底面面积：A=0.25 m2。p=56.603 fg=64 kpa。地基承载力满足要求！附件 2：普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范55、编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 25 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5 米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 300 米；采用的钢管类型为 483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地56、处四川省南充市，查荷载规范基本风压为0.300，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 1.5 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板57、混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.4 m。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.351.5/3=0.175 kN/m；活荷载标准值:Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值:q=1.2 0.038+1.20.175+1.41.5=2.358、56 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩 Mqmax=2.3561.052/8=0.325 kN.m；最大应力计算值 =Mqmax/W=63.917 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =63.917 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5=1.713 kN/m；最大挠度 V=5.0 1.71310504/(384 2.06105121900)=1.08 mm；小横杆的最大挠度 1.08 mm 小于59、 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.0381.05=0.04 kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.351.051.5/3=0.184 kN；活荷载标准值:Q=31.051.5/3=1.575 kN；荷载的设计值:P=(1.2 0.04+1.20.184+1.41.575)/2=1.237 kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08060、.0381.51.5=0.007 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2371.5=0.495 kN.m；M=M1max+M2max=0.007+0.495=0.502 kN.m 最大应力计算值 =0.502 106/5080=98.879 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 =98.879 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.661、770.03815004/(100 2.06105121900)=0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.04+0.184+1.575）/2=0.9kN V=1.8830.915003/(100 2.06105121900)=2.277 mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+2.277=2.329 mm；大横杆的最大挠度 2.329 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150=10 与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣62、件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.038 1.052/2=0.04 kN；大横杆的自重标准值:P2=0.038 1.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35 1.051.5/2=0.276 kN；活荷载标准值:Q=3 1.051.5/2=2.362 kN；荷载的设计值:R=1.2(0.04+0.058+0.276)+1.4 263、.362=3.756 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1=0.1248+(1.05 2/2)0.038/1.80 25.00=3.680；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2=0.3521.5(1.05+0.3)/2=0.709 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3=0.14 21.5/2=0.64、21 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.525=0.188 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.786 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.051.52/2=4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.3 kN/m2；Uz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采65、用：Uz=0.74；Us-风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.7 0.30.740.645=0.1 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.2 4.786+1.4 4.725=12.358 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.2 4.786+0.851.44.725=11.366 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.40.11.5 1.82/10 =0.058 kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考66、虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=12.358 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3 得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 得：=1.5；计算长度,由公式 lo=k h 确定：l0=3.118 m；长细比 Lo/i=197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：=0.186；立杆净截面面积：A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；=12358/(0.18667、489)=135.876 N/mm2；立杆稳定性计算 =135.876 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=11.366 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3 得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 得：=1.5；计算长度,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0.186立杆净截面面积：A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵68、抗矩)：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；=11366.25/(0.186489)+57968.753/5080=136.378 N/mm2；立杆稳定性计算 =136.378 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值 Wk=0.1 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；按规范5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照69、下式计算：Nlw=1.4 WkAw=2.273 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw+N0=7.273 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i=300/15.8 的结果查表得到=0.949，l 为内排架距离墙的长度；又：A=4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.949 4.8910-4205103=95.133 kN；Nl=7.273 Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=7.273 小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！连墙件70、扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N 的作用，里端B 为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=563.7 cm4，截面抵抗矩W=80.5 cm3，截面积A=18.51 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.24.786+1.4 4.725=12.358 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.218.510.000178.5=0.174 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图71、(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=13.67 kN；R2=12.407 kN；R3=-0.836 kN。最大弯矩 Mmax=1.934 kN.m；最大应力=M/1.05W+N/A=1.934 106/(1.05 80500)+0103/1851=22.887 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 22.887 N/mm2小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用14a号槽钢,计算公式如下其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=57072、 9.5 58 235/(1400140 235)=1.6 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.894。经过计算得到最大应力 =1.934 106/(0.89480500)=26.88 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 =26.88 小于 f=215 N/mm2,满足要求!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=14.849 kN；十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)73、的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=14.849 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg-钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K -钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取14.849kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求！钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N74、=RU=14.849kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f=125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1484.8774/3.142125)1/2=13mm；十二、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.836 kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 条f=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=836.1454/(3.142 502)1/2=3.2675、3 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中 N-锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.836kN；d-楼板螺栓的直径，d=16mm；fb-楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2；f-钢材强度设计值,取215N/mm2；h-楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 836.145/(3.142161.43)=11.633mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1416221510-3=43.21kN 螺栓的轴76、向拉力N=0.836kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中 N-锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=12.407kN；d-楼板螺栓的直径，d=16mm；b-楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；fcc-混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.64 kN，大于锚固力 N=12.41 kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十三、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架77、时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：L-长杆总长度(m)；N1-小横杆数(根)；N2-直角扣件数(个)；N3-对接扣件数(个)；N4-旋转扣件数(个)；S-脚手板面积(m2)；n-立杆总数(根)n=201；H-搭设高度(m)H=25；h-步距(m)h=1.8；la-立杆纵距(m)la=1.5；lb-立杆横距(m)lb=1.05；长杆总长度(m)L=1.1 25.00(201+1.50 201/1.80-2 1.50/1.80)=10087.92；小横杆数(根)N1=1.1(25.00/1.80 1/2+1)201=1757；直角扣件数(个)N2=2.2(2578、.00/1.80+1)201=6584；对接扣件数(个)N3=10087.92/6.00=1682；旋转扣件数(个)N4=0.3 10087.92/6.00=505；脚手板面积(m2)S=1.1 (201-2)1.50/1.05=312.71。根据以上公式计算得长杆总长10087.92m；小横杆1757 根；直角扣件6584 个；对接扣件1682个；旋转扣件505个；脚手板312.71m2。型钢悬挑卸料平台计算书说明：本工程脚手架施工方案经重庆第二建设有限公司相关部门核算、审批后，对方案中型钢悬挑卸料平台构造提出另行设计和验算（计算参数取值更安全），故本工程的型钢悬挑卸料平台必须按该计算书要求79、的进行实施，确保安全心中有数、万无一失。泰合尚渡酒店工程；工程建设地点:南充市顺庆区滨江大道；属于框筒结构；地上27层；地下2层；建筑高度：98.5m；标准层层高：3.3m；总建筑面积：83841.8平方米；总工期：450天。本工程由泰合房开公司投资建设，重庆巴蜀设计院设计，四川康立监理公司监理，重庆二建组织施工；由郑敏生担任项目经理，尹宏斌担任技术负责人。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。悬挑卸料平台的计算依据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编80、制。一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.30；栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：3.30，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.70；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.30；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的节点按 固支 计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：22号槽钢槽口水平；次梁材料类型及型号：14b 号槽钢槽81、口水平；次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.10。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50,次梁悬臂Mc（m）：0.00；平台计算宽度(m)：2.50。二、次梁的验算:次梁选择 14b号槽钢槽口水平，间距0.5m，其截面特性为：面积 A=21.31cm2；惯性距 Ix=609.4cm4；转动惯量 Wx=87.1cm3；回转半径 ix=5.35cm；截面尺寸：b=60mm,h=140mm,t=9.5mm。1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.30kN/m2；Q1=0.30 0.50=0.15kN/m；(2)82、型钢自重标准值：本例采用14b号槽钢槽口水平，标准值为0.16 kN/m Q2=0.16 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：10.00kN 荷载组合Q=1.2(0.15+0.16)+1.4 2.000.50=1.78kN/m P=1.410.00=14.00kN 2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M 的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：经计算得出:Mmax=(1.78 2.502/8)(1-(0.002/2.502)2+14.002.50/4=1083、.14kN.m。最大支座力计算公式:经计算得出:R=(14.00+1.78(2.50+2 0.00)/2=9.22kN 3.抗弯强度验算次梁应力：其中x-截面塑性发展系数，取1.05；f-钢材的抗压强度设计值，f=205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =1.01 104/(1.0587.10)=110.85 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =110.853 N/mm2小于 次梁槽钢的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算其中，b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570 9.50 60.00 235/(2500.00184、40.00 235.0)=0.93；由于 b大于0.6，按照下面公式调整：得到 b=0.766；次梁槽钢的稳定性验算 =1.01 104/(0.76687.100)=151.91 N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =151.91 N/mm2小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!三、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 22号槽钢槽口水平，其截面特性为：面积 A=36.24cm2；惯性距 Ix=2571.4cm4；转动惯量 Wx=233.8cm3；回转半径 ix=8.42cm；截面尺寸，b=79mm,h=22085、mm,t=11.5mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；Q1=0.14kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.28kN/m 静荷载设计值 q=1.2(Q1+Q2)=1.2(0.14+0.28)=0.50kN/m；次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R；2.内力验算悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，从左至右各支座反力：R1=23.568 kN；R2=286、2.892 kN。最大支座反力为 Rmax=22.892 kN；M1=1.583kN.m M2=21.316kN.m 最大弯矩 Mmax=21.316 kNm；最大挠度=0.030 mm。3.抗弯强度验算其中x-截面塑性发展系数，取1.05；f-钢材抗压强度设计值，f=205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值=21.316 106/1.05/233800.0+2.77104/3624.000=94.489 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 94.489 N/mm2小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算其中b-均匀弯曲的受弯构件整87、体稳定系数，按照下式计算：b=570 11.5 79.0 235/(4600.0220.0 235.0)=0.512；主梁槽钢的稳定性验算 =21.316 106/(0.512233800.00)=178.18 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 =178.18 N/mm2小于 f=205.00,满足要求!5.焊缝强度验算焊角尺寸不得小于较薄铁件厚度的1.2倍，满焊。焊缝面积：A=2(h+2b-2t-30)1.2t 0.7=2(220.00+279.00-211.50-30)1.211.500.7=6279.00 焊缝惯性矩I=37128135.94 焊缝抵抗矩W=2I/h=2 3712813588、.94/220=337528.509 角焊缝强度fwf=160 N/mm2f=M2/W=21316469.261/337528.509=63.155N/mm2f=R2/(2.4t(h-t-10)=4.178N/mm2焊缝强度验算结果满足要求!四、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，RCi=RUisin i其中 RCi-水平钢梁的垂直支坐反力(kN)；RUi-拉钢绳的轴力(kN)；i-拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；sini=Sin(ArcTan(3.3/(0.7+3.3)=0.636；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/89、sini；RUi=23.568/0.636=37.03 kN；五、钢丝拉绳的强度验算:选择619钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，直径17mm。其中Fg-钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg216.5KN；-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85；K -钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg=30.671KNRu37.034KN。经计算，选此型号钢丝绳不能满足要求。建议取619钢丝绳，最小直径为：20mm。六、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的90、拉力N 为：N=RU=37033.919N。拉环强度计算公式为：其中，f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=37033.94/(3.142 50.002)1/2=21.7mm。七、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。八、结论和建议:1.Fg=30.671KNRu37.034KN，不满足要求。建议取619钢丝绳，最小直径为：20mm。