1、1、编制依据1）重庆 CBD 总部供冷供热工程施工设计施工图；2）钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程（DB11/T583-2008）；3）建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)；4）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166 2008）；5）钢管脚手架扣件 GB15831-2006；6）建筑结构荷载规范 GB50009-2001。2、工程概况取水泵房：地面高程约194m，底面设计最低标高约为150.291 m，深度约43.709m，其中土层厚度21.7123.39m，主要为素填土及少量原生土层，主要为褐色，有粉质粘土混砂泥岩块碎石，局部见少量的块瓦片、混凝土块等建筑垃圾组2、成。砂泥岩块碎石及砖瓦片、混凝土块等硬质物含量约占30%60%，为随意堆填，未经压实处理，呈松散状。下部强风化厚度1.2 2.5m，为泥岩，紫红色，泥质结构，薄-中厚层状构造，岩体破碎。强风化泥岩下伏中分化岩层，岩层厚度 19.11919.89m，中风化与强风化过渡段夹杂少量中风化泥岩，下部全为砂岩，砂岩呈灰黄色、麻黄色，中-厚层状构造，矿物成分主要由石英、长石组成，岩体完整。取水泵房位于取水泵站内，为圆形深井，深度较深，为减少对周边环境的影响，同时基坑采用垂直开挖，为确保基坑边坡的稳定性，土层范围内基坑四周设置挡护桩，挡护桩直径 1.5m 的圆桩，间距 3.312m桩基底部嵌入稳定的中风化层3、不小于 6m，挡护桩平均深度约为28.3m，共计 24 根；挡护桩中心距筒体中心半径为 12.65m。筒体上口在挡护桩上设置一道厚1.2m，宽 1.5m 的环形冠梁，筒体开挖内部在挡护桩上设置牛腿及圈梁支撑，圈梁竖向间距4.5m（3.0m）；筒体上部土层范围内挡护桩间采用现浇钢筋混凝土挡板形式支护；下部岩层范围内采用锚喷支护，锚杆采用332 普通砂浆锚杆，锚入破裂面稳定层内6.0m，锚杆间距 3.312mX2.5m，岩层表面采用挂网喷射混凝土护面，喷射混凝土厚度0.25m。筒体开挖以及初期支护完成后，筒体底板厚度采用钢筋混凝土浇筑，浇筑厚度为2.5m。筒体内侧壁混凝土采用C30钢筋混凝土，抗渗4、等级P8，衬砌厚度 1.5m，初期支护上部圈梁处等空隙均采用同等混凝土回填。筒体内衬砌至高程184.85，衬砌完后筒体内净空18.0m 底板厚度为 2.5m。3、施工顺序筒体衬砌分为2 个层次施工（见图1），首先施工筒体底部混凝土，再做侧壁混凝土施工，由下至上逐步施工。底部混凝土分层浇筑完成，侧壁混凝土按照1.5m的高度分层向上浇筑图 1 筒体主体结构施工流程图筒体二衬结构侧墙拟采用1500（高）2000mm（弧长）钢模板+满堂扣件式钢管脚手架体系。环形接头处根据周长要求适当减短点弧长，以便拆模。钢模板面板厚 6mm。4、模板及脚手架支撑体系4.1 底板模板支撑体系底板为圆弧形底部，圆弧形底部5、完成后，将浇筑至H155.303，形成取水泵房底部。底部边缘底板厚度为2500mm，筒体中心处底板结构高为4912mm,根据施工要求，在浇筑筒体底板时要同时施做500mm 的筒体边墙（小边墙），模板用焊接在底板上的钢筋做支撑，且采用对拉杆将模板拉设。如图2 所示。图 2 底板以上 500mm 井身边墙模板图大样图4.2 侧墙模板支撑体系图 3 筒体脚手架及模板支撑体系图(1)面板选择井身边墙采用 15002000mm 弧形钢模板，面板厚度为6mm。(2)背楞选择紧靠模板安装 100100 水平木背楞和 100100 竖向木背楞，如图3 所示。在模板安装的同时，筒体内搭设1000100010006、mm满堂脚手架，为便于H184.85 处平台梁板施工，梁下脚手架按照纵横间距500mm 搭设。在便于支撑的同时方便施工作业。5、模板及支撑体系检算5.1 边墙模板检验计算边墙模板计算载荷主要有：新浇混凝土对模板侧面的载荷(永久荷载)、倾倒时产生的荷载和振捣混凝土时产生的荷载(可变荷载)。(1)新浇混凝土对模板侧面的载荷浇筑混凝土最大侧压力计算公式为：F=0.22c0t12V1/2F=cH取二者较小值。参数：F-新浇混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2)荷载标准值；c混凝土的重力密度(KN/m3)，取 24KN/m3；0t-新筑混凝土的初凝时间(h)，根据现场情况，取6 小时；V-混凝土的浇筑速7、度(m/h)；取 2.0 m/h；1-外加剂影响系数，取1.2；2-混凝土塌落度影响修正系数，取1.15；H-混凝土侧压力计算位置入至新浇筑混凝土顶面的总高度(m)，在二衬断面分层中，最高浇筑一层为3m(每模按照 1.5m 高度设计浇筑，考虑三套模板，第一套模板未拆除前，立设第二套模板，浇筑第二层，以此类推，故浇筑高度按照 3m考虑)；由此得：F=0.22 2461.2 1.15 21/2=61.8KN/m2。F=243=72 KN/m2取二者中的较小值，即F=61.8 KN/m2。(2)倾倒时产生的荷载倾倒混凝土产生的水平荷载作用在有效压头范围内，根据工程特点，浇筑时采用导管，水平荷载取2.8、0 KN/m2。(3)振捣混凝土时产生的荷载振捣混凝土时产生的荷载作用在有效压头高度之内，取4.0KN/m2。(4)荷载组合永久载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.4。钢模板及支架设计荷载值乘以 0.95 进行折减。模板侧向荷载设计值为：F=（61.8 1.2+21.4）0.95=73.1 KN/m2(5)结构检算模板为 15002000mm 布置，横肋即为支点，间距600mm，将单块模板按近视水平布置设置，将每块模板简化为更小单元进行计算，当作为单向板考虑时，因此将单块模板简化为二跨等跨连续梁，面板区格中三面固结、一面简支，作用在梁上的均布线荷载为：其计算简图如图 4 所示:图 4 模9、板计算简图强度验算：选用面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。模板设计图：一个单元格有 lx=333mm,ly=375mm Lx/ly=333/375=0.9。查表得：K0 x=-0.0663,K0y=-0.0563,Kx=0.0289,Ky=0.0138,Kf=0.00196。其中 K0 x、K0y、Kx、Ky 为内力计算系数。当取 1mm 宽板条作为计算单元，荷载q 为：q=0.07311=0.073N/mm 求支座弯矩：M0 x=K0 x*q*(lx)2=-0.0663 0.073(333)2=-536.69 N mm M0y=K0y*q*(ly)2=-0.0563 0.10、073(375)2=-577.95 N mm 面板的截面系数：W=bh2/6=152/6=4.17mm3则应力为：max=Mmax/W=577.95/4.17=138.6 Mpa 215Mpa 可满足要求。求跨中弯矩：Mx=Kx*q*(lx)2=0.02890.073(333)2=233.94 Nmm My=Ky*q*(ly)2=0.01380.073(375)2=141.67 Nmm 钢板的泊松比 v=0.3，故需换算为：M（v）x=Mx+vMy=233.94+0.3 141.67=276.44 N mm M（v）y=vMx+My=0.3 233.94+141.67=211.85 N mm 11、应力为：max=Mmax/W=276.44/4.17=66.29 Mpa 215Mpa 可满足要求。扰度验算Bo=Eh3/(12(1-v2)=(2.110553)/(12(1-0.32)=24.04 105 Nmm max=Kf*q*l4/Bo=0.001960.073(333)4/24.04 105=0.73mm max =333/400=0.83mm 可满足要求。（6）横肋计算图 5 横肋计算简图横肋支承在竖向大肋上，可作为支承在竖向大肋上连续梁计算，如图所示，其跨距等于竖向大肋间距。横肋上的荷载：q=F.h1=0.073375=27.4 Nmm 8 的截面系数的截面系数W=25.3 1012、3mm3,惯性矩 I=101.3 104mm4。将横肋简化为带悬臂三等跨连续梁，查表可得最大弯矩 Mmax=0.09 27.4 3332=2.73105 Nmm 强度验算max=Mmax/W=2.73105/25.3 103=28.8 Mpa 215Mpa 可满足要求。扰度验算悬臂部分扰度=(ql4)/(8EI)=(27.43334)/(82.1 105101.3104)=0.198mm =333/500=0.666mm 满足要求。跨中部分扰度=(ql4)（5-242）/(384EI)=（27.4 3334)（5-2412）/（3842.1105101.3104）=-0.078mm =333/13、500=0.666mm 满足要求。（6）竖肋计算图 6 竖肋计算简图大模板主要承受混凝土的侧压力，3 米高模板穿4 道拉杆为支承点，按300+800+400+400+800+300mm分布。选用扁钢 705，W=12.24 103mm3，I=42.87104mm4。竖肋下部荷载q1=Fl=0.073 0.25 3000=54.75N/mm 竖肋为一端带悬臂的三跨连续梁，查表可得：最大弯矩：Mmax=0.07 54.75 8002=24.5105 Nmm 强度验算max=Mmax/W=24.5105/12.24 103=200 Mpa 215Mpa 可满足要求。扰度验算最大扰度max=(ql4)14、（5-242）/(384EI)=（54.758004)（5-24（300/800）2）/（3842.1 10542.87 104）=1.054mm =800/500=1.6 mm 可满足要求。组合的扰度为：面板+横肋组合：=0.73+0.198=0.928mm 面板+竖肋组合：=0.73+1.054=1.784mm 故模板满足施工要求。5.2 墙脚手架检算5.2.1 侧墙脚手架横杆检算，钢管截面特性外径(mm)壁厚(mm)面积(cm2)截面惯性矩(cm4)截面模量(cm3)回转半径(cm)48 3.5 4.89 12.19 5.08 1.58 脚手架采用 48*3.5 钢管，A=489.31m15、m2，I=12.19 104mm4，W=5.08 103mm3，i=15.78mm。脚手架布设为 100010001000。浇筑混凝土时模板产生的最大侧压力F=73.1KN/m2，脚手架单根横杆承受荷载为 N=73.11.0 1.0=73.1KN。强度验算：N/A=73.1103/489.31=149.4f=205N/mm2稳 定 验 算：中0l为 钢 管 的 计 算 长 度，验 算 时 按 取0l=1.0m 根 据0li=1000/15.78=63，查规范=0.863。所以N/A=73.1103/0.863 489.31=173 f=205N/mm2 扣件式满堂脚手架抗风验算由于该扣件式满堂16、脚手架位于深基坑内且四周被筒体包围所以风荷载对该脚手架影响较小甚至没影响，因此不进行该扣件式满堂脚手架抗风验算。经过验算，侧墙模板支撑体系满足要求。5.2.2 梁板支撑系统检算上图为取水泵房H184.85 处平台梁板平面示意图，是施工过程中，考虑到同时和低水位管道同时施工，在低水位管道处正上方一直预留一个2m4m 的通道，在施工侧壁混凝土时，可在通道处加设横杆，施工完毕可将横杆去掉以保证低位水管的管节吊装和出碴。平台板厚 250（其中涉及板厚有150mm.200mm，此处均按 250mm 进行计算考虑），层高 29.547m计算，平台梁宽为700，高 1600，跨度取 16.368m，板底模采17、用 483.5mm钢管（实测平均壁厚达到3.2mm，为保证支撑架的安全性，允许承载力按0.85 的折减系数）支承竹胶合板。楼板底立杆纵距、横距取 la=lb=1.0m（考虑直接支承在肋梁上），梁底立杆横距 lb1=0.5m，立杆纵距 la1=0.5m，模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度 a=100mm，顶层横杆上铺枋木以增大接触面，竹胶合板厚17mm。如图所示5.2.2.1、支架计算所需的荷载参数、板底一纵、横距内（取计算单元）模板支架自重：立杆：（29.547-0.10-0.267）0.0384=1.12KN 横杆：1.0 40.0384=0.1536KN 纵杆：1.0 18、40.0384=0.1536KN 直角扣件（支架顶主节点处按增加一扣件考虑）：413.210-3=0.0528KN 对接扣件：（18.410-3/16.368）1.0 4=0.0045KN 剪刀撑（每隔四排垂直两个方向设剪刀撑，计算支架自重时，考虑含剪刀撑计算单元，剪刀撑斜杆与水平的倾角近似取为=600，）=0.1 =0.1382KN 旋转扣件：814.6 10-3=0.042KN合计：1.6647KN、平台梁底一纵一横距内（取计算单元）模板支架自重：立杆：（29.547-1.6-0.10-0.267）0.0384=1.0591KN 横杆：40.500.0384=0.0768KN 纵杆：40.19、500.0384=0.0768N 直角扣件（梁底主节点处按增加一扣件考虑）：413.210-3=0.0528KN 对接扣件：（18.410-3/16.368）0.5 4=0.0023KN 合计：1.2678KN、永久荷载标准值板底模板支架自重标准值：1.6647KN 梁底模板支架自重标准值：1.2678KN 板竹胶合板自重标准值：0.3KN/m2 板钢筋自重标准值（每立方米钢筋砼）：1.42KN/m3 梁钢筋自重标准值（每立方米钢筋砼）：2.5KN/m3 新浇筑砼自重标准值：24KN/m3、可变荷载标准值施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2 振捣砼时产生的荷载标准值：2.0KN/m2 520、.2.2.2、验算砼楼板模板支架2 4.33 1.0 0.0384 sin600 4.33ctg6001.0 4.33ctg600计算简图如下：、大横杆验算：砼楼板下大横杆按二跨连续梁计算（计算变形按三跨连续梁计算）作用大横杆永久线荷载标准值qk1=0.31.0+1.42 1.0 0.25+241.0 0.25=6.655KN/m 作用大横杆永久线荷载设计值q1=1.2qk1=1.26.655=7.986KN/m 作用大横杆可变荷载标准值qk2=11.0+21.0=3KN/m 作用大横杆永可变荷载设计值q2=1.4qk2=1.43=4.2KN/m 作用大横杆线荷载设计值q=q1+q2=7.9821、6+4.2=12.186KN/m 大横杆受最大弯距M=抗弯强度：=149.93N/mm2f=205 0.85=174.25N/mm2满足要求。1 8qlb2=12.1861.02=1.5233KN.m1 8M W1.5233 1062 5.08 103板底支架计算简图按三跨连续梁计算的挠度：=(0.677qk1+0.99qk2)=1.953mm 0.85=16.368 0.85=13.91mm满足要求、扣件的抗滑承载力计算：大模板传给立杆最大竖向力设计值R=1.25qlb=1.2512.1861.0=15.2325 RC=8KN 不满足要求，必须采用双扣件。、砼板模板支架立杆计算支架立杆的轴向22、设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和。即：N=R+1.6647 1.2=15.2325+1.6647 1.0=17.2301KN 模板支架立杆的设计长度：l=h+2a=1.0+2 0.1=1.2m 取长度系数=1.5 ilil0取=1，=210 取=1.155，7.8758.11200.1155.1查 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 C表 C得=0.656由规范公式 5.3.1-1验算支架立杆稳定性23/71.53489656.0102301.17mmNANf=2050.85=174.25N/mm2lb4100EI 9004（0.677 6.65523、+0.99 3）100 2.06 105 12.19 10416368 10005.2.2.3、验算平台梁模板支架、荷载计算：梁底模板自重标准值：0.3 1.0=0.3KN/m 梁钢筋自重标准值：2.5 1.0 1.6=4.0KN/m 新浇筑砼自重标准值：240.7 1.6=26.88KN/m 振捣砼时产生的荷载标准值为21=2KN/m 合计：恒载标准值为Gk=0.3+4.0+26.88=31.18/KN/m 活载标准值为Qk=2KN/m、横向水平杆计算砼梁模板下按二跨连续梁计算，考虑最不利布置，计算简图如下横向水平杆间距l1=0.5m。作用横向水平杆线荷载（恒载）标准值qk1=Gkl1/l324、=31.18 0.5/1.0=15.59KN/m 作用横向水平杆线荷载（活载）标准值qk2=Qkl1/l3=20.5/1.0=1KN/m 作用横向水平杆线荷载（恒载）设计值q1=1.2qk1=1.2 15.59=18.709KN/m 作用横向水平杆线荷载（活载）设计值图 梁底支架计算简图q2=1.4qk2=1.4 1=1.4KN/m 作用横向水平杆线荷载设计值q=q1+q2=18.708+1.4=20.108KN/m 最大弯曲正应力max=123.70N/mm2f=2050.85=174.25N/mm2最大剪应力为max=25.37N/mm2fv=1200.85=102 N/mm2,fv为钢材25、抗剪强度。挠度max=（0.677qk1+0.99qk2）=(0.677 15.59+0.99 1)=0.287mm 0.85=20.85mm=1.7mm。以上计算表明搭设满足要求。、扣件计算横向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值RA=（0.5q1+0.5q2）l2=(0.5 18.709+0.5 1.4)0.5=5.0273KNRC=8KN(为直角扣件、旋转扣件单件抗滑承载力设计值)。计算满足要求。、脚手架立杆计算横向水平杆及立杆间距均为0.5m，即计算单元为 0.5m 范围，计算单元内立杆自重 NG=0.4589KN。48 钢管回转半径i=1.58cm，计算长度系数=1.6 取=1，长细比26、=h/i=1.6 120/1.58=122=210 取=1.155，长细比=h/i=1.155 1.6 120/1.58=140 MmaxW 0.125ql22 W 2VmaxA 0.125 20.108 5002 5.08 1032 0.617ql2A 2 0.617 20.108 500 489 l24100EI 5004100 2.06 105 12.19 104l2250轴心受压构件的稳定系数=0.277 计算立杆段轴向力设计值N=RA+1.2NG=5.0273+1.2 0.4589=5.5780KN 则有 =41.18N/mm2f=2050.85=174.25N/mm2计算满足要求。27、6、模板及脚手架施工方法6.1 脚手架施工6.1.1 脚手架搭设脚手架采用满堂方法搭设，采用立杆的纵距1.0 米，立杆的横距 1.0 米，横杆纵横距均为 1.0m，步距为 1.0m，梁下脚手架采用纵横间距0.5 米的方式进行搭设，搭设高度为29.547m。脚手架搭设流程：在底板上弹线、立杆定位摆放扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装第一道横杆和纵杆并与各立杆扣紧装第二道横杆和纵杆并与各立杆扣紧加设临时斜撑杆逐层安装纵杆、横杆及斜撑铺设脚手板。1）立于土地面之上的立杆底部应加设宽度200mm、厚度 50mm的垫木、垫块或其他刚性垫块，每根立杆的支垫面积应符合设计要求且不小于0.15m2。2）脚手架底部必28、须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距底板表面不大于 200mm 处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3）立杆垂直度偏差不得大于架高的1200。4）立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件。5）立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的13，同一步内不允许有二个接头。6）横杆长度不宜小于3 跨，并不小于 6m。7）横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500m29、m。并应避免设在纵向水平跨的跨中。N A 5.5780 1030.277 489 8）同一排横杆的水平偏差不得大于1300。9）杆件在节点处的端头伸出长度应不小于100mm。10）脚手板一般应设置在三根以上横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根横杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板平铺，应铺满铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm，拐角要交圈，不得有探头板。11）斜撑应用旋转扣件固定在与之相交的横杆或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。6.1.2 脚手架拆除脚手架拆除工艺流程为：拆除可调托架拆除脚手板逐层拆纵杆、横杆、斜撑拆立杆清除扣件按规格堆码。1）30、拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，施工现场没有监护人，没有安全员，没有责任工程师在场的情况下，不准拆除。2）架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料。3）拆杆和放杆时必须由2-3 人协同操作，拆横杆、纵杆时，应由站在中间的人将杆传递，其余人员接到杆拿稳拿牢后，传杆人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。4）拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。5）拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆，扣件要上油润滑。6）严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。未尽事宜31、工长在安全技术交底中做详细的交底，施工中存在问题的地方应及时与技术部门联系，以便及时纠正。6.2 模板施工6.2.1 模板安装施工模板安装工艺：按位置拼装组合模板连接竖向背楞连接水平背楞与脚手架用可调托架连接调整平整度、弧度、垂直度检查验收。1）按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。2）配件必须装插牢固。支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，要有足够的受压面积。支承件应着力于外楞。3）预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。4）基础模板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。5）安装模板时，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行校正。6）局部须加强水平撑与剪刀撑的位置，应按构造与整体32、稳定性布置。7）同一条拼缝上的 U形卡，不宜向同一方向卡紧。8）严禁在钢模板上采用电、气焊灼孔。6.2.2 模板的拆除模板拆除的时间，受新浇混凝土达到拆模强度要求的养护期限制。侧模应在混凝土强度能保持其表面不致损坏时，方准拆除模板。底板在其混凝土强度达到1.2N/mm2以后，始准在其上来往行人和安装模板及支架，荷重超过时应进行计算，并采取相应措施。模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支撑等运出堆放。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定点堆放。并做到33、及时清理、维修和涂刷好脱模剂，以备下一循环使用。7、质量标准及保证措施7.1 质量标准模板安装允许偏差及检验方法如表2 所示。表 2 模板安装允许偏差及检查方法项目允许偏差(mm)检验方法底模上表面标高5 水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸柱、墙、梁+4,-5 钢尺检查层垂直高度不大于 5m 6 经纬仪或吊线、钢尺检查大于 5m 8 经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2 钢尺检查表面平整度5 2m靠尺和塞尺检查钢模板及配件的容许挠度如表3 所示。表 3 钢模板及配件的容许挠度部件名称容许挠度部件名称容许挠度钢模板的面积1.5 柱箍b/500 单块钢模板1.5 桁架L/1000 钢楞L/534、00 支撑系统累计4.0 注：L 为计算跨度，b 为柱宽。钢模板施工组装质量标准如表4 所示。表 4 钢模板施工组装质量标准项目允许偏差(mm)两块模板之间拼接缝隙2.0 相邻模板面的高低差2.0 组装模板板面平整度2.0(用 2.0m长平尺检查)组装模板板面的长宽尺寸长度和宽度的 1/1000，最大 4.0 组装模板两对角线长度差值对角线长度的 1/1000,最大 7.0 7.2 保证措施1）把好验收关。搭设好的每一段架子，都必须由项目技术负责人组织技术、安全与搭设工长进行检查，符合要求后方可上人使用。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作。2）节点35、连接可靠。其中扣件的拧紧程度应控制在扭边矩达到40-60N.m。3）使用按3kN m2考虑，因此架子上不准堆放成批材料，零星材料可适当堆放。4）架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现应及时清除。5）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送混凝土输送管等支撑固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。6）模板应涂刷脱模剂。结构表面需作处理的工程，严禁在模板上涂刷废机油。脱模剂要经济适用，不粘污钢筋。7）按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。8）配件必须安装牢固，支持和斜撑的支承面应平整坚实，有足够的受压面积。9）经检查合格的模板应按要求进行堆放或运输。堆36、放底部模板应垫离地面不少 10cm。8 安全保证措施8.1 脚手架工程1）脚手架搭设以前，必须制定切实可行的施工方案和进行安全技术交底。2）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则 考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。3）搭设脚手架人员必须佩戴检验合格的安全帽、安全带和防滑鞋。4）脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规范要求进行检查验收，合格后方准使用。5）搭拆脚手架时，应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。6）架子工在高处(距地高度 2m以上)作业时，不得在一根顺水杆上不扶任何支点行走，不得跳跃架子。在架子上操作精力集中，37、禁止打闹和玩笑。严禁酒后作业。7）递杆、拉杆时，上下左右操作人员应密切配合，协调一致。拉杆人员应注意不碰撞上方人员和已绑好的杆子，下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方可松手，并躲离其垂直操作距离3m以外。8）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，严禁悬挂起重设备，不得将模板支架、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上。9）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。10）拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。8.2 模板工程1）模板运到现场后，要认真检查构件和材料是否符合设计要求。238、）拼装、存放模板的场地必须平整坚实，不得积水。存放时，底部应垫方木，堆放应稳定，立放应支撑牢固，防止滑倒伤人。3）地上码放模板的高度不得超过1.5m，架子上码放模板不得超过三层。4）模板工程作业在2 米和 2 米以上时，要根据高处作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有可靠的操作架子。考虑本工程为竖井工程，作业人员在脚手架上作业时应佩戴安全带。5）操作人员上下通行，必须通过马道，不许攀登模板或脚手架上下，不许在高处狭窄而无防护栏的模板面上行走。6）模板支撑体系完成后必须经过技术人员、质检人员、安全员验收合格并签任后方可进行下步工序施工。7）在浇筑混凝土过程中必须对模板进行监护，仔细观察模板的39、位移、变形情况，发现异常情况必须及时采取稳固措施。当模板变位较大，可能倒塌时，必须立即通知现场作业人员离开危险区域，并及时报告上级。8）在拆模过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除工作，经过研究处理后方可继续拆除。9）拆模以后的钢筋混凝土结构，应在混凝土达到设计强度等级后，方准承受全部计算荷载。如果施工荷载产生的效应比使用荷载效应更不利时，必须经过核算并加设临时支撑，保证结构在施工阶段的安全。10）拆除的模板和支撑，及时清理和整修，妥善保管，防止模板拆坏或变形与锈蚀。11）拆模板必须按拆模方案和安全技术交底的要求作业，统一指挥，分工明确。严禁在模板下方用撬棍撞、撬模板。1240、）暂停拆模时，必须将活动件支稳后方可离开现场。8.3 冬季施工保证措施（1）冬施作业，要做好防风防火防滑的工作。（2）六级以上大风或大雪大雨大雾，脚手架搭设应停止工作。（3）对脚手架搭设作业面上的霜冻冰块积雪及时消除。（4）现场脚手架安全网等安全防护，必须按有关规定执行。9 异常情况应急预案拆除钢支撑施做筒体二衬时如发现模板变形过大，应停止施工，及时补加支撑。如施工中发现边墙失稳引起塌方，立即用草袋、木板、方木等支撑边墙，或采用插板封堵，同时立即向边墙喷射混凝土并预埋注浆管。边墙失稳应立即处理，避免塌方扩大。边墙封堵处理后立即组织进行空洞处注浆回填。在浇筑混凝土过程中必须对模板进行监护，仔细观察模板的位移、变形情况，发现异常情况必须及时采取稳固措施。当模板变位较大，可能倒塌时，必须立即通知现场作业人员离开危险区域，并及时报告上级。