1、风清林苑 1、2 栋（商住及配套）工程模板工程施工方案目录一、编制依据1 二、工程概况1 三、工程各部位结构尺寸2 四、本方案的适应范围5 五、施工准备5 六、质量要求6 七、施工步骤7 八、质量保证措施12 九、季节性施工措施13 十、安全措施及文明施工措施14 十一、计算书16 一、编制依据1.1、建筑结构荷载规范 GB50009-2001；1.2、混凝土结构设计规范GB50010-2002；1.3、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；1.4、建筑施工计算手册；1.5、建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社；1.6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2012、1；1.7、钢结构设计规范 GB 50017-2003；1.8、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程。JGJ128-20101.9、工程施工图纸。1.10、公司的内部技术标准、工作标准、管理标准以及公司ISO9002质量体系程序文件。1.11本工程模板工程专项施工方案二、工程概况：坂田保障性住房建设工程位于广东省深圳市龙岗区坂田街道杨美地块，分 A、B两座高层住宅建筑，施工总承包为深圳潮阳建筑工程公司，由深圳市建筑科学研究院有限公司设计，深圳市龙岗区建筑工务局兴建。该工程的施工范围包括4 栋高层及一层地下室，局部二层；高层为 1528层，总建筑面积约43828.55m2。结构类型为框架剪力墙结构3、，基础采用筏板和独立基础设计。三、工程各部位结构尺寸：1、地下室部分结构形式框架剪力墙楼层标高（mm）地下二层：4150 地下一层：5850 板厚度（mm）底板:1000 地下二层：180 地下一层：180 墙体厚度（mm）外墙：600 内墙：200 框架柱截面尺寸（mm）400600、500600、600600、600786、600900、600950 梁截面尺寸（mm）200500、300500、300800、3001450、350600、350800、400700、500800、500900 2、主体部分：结构形式框架剪力墙层高（m）A栋 1 座 128 层：2.8m 建筑高度（m）894、.03m A栋 2 座 128 层：2.8m 88.11m A栋 3 座 115 层：2.8m 49.01m B栋 128 层：2.8m 84.85m 板厚度（mm）120mm 墙体厚度（mm）200mm，100mm 框架柱截面尺寸（mm）200500、200400、500500、500梁截面尺寸（mm）200550 3、结构概况（一）结构体系主要设计参数1、结构安全等级：二级2、抗震设防烈度：7 度3、抗震设防类别：丙类4、主要结构类型：高层为钢筋混凝土框架结构（二）建筑分类等级及结构设计标准建 筑物 耐火 等级建 筑结 构安 全等级结构抗震等级人 防抗 力级别地基基础设计等级主 楼框架主 5、楼抗 震墙裙 房框架裙 房抗 震墙楼 梯柱主楼裙楼一级二级A1A19、A20A41二级、A42A66三级核 6、常 6 乙级（三）混凝土环境类别及耐久性要求部位构件环 境 类别最 大 水灰比最小水泥用量最 大 氯离 子 含量最大碱含量地上所 有 砼梁板柱一类0.65 225kg/m3 1.0%不限制二 a 类0.60 250kg/m3 0.3%3.0kg/m3 地下所 有 砼构件二 a 类0.50（水 胶比0.5）280kg/m3 0.3%3.0kg/m3 五类0.40 340kg/m3 0.08%3.0kg/m3（四）混泥土强度等级A1A19 墙柱部位-2F6F 7F12F 13F18F 16、9F屋顶层标高-10.05016.350 16.35033.150 33.15049.950 49.95086.600 强度C50 C40 C35 C30 A20A41墙柱部位-2F5F 6F11F 12F18F 19F屋顶层标高-10.05013.550 13.55030.350 30.35049.950 49.95086.600 强度C50 C40 C35 C30 A42A66墙部位-2F3F 4F屋顶层柱标高-10.0507.950 7.95050.150 强度C40 C30 A1A66 梁板部位地 下 室 底 板 一层二层屋顶层标高基础顶-0.050-0.050 屋顶强度C35 C307、 注：1、构造柱及圈梁混泥土强度等级采用C20 2、当本表混泥土强度等级与详图有矛盾时以详图为准。部位或构件承台基础梁地下室底板地下室外墙垫层强度等级C35 C35 C35 C35 C15 注：除框支柱外，与地下室外墙相连的框架柱混凝土强度等级与外墙相同,当独立基础与地下室底板相连时，砼标号取与底板相同四、本方案的适应范围1、本方案主要用于地下室，及其它楼层局部使用。五、施工准备5.1、技术准备：进行技术交底，熟悉结构构造、细部节点要求，了解施工工艺规定，未经交底或培训不得上岗进行施工作业。5.2、机具准备：砂轮切割机一台、木工台锯四台。垂直运输采用汽车吊和人力倒运。5.3、材料准备：施工需要8、的主要材料：12191950门架、483.5mm钢管、4595 枋木、18mm 厚胶合板、可调托盘、14 对拉螺栓5.4、施工条件准备：支设于地台（楼面）混凝土的强度应达到12 N/mm 2，方可进行支架的搭设。模板及支架拆除应视上道工序的混凝土强度达到设计强度的70%、悬臂部分及跨度大于8m 的梁混凝土强度应达到100%时，方可进行拆除。六、质量要求6.1、门式架搭设场地平整,若在非结构层上搭设时,地面应夯实，在搭设面上底托上加设厚度50mm 的垫木。6.2、门式架首层的垂直度，竖杆在两个方向的垂直偏差均在2mm 以内，顶部水平偏差控制在5mm 以内。6.3、门架立杆之间要对齐，对中偏差不应9、大于3mm，并相应调整门架的垂直度和水平度。6.4、楼层标高误差不得大于10mm。6.5、模板块相邻板面高低差不得超过2mm。6.6、按规范要求梁底起拱0.2%。七、施工步骤7.1、门架及模板搭设7.1.1、门架搭设顺序：铺放垫木拉线放底座自一端开始立门架，并随即装水平加固杆照上述步聚逐层向上安装外围装加强整体刚度的长剪刀撑（用483.5mm钢管）装托盘加顶托装梁、板主楞（用483.5mm双钢管）。7.1.2、模板安装顺序：装梁底楞木铺梁底板支梁侧模装楼板楞木铺楼板底模装梁对拉螺栓。7.1.3、梁底、梁侧模采用18 厚胶合板，梁模小楞采用4595 松木枋300，主楞双钢管（483.5mm）；梁10、侧横楞4595 松木枋260mm,立档双 4595松木枋 500mm,高度大于 700mm 的梁,其侧模板采用 14间距 500 的对拉螺栓拉结限位。梁支架采用 MF1219型、立杆422.5钢管门式架交叉搭设，沿梁纵向交叉错搭设，距离 915mm，即跨距 915mm。考虑到首层地基承载力及各层主梁（梁高750mm）梁底横向（小楞）支撑的挠度，应在梁底中部沿纵向加一排钢管支撑920mm，钢管上加顶托，顶托上双钢管。7.1.4、楼板模板采用 18mm 厚的胶合板，小楞采用 45mm 95mm 松木枋，间距 300mm。大楞采用顶托上单钢管（483.5mm）间距 1219mm。楼板模板支架同样采用11、MF1219型、立杆 422.5 门式架搭设成桁架，门架按跨距 915mm 搭设成桁架，桁架平行排列拉结成满堂红架，每块板底 34 榀。桁架之间可采用 483.5mm钢管拉结连接加强其刚度。主、次梁每排立杆设两道 483.5mm水平钢管或拉结杆与混凝土柱连接。第一道距地面300mm，第二道距地面 3000mm。7.1.5、方柱模板安装，先将柱子第一段四面模板就位组拼好，校正调整好对角线，要求模板竖直，位置准确，并用柱箍固定。然后以第一段模板为基准，用同样方法组拼第二段模板，直到柱全高。各段组拼时其水平接头和竖向接头要同时用U形卡正反交替连接，在安装到一定高度时，要进行支撑或搭结，以防倾倒，并用12、支撑式拉杆上的调节螺栓校正模板垂直度。（1）安装程序如下搭设安装架子第一段模板安装就位检查对角线、竖直和位置安装柱箍第二、三等段模板及柱箍安装安装有梁口的柱模板全面校正检查群体固定。（2）柱模安装注意事项A、柱模与梁模连接处的处理方法：保证柱模长度符合模数，不符合部分放到节点部位处理，以梁底标高为准，由上往下配模，不符模数部分放到根部处理。B、支设的柱模，其标高、位置要准确，支设应牢固，高度在4m和 4m以上时，一般应四面支撑。C、柱模板根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆。D、柱模的浇筑口和清扫口，在配模时应一并考虑留出。E、梁柱模板分两次支设时，在柱子混凝土浇筑达到拆模强度时拆下部模板，最上一段13、柱模先保留不拆，以便于与梁模板连接。7.1.6、墙模板（1）安装程序组装前检查安装就位一侧第一步模板安装竖楞调整平直安装就位一侧第二、三步模板并调整平直绑扎钢筋安装就位另一侧第一、二、三步模板并调整平直安装穿墙螺栓安装横楞调整模板平直。（2）墙模板安装注意事项A、组拼时应从墙角模板开始，向互相垂直的两个方向组拼，以减少临时支撑的设置，否则要随时注意拆换和增加支撑，以保证墙模处于稳定状态。B、完成板的组拼后，安装竖楞，竖楞与模板用钩头螺栓紧固或直接用铁钉紧固，楞条长度不够需加长时，接头处应有同样数量楞条。C、组装模板时，要使两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓与墙保持垂直。D、外墙大模，相邻模板14、边肋用U 形卡连接的间距，不得大于300mm，U形卡要反正交替安装。E、上下层墙模接槎处理，可在下层模板上端设一道穿墙螺栓，拆模时该层模板暂不拆除，在支上层模板时，作为上层模板支承面，或在下层混凝土墙上端往下200mm 左右处，设置水平预埋螺检，紧固一道通长的角钢，作为上层模板的支承。7.2、技术要求：7.2.1、门架搭设时严格控制首层门架的垂直度。上下门架之间要对齐。7.2.2、主、次梁支撑门架下部单侧每立杆要加设通长的水平加固杆（用483.5mm钢管用扣件与门架立杆卡牢），沿高度 3m在另一侧再加设通长的水平加固杆，加固杆呈“之”字形布置。以加强整个桁架的稳定性。7.2.3、外围门架每排桁15、架应设置通长剪刀撑（用483.5mm钢管用扣件与门架立杆卡牢），高度和宽度分别为2 至 4 个步距与架距，与地面夹角为 45o 至 60o。7.2.4、为避免架子发生横向偏斜，要及时将架体的水平加固杆与已成型的混凝土柱或墙尽可能地连接。连接点高度为下0.3m、上 3m。7.2.5、架子转角处，用旋转扣件把相交方向的水平加固杆拉结固定。7.2.6、模板安装前，应先在制作场按图纸要求将梁模先制作。并编排梁号，以便安装和整理。7.2.7、主次梁同时支模时，一般先支好主梁模板，经轴线标高检查校正无误后，加以固定，在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同，缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接。16、7.2.8、当梁深在 700mm 以上时，由于混凝土侧压力大，仅在侧板外支设立档不易撑牢，应用对拉螺栓穿过立档，将两侧模板拉紧，以防胀模。7.2.9、模板拆除，应先拆除支架顶托，再拆梁、板模板，最后拆除支架。可先将顶步门架拆除，暂留下部门架作为拆模的操作脚手架。待模板拆除后，再将剩留的门架拆除。拆除后的模板应按编号分别堆放。7.3、混凝土的浇筑方法为使混凝土的施工不致破坏模板及其支架的稳定，混凝土的浇筑必须遵循以下规定。7.3.1、混凝土的浇筑顺序、本工程混凝土的浇筑采用泵送施工，混凝土浇筑应由远而近。、同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑，一般分层厚度为30050017、，可按 1：8 坡度分层浇筑，且上层混凝土应超前覆盖下层混凝土500 以上。、区域之间，上下层之间的混凝土间歇时间不得超过混凝土的初凝时间。7.3.2、泵送混凝土的布料、在浇筑竖向结构混凝土时，泵出口离模板内侧不应小于50mm，并且不向模板内侧面直冲布料，也不得直冲钢筋骨架。、在浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在23m范围内水平移动布料，且宜垂直于模板。7.3.3、振捣混凝土时,振动棒插入的间距一般为400mm 左右,振捣时间一般为 1530s,并且在 2030min 后对其进行复振。八、质量保证措施8.1、门式架进场必须检查筛选，要剔除节点欠焊接、断裂或严重受腐蚀的门架。8.218、松木进场应严格控制其断面是否按设计要求。8.3、安装模板前，应向工人进行技术交底，严格按方案确定的方法施工，并先做样板，符合要求后再大面积施工。8.4、支模前放好轴线边线、水平线，对线支模，合模前放置预埋管线、预埋件、预埋插筋，办理好预检、隐检手续。8.5、支架垂直度用铅垂球校核；板平整度用2m直尺检查；相邻板缝宽用带刻度的契尺检查；梁平直度用拉线检查。8.6、后浇带部位的模板不能与结构模板同时拆除。必须按设计要求搁置时间（约结构施工2 个月后），施工后浇带后，再予拆除。8.7、每完成一道工序后，应由专职质量检查人员进行检查，合格后方可进行下道工序的施工。8.8、在浇筑混凝土时，应派人专门观19、察模板及支架的变化，当发现模板或支架移位等现象时，应立即采取措施补救。九、季节性施工措施9.1、雨季施工各种机电设备应严防漏电，应设防雨罩。所有设备都要接地接零。9.2、施工人员均配备雨衣、水鞋。大雨时暂停板面作业。9.3、夏季施工高温期要适当调整露天作业人员的作息时间，避免中午作业，保证职工的茶水、清凉饮料的供应，及时发放防暑用品，做好职工的防暑降温保健工作。9.4、台风季节施工，遇到六级风以上天气，施工电梯均应暂停使用。模板支架及模板安装暂停进行施工。十、安全措施及文明施工措施10.1、对施工人员及时认真做好安全、技术交底工作，施工必须严格按经审批的施工方案施工，未经原审批同意，任何人不得20、修改或更变。10.2、进入施工现场必须戴好安全帽，高于2m高度作业时应配戴安全带。严禁从高空往下投掷物件。10.3、严格控制施工荷载，上料要分散，不要集中。材料在指定位置分类、分规格堆放。10.4、作业现场设置安全维护和警示标志，禁止无关人员进入施工区域。10.5、施工过程质安员要对作业人员的安全操作进行监控，确保施工生产安全，并要对支撑系统进行全面稳定性检查。10.6、首层按规定宽度水平支设双层安全网，以上隔层设置安全网。10.7、所有材料应使用提升井架或塔吊运输，高空禁止人力从外墙传递材料。10.8 模板拆除：模板拆除必须严格执行公司关于模板拆除施工申请制度，拆除时应进行技术交底，拆模顺序21、为：先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始拆向两端，拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时整理运走。拆钢模板要逐块传递下来，不得抛掷，拆下后即清理干净，板面涂脱剂，按规格分类堆放整齐。非承重模板（墙、柱、梁侧模）拆除时，结构砼强度，不宜低于 1.2Mpa，承重模板（梁、板低模）的拆除时间如下表所示：结构名称结构跨度（m）达到砼标准强度的百分率（%）板2 50 28 75 梁8 75 8 及转换层100 悬臂构件2 100 2 100 1.进入现场必须遵守安全操作规程和安全生产十大纪律。2作业前应先检查，使用的手锤、扳手等工具是否安全牢靠，临边防护是否已落实。322、拆除侧模是应在浇筑混凝土后达到施工组织设计规定强度等级要求后进行。4 拆除混凝土梁板底模应按 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204 2002）规定；5拆除 4m高及其以上的模板支架时，应先搭设内脚手架，禁止用钢板或烂板作脚手板为立人板。6打松上垫块或木楔时，防止飞落伤人。7用长铁棒撬拆模板时，人不要站在正在拆除的模板下方，注意整块模板掉落伤人。8拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑拆除运走，妥善堆放，防止踏空、扶空而跌倒坠落，临边的断枋、短枋短料及螺栓应及时清入构筑物内，严防坠落伤人。9按次序分批段拆除支顶，不得一次将顶撑全部拆除，以免模板一次性大面积脱落，尤其是钢模板，悬臂支撑和梁23、底支顶应按方案回顶一至二层。10混凝土板上的预留洞口，应在拆除模板后立即将洞口盖好。严防高处坠落事故发生。11应配备有灭火器材。12作业中，不准吸烟或动火。8.9、应急预案及人员详见本工程模板工程专项施工方案。十一、计算书附件一：梁模板(门架)计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2010)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 128 2010)等规范编制。梁段:L1。计算门架的几何尺寸图一、参数信息1.模板支撑及构造参数24、梁截面宽度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：0.90；门架型号：MF1219；门架纵距 Lb(m)：0.90；门架搭设高度(m)：5.2；承重架类型设置：门架平行于梁截面；门架几何尺寸 b(mm)：1219.00，b1(mm)：750.00，h0(mm)：1930.00，h1(mm)：1536.00，h2(mm)：100.00，步距(mm)：1950.00；加强杆的钢管类型：48 3.5mm；立杆钢管类型：422.5 mm；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3)：1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：225、1.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；施工荷载(kN/m2)：2.5；3.材料参数木材品种：粗皮落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.0；面板弹性模量 E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方:45 95mm；梁底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管):48 3.5mm；梁底横向支撑间隔距离(mm)26、：300.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，450mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t 12V1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-混凝27、土的入模温度，取 20.000；V-混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；1-外加剂影响修正系数，取 1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、21.600 kN/m2，取较小值 21.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为 4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗28、弯强度验算公式如下：M/W f 其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=50 1.8 1.8/6=27cm3；M-面板的最大弯矩(N mm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2 0.5 21.6 0.9=11.664kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4 0.5 4 0.9=2.52kN/m；计算跨度:l=(900-120)/(4-1)=260mm；面板的最大弯矩M=0.1 11.664(900-129、20)/(4-1)2+0.117 2.52(900-120)/(4-1)2=9.88 104N mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 11.664 (900-120)/(4-1)/1000+1.22.520(900-120)/(4-1)/1000=4.122 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=9.88 104/2.70 104=3.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值=3.7N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的30、新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=11.664N/mm；l-计算跨度:l=(900-120)/(4-1)=260mm；E-面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=60001.8 1.8 1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:=0.677 11.664 (900-120)/(4-1)4/(100 6000 2.43 105)=0.247 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=(900-120)/(4-1)/250=1.04mm；面板的最大挠度计算值=0.247mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.04mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算31、1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.122/0.500=8.244kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为:W=1 4.5 9.5 9.5/6=67.69cm3；I=14.5 9.5 9.5 9.5/12=321.52cm4；E=10000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.206 kN m，最大支座反力R=4.534 kN，最大变形=0.110 mm(1)次32、楞强度验算强度验算计算公式如下:=M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值=2.06 105/6.77 104=3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值=3 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值=0.11mm 小于 次楞的最大容许挠度值=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.534kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩 33、I，截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为:W=2 4.5 9.5 9.5/6=135.38cm3；I=24.5 9.5 9.5 9.5/12=643.03cm4；E=10000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.066 kN m，最大支座反力R=11.789 kN，最大变形=0.993 mm(1)主楞抗弯强度验算=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=1.07 106/1.35 105=7.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:f=17N/mm2；主楞的受弯应力计算值=7.9N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/m34、m2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.993 mm 主楞的最大容许挠度值:=450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值=0.993mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN=f A 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55 mm；穿梁螺栓有效面积:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=11.789 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170105/100035、=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=11.789kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中，M-面板计算最大弯矩(N mm)；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.000mm；q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及36、钢筋荷载设计值(kN/m)：q1:1.2(24+1.5)0.9 0.4 0.9=9.914kN/m；模板结构自重荷载(kN/m)：q2:1.2 0.5 0.4 0.9=0.216kN/m 施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：q3:1.4(2.5+2)0.4 0.9=2.268kN/m；q=q1+q2+q3=9.914+0.216+2.268=12.398kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1 12.398 3002=111585.6N mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯矩(N mm)；W-面板的截面抵抗矩W=bh2/6 37、b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.400 103 18.0002/6=21600.000 mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W =111585.600/21600.000=5.166N/mm2；面板截面的最大应力计算值:=5.166N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=(24.0+1.50)0.38、900+0.50)0.40=9.38N/mm；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；E-面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=40.0001.8003/12=19.440cm4；面板的最大允许挠度值:=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值:=0.677 9.38 3004/(100 6000 1.94 105)=0.434mm；面板的最大挠度计算值:=0.434mm 小于 面板的最大允许挠度值:=1.2mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算(一)、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方:45 95mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构39、自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)0.9 0.3=6.885kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.5 (2 0.9+0.4)/0.40.3=0.825kN/m(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)0.3=1.35kN/m；恒荷载设计值：q=1.2 6.885 0.9+1.2 0.825 0.9=8.327kN/m；活荷载设计值：P=1.4 1.35 0.9=1.740、01kN/m；线荷载设计值：q=8.327+1.701=10.028kN/m；简图(kN m)剪力图(kN)弯矩图(kN m)变形图(mm)横向支撑的支座力 N1=N2=2.004 kN；横向支撑杆最大弯矩值为M=1.01 kN m；横向支撑的最大受弯应力计算值：=1.014106/67687.5=15 N/mm2；截面抗剪强度必须满足：=3V/(2bh0)fv梁底横向支撑受剪应力计算值=3 2.007103/(2 45.000 95.000)=0.704N/mm2；横向支撑的最大挠度：=4.475 mm；横向支撑的允许挠度:=1219.000/250=4.876 mm；横向支撑的最大应力计算41、值14.979 N/mm2小于 横向支撑的抗弯强度设计值f=17.000 N/mm2，满足要求！横向支撑的受剪应力计算值0.704 N/mm2小于 抗剪强度设计值=1.700 N/mm2，满足要求！横向支撑的最大挠度=4.475 mm 小于 最大允许挠度=4.876 mm，满足要求！(二)、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用钢管(双钢管):48 3。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：P1=(24+1.5)0.9 0.4 0.342、/2=1.377kN；(2)模板的自重荷载(kN)：P2=0.5 (2 0.9+0.4)0.3/2=0.165kN(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P3=(2.5+2)0.4 0.3/2=0.27kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值：P=1.2(1.377+0.165)+1.40.270=2.228 kN；2.抗弯强度及挠度验算梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图)：梁底纵向支撑计算简图梁底纵向支撑梁剪力图(kN)梁底纵向支撑梁弯矩图(kN m)梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M=0.534 kN m 最大剪力：V=3.862 kN43、 最大变形(挠度)：0.655 mm 按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：=M/Wf其中，-梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；M-梁底纵向支撑计算最大弯矩(N mm)；W-梁底纵向支撑的截面抵抗矩:截面抵抗矩W=8980mm3；f-梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)f=205.000N/mm2；w-最大容许挠度(mm)w=900.000/250=3.600 mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值：=M/W=0.534 106/8980.000=59.518 N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值59.518 N/mm2小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值205N/mm2，满足要44、求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值:=0.655mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 =3.6mm，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足:=2V/A fv其中，A-钢管的截面面积，对于双钢管，取2倍的单钢管截面面积梁底纵向支撑受剪应力计算值=2 3.862103/(2 457.000)=8.451N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值fv=120.000 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值8.451 N/mm2小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值120N/mm2，满足要求！八、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容(1)模板支架自重产生的轴向力NGK1(kN)门架的每跨距45、内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF1219 1榀0.224 kN 交叉支撑2副2 0.04=0.08 kN 连接棒2个2 0.165=0.33 kN 锁臂2副2 0.184=0.368 kN 合计1.002 kN 经计算得到，模板支架自重合计NGk1=1.0024.5/1.95取整=2.004 kN。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN)剪刀撑采用483mm 钢管，按照 3步4跨设置剪刀撑与水平面夹角：=arctg(31.950)/(4(0.900+1.219)=34.61 每米模板支架高中剪刀撑自重：2 32.634 10-3/sin=0.115kN/m；水平加固杆46、采用48 3 mm钢管，按照 3步4跨设置，则每跨距内每米模板支架高中水平加固杆自重：32.634 10-3 (0.900+1.219)/(31.950)=0.012kN/m；每跨内的直角扣件 4个，旋转扣件 4个，每米高的扣件自重：(4 0.0135+4 0.0145)/1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为 0.010kN/m；经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=(0.115+0.012+0.057+0.010)4.500=0.874 kN；(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1)钢筋混凝土梁自重(kN)：(24.000+47、1.500)0.400 0.900 0.900=8.262kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.500(2 0.900+0.400)0.900=0.990 kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3=8.262+0.990=9.252 kN；静荷载标准值总计为NG=NGK1+NGK2+NGk3=12.130kN；2.活荷载计算施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)0.400 0.900=1.620kN；九、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)N=1.2NG+1.4NQ其中 N48、G-脚手架的静荷载标准值，NG=12.13 kN；NQ-脚手架的活荷载标准值，NQ=1.62 kN；经计算得到，N=16.824 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算NNd其中 N-作用于一榀门架的轴向力设计值，N=16.824 kN；Nd-一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=A f k0i=(I/A1)1/2I=I0+I1 h1/h0其中-门架立杆的稳定系数,由长细比kho/i 查表得到，=0.336；k-调整系数，k=1.13；k0-一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8；i-门架立杆的换算截面回转半径，i=1.525 cm；h0-门架的49、高度，h0=1.93m；I0-门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08 cm4；A1-门架立杆的截面面积，A1=3.10 cm2；h1-门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1-门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42 cm4；f-门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。A-一榀门架立杆的截面面积，A=6.20 cm2；I-门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.213 cm4；I=I0+I1 h1/h0=6.08+1.42 1536.000/1930.000=7.213 cm4经计算得到，Nd=34.164 kN。立杆的稳定性计算N Nd，满足要求！附件二：板模板(门架)计算书计算依据 建筑施工扣50、件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2010)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 128 2010)等规范编制。一、参数信息1.构造参数门架型号:MF1219；门架搭设高度(m):5.20；扣件连接方式:单扣件；承重架类型设置:纵向支撑垂直于门架；门架横距 La(m):1.00；门架纵距 Lb(m):0.92；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h251、(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:422.5；立杆钢管类型:26.82.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；钢筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷载(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：粗皮落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0；钢材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量 E(N/mm2)：600052、.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.楼板参数钢筋级别:二级钢 HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算跨度(m):4.50；施工平均温度():25.000；5.板底模板参数板底横向支撑截面类型：木方:45 95mm；板底纵向支撑截面类型：钢管(单钢管):48 3；板底横向支撑间隔距离(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原53、则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中，M-面板计算最大弯矩(N mm)；l-计算跨度(板底横向支撑间距):l=300.000mm；q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2(25+1.1)0.12 1.219 0.9=4.123kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2 0.35 1.219 0.9=0.461kN/m 施工人员及设备产生的荷载设54、计值q3:1.42 1.219 0.9=3.072kN/m；q=q1+q2+q3=4.123+0.461+3.072=7.656kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1 7.656 3002=68904.024N mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯矩(N mm)；W-面板的截面抵抗矩W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=1.219 103 18.0002/6=65826.000 mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W=68904.02455、/65826.000 =1.047N/mm2；面板截面的最大应力计算值:=1.047N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=(25.00+1.100)0.120 1.219=3.82N/mm；l-计算跨度(板横向支撑间距):l=300.00mm；E-面板的弹性模量:E=10000.0N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=91.50023/12=44.469cm4；面板的最大允许挠度值56、:=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值:=0.677 3.818 3004/(100 9500 4.45 105)=0.049mm；面板的最大挠度计算值:=0.049mm 小于 面板的最大允许挠度值:=1.2mm，满足要求！三、板底纵、横向支撑计算(一)、板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用木方:45 95mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(25+1.1)0.12 0.3=0.94kN/m；(2)模板的自57、重荷载(kN/m)：q2:=0.35 0.3=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1:=2 0.3=0.6kN/m；均布荷载设计值：q=1.2(0.94+0.105)+1.40.6=2.094kN/m；计算挠度时，均布荷载标准值：q=0.94+0.105=1.045kN/m；2.抗弯强度验算最大弯矩计算公式如下:M=0.125ql2其中，M-计算最大弯矩(N mm)；l-计算跨度(门架宽度)；l=1.219mm；q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=2.094kN/m 最大弯距：M=0.125 2.094 1.2192=0.389kNm；最大支58、座力：N=1.25 2.094 1.219=3.190kN；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算：=M/Wf其中，-板底横向支撑承受的应力(N/mm2)；M-板底横向支撑计算最大弯矩(N mm)；W-板底横向支撑的截面抵抗矩W=bh2/6 b:板底横向支撑截面宽度，h:板底横向支撑截面厚度；W=45.000 95.0002/6=67687.500 mm3f-板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=17.000N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值：=M/W=0.389 106/67687.500=5.745N/mm2；板底横向支撑的最大应力计算值5.745 N/mm2小于 59、板底横向支撑抗弯强度设计值17N/mm2，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足：=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.625 2.094 1.219=1.595 kN；板底横向支撑受剪应力计算值=3 1.595 103/(2 45.000 95.000)=0.560N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值fv=1.700 N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值:=0.56N/mm2小于板底横向支撑抗剪强度设计值 fv=1.7N/mm2，满足要求！4.挠度验算最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)=l/400其中，-计算最大挠度(mm60、)；l-计算跨度(门架宽度)；l=1219.000mm；q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=1.045kN/m；E-板底横向支撑弹性模量；E=1.00 104 N/mm2；I-板底横向支撑截面惯性矩；I=3215156.250 mm4；板底横向支撑最大挠度计算值=0.521 1.04512194/(100 1.00 104 3215156)=0.374mm；板底横向支撑的最大允许挠度=1219.000/250=4.876 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值:=0.374mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4.876mm，满足要求！(二)、板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用钢管(单钢管61、):48 3。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度及挠度验算板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图)：板底纵向支撑所受荷载P=3.190 kN 板底纵向支撑计算简图板底纵向支撑梁弯矩图(kN m)板底纵向支撑梁剪力图(kN)板底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M=0.854 kN m 最大剪力：V=4.542 kN 最大变形(挠度)：2.261 mm 按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算：=M/Wf其中，-板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；M-板底纵向62、支撑计算最大弯矩(N mm)；W-板底纵向支撑的截面抵抗矩:截面抵抗矩W=4490mm3；f-板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=205.000N/mm2 -最大容许挠度(mm)=915.000/250=3.660 mm；板底纵向支撑的最大应力计算值：=M/W=0.854 106/4490.000=190.177 N/mm2板底纵向支撑的最大应力计算值190.177 N/mm2小于 板底纵向支撑抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！板底纵向支撑的最大挠度计算值:=2.261mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =3.66mm，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足:63、=2V/A fv其中，A-钢管的截面面积；板底纵向支撑受剪应力计算值=2 5.20 103/(424.000)=24.528N/mm2；板底纵向支撑抗剪强度设计值fv=120.000 N/mm2；板底纵向支撑的受剪应力计算值24.528 N/mm2小于 板底纵向支撑抗剪强度设计值120N/mm2，满足要求！四、门架荷载计算1.静荷载计算每榀门架静荷载标准值包括以下内容(1)每米高门架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF1219 1榀0.224 kN 交叉支撑2副2 0.04=0.08 kN 连接棒2个2 0.165=0.33 kN 锁臂2副64、2 0.184=0.368 kN 合计1.002 kN 经计算得到，每米高门架自重合计NGk1=0.514 kN/m。(2)每米高加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用483mm 钢管，按照 2步2跨设置剪刀撑与水平面夹角：=arctg(21.95)/(20.92)=64.86 每米高门架剪刀撑自重：2 32.634 10-3 (2 0.915)/cos/(2 1.950)=0.072kN/m；水平加固杆采用483.5 mm 钢管，按照 2步3跨设置，每米高门架水平加固杆自重：37.632 10-3 (2 0.915)/(31.950)=0.012kN/m；每跨内的直65、角扣件 4个，旋转扣件 4个，每米高的扣件自重：(4 0.0135+4 0.0145)/1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为 0.010kN/m；经计算得到，每米高门架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2=0.094 kN/m；(3)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1)钢筋混凝土板自重(kN)：(25.000+1.100)0.120 0.915 (1.200+1.219)=6.932kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350 0.915(1.200+1.219)=0.775kN；经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NG66、k3=7.707 kN/m；每榀门架静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)H+NGk3=(0.514+0.094)4.500+7.707=10.442kN；2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ=2.0000.915(1.200+1.219)=4.427kN；五、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2 NG+1.4NQ其中 NG-每榀门架的静荷载标准值，NG=10.442 kN；NQ-每榀门架的活荷载标准值，NQ=4.427kN；H-门架的搭设高度，H=5.2 m。经计算得到，N=18.728 kN。门架的稳定性按照下列公式计67、算NNd其中 N-作用于一榀门架的轴向力设计值，N=18.728kN；Nd-一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=A f i=(I/A1)1/2I=I0+I1 h1/h0其中-门架立杆的稳定系数,由长细比kho/i 查表得到，=0.336；k-调整系数，k=1.13；k0-一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8；i-门架立杆的换算截面回转半径，i=1.525 cm；h0-门架的高度，h0=1.93m；I0-门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08 cm4；A1-门架立杆的截面面积，A1=3.10 cm2；h1-门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1-门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42 cm4；f-门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。A-一榀门架立杆的截面面积，A=6.20 cm2；I-门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.213 cm4；I=I0+I1 h1/h0=6.08+1.42 1536.000/1930.000=7.213 cm4经计算得到，Nd=34.164 kN。立杆的稳定性计算N Nd，满足要求！