1、 第 1 页 一、一、编编制说明：制说明：为全面指导工程外脚手架工程的施工，本项目部认真研究分析了设计文件，在结合现场实际条件及诸多同类工程经验的基础上，经综合了相关方的宝贵意见后，编制了本外脚手架安全专项施工方案。本外脚手架方案只为塔楼部份，地下室部份已编有施工方案。为能达到最大限度地指导实际施工的目标，编制时力求符合现场实况及编制详细可行。本方案包括了外脚手架搭设施工、拆除施工、外脚手架监测以及验收管理等一系列过程。参与本方案的主要编审人员：序号 姓名 职务 学历/职称/专业 编审方案所起作用 1 企业技术负责人 本科/高工/建筑 审批人 2 项目经理 工程师/建筑 组织、策划、编制 3 2、专职安全员 大专/技术员/建筑 参与安全技术措施建议 4 专职安全员 大专/技术员/建筑 参与安全技术措施建议 5 专职安全员 高中/技术员/建筑 参与安全技术措施建议 6 施工员 高中/技术员/建筑 参与安全技术措施建议 7 施工员 高中/技术员/建筑 参与安全技术措施建议 二、二、工工程简介：程简介：1、工程概况工程概况 工程名称 名门 3 栋、4 栋高层住宅及 2#会所 工程地点 建设单位 监理单位 设计单位 施工单位 结构类型 剪力墙结构 建筑类别 商住楼 建筑层数/栋数 地下 2 层，2 栋地上 32 层；建筑总面积 总建筑面积 93651.84 抗震设防烈度 六度 耐火等级 二级 3、结构使用年限 50 年 结合本工程实际情况，外脚手架、施工楼梯从地下室顶板开始搭设并设有型钢悬挑和钢丝绳卸荷，各栋号建筑物的概况如下表。第 2 页 3 栋 4 栋 层号 层高 标高 搭设形式 层号 层高 标高 搭设形式 1 5.800-0.300 1 5.800-0.300 2 3.000 5.800 2 3.000 5.800 3 3.000 8.800 3 3.000 8.800 4 3.000 11.800 4 3.000 11.800 5 3.000 14.800 5 3.000 14.800 6 3.000 17.800 6 3.000 17.800 7 3.000 20.800 74、 3.000 20.800 8 3.000 23.800 8 3.000 23.800 9 3.000 26.800 9 3.000 26.800 10 3.000 29.800 10 3.000 29.800 11 3.000 32.800 落地架 11 3.000 32.800 落地架 12 3.000 35.800 12 3.000 35.800 13 3.000 38.800 13 3.000 38.800 14 3.000 41.800 14 3.000 41.800 15 3.000 44.800 15 3.000 44.800 16 3.000 47.800 16 3.000 45、7.800 17 3.000 50.800 工字钢悬挑 17 3.000 50.800 工字钢悬挑 18 3.000 53.800 18 3.000 53.800 19 3.000 56.800 19 3.000 56.800 20 3.000 59.800 20 3.000 59.800 21 3.000 62.800 21 3.000 62.800 22 3.000 65.800 钢丝绳卸荷 22 3.000 65.800 钢丝绳卸荷 23 3.000 68.800 23 3.000 68.800 24 3.000 71.800 24 3.000 71.800 25 3.000 74.806、0 25 3.000 74.800 26 3.000 77.800 26 3.000 77.800 27 3.000 80.800 27 3.000 80.800 28 3.000 83.800 工字钢悬挑 28 3.000 83.800 工字钢悬挑 29 3.000 86.800 29 3.000 86.800 30 3.000 89.800 30 3.000 89.800 31 3.000 92.800 31 3.000 92.800 32 3.000 95.800 32 3.000 95.800 天面 98.800 钢丝绳卸荷 天面 98.800 钢丝绳卸荷 第 3 页 2、验算项目说明7、验算项目说明 1、项目布置平面（详附图）2、验算项目列表 项目 建筑名称 脚手架类型 搭设高度（m）说明 1 3 栋、4 栋 落地脚手架（含卸荷）36.1 35.80 m+0.3 m=36.1m 2 3 栋、4 栋 悬挑脚手架（含卸荷）34.2 3 3 栋、4 栋 上落梯悬挑主梁验算 34.2 4 3 栋、4 栋 人货梯悬挑卸料平台 34.2 1、验算第二道悬挑脚手架。2、3 m 11 层+1.2 m=34.2 m。3、含一道钢丝绳卸荷。备注 阳角位置悬挑工字钢上的次梁为间支梁，其刚度比悬挑梁大，故不再作验算。3、论证达标条件 本工程悬挑式脚手架工程达到“危险性较大的分部分项工程安全管理办法8、（建质200987 号）”文件中附件二的要求，需进行专家论证。4、构造明细表 名称 规格 说明 悬挑脚手架 16 号工字钢，上拉钢丝绳直径16；吊环为20 圆钢。每跨设置（阳角为联梁悬挑）钢丝绳卸荷 卸荷钢丝绳直径16，吊环为20 圆钢 每跨设置 上落梯悬挑主梁 18 号工字钢；上拉钢丝绳直径16；吊环为20 圆钢 每跨设置 人货梯悬挑卸料平台 18 号工字钢；上拉钢丝绳直径16；吊环为20 圆钢 每跨设置 连墙件 每层，三跨设置（首层按两步三跨）计算书中按两步三跨验算 5、施工说明 考虑到施工的情况，本工程步距统一采用 1.8m，为确保施工安全，需在每步距中间加设防护栏杆。连墙件做法：本工程9、采用预制连墙件现场埋设形式，按每层三跨形式设置。悬挑工字钢、卸荷钢丝绳必须每跨设置，悬挑工字钢未端还应设置上拉钢丝绳。钢丝绳与建筑物结构拉结的吊环应使用 HPB300 级钢筋制作，其直径不宜小于 20mm。第 4 页 安全挡板设置：首层主要出入口、井字架的出入口、通道口均设置一道，外挑 2m。预埋件及吊环的布置需结合各平面图及附图设置。由于脚手架施工进度要比建筑施工层提前，故上部架体需进行临时加固措施。施工斜道附着于外脚手架设置，悬挑和卸荷高度要求与外脚手架相同。脚手板应铺设牢靠、严实，每隔不大于 10m 设一道安全平网。3、施工要求、施工要求（1）确保脚手架、上落梯在使用周期内安全、稳定、牢10、靠。（2）脚手架、上落梯在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。（3）操作人员需取得职业技能岗位证及特殊作业人员资格上岗证。4、技术保证、技术保证（1）安全网络（2）脚手架的搭设和拆除需严格按专项施工方案执行。第 5 页 三、编制依据：三、编制依据：类别 文件名称 文件编号 图纸 本工程设计图纸 方案 本工程施工组织设计 行业标准 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 行业标准 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 行业标准 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-2011 行业标准 施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-2005 行业标准 建筑钢结构焊接11、技术规程 JGJG81-2011 国家标准 建筑地基基础设计规范 GB50007-2011 国家标准 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 国家标准 混凝土结构设计规范 GB50010-2010 国家标准 钢结构设计规范 GB50017-2010 地方标准 建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程 DBJ 15-98-2014 建设部文件 危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质200987 号 省厅文件 危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则 粤建质201113 号 国务院 建设工程安全生产管理条例 国务院令第 393 号 四、施工计划四、施工计划 1、材料与设备计划、材料12、与设备计划（1）搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中规定的 Q235 普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于 25.8kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T228 的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 的有关规定，必须涂有防锈漆。旧13、钢管表面锈蚀深度和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取 3 根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用，钢管上严禁打孔。（2）扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准GB15831 的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格 第 6 页 应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于 5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达 65N.m 时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、14、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。（3）搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。（4）脚手板应符合有关要求。（5）密目式安全网的网目满足 2000 目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m 的单张网重量在 3kg 以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。（6）连墙件采用工场预制现场埋设的形式，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的要求。（7）大横杆、小横杆、扫地杆、剪力撑及脚手架转角处的连接杆等宜采用48315、.5mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准 碳素结构钢 GB/T700 中 Q235级钢的规定，相应的扣件规格也应分别为48mm。（8）本脚手架工程全部采用483.5mm 焊接钢管(考虑到壁厚会有偏差，计算时按483.0mm)，不得采用其它规格钢管混搭。2、施工进度计划、施工进度计划 1-3 层4-6 层1 0-1 3 层楼 层月 份3 月4 月5 月6 月7 月8 月9 月1 0 月1 1 月1 2 月1 月2 0 1 5 年2 0 1 6 年2 月3 月4 月5 月7-9 层1 4-1 6 层1 7-1 9 层2 0-2 3 层2 4-2 6 层2 7-2 9 层3 016、-3 2 层3 栋、4 栋 脚 手 架 工 程 施 工 进 度 计 划 第 7 页 3、主要材料参数表、主要材料参数表（1）钢管落地脚手架 钢管 483.5 扣件 配套 脚手板 钢筋网脚手板 安全网 密目安全网（2）悬挑脚手架 钢管 483.5 扣件 配套 脚手板 钢筋网脚手板 安全网 密目安全网 悬挑型钢 I16 号工字钢 卸荷钢丝绳 16 吊环 20（HPB300）（3）施工梯部分钢管悬挑脚手架 钢管 483.5 扣件 配套 脚手板 定型梯级步 安全网 密目安全网 悬挑型钢 I18 号工字钢 卸荷钢丝绳 16 吊环 20（HPB300）（4）施工升降机卸料平台 钢管 483.5 扣件 配套17、 脚手板 木脚手板 安全网 密目安全网 悬挑型钢 I18 号工字钢 卸荷钢丝绳 16 吊环 20（HPB300）五、施工工艺技术：五、施工工艺技术：1、技术参数、技术参数（1）钢管脚手架（落地/悬挑）脚手架排数 双排 大小横杆布置 大横杆在上 立杆型号 483.5 立杆纵距（m）1.5 立杆横距（m）0.8 立杆步距（m）1.8 内立杆离墙间距（m）0.2 连墙件布置方式 两步三跨 同时施工层数 装饰 1 施工均布荷载（kN/）装饰 2.0 钢筋网脚手板重量（kN/）0.1 地区 鹤山市 第 8 页 基本风压（kN/）10 年一遇 0.35 （2）钢管脚手架施工上落梯（落地/悬挑）脚手架排数 18、三排 大小横杆布置 大横杆在上 立杆型号 483.5 立杆纵距（m）1.5 立杆横距（m）0.8（1.0）立杆步距（m）1.8 内立杆离墙间距（m）0.2 连墙件布置方式 两步三跨 同时施工层数 1 施工均布荷载（kN/）2.0 钢筋网脚手板重量（kN/）0.15 钢丝绳卸荷道数 1 地区 鹤山市 基本风压（kN/）10 年一遇 0.35 2、工艺流程、工艺流程 落地架：定位设置垫板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网预埋吊环（卸荷层）钢丝绳卸荷（卸荷层）。悬挑架：卸荷楼层预埋 U 型钢筋工字钢焊接定位钢筋安装工字钢立杆纵向扫地杆横向扫地杆小19、横杆大横杆剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。3、施工方法、施工方法（一）钢管落地脚手架（1）定距定位 根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺平，不得悬空。当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在 4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于 300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。（2）基础 本工程脚手架立杆基础为 C30 厚 250 地下室混凝土顶板，板混凝土强度经计算其冲切 第 9 页 承载力、局部受压及抗弯验算符合安全要求（20、具体计算数据参阅脚手架计算书）。脚手架搭设时应在立杆底部铺设垫板，要求为厚度不小于 50mm，宽度不小于 200mm，长度不小于 2000mm的木垫板，垫板与基础表面接触密实，严禁立杆直接落在基础表面上。楼板上不得有重型施工机械，同时应保证楼板表面整洁干净，积水应及时清理。若立杆下的该跨顶板有后浇带经过时，后浇带下必须要以支撑架作可靠回顶，直到后浇带浇筑完成且混凝土强度达到设计要求后才能拆除支撑架。若立杆下的该跨顶板有后浇带经过时，后浇带下必须要以支撑架作可靠回顶，直到后浇带浇筑完成且混凝土强度达到设计要求后才能拆除支撑架。（3）立杆设置 立杆采用对接接长，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立21、杆的 接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距 离不宜小于 500；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。立杆底部应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立杆上，离底座 20cm，横向扫地杆设在纵扫地杆下方。立杆的垂直偏差应控制在100mm。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm。（3）大横杆、小横杆设置 大横杆在脚手架高度方向的间距按技术参数表中的步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为 150mm 左右。外架子按立杆与大横22、杆交点处在大横杆下面设置小横杆，小横杆固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。沿脚手架外侧立面的全宽全高连续设置垂直剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，长度不小于 1m，应采用不少于 2 个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于 150mm。剪刀撑搭设角度为 4560 度之间。（4）脚手板、挡脚板的铺设要求 第 10 页 脚手架内立杆与结构层（外墙）之间均应铺设木板，内、外立杆间应满铺脚手板，并绑扎固定。铺层脚手板必须满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。挡脚板采用冲压钢板，高 123、80mm，涂红白相间色，并固定在外立杆内侧。（5）防护栏杆 脚手架外侧使用合格的绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆内侧。用 18#铁丝张挂安全网，要求严密、平整。脚手架外侧必须设 1.2m 高的防护栏杆和 18cm 高踢脚板，顶排防护栏杆不少于 2 道，高度分别为 0.6m 和 1.2m。脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设防护栏杆和踢脚板。脚手架上门洞、出入口构造示意图：1防滑扣件；2增设的横向水平杆；3副立杆；4主立杆（6）连墙件 脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点：连墙杆横向间距为三跨，竖向间距为两步（或每层）。在转角范围内和顶部处加密，24、即在转角主节点处垂直方向按每层设一道拉结点。拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且应设置在外架大小横杆接点 300mm 范围内，第 11 页 超过此范围时，应在拉结点高度左右两跨的内立杆上增加一道纵向水平杆。外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结点，以确保外架安全。连墙件构造示意图（见附图）。当建筑物层高大于脚手架的两步高度时，拉结点应设在剪力墙上或抱牢在结构柱上。（7）架体内封闭 脚手架的架体内立杆距墙体净距一般为 200mm，如因结构设计的限制大于 200mm 的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采25、用脚手板进行封闭。每隔两层或不大于 10m,脚手板底部用密目网或其他措施进行封闭。（8）横向斜撑 一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔 6 跨设置一道。横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。斜撑的固定：斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出墙上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。当斜腹杆在 1 跨内跨越 2 个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。（二）施工斜道（1）本工程的施工斜道主要作人行用途，斜道的形式采用一字型斜道。（2）斜道的构造应符合下列的规定：斜道附着外脚手架设置，此部位的外26、脚手架及斜道的立杆纵距统一为 1.5m。斜道宽度为 0.80m，与外脚手架的立杆横距相同，坡度不应大于 1：3。一跑斜道高度为一步距（1.8m），即每一步距设置一平台，其长度不应小于斜道宽度。斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为 1.2m，挡脚板高度为180mm，外侧应挂密目网封闭。第 12 页 斜道两侧，平台外围和端部均应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第 6.4.16.4.6 条规定设置连墙件；每两步应加设水平斜杆；应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第 6.6.2 和 6.6.3 条的规定设置剪刀撑和横向斜撑。27、（3）斜道脚手板构造应符合下列规定：脚手板采用定型级步脚手板，直接锁扣在钢管上。施工斜道平面位置及做法见附图。（三）悬挑钢管脚手架（1）型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢，悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑梁的 U 型钢筋拉环或锚固螺栓直径为 16mm。（2）用于锚固的 U 型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U 型钢筋拉环、锚固、螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。（3）每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构拉结。钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑钢梁受力计算；钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用 HPB300 级钢筋，其直径不宜小于 20，吊环预埋锚固长度应3528、d。（4）悬挑钢梁的固定段长度不应小于悬挑段长度的 1.25 倍，型钢悬挑梁固定端应采用 2 个（对）及以上 U 型锚固螺栓与建筑结构梁板固定，U 型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，并有足够的锚固长度。（5）型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于 100mm。（6）锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不足 120mm 时，应征得设计同意采取加固措施。（7）悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。第 13 页（8）悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。（9）拟建建筑主体结29、构混凝土强度等级不低于 C25，大于锚固型钢的主体结构混凝土强度等级要求（C20）（10）为了工字钢架支设的安全，外脚手架必须高于作业面。（11）悬挑层混凝土强度达到设计要求和型钢悬挑结构安装好后，才能在型钢上搭设上部脚手架。4、检查验收、检查验收（一）定期检查（1）脚手架的验收及日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用。搭设完毕后；连续使用达到 6 个月；施工中途停止使用超过 15 天，在重新使用之前；在遭受暴风、大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除 杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。（二）脚手架验收（1）外脚手架的验收时间 基础完成30、后；作业层上施加荷载前；每搭设完两层后；悬挑型钢完成后；达到设计高度后；遇到大雨、六级大风后；第 14 页 停用超过一个月。（2）外脚手架的检查验收（A）脚手架的验收依据 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）本工程外脚手架施工方案 有关技术交底文件。（B）外脚手架的技术要求与允许偏差 外脚手架的技术要求与允许偏差 项次 项目 技术要求 允许偏差（mm）检查方法与工具 最后验收垂直度 100 H=2 7 H=10 20 H=20 40 H=30 60 H=40 80 H=50 100 1 立杆垂直度 搭设中检查的垂直度 中间档31、次采用插值法 经纬仪 步距 20 纵距 50 2 间距 横距 20 钢板尺 一根杆的两端 20 3 纵向水平杆高差 同跨内两根纵向水平杆高差 10 水平仪 4 双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差 外伸 200mm 50 钢板尺 第 15 页 外脚手架检查项目一览表 项次 项目 技术要求 示意图 检查方法与工具 主节点处各扣件中心点相互距离 a150mm 钢卷尺 同步立杆上两个相隔对接扣件的高差 a500mm 钢卷尺 立杆上的对接扣件置主节点的距离 ah/3(600mm)钢卷尺 纵向水平杆的对接扣件置主节点的距离 ala/3(500mm)钢卷尺 1 扣件安装 扣件螺栓拧紧扭力矩 4065Nm 扭力32、板手 2 剪力撑斜与地面的倾角 45o60o 角尺 对接 a=130150mm l300mm 钢卷尺 3 脚手板外伸长度 搭接 a100mm l200mm 钢卷尺（3）外脚手架验收要求 架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班等人员组成验收小组，进行验收，填写验收单，并报请监理单位进行验收合格后才能投入使用。第 16 页 本外架只能作围护架和操作架使用，不允许将其作为主体结构施工模板加固和支撑架使用。卸料平台的搭设应与外脚手架完全分离，不得利用外脚手架用为转料平台。施工人员必须严格执行建设工程施工安全技术操作规程。（三）悬挑结构的检查 悬挑结构安装好后，在使33、用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，填写验收单，并报请监理单位进行验收合格后才能投入使用。重点检查内容包括：悬挑型钢的型号、长度，预埋件，上拉钢丝绳，吊环。（四）脚手架使用注意事项（1）作业层每 1m2架面上使用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值；施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构脚手架采取 3kN/。（2）施工设备单重不得大于 1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.53kN/。装饰施工时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工层数不得超过 2 层，每个作业荷载不得大于 34、2.0kN/。施工荷载必须严格控制区，同时作业的施工层数不得超过1 层，每层作业荷载不得大于 2.0 kN/。（3）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。（4）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员（项目技术负责人）同意，采取相应临时加固措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。（5）工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。（6）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀35、援脚手架上下。（7）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后 第 17 页 方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。（8）架上作业时应注意随时清理落地架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。（9）在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。（36、10）在脚手架上进行电气焊作业时，要办理动火作业申请，设专人看守。要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物。并同时准备防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。（11）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落人安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。（12）六级及六及以上大风和雨应停止脚手架作业；雨后上架作业时，应把架面的积水清除掉，避免发生滑跌。（13）在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁37、稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。六、施工安全保证措施六、施工安全保证措施 1、组织保障、组织保障（一）施工组织管理机构 施工组织机构人员一览表 序号 职务 姓名 联系电话 主要工作职责 1 项目经理 负责工程管理全面工作 第 18 页 2 项目副经理 负责工程管理全面工作 3 项目技术负责人 负责工程技术全面工作 4 项目专职安全员 负责现场安全工作 4 质量检测员 负责工程质量检查、验收 5 施工员 负责现场施工管理工作（二）安全管理组织机构框图 2、技术、技术措措施施（一）脚手架搭设技术措施（1）利用建筑物的避雷系统，利用主楼外架四角立杆，用10 圆钢联通大横杆与建筑物的结构柱38、中的避雷钢筋，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于 30。（2）在定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。（3）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。（4）外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋地。（5）铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。第 19 页（6）保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。（7）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。（8）严格控制施工荷载，脚手39、板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于 3kN/。（9）施工时只允许一层结构及装修同时作业，或装修施工时同时作业层数不超过二层。（10）当作业层高出其下连墙件 3.6m 以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。（11）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。（二）脚手架拆除技术措施（1）拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动力组织安排等。（2）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（3）拆架的高处作业人员应戴40、安全帽、系安全带、扎裹腿、穿较底防滑鞋。（4）拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆，以层逐步拆除”的原则，并按“一步一清”，即先拆脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。最后两步，增加抛杆。（5）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。（6）连墙件（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。（7）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。第 20 页（8）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事41、故。（9）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（10）拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。（11）高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。（12）输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。（13）当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。（14）如遇强风、大雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。（15）翻掀脚手板时应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将脚手板内未清除的残留物从高处坠落伤人。（三）安全管理（1）脚手架搭42、设人员必须是经过按现行国家标准 特种作业人员安全技术考订管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。（2）搭设脚手架人员必须戴安全栋、系安全带、穿防滑鞋。（3）脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规定进行检查验收，合格后方准使用。（4）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上；严禁利用脚手架悬挂起重设备。（5）当有六级及六级以上大风和雾、雨天等应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。（6）脚手架的安全检查与维护，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第 43、8.2.28.2.5 条的规定进行。安全网应按有关规定或拆除。（7）在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；连墙件；第 21 页 卸荷装置、悬挑结构。（8）不得在脚手架基础及其附近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。（9）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施不力专人看守。（10）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。（11）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。（四）避雷装置（1）脚手架顶部高于 2m，每44、个阳角利用四角的主立杆用作避雷针。（2）使用10 圆钢联通大横杆与建筑物的结构柱中的避雷钢筋，形成避雷网络。（3）接地极埋入地下不浅于 100 厘米(或利用结构上的防雷导体)，落地架与悬挑架之间必须有可靠的电气连接。落地架与悬挑架之间必须有可靠的电气连接。（五）防火安全技术措施（1）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守，做好动火审批手续才能开工。（2）尽量避免电线穿过脚手架及安全网，如须穿过时，必须做好电线套管防护措施。并在电箱电线的侧边设置干砂或干粉灭火机。（3）楼层上配备足够数量的灭火器材，每工作层配备不少于 5 个。（4）作业人员应具备安全防火的基本知识，并有消防灭火的45、基本技能，定期组织消防灭火演练。七、应急预案及监测方案七、应急预案及监测方案 1、应急预案、应急预案（一）概况（1）针对本工程外脚手架工程的实际情况，工程项目部应急救援领导小组，由项目经理 第 22 页 部相关人员组成；（2）项目经理对应急救援全面负责。（二）生产安全事故应急救援组织机构（1）项目按需要建立以单位主工负责人为首的生产安全事故应急救援领导小组，救援领导小组成员必须保持手机 24 小时畅通，当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅速到达事故现场，应急救援领导小组组成如下：序号 姓名 职务 应急职务 联系电话 1 项目经理 组长 2 项目技术负责人 副组长 3 专职安46、全员 组员 4 专职安全员 组员 5 质量检测员 组员 6 施工员 组员 7 施工员 组员 （2）项目经理部各班组建立各班组应急救援小组，并抽调人员参加项目应急救援小组的应急救援演习。（3）相关联系方式：报警电话：110（公安）、120（急救）、119（火警）（三）应急救援组织架构图 （四）应急响应及人员职责 发生一般工伤事故时，由现场应急救援小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；发生一般安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。第 23 页（1）工程项目部现场应急救援小组：工地现场发生事故后，现场应急救援小组应立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以47、最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报 120 急救中心或 119 火警求助。由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少到最低程度，同时注意安排做好保护好事故现场。指挥调动工地现场的一切所需的应急救援排险物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教育“举一反三”地制定并落实丰48、应的预防措施，切实防止类似的事故重复发生。负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全的情况下，上报有关上级部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。(2)公司应急救援小组：公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生事故时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。指挥现场应急救援，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场。负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物质资源和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完成。协助和接受政府有关部49、门对事故的调查处理。协助政府有关部门分析事故原因和性质。第 24 页 吸取事故教育，制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生。协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复正常生产。（3）应急响应中必须遵循的原则 紧急事故发生后，发现人应立即报警。项目部应急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确50、保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。（五）主要事故的类别（1）物体打击；（2）高空坠落；（3）脚手架倒塌；（4）机械伤害；（5）触电伤害。（六）救援器材及设备（1）应急救援器材装备 应急救援装备包括值班电话（1 台）、无线对讲机（3 套）、消防灭火器材（20 个）、应急药箱（1 套）、起重吊车（1 辆）、铁橇、担架。（2）应急救援药品 外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉51、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。第 25 页 内服药品：云南白药等。（七）应急救援措施（1）物体打击 受伤人员的急救 当施工人员发生物体打击时，急救人员应尽快赶往出事地点，并呼叫周围人员及时通知医疗部门，尽可能不要移动患者，尽量当场施救。如果处在不宜施救的场所时必须将患者搬运到能够安全施救的地方，搬运时应尽量多找一些人来搬运，观察患者呼吸及脸色的变化，如果是脊柱骨折，不要弯曲、扭动患者的颈部和身体，不要接触患者的伤口，要使患者身体放松，尽量将患者放到担架或平板上进行搬运。物体打击事故预防 1）强化安全教育，提高安全防护意识，提高工人安全操作技能52、；2）正确使用“三宝”；3）拆除作业有监护措施，有施工方案，有交底；4）起重吊装作业制定专项安全技术措施；5）对起重吊装工进行安全交底，落实“十不吊”措施；6）安全通道口、安全防护棚搭设双层防护，符合安全规范要求；7）加强安全检查，严禁向下抛掷；8）材料堆放控制高度，特别是临边作业；9）高处作业应进行交底，工具入袋，严禁抛物；10）模板作业有专项安全技术措施，有交底，有检查，严禁大面积撬落。（2）高处坠落 高处坠落发生后急救措施 高空坠落伤是指人们日常工作或生活中，从高处坠落，受到高速的冲击力，使人体组织和器官遇到一定程度破坏而引起的损伤。多见于建筑施工和电梯安装等高空作业，通常有多 第 2653、 页 个系统或多个器官的操作，严重者当场死亡。高空坠落伤除有直接或间接受伤器官表现外，尚可有昏迷、呼吸窘迫、面色苍白和表情淡漠等症状，可导致胸、腹腔内脏组织器官发生广泛的损伤。高空坠落时，足或臂部先着地，外力沿脊柱传导到颅脑而致伤；由高处仰面跌下时，背或腰部受冲击，可引起腰椎前纵韧带撕裂，椎体裂开或椎弓根骨折，易引起脊髓损伤。脑干损伤时常有较重的意识障碍、光反射消失等症状，也可有严重合并症的出现。急救方法 1）去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。2）在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬户一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。3）创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨54、折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免颅内感染。4）颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，撤除假牙，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔无法清除时，可用 12 号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸、尽可能早作气管切开。5）复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。6）周围血管伤，压迫伤部以上动肪干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过 1 小时为宜，做好标记，注明上止血带时间。7）有条件时迅速给予静脉补液，补充血容量。8）快速平衡地送医院救治。（3）55、脚手架倒塌应急预案 应急措施 1）挖掘被掩埋人员，并移至安全地方。2）保持呼吸道畅通，消除伤员口、鼻、咽、喉部的异物、血块、呕吐物等。3）若伤员出现呼吸或心跳停止，应立即心肺复苏，人工胸外心脏按压、人工呼吸等。第 27 页 4）简易的包扎止血预防感染。5）立即拨打 120 救护中心与医院联系，或拨打 110、119 求救帮助，上报时必须讲明事帮地点，严格程度及本部门的电话号码，并派人到路口接应。如是局部倒塌，在执行上面的措施外，并采取下列措施 1）在排除继续倒塌的危险后，对未倒塌部分进行加固，防止倒塌面积进一步扩大；2）对倒塌部分与未倒塌部分用钢管等连接物进行切断，尽量把未倒塌部分与倒塌部分分56、离。3）对未倒塌部分进行临边防护。（4）触电应急预案 首先抢救组和项目经理一起查明险情：确定触电者的电源是高压电还是低压电？触电电源是否被切断？是否还有发生触电的可能和危险物？抢救组提出救护方案；项目经理主持商定抢救方案。对低压触电事故的处理，采取边抢救边汇报的处理方法。对高压触电事故采取边准备边汇报的处理方式，项目经理向公司主管副总经理请示汇报批准后组织实施。防护组负责把出事地点附近的作业人员疏散到安全地带，并进行警戒不准亲人靠近，对外注意礼貌用语。挑夫组电工负责快速使触电者脱离低压电气线路的电源，其方法：如果事故离电源开并较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护57、人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，接开触电者或挑开电源线使之电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，发隔断电源。脱离电源后的救护。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救先搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者是呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，再旁看护，并召请医生。第 28 页 如触电者已经失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要58、注意保湿。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合，即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护，同时迅速请医生抢救。（5）火灾事故 应急措施 火灾应急响应按照先保人身安全，再保护财产的俦顺序进行，使损失和影响减到最小。具体细则如下：1）救人重于灭火：火场上如果有人受到火势威胁，首要任务是把被火围困的人员抢救出来。2）先控制、后消灭：对于不可能立即扑灭的火灾，要首先控制炎热的继续蔓延扩大，在具备了扑灭火灾的条件时，展开功势，扑灭火灾。3）先重点、后一般59、：全面了解并认真分析整个火场的情况，分清重点。a）人和物相比，救人是重点；b）有爆炸、毒害、倒塌危险的方面和没有这些危险的方面相比，鼾有这些危险的方面是重点；c）易燃、可燃物集中区域和这类物品较少的区域相比，这类物品集中区域是保护重点；d）贵重物资和一般物资相比，保护和抢救贵重物资是重点；e）炎热蔓延猛烈的方面和其它方面相比，控制炎热蔓延的方面是重点；f）火场上的下风方向与上风、侧风方向相比，下风方向是重点；g）要害部位和其他部位相比，要害部位是火场上的重点。4）火灾临界状态的响应 第 29 页 任何员工一旦发现火情，视火情的严重情况进行以下操作：a）局部轻微着火，不危及人员安全、可以马上扑灭60、的立即进行扑灭。b）局部着火，可以扑灭但有可能蔓延扩大的，在在危及人员安全的情况下，一方面立即通知书周围人员参与灭火，防止火势蔓延扩大，一方面向现场管理者汇报。火势开始蔓延扩大，不可能马上扑灭的，按照以下情况处理：A）现场最高领导者立即进行人员的紧急疏散，指定安全疏散地点，由安全员负责清点疏散人数，发现有缺少人员的情况时，立即通知项目经理或消防队员。b）现场最高领导者马上向领导汇报。c）现场最高领导者立即拨打消防报警电话“119”，通报火灾情况（着火物资及火势大小）在回答了“119”的询问后方可放下话筒，并派人在路口接应消防车。d）若有人员受伤，立即送往医院或并拨打救护电话“120”与医院联系61、。（八）应急预案的培训与演练（1）应急培训 应急预案和应急计划确立后，按计划组织公司总部和施工场区的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能。一级应急组织每年进行一次培训。二级应急组织每半年进行一次培训。新加入的人员及时培训。（2）培训的内容：灭火器的使用以及灭火步骤的训练；个人的防护措施；对危险源的突显特性辨识；事故报警；紧急情况下人员的安全疏散；第 30 页 各种抢救的基本技能；应急救援的团队协作意识。（3）培训目的：使应急救援人员明确“做什么”、“怎么做”、“谁来做”及相关法规所列出的事故危险和应急责任。（4）应急演练 应急预案和应急计划确立后，经过有效的培训，应做62、到，公司总部人员每年演练一次，施工场区人员开工后演练一次，不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。（5）演练目的：测试预案和计划的充分程度；测试应急培训的有效性和应急人员的熟练性；测试现有应急装置、设备和其他资源的充分性；提高与现场外的事故应急协作部门的协调能力；通过演练来差别和改进应急预案和计划中的担风险和不足。（九）应急预案实施终止后的恢复工作 应急预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场，需要移动现场物品时，应当做出标记和局面记录，妥善保管有关物证，并按照国家有关规定及时向有关部门进行事故报告。对事故过程中造成的人员伤亡和财物损失做收集统计、归纳、形成文件，为63、进一步处理事故的工作提供资料。对应急预案在事故发生实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和担风险，为今后的预案建立、制订提供经验和完善的依据。依据公司总部的劳动奖罚制度，对事故过程中的功过人员进行奖罚，妥善处理好在事故中伤亡人员的善后工作。尽快组织恢复正常的生产和工作。第 31 页 2、监测监控、监测监控（1）监测控制 采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。（2）监测点设置 针对本工程的特点是，确定监测点设在各栋号工程的外脚手架的转角及中部的外立杆上，观测点设置在这些 1.2 标高处，用“+”字标出对比点。固定观测标准点在砼楼板上设置障碍，宜64、采用钢钉或钢筋头在软件中预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。（3）监测措施 混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。（4）仪器设备配置 名称 规格 数量 精度 电子经纬仪 DT202C 1 精密水准仪 1 2 自动安平水准仪 2 千米往返3mm 经外线水准仪 1 激光垂直仪 DZJ2 1 h/40000 对讲机 3 检测板手 1 （5）监测说明 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；脚手架工程日常检查重点部位：1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求：2）连墙65、件是否松动；3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4）施工过程中是否有超载现象；第 32 页 5）安全防护措施是否符合规范要求：6）支架与杆件是否有变形现象。（6）监测频率 本工程在施工工序过程中应实时监测，搭设过程中监测频率为每天一次。本工程监测预警值为 80mm，立柱垂直偏差100mm，型钢挠度2L/250。监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。八、计算书八、计算书 一一钢管落地脚手架计算书钢管落地脚手架计算书 1、脚手架参数、脚手架参数 脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 483 脚手架搭设高度H(m)36.1 双立杆计算方法 不设置双立杆 立杆步距66、h(m)1.8 立杆纵距或跨距la(m)1.5 立杆横距lb(m)0.8 内立杆离建筑物距离a(m)0.2 2、荷载设计、荷载设计 脚手板类型 钢筋网 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.15 脚手板铺设方式 1步1设 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01 挡脚板类型 冲压钢挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.1 挡脚板铺设方式 1步1设 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 横向斜撑布置方式 6跨1设 装修脚手架作业层数nzj 1 装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2 地区 广东鹤山 安全网设置 全封闭 基本风压0(kN/m2)67、0.35 风荷载体型系数s 1.04 风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.04，0.74 第 33 页 风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.38，0.27 计算简图：立面图 侧面图 第 34 页 3、纵向水平杆验算、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 1 横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205 横杆截面惯性矩I(mm4)107800 横杆弹性模量E(N/mm2)206000 横杆截面抵抗矩W(mm3)4490 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/68、(n+1)=1.2(0.033+0.150.8/(1+1)+1.420.8/(1+1)=1.23kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.150.8/(1+1)+20.8/(1+1)=0.89kN/m 计算简图如下：1）抗弯）抗弯验算验算 Mmax=0.1qla2=0.11.231.52=0.28kNm =Mmax/W=0.28106/4490=61.74N/mm2f=205N/mm2 第 35 页 满足要求！2）挠度验算）挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.8915004/(1002060069、0107800)=1.379mm max1.379mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！3）支座反力计算）支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.231.5=2.03kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.891.5=1.47kN 4、横向水平横向水平杆验算杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.03kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.47kN q=0.033kN/m 1）抗弯验算）抗弯验算 计算简图如下：第 36 页 弯矩图(kNm)=M70、max/W=0.41106/4490=91.14N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2）挠度验算）挠度验算 计算简图如下：变形图(mm)max0.713mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 满足要求！3）支座反力计算）支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.03kN 第 37 页 5、扣件抗滑承载力验算、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 1 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=2.03/2=1.02kNRc=18=8kN 横向水平杆：Rmax=1.03kNRc=18=8kN 满足要求！6、荷载计算、荷载计算 脚手71、架搭设高度H 36.1 脚手架钢管类型 483 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆立杆静荷载静荷载计算计算 1）立杆立杆承受承受的的结构自重标准值结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.51/20.033/1.8)36.1=4.83kN 单内立杆：NG1k=4.83kN 2）脚手）脚手板的板的自重标准值自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(36.1/1.8+1)1.50.80.151/1/2=1.9kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=1.9kN 372、）栏）栏杆与杆与挡脚挡脚板板自重标准值自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(36.1/1.8+1)1.50.11/2=1.58kN 1/2表示挡脚板2步1设 4）围护）围护材料的材料的自重标准值自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.536.1=0.54kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.9+1.58+0.54=4.02kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.9kN 立杆施工立杆施工活荷载活荷载计算计算 外立杆：NQ1k=lalb(nzjGkzj)/2=1.573、0.8(12)/2=1.2kN 内立杆：NQ1k=1.2kN 第 38 页 组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.83+4.02)+0.91.41.2=12.13kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.83+1.9)+0.91.41.2=9.59kN 7、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 脚手架搭设高度H 36.1 立杆计算长度系数 1.5 立杆截面抵抗矩W(mm3)4490 立杆截面回转半径i(mm)15.9 立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205 立杆截面面积A(mm2)42474、 连墙件布置方式 两步三跨 1）立杆立杆长细比长细比验算验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！2）立杆立杆稳定性稳定性验算验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(4.83+4.02)+1.41.2=12.3kN =N/(A)=12298.26/(0.188424)=15475、.28N/mm2f=205N/mm2 满足要求！组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.83+4.02)+0.91.41.2=12.13kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.271.51.82/10=0.16kNm =N/(A)+Mw/W=12130.26/(0.188424)+164945.29/4490=188.91N/mm2f=205N/mm2 满足要求！8、脚手架搭设高度验算、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 第 39 页 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/76、(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.24.02+1.41.2)36.1/(1.24.83)=61.26m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.91.4NQ1k+Mw A/W)H/(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.24.02+0.91.41.2+0.1610000.188424/4490)36.1/(1.24.83)=44.08m Hs=44.08mH=36.1m 满足要求！9、连墙件承载力验算、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 两步三跨 77、连墙件连接方式 焊接钢筋 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3 连墙件计算长度l0(mm)200 连墙件截面面积Ac(mm2)254.5 连墙件截面回转半径i(mm)4.99 连墙件抗拉（压）强度设计值f(N/mm2)205 钢筋直径d(mm)20 截面抵抗矩W(mm3)785.4 第 40 页 Nlw=1.4k2h3la=1.40.3821.831.5=8.59kN 1）压弯）压弯强度验算：强度验算：（1）轴心受压强度计算 l0=2 l=2200 mm=400 mm 长细比=l0/i=400/4.99=80.16，查规范表A.0.6得，=0.713 (Nlw+N0)/(Ac)=(878、.59+3)103/(0.713314.2)=51.73N/mm2（2）受弯强度计算 Me=（Nlw+Ne）10=(8.59+3)10310=115900N.m =Me/W=115900/785.4=147.56 N/mm2=51.73+147.56=199.29N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！2）焊缝）焊缝验算：验算：双面角焊缝，长度 50mm，焊缝的计算长度 lw=（50-10）2=80mm；焊缝厚度 he=3mm；查得手工焊角焊缝的抗拉、抗压和抗剪的设计强度：ftw=160 N/mm2；焊缝的承载力：Nf=ftw helw=160803/1000=38.4kN Nlw+N0=79、11.59 kN 满足要求！第 41 页 10、立杆支承面承载力验算、立杆支承面承载力验算 脚手架基础所在楼层数 1 第1层混凝土楼板厚度h1(mm)250 楼板的计算单元长度Bl(m)8.1 楼板的计算单元宽度BC(m)8.1 楼盖板配筋信息表 楼层 钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB40012150 ASX=753.6 Y向正筋 HRB40012150 ASY=753.6 X向负筋 HRB40014180 ASX，=854.8 第1层 Y向负筋 HRB40012150 ASY，=753.6 1)支架搭设参数支架搭设参数 (1)脚手架搭设参数 脚手架搭设方式 平行短边80、 脚手架内排立杆离楼板短边距离a1(m)0.2 立杆排数N 2 立杆底部垫板尺寸(m)【ab】0.20.2 立杆纵、横向间距(m)【lalb】1.50.8 设计简图如下：第 42 页 脚手架楼板_平面图 脚手架楼板_立面图 2)荷载参数荷载参数 每根立杆传递荷载qk(kN)12.13 板上活荷载标准值Qk(kN/m2)1 钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m3)25.1 3)各楼层荷载计算各楼层荷载计算 (1)第1层荷载计算 钢筋弹性模量Es(N/mm2)210000 砼弹性模量Ec(N/mm2)28000 砼的龄期T(天)14 砼的强度等级 C30 第 43 页 砼的实测抗压强度fc(N/81、mm2)8.5 砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.9 脚手架立杆传递荷载标准值：qk=12.13kN;板的短边计算跨度：l=Bc=8.10m 立杆荷载作用间距：e=lb=0.80m 立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m s为垫板的厚度，此处忽略不计。当bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl时，b=bcy+0.7*l=0.45+0.7*8.10=6.12m 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即db/2时，荷载的82、有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=3.26m 当eb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=b/2+e/2=3.46m b，=min b1，b2，=3.26m 得：Mmax=65.83kN.m 板短边等效楼面均布活荷载标准值：q1=8 Mmax/(bl2)=8*65.83/(3.268.102)=2.46kN/m2 板的长边计算跨度：l=Bl=8.1m 立杆荷载作用间距：e=la=1.50m 立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+083、+0.25=0.45m s为垫板的厚度，此处忽略不计。当bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl时，b=bcy+0.7*l=0.45+0.7*8.10=6.12m 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即db/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=3.36m 当eb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=e=1.50m b，=min b1，b2，=1.50m 第 44 页 得：Mmax=12.10fkN.m 板短边等效楼面均布活荷载标准值：q2=8 Mmax/(bl2)=8*12.10/(1.508.102)=0.98kN/m2 故楼板等效均布活荷载：q=maxq1、q2=2.4684、kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000*NG1K=250/1000*25=6.28 板计算单元活荷载标准值：q1=q+Qk=2.46+1.00=3.46 2、各楼层荷载分配 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)则有：Pi=(EihiPi)/(Eihi3)根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层 各楼层混凝土弹性模量Eci(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设85、计值Qi(kN/2)1 28000.00 250 6.28 3.46 7.53 4.85 Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-14h4i-13+Eci-2hi-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)(qi+qi-1+qi-2)4)板单元内力计算板单元内力计算 (1)第第1层内力层内力计算计算 第 45 页 脚手架楼板_第1层钢筋布置图 第1层板单元内力计算 m1 0.02 m2 0.02 m1-0.05 四边固支 Bc/Bl8100/81001 m2-0.05 mq1 0.04 板的支撑类型 四86、边简支 Bc/Bl8100/81001 mq2 0.04 第1层板内力计算 荷载组合设计值计算(kN/m2)Gi Qi Gi=Gi+Qi/2 Gq=Gi+Qi Qi=Qi/2 7.53 4.85 9.95 12.38 2.42 第 46 页 内力计算 m1 m2 m1 m2 mq1 mq2 Bc 内力值(kN.m)M1 0.02 0.02 0.04 0.04 0.2 8.1 20.81 M2 0.02 0.02 0.04 0.04 0.2 8.1 20.81 M1 -0.05 0.2 8.1-41.66 M2 -0.05 0.2 8.1-41.66 M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+m87、q2)QiBC2 M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2 M1=m1GqBC2 M2=m2GqBC2 第1层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：公式类型 参数剖析 使用条件 Mu 板正截面极限承载弯矩 1 截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0 s 截面抵抗矩系数 fc 混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改 Mu=1sfcbh02 h0 计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚 用于单筋截面 fy 受压区钢筋抗拉强度标准值 As 受压区钢筋总面积 Mu=1sfcb88、h02+fyAs(h0-s)s 纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm 用于双筋截面 fy 钢筋抗拉强度标准值 Mu=fyAs(h0-s)As 受拉钢筋总面积 用于双筋截面当2s时=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度 第 47 页 As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1 fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s 比较 855.21 360 230 1 8.5 1000 360 753.98 4.29 20 2s 矩形截面相对受压89、区高度 As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)753.98 360 1000 230 8.5 0.14 753.98 360 1000 230 8.5 0.14 备注 Asfy/bh0fcm Mui 1 s fc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1 1 0.13 8.5 1000 230 58.45 20.81 Mu2 1 0.13 8.5 1000 230 58.45 20.81 Mu1m1 符合符合要求要求 比较 Mu2m2 符合符合要求要求 MUi fy(N/mm2)As(mm2)h0(m90、m)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1 360 855.21 230 20-64.65-41.66 Mu2 360 753.98 230 20-57-41.66 Mu1m1 符合符合要求要求 比较 Mu2m2 符合符合要求要求 5)楼楼板板裂缝裂缝验算验算 (1)本结构按压弯构件本结构按压弯构件进进行行计算计算 第 48 页 公式 参数剖析 使用条件 d 钢筋的直径 As 纵向受力拉钢筋的截面面积 Mk 按荷载短期效应组合计算的弯矩值 c 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65 ftk 混凝土轴心抗拉强度标准91、 cr 构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；max=crsk1.9c+0.08d/(te)/Es Es 钢筋的弹性模量 最大裂缝宽度验算 te=As/Ate te 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te0.01，时取 te=0.01 =1.1-0.65ftk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，0.2时，取=0.2；当1.0时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取=1.0 Ate=0.5bh+(92、bfb)hf 对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件 Ate=0.5bh Ate 有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积 矩形截面 sk=Mk/(Ash0)，h0=h-(c+d/2)sk 裂缝处钢筋应力 (2)最大裂缝宽度计算最大裂缝宽度计算 楼层 cr c(mm)d(mm)sk te Es(N/mm2)max(mm)第1层 2.1 0.69 20 12 141.66 1 0.01 210000 0.13 比较 第1层 max/0.31 符合符合要求要求 6)楼楼板板抗冲切抗冲切验算验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式 参数剖析 第 4993、 页 Fl 局部荷载设计值或集中反力设计值 h 截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0 h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 s 局部荷载或集中反力作94、用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s N=9.577kN 满足要求！（2）局部受压承载力验算）局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力：=0.75,l=(Ab/Al)0.5=0.111,fcc=0.8516.70=14.195kN/mm Fl=lfccA=0.750.11114.1951030.01=11.829kNN=9.577kN 满足要求！二二悬挑脚手悬挑脚手架计算架计算书书（一一）型型钢悬挑脚手钢悬挑脚手架计算架计算书书 1、脚手脚手架参数架参数 脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 483 脚手架搭设高度H(m)34.2 脚手架沿纵向搭设长度L(m)2 立杆步距95、h(m)1.8 立杆纵距或跨距la(m)1.5 立杆横距lb(m)0.8 内立杆离建筑物距离a(m)0.2 2、荷载荷载设计设计 脚手板类型 钢筋网 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.15 脚手板铺设方式 1步1设 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01 挡脚板类型 冲压钢挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.1 挡脚板铺设方式 1步1设 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 横向斜撑布置方式 6跨1设 装修脚手架作业层数nzj 1 装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2 地区 广东鹤山市 安全网设置 全封闭 基本风压0(kN/m2)96、0.35 风荷载体型系数s 1.04 风压高度变化系数z(连墙件、单立杆1.67（取顶步算），第 51 页 稳定性)0.84 风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.61，0.31 计算简图：立面图 第 52 页 侧面图 3、纵向水平杆验算、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 1 横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205 横杆截面惯性矩I(mm4)107800 横杆弹性模量E(N/mm2)206000 横杆截面抵抗矩W(mm3)4490 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 第 53 页 q=1.2(0.033+Gkjblb/(97、n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.150.8/(1+1)+1.420.8/(1+1)=1.23kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.150.8/(1+1)+20.8/(1+1)=0.89kN/m 计算简图如下：1）抗弯验算）抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.231.52=0.28kNm =Mmax/W=0.28106/4490=61.74N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2）挠度验算）挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.8915004/(1098、0206000107800)=1.379mm max1.379mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！3）支座反力计算）支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.231.5=2.03kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.891.5=1.47kN 4、横向水平横向水平杆验算杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.03kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 第 54 页 由上节可知F1=Rmax=1.47kN q=0.033kN/m 1）抗弯验算）抗弯验算 计算简图如下：弯矩图(99、kNm)=Mmax/W=0.41106/4490=91.14N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2）挠度验算）挠度验算 计算简图如下：第 55 页 变形图(mm)max0.713mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 满足要求！3）支座反力计算）支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.03kN 5、扣件抗滑承载力扣件抗滑承载力验算验算 横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 1 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=2.03/2=1.02kNRc=18=8kN 横向水平杆：Rmax=1.03kNRc=18=8kN 满足要求！6、荷载荷载计算计100、算 脚手架搭设高度H 34.2 脚手架钢管类型 483 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算立杆静荷载计算 1）立杆承受的结构自重标准值）立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.51/20.033/1.8)34.2=4.58kN 单内立杆：NG1k=4.58kN 2）脚手板的自重标准值）脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(34.2/1.8+1)1.50.80.151/1/2=1.8kN 1/1表示脚手板1步1设 第 56 页 单内立杆：N101、G2k1=1.8kN 3）栏杆与挡脚板自重标准值）栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(34.2/1.8+1)1.50.11/2=1.5kN 1/2表示挡脚板2步1设 4）、围护材料的自重标准值）、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.534.2=0.51kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.8+1.5+0.51=3.81kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.8kN 立杆施工活荷载计算立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(nz102、jGkzj)/2=1.50.8(12)/2=1.2kN 内立杆：NQ1k=1.2kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.58+3.81)+0.91.41.2=11.58kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.58+1.8)+0.91.41.2=9.17kN 7、钢钢丝绳卸丝绳卸荷荷计算计算 钢丝绳不均匀系数 0.85 钢丝绳安全系数k 8 钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19 钢丝绳绳夹数量n 5 吊环设置 共用 卸荷系数Kf 1 脚手架卸荷次103、数N 1 第N次卸荷 卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)1 18 16.2 3 200 1000 1.5 第 57 页 钢丝绳卸荷 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1000)=71.57 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=11.59.1716.2/34.21.5/1.5=6.5104、1kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=11.511.5816.2/34.21.5/1.5=8.23kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=6.51/sin86.19=6.53kN T2=P2/sin2=8.23/sin71.57=8.67kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=8.67kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.6678.67/(215.19)=1个n=5个 满足要求！Pg=kFg/=88.67/0.85=81.64kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(81.64/0.5)1/2=12.78mm 吊环最小直径dmin=(105、4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=48.67103/(65)1/2=14mm 第 58 页 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径12.78mm，必须拉紧至8.67kN，吊环最小直径为14mm。现场选用卸荷钢丝绳直径为16mm，吊环直径为20mm。8、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 脚手架搭设高度H 34.2 立杆计算长度系数 1.5 立杆截面抵抗矩W(mm3)4490 立杆截面回转半径i(mm)15.9 立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205 立杆截面面积A(mm2)424 连墙件布置106、方式 两步三跨 1）立杆立杆长细比长细比验算验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！2）立杆立杆稳定性稳定性验算验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max0，(1-Kf)hj顶)/H=(4.58+3.81+1.2)(18+(1-1)(18-18)+m107、ax0，(1-1)16.2)/34.2=5.05kN 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max0，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(4.58+3.81)+1.41.2)(18+(1-1)(18-18)+max0，(1-1)16.2)/34.2=6.18kN =N/(A)=6184.12/(0.188424)=77.58N/mm2f=205N/mm2 满足要求！组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max0，(1-Kf)hj顶)/H=(108、4.58+3.81+1.2)(18+(1-1)(18-18)+max0，(1-1)16.2)/34.2=5.05kN 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max0，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(4.58+3.81)+0.91.41.2)(18+(1-1)(18-18)+max0，第 59 页(1-1)16.2)/34.2=6.1kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.311.51.82/10=0.19kNm =N/(A)+Mw/W=6095.7/(0.188424)109、+187235.19/4490=118.17N/mm2f=205N/mm2 满足要求！9、连墙件承载力验算、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 两步两跨 连墙件连接方式 焊接钢筋 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3 连墙件计算长度l0(mm)200 连墙件截面面积Ac(mm2)254.5 连墙件截面回转半径i(mm)4.99 连墙件抗拉（压）强度设计值f(N/mm2)205 钢筋直径d(mm)20 截面抵抗矩W(mm3)785.4 第 60 页 Nlw=1.4k32la=1.40.61321.5=7.68kN 1）压弯）压弯强度验算：强度验算：（1）轴心受压强度计算 l0=2 l=2110、200 mm=400 mm 长细比=l0/i=400/4.99=80.16，查规范表A.0.6得，=0.713 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.68+3)103/(0.713314.2)=47.67N/mm2（2）受弯强度计算 Me=（Nlw+Ne）10=(7.68+3)10310=106800N.m =Me/W=106800/785.4=135.98 N/mm2=47.67+135.98=183.65N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！2）焊缝）焊缝验算：验算：双面角焊缝，长度 50mm，焊缝的计算长度 lw=（50-10）2=80mm；焊缝厚度 he=3mm；查得手工焊角焊缝的抗111、拉、抗压和抗剪的设计强度：ftw=160 N/mm2；焊缝的承载力：Nf=ftw helw=160803/1000=38.4kN Nlw+N0=10.68 kN 满足要求！第 61 页 悬挑梁验算悬挑梁验算 1、基本参数、基本参数 悬挑方式 普通主梁悬挑 主梁间距(mm)1500 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U型锚固螺栓 锚固螺栓直径d(mm)16 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1200 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1500 梁/楼板混凝土强度等级 C25 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5 锚固螺112、栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 2、荷载布置参数、荷载布置参数 支撑点号 支撑方式 距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算 1 上拉 1100 3000 1000 否 作用点号 各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)1 5.05 6.18 300 1500 2 5.05 6.18 1100 1500 附图如下：第 62 页 平面图 立面图 3、主梁验算、主梁验算 第 63 页 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数nz 113、1 主梁材料规格 16号工字钢 主梁截面积A(cm2)26.1 主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130 主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141 主梁自重标准值gk(kN/m)0.205 主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215 主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 荷载标准值：q=gk=0.205=0.2kN/m 第1排：F1=F1/nz=5.05/1=5.05kN 第2排：F2=F2/nz=5.05/1=5.05kN 荷载设计值：q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.18/1=6.18kN 第2排：F2114、=F2/nz=6.18/1=6.18kN 1）强度验算）强度验算 弯矩图(kNm)max=Mmax/W=8.86106/141000=62.81N/mm2f=215N/mm2 第 64 页 符合要求！2）抗剪验算）抗剪验算 剪力图(kN)max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=12.661000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=14.96N/mm2 max=14.96N/mm2=125N/mm2 符合要求！3）挠度验算）挠度验算 变形图(mm)max=3.07mm=2lx/250=21200/250=9.6mm 符合要求！4）支座反力计算）支座反力计115、算 R1=-5.72kN,R2=18.75kN 4、悬挑悬挑主主梁整体梁整体稳定性稳定性验算验算 主梁轴向力：N=0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：第 65 页 max=Mmax/(W)+N/A=8.86106/(1.05141103)+0103/2610=59.82N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。=Mmax/(bWx)=8.86106/(0.9314116、1103)=67.61N/mm2f=215N/mm2 符合要求！5、锚固段与楼板连接的计算、锚固段与楼板连接的计算 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U型锚固螺栓 U型锚固螺栓直径d(mm)16 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1500 梁/楼板混凝土强度等级 C25 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5 锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 锚固螺栓1 第 66 页 锚固螺栓2 1）螺栓粘结力锚固强度计算）螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2=2.86kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=5.72103/(43.14162.5)=11117、.37mm 螺栓验算：=N/(4d2/4)=5.72103/(4162/4)=7.11kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！2）混凝土局部承压计算如下）混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95fc=0.9511.9=11.3N/mm2 N/2=2.86kN 2(b2-d2/4)fcc=2(802-3.14162/4)11.3/1000=140.16kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=516=80mm 符合要求！6、边梁边梁验算验算 选择截面较小、跨度较大、配筋较少的是：截面 200mm500mm、面筋 212、底筋 216、118、箍筋8200(2)，跨度 3.00m；板厚 120mm，板垂直梁方向跨度 1.2m。支座传给边梁的最大集中荷载 P=18.75kN（见剪力图）。第 67 页 PPl 边梁的梁板自重、施工荷载等均布荷载计算：1.2(25.50.20.5+25.10.12(1.2/2-0.2)+1.42.01.2/26.18 kN/m 均布荷载(KN/M)跨度(M)负弯矩系数负弯矩(KNM)正弯矩系数正弯矩(KNM)剪力系数剪力(KN)6.18300.000.1256.950.62511.59集中荷载(KN)18.75300.000.1669.341.95836.71以上合计0.0016.2948.30梁宽度(M119、)0.2梁有效高度(M)0.56受压区高度(M)0.00000.0089需配筋(mm2)0.094.6实配筋(mm2)226402砼抗剪承载力(KN)118验算结果符合要求符合要求面筋验算底筋验算剪力验算（二二）阳角阳角主主梁梁验算计算验算计算书书 1、基基本本参数参数 悬挑方式 联梁悬挑 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固螺栓直径d(mm)16 锚固点设置方式 U型锚固螺栓 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1580 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2000 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)50 梁/楼板混凝土强度等级 C25 锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 混凝土120、与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5 2、荷载荷载布置布置参数参数 支撑点号 支撑方式 距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算 第 68 页 1 上拉 1480 3000 1480 否 荷载取值参照二悬挑脚手架计算书，由于阳角位受荷面积是标准面积的1.533倍，故阳角位置荷载取值应乘以系数1.533。作用点号 各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)1 7.74 9.47 350 2 7.74 9.47 1480 附图如下：平面图 第 121、69 页 立面图 3、主梁验算、主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数nz 1 主梁材料规格 16号工字钢 主梁截面积A(cm2)26.1 主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130 主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141 主梁自重标准值gk(kN/m)0.205 主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215 主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 荷载标准值：q=gk=0.205=0.2kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.74/1=7.74kN 第2排：F2=F2/nz=7.74/1=7.74kN 荷载设计值：q=1.2gk=1.20.205=0122、.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.47/1=9.47kN 第2排：F2=F2/nz=9.47/1=9.47kN 第 70 页 1）强度验算）强度验算 弯矩图(kNm)max=Mmax/W=17.67106/141000=125.31N/mm2f=215N/mm2 符合要求！2）抗剪验算）抗剪验算 剪力图(kN)max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=19.341000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=22.85N/mm2 max=22.85N/mm2=125N/mm2 符合要求！第 71 页 3）挠度验算）挠度验算 变形图(mm)max=123、10.81mm=2lx/400=21580/400=12.64mm 符合要求！4）支座反力计算）支座反力计算 R1=-8.58kN,R2=28.42kN 4、悬挑悬挑主主梁整体梁整体稳定性稳定性验算验算 主梁轴向力：N=0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=17.67106/(1.05141103)+0103/2610=119.34N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB500124、17-2003)附表B，得到 b值为0.85。=Mmax/(bWx)=17.67106/(0.85141103)=146.89N/mm2f=215N/mm2 符合要求！5、锚固段锚固段与与楼楼板板连接连接的计算的计算 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U型锚固螺栓 U型锚固螺栓直径d(mm)16 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2000 梁/楼板混凝土强度等级 C25 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5 第 72 页 锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 锚固螺栓1 锚固螺栓2 1）螺栓粘结力锚固强度计算）螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：125、N/2=4.29kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=8.58103/(43.14162.5)=17.08mm 螺栓验算：=N/(4d2/4)=8.58103/(4162/4)=10.67kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！第 73 页 2）混凝土局部承压计算如下）混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95fc=0.9511.9=11.3N/mm2 N/2=4.29kN 2(b2-d2/4)fcc=2(802-3.14162/4)11.3/1000=140.16kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=516=80mm 符合要求126、！三三上上落落梯梯悬挑悬挑主主梁梁验算验算书书 1、基基本本参数参数 悬挑方式 普通主梁悬挑 主梁间距(mm)1500 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U型锚固螺栓 锚固螺栓直径d(mm)16 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2000 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2500 梁/楼板混凝土强度等级 C25 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5 锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 2、荷载荷载布置布置参数参数 支撑点号 支撑方式 距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑127、件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算 1 上拉 1900 3000 1900 否 （1）荷载计算）荷载计算 悬挑上落梯最大净高H 18 计算高度H 21.6 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.124 脚手架钢管类型 483（2）立杆静荷载计算）立杆静荷载计算 （A）立杆承受的结构自重标准值）立杆承受的结构自重标准值NG1k 外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H 第 74 页=(0.124+1.51/20.033/1.8)21.6=2.97kN 中间立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.124+1.50.033/1.8)21.6=3.128、27kN 内立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.124+1.51/20.033/1.8)21.6=2.97kN（B）脚手板的自重标准值）脚手板的自重标准值NG2k1 外立杆：NG2k1=(H/h)lalbGkjb1/2=(21.6/1.8)1.50.80.151/2=1.08kN 中间立杆：NG2k1=(H/h)lalbGkjb1/2=(21.6/1.8)1.50.80.15=2.16kN 内立杆：NG2k1=(H/h)lalbGkjb1/2=(21.6/1.8)1.50.80.151/2=1.08kN（C）围护材料的自重标准值）围护材料的自重标准值NG2k3 外立杆：129、NG2k3=GkmwlaH=0.011.521.6=0.32kN 构配件自重标准值NG2k总计 外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k3=1.08+0.32=1.40kN 中间立杆：NG2k=NG2k1=2.16kN 内立杆：NG2k=NG2k1=1.08kN 立杆施工活荷载计算立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.50.8(12)/2=1.2kN 中间立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)=1.50.8(12)=2.4kN 内立杆：NQ1k=1.2kN 单立杆轴向力标准值：外立杆：N=(NG1k+NG2k)+NQ1k=2130、.97+1.40+1.2=5.57kN 中间立杆：N=（NG1k+NG2k)+NQ1k=(3.27+2.16)+2.4=7.83kN 内立杆：N=(NG1k+NG2k)+NQ1k=(2.97+1.08)+1.2=5.25kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力设计值：第 75 页 外立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.97+1.40)+0.91.41.2=6.76kN 中间立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.27+2.16)+0.91.42.4=9.54kN 内立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1131、.2(2.97+1.08)+0.91.41.2=6.37kN 作用点号 各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)1 5.25 6.37 300 1500 2 7.83 9.54 1100 1500 3 5.57 6.76 1900 1500 附图如下：平面图 第 76 页 立面图 3、主梁验算、主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数nz 1 主梁材料规格 18号工字钢 主梁截面积A(cm2)30.6 主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660 主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185 主梁自重标准值gk(kN/132、m)0.241 主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215 主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁弹性模量E(N/mm2)220000 荷载标准值：q=gk=0.241=0.24kN/m 第1排：F1=F1/nz=5.25/1=5.25kN 第2排：F2=F2/nz=7.83/1=7.83kN 第3排：F3=F3/nz=5.57/1=5.57kN 荷载设计值：q=1.2gk=1.20.241=0.29kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.37/1=6.37kN 第2排：F2=F2/nz=9.54/1=9.54kN 第 77 页 第3排：F3=F3/nz=6.76/1=6.76kN133、 1）强度验算）强度验算 弯矩图(kNm)max=Mmax/W=25.83106/185000=139.62N/mm2f=215N/mm2 符合要求！2）抗剪验算）抗剪验算 剪力图(kN)max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=23.251000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=22.75N/mm2 max=22.75N/mm2=125N/mm2 第 78 页 符合要求！3）挠度验算）挠度验算 变形图(mm)max=15.71mm=2lx/250=22000/250=16mm 符合要求！4）支座反力计算）支座反力计算 R1=-9.97kN,R134、2=33.94kN 4、悬挑悬挑主主梁整体梁整体稳定性稳定性验算验算 主梁轴向力：N=0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=25.83106/(1.05185103)+0103/3060=132.97N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.99 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.79。=Mmax/(bWx)=25.83106/(0.79185103)=177.82N/m135、m2f=215N/mm2 符合要求！5、锚固段锚固段与与楼楼板板连接连接的计算的计算 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U型锚固螺栓 U型锚固螺栓直径d(mm)16 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2500 梁/楼板混凝土强度等级 C25 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度2.5 第 79 页 b(N/mm2)锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 锚固螺栓1 锚固螺栓2 1）螺栓粘结力锚固强度计算）螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2=4.98kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=9.97103/(43.14162.5)=19.83mm 螺栓验算：第 80136、 页 =N/(4d2/4)=9.97103/(4162/4)=12.4kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！2）混凝土局部承压计算如下）混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95fc=0.9511.9=11.3N/mm2 N/2=4.98kN 2(b2-d2/4)fcc=2(802-3.14162/4)11.3/1000=140.16kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=516=80mm 符合要求！四四 施工施工升降梯升降梯悬挑悬挑卸卸料料平平台台计算计算书书 1、参数信息、参数信息（1）基本参数）基本参数 立杆横距lb(m):137、0.60，横向排数为:2，立杆步距h(m)：1.80；立杆采用单立杆支撑。立杆纵距la(m):1.50，悬挑平台支架净高度H(m)：18，计算高度21.6；平台底钢管间距离(m)：0.30；钢管类型:483.0，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；（2）荷载参数）荷载参数 脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆、挡脚板自重(kN/m):0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):3.000；安全网自重(kN/m2):0.01；活荷载同时计算层数：2层。第 81 页 正立面图 第 82 页 侧立面图 2、板底支撑钢管计算、板底支撑钢管计算 截面几何参数为 截面抵抗矩 W=138、4.49cm3；截面惯性矩 I=10.78cm4；板底支撑钢管计算简图（1）荷载的计算：）荷载的计算：第 83 页 (A)脚手板自重设计值(kN/m2)：q1=1.20.30.3=0.11 kN/m；(B)施工人员及卸料荷载设计值(kN/m)：q2=1.430.3=1.26 kN/m；（2）强度验算）强度验算:最大弯矩计算公式如下:Mmax=ql2/8 最大支座力计算公式如下:N=ql/2 荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=1.20.11+1.41.26=1.89kN/m；最大弯距 Mmax=0.1251.891.52=0.53 kNm；支座力 N=0.51.891.5=1.42 kN；139、最大应力 =Mmax/W=0.53106/(4.49103)=118.61 N/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；板底钢管的计算应力 118.61 N/mm2 小于 板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求！（3）挠度验算）挠度验算:计算公式如下:=5ql4/(384EI)均布恒载:q=q1+q1=1.37 kN/m；=(51.37(1.5103)4)/(3842.0610000010.78104)=4.06 mm；板底支撑钢管的最大挠度为 4.06 mm 小于 钢管的最大容许挠度 1500/150与10 mm，满足要求！第 84 页 3、横向支撑钢管计算、140、横向支撑钢管计算 截面几何参数为 截面抵抗矩 W=4.49cm3；截面惯性矩 I=10.78cm4；集中荷载P取板底支撑钢管传递力 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kNm)第 85 页 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax=0.16 kNm；最大变形 Vmax=0.13 mm；最大支座力 Qmax=1.95 kN；最大应力=Mmax/w=0.16106/4.49103=35.58 N/mm2；横向钢管的计算应力 35.58 N/mm2 小于 横向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！横向支撑钢管的最大挠度为 0.13 mm 小于 横向支撑钢141、管的最大容许挠度 600/150与10 mm，满足要求！4、扣件抗滑移的计算、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=1.95 kN；R 6.40 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5、支架立杆荷载设计值、支架立杆荷载设计值(轴力轴力)计算计算（1）静荷载标准值包括以下内容：）静荷载标准值包括以下内容：(A)脚手架的结构自重(kN)：第 86 页 NG1=0.142、1221.6=2.59 kN；(B)板底支撑钢管的结构自重(kN)：NG2=0.0331.5162/6=0.1 kN；(C)脚手板自重(kN)：NG3=0.320.61.56/6=0.54 kN；(D)栏杆、挡脚板的自重(kN)：NG4=0.1520.66/3=0.36 kN；(E)安全网自重(kN/m2):NG5=0.0120.621/3=0.08kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5=2.59+0.1+0.54+0.36+0.08=3.67 kN；（2）活荷载为施工人员及卸料荷载）活荷载为施工人员及卸料荷载:施工人员及卸料荷载标准值：NQ=231.50143、.62/6=1.8 kN；（3）因不考虑风荷载）因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式 N1=1.2NG+1.4NQ=1.23.67+1.41.8=6.92 kN；本卸料平台采用单立杆，单根立杆所受的荷载为NN16.92kN。6、立杆的稳定性验算、立杆的稳定性验算 立杆的稳定性计算公式:=N/AKH f 其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=6.92 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i的值查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm144、3)：W=4.49 cm3；第 87 页 -钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；l0-计算长度(m)；参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，由以下公式计算：l0=kh k-计算长度附加系数，当验算立杆允许长细比时取值为1；-计算长度系数，参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 表5.3.3；取最不利值=1.8；立杆计算长度 l0=kh=1 1.81.8=3.24 m；=l0/i=3240/15.9=203210；长细比满足要求 k-计算长度附加系数，取值为1.155；-计算长度系数，参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 表5.145、3.3；取最不利值=1.8；立杆计算长度 l0=kh=1.155 1.81.8=3.74 m；=l0/i=3742/15.9=235；由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.13；钢管立杆受压应力计算值；=6.9200103/(0.132424)=123.64 N/mm2；立杆钢管稳定性验算 =123.64 N/mm2 小于 立杆钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！7、悬挑主梁验算、悬挑主梁验算 （1）基本参数）基本参数 悬挑方式 普通主梁悬挑 主梁间距(mm)1500 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U型锚固螺栓 第 88 页 锚固螺栓直径d(146、mm)16 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1600 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2000 梁/楼板混凝土强度等级 C25 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5 锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 （2）荷载布置参数）荷载布置参数 支撑点号 支撑方式 距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算 1 上拉 1500 3000 1600 否 作用点号 各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水147、平距离(mm)主梁间距la(mm)1 5.47 6.92 300 1500 2 5.47 6.92 900 1500 3 5.47 6.92 1500 1500 附图如下：第 89 页 平面图 立面图 第 90 页 （3）主梁验算）主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数nz 1 主梁材料规格 18号工字钢 主梁截面积A(cm2)30.6 主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660 主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185 主梁自重标准值gk(kN/m)0.241 主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215 主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁弹性模量E(N/mm2)220000 荷载标148、准值：q=gk=0.241=0.24kN/m 第1排：F1=F1/nz=5.47/1=5.47kN 第2排：F2=F2/nz=5.47/1=5.47kN 第3排：F3=F3/nz=5.47/1=5.47kN 荷载设计值：q=1.2gk=1.20.241=0.29kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.92/1=6.92kN 第2排：F2=F2/nz=6.92/1=6.92kN 第3排：F3=F3/nz=6.92/1=6.92kN 1）强度验算强度验算 第 91 页 弯矩图(kNm)max=Mmax/W=19.08106/185000=103.15N/mm2f=215N/mm2 符合要求！2）抗149、剪验算）抗剪验算 剪力图(kN)max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=21.221000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=20.77N/mm2 max=20.77N/mm2=125N/mm2 符合要求！3）挠度验算）挠度验算 第 92 页 变形图(mm)max=7.16mm=2lx/400=21600/400=8mm 符合要求！4）支座反力计算）支座反力计算 R1=-9.25kN,R2=31.06kN （4）悬挑）悬挑主主梁整体梁整体稳定性稳定性验算验算 主梁轴向力：N=0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/150、A=19.08106/(1.05185103)+0103/3060=98.24N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.85。=Mmax/(bWx)=19.08106/(0.85185103)=120.92N/mm2f=215N/mm2 符合要求！（5）锚固段锚固段与与楼楼板板连接连接的计算的计算 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U型锚固螺栓 U型锚151、固螺栓直径d(mm)16 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2000 梁/楼板混凝土强度等级 C25 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5 锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 第 93 页 锚固螺栓1 锚固螺栓2 1）螺栓粘结力锚固强度计算）螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2=4.63kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=9.25103/(43.14162.5)=18.41mm 螺栓验算：=N/(4d2/4)=9.25103/(4162/4)=11.5kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！2）混凝土局部承压计算如下）混凝土局部承压计算如下 第 94 页 混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95fc=0.9511.9=11.3N/mm2 N/2=4.63kN 2(b2-d2/4)fcc=2(802-3.14162/4)11.3/1000=140.16kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=516=80mm 符合要求！五五 特殊部位特殊部位悬挑悬挑主主梁梁验算验算（外飘阳台位置外飘阳台位置）四排立杆(悬挑长度约3m)，以I18号工字钢作悬挑主梁，每道条挑主梁设两道上拉钢丝绳。（钢钢丝绳丝绳参与验算参与验算，验算随后）