1、精品资料现浇箱梁贝雷支架专项施工方案现浇箱梁贝雷支架专项施工方案一、工程概况：一、工程概况：(略）略）二、方案编制依据二、方案编制依据（一）、公路桥涵施工技术规范JTG/T F502011；（二）、公路工程质量检验评定标准 JTG F80/22004；（三）、公路工程施工安全技术规程JTJ07695；（四）、公路桥涵设计通用规范JTG D602004；（五）、路桥施工计算手册周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5；（六）、贝雷梁使用手册；（七）、建筑结构荷载规范；（八）、施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。三、施工投入情况三、施工投入情况（一）（一）、人力资源投入情况（略）、人力2、资源投入情况（略）（二）（二）、施工机具及测量设备投入情况、施工机具及测量设备投入情况1、施工机具序号12汽车吊塔吊可编辑机具名称型号数量25T4 辆2 座精品资料3挖掘机福田雷沃2251 台456电焊气焊钢筋加工设备6 台2 套2 套2、测量设备投入情况序号123GPS全站仪水准仪中海达索佳DS3自动安平45塔尺钢尺5m50m2 套2 把1 套2 台2 台仪器设备名称规格型号数量（三）（三）、物资材料投入情况（略）、物资材料投入情况（略）四、支架施工方案四、支架施工方案(一一)、支架设计、支架设计根据现场情况，本桥支架搭设采用钢管柱加贝雷桁架搭设。钢管柱采用6308mm 钢管，钢管端头采用 3、1.2cm 厚钢板封闭，加法兰结构，以便连接成不同高度的钢管柱，钢管可编辑精品资料柱横向采用工字钢剪刀撑连接，工字钢和钢管桩采用焊接的连接方式，增强整体稳定性。20m 现浇箱梁下钢管柱的横向间距 4m（根据变截面宽度也可以适当调整，但间距不能大于 4m）。横向根数由变截面宽度确定，33m 跨箱梁纵向设置4 排钢管立柱，间距 6.5m；钢柱之间横纵桥向每两根相邻的钢管柱上下 4m 采用 16#工字钢做水平连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径 12mm 的钢筋拉接，贝雷片横桥向布置为0.92+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+04、.9m+1.12m+0.9m+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m2；30m 跨箱梁纵向设置 4 排钢管立柱，间距为 9m，钢柱之间横纵桥向每两根钢管柱上下每隔 4m 采用 16#工字钢做横纵向连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径 12mm 的钢筋拉接，保证钢管柱纵向稳定性。钢管柱上设置双排 40B 工字钢做横梁,横梁上架设贝雷桁架梁，贝雷梁顺桥向跨度均为 9m，贝雷片横桥向布置为0.9m+0.2m2+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m 2+0.9m+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m 2+0.90.9m+0.2m 2+m。梁模板采用 1.5cm 厚的竹胶板。二、5、测量放线和条形基础施工二、测量放线和条形基础施工、基础施工方案、基础施工方案钢管支墩基础采用 800混凝土灌注桩（灌注桩7棵横向）与1.51.51.0米的 C30混凝土承台做支架基础。基础做完后可编辑精品资料试验检测基底承载力，根据计算书考虑1.3倍的安全系数，地基承载力控制为三根中支墩基底承载力要达到400Kpa，两根边支墩承载力要达到300Kpa,如果满足要求，按照图纸施工。如果中间2个支墩采用 800mm 的桩径时力必须大于800kpa。如果中间3个支墩采用 1000mm 的桩径时承载力必须大于500kpa。边上2个支墩采用 800mm 的桩径时承载力必须大于700kpa,如果边上2个支6、墩采用 1000mm 的桩径时承载力必须大于500kpa。基础施工完成后,在支架两侧预留60厘米开挖临时排水沟。（基础具体布至见平面图）2 2、测量放线、测量放线根据设计方案和平面布置图，用全站仪和钢尺放出灌注桩基础及立柱位置。3 3、钢管桩基础施工、钢管桩基础施工承台采用 C20 钢筋混凝土（配筋形式为：上下层分别布置 11 根16 钢筋，同时按 25cm 的间距配置10 箍筋），长度依照翼缘板投影线往外扩长 12m，基础高 1m，宽 1.5m。基础砼钢管立柱位置下预埋 1.2cm 厚 8080cm 钢板，要求钢板水平。（三）（三）、钢管桩立柱及工字钢施工、钢管桩立柱及工字钢施工立柱采用637、0mm*8mm 钢管立柱，钢柱底部焊接在预埋钢板上与基础连接，同时在四周采用加焊 2002008mm 三可编辑精品资料角钢板，以加强钢柱稳定性。立柱横桥方向主梁采用两根 40a 型工字钢，工字钢安装时要保证工字钢中心与钢管立柱中心重合，钢管立柱施工过程中要注意竖向垂直度的控制。横向工字钢与钢管立柱之间设置自制楔形块（对口楔子）作为临时支座，便于支架的高程调整和拆除作业。钢管与预埋钢板连接大样图自制对口楔子采用厚度为 12mm 的钢板加工成型，一个楔形块长 42cm，宽 25cm，高 25cm，斜面坡长 48.88cm，楔形块侧面板中心留有圆形孔洞，斜面板中心留有条形的孔洞，孔洞的作用是穿直径为8、 25mm 的精轧螺纹钢，两个楔形圆形孔块扣在一起组成一个对口楔子，通过紧固或松动螺纹钢两端的螺栓搓动楔形块来调节顶面高程，为了方便搓动楔形块，在斜面上抹黄油。可编辑精品资料精轧螺纹钢斜面长宽长条形孔自制楔形块（对口楔子）大样图（四）（四）、贝雷梁施工、贝雷梁施工贝雷梁采用国产“321”公路钢桥桁架（31.5m）,纵向长 度 根 据 箱 梁 跨 度 来 布 置，33m 跨 按 三 跨 布 置 即10m+10m+10m；横向截面腹板下 33m 跨按 45cm 布置单层贝雷梁，两端翼缘板下按 90cm 间距布置单层贝雷梁，箱室下按 90cm 布置单层贝雷梁，每组梁有若干榀贝雷梁组成，每组内榀与榀贝9、雷梁之间纵向 3m 都用配套支撑架作为横向联系，组与组之间用自制交叉架连接（自制交叉架采用角钢制作，选取 90mm7mm 的角钢作为横向连接，横向角钢上钻有插销孔，通过穿插销把横向角钢固定在贝雷梁上，然后再用 50mm7mm 角钢作为剪力撑）这样整个贝雷梁就联成整体，使每排贝雷梁受力均衡；通过调节钢管柱顶的楔形块来调节箱梁纵横坡。贝雷梁横向连接如下图所示：可编辑精品资料标准贝雷梁片如下图所示：31.5m 贝雷片0.9m 标准支撑架（五）（五）、施工控制要点、施工控制要点1 1、桩基础施工、桩基础施工根据设计平面图，用全站仪及钢尺放出基础位置，采用循环钻机钻进混凝土灌注桩基础，地基承载力满足要求10、后开始支承台模板，C20 砼浇筑，要求混凝土顶面平整，按钢柱间距预埋底座钢板，强度达到 80%后方能进行钢柱安装。2 2、钢管立柱施工、钢管立柱施工立柱采用630*8mm 钢管，安装采用 25T 汽车吊。3 3、贝雷梁安装、贝雷梁安装可编辑精品资料先将贝雷梁在地面上拼装分组连接好。在横桥向工字钢上按照要求的间距用红油漆标出贝雷梁位置。用汽车吊将已连接好的贝雷梁按照先中间后两边的顺序吊装到位。单排贝雷梁吊装时必须设置两个起吊点，并且等距离分布，保持吊装过程中贝雷梁平衡，以避免吊装过程中产生扭曲应力。贝雷梁全部架设完毕后每隔 100cm 设置 14 工字钢作为分配梁，再在工字钢分配梁上纵桥向每隔 11、30cm 设置 1212cm 方木。五、五、30m30m 跨支架受力验算跨支架受力验算根据本桥箱梁的构造特点，本桥位于缓和曲线和圆曲线上，最大横坡为 6%，本桥纵断面位于 R=6000m 的竖曲线上，坡度为 1.706%，选取横向坡度对摩擦力分析。示示意意图图摩擦力 f=Gcos,沿斜面的下滑力 f滑=Gsinf=Gcos=0.15G1.00=0.15G，取 0.15可编辑精品资料f滑=Gsin=G0.04=0.06Gf=Gcosf滑=Gsin本工程计算 40B#工字钢分配梁可以按照简支连系梁受力分析。33m 跨验算，具体选取本桥第一联第 2 跨支架进行验算。（一）（一）、荷载组成、荷载组成C12、 匝道 1 号桥第一联第 2 跨梁长 33m，梁高 1.8m，支架平均高度 21m，采用四排钢管立柱，跨径均为6.5m。荷载组成：1 1、箱梁砼自重、箱梁砼自重 G G1 1：腹板：1.826=46.8KN/m2跨中空心处：0.4726=12.22KN/m2近支点（渐变段）空心处：0.6726=18KN/m2翼缘板处：（0.4+0.18）/226=7.54 KN/m22 2、模板支架自重、模板支架自重 G G2 2：模板体系：1.5KN/m2方木自重取 7.5KN/m14 工字钢自重 0.16KN/m贝雷梁：2.5 KN/m23、施工荷载 G3：2.8 KN/m24、振捣荷载：水平方向取 2.13、0KN/m2，竖向取 4.0KN/m2根据建筑结构荷载规范，均布荷载设计值=结构重要可编辑精品资料性系数（恒载分项系数恒载标准值活载分项系数活载标准值）。结构重要性系数取三级建筑：0.9，恒载分项系数为 1.2，活载分项系数为 1.4。（二）（二）、模板和方木验算、模板和方木验算1 1、模板强度和刚度验算、模板强度和刚度验算底模采用 2500mm1200mm15mm 木胶合板，模板下纵向方木净间距为 18cm。腹板下线荷载为：q=0.9 1.2 (44.2+1.5)+1.4 (2.8+4.0)1=57.92KN/mMmax 0.125ql2 0.12557.920.182 0.23KN m木材14、容许应力取=12MPa截面模量：W=bh2/6=10.0150.015/6=0.0000375m模板应力=Mmax/W=0.23/0.0000375=6.13MPa=12MPa底模弯应力满足要求。木材弹性模量取E 9103MPaI bh3/12 10.0153/12 2.81107m4挠度5ql4564.430.184lf 103 0.35mm 0.45mm384EI3849281400底模挠度满足要求。用同种方法验算侧模强度和刚度均能满足要求。可编辑精品资料2 2、方木验算、方木验算腹板下方木承重最大。q=0.91.2(44.2+1.5+7.50.12)+1.4（2.8+4.0）=58.8015、KN/线荷载为 q=58.800.30=17.64KN/mMmax 0.105ql2 0.10517.6412 1.85KN mbh20.120.122W 66 2.88104m3方木应力Mmax1.85103W2.88104 6.43MPa=12MPa方木强度满足要求。木材弹性模量取E 9103MPaI bh3/12 0.120.123/12 1.73105m4方木挠度f 5ql4384EI517.6414384917.331031.47mm1/400=2.5mm方木刚度满足要求方木承受最大剪力Qmax 0.606ql 0.60617.641 10.69KN.1.5QmaxA1.510.6916、0.120.121.11MPa1.7MPa剪力满足要求。（三）（三）、工字钢验算、工字钢验算可编辑为精品资料1、腹板下工字钢验算q 0.91.2(44.21.5 7.50.12)1.4(2.8 4)1 0.91.20.16 58.91KN/m腹板下弯矩为M1 M2 0.07ql2 0.0758.910.452 0.84KN mMB 0.125ql2 0.12558.910.452 1.49KN m腹板下工字钢最大弯矩为：Mmax 0.125ql2 0.12558.910.452 1.49KN m14工字钢截面面积为 21.50cm2，截面抵抗矩W=101.7cm3，截面惯性矩 I=712cm417、，d=5.5mm,回转半径i 5.75cm，半面积矩S 58.4cm3，弹性模量215MPa。Mmax149MPa 14.66MPa 215MPaW10.17E 2.1105MPa，钢材容许应力取满足要求。腹板下工字钢最大剪力为:QA QC 0.375ql 0.37558.910.45 9.94KN可编辑精品资料QB左 0.625ql 0.62558.910.45 16.57KNQB右 0.625ql 0.62558.910.45 16.57KN腹板下工字钢最大剪力为Qmax 0.625ql2 0.62558.910.45 16.57KNQmaxS16.5758.4106 27.45MPa1218、5MPa剪力强度83Id712105.510剪力强度满足要求。腹板下最大挠度为：ql458.910.4543f1 0.521 0.52110 88100EI1002.110 712100.008mm 0.45/400 1.125mm腹板下挠度满足要求。2、空心箱室下工字钢验算近支点（渐变段）空心处工字钢承受荷载最大，近支点（渐变段）空心处 14 工字钢承受线荷载为：q 0.91.2(181.5 7.50.12)1.4(2.8 4)1 0.91.20.16 30.61KN m可编辑精品资料按简支不等跨连续梁受力分析n 0.75/0.9 0.8近支点（渐变段）空心处工字钢弯矩为：MB 0.085919、ql12 0.085930.610.752 1.48KN mMAB 0.0857ql12 0.085730.610.7521.476KN mMBC 0.0059ql12 0.005930.610.752 0.10KN m近支点（渐变段）空心处工字钢最大弯矩为：Mmax 0.0859ql12 0.085930.610.752 1.48KN mMmax148MPa 14.55MPa 215MPaW10.17满足要求。剪力为QA 0.4141ql1 0.414130.610.75 9.51KNQB左 0.5859ql1 0.585930.610.75 13.45KNQB右 0.4000ql1 0.420、00030.610.75 9.18KN可编辑精品资料剪力图为：Qmax 0.5859ql1 0.585930.610.75 13.45KNQmaxS13.4558.4106 20.06MPa 125MPa83Id712105.510满足要求。3、翼板下工字钢验算q 0.91.2(7.541.5 7.50.12)1.4(2.8 4)1 0.91.20.16 21.44KN m弯矩为：11MB qa2 21.440.62 3.86KN22MBC2ql210.62222a(121.440.9(1)0.67KN2)2l880.9可编辑精品资料11Mmax qa2 21.440.62 3.86KN m221、2Mmax386MPa 37.95MPa 215MPaW10.17满足要求。剪力为QA qa 21.440.6 12.86KNQAB左QAB右qla21.440.90.62(1)2 qa(1)21.440.6 5.00KN2l20.9qla21.440.90.62(1)2 q（a l)(1)21.44(0.6 0.9)5.36KN2l20.9剪力图为：Qmax qa 21.440.6 12.86KNQmaxS12.8658.410619.18MPa 125MPa83Id712105.510满足要求可编辑精品资料qal3a2a321.440.60.930.620.63f(42331)(431)222、4EIll242.11087121080.920.93103 0.43mm 0.6/400 1.5mm满足要求。（四）（四）、贝雷梁验算、贝雷梁验算单片贝雷梁技术参数：E=2.1105MpaI=2.50497109mm4W=3.5785106mm3M=788.2KN.mQ=245.2KNA=0.0153m贝雷梁布置：贝雷梁横向间距布置腹板下 0.45m,空心箱室下 0.75m+0.9m+0.75m。1、腹板下贝雷梁验算计算荷载 q=0.91.2（44.2+1.5+7.50.12+2.5）+1.4（2.8+4）0.45+0.91.20.16=27.72KN/m贝雷梁跨内弯矩为：M1 0.08ql23、2 0.0827.7292179.65KN mM3 0.08ql2 0.0827.7292179.65KN m可编辑精品资料M2 0.025ql2 0.02527.2792 55.22KN mMB MC 0.100ql2 0.10027.7292 224.53KN m由弯矩图可知腹板下最大弯矩为：Mmax 224.53KN m 788.2KN m满足要求。腹板下单片贝雷梁剪力为：QA 0.4ql 0.427.729 99.79KNQB左 0.600ql 0.60027.729 149.69KNQB右 0.5ql 0.527.729 124.74KNQC左 0.5ql 0.50027.729 124、24.74KNQC右 0.6ql 0.627.729 149.69KNQD 0.4ql 0.427.729 99.79KN可编辑精品资料由剪力图可知最大剪力为Qmax149.69KN245.2KN剪力满足要求。挠度为：fmaxql427.7294103 0.677 0.677 3.46mm 9/400 22.5mm4100EI1002.110 2.50497挠度满足要求。2 2、箱室下贝雷梁验算、箱室下贝雷梁验算线荷载：q 0.91.2(181.57.50.12 2.5)1.4(2.8 4)26.68KN/m0.750.90.750.91.20.163跨内弯矩为M1 0.08ql2 0.08225、6.6892172.89KN mM2 0.025ql2 0.02526.6892 54.03KN m可编辑精品资料M3 0.08ql2 0.0826.6892172.89KN mMB 0.100ql2 0.10026.6892 216.11KN mMC 0.100ql2 0.10026.6892 216.11KN m弯矩图为：由弯矩图可知最大弯矩为Mmax 216.11KN m 788.2KN m弯矩满足要求。剪力QA 0.4ql 0.40026.689 96.05KNQB左 0.6ql 0.60026.689 144.07KNQB右 0.5ql 0.50026.689 120.06KNQC左26、 0.5ql 0.50026.689 120.06KNQC右 0.6ql 0.60026.689 144.07KNQD 0.4ql 0.40026.689 96.05KN剪力图为：可编辑精品资料由剪力图可知最大剪力为Qmax144.07KN245.2KN剪力满足要求。挠度为：fmaxql426.6894103 0.677 0.677 3.328mm 9/400 22.5mm5100EI1002.110 2.50497挠度满足要求。3 3、翼缘板下贝雷梁验算、翼缘板下贝雷梁验算翼缘板下单片贝雷梁承受线荷载为：q 0.91.2(7.541.5 7.50.12 2.5)1.4(2.8 4)1.5 027、.91.20.16 32.93KN/m弯矩为M1 0.080ql2 0.08032.9392 213.39KN mM2 0.025ql2 0.02532.9392 66.68KN mMB MC 0.100ql2 0.10032.9392 266.73KN m可编辑精品资料Mmax 0.1ql2 0.132.9392 266.77KN m 788.2KN m弯矩满足要求。剪力为：QA 0.400ql 0.40032.939 118.55KNQB左 0.600ql 0.60032.939 177.82KNQB右 0.500ql 0.50032.939 148.19KNQC左 0.500ql 0.528、0032.939 148.19KNQC右 0.600ql 0.60032.939 177.82KNQD 0.400ql 0.40032.939 118.55KN剪力图为：最大剪力Qmax0.6ql0.632.939177.82KN245.2KN可编辑精品资料满足要求。最大挠度为：ql432.9394103fmax 0.677 0.677100EI1002.11052.504979 4.107mm 22.5mm400挠度满足要求。（五）（五）、40A#40A#工字钢验算工字钢验算贝雷梁传递到横桥向 40B#工字钢的作用力以整体箱梁来分析受力。以第一联第 2 跨为例。40A#工 字 钢 自 重 为29、0.66KN/m，截 面 抵 抗 矩W=1085.7cm3,截 面 惯 性 矩 I=21714cm4，半 截 面 面 积 矩S=631.2cm3,截面面积 A=86.07cm2,腹板厚度 d=10.5mm。第 2 跨混凝土方量：V(8.17 6.88)9.66.8818.4014.12 227.03m32梁砼重：227.032.610/（30m10.5m）=18.74KN/m2线荷载：q 0.91.2(18.741.57.50.12 2.5)1.4(2.8 4)90.91.20.160.91.20.662 306.73KN/m可编辑精品资料横向每隔 3.5m 设置 4 根钢管立柱，计算 40a30、#工字钢时按三等跨连续梁进行力学性能分析。弯矩M1 0.08ql2 0.08306.733.52 300.60KN mM2 0.025ql2 0.025306.733.52 93.94KN mMB 0.1ql2 0.1306.733.52 375.74KN mMC 0.1ql2 0.1306.733.52 375.74KN m由 弯 矩 图 可 知40a#工 字 钢 承 受 最 大 弯 矩 为Mmax 375.74KN mMmax375.74103173.04MPa 215MPa应力强度W 21085.710640a#工字钢承受剪力为QA 0.4ql 0.4306.733.5 429.42KN31、QB左 0.6ql 0.6306.733.5 644.13KNQB右 0.5ql 0.5306.733.5 536.78KNQC左 0.5ql 0.5306.733.5 536.78KNQC右 0.6ql 0.6306.733.5 644.13KNQD 0.4ql 0.4306.733.5 429.42KN可编辑精品资料可知 40a#工字钢承受最大剪力为Qmax644.13KN40a#工字钢承受最大剪力强度为：QmaxS644.132631.2106103 89.16MPa 125MPa832I d2217141010.510满足要求。工字钢跨中最大挠度为：ql4306.733.54103fm32、ax 0.632 0.632mm100E2I1002.11082217141083.5 3.19mm 8.75mm400挠度满足要求。（六）（六）、钢管支墩强度验算、钢管支墩强度验算由 40a#工字钢剪力图可知，最大支座反力为：N 644.13536.780.905211199.92KN（加上了钢管立柱自重）6308mm 钢管考虑到锈蚀情况，计算钢管壁厚取6mm。钢管立柱下端与80cm80cm1.2cm 钢板连接，立柱上下每隔 4m 布置一道剪力撑。6308mm截面特性表可编辑精品资料规格每米重量截面积A(cm2)惯性矩回转半径i(cm)截面矩W(cm3)3635.17弹性模量E(MPa)（m33、m)(kg/m)6308I(cm4)92.332117.6257253.891722210000立杆计算长度取 6m（钢管虽按 6m 一道布置剪刀撑，但为了安全计算取 6m），回转半径i D2 d240.632 0.6182 22cm4D2d2()()3.14(0.31520.3092)117.621cm2截面积A 22长细比L627.2780i0.22稳定系数1.020.55(27.27 20)20.9100抗压强度N1199.92102.02MPa 205MPaA11.762稳定强度N1199.92113.35MPa 205MPaA0.911.762强度满足要求。（七）（七）、桩基、承台基34、础和地基承载力验算、桩基、承台基础和地基承载力验算1、桩基、承台基础配筋验算承台基础承受线荷载为：q(1180.9119.00565.52)41.2 421.81KN/m1.212M 0.1ql2 0.1421.813.52 516.72KN m可编辑精品资料11W bh21.20.62 0.072m366M516.72 7.18MPaW0.072钢筋面积为As其中：11fc 9.6N/mm2fy 300N/mmh0 550mm2a1fcb2M2(h0h0)3406.33mm2fya1fcb取钢筋直径为 16mm，实取22 根，实际钢筋配筋面积为4423.36mm2纵向配筋满足要求。2 2、地35、基承载力计算、地基承载力计算由于钢管间距为 3.5m，则单根钢管所辖地基受力面为：Ax(1.2 0.62)3.5 8.4m2（扩散应力角取 45 度角）钢管最大轴力为：N=1180.91KN该处钢管自重为：0.905KN/m21m=19.005KN条形基础重：3.51.20.626=65.52KN则地基受力为：1180.91KN+19.005KN+65.52KN=1265.44KN地基承载力：Px1265.44KPa150.65KPa8.4条形基础宽度，根据现场试验确定的地基承载力选择基础类型。（八）（八）、支架整体稳定性验算、支架整体稳定性验算可编辑精品资料由于贝雷支架纵向没有受到较大动载作36、用，只有振捣混凝土时才产生较少的侧向力，所以贝雷支架纵向稳定性就不必要计算，只需对贝雷支架横向稳定性进行计算即可。按照图纸设计要求，支架水平荷载取上部荷载的 5%，则支架受水平推力为：F=26227.035%=5902.785%=295.14KN单根柱子受水平推力为 F=295.14/16=18.45KN着力点距基础顶面取 21/2 米M=18.4521/2=193.73KNm支架自重取 1.5KN/每根钢管柱承受竖向压力为 N=1.521=31.5KN支架稳定性系数为 0.9NM31.5103193.73103 62.19KPa 140KPaAW0.9117.6211040.93635.1737、106NM31.5103193.73103 56.24KPa140KPa46AW0.9117.621100.93635.1710稳定性系数 140/62.19=2.251.3满足要求。预压预压预压目的：检验支架的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除基础的沉降变形，测量出支架的弹性变形。预压材料：用专业吨袋装砂对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的 120%。可编辑精品资料预压范围：箱梁宽度范围，用吊车吊放吨袋对支架进行预压。预压观测：预压在支架搭设完成以后进行，分三级加载，第一次加载重量为梁体自重的 50%，持荷稳定后进行第二次加载，加载重量为梁体自重的 50%，持荷稳定后进行第三次加载，38、加载重量为梁体自重的 20%。压重的垂直运输由 25吨汽车吊完成，加载时砂袋布置顺序与混凝土浇筑顺序一致。箱梁观测位置设在每跨的 L/2，L/4 处、墩部处以及每排钢管立柱条形基础，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每 2 个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过 3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加载沉降稳定后，经监理工程师同意，进行卸载。卸载：人工配合吊车吊运砂袋39、均匀卸载，卸载的同时继续观测，卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整支架标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。预压注意问题：采用砂袋法预压，要保证砂袋的质量，发现砂袋有裂缝漏砂的应及时更换砂袋。派专人观察支架可编辑精品资料变化情况，一旦发生异常，立即进行补救。要分级加载，加载的顺序接近浇筑混凝土的顺序，不能随意堆放，卸载也分级并测量记录。通过第一施工段预压并沉降后，将实测沉降量（基础沉降量、支架变形量）作为一个参数值再后续的施工共对比、复核。测点要固定，用红油漆提前做好标识，不能随意更换测量人员，防止出现人为误差，专人负责对水准点位置进行保护。如40、实填写观测数据，绘制弹性和非弹性曲线，如出现意外数据，应分析原因，不得弄虚作假。观测过程如局部位置变形过大，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。堆码砂袋一定要按混凝土位置及浇筑顺序认真堆码，确保模拟状态接近实际状态。支架预压和混凝土浇注过程中安排专人对支架的变形进行监控。可编辑精品资料预压预压-卸载”流程图卸载”流程图可编辑预压前准备工作完成“状态一”加载完成“状态二”加载完成“状态三”加载数据汇总数据的分析对比测量监控持荷观测数据再对比准备卸载卸载成为“状态二”的受力状态卸载成为“状态一”的受力状态卸载成为“加载初始状态”预压过程的总结、调整值的确定精品资料现浇箱梁支架预压沉降41、观测记录（桥第 联第 跨）初桩 次卸 卸第一差第差第差第差第差第差载 载总变非弹弹性二三四五六前 后性号 高值值值值值值形变次次次次次次高 高变程量形程 程形可编辑精品资料施工员：测量员：初次测量日期：第一次测量日期：监理员：第二次日期：第三次日期：第四次日期：质检员：第五次日期：第六次日期：十、施工预拱度设置十、施工预拱度设置确定预拱度时考虑下列因素：支架在荷载作用下的总变形量，支架在荷载作用下的弹性压缩，支架在荷载作用下的非弹性压缩；箱梁设计反拱度，根据设计图纸提供。根据梁的拱度值线形变化，其它各点的预拱度值，应以中间点为最高值，以梁的两端为零，按二次抛物线进行分配。支架预拱度计算：支架变42、形量（预拱度）的计算：12341为支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向变形根据设计要求1取 10mm。2为支架在荷载作用下的弹性变形量(每一跨立柱高可编辑精品资料度不同，造成支架在荷载作用下弹性变形不同，现以第四联第 2 跨为例计算，取平均高度l 21m)2lE88.3621 8.84mm52.1103为支架在荷载作用下的非弹性变形：3=2K1+3K2+2K3+2.5K4其中 K1顺纹木料接头数目；K2横纹木料接头数目；K3顺纹木料与金属数目；K4顺纹与横纹木料接头数目；根据本支架搭设方案，取 K1=0,K2=0,K3=1,K4=0。3=0+0+2+0=2mm4为支架基底在荷载作用下的43、非弹性变形：取4=0mm。故支架变形量（预拱度）为：123410 8.84 2 0 20.84mm。十一、支架拆除十一、支架拆除（一）（一）、传统支架拆除工艺、传统支架拆除工艺1、拆除顺序：拆除翼板、腹板模板松掉楔形块脱底模、方木抽拉横向分配梁拖拉贝雷架拆除贝雷支架下部结构。2、拆除工艺底板处底模直接支承在贝雷架与分配梁上，在拆除箱梁底板模板前，须首先调节楔形块，通过调松楔形块螺栓，降低楔形块顶标高，消除箱梁对支架的荷载，并留出拆除箱梁可编辑精品资料底模和工字钢分配梁的间隙,拆除箱梁底模及方木后，用卷扬机（卷扬机设置在外侧贝雷梁上）配合吊车拉出工字钢。拆除贝雷梁时采用每榀整体吊装，利用钢管柱顶44、上的工字钢作为支点，用倒链将其滑行至箱梁翼缘板处，吊车两点吊装，吊下贝雷梁。滑移过程中操作工人须随时注意倒链和贝雷梁的状态，如有异常立即停止施工，待现场技术员和安全员检查后方可进行下步施工，重复上述操作至贝雷梁拆除完毕。3、安全措施（1）、组织措施：支架拆除前主管副经理、安全专业工程师、现场安全员、技术员到达现场进行安全技术指导，对操作工人进行安全教育。直至每个操作工人对操作安全注意事项均了解清楚、安全措施到位后方可进行拆除支架施工。（2）、技术措施：落楔形块:两端楔形块同时均匀下落，防止分配梁不均匀下落变形，贝雷梁滑移。模板拆除:先拆除方木再拆除模板。支架拆除:支架拆除前首先拆除横向分配梁，45、在吊车配合下由卷扬机拉出长度的 70%后，用吊车吊放下分配梁。贝雷支架采用倒链拖拉出梁底，拖拉时设专人指挥，贝雷支架两端同时均匀拖拉，严禁仅一端拖拉，防止掉落，可编辑精品资料用倒链拉滑贝雷梁时，两侧对称拉滑，防止偏心受压发生安全事故。拖拉贝雷架、起吊作业设专人指挥；拆除贝雷架作业前要检查吊车和钢丝绳的性能和安全性。（二）（二）、预留钢管拆除工艺、预留钢管拆除工艺1 1、预留钢管施工、预留钢管施工本标段现浇箱梁下贝雷梁有若干组组成，每组贝雷梁又有若干榀组成（一般两榀贝雷梁为一组），每组内榀与榀贝可编辑精品资料雷梁之间纵向 3m 都用配套标准支撑架作为横向联系，组与组之间用自制交叉架连接（自制交叉46、架采用角钢制作，选取90mm7mm 的角钢作为横向连接，横向角钢上钻有插销孔，通过穿插销把横向角钢固定在贝雷梁上，然后再用50mm7mm 角钢作为剪力撑）。每组贝雷梁上预埋两根钢管，钢管的位置设置在贝雷梁的两端（见现浇箱梁预留钢管形象图），钢管选用普通脚手架管，规格为48mm3.5mm，单重 3.84kg，钢管长度能穿透梁体即可。可编辑精品资料现浇梁上预留钢管形象图2、安放千斤顶和穿螺纹杆每一个预留钢管内都采用25mm 精扎螺纹钢穿入，螺纹杆伸出梁体顶面高度 L 不少于 5m，螺纹钢上部紧挨梁体顶面处配备双层螺帽，防止落贝雷梁时滑丝造成安全事故。每一根螺杆配置 2 个千斤顶（见预埋钢管及螺杆横47、纵断面布置图），千斤顶上搭设高强度带肋型钢，型刚上钻有小孔，并保证螺杆能穿过小孔，螺杆上部紧挨型钢处设有螺帽。可编辑精品资料3、拆除步骤（1）、梁体混凝土达到拆模强度后，才能拆除支架，首先将螺杆穿入预埋钢管内，并安放完千斤顶及千斤顶上钢板支撑，螺杆底部焊接有吊钩（螺杆穿入钢管后再焊接吊钩），吊钩能牢固的钩住贝雷梁，然后固定好双层螺帽和型刚上的可编辑精品资料螺帽，此时贝雷梁和工字钢就被固定在梁体上了。（2）、调松对口楔子，由于贝雷梁和工字钢已经被固定在梁体上，贝雷梁、横向工字钢与下部钢管柱就会脱离，这时可以拆除钢管柱。（3）、待钢管柱全部拆除、运走后就可以下落贝雷梁。首先旋动千斤顶上的螺帽，使48、两个千斤顶同时伸出 4/5,千斤顶稍微顶动螺杆，以便能顺利松动梁体顶面上的双层螺帽；然后松动双层螺帽，松动长度不能超过千斤顶下落长度；接下来就要下落千斤顶，千斤顶必须缓慢、同时下落，同一跨现浇梁上的所有千斤顶同时操作、同时下落；依次循环操作，千斤顶和双层螺栓紧密配合，使贝雷梁下落 5m；最后采用吊车吊下工字钢、贝雷梁。4、封堵预留孔贝雷梁全部拆除完成后，应对现浇梁体上的预留孔洞进行封堵，封堵材料为 C50 高强度混凝土。4、拆除注意事项（1）、螺纹杆伸出梁体顶面高度 L 不少于 5m，施工过程中注意保护精扎螺纹钢刻丝，保证刻丝完好。（2）、每次松动双层螺帽时要用千斤顶稍微顶动一下螺杆，否则由于49、压力太大，无法松动双层螺帽。（3）、每次千斤顶不能完全伸出，否则会因失稳造成安全事故，每次千斤顶伸出 4/5 即可。可编辑精品资料（4）、施工过程中要特别注意协调操作，同一跨现浇梁上的所有千斤顶同时操作、同时下落；配备有经验的吊车司机，保证拆除安全。现浇箱梁混凝土浇筑示意图下面以现浇箱梁混凝土浇筑示意图（上图）来说明多跨连续贝雷架在施工中存在的不足：支架安装时考虑上部承受的是均布荷载，但实际施工时混凝土浇筑是从一段向另一端浇筑，由于施工工艺的原因，在整个支架上承受的初期混凝可编辑精品资料土荷载并不是均布的。如图所示：当浇筑AA-BB混凝土时，荷载集中在 AA-BB跨径范围内，此时 BB-CC跨50、径范围内并不承受混凝土荷载，由于贝雷梁是连续的，在 BB-CC跨径内会产生负弯矩来抵消部分正弯矩。同样，当AA-BB跨境内混凝土浇筑完毕后开始浇筑 BB-CC跨径内混凝土，在 AA-BB跨径内也会产生负弯矩来抵消部分正弯矩，此时由于挠度发生变化，很可能导致AA-BB跨径内新浇筑混凝土产生裂缝，影响混凝土整体质量。3、我项目对多跨连续贝雷支架在现浇梁施工中存在问题的解决方法针对上述不足，在实际施工中，我标段主要从施工工艺上加以控制：加强贝雷梁之间的横向连接，争强结构的整体性。采用水平分层法现场浇筑混凝土，分两次浇筑完成，通过减小上部荷载来降低由于荷载产生的不均匀产生的挠度变化对新浇筑混凝土的影响，先浇筑底板和腹板混凝土，待底板和腹板混凝土达到一定强度后再进行顶板混凝土的浇筑。可编辑精品资料4 4、我公司成功运用多跨连续贝雷支架施工的实例、我公司成功运用多跨连续贝雷支架施工的实例可编辑精品资料说明：说明：支架基础根据现场实际情况决定。支架基础根据现场实际情况决定。这是一个样板，你根据设计图纸要求进行编制修改。这是一个样板，你根据设计图纸要求进行编制修改。可编辑