1、一、工程概况本工程位于新疆乌鲁木齐三屯碑十七户路以东地块，为新疆广播电影电视局职工集资建房人防地下车库工程，地下人防车库层高4.8m，模板均采用木模板，剪力墙采用宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00木方做次楞，圆钢管483.5钢管做主楞，现浇板用钢架杆做支架，铺宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00木方做顶撑，上铺木大板做底模。二、施工准备及材料选择1、技术准备（1）、模板施工前，现场技术负责人要根据图纸设计认真审查，确定本工程的模板使用情况及编制施工方案。本工程基础为独立基础，根据本工程特点及施工质量要求，模板采用大板木模，所有模板支撑体系采用扣件钢管支撑体系。2、（2）、模板技术员在模板施工前根据本工程特点对模板进行技术及安全交底。（3）、模板技术员在支设模板前先引测各柱、墙模板的控制线，木工根据控制线弹模板边线。（4）、模板技术员在模板施工前还应在柱角或钢管上标好50线，以便控制标高。2、材料准备（1）钢材的选用钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。每根钢管3、的最大质量不应大于25kg，采用483.5的钢管。新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺钢管必须涂有防锈漆。旧4、钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任5、一角翘起）5钢管上严禁打孔。钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理；支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5116、8中的规定。连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。（2）木材的选用模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。7、当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：制作的原木、方木结构，不应大于15%；板材和规格材，不应大于20%；受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件，不应大于15%。（3）木胶合模板板材的选用胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。胶合模板应采用耐水8、胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。（4）材料用量：（a）、砖模：材料复合325水泥0.5水洗砂多孔砖用量40T60m50m（b）、木模材料木模板杨木方杨木板用量2500010000m100m（c）、所需钢管（483.5）材料4.3m1 3m6m用量45000根25000根12000根（d）、其它用品材料扣件七型卡5cm铁钉8cm铁钉胶带密封胶带对拉杆顶丝用量165000个5000个5箱5箱8箱60件7000个20000个(5)、施工机具及工具准备名称数量名称数量手提电锯5把电锯1台手锯9、15把铁锤30把扳手30把撬杠10根(6)、劳力准备工种模板工电焊工架子工数量40510(7)、作业条件（1）、待柱钢筋绑扎完毕，预埋件已安好，经验收合格，报验完毕后，即可进行模板施工。（2）、模板使用前表面清理干净，提前刷好脱模剂。（3）、柱模（墙模）根部杂质、灰浆等清理干净并用水冲洗。（4）、绑扎柱钢筋及检查验收签字。三、模板安装（一）模板施工的一般程序：1、搭设整体满堂架。2、模板刷隔离剂、贴密封胶带。3、试拼模板、加固、校正。4、自检合格、质检员检验合格，移交下道工序。(二)模板体系概述1、基础底板模板底板外侧模采用砖代模，用M5水泥砂浆砌筑Mu10烧结多孔砖。底板内集水井部分的深坑采10、用吊模的模板施工方法。当砼浇捣至坑面时，用事先准备的500mm500mm夹板对该洞进行封闭。整个模板由钢管支架限位稳固，并与钢筋支架形成一个整体，增加底模的抗浮能力，砼浇捣结束后，模板作为养护时的保温层，待一定时段后方可拆除。2、基础梁模板基础梁采用木模板进行支设，支设时用钢筋马凳将模板架空，采用10050的杨木方做主楞，用钢管进行加固，所有钢管连成整体组成满堂架加固体系。如图：基础梁模板加固示意图3、框架梁模板梁截面经统计最大尺寸为300mm1500mm，梁模板由侧模、底模、杨木方、夹木组成，梁底模板统一由16厚木模和50mm100mm杨木方拼制，48钢管围檩；梁侧模采用16厚木模，50mm11、100mm杨木方做次楞，48钢管做主楞。高度500及以内的梁不设对拉螺杆，高度500至900的梁设一道M12的对拉螺杆。所有粱底下排架间距均为0.7米，步距高度为1.5米。4、板模板板厚度经统计最大厚度为250mm，板底模板由底模、杨木方组成，板底模板统一由16厚木模和50100杨木方拼制，杨木方间距统一；板底部排架间距纵横向均为，离地不超过200mm设置纵横向扫地杆，地下车库人防顶板下排架每隔不大于8米设置一道纵横向竖向剪刀撑，剪刀撑与立杆间角度为50度。5、剪力墙模板剪力墙经统计最大厚度为350mm，剪力墙模板采用18mm 厚木模板，内龙骨采用50100 木楞, 竖向布置，间距为200mm12、，外龙骨为483.5 的钢管，间距为400mm。对拉螺栓为12螺栓，水平间距为400mm，竖向间距为400mm。6、框架柱模板框架柱最大尺寸为600600，框架柱模板采用16mm 厚木模板，内龙骨采用50100 木方，间距为mm。48钢管双拼围檩固定；柱采用钢管抱箍柱模板与四周排架牵牢，控制柱垂直度，抱箍间距400mm。7、楼梯模板采用16mm 厚木模板，用50mm100mm杨木方做，下支撑用48钢管搭设满堂排架，间距为800mm，扶梯踏步板采用16mm厚光面木模板。用两根50mm100mm杨木方作连接支撑。详见下图：8、预留洞模板预留洞模板全部采用木模，并设好十字或井字撑，避免预留洞的位移及13、变形，对于平台留洞加钉木盖板，对于墙板留洞，在洞位置设置对拉螺栓夹紧留洞模板，以保证预留洞的整体刚度，也避免混凝土浇捣过程中混凝土的灌入。9、电梯井道模板电梯井道模板采用木模，并设好十字或井字撑，避免电梯井道板墙的位移及变形。 四、支撑系统负荷要求1、本工程为保证立杆整体稳定，要求在安装立杆的同时，加设水平支撑剪刀撑，在立杆和横杆交接处加双排扣件。本工程层高3.9m ,立杆高度3.6m，设有三道水平支撑，满堂架模板立杆的水平支撑纵横双向设置。立柱支架四边及中间每隔四跨立杆设置一道纵向剪刀撑，立杆每增高1.5m2.2m（除再加一道水平支撑外），应隔2步设置一道水平剪刀撑。2、使用483.5钢筋管14、时，立杆间距为1000mm，确保2根/m2立杆。3、对施工荷载、动、静荷载进行验算（见计算书）。4、模板上堆放材料和施工设备应合理堆放，不应造成荷载的过多集中。5、各类模板应按规格分类堆放整齐，地面应平整坚实，当无专门措施时，叠放高度不应超过规定要求。五、质量要求与验收1、钢模使用前应提前将表面清理干净，并刷脱模剂，顶板刷脱模剂时，不得污染钢筋。2、模板接缝应严密不漏浆，浇筑砼前将模板内杂物清理干净。3、模板及其支架应有足够的刚度、稳定性和承载力。4、模板支设的允许偏差尺寸：底模上表面标高：士5； 轴线偏移： 5 ；截面内部尺寸：柱、梁、墙 +4、-5； 基础：士10； 层高垂直度： 6 ；相15、邻两板表面高低差：2； 表面平整度： 5。 六、模板的拆除（一）模板拆除的一般安全要求1、模板拆除时应严格遵守施工方案的规定。2、高处、复杂结构模板拆除，有专人指挥和切实可行的安全措施，并且在下面标出工作区，严禁操作人员进入作业区。3、拆模前检查所用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从高空中滑落。4、遇六级以上大风时，应暂停室外高空作业。下雨时应清扫施工现场，待不滑时再进行工作。5、严禁操作人员站在拆除的模板上。6、已拆除的模板、立杆、支撑等应及时运走或是妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落造成的伤亡事故。7、在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应16、在模板拆除后，随时在墙洞上做好安全护栏，或将洞口盖严。8、拆模间歇时，应将已活动的模板、立杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。9、拆除模板作业时较危险，为防止落物伤人，应设置警戒线，要有明显标志，并设专人监护。10、模板拆除应按区域逐块进行，定型模板拆除不得大面积撬落，模板支撑要随拆随运，严禁随意抛掷，拆除后分类码放，不得留有未拆除干净的悬空模板，以防伤人。（二）模板拆除的一般技术要求1、梁板模板拆除必须根据试块试压强度值。对于跨度大于8m的梁和悬臂构件须达到设计强度100%，小于8m的梁板须达到设计强度75%。2、拆除模板时，应保证砼表面及棱角不受损坏。3、拆模时不应对楼层有冲击荷载17、，模板码放整齐，及时清运指定地点。4、对于梁、板及悬挑构件，要根据试压报告决定拆模时间。5、悬空作业处应有牢靠的立足作业面，支拆2m（包括2m）以上高度的模板时，应搭设脚手架工作台，高度不足2m可采用移动平台，不准站在拉杆与支撑上操作，也不准在梁底模板上行走及操作。 七、安全技术措施及管理措施（一）模板施工的一般安全技术措施1、模板工程作业时，在2m和2m以上，要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有安全可靠的脚手架操作平台，2层及2层以上临边操作时周围增设安全网、防护栏杆。2、操作人员不许攀登模板或脚手架上下，不许在墙顶、独立梁及其它狭窄而又无防护栏的模板面上行走。3、在高处作业18、平台上不能堆放大量模板料，需短时间堆放时，一定码平稳，必须按规定堆放，且限制数量，必须控制在架子或平台的允许荷载范围内。4、高处支模工人所有工具不用时要放入工具袋内，不可随意将工具、零件放在脚手架上，以免坠落伤人。 （二）模板工程的安全管理：1、施工人员必须戴安全帽，高处作业须系安全带。2、作业层上的施工荷载应符合设计要求。3、每层的模板支撑体系搭设完毕后经检查合格后方可进行下道施工。4、砼浇筑须有专人巡视模板及其支撑体系，发现问题及时处理。八、模板支设的荷载计算(一)梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范19、GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.50混凝土板厚度(mm):250.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m20、)：4.40；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(21、N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：16.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：5；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，300mm，500mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次22、楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影23、响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距24、(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.61.6/6=12.8cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3180.9=5.83kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 312.5mm；面板的最大弯距 M= 0.16.588312.52 = 6.43104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:25、 = 6.43104 / 1.28104=5.026N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.026N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.3 = 5.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 312.5mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.61.61.6/12=10.24cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.4312.54/(10095001.02105) = 26、0.358 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =312.5/250 = 1.25mm；面板的最大挠度计算值 =0.358mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/27、mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.312=6.86kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.86300.002= 6.18104N.mm； 最大支座力:R=1.16.8620.3=2.265 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.18104/8.33104 = 0.741 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受28、弯应力计算值 = 0.741 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.31= 5.63 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.623004/(100100008.33106) = 0.004 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.004mm 小于 内楞的最大29、容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.265kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.30、566 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 500mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 5.66105/1.02104 = 55.724 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =55.724N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.473 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.473mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺31、栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.30.5 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两32、跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7001616/6 = 2.99104mm3； I = 700161616/12 = 2.39105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢33、筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.701.500.90=28.92kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.700.90=0.26kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.700.90=1.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=28.92+0.26+1.76=30.95kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12530.9460.152； =0.087106/2.99104=2.914N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.914 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算34、根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.500+0.35）0.70= 27.02KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52127.021504/(10095002.39105)=0.031mm；面板的最大挠度计算值: =0.031mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 150 / 250 =35、 0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.50.15=5.738 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.15(21.5+0.3)/ 0.3=0.578 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；236、.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.25.738+1.20.578=7.578 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.675=0.945 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 7.578+0.945=8.523 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.18.5230.70.7= 0.418 kN.m；最大应力 =37、 M / W = 0.418106/83333.3 = 5.012 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.012 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.68.5230.7 = 3.58 kN； 方木受剪应力计算值 = 33579.66/(250100) = 1.074 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.074 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:38、最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.738 + 0.578 = 6.315 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6776.3157004 /(10010000416.667104)=0.246mm；方木的最大允许挠度 =0.7001000/250=2.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.246 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.8 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.500= 38.250 kN/m2；(239、)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(38.250 + 0.350 )+ 1.44.500 = 52.620 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.278 kN，中间支座最大反力Rm40、ax=11.382；最大弯矩 Mmax=0.316 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.114 mm；支撑钢管的最大应力 =0.316106/5080=62.24 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 62.24 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为41、12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.382 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.278 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.4=0.682 kN； 楼板的混凝土模板42、的自重： N3=1.2(1.20/2+(1.20-0.30)/2)0.700.35=0.309 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.20/2+(1.20-0.30)/2)0.700.250(1.50+24.00)=5.623 kN； N =0.278+0.682+0.309+5.623=6.891 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/43、mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6891.248/(0.207489) = 68.08 N44、/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 68.08 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986 m；Lo/i = 1985.884 / 15.8 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢45、管立杆受压应力计算值 ；=6891.248/(0.417489) = 33.795 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 33.795 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.382 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.4-1.5)=0.682 kN； N =11.382+0.682=11.831 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i46、 = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.8 =47、 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11830.86/(0.203489) = 119.182 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 119.182 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.0048、1(1.5+0.12) = 1.986 m；Lo/i = 1985.884 / 15.8 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11830.86/(0.417489) = 58.019 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 58.019 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还49、要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-50、6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立51、杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制52、措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 (二)板模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或53、排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.40；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为16mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):54、9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):180.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3.5；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):250.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():15.000；55、 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.62/6 = 42.667 cm3；I = 1001.63/12 = 34.133 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.251+0.351 = 6.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计56、算公式如下: 其中：q=1.26.6+1.42.5= 11.42kN/m最大弯矩M=0.111.420.182= 0.037 kNm；面板最大应力计算值 = 37000.8/42666.667 = 0.867 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.867 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 6.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6776.61804/(10095004166666.667)=0.001 mm； 面板最大允许挠度 V=180/ 250=0.72 mm；面板的57、最大挠度计算值 0.001 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.72 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.180.25 = 1.125 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.18 = 0.063 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)10.18 = 0.81 kN；2.方木抗58、弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.125 + 0.063) = 1.426 kN/m；集中荷载 p = 1.40.81=1.134 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.1341 /4 + 1.42612/8 = 0.462 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 + 1.4261/2 = 1.28 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.462106/83.333103 = 5.54 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大59、应力计算值为 5.54 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 11.426/2+1.134/2 = 1.28 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1279.8/(2 50 100) = 0.384 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.384 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不60、利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.125+0.063=1.188 kN/m；集中荷载 p = 0.81 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.18810004 /(38495004166666.67) +81010003 /( 4895004166666.67) = 0.817 mm；方木最大允许挠度值 V= 1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.817 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=2461、.38 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.4261 + 1.134 = 2.56 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.429 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.958 mm ；最大支座力 Qmax = 15.678 kN ；托梁最大应力 = 1.429106/10160=140.675 N/mm2 ；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；托梁的计算最大应力计算值 140.675 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm62、2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.958 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.4 = 0.609 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.2511 = 6.25 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.209 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土63、时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.951 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.951 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算64、值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=14950.7565、2/（0.53489） = 57.687 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 57.687 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.001(1.5+0.12) = 2.017 m；Lo/i = 2016.515 / 15.8 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表66、得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=14950.752/（0.406489） = 75.306 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 75.306 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 170 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 脚手架67、地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =59.803 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.951 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=59.803 fg=170 kpa 。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而68、另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.69、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件70、架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。(三)墙模板计算书墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-20071、1)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢72、楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/m73、m2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式74、计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm75、)； l-计算跨度(内楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.600.90=30.913kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600.90=1.512kN/m； q = q1 + q2 =30.913+1.512=32.425 kN/m；面板的最大弯距：M =0.132.425200.0200.0= 1.30105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W 76、-面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 60018.018.0/6=3.24104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.30105 / 3.24104 = 4.003N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =4.003N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q77、1: 1.247.710.600.90=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600.90=1.512kN/m； q = q1 + q2 =30.913+1.512=32.425 kN/m；面板的最大剪力： = 0.632.425200.0 = 3890.981N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3890.981N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/78、mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =33890.981/(260018.0)=0.540N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.54N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.70.6 = 28.62N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 60179、.81.81.8/12=29.16cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.622004/(10095002.92105) = 0.112 mm；面板的最大挠度计算值: =0.112mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4；80、 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.200.90=10.304kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(10.304+0.504)/1=10.808 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.110.808600.0600.0= 3.89105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的81、应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 3.89105/8.33104 = 4.669 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 4.669 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm； q-作用82、在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.200.90=10.304kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(10.304+0.504)/1=10.808 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.610.808600.0 = 3890.981N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 3890.981N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高83、度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =33890.981/(250.0100.0)=1.167N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =1.167N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.710.284、0/1=9.54 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106；内楞的最大挠度计算值: = 0.6779.54/16004/(10095004.17106) = 0.211 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；内楞的最大挠度计算值 =0.211mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型85、为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.247.7+1.42)0.20.6/2=3.24kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753242.48600.00= 3.40105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 3.40105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3；86、 f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.40105/5.08103 = 67.02 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =67.02N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.247.7+1.42)0.20.6/2=3.242kN；外楞的最大剪力： = 0.653242.484 = 1.2687、103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 1.26103N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =31.26103/(250.0100.0)=0.379N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.379N/mm2 小于 外楞截面88、的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.710.200.60/22.86 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.72100/26003/(1002100001.22105) = 0.277m89、m；外楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；外楞的最大挠度计算值 =0.277mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.60.6 = 17.174 kN。穿墙螺栓所90、受的最大拉力 N=17.174kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！ (四)柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(91、mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):400；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型92、:竹胶合板；面板厚度(mm):16.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；93、 t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 294、 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 275 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(95、竖楞间距): l =275.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.400.90=20.609kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 21.617275275= 1.63105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b96、:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40016.016.0/6=1.71104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.63105 / 1.71104 = 9.579N/mm2；面板的最大应力计算值 =9.579N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:97、 1.247.710.400.90=20.609kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62521.617275.0 = 3715.346N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3715.346N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 16.0mm ； fv-面板抗剪强度设98、计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33715.346/(240016.0)=0.871N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.871N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.710.4019.08 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm299、）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 40016.016.016.0/12 = 1.37105 mm4；面板最大容许挠度: = 275 / 250 = 1.1 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52119.08275.04/(1009500.01.37105) = 0.438 mm；面板的最大挠度计算值 =0.438mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.1mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续100、梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.280.90=14.168kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.280.90=0.693kN/m； q = (14.168+0.101、693)/2=7.431 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.431400.0400.0= 1.19105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.19105/8.33104 = 1.427N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.427N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其102、中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.280.90=14.168kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.280.90=0.693kN/m； q = (14.168+0.693)/2=7.431 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.67.431400.0 = 1783.366N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1783.366N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b 103、= 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31783.366/(250.0100.0)=0.535N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.535N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.710.28 = 13.12 kN/104、m； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1.6mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67713.12400.04/(1009500.04.17106) = 0.057 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.057mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.6mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3105、；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 47.70.9 + 1.4 20.9)0.275 0.4/2 = 2.97 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.972 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.869 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 2.334 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.87 kN.106、m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 162.99 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =162.99N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 2.334 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =2.334mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵107、抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为单跨，按简支梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.247.70.9+1.420.9)0.275 0.4/2 = 2.97 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.972 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.869 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 2.3108、34 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.87 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 162.99 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =162.99N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 2.334 mm；柱箍最大容许挠度: V = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 V =2.334mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=2.4mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！