1、模板安装专项施工方案工程名称：清研院怀来科技产业基地配套商住区4.1期项目（多层别墅部分）结构类型：全现浇钢筋混凝土剪力墙结构建设单位：河北清研院房地产开发有限公司设计单位：张家口市建筑设计院有限责任公司监理单位：河北顺诚工程建设项目管理有限公司施工单位：围场满族蒙古族自治县久泰建安有限公司2016年 月 日模板安装专项施工方案第一节编制依据建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业岀版社；建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业岀版社；建筑施工手册第四版 屮国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2、2011中国建筑工业岀版社；钢结构设计规范GB50017-2003中国建筑工业出版社；第二节工程概况清研院怀来科技产业基地配套商住区4.1期工程项目（多层别墅部分），属于钢筋混 凝土剪力墙结构，地上3-4层，建筑总高度17. 09米，其中V户型建筑面积5031.04平方米, M户型建筑面积1052. 44平方米，T户型建筑面积706平方米，标准层层高3.0米33米。本工程由河北清研院房地产开发有限公司投资建设，张家口市建筑设计院有限责任 公司设计，河北顺诚工程建设项目管理有限公司监理，围场满族蒙古族白治县久泰建筑 安装有限公司组织施工。第三节模板方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故3、在选择方案吋，应充分考虑以下几点:1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验 收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求, 要符合河北省文明标化工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下3种模板及其支架方案: 梁模板，模板支架，墙模板。第四节材料选择按清4、水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下, 尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。梁模板面板采用12mm胶合面板50X80木方（内楞）现场拼制，50X80木方（外楞）支撑, 采用可回收M12对拉螺栓进行加固。间距500mm道设置。梁底采用50X80木方支撑。承 重架采用扌II件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用（p48x3.5钢管。模板支架板底采用50mmX80mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横 杆、支座组成，采用（p48x3.5钢管。墙模板分段一采用18rmn厚木模板，方钢管作楞，配套穿墙螺栓M14使用。竖向内楞采用50X5、80木 方，水平外楞采用矩形钢管60X40X2. 50加固通过在双钢管处用三型卡子拉结穿墙螺 栓，。斜撑采用钢管+U型托。有防水要求的外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用 普通可回收螺栓。螺栓间距为500mm每道。第五节模板安装1、模板安装的般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装墙柱模 前，耍清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找 平砂浆。2、0. 000以下模板安装要求（1）底板模板安装顺序及技术要点垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用木模，电梯井模板采用12価 厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并6、用钢丝绳将模板拉在底板钢筋 上，或在定型模板上压放较重物品。防止浇筑混凝土时模板上浮。（2）墙体模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序模板定位、垂直度调整一模板加固一骑收一混凝土浇筑一拆模 技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工 作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴 海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（3）梁模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆）一按标高铺梁底模板一拉线找直一绑扎 粱钢筋一安装垫块一梁两侧模板一调整模板 技术要点按设计要求起拱（跨度大于4in7、时，起拱2%。），并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨 包住侧模。（4）楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序满堂脚手架一主龙骨一次龙骨一柱头模板龙骨一柱头模板、顶板模板一拼装一顶 板内、外墙柱头模板龙骨一模板调整验收一进行下道工序 技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板 连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于加吋，起拱0.2%）,起拱部位为中 间起拱，四周不起拱。3、0. 000以上模板安装要求（1）墙体模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序模板定位、垂直度调整一模板加固一骑收一混凝土浇筑一拆模 技术要点模板支模均为双面支模，采用对拉螺栓固定，螺8、栓孔采用锥形堵头防止漏浆。（2）梁、板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序模板定位、垂直度调整一模板加固一验收一混凝土浇筑一拆模 技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工 作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴 海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（3）梁模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆）一按标高铺梁底模板一拉线找直一绑扎 梁钢筋一安装垫块一梁两侧模板一调整模板 技术要点按设计要求起拱（跨度大于4n）日寸，起拱0.2%）,并注意梁的侧模包住底模，下面 龙骨包9、住侧模。（4）楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序满堂脚手架一主龙骨一次龙骨一柱头模板龙骨一柱头模板、顶板模板一拼装一顶 板内、外墙柱头模板龙骨一模板调整验收一进行下道工序 技术要点楼板模板当采用单块就位铺设，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模 板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于加时，起拱0.2%）,起拱部位为 中间起拱，四周不起拱。4、模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相 邻板面之间拼缝，两板接头处要加设海绵条，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖 向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间10、拼缝W12、相邻模板之间高低差W13、模板平整度W24、模板平面尺寸偏差35、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（212MPa）,即用手按不松软、无 痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500控 制线，以便于墙、梁模板的安装和校正。当墙混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引 测楼层500伽标高控制线，并根据该500伽线将板底的控制线直接引测到墙上。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引 岀每道墙轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工 前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。6、模板的11、支设模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔 除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。7、墙体模板墙模板分段一多层板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。 竖向内背楞采用50X80木方间距300 mm（起步200mm,以上400mm间距，其余间距600mm）, 水平外楞矩形钢管60X40X2.5间距500 mmo加固通过背楞三型卡子拉结穿墙螺栓水平 间距500mm,竖向间距500mm,斜向支撑用钢管中下三道进行间距500 mm加固以保证其稳 定。有防水要求外墙用M14对拉螺栓带止水片。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。8、楼板模板模板支12、架1楼板模板采用50mmX80mm木方做板底支撑，中心间距300mm,扌II件式钢管脚手架 作为撑系统，脚手架排距5,跨距5,步距1.5mo2、楼板模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上热木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢 固，水平拉撑连通；（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板Z间拼接 缝小于1価，否则用腻子封条；（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：3.5钢管。 扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向1.5m,梁两侧立杆间5,步距1叽2、梁模板施工时注意以下儿点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹13、线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢 固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4WLV6起拱10mm, 26的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45 ）第六节模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术 人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强 度要达到1. 2MPa （依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后 方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合14、下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1. 2MPa,能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆 除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内 侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向 后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙 体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆 除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土 与模板接缝位置撬动洞口模板，15、以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于5的洞口 拆模后要加设临时支撑。（2）楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求, 保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模 板时要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模 前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节模板技术措施1、进场模板质量标准模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板岀厂合格证 和检测报告來检验）。16、（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不 大于0. 001m2 o每平方米污染面积不大于0. 005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20伽处，长短边分别测3点、1点，取8点平 均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测 量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。 翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面 间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及骑收规范（17、GB 50204-2002）及相关规范要求。 即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的 重量、侧压力以及施工荷载。（1）主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能 力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检骑方法：观察。（2）一般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水; 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离18、剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理 干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%, 且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间。）检验方 法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附 表1的规定；模板安装允许偏差和検验方法附表1项次国家规范标谁 允讦偏蛋（mm）检査方法1轴线位移柱，墙、梁5重尺2底模上态面标高5水進仪或拉娃、尺堡3戟面狽内尺寸基础10尺莖柱、墙、梁+4, *519、4足高垂言度足高不文于5m6经纬仪或拉雄、尺堡层高丸干5tn85相爸两板耒面高低差2尺重6表面平整度5陋塞尺7育正 方尽塞尺垂直雄尺8预坦铁件中心线位移拉线、尺重9预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺星螺柱外露长度+】0,010预誓孔涓中心线僅移*10按线、尺重尺寸+ 10, -011门翻中心线位移 拉线、尺童宽、高对角线 12插筋中心线位移5尺星夕卜SE长匡+ 10. -0检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%,且不应少于3件；对墙和板，应按冇代表 性的白然间抽查10%,且不得小于3间）。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合规定。检查数量：按规范要求的检20、验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%,且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间）。现浇结构模板安装 允许偏差和检验方法见表（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线 位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测， 无误后，方可模板安装。2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3nnn,平 整度不超过2mm；（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄岀混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙 周边弹出顶板模板的底标高线21、。（6）模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少limn） o2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严 防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称下混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑吋易观察模板变形，跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇 筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯22、模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50X 100洞，以便用空压机清扫模内的杂 物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）跨度小于4m不考虑，46m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。(11) 与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。(12) 混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每 次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。(13) 为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便 定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项在模板工程施工过23、程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质 量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度， 操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。(1) 胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。(2) 进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。(3) 模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。(4) 墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧, 以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫 带，并校正其平直。(5) 墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得24、斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬 塑料管，塑料管长度比墙厚少23伽。(6) 门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条 拉上以防止变形。(7) 支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、脱模剂及模板堆放、维修(1) 木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水 冲洗掉。钢模板用油性脫模剂，机油：柴油=2:8。(2) 模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变 形或损伤。(3) 装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清 理、堆放。(4) 拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时25、进行修补。第八节 安全、环保文明施工措施（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操 作规程等）。（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前 划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志, 操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由 模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查 支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。（5）木26、工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m,外壳接 保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检 查，使用中随吋检查）;且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。 使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于 50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得破拉破拽; 机械停用时断电加锁。（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板 安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊 点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模27、板（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30 ,不得将模板堆放在施工层上，防止模 板在风荷载下倾覆。（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安 装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电 伤人。（9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力 既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇 筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15C时，混凝土浇筑 速度不大于2m3/ho(10) 环保与文明施工夜间22:006:00 Z间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模28、板加工垃圾及时 清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐 有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第九节模板计算因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性 仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002 (3):扣件式钢管模 板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:WKL13o、参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):O. 16；梁截面高度D(m):O. 60混凝土板厚度(mm) :0. 12；立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):1.00；立杆上端仲岀至模板支撑点长度a(m) :0. 10；29、脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)： 4. 50；梁两侧立柱间距(n):1.00；承重架支设：1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数：2；立杆横向间距或排距Lb (m) :1.00；采用的钢管类型为048x3.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:080；2. 荷载参数模板自重(kN/m2) :0. 35；钢筋自重(kN/m3): 1. 50；施工均布荷载标准值(kN/m2) :25；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2) : 1& 0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2) :2. 0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2) :2.30、 03. 材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E (N/mm2): 10000. 0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 17.0；木材抗剪强度设计值fv (N/血):1.7；而板类型：胶合而板；钢材弹性模量E (N/mm2): 210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2): 205. 0；面板弹性模量E(N/nini2): 9500. 0；面板抗弯强度设计值fm (N/mm2): 13. 0；梁底模板支撑的间距(mm)： 300.0；面板厚度(mm): 12. 0；5. 梁侧模板参数主楞间距(mm)： 500；次楞间距(mm)： 300；穿梁螺栓水平间距(mm)： 600；穿31、梁螺栓竖向间距(mm) ： 500；穿梁螺栓直径(mm)： Ml2；主楞龙骨材料：木楞，宽度50mm,高度80mm；主楞龙骨材料：木楞，宽度50mm,高度80rmn；、梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产牛的荷载；挠度验算只考虑新 浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其 屮的较小值：F = 0.22人01 炖亦 F = yH其中Y-混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15) 计算，得5.714h；T 混凝土的入模温度，取32、20. 000C；V 混凝土的浇筑速度，取1. 500m/h；H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0. 750m；Pi-外加剂影响修正系数,取1.200；32-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50. 994 kN/m 18. 000 kN/m2,取较小值18. 000 kN/m?作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和倾倒混凝土吋产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙 骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上33、的三跨连续梁计算。面板计算简图M 厂b = f其中，o -而板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M -面板的最大弯距(N. mm)；W 面板的净截面抵抗矩,W = 50. 00X 1.2X 1.2/6=12. 00cm3；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：M = 0Aql2其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：qi= 1. 2X0. 50X 18. 00X0. 90=9. 72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2= 1. 4X0. 50X2. 00X0. 90=1. 26kN/m；q = ql+q2 = 9. 720+1.260 = 34、10. 980 kN/m；计算跨度(内楞间距)：1 = 300. 00mm；面板的最大弯距 M= 0. 1X10. 98X300. 002 = 9. 88X104N. mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：o = 9.88x10/1.20x104=8.235N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f = 13. OOON/mm2；面板的受弯应力计算值o =8.235N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f二 13. 000N/mm2,满足要求！2. 挠度验算少-，677(?/4 ft-/40010057q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q二18.00X0.50 = 9. OON/mm；1计算跨度（内35、楞间距）:1 = 300. 00mm；E面板材质的弹性模量：E = 9500. OON/mm2；1一面板的截面惯性矩:I 二 50. 00X 1. 20X 1. 20X 1. 20/12=7. 20cm1；面板的最大挠度计算值：0） = 44）=0.722 mm；而板的最大容许挠度值：0 = I/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值co =0.722mm小于面板的最大容许挠度值uj=1.200mm,满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1. 内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截而宽度4036、mm,截面高度60mm,截而惯性矩I和截而抵抗 矩W分别为：W = 40X60X60/6 = 24.00 cm3；I = 40X60X60X60/12 = 72.00 cm4；q500500L500 丄1T内楞计算简图(1)内楞强度验算强度骑算计算公式如下：M 厂b = fW其中，a -内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M 内楞的最大弯距(N. mm)；W -内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2) o按以下公式计算内楞跨屮弯矩：M = O.lqP其中,作用在内楞的荷载,q = (1. 2X 18. 000X0. 85+1. 4X2. 000X0. 85) X0.300/2=3.37、 11 kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):1 = 500 mm；内楞的最大弯距：M=0. 1X3. 11X500. 002= 7. 78X 104 N. mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值o二7.78x104/2.40x104 = 3.241 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：f =17. 000 N/mm2；内楞最大受弯应力计算值a = 3.241 N/mm2内楞的抗弯强度设计值 小于f二 17. 000N/mm2,满足要求!(2)内楞的挠度验算0二 677昇虫二/400100刃其中E 面板材质的弹性模量：10000. 00 N/mm2；q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q二1838、. 00X0. 30/2二2. 70 N/mm；1计算跨度(内楞间距)：1 = 500. 00 mm；I-面板的截面惯性矩:E = 7. 20X105 N/mm2；内楞的最大挠度计算值：U) = 0.677x2.70/2x500.004/(100x10000.00x7.20x105)=0.159 mm；内楞的最大容许挠度值：0二2.000 mrm内楞的最大挠度计算值u)=0.159mm小于内楞的最大容许挠度值u)=2.000mm,满足要求！2. 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程屮，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm,截面高度80mm,截面惯性矩39、I和截面抵 抗矩W分别为：W 二 60X80X80/6 二 64. 00 cm3；I = 60X80X80X80/12 = 256. 00 cm4；外楞计算简图(1) 外楞抗弯强度验算Mb =W其中。-外楞受弯应力计算值(N/mn?)M 外楞的最大弯距(N. mm)；W -外楞的净截面抵抗矩；f 一外楞的强度设计值(N/mm2) o最大弯矩M按下式计算：M = 0A75Pl其中,作用在外楞的荷载：P = (1. 2X 18. 00X0. 85+1. 4X2. 00X0. 85) X0. 50X 0. 50/2=2. 59 kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)：1二500 mm；外楞的最大弯距40、：M = 0. 175X2592. 500X500. 000 = 2. 27X 105 N/mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值：O = 2.27x105/6.40x104 = 3.544 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值:f = 17.000 N/mm2；外楞的受弯应力计算值o =3.544N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f二 17. 000N/mm2,满足要求!(2) 外楞的挠度验算100EI其中E 外楞的弹性模量，其值为10000. 00 N/mm2；p作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p二二1& 00X0. 50X0. 50/2= 2. 251 一计算跨度(拉螺栓间距)：1 = 541、00. 00 mm；I面板的截面惯性矩：I = 2.56X 106 N/mm2；外楞的最大挠度计算值：3x500.0036)=0.126 mm；外楞的最大容许挠度值：0 = 2.000 mm；外楞的最大挠度计算值u)=0.126mm小于外楞的最大容许挠度值u)=2.000mm,满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN = fxA其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面积（mnd；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170. 000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12 mm；穿梁螺栓有效直径：9. 85 mm；穿梁螺栓有效面积：A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =42、 5.400 kNo穿梁螺栓最大容许拉力值:N = 170. 000X76/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N二5.400kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=12. 920kN,满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距 和模板面的大小，按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例屮，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W 二 1000. 00X12.00X12. 00/43、6 二 2. 40X10W；I 二 1000. 00X 12. 00X 12. 00X 12. 00/12 二 1.44X10W,；3込S44=4i. 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:M b = f其中，O -梁底模板的弯曲应力计算值(N/nini2)；M 计算的最大弯矩(kN. m)；1 一计算跨度(梁底支撑间距)：1 =80. 00mm；q 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q,: 1.2X (24. 00+1.50) X 1. 00X0. 60X0. 90=16. 52kN/m；模板结构白重荷载：q2:1.2X0. 35X 1.00X0.44、 90=0. 38kN/m；振捣混凝土时产牛的荷载设计值：q3: 1.4X2.00X 1. 00X0. 90=2. 52kN/m；q 二 ql + q2 + q3=16. 52+0. 38+2. 52=19. 42kN/m；跨中弯矩计算公式如下：M = 0.125qlNLX = 0. 125X 19. 422X0. 080=0. 194kN. m； a=0.194x106/2.40x104=8.093N/mm2；梁底模面板计算应力a =8.093 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值f二 13. 000N/mm2,满足要求！2. 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑45、振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：0.521/4- &)二 I /400100 EI其中，q作用在模板上的压力线荷载：q = (24. 0+1. 50)X0. 600+0. 35) XI. 00= 15. 65N/mm；1计算跨度(梁底支撑间距)：1 =80. 00mm；E-面板的弹性模量:E = 9500. ON/mm2；而板的最大允许挠度值：0 =80.00/250 = 0.320mm；面板的最大挠度计算值：=45)=0.002mm；面板的最大挠度计算值：U) =0.002mm 小于而板的最大允许挠度值：=80.0 / 250 = 0.320mm,满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底46、支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构白重荷载、新浇混凝土白重荷载、钢筋白重荷载和 振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重 荷载。(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):= (24. 000+1. 500) X0. 600X 1. 000=15. 300 kN/m；(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0. 350X 1. 000 X (2X0. 600+0. 160)/ 0. 160=2. 975 kN/m；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到,活荷载标准值 Pi= (2. 500+2. 000) X0.47、 160X 1. 000=0. 720 kN；2 钢管的支撑力验算均布荷载 q = 1.2X 15. 300+1. 2X2. 975二21.930 kN/m；集中荷载 P = 1.4X0. 720=1.008 kN；钢管计算简图经过计算得到从左到右各钢管传递集中力即支座力分别为:Nl=0.732 kN；N2=3. 178 kN；N3=0. 732 kN；钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5. 08cm31=12. 19cm4钢管强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q 二 3. 178/1. 00048、=3. 178 kN/m；最大弯距 M =0. lql2= 0. 1 X3. 178X 1.000X 1.000= 0.318 kN. m；最大应力 。二 M / W 二 0.318x106/5080.0 = 62.566 N/mm2；抗弯强度设计值f=63.0 N/mm2；钢管的最大应力计算值62. 566 N/mm2大于钢管抗弯强度设计值63.0 N/mm2,满足 要求！钢管抗剪验算最大剪力的计算公式如下:V = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：S 二T =0.785c/2lb 一八其中最大剪力：V=0.6X3. 178X 1.000 = 1.907 kN；圆木的截面面积矩 S =0. 749、85X50. 00X50. 00 = 1962. 50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =1. 91 X 1962. 50/(12. 19X50. 00) = 6. 14 N/mm2； 钢管抗剪强度设计值T = 7 N/mm2；钢管的受剪应力计算值6. 140 N/mm2大于钢管抗剪强度设计值7 N/nuf,满足要求!钢管挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:0.677畀1001钢管最大挠度计算值0)= 0.677x2.649“ 000.00(/4)=3.141mm；钢管的最大允许挠度0二1000切000/250二4.000 mm；钢管的最大挠度50、计算u)= 3.141 mm大于钢管的最大允许挠度co=4.OOO mm,满 足要求！3. 支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下4.094.09700计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN. m)支撑钢管弯矩图(kN. m)经过连续梁的计算得到：支座反力 Ra = Rb= 4. 087 kN；最大弯矩M叭二0. 920 kN. m；最大挠度计算值Vmax= 1. 934 mm；支撑钢管的最大应力 o=0.920x106/5080.0=181008 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度f =205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值181.008 N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度51、205.0N/mi，满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为& OOkN,按照扣件抗滑承载力系数 0. 80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6. 40kNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5):R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取6. 40 kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R二4. 09 kN；R 6.40 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！十、立杆的稳定性计算52、：立杆的稳定性计算公式其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：叫=4.087 kN；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2X0. 129X4. 500=0. 697 kN；楼板的混凝土模板的自重:N3=l. 2X (1. 00/2+(0. 70-0. 25)/2) X 1.00X0. 35=0. 305 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2X (1. 00/2+(0. 70-0. 25)/2) XI. 00X0. 100X(1.50+24. 00)=2.219 kN；N =4. 087+0. 697+0. 305+2. 219=7. 307 kN； (p-轴心受压立杆的稳53、定系数，由长细比l/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm): i = 1. 58；A -立杆净截面面积(cm2): A = 4. 89；W 立杆净截面抵抗矩(cm3)： W二5. 08；O-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/nini2)；f 一钢管立杆抗压强度设计值:f =205. 00 N/mm2；lo -计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算10 = huh(1)匕-计算长度附加系数，取值为：1155 ；u -计算长度系数，参照扌II件式规范表5. 3.3, u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k.uh = 1. 155X 1.700X54、 1.500 = 2. 945 m；Lo/i = 2945. 250 / 15. 800 = 186. 000；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；o二7306.890/(0.207x489.000)二 72.186 N/mnA钢管立杆稳定性计算0 = 72.186 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205. 00 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = kk(h+2a)(2)kt -计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 计算长度附加系数，h+2a = 1.700按照表2取值1.055、02；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = ktk2(h+2a) = 1. 167X 1.002X(1.500+0. 100X2) = 1.988 m；L0/i =1987. 868 / 15. 800 = 126. 000；由长细比l/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值；0=7306.890/(0.417x489.000) = 35.833 N/mm2；钢管立杆稳定性计算o = 35.833 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205. 00 N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板56、支架计算长度附加系数kiHGn) h+2应4Eulh(6m)8101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921. 1131. 1371. 1551. 1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921. Ill1. 1291. 1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971. 1141. 1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.57、0511.0561.0741.0901. 1061. 1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961. Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901. 1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871. 1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0958、42.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板支撑架的构造和施工要求:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1 模板支架的构造要求:a. 梁板模板支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b. 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、 而另一个方向不变。2. 立杆步距的设计：a. 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距59、设置；b当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步 距设置，但变化不要过多；c. 支撑架步距以0. 91. 5m为宜,不宜超过1. 5m。3. 整体性构造层的设计:a. 当支撑架高度220m或横向高宽比26时，需要设置整体性单或双水平加强层；b. 单水平加强层可以每46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连 接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c. 双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设 竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d. 在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加60、强层。4. 顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载NW12kN时，可用双扣件; 大于12kN时应用顶托方式。5. 支撑架搭设的要求：a. 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b. 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c. 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N.m,钢管不能选用己经长期使用发生变形的；d地基支座的设计要满足承载力的要61、求。6. 施工使用的要求：乩精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部 向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制 措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。模板支架一、参数信息:1. 脚手架参数横向间距或排距(m) : 1. 00；纵距(m) : 1. 00；步距(m) : 1. 50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0. 10；脚手架搭设高度(m):2. 50；采用的钢管(mm): 048x3.5 ；扣件连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力系62、数：0. 80；板底支撑连接方式:方木支撑；2. 荷载参数模板与木板自重(kN/m2) :0. 350；混凝土与钢筋自重(kN/m3) :25. 000；楼板浇筑厚度(m) ：0. 12；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2) :2. 000；施工均布荷载标准值(kN/m2) : 1. 000；3. 楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV, 20MnSiNb, 20MnTi)；楼板混凝土标号：C30；每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积(irnZ) : 1440. 000；计算楼板的宽度(m):3.60；计算楼板的厚度(m):0. 12；计算楼板的长度(m) ：4. 0063、；施工平均温度(C) : 20. 000；4. 木方参数木方弹性模量E(N/mm2) :9500. 000；木方抗弯强度设计值(N/mm2) : 13. 000；木方抗剪强度设计值(N/ninC ：i. 400；木方的间隔距离(rmn) :300. 000；木方的截面宽度(mm) :50. 00；木方的截面高度(mm) :80. 00；Ji Mb rf k h1H li ir11模板支架立面图00图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5. 000X8. 000X8. 000/6 = 53. 33 cm3；1=5. 000X864、.000X& 000X8. 000/12 = 213. 33 cm；方木楞计算简图1荷载的计算：(1) 钢筋混凝土板白重(kN/m):qt= 25. 000X0. 300X0. 120 = 0. 900 kN/m；(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0. 350X0. 300 = 0. 105 kN/m ；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):P, = (1.000 + 2. 000) XI. 000X0. 300 = 0. 900 kN；2 强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q 二 1.2 X (Q165、 + q2)二 1.2X (0. 900 + 0. 105)二 1.206 kN/m；集中荷载 P = 1.4X0. 900=1.260 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1. 260X1. 000 /4 + 1. 206X1. 00078 = 0. 466 kN；最大支座力 N 二 P/2 + ql/2 = = 1.233 kN ；方木最大应力计算值 o= M /W = 0.466x106/53333.33 = 8.733 N/mm2；方木的抗弯强度设计值f二13. 0 N/mm2；方木的最大应力计算值为8. 733 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13. 0 N/mm66、2,满 足要求！3. 抗剪验算:最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q = 1.206X 1.000/2+1.260/2 = 1.233 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 XI. 233X 107(2 X50. 000X80. 000) = 0. 462 N/mm2； 方木抗剪强度设计值T = 1. 400 N/mm2；方木的受剪应力计算值0. 462 N/mi小于方木的抗剪强度设计值1400 N/mn?,满 足要求！4. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下： 7上+也467、8SZ 384E/均布荷载q 二 q】+ q?二 1. 005 kN/m；集中荷载 p = 0. 900 kN；最大挠度计算值 V= 5X 1.005X 1000. 0* /(384X9500. 000X2133333. 333)+900. 000X 1000. 03 /( 48X9500. 000X2133333. 3)= 1.571 mm；最大允许挠度 V二 1000. 000/ 250=4. 000 mm；方木的最大挠度计算值1.571 mm小于方木的最大允许挠度4. 000伽,满足要求！板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P二168、.206X 1.000 + 1.260二2.466 kN；PPPPPPPPPPP 4 斗 斗 4； 1000 10001000支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN. m)支撑钢管计算变形图(kN. m)3.6993.6992.1292.1291.2-321.2330.3372.8030337035.269 5.2691.2335.269 5.269832.8030.37 0.3372.129 2.12S1291.2333.6993.699支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 iLx = 0. 830 kN. m ；最大变形V喚=2. 122 mm ；最大支座力Qx = 8. 968 kN ；69、最大应力 o= 163.410 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f二205. 000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值163.410 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205. 000 N/mm满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1000. 000/150与10 mm,满足要求！!1!扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣 件承载力设计值取16. OOkN,按照扌II件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扌II件 承载力取值为12.80kN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范52. 5): R W70、 &其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12. 80 kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R二8. 968 kN；R 12. 80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重(kN)：NG1 二 0. 129X3.000 二 0. 387 kN；(2) 模板的自重(kN)：血=0. 350X 1.000X 1.000 = 0. 350 kN；(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN)：汕3 =25. 000X0. 120X 1.71、 000X 1. 000 = 3.000 kN；静荷载标准值 Ng = NGl+NG2+NG3 = 3. 737 kN；2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 Nq = (1.000+2.000 ) XI. 000X1. 000 = 3.000 kN；3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N 二 12Ng + 1.4Nq = 8. 685 kN；六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中n 立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 8. 685 kN； o-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/i查表得到;i计算立杆的截面回转半径(cm)72、 : i = 1. 58 cm；A立杆净截面面积(cm2): A = 4. 89 cm2；W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)： W= 5. 08 cm3；o钢管立杆受压应力计算值(N/nin?)；f 一-钢管立杆抗压强度设计值:f二205. 000 N/mm2；Lo计算长度(m);如果完全参照扣件式规范，由下式计算10 = h+2aa立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0. 100 m；得到计算结果：立杆计算长度 Lo 二 h + 2a 二 1.500+2X0. 100 二 1. 700 m ；Lo / i = 1700. 000 / 15. 800=108. 000 73、；由长细比L/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.530 ；钢管立杆受压应力计算值；0=8684.760/(0.530x489.000) = 33.510 N/mm2；立杆稳定性计算a= 33.510 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值f= 205. 000 N/mm2,满足要求！七、楼板强度的计算:1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4. 5M,楼板承受的荷载按照线荷 载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋，配置面积As=1440 mm2, fy=300 N/mm%板的截面尺寸为bXhMOOOmmX 120mm,截面有效高度ho二100 mm。按照楼74、板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的承载能力是否满足荷 载要求，其计算简图如下:第一层第二层第三层2. 验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4. 5m,短边为4. 0 m；楼板计算跨度范围内设5X5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q = 2X 1.2 X ( 0. 350 + 25. 000X0. 120 ) +IX 1.2 X ( 0. 387X5X5/4. 500/4.000 ) +1.4 X (1.000 + 2. 000) = 12.890 kN/m2；单元板带所承受均布荷载q二4.500X 12.886二57.75、 985 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算% = 0. 0596X57.980X4. 0002 = 55. 294 kN. m；因平均气温为15C,查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62. 400%, C30混凝土强度在8天龄期近似等效为C15.600o混凝土弯曲抗压强度设计值为tm=7. 488 N/mm2；则可以得到矩形截而相对受压区高度：严 Asx fy/ ( b x ho x fem ) = 1440.000x300.000 / ( 4000.000x100.000x7.488 )=0.144查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力76、计算系数为as = 0.134此时楼板所能承受的最大弯矩为：M, = asx bx ho2xfcm = 0.134x4000.000x 100.0002x7.488x 10 6 = 40.025 kN.m；结论：由于 LMi = M1+M2二40. 025 = Mnia= 55. 294所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3. 验算楼板混凝土 16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4. 5m,短边为4. 0 m；楼板计算跨度范围内设5X5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q = 3X 1.2 X ( 0. 77、350 + 25. 000X0. 120 ) +2X 1.2 X ( 0. 387X5X5/4.500/4.000 ) +1.4 X (1.000 + 2. 000) = 17. 550 kN/m2；单元板带所承受均布荷载q二4.500X 17.551 = 78. 980 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax = 0. 0596X78. 980X4. 0002 = 75.315 kN.m；因平均气温为15C,查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天龄期混凝土强度达到83. 210%, C30混凝土强度在16天龄期近似等效为C25.800o混凝土弯曲抗压强度设78、计值为fem二9. 968 N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度：Asx fy/ ( b x ho x fem ) = 1440.000x300.000 / ( 4000.000x100.000x9.968 )=0.108查表得到钢筋混凝土受弯构件止截面抗弯能力计算系数为as = 0.102此时楼板所能承受的最大弯矩为：M2 = asx bx hodfem = 0.102x4000.000x 100.0002x9.968x10-6 = 40.736 kN.m kN.m；结论：由于 EM： = M】+M2二80.762 = M1IUI= 75.315所以第16天楼板强度足以承受上而楼层传79、递下来的荷载。墙模板墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即 内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将 墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2. 00kN/m2；一、参数信息1. 基本参数次楞(内龙骨)间距(伽)：300；穿墙螺栓水平间距(伽):500；主楞(外龙骨)间距(価):500；穿墙螺栓竖向间距(mm) :500；对拉螺栓直径(mm) :M14；2. 主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:矩形钢管60X40X2.5；钢楞截面惯性矩I (cm) :280、1. 88；钢楞截面抵抗矩W(cm3) :7. 29；主楞肢数：2；3. 次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm) : 50. 00；高度(mm) : 80. 00；次楞肢数：2；4. 面板参数面板类型:木面板;面板厚度(mm): 18.00；面板弹性模量(N/mm2): 210000. 00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2) :205. 00；面板抗剪强度设计值(N/mm2) :1. 50；5. 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2) :13. 00；方木弹性模量E(N/mm2) :9500. 00；方木抗剪强度设计值人(N/mm2) :1. 50；钢楞弹性模量E (N/mm2): 81、210000. 00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2) :205. 00；危模板正立曲图墙橫板1T剖面图墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其 中的较小值：F = 0.22y/hi其中Y-混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；1-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0吋系统按200/(T+15) 计算，得5.714h；T -混凝土的入模温度，取20. 000C；V 混凝土的浇筑速度，取2. 500m/h；II 模板计算高度,取3. 000m；Pi-外加剂影响修正系数，取l.ooo；p2-混凝土坍落度影响修正82、系数，取1. 150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为54. 861 kN/m 72. 000 kN/m2,取较小值54. 861 kN/m?作为本工程计算荷载。计算屮采用新浇混凝土侧压力标准值Fl=54. 861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 2. 000 kN/m三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混 凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度骑算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的 原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图跨中弯矩计算公式如下：M = OA83、ql2其中,M面板计算最大弯距(N. mm)；1-计算跨度(内楞间距):1 =300. 0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值6： 1. 2X54. 86X0. 50X0. 85=27. 979kN/m,其 屮0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4X2.00X0.50X0.85=1. 190kN/m；q = q! + q2 二27. 979+1. 190=29. 169 kN/m；面板的最大弯距：M =0. 1 X 29. 169 X 300. 0 X 300. 0= 2. 63X 105N. mm；按以下公式进行面板抗弯84、强度验算:其中，O面板承受的应力(N/mm2)；M面板计算最大弯距(N. mm)；W面板的截面抵抗矩：bh6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 500X18.0X18. 0/6=2. 70X10* mm3；f -而板截而的抗弯强度设计值(N/mm2) ； f二205. 000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：a = M/W = 2.63x105 / 2.70x10 = 9.723N/mm2；面板截面的最大应力计算值a =9.723N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f =205. 000N/mm2,满足要求！计算公式如下：卩=0匈其中，V面板计算最大剪力(N)；1计算跨度(竖楞间距85、):1 =300. 0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值6： 1.2X54. 86X0. 50X0. 85=27. 979kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1. 4X2. 00X0. 50X0. 85=1. 190kN/m；q 二 qi + q2 =27.979+1. 190=29. 169 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6X29. 169X300.0 = 5250. 440N；截面抗剪强度必须满足：372bh其中，T-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V面板计算最大剪力(N)： V = 5250. 440N；b-构件的截面宽度(mm) ： b86、 = 500mm ；hn-面板厚度(mm): hn = 18. 0mm ；f厂-面板抗剪强度设计值(N/mm2): fv = 205. 000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值：T =3X5250. 440/(2X500X 18. 0) =0. 875N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv = l. 500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0. 875N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值T=1.500N/mm2,满足要求！3. 挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下：g 100刃-M = /250其中,q作用在模板上的侧压力线荷载87、:q = 54. 86X0. 50 = 27. 43N/mm；1 一计算跨度（内楞间距）:1 = 300. 00mm；E面板的弹性模量:E = 210000. OON/rnm2；1-面板的截面惯性矩：I = 50. 00X 1. 80X 1. 80X 1. 80/12=24. 30cm4；面板的最大允许挠度值：o) = 1.200mm；而板的最大挠度计算值：U) = 4/(100x210000.00x2.43x 105)=0.029 mm；面板的最大挠度计算值：3二0.029mm小于等于面板的最大允许挠度值uj=1.200mm,满足要求！墙模板内外楞的计算（一）.内楞（木或钢）直接承受模板传递88、的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计 算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分 别为：W = 50X80X80/6 = 64. 00 cm3；I 二 50X80X80X80/12 二 256. 00 cm4；500L500L500丿r内楞计算简图1. 内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：M=Q.q其中，M-内楞跨中计算最大弯距(N. mm)；1 一计算跨度(外楞间距):1 = 500.0 mm；q作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值qj 1.2X47.71 X0.30X0.90=15.456 kN/m； 倾倒混凝土侧压89、力设计值q2： 1.4X2. 00X0. 30X0. 90=0. 756 kN/m,其 中，0.90为折减系数。q = (15.456+0. 756)/2=8. 106 kN/m；内楞的最大弯距:M = 0. 1X8. 106X500.0X500. 0= 2. 03X 105 N. mm；内楞的抗弯强度应满足下式：M .w J其中，o 内楞承受的应力(N/mm2)；M -内楞计算最大弯距(mm)；W 一内楞的截面抵抗矩(nm?),W=6.40X10f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2) ；f=13. 000 N/mm2；内楞的最大应力计算值：o = 2.03x105/6.40x104 = 390、.166 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f = 13. 000 N/mm2；内楞的最大应力计算值0 = 3.166 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f二 13. 000N/mm2,满足要求!2. 内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V = 0.6ql其中，V内楞承受的最大剪力；1-计算跨度(夕卜楞间距):1 =500. 0 mm；q作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值6： 1. 2X47. 71X0. 30X0. 90=15. 456 kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1. 4X2. 00X0. 30X0. 90=0. 756 k91、N/m,其中,0. 90为折减系数。q 二 G + q2)/2 二(15. 456+0. 756)/2二& 106 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.6X8. 106X500.0 = 2431.863 N；截面抗剪强度必须满足下式:3K2bh其中，T内楞的截面的最大受剪应力(N/2);V-内楞计算最大剪力(N)： V = 2431.863 N；b-内楞的截而宽度(mm) ： b = 60. 0 mm ；hn内楞的截面高度(mm) ： hn = 80. 0 mm ；f厂-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2): t = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:fv = 3X2431. 92、863/(2X60. 0X80. 0)=0. 760 N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值：f订二1.500 N/mm2；内楞截而的受剪应力计算值t =0.760N/mm2小于内楞截而的抗剪强度设计值 fv=l 50N/mm2,满足要求!3. 内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如2其中，3内楞的最大挠度(mm);q作用在内楞上的线荷载(kN/m): q = 47.71 X0. 30/2=7. 16 kN/m；1-计算跨度(夕卜楞间距):1 = 500. 0 mm ；E内楞弹性模量(N/mm2) : E = 9500. 00 N/m93、m2 ；1一内楞截面惯性矩I = 2. 56X106；内楞的最大挠度计算值：U) = 0.677x14.31/2x500.004/(100x9500.00x2.56x106)= 0.124 mm；内楞的最大容许挠度值：0二2.000 mrm内楞的最大挠度计算值u)=0.124mm小于内楞的最大容许挠度值u)=2.000mm,满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用木楞，宽度80mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分 别为：W = 80X 100X100/6 = 133. 33 cm3；I = 80X100X10094、X100/12 = 666. 67 cm；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：M 二 0.17577其中，作用在外楞的荷载：P =(1. 2X47. 71+1. 4X2. 00) X0. 30X0. 50/1-8. 11 kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)：1 = 600 mm；外楞最大弯矩:M = 0. 175X8106.21X600. 00= 8. 51X 105 N/mm；强度验算公式:M(T =W其中， 6外楞的最大应力计算值(N/mm2)M 外楞的最大弯距(N. mm) ； M = 8. 51X105 N/mmW 外楞的净截面抵抗矩;W = 1.33X 10595、 mm3；f夕卜楞的强度设计值(N/mm2), f = 13. 000 N/mm2；外楞的最大应力计算值：o= 8.51x105/1.33x105 二 6.384 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：f二13. 000 N/mm2；外楞的最大应力计算值o =6.384N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=13. 000N/mm2,满足要求！5. 外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，7 = 0.65FV外楞计算最大剪力(N)；1计算跨度(水平螺栓间距间距):1 =600. 0 mm；P作用在外楞的荷载:P = (1. 2X47. 71+1. 4X2. 00) X0. 30X0.50/1=8. 10696、 kN；外楞的最大剪力:V = 0. 65X8106. 210 = 3. 16X 103 N；外楞截面抗剪强度必须满足：3K .c = fv2血”其中,T-外楞截而的受剪应力计算值(N/nini2)；/一外楞计算最大剪力(N)： V = 3. 16X103 N；b外楞的截面宽度(mm)： b = 80. 0 mm ；hn-外楞的截面高度(mm): hn = 100. 0 mm ；fv-夕卜楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv = 1. 500 N/mm2；外楞截而的受剪应力计算值：T=3x3.16x103/(2x80.0x100.0)=0.593 N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值：fv97、=1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值t =0.593N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值fv=l. 50N/mm2,满足要求！6. 外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：100EI其中,0)-外楞最大挠度(mm)；P内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47. 71X0. 30X0. 50/1 = 7. 16 kN/m；1-计算跨度(水平螺栓间距)：1 =600. 0 mm ；E-外楞弹性模量(N/mm2) : E = 9500. 00 N/mm2 ；1外楞截面惯性矩(mm*), 1=6. 67 X 106；98、外楞的最大挠度计算值：0) = 1.146x7.16x100/1x600.003/(100x9500.00x6.67x106) =0.280 mm；外楞的最大容许挠度值：0 = 2.400 mm；外楞的最大挠度计算值=0.280mm小于外楞的最大容许挠度值ra)=2.400mm,满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下：N N= fxA其中N -穿墙螺栓所受的拉力；A -穿墙螺栓有效面积(nmC ；f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170. 000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号：M14 ；穿墙螺栓有效直径：11.55 mm；穿墙螺栓有效面积：A二105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:N = 1. 70X 105X 1.05X 10-4 = 17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力：N二47.705X0. 600X0.500 = 14.312 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=14. 312kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N=17. 850kN,满足要求！