1、编制依据：11施工组织设计旋组名称编号编制日期后沙峪东庄火神营搬迁安置小区-2#楼施工组织设计2009BJ-041-22010. 71. 2施工图图纸名称图纸类型编号出图日期后沙峪东庄火神营搬迁安置小区-2#楼建筑2009BJ-041-22010. 7结构2009BJ-041-22010. 7电气D01-152010. 7给水排水S01-152010. 713主要图集序号类别名称编号1建筑物抗震构造详图03G329-103G329-92国家観结构旋工平面整体表示方法制图 规则和构造详图03G101-1、03G101-43建筑构造通用图集88J系列88JX系 列4地方框架结构填充空心砖砌块构造图2、集88J2-25建筑构造通用图集88J2系列14主要规程、规范、标准序号类别名称编号1工程测量规范GBJ50026 932建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202 20023国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204 20024混凝土质量控制标准GB50164 925建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020016地方建筑安装工程施工安全操作规程DBJ01-62-20027建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T01 26-20038施工现场临时用电安全技术规程JGJ33-20019行业建筑机械使用安全技术规程JGJ33-200110建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091113、设置钢筋混凝土构造柱多层砖房抗震技 术规程JGJ/T139415主要法规序 号类别名称编号1国家建设工程质量管理条例国务院令第279号2中华人民共和国环境保护法主席令1989第22号3地方绿色施工管理规程DB11/513-20082工程概况2. 1总体概况序号项目内容1工程名称后沙峪东庄火神营搬迁安置小区-2#楼2工程地址北京市顺义区后沙峪镇3建设单位北京市裕鑫房地产开发有限公司4设计单位北京东方华太建筑设计工程有限责任公司5监理单位北京市顺金盛建设工程监理有限责任公司6质量监督单位北京市顺义区质量监督站7施工总承包单位北京市顺义区后沙峪建筑公司8施工主要分包单位河北省浩强建筑工程有限责任公司4、9投资来源建设单位自筹10合同承包范围除电梯外图纸范围内部分11合同工期2010年08月28日开工2011年06月28日 竣工12合同质量目标 （定级）合格2. 2结构形式概况序号项目内容1结构形式基础结构形式筏板基础主体结构形式现浇钢筋混凝土剪力墙 结构屋盖结构形式现浇钢筋混凝土梁板式 坡屋顶楼盖2建筑层高(米)2. 85m、2. 9m3跨度最大跨度4. 6m最小跨度1. 7m4建筑 平面横轴编号I A I - R纵轴编号I -1 I -224结构构件 断面尺寸基础底板厚度(mm)600消防集水坑碗 墙厚度(mm)600柱断面尺寸(mm)基础柱：20 x 500、250 x 500、200 5、x 480主体柱：220 x 180、300x 300梁断面尺寸(mm)600x 180、 400x180、400 x 200. 400x 300楼板厚度 (mm)100、 120、 130、160 （局部）3.施工准备3.1 技术准备组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规 程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业 图纸之间的尺寸是否一致。3.L2编制模板施工方案，对施工队组进行技术交底。3. L 3对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质。3. 2.材料准备3. 2.1对模板要求在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光 洁度，阴6、阳角模板统一整齐。3. 2. 2模板材料(1) 筏板基础垫层模板：100*100木方现场组合安装。(2) 筏板基础底板模板:1200*300. 1500*300钢制模板组拼，d)48x3. 5脚手管做背楞，50*100木方做背楞支撑。(3) 消防集水坑底板模板：底板外墙侧模采用240mm厚砖胎模，高度同 底板厚度，砖胎模采用MU7. 5砖,M5.0水泥砂浆砌筑，内侧及顶面采用 1 ： 2.5水泥砂浆抹面。考虑碗浇筑时侧压力较大，砖胎模外侧面必须采 用木方及钢管进行支撑加固，支撑间距不大于1.5mo外墙高出底板500mm部分的墙体模板采用15mm厚竹胶板事先拼装而 成，外绑两道水平向木方(50m7、m x 100mm) o模板固定完毕后拉通线检查 板面顺直。(4) 消防集水坑墙体模板：组拼钢模板，不配匹的墙采用15mm厚木胶 合板，高度不足处采用木胶合板模板后支；50 x 100木方和钢管作楞， 配套穿墙螺栓加固(消防水池，穿墙栓要加焊滞水环)。模板使用前将 表面清理干净，涂刷油性脱模剂，严禁脱模剂沾污钢筋与混凝土接茬 处。水平背楞采用4)48x3.5钢管0600 (起步200mm,以上连续两道间 距40Omni,其余间距500 600mm),外加4)48 x 3. 5钢管5)900竖楞加 强。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓砒00,用“3”型卡子固定 在双钢管上。斜向用钢管加U托上中8、下三道进行5)600加固以保证其稳 定，墙外侧模用钢管加油托斜向支顶在管底部预铺大板上。外墙螺栓采 用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。(5) 柱模板：采用15mm厚木胶合板在木工车间制作施工现场组拼，背 楞采用50 x 100方木,加固采用48x3.5钢管围艷300 400加固， 并与满堂红脚手架有效拉结，以保证模板横向的稳固性。(6) 顶板及梁模板：采用15mm厚木胶合板和50 x 100. 100 x 100木方 现场拼制，支撑采用碗扣式螺旋顶撑脚手架，由立杆、横杆、支座、支 托组成。50 x 100木方作次楞，100 x 100木方作主楞，顶撑间距900mm 和1200mmo(7) 楼9、梯：本工程楼梯采用木胶合板，木方作楞，钢管加螺旋顶撑调 整高度。33.材料计划：材料计划一览表 表3-1序号材料名称规格单位数量备注1组拼钢模板1200、 1500*300m2314. 822木胶合板15 mm 厚张23003木方50*100mmM32004100*100mmM3955油托只55006钢管48*3. 5根20001 2m748*3. 5根10003 4m848*3. 5根5005 6m9扣件十字只500010套接只20011转向只10012脱模剂T213碗口件立杆2. lm根4500141. 2m根4500150. 9m根400016碗口件拉杆1. 2m根6000170. 9m10、根5500183型卡只300019止水螺栓套75020铁钉若干21铁丝若干34中小型机械需用计划：中小型机械需用计划一览表表3-2序号机械名称型号数量单机功率1手提式电动平刨机1台1. 1KW2圆盘锯MJ104A1台3KW3手提式电锯4台KW4电焊机BX1-5002台32KVA5电钻1台6砂轮机立式1台1KW7手提式云石锯4台1. 1KW8铁模板清理机1台35劳动力计划：劳动力计划表：表3-3施工部位木工壮工合计备注基础70人30 A100人主体50人20 A70人36模板加工及堆放：根据现场特点，在主体施工区西侧设木工制作棚。组织施工人员搭设钢架木工棚。位置见下面的图3-1木工加工区现场平面11、布置图。图3-1:木工加工区现场平面布置图制作完成后木工棚两侧作为模板堆放场。用钢管围挡隔开。在木模板堆放区放置足够数量的灭火器。37流水段的划分：本工程施工区分为三个流水施工段。一段一二段一三段的顺序分为三段施工，在每段内进行流水施工。一、二、三流水施工段根据现场实际情况进行37.1消防水池施工安排底板四周墙与底板一次性浇筑，浇到底板向上500mm;墙体浇到顶 板下表面向上2030mni处。372楼梯楼层处：保证施工缝在楼梯段下部的1/3范围内，或楼梯梁的 范围内。4 模板工程施工方法4.1 统一要求4. 1.1模板组拼模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处缝隙 大于lmm时12、，要加设lOmm厚海绵条以防漏浆，拼装完成后用背楞钢管把 模板和竖向钢管拉结牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见表 4-1。拼装的精度要求一览表表4-1序号项目允许偏差（mm）1两块模板之间拼缝12相邻模板之间高低差13模板平整度1.2MPa),即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根 据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500控制线，以便于墙模板 的安装和校正。(2) 当墙混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500伽 标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙上或框架 柱上。(3) 首先根据控制桩引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制 线为起点，引出每道13、墙轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出墙身、框架 柱模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模 板的安装和校正。模板的支设模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施 工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。42消防水池底板模板施工缝消防水池外墙水平施工缝留设在底板以上500mni处，500mm以下的 墙体与消防水池底板同时浇筑。4. 2. 2砖模底板四周采用砖模，在底板垫层上砌上来。砖模采用MU10砖砌 筑，砂浆采用M5水泥砂浆。内侧面用1 : 2.5水泥砂浆抹平。砖模厚度 240mm。钢筋绑扎后底板混凝土浇筑前用50 x 100木方在外侧支撑加14、强。4. 2. 3电梯机坑、集水坑吊模电梯机坑、集水坑采用木胶合板吊模，模板下面采用“L”形钢筋 焊接在底板上层附加筋上，以固定模板位置，防止模板跑位。集水坑用 木胶合板和木方制作而成，钢筋绑扎完成后，将模板安装到集水坑部 位，在混凝土浇筑前压上配重，防止上浮。机坑、集水坑拼模示意图见图4-1：图4-1：机坑、集水坑拼模示意图4. 3消防水池墙体模板4. 3.1墙体根部吊帮吊模：先将保护层垫块按觥00梅花形布置，并与钢筋绑扎牢固，禁止模板拆除后钢筋裸露没有保护层，然后按45。安装吊模版，拉线校正后用10#铅丝与墙筋、底板筋绑扎牢固。标高、尺寸详见图4-2:-2.850-3.200图4-2：吊帮15、吊模就位示意图4. 32垂直墙体：根据结构型式预先排好模板组合图，然后进行现场拼装，小钢模按 设计墙壁边线校正后，用48钢管做横楞和竖楞，横向间距 650,竖 向间距 900,并用斜撑顶紧，对拉螺杆4)16钢筋制作，穿墙螺栓水平 间距为700mm,垂直间距为600mm。外墙穿墙螺栓中间应焊止水片。模板 拼装时按模板设计图先拼装一面模板，相邻两块模板的每个孔都要用U 形卡卡紧，U形卡应正反相间，按位置就位，然后安装穿墙螺栓和斜 撑，清扫墙内杂物，再安装另一侧模板，就位后，调整斜撑使模板垂直 后，拧紧穿墙螺栓，模板安装完毕后，检查一遍扣件、卡子、螺栓连接 是否牢固可靠，模板位置是否正确，垂直平整是16、否到位及拼缝是否严密, 合格后办理预检手续。支模后，要求木工班组和工长及质检员认真检查支模质量情况，填写好模板分项工程质量检验批记录表，明确责/丿 一11 三一一 tl三=11 三=1=1三一一1=1二三 1=1 三=13010000 100图4-3:定型模板组拼及螺栓节点4. 4基础垫层模板:基础采用100 X 100木方与钢筋组合，在支设之前先将木方靠碗一侧 均匀涂刷脱模剂，然后按控制桩点拉线，找直、平并将100 x 100木方支 顶牢固，边角方正，顺直；木方内侧距离建筑底板外皮10Omni,木方两 端钢筋距离木方头为10Omni,其余间距60Omnio具体如下图4-4所示：图4-4：基础17、垫层模板4. 5筏板基础底板模板：4. 5.1将基础十字控制线引到基槽下，做好控制桩，并核实其准确性。利用控制桩放施工控制线、基础边线到垫层面，复查地基垫层标 高及中心线位置，无误后，在进行侧模安装侧模用1200 x 300. 1500 x 300钢模现场拼装，当基础尺寸不符合 钢模模数时，用15厚多层板配制，背楞用4)48 x 3. 5钢管与钢模用10#铅 丝绑牢，校正支撑50 x 100木方5)600校正后并橫楔加固，见附图4-5:图4-5杯型独立基础模板46.柱模板：按柱控制线，施焊柱模定位支撑钢筋。定位挡模筋施焊于预埋高 出碗面80 - 120mm附加插筋上。采用15mm多层板作模，由18、于柱子模板侧 向压力较大，次愣间距小于200mm,下边三道主愣间距小于400mm,以上 间距小于500mm。见下图4-6。村咙顶板图4-6: 柱模安装4. 6.2加固：用架管和可调顶撑作斜撑，架管根部设置50*100*300长木 方垫板，斜撑设置为中部一道，顶部一道，柱顶模板还应与碗口件进行 有效拉结、加固。柱子外侧使用架管、木方进行加固，外用可调顶撑和 钢丝绳进行调节固定，预埋地锚钢筋与距离宜为：中部1/2柱高，顶部 3/4柱高。4. 6.3验收：柱模安装加固后，自检几何尺寸、垂直平整、截面尺寸、 轴线位置，合格后报项目部验收。出现问题及时整修至合格。47梁、板模板安装観接茬清理：柱顶径毛化19、处理后，将毛化处尘土、松散石子、杂 物吹干净。4. 7.2弹顶模、梁底模平线：按标高控制线，在柱、墙立面弹出不同标 高的模板水平线。碗扣架搭设：按碗扣架平面布置图及使用高度选用、组搭碗扣 架。立杆底部垫好木板垫块（不小于50 x 100 x 300木方，并与横向立杆成 行顺直），立杆顶部安装可调活托，水平拉杆（纵轴拉杆长度1200伽， 横轴拉杆长度900mm.局部拉杆长度600mm）组装4道。3. 9m以下层高图4-7所示：顶板、梁支模示意图45I-图4-7：板、梁模板断面图4. 7. 4沿梁长卡水平4)48管安装柱头模:碗扣架组搭后沿梁两侧的立杆上 按不同梁底标高组搭48水平管，与梁垂直方向20、组搭梁底架杆。梁跨端 头300mm,跨内均分600 - 900mm之间。利用梁底支撑架按图纸上的梁柱关 系安装不同规格的柱头模。柱头模使用多层板和木方组拼柱头模下口， 螺栓连接。梁侧模、底模的多层板均入柱头模内，顶在観面上。如图4-9左图所示:图 4-9:4. 7.5调平铺梁底：梁底铺设后按跨两端水平线拉线调平，跨度大于4m的梁、板，梁、板底模按1/500起拱，与之相关的梁、板顶面标高随之 变动。梁钢筋绑扎后，按配制好的模板编号搬运、就位，先安装一侧模板，穿加固螺栓（套塑料套管）再安装另一侧模，穿螺栓，螺栓两侧各 立竖向1 OOx 100木方，套上钢垫，拧紧螺母。铺顶板主、次龙骨：碗扣架组搭后21、先调粗平，按碗扣架间距同方向铺设100 X 100龙骨（各房统一方向）间距900,然后铺设50 X 100卧用次龙骨，间距250-300mm,顶板模板按1%。起拱。次龙骨搭设位置：在 多层板接缝处的次龙骨，应在主龙骨上对顶，其余花插搭接，上铺多层 板，多层板连接缝硬拼，缝宽小于1mm。如图4-9右图所示:4. 77顶板模板施工时注意以下几点:1 ）横板支撑钢管必须在楼面弹线下垫木方100mm x 100mm x 500mm;2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通,上下层支顶位置一致,接件需连接牢固，水平拉撑连通;3）模板第一排次楞木方需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模 板与模板之间拼接缝小于lm22、m,否则用腻子封堵；4）根据设计要求设置顶板及梁的模板起拱大小：4开间不考虑 起拱，大于4m的梁、板及悬挑大于2m的梁、板，起拱高度为1/500;5）顶板模板支设，下部支撑用满堂红架子，立杆上加油托调整标 高，支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找 平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长 钉子固定，格栅间距300mm,板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺 找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”，板 模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四 周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完 后，将杂23、物清理干净，刷好脱模剂。6 ）从柱根外皮起步300mm立第一根立杆以后按900mm和1200mm的 间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设 上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道 水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。消防水 池顶板厚度为250mm,顶板螺旋顶撑间距统一按900mm x 900m。4. 8楼梯模板：4. 8.1底板模板采用多层板配制，底模采用多层板与50 x 100次龙骨、100 X 100主龙骨组拼。主龙骨与踏步底板同向铺设。钢管支撑间距 900mm,次龙骨间距250mm,主龙骨间距900mm,留置现浇滴水线。踏24、步 板采用施工现场加工的多层板，楼梯踏步立面应预留出5cm石材装修做 法。如图4-10所示：09 09-09-楼梯踏步组装图EDM EDSU方木三角木块反三角踏步线外帮板楼梯模板材用多层板和50 x 100木方，100 x 100木方拼装而成，下 面预留置15mm厚50価宽滴水线凹槽。支撑体系采用碗扣式脚手架，滴水 线做法见图4-11:0400木方预留滴水线凹槽楼梯滴水线预留凹槽节点图图4-11：楼梯滴水线做法顶板多层板铺设：顶板多层板接缝硬拼，缝隙小于lmm,且平整。4. 9成品保护4. 9. 1上操作面前模板上的脱模剂不得流坠，以防污染结构成品。4. 9.2为防止破坏模板工序必须做到：不得25、重物冲击已支好模板、支 撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好的顶板模板上焊接钢筋时，加 垫薄钢板或或其他阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不 得直接以模板为支点，需用木方作垫进行。拆下的模板，如有变形，及时进行修理。4. 9.4门窗洞口、墙的阳角用塑料护角保护。495楼梯踏步用15mm厚碎木胶合板保护。进场后的模板临时堆放时，要放稳垫平，必须用编织布临时遮 盖，使用前，必须涂刷水性脱模剂，遇雨时，及时覆盖塑料布。模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下抛掷，以防口角损坏并 保证安全。4. 9.8施工过程中，严禁用利器或重物乱撞模板，以防模板损坏或变 形。4. 10.质量记录4.10.1模26、板分项工程预检记录；4. 10. 2模板分项工程质量评定资料。4.11.模板工程的冬期施工：4.113模板崔支设前必象将模槻表简清霆干渗殊刷涂脱模It茶得粘脅杂物或冰霧*然aa料布等覆盖攜施以便擬高模撅駢处的环境澀4、IL W#模機气瀛和灑凝土的实际强度来鞠定 按规M-W模勺 墻体模獗和保溫晨必象待灑凝土翹度决手临界彊度宜灑凝土的瀛度降iscst才畿拆除；拆模畸灑凝土溫度身环境溫度塞大手2rc酎拆模履的灑凝土表爾需慶皤覆盖使其缓慢冷隸模獗蘇除需经顶冒披术都梁、板模板采用满堂红顶撑，在每一间中，取中间一排作为找 补，与大面模板分开，单独加顶撑，拆模时，该处顶撑和模板不拆。 具体参见冬期施工方案。27、5 模板的拆除：5.1.模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率 后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。52模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求（表5-1）。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1. 2MPa （依据拆模试块强度而定）， 保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其 混凝土强度必须符合表5-1规定后方可拆除。表5-1：底模拆除时的混凝土强度结构类型结构跨度5）混凝土强度标准值的百分率（）板502, 75 4100梁754100悬臂构件 10053拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先 拆。5. 3.1墙模板拆除墙模板28、在混凝土强度达到12MPa,能保证其表面及棱角不因拆除而 损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙， 先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首 先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得 在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其 拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结 束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严 禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞 口的阳角被损坏，跨度大于lm的洞口拆模后要加设临时支撑。梁、顶板模板拆除(1) 顶板模板拆除时29、，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板 与顶板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余 模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑，选跳板 拆除时，其端部支撑必须后拆，根部支撑先拆。(2) 腔拆模申请书经批复同意拆模。(3) 清理：拆模前，将拆模场地内的杂物及带钉的木方清理成堆或外 运，以免影响拆模时的注意力，防止拆模时扎伤脚。(4) 顶板模板拆除应当在確强度达到100%方可拆除。(5) 降低支架：为了保证模板不落地破损，先将可调活托及梁水平杆 下调，然后将主龙骨及活动次龙骨抽拆并外运码放。(6) 拆顶模、梁模：先拆梁侧模，抽拆主龙骨后将剩余少量的次龙骨 撬下，30、然后从房间的中间部位向四周撬拆多层板，使多层板降落在支架 顶上后，抽运码放。梁底模拆除均从中间部位向两边拆卸，拆卸时随拆 随把多层板、主次龙骨上的钉子起掉以免扎脚，又便于再次使用。(7) 拆水平拉杆：顶模、梁模(包括梁侧模、底模)拆净后，逐根逐 排拆除水平拉杆，随拆水平杆随放倒立杆，按规格分类外运码放。5. 4.模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行 清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用 质量。5. 5模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。56模板露天堆放，地面应平整坚实，有排水措施模板底支垫离地面 200mm以上，垫木距模板两端31、长度不大于模板长度的200-300mm,中距 1500mm,雨天应进行苫盖。57模板码放区应设置消防设施，地面应平整并进行硬化。5. &入库的配件，小件要装箱入袋，大件要按规格分类成垛堆放，垛高 不得超过14m。6. 主要施工管理及技术控制措施：6. 1.进场模板质量标准技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板 出厂合格证和检测报告来检验）。外观质量检查标准（通过观察检验），任意部位不得有腐朽、霉 斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0. 001m2。每平方米污染面积不大于0. 005m2。6. 1. 3规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长32、短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢 卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺） 量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。62模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范(GB 50204-2002 )及相关 规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性， 能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。主控项目(1) 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层 荷载的承载33、能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫 板。检查数量：全数检查。检验方法：对照4. 7. 5和6)条立柱排列方法，下层模板立柱与轴线关系 进行尺量检查。(2) 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。般项目(1) 模板安装应满足下列要求：1) 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；3) 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起 拱。检查数量：按规范要求的检验批34、（在同一检验批内，对梁，应抽查构件 数量的10%,且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查 10%,且不得小于3间）。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。（3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表6-1的规定。检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%, 且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得 小于3间）。检验方法：钢尺检查。现浇结构模板安装的偏差应符合表6-1的规定。检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%, 且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得 小于3间）。35、现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表6T：（检验方法：检查轴 线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）模板安装允许偏差和检验方法表6-1。项次项 目允许偏差（mm ）检查方法国家规范 标准结构长城杯 标准1轴线位移柱、墙、53尺量梁2底模上表面标高5 3水准仪或拉 线、尺量3截面模内 尺寸基础105尺量柱、墙、 梁+ 4, - 5 34层高垂 直度层高不大 于5m63经纬仪或拉 线、尺量层高不大 于855相邻两板表面高低差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺垂直2线尺8预埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、 螺栓中心线位 移32拉线、尺量螺栓外露 长度+36、 10, - 0+ 5, - 010预留孔洞中心线位 移+ 105拉线、尺量尺寸+ 10, - 0+ 5, - 011门窗洞口中心线位 移3拉线、尺量宽、高5对角线612插筋中心线位 移55尺量外露长度+ 10, - 0+ 10, - 06. 2. 4模板垂直度控制(1) 对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板 线进行复测，无误后，方可模板安装。(2) 模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm,平整度不超过2mm;(3) 模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙、柱上的500线，根据层 37、高及板厚，沿(柱筋)墙周边弹出顶板模板的底标高控制线。626模板的变形控制(1) 墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍(墙厚每边减少1mm)。(2) 浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制 在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。(3) 模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板 变形，跑位；(4) 浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；(5) 模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。模板的拼缝、接头木模板拼缝、接头不严大于lmm,安装时用成品10mm海绵条封堵；钢模 板如发生变形时，及时修整。清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口 50 x 138、0 0洞，以便用空压机清 扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。6. 2.9跨度小于4m不考虑,大于4m的板起拱高度为1/500。与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板 垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。6. 2.12为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板 编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员 应采取定段、定编号负责制。6. 3.其他注意事项6. 3.1在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施 工，另外对于39、一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工 程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的给施工队伍的 书面形式的技术交底。6. 3.2胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。6. 3.3进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。6. 3.4模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。6. 3. 5墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定 位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安 装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。6. 3. 6墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿 墙螺栓套硬塑料管，40、塑料管长度比墙厚少2-3mm。6. 3. 7支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。模板工程质量控制（详见图6-1） o64脱模剂及模板堆放、维修木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷 上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油：柴油=3 ： 7或2 ： 8。模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当， 避免模板变形或损伤。装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转 模板分类清理、堆放。拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及 时进行修补。7 质量通病及预防措施71 模板加工现象：后台模板加工质量粗糙，拼缝不严，板面变形，尺41、寸偏差大。门 窗及预留洞模板制作马虎。防治措施：模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接 缝要严密，所有龙骨加工精度，对加工的模板严格检查验收。7. 2.墙模板现象：胀模、漏浆、混凝土出现蜂窝，烂根。墙混凝土表面粘模、掉 角。防治措施：支模前按图纸弹好轴线和断面尺寸，矫正钢筋位置，防止漏 浆烂根。7. 3.顶板模板现象：板中部下挠，板底与墙、梁四周不平，板模伸入墙、梁内“吃 模”,板缝跑浆，出现麻面、蜂窝。防治措施：板模下部支撑按4. 7.7 6）条间 距布置，支撑垫木方。拉好水平杆和剪力撑，支撑采用满堂红架子，用 油托调节丝杆调整标高。纵横格栅经过压刨，保证尺寸一样大，并拉通 线42、找平，保证在同一标高上。板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺 找平。板模多次周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱膜 剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平 整；模板铺完后，将杂物清理干净。8. 经济技术指标及降低成本措施&1.在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢 管长切短时，要满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸 进行施工。根据本工程的特点，顶撑立杆以2.1m为主，1.2m和0. 9m 的立杆为辅，这样可以有效的提高周材使用效率。8. 2.不得在放置好的木模上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不 得随意切断或锯、割。& 3.根43、据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。8.4.安装多余扣件和钉子要装入专用背包中按要求回收，不得乱丢乱 放。8. 5模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。& 6.拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板 进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板重新标识；做到精心保 养，以延长使用期限。8. 7.制定材料节约管理奖罚制度：拆除模板要按操作要求施工，严禁猛撬、生砸、及大面积撬落，尽可能 不损坏木模板，便于周转使用，对拆下的模板及时清除表面油污。并进 行整修刷好脱模剂，以便再用。对故意破坏模板，且不整修、不保养。 重新用新料配置上层模板等按配置模板量的实际进场价格罚款。9. 安全、44、环保、文明施工9.1.拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。9. 2.支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相 关安全操作规程等）。9. 3.在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶 板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封 闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳 板的操作架上操作。9. 4.浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土 时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并 组织及时恢复。经常检查支设模板的支撑及扣件连接处是否松动，发现 问题及时组织处理。9. 5木工机械必须严45、格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3 m,外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片 不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防 护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯 和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大 于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬 拽；机械停用时断电加锁。96用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规 程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊 运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。9. 7环保与文明施工9. 7.46、 1夜间22: 006: 00之间现场停止模板加工和其他模板作业。9. 7.2现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场 清。9. 7.3整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低 噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。10. 模板强度计算书10. 1.扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001 )。计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设 计和使用安全（杜荣军）。计算参数：模板支架搭设高度为3. 9m,立杆的纵距b=l. 20m,立杆的横距1=0. 90m,立杆的步距h=l. 50mo面板厚度15mm47、,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度30. 0N/mm2,弹 性模量4000. 0N/mm4o木方50 x 80mm，间距300mm,剪切强度1. 3N/mm2,抗弯强度 13. ON/mm2,弹性模量9000. 0N/mm4o模板自重035kN/m2,混凝土钢筋自重25. OOkN/m,施工活荷 载3.00kN/m2o扣件计算折减系数取100。图1楼板支撑架立面简图采用的钢管类型为048x3.5。模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三 跨连续梁计算。静荷载标准值 ql = 25. 000 x 0. 140 x 1. 200+0. 350 x1.200=4. 648、20kN/m活荷载标准值 q2 = (2. 000+1. 000) x 1. 200=3. 600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 120. 00 x 1. 50 x 1. 50/6 = 45. 00cm3;I = 120. 00 x 1. 50 x 1. 50 x 1. 50/12 = 33. 75cm4;(1)抗弯强度计算f = M / W f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N. mm);W 面板的净截面抵抗矩；f 一一面板的抗弯强度设计值，取30. 00N/mm2；M = 0. lOOql其中49、q荷载设计值(kN/m);经计算得到 M = 0. 100 x (1. 20 x 4. 620+1. 4 x 3. 600) x 0. 300 x0. 300=0. 095kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0. 095 x 1000 x 1000/45000=2. 117N/mm2面板的抗弯强度验算f f,满足要求！抗剪计算可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0. 600 x (1.20 x 4.620+1.4 x 3.600) x0. 300=1. 905kN截面抗剪强度计算值T=3 x 1905. 0/(2 x 1200. 000 x15. 000)=0. 15950、N/mm2截面抗剪强度设计值T=l. 40N/mm2 抗剪强度验算T T,满足要求！(3)挠度计算v = 0. 677ql4 / 100EI v = 1 / 250 面板最大挠度计算值 v = 0. 677 x 4. 620 x 3004/(100 x 4000 x 337500)=0. 188mm面板的最大挠度小于300. 0/250,满足要求！纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩w = 5. 08cm3；截面惯性矩I = 12. 19cm4;1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):qll = 25. 000 x 0. 140 x 0.51、 300=1. 050kN/m模板的自重线荷载(kN/m):ql2 = 0. 350 x 0. 300=0. 105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值q2 = (1. 000+2. 000) x0. 300=0. 900kN/m静荷载 ql = 1. 20 x 1. 050+1. 20 x 0. 105=1. 386kN/m活荷载 q2 = 1.40 x 0. 900=1. 260kN/m 2 抗弯强度计算 最大弯矩 M = 0. lql2=0. 1 x 2. 65 x 0. 90 x 0. 90=0. 214kN. m最大剪力 52、Q=0. 6 x 0. 900 x 2. 646=1. 429kN最大支座力 N=l. 1 x 0. 900 x 2. 646=2. 620kN抗弯计算强度 f=0. 214 x 106/5080. 0=42. 19N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205. 0N/mm2,满足要求!3挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0. 677 x 2. 055+0. 990 x 0. 000) x 900. 04/(100 x 2. 06 x 105x 121900. 0)=0. 363mm纵向钢管的最大挠度小于900. 0/150与10mm,满足要求!10-1-3板底支撑钢管计算横向支53、撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.62kN62kN262kN2.62kN262kN262kN262kN262kN262kN262kN262kNA*支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN. m)3.32 3.321.92 1.922.62 2.620.70 0.700.70 0.700.00 0.C03.32 3.322.62 2.621.92 1.92支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:Lfy、f/ AX900900900支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=054、. 629kN. m最大变形vmax=0. 635mm最大支座力Qmax=8. 557kN抗弯计算强度 f=0. 629 x 106/5080. 0=123. 76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205. 0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900. 0/150与10mm,满足要求!扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8. OOkN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;ini计算中R取最大支座反力，R=8.56kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!R8. 0 kN时，可采用55、单扣件；8. OkN12. OkN时,应采用可调托座。10. 1. 5模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0. 129 x 3. 900=0. 504kN模板的自重(kN)：NG2 = 0. 350 x 1. 200 x 0. 900=0. 378kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25. 000 x 0. 140 x 1. 200 x 0. 900=3. 780kN经计算得到，静荷载标准值NG = (NG1+NG2+NG3)= 4. 661kNo2.活荷载为施工荷载标56、准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ = (1. 000+2. 000) x 1. 200 x0. 900=3. 240kN3不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1. 20NG + 1. 40NQ立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.13kN0轴心爻压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；1 计算立杆的截面回转半径(cm); 1 = 1.58A 立杆净截面面积(cm2). A = 4. 89W 一一立杆净截面抵抗矩(cm3)； W = 5. 08”钢管立杆抗压强度计算值(N/mM)；f 一一钢管57、立杆抗压强度设计值，f=205. 00N/mm2;10计算长度(m);如果完全参照扣件式规范，由公式或计算10 = kluh 10 = (h+2a)kl 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155;u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3; u=1. 700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0. 30m;公式(1)的计算结果：10=1. 155 X 1. 700 X 1. 50=2. 945m2=2945/15. 8=186. 4080=0. 2077=10130/(0. 207 x 489)=99. 913N/mm2,立杆的稳定性 计算b f,满足要求！公式 的计58、算结果：10=1. 500+2 x o. 300=2. 100m2=2100/15. 8=132. 9110=0. 386=10130/(0. 386 x 489)=53. 605N/mm2,立杆的稳定性 计算b 1=2425/15. 8=153. 51 3=0. 298a=10130/(0. 298 x 489)=69. 592N/mm2,立杆的稳定性 f,满足要求!楼板强度的计算1计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取7. 80m,楼板承 受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2227. 7mm2, fy=360. 0N/mm2oh0=120mm59、o按照楼板每30天浇筑一层，所以需要验算30天、60天、90天的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下:纵距第2层一亠j 了 J纵距d=i=第3层巴2.计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边780m,短边7. 80 x 0. 68=5. 30m,楼板计算范围内摆放7x6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=l x 1. 20 x (0. 35+25. 00 x 0. 14) +1 x 1.20 x (0. 50 x 7 x 6/7. 80/5. 30) +1. 40 x (2. 00+1. 00)=9. 43kN/m2计算单元板带所承受均60、布荷载q=530 x 9.43=50. 03kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=O. 0766 x q12=o. 0766 x 50. 04 x 5. 302=107. 82kN. m 按照混凝土的强度换算得到30天后混凝土强度达到102.07%, C30. 0混凝土强度近似等 效为C30.6。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14. 60N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：2= Asfy/bhOfcm = 2227. 68 x 360. 00/ (5304. 00 x 120. 00 x 14. 60)=0. 09查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算61、系数为 cks=O. 085此层楼板所能承受的最大弯矩为：Ml=sbhO2fcm = 0. 085 x 5304. 000 x 120. 0002 x 14. 6 x 10-6=94. 8kN. m结论：由于龙Mi = 94. 77=94. 77 Mmax=167. 64所以第60天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑可以拆除。10. 2柱模板设计计算书10. 2. 1中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=600mm;柱断面宽度H=750mm;木方截面宽度=5 0mm;木方截面高度=100mm;木方间距1=2 00mm,胶合板截面高度=15mmo取柱断面长度和62、柱断面宽度中的较大者进行计算。对拉蝮栓咸 对拉钢筋)柱模截面示意图胶合板于JJLJ11LL柱模立面示意图10. 2. 2荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：F = 0.22/炖“2折 只=丫用式中rc为混凝土重力密度，取24 (kN/m3)；to新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料) 取200/CT+15),取5. 714h;T混凝土的入模温度，取20 (C);V混凝土的浇筑速度，取2. 5m/h;01外加剂影响系数，取1；阻混凝土坍落度影响修正系数，取85。根据公式计算的新浇混凝63、土侧压力标准值Fl=40. 547kN/m 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值Fl=40kN/m2o 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2o10. 2. 3柱箍间距验算依据规范建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008),柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:Z 0.783J一式中E柱木面板的弹性模量(kN/mm2);I柱木面板的弹惯性矩(mm4);F新浇混凝土侧压力设计值；Fs新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混 凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b柱木面板一块的宽度(mm);W木面板的抵抗矩；fm木材抗弯强度设计值。计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=64、bh2/6=750 x (15) 2/6=28125. OOmm 胶合板截面惯性矩I=bh3/12=750 x(15)3/12=210937. 5Omni4Fs=O. 95 x (1. 2 x 40+1. 4 x 4) /1000=0. 0509N/mm2第一式:0. 783 x 6000 x 210937.50/(48/1000 x750. 00) 1/3=256. 51mm第二式：8 x 28125 x 13/(0. 0509 x750) 1/2=276. 75mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最 小间距256. 51mm,所以满足要求!10. 2. 4柱箍强度验算依据规65、范建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008),柱箍强 度应按拉弯杆件采用下式验算：& %式中N柱箍轴向拉力设计值；q沿柱箍方向垂直线荷载设计值；An柱箍净截面面积；An=50 x 100=500OmmMx柱箍承受的弯矩设计值;Wnx柱箍截面抵抗矩；计算过程如下:q=Fs X 1=0. 0509 x 200=10. 184N/mmN=10. 184 x 600/2=3055. 2ONMx=10. 184 x 7502/8=716062. 5ONN/An+Mx/Wnx=3055. 20/5000+716062. 50/83333. 33=& 59fm=l3N/mm2所以满足要求！10. 266、. 5胶合板侧模验算胶合板面板（取长边），按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下：111110 IIIIIIII1_t_I胶合板计算简图（1）侧模抗弯强度验算：M=0. lql2其中Q强度设计荷载（kN/m）:q=(l. 2 x 40. 00+1. 4 x 4. 00) x 750. 00/1000=40. 200kN/m1木方间距，取1=2 00mm;经计算得 M=0. 1 x 40. 200 x (200. 00/1000) 2=0. 161kN. m 胶合板截面抵抗矩W=bxh2/6=750 x(15) 2/6=28125. 0Omni3胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要67、求！(2) 侧模抗剪强度验算：i=3V/2bh其中V为剪力：v = 0. 6 x q x 1=0. 6 x (1. 2 x 40+1. 4 x 4) x 750 x200/106=4. 824kN经计算得 t=3 x 4. 824 x 103/ Q x 750. 000 x15. 000)=0. 643N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于14N/mm2,所以满足要求！(3) 侧模挠度验算：W=0. 677qa4/(100EI)其中q强度设计荷载(kN/m):q=40 x 750/1000=30. 000kN/m侧模截面的转动惯量I=bxh3/12=750. 000 x15.0003/12=2168、0937. 500mm4;a木方间距，取a=200mm;E弹性模量，取E=6000N/mm2;经计算得 W=0. 677 x 30. 000 x 200. 0004/(100 x 6000. 00 x210937. 50)=0. 26mm最大允许挠度W=l/250=200/250=0. 80mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求！木方验算木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢 筋)对拉拉力，计算如下：I II I I 111 I II I I I U15f木方计算简图(1) 木方抗弯强度验算：M=qB2/8其中q强度设计荷载(kN/m):q=(l. 2 x 469、0. 000+1. 4 x 4. 000) x200/1000=10.720kN/mB截面长边，取B=750mm;经计算得 M=10. 720 x (750/1000) 2/8=0. 754kN. m;木方截面抵抗矩 W=b x h2/6=50 x 1002/6=83333. 333mm3; b = M/W=0. 754 x 106/83333. 333=9. 048N/mm2;木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求！(2) 木方抗剪强度验算：r=3V/2bh 其中V为剪力：v = 0. 5 x q x B=0. 5 x (1. 2 x 40. 000+1. 4 x 4. 000) 70、x200 x 750/106=4. 020kN经计算得 7 =3 x 4. 020 x 103/(2 x 50. 000 x木方的计算强度不大于13N/nmi29所以满足要求！(3) 木方挠度验算：W=5qB4/(384EI)其中q设计荷载(kN/m):q=40 x 200/1000=8. OOOkN. mI=b x h3/12=50 x 1003/12=4166666. 667mm4B柱截面长边的长度，取B=750mm;E弹性模量，取E=9000N/mm2;经计算得 w=5 x 8. 000 x 750仃(384 x 9000. 00 x4166666. 67)=0. 879mm允许挠度W=71、B/250=750/250=3. 000mm木方的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求!103梁模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为5. 9m,梁截面BxD=400mmx 1000mm,立杆的纵距（跨度方向）1=0. 90m,立杆的步距h=0. 90m,梁底增加4道承重立杆。面板厚度18mm,剪切强度0. 0N/mm2,抗弯强度30. ON/mM,弹木方100x lOOnim,剪切强度l4N/mm2,抗弯强度13. ON/mM, 弹性模量9000. 0N/mm4o梁底支撑顶托梁长度 1. 00mo梁顶托72、采用钢管48 x 3. 5mmo梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0. 50kN/m2,混凝土钢筋自重25. OOkN/m,施工活荷 载3. 00kN/m2o梁两侧的楼板厚度0. 12m,梁两侧的楼板计算长度050m。扣件计算折减系数取1.00o400图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.20 x 25. 000 x 0. 120 x 0. 500 x0. 900=1. 620kNo采用的钢管类型为048x3.5。面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多 跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工73、活荷载等。1荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):ql = 25. 000 x 1. 000 x 0. 900=22. 500kN/m模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0. 500 x 0. 900 x (2 x 1. 000+0. 400)/0. 400=2. 700kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到,活荷载标准值P1 = (1000+2. 000) x 0.400 x0. 900=1. 080kN均布荷载 q = 1.20 x 22. 500+1. 20 x 2. 700=30. 240kN/m 集中荷载 P = 1. 40 74、x 1. 080=1. 512kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 90. 00 x 1. 80 x 1. 80/6 = 48. 60cm3；I = 90. 00 X 1. 80 x 1. 80 x 1. 80/12 = 43. 74cm4;1.51kM30.24HN/mkf、f、ff、02QQ i计算简图0.151弯矩图(kN. m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:25.20kN/m f、 、ff 、f、zI;变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为Nl=2. 268kNN2=9. 75、072kN最大弯矩M = 0. 151kN.ni最大变形V = 0. 121mm（1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0. 151 x 1000 X1000/48600=3. 107N/mm2面板的抗弯强度设计值f,取30. 00N/mm2； 面板的抗弯强度验算f T,不满足要求！（3）挠度计算面板最大挠度计算值v =0. 121mm面板的最大挠度小于200. 0/250,满足要求！10. 3. 2梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 9. 072/0. 900=10. 076、80kN/m最大弯矩 M = 0. lql2=0. 1 x 10. 08 x 0. 90 x 0. 90=0. 816kN.m最大剪力 Q=0. 6 x 0. 900 x 10. 080=5. 443kN最大支座力 N=l. 1 x 0. 900 x 10. 080=9. 979kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10. 00 X 10. 00 X 10. 00/6 = 166. 67cm3;I = 10. 00 X 10. 00 X 10. 00 X 10. 00/12 = 833. 33cm4; (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0. 816 77、X 106/166666. 7=4. 90N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13. 0N/mm2,满足要求！ 木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3 x 5443/(2 x 100 x 100)=0. 816N/mm2截面抗剪强度设计值T=l40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3) 木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7. 000kN/m最大变形 v =0. 677 x 7. 000 x 900. 04/(100 x 9000. 00 x木方的最大挠度小于978、00. 0/250,满足要求！10. 33托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q= 0. 046kN/mo1.6M7kh/ 、907两0.05k/I2.27k&4/mf2kb、I/f、f、/ 、r、fff、fff、f、f、f、f、ffff、AA333333333托梁计算简图托梁弯矩图(kN. m)4.544.544.411114.84垢 20.210.2 1.844 *JI 14.544.54托梁剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1.33k89kb f 、630k卜0.05k/I1.89k54/mfBkb、I/f、f、79、/ 、r、fff、fff、f、f、f、 、ffff、AA托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M= 0. 466kN.ni经过计算得到最大支座F= 8. 652kN经过计算得到最大变形V= 0. 076mm 顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W = 5. 08cm3；截面惯性矩I = 1219cm4；顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0. 466 x 106/1. 05/5080. 0=87. 36N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215. 0N/mm2,满足要求！(2)顶托梁挠度计算最大变形v = 0. 076mm顶托梁的最大挠度小于333. 3/400,满足要求!10. 80、34扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R RcR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。10. 3. 5立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:其中N立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力Nl=8.652kN （已经包括组合系 数）脚手架钢管的自重N2 = 1.20 x 0. 149 x5. 900=1. 054kNN = 8.652+1. 054=9.706kN1 一一计算立杆的截面回转半径，i=l58cm;A 立杆净截面面积，A=4. 890cm2;W 一一立杆净截81、面模量（抵抗矩）,W=5. 080cm3；f 一一钢管立杆抗压强度设计值，f=205.OON/mm2;a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0. 20m;h最大步距，h=0. 90m;10 计算长度，取0.900+2 x 0. 200=1. 300m;2 由长细比,为1300/16=82;0 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表 得到0.710;经计算得到 ”=9706/(0. 710 x 489)=27. 966N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：/风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1. 4Wkla82、lO2/8-PrlO/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pi计算公式Pr=5 x 1. 4WklalO/16其中Wk风荷载标准值(kN/m2);Wk=0. 7 x 0. 200 x 1. 200 x 0. 600=0. 144kN/m2h立杆的步距，0. 90m;la立杆迎风面的间距，1. 00m;lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m;风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5 x 1. 4 x 0. 144x 1. 000 x 1. 300/16=0. 082kN. m;风荷载产生的弯矩 Mw=l. 4 x 0. 144 x 1. 000 x 1. 300 x1. 300/8=83、0. 016kN.m;Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=8. 652+1. 2 x 0. 879+0. 9 x 1. 4 x 经计算得到 =9729/(0. 710 x 489)+16000/5080=30. 860N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算7 f,满足要求10. 3.6 :风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载W =0. 144 X 0. 900 X0. 900=0. 117kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=0. 900/1. 000 x0. 117=0. 105kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(0. 900 x 0. 900+1. 000 x 1. 000) 1/2/1. 000 x 0. 117=0. 157kN支撑架的步数n=6节点集中荷载W在立杆中产生的内力和为0157+(6. 000-1) X0. 157=0. 942kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为6. 000 x0. 105=0. 630kN架体自重为0. 879kNni节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN, 满足要求!节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重，满足要求!