1、会稽山绍兴酒股份有限公司中国黄酒产业基地一期年产4万KL黄酒项目高支模架专项施工方案目 录一、编制依据3二、工程概况3三、支撑材料选用4四、平面示意图及结点大样图5五、施工组织51、施工工序52、满堂钢管架、支撑的安装53、梁、板模板的安装 64、混凝土浇筑顺序65、模板拆除76、模板施工注意事项77、安全技术要求及应急准备7八、模板支架的验收81.梁模板验收82.板模板验收83.柱模板验收94钢管验收95扣件验收96立杆验收97剪刀撑验收9九、应急预案11十、附件（一）13酿造车间：131、大梁（5001200mm）计算书132、小梁（300750mm）计算书313、120mm厚板模板计算书2、46压榨车间：541、大梁（4001000mm）计算书542、小梁（300650mm）计算书683、120厚板支模架计算书83后酵车间：901、大梁（1000700）模板支架计算书902、350厚翼板模板支架计算书109十一、附件（二）116平面布置图、立面图、剖面图、剖面详图116一、 编制依据1、 JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范2、 JGJ84-2001、JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范3、 JGJ59-99 建筑施工安全检查标准4、 建筑施工手册5、 DB33/1035-2006 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（浙江省工程建设标准）6、 建筑施3、工模板安全技术规范JGJ162-2008二、 工程概况会稽山绍兴酒股份有限公司中国黄酒产业基地一期年产4万KL黄酒项目由酿造车间（5层）、后酵车间（一层局部三层）、压榨车间（三层）三组成组成，其中酿造车间和压榨车间有两处属于超高支模架，具体情况如下：酿造车间设备部位为高支撑模标高为3.67014.77m，搭设高度为11.10m。高支模架搭设范围为3-6A -N轴，搭设面积为1458.0m，方案搭设高度为11.10m（3.67014.77m）。压榨车间高支撑模标高为-0.209.97m，搭设高度为10.17m。高支模架搭设范围为6-15B -F轴，搭设面积为3060.0m，方案搭设高度为10.14、7m（-0.209.97m）。后酵车间大模标高为-0.204.10m，搭设高度为4.3m。大模架搭设范围主要是各大截面梁(1000700mm)及周边350厚翼板。单体名称主梁截面尺寸(mm)最大跨度(m)次梁截面尺寸(mm)最大跨度(m)柱(mm)板厚(mm)酿造车间50012004009003508009.03007502505509.0600850600750120压榨车间400100040077040070010.03006503006008.5650650500500120后酵车间10007005.04007005.0600600350本工程由会稽山绍兴酒股份有限公司投资建设，浙江山川5、有色勘察设计有限公司勘察，中国海诚工程科技股份有限公司设计，绍兴市城建监理有限公司监理，浙江浙江精工世纪建设工程有限公司组织施工，由陈伟、吕学永 担任项目经理， 李伟成担任技术负责人。计算书：（详见附一）酿造车间：1、 大梁（5001200mm）模板支架计算书2、 小梁（300750mm）模板支架计算书3、 120厚板模板支架计算书压榨车间:1、大梁（4001000mm）模板支架计算书2、小梁（300650mm）模板支架计算书3、120厚板模板支架计算书后酵车间：1、大梁（1000700mm）模板支架计算书2、350厚翼板模板支架计算书三、 支撑材料选用A、梁: 面板采用18mm 木胶合面板，6、6080木方（内楞）现场拼制，6080木方（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固，梁底采用6080木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。钢管必须无严重锈蚀、弯曲压扁、变形等现象，否则不得使用。B、板：面板采用18mm 木胶合面板（大梁底采用20mm的松木板），板底采用60mm80mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。C、柱： 采用18mm 厚木胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用6080 木方，柱箍采用圆钢管483.0围檩加固，大截面柱采用可回收M12对拉螺栓进行拉接。边角7、处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。D、斜向支撑：采用483.0钢管斜向加固，采用双扣件连接，斜向支撑角度以45度为宜。E、托板：采用30030050的木板。四、 平面示意图及结点大样图详见附件二五、 施工组织1、 施工工序 弹线柱边支模架搭设焊接、绑扎柱钢筋柱筋验收柱立模柱砼浇筑（需分层浇筑）拆除部分柱模淋水养护进行整体、梁板支撑体系施工及梁底模 柱子施工缝凿毛清理梁板支模梁、板钢筋绑扎梁、板筋验收梁、板砼浇筑 淋水或盖麻袋养护。2、满堂钢管架、支撑的安装酿造车间高支模：钢管架搭设采用逐列逐排和逐层搭设方法，并应随搭设剪刀撑。满堂脚手架的立杆水平间距为900900（可根据跨度尺寸适当调整，8、最大间距不得大于900mm），大梁底两侧立杆间距为梁宽左右外伸200mm（截面为5001200的梁，按900mm900mm设置，延梁的跨度方向间距为900mm，梁底增设两根立杆支撑；截面4009000的梁，按800mm900mm设置，延梁的跨度方向间距为900mm（可根据现场情况适当调整，但不得超过900mm）；小梁底立杆间距为900mm900mm，（可根据现场实际适当调整，但不得超过900mm）详见计算书。沿高度方向从地面以上200扣结一道纵横两个方向的扫地杆，第一道水平杆离地高度按照1.8m设置，以上每隔1.6m高度扣接一层水平杆，立杆顶端最大悬臂长度不大于300，所有水平杆均双向与立杆扣9、接，并且均采用双扣件连接。压榨车间高支模：钢管架搭设采用逐列逐排和逐层搭设方法，并应随搭设剪刀撑。满堂脚手架的立杆水平间距为856900（可根据跨度尺寸适当调整，最大间距不得大于900mm），大梁底两侧立杆间距为梁宽左右外伸200mm（截面为4001000的梁，按800mm900mm设置，延梁的跨度方向间距为900mm；截面400770的梁，按800mm900mm设置，延梁的跨度方向间距为900mm（可根据现场情况适当调整，但不得超过900mm）；小梁底立杆间距为900mm900mm，（可根据现场实际适当调整，但不得超过900mm）详见计算书。沿高度方向从地面以上200扣结一道纵横两个方向的扫10、地杆，第一道水平杆离地高度按照1.8m设置，以上每隔1.6m高度扣接一层水平杆，立杆顶端最大悬臂长度不大于300，所有水平杆均双向与立杆扣接，并且均采用双扣件连接。后酵车间大模：钢管架搭设采用逐列逐排和逐层搭设方法，并应随搭设剪刀撑。满堂脚手架的立杆水平间距为800800，大梁底两侧立杆间距为梁宽左右外伸200mm（截面为1000700的梁，按1400mm800mm设置，延梁的跨度方向间距为800mm，梁底增设两根立杆支撑；详见计算书。沿高度方向从地面以上200扣结一道纵横两个方向的扫地杆，第一道水平杆离地高度按照1.8m设置，以上每隔1.6m高度扣接一层水平杆，立杆顶端最大悬臂长度不大于3011、0，所有水平杆均双向与立杆扣接，并且均采用双扣件连接。钢管顶架施工搭设前必须清底弹线，清底保证底座能放线，保证立杆位置准确。立杆每隔4跨纵、横设置剪刀撑。剪刀撑与地面夹角以45为宜所有杆件连接均用扣件，扣件必须拧紧、不得松动。3、梁、板模板的安装 该梁板模板的安装应遵循“先梁后板”、“先主梁后次梁“的原则，大楞用6080木枋，放置在螺丝顶托上，小楞用6080木枋垂直放置于大楞上，梁中间距为250，板下间距为500，梁底采用20mm厚松木板、板底模采用18厚夹板，放置于小楞上。梁侧模为18夹板，梁侧次棱采用6080500木枋，主棱采用3.048的钢管，两根合并，并加方木固定支撑6080500，同12、时侧上、下各加托木板20控制梁的变形。截面超过700mm（含）的梁设置一道M12螺栓对拉加固，小梁采用固定支撑点固定。4、 混凝土浇筑顺序酿造车间： 3.67m层结构浇注完毕并养护到位（下层支模架不得拆除）浇筑高支模周遍5.47m层结构梁、板、柱浇筑高支模周遍10.97层结构梁、板、柱浇筑高支模3.67014.77m柱（浇筑到14.77m梁底下150mm）浇筑14.77m层结构梁板浇水养护。压榨车间：地面400厚塘渣回填并压实浇筑高支模周遍5.97m层结构梁、板、柱浇筑高支模-0.209.97m柱（浇筑到9.97m梁底下150mm）浇筑9.97m层结构梁板浇水养护。后酵车间:地面400厚塘渣回13、填并压实浇筑一层柱子砼（浇筑到4.10m梁底下150mm）浇筑二层结构梁板(先浇筑大梁再浇筑板)浇水养护。要求：1、 柱浇筑过程中，每次浇筑高度不超过3m；2、 梁浇筑过程中，截面高度超过400mm的梁需分层浇筑，每层浇筑厚度不超过400mm，必须在上一层混凝土初凝前进行第二层混凝土浇注。3、 高支模部位的柱与梁板混凝土应分二次浇筑，水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。5、模板拆除1）、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2）、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到100%（依据拆模试块强度而14、定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002表4.3.1的规定后方可拆除。 3）、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。6、模板施工注意事项1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，6 的按要求起拱1/10003/1000；4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）；5）板模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封15、孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；6）板模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距500mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂；7）、脚手架采用的扣件必须全数检查，有滑痕、裂缝等质量问题的扣件一律不得使用；8）、垂直和水平剪刀撑必须按照脚手16、架搭设规程设置，其间隔距离不得大于4个排距；7、安全技术要求及应急准备1、 施工应符合设计要求，不得超载，不得集中堆放模板、钢筋等物件于操作层上；2、 支模系统安装完毕后，须经项目经理、技术、质检、安全负责人验收，符合施工方案及有关规范要求后，方可进行下一道工序的施工；3、 搭设、拆除时，设置围栏、悬挂工作区警示标志，并设专人看护，统一指挥，动作协调，操作面以下禁止其他人员穿行；4、 搭、拆时严格遵守搭拆顺序，不得在中部随意抽取横立杆件；5、 施工现场配置适量的钢管、扣件和千斤顶，以适应异常情况之用；6、 施工期间不得拆除交叉支撑、水平杆、扫地杆等杆件；7、 材料、工具不得乱抛，以防砸伤人员及17、产生杆件弯曲、变形等；8、 浇砼期间，安排考勤人员观察支撑系统和模板的变形情况；9、 拆除架子时，应做到工完场清，严禁在操作面内堆放材料。七、构造节点要求1）、立杆：立杆底部设置底座或垫板；立杆各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平杆上；2）、水平杆：水18、平杆接长宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件且严禁拆除；主节点两个直角扣件的中心距离不应大于150mm；每步的纵横向水平杆应双向拉通。3）剪刀撑：模板支架高度超过4m的模板支架应以下要求设置，模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板19、支架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（共三道）；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，交角宜为4560；倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；剪刀撑连接应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。 4）其他：详见建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006及建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008八、模板支架的验收 施工队20、质检员验收合格后，上报责任工程师三检单，后由责任工程师与项目质检部统一验收，所有验收均按照国家现行有关标准进行。1.梁模板验收梁板验收时，检查梁模板的拼缝质量、截面尺寸、标高、模板加固、支撑情况等项，当全部验收合格后，进行下道工序施工。2.板模板验收板模板验收时，检查板面标高、拼缝质量、表面平整度、模板支撑等项。检查板面标高，通过地面设定的+0.50线进行复核检查。3.柱模板验收柱模板验收时，检查模板垂直度、拼缝质量、表面平整度、截面尺寸、模板加固、支撑情况等项。高支模架搭设完毕后，需要进行定期检查，对扣件松动、模板裂缝及支撑架变形等情况应高度重视，并按要求进行统一验收。4钢管验收承重架采用扣21、件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。钢管必须无严重锈蚀、弯曲压扁、变形等现象，否则不得使用。5扣件验收扣件必须符合相关规定，不得有弯曲，缺损、滑扣。扣件螺栓的扭矩力要求在4565N.m，螺栓拧紧扭矩达65N.m时应完好无损。对普通板梁进行抽检，对大梁底应全数进行检查。6立杆验收立杆间距应严格按照方案要求进行搭设，局部位置考虑到施工方便，可适当调整，但间距不得超过方案允许的最大间距（不超过900mm）。大梁底两侧立杆间距应对称，偏差不大于25mm。7剪刀撑验收 剪刀撑应按方案要求进行搭设，每根剪刀撑斜杆与架体连接扣件不少于3个点。剪刀撑连接应采用搭接，搭接长度不得小22、于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。附：建筑工程重大危险源施工程序验收表附件建筑工程重大危险源施工程序验收表工程名称形象进度施工单位项目经理分包单位分包项目经理监理单位总监危险源类型危险源部位验收内容1、安全生产责任是否落实：是否2、分包合同是否备案：是否3、专项施工方案有否已经通过论证：是否4、专项施工方案有否按照专家意见进行完善：是否5、施工单位的隐蔽工程验收与技术复核情况：是否6、监理安全旁站记录是否齐全：是否7、作业人员持证上岗情况：是否8、其他：是否参加验收人员签名项目经理签名总监签名施工单位审核意23、见（盖章）年 月 日监理单位审核意见（盖章）年 月 日九、应急预案1、概况本工程高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。2、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。项目经理张贤方为第一安全责任人，安全员为直接安全责任人，并相应成立高支模施工管理领导小组。组长：项目经理：陈伟、吕学永副组长：现场技术负责人：李伟成组员：安全员、施工员、质检员，木工班组长及各施工班组长。3、报警救援及其他联络电话报警救援及其他联络电话单位或姓名电话单位或姓24、名电话火警119组长：陈伟公安110副组长：李伟成医疗120组员：交通122组员：公司办公电话组员：4、人员分工与职责（1）项目经理（第一安全责任人）：负责高支模应急救援全面工作。（2）现场技术负责人（直接安全责任人）：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（3）现场安全员 ：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。（4）组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时25、负责执行项目部下达的相关指令。5、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。（4）项目部指定现场专职安全员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。6、应急救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120” 急救电话及26、马上报告应急救领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）模板、坍塌应急救援方法：1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故27、扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，28、压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。5）预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒5个停电时照明求援6应急灯3个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机4台联系指挥求援十、29、附件（一）在结构安全性和稳定性验算时，酿造车间取最大截面梁A4KL-7（5001200mm），最大截面小梁300750mm进行验算；压榨车间取最大截面梁KLb-6（4001000mm），最大截面小梁300650mm进行验算；板均为120mm厚进行验算。后酵车间取最大截面梁WKL14（1000700mm）进行验算，板厚按照大梁侧翼板350厚进行验算。酿造车间：1、 大梁（5001200mm）计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50030、17-2003)等规范编制。梁段:A4KL-7。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：11.10；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；231、.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)32、：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，450mm，750mm，1050mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用33、于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.20m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需34、要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: 35、q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (1200-120)/(4-1)= 360mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(1200-120)/(4-1)2 + 0.1172.8(1200-120)/(4-1)2= 1.81105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(1200-120)/(4-1)/1000+1.22.800(1200-120)/(4-1)/1000=5.450 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.81105 / 336、.33104=5.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (1200-120)/(4-1)=360mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709(1200-12037、)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.609 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-120)/(4-1)/250 = 1.44mm；面板的最大挠度计算值 =0.609mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.44mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.450/0.500= 10.901kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 638、4cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.273 kNm，最大支座反力 R= 5.996 kN，最大变形 = 0.204 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.73105/6.40104 = 4.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的39、最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.204mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.996kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.450 kNm，最大支座反力 R= 6.014 kN40、，最大变形 = 0.159 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.50105/8.99103 = 50 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =50N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.159 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.159mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺41、栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.014 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.014kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。42、强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2252020/6 = 1.50104mm3； I = 225202020/12 = 1.50105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.300.23=8.343kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.23=43、1.260kN/m；q=8.343+1.260=9.603kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.18.343166.6672+0.1171.26166.6672=2.73104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.48.3430.167+0.451.260.167=0.651kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.18.3430.167+1.21.260.167=1.782kN =Mmax/W=2.73104/1.50104=1.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计44、值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=6.953kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.343166.74/(10060001.50105)=0.048mm；面板的最大挠度计算值: =0.048mm 小于 45、面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.782/0.225=7.918kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.146、ql2= 0.17.9180.2252 = 0.04 kNm；最大应力 = M / W = 0.04106/64000 = 0.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.67.9180.225 = 1.069 kN；方木受剪应力计算值 = 31.0691000/(26080) = 0.334 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.334 N/mm2 小于 方木47、抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6777.9182254 /(1009000256104)=0.006mm；方木的最大允许挠度 =0.2251000/250=0.900 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.006 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.9 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.651kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.782kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.48、500)/40.225(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.225(1.200-0.120)0.300=0.316kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.329 kN；N2=N3=2.419 kN；最大弯矩 Mmax=0.066 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.029 mm；最大应力 =0.066106/4490=14.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 14.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!49、八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.329 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.111 kNm ；最大变形 max = 0.286 mm ；最大支座力 Rmax = 1.439 kN ；最大应力 =M/W= 0.111106 /(4.4950、103 )=24.7 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 24.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.286mm小于900/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.419 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.816 kNm ；最大变形 max = 2.099 mm ；最大支座力 Rmax = 8.1651、4 kN ；最大应力 =M/W= 0.816106 /(4.49103 )=181.8 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 181.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=2.099mm小于900/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按52、照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.164 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =8.164kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.12511.1=1.662kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.5053、)/4)0.900.30+(0.90/2+(0.90-0.50)/4)0.900.120(1.50+24.00)=1.996kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.900-0.500)/40.900=2.772kN；N =N2+N3+N4+N5=8.164+1.662+1.996+2.772=14.594kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 454、.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i55、 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=14594.301/(0.182424) = 189.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 189.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =2.419kN；脚手架钢管的自重： N3 =1.20.12511.1=1.662kN；N =N1+N3 =2.419+1.662=4.081kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的56、截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸57、出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=4081.179/(0.182424) = 52.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 52.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1631.023(1.6+0.12) = 2.142 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.1658、3; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.023；lo/i = 2141.548 / 15.9 = 135；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.371；钢管立杆的最大应力计算值；= 14594.301/(0.371424) = 25.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、立杆的地基承载力计算本梁立杆基础为120厚的二层楼面，C259、5砼，双层双向钢筋10200。上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.594 kN； 单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=12.974+1.62=14.594kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbBc)/(0.49BcBl)+Qk=1.414.594/(0.90.9)(0.99)/(0.4999)+0=5.148kN/m2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2h0/100025=3.6kN/m2；GB=GB+QB/2=3.6+5.148/2=6.174kN/m2；GQ=GB+QB=3.6+5.148=8.748kN60、/m2；QB= QB/2=5.148/2=2.574kN/m2；四边铰支：mq1=0.037；mq2=0.037；四边固定：m1=0.018；m2=0.018；m1= -0.051；m2=-0.051；M1=(m1+m2)GBBc2+(mq1+mq2)QBBc2=19.77kN/m2；M2=(m2+m1)GBBc2+(mq2+mq1)QBBc2=19.77kN/m2；M1=m1GQBc2=-36.35kN/m2；M2=m2GQBc2=-36.35kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h61、0-s)(当M1；M2M2，|M1|M1，|M2|M2，此混凝土板是不能承受脚手架荷载的。故要求3.67m以下层支模架不得拆除。2、 小梁（300750mm）计算书梁段:300750mm。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：11.10；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向62、；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm63、2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；64、次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、165、8.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计66、算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (750-120)/(3-1)= 315mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(10.709+2.8)(750-120)/(3-1)2 = 1.68105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(10.709+2.800)(750-120)/(3-1)/1000=5.319 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.68105 / 3.67、33104=5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (750-120)/(3-1)=315mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.709(750-120)/(3-168、)4/(10060003.33105) = 0.275 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(750-120)/(3-1)/250 = 1.26mm；面板的最大挠度计算值 =0.275mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.26mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.319/0.500= 10.638kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I 69、= 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.266 kNm，最大支座反力 R= 5.851 kN，最大变形 = 0.199 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.66105/6.40104 = 4.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值70、: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.199mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.851kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.527 kNm，最大支座反力 R= 6.436 kN，最大变形 = 071、.294 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.27105/8.99103 = 58.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =58.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.294 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.294mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉72、力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.436 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.436kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要73、考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3002020/6 = 2.00104mm3； I = 300202020/12 = 2.00105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.75+0.300.30=6.993kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.30=1.68074、kN/m；q=6.993+1.680=8.673kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1258.6731502=2.44104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3756.9930.15+0.4371.680.15=0.503kNRB=1.25ql=1.258.6730.15=1.626kN =Mmax/W=2.44104/2.00104=1.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载75、作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.828kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5216.9931504/(10060002.00105)=0.015mm；面板的最大挠度计算值: =0.015mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑76、模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.626/0.3=5.421kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.4210.32 = 0.049 kNm；最大应力 = M / W = 0.049106/6400077、 = 0.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.4210.3 = 0.976 kN；方木受剪应力计算值 = 30.9761000/(26080) = 0.305 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.305 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/25078、方木最大挠度计算值 = 0.6775.4213004 /(1009000256104)=0.013mm；方木的最大允许挠度 =0.3001000/250=1.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.013 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.503kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.626kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.300)/40.300(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.300(0.750-0.120)0.79、300=0.418kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=1.734 kN；最大弯矩 Mmax=0.642 kNm；最大挠度计算值 Vmax=2.185 mm；最大应力 =0.642106/4490=143 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 143 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I80、=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.734 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.416 kNm ；最大变形 max = 1.088 mm ；最大支座力 Rmax = 5.664 kN ；最大应力 =M/W= 0.416106 /(4.49103 )=92.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 92.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,81、满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.088mm小于900/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.664 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力82、的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =5.664kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.12511.1=1.662kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/4)0.900.30+(0.90/2+(0.90-0.30)/4)0.900.120(1.50+24.00)=2.177kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.900-0.300)/83、40.900=3.024kN；N =N2+N3+N4+N5=5.664+1.662+2.177+3.024=12.528kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: 84、lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=12527.827/(0.182424) = 162.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 162.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，85、满足要求！3、120mm厚板模板计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.10；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2)86、:9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 87、cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.120.9+0.350.9 = 3.015 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.015+1.42.25= 6.768kN/m最大弯矩 M=0.16.7682502= 42300 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 42300/48600 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为88、 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.015kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.0152504/(100950043.74104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 89、cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.880.92 = 0.152 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.152106/64000 = 2.379 N/m90、m2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.379 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.880.9 = 1.015 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.015103/(2 6080) = 0.317 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.317 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布91、荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.8389004 /(10090002560000)= 0.161 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.161 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.03kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.665 kNm ；最大变形 Vmax = 1.642 mm ；最92、大支座力 Qmax = 8.057 kN ；最大应力 = 665039.556/4490 = 148.116 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 148.116 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.642mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立93、杆的竖向作用力设计值 R= 8.057 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13411.1 = 1.487 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.90.9 = 2.43 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.201 kN；2.活荷载为施94、工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.144 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.144 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W95、=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.6+0.12 = 1.8 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10144.08/(0.496424) = 48.235 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 48.235 N/mm2 小于 钢管立杆的96、抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.023(1.6+0.12) = 2.142 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.023 ；Lo/i = 2141.548 / 15.9 = 135 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.371 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10144.08/(0.371424) = 64.487 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 64.487 N97、/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。压榨车间：1、 大梁（4001000mm）计算书梁段:KLb-6。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：98、10.17；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：90099、0.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，450mm，100、750mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1101、.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(102、N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (1000-120)/(3-1)= 440mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(10.709+2.8)(1000-120)/(3-1)2 = 3.27105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(10.709+2.800)(1000-120)/103、(3-1)/1000=7.430 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.27105 / 3.33104=9.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =9.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (1000-120)/(3-1)=440mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 104、50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.709(1000-120)/(3-1)4/(10060003.33105) = 1.046 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1000-120)/(3-1)/250 = 1.76mm；面板的最大挠度计算值 =1.046mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.76mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 7.430/0.500= 14.860kN/m本工程中，次楞采用木方105、，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.372 kNm，最大支座反力 R= 8.173 kN，最大变形 = 0.277 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 3.72105/6.40104 = 5.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 106、5.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.277mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力8.173kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm)107、 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.613 kNm，最大支座反力 R= 7.226 kN，最大变形 = 0.255 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.13105/8.99103 = 68.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =68.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.255 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.255mm 小于 108、主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.226 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.226kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯109、结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2252020/6 = 1.50104mm3； I = 225202020/12 = 1.50105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.300.23=6.110、966kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.23=1.260kN/m；q=6.966+1.260=8.226kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1258.2262002=4.11104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3756.9660.2+0.4371.260.2=0.633kNRB=1.25ql=1.258.2260.2=2.056kN =Mmax/W=4.11104/1.50104=2.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗111、弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.805kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5216.9662004/(10060001.50105)=0.065mm；面板的最大挠度计算值: =0.065mm 112、小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.056/0.225=9.14kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1113、ql2= 0.19.140.2252 = 0.046 kNm；最大应力 = M / W = 0.046106/64000 = 0.7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.140.225 = 1.234 kN；方木受剪应力计算值 = 31.2341000/(26080) = 0.386 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.386 N/mm2 小于 方木114、抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6779.142254 /(1009000256104)=0.007mm；方木的最大允许挠度 =0.2251000/250=0.900 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.007 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.9 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.633kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.057kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.4115、00)/40.225(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.225(1.000-0.120)0.300=0.283kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=1.944 kN；最大弯矩 Mmax=0.594 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.593 mm；最大应力 =0.594106/4490=132.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 132.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用116、于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.944 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.656 kNm ；最大变形 max = 1.687 mm ；最大支座力 Rmax = 8.505 kN ；最大应力 =M/W= 0.656106 /(4.49103 )=146.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设117、计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 146.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.687mm小于900/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立118、杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.505 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =8.505kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.12510.17=1.523kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(0.80-0.40)/4)0.900.30+(0.90/2+(0.80-0.40)/4)0.900.120(1.50+24.00)=1.119、996kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.800-0.400)/40.900=2.772kN；N =N2+N3+N4+N5=8.505+1.523+1.996+2.772=14.796kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； l120、o - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=14795.947/(0.182424121、) = 191.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 191.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！十一、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 根据现场400厚塘渣回填压实后，地基承载力设计值:fg = 80 kPa； 立杆基础底面的平均压力：p = N/S =14.796/0.72=20.55 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.796 kN；基础底面面积 ：S = 0.72 m2 。p=20.55 fg=80 kPa 。地基承载力满足要求！2、 小梁（300650mm）计算书梁段:小122、梁。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.86；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：10.17；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：123、24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：15.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/124、mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t125、12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、15.600 kN/m2，取较小值15.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时126、产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.515.6=9.36kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4127、0.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (650-120)/(3-1)= 265mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(9.36+2.8)(650-120)/(3-1)2 = 1.07105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(9.360+2.800)(650-120)/(3-1)/1000=4.028 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.07105 / 3.33104=3.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =128、 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.36N/mm； l-计算跨度: l = (650-120)/(3-1)=265mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.36(650-120)/(3-1)4/(10060003.33105) = 0.12 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(650-120)/(3-1)/250 = 1.06mm；面板的最大挠度计算值 =0.12mm129、 小于 面板的最大容许挠度值 =1.06mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.028/0.500= 8.056kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.201 kNm，最大支座反力 R130、= 4.431 kN，最大变形 = 0.150 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.01105/6.40104 = 3.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.15mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.431kN,131、按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.332 kNm，最大支座反力 R= 5.465 kN，最大变形 = 0.112 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.32105/8.99103 = 37 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯132、应力计算值 =37N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.112 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.112mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 133、mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.465 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.465kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4282020134、/6 = 2.85104mm3； I = 428202020/12 = 2.85105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.65+0.300.43=8.667kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.43=2.397kN/m；q=8.667+2.397=11.064kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12511.0641502=3.11104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.4135、37q2l=0.3758.6670.15+0.4372.3970.15=0.645kNRB=1.25ql=1.2511.0640.15=2.074kN =Mmax/W=3.11104/2.85104=1.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=7.223kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00136、mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5218.6671504/(10060002.85105)=0.013mm；面板的最大挠度计算值: =0.013mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度137、得到：q=2.074/0.428=4.847kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.8470.4282 = 0.089 kNm；最大应力 = M / W = 0.089106/64000 = 1.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:138、 = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.8470.428 = 1.245 kN；方木受剪应力计算值 = 31.2451000/(26080) = 0.389 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.389 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.8474284 /(1009000256104)=0.048mm；方木的最大允许挠度 =0.4281000/250=1.712 mm；方木的最大挠度计算值139、 = 0.048 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.712 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.645kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.074kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.300)/40.428(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.428(0.650-0.120)0.300=0.565kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=2.247 kN；最大弯矩 Mmax=0.83 kNm；最140、大挠度计算值 Vmax=2.828 mm；最大应力 =0.83106/4490=184.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 184.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.247 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计141、算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.337 kNm ；最大变形 max = 0.734 mm ；最大支座力 Rmax = 4.831 kN ；最大应力 =M/W= 0.337106 /(4.49103 )=75 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 75 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.734mm小于856/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力142、设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.831 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =4.831143、kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.12510.17=1.523kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/4)0.860.30+(0.90/2+(0.90-0.30)/4)0.860.120(1.50+24.00)=2.071kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.900-0.300)/40.856=2.876kN；N =N2+N3+N4+N5=4.831+1.523+2.071+2.876=11.301kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i 144、- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端145、伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=11301.162/(0.182424) = 146.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 146.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！3、 120厚板支模架计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模146、板支架搭设高度(m):10.17；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方147、抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.120.9+0.350.9 = 3.015 kN/148、m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.015+1.42.25= 6.768kN/m最大弯矩 M=0.16.7682502= 42300 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 42300/48600 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.015kN/m面板最149、大挠度计算值 = 0.6773.0152504/(100950043.74104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷载为施工150、人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.880.92 = 0.152 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.152106/64000 = 2.379 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.379 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满151、足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.880.9 = 1.015 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.015103/(2 6080) = 0.317 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.317 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.8389004 /(10090002560000)= 0.161 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.152、6 mm；方木的最大挠度计算值 0.161 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.03kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.665 kNm ；最大变形 Vmax = 1.642 mm ；最大支座力 Qmax = 8.057 kN ；最大应力 = 665039.556/4490 = 148.116 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力153、计算值 148.116 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.642mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.057 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静154、荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13410.17 = 1.363 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.90.9 = 2.43 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.076 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG155、 + 1.4NQ = 9.995 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.995 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 156、1.6+0.12 = 1.8 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9994.536/(0.496424) = 47.524 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 47.524 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.021(1.6+0.12) = 2.137 m157、；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.021 ；Lo/i = 2137.361 / 15.9 = 134 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9994.536/(0.376424) = 62.692 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 62.692 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 后酵车间：1、大梁（1000700）模板支架158、计算书后酵车间超大梁截面尺寸为1000700mm，870700mm，取最大梁WKL14进行验算。梁段:WKL14。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1.00；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：350.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.72；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.72；梁支撑架搭设高度H(m)：4.30；梁两侧立杆间距(m)：1.40；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件159、，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合160、面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：8；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，350mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧161、模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。162、三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的163、侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.516.8=10.08kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (700-350)/(4-1)= 116.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.08(700-350)/(4-1)2 + 0.1172.8(700-350)/(4-1)2= 1.82104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.080(700-350)/(4-1)/1000+1.22.800(700-350)/(4-1)/1000=1.686 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值164、: = 1.82104 / 3.33104=0.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.08N/mm； l-计算跨度: l = (700-350)/(4-1)=116.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67165、710.08(700-350)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.006 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-350)/(4-1)/250 = 0.467mm；面板的最大挠度计算值 =0.006mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.467mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 1.686/0.500= 3.371kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:166、W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.084 kNm，最大支座反力 R= 1.854 kN，最大变形 = 0.063 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 8.43104/6.40104 = 1.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求167、！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.063mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.854kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.201 kNm，最大支座反力168、 R= 4.867 kN，最大变形 = 0.056 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.01105/8.99103 = 22.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =22.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.056 mm主楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.056mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN169、= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.867 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.867kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支170、撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2402020/6 = 1.60104mm3； I = 240202020/12 = 1.60105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.300.24=5.227kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2171、.00+2.00)0.24=1.344kN/m；q=5.227+1.344=6.571kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.15.227142.8572+0.1171.344142.8572=1.39104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.45.2270.143+0.451.3440.143=0.385kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.15.2270.143+1.21.3440.143=1.052kN =Mmax/W=1.39104/1.60104=0.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.9 N/mm172、2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=4.356kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =142.86mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =142.86/250 = 0.571mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.227142.94/(10060001.60105)=0.015mm；面板的最大挠度173、计算值: =0.015mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.571mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.052/0.24=4.383kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算174、公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.3830.242 = 0.025 kNm；最大应力 = M / W = 0.025106/64000 = 0.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.3830.24 = 0.631 kN；方木受剪应力计算值 = 30.6311000/(26080) = 0.197 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0175、.197 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.3832404 /(1009000256104)=0.004mm；方木的最大允许挠度 =0.2401000/250=0.960 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.004 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.96 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.385kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.052kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递176、的集中力：P3=(1.400-1.000)/40.240(1.20.35024.000+1.42.000)+1.220.240(0.700-0.350)0.300=0.370kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.669 kN；N2=N3=3.242 kN；最大弯矩 Mmax=0.145 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.155 mm；最大应力 =0.145106/4490=32.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 32.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强177、度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.669 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.128 kNm ；最大变形 max = 0.215 mm ；最大支座力 Rmax = 2.185 kN ；最大应力 =M/W178、= 0.128106 /(4.49103 )=28.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 28.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.215mm小于720/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.242 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.622 kNm ；最大变形 max = 1.041 mm ；179、最大支座力 Rmax = 7.348 kN ；最大应力 =M/W= 0.622106 /(4.49103 )=138.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 138.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.041mm小于720/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平180、杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.348 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =7.348kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1364.3=0.702kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0181、.72/2+(1.40-1.00)/4)0.720.30+(0.72/2+(1.40-1.00)/4)0.720.350(1.50+24.00)=3.666kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.720/2+(1.400-1.000)/40.720=1.855kN；N =N2+N3+N4+N5=7.348+0.702+3.666+1.855=13.571kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净182、截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9183、 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=13570.965/(0.205424) = 156.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 156.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =3.242kN；脚手架钢管的自重： N3 =1.20.1364.3=0.702kN；N =N1+N3 =3.242+0.702=3.944kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 184、查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，185、=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=3944.138/(0.205424) = 45.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986 m； k1 - 计算长186、度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.001；lo/i = 1985.884 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423；钢管立杆的最大应力计算值；= 13570.965/(0.423424) = 22N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 22N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平187、均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 801=80 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 80 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/S =13.571/0.51=26.61 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.571 kN；基础底面面积 ：S = 0.510 m2 。p=26.61 fg=80 kPa 。地基承载力满足要求！2、350厚翼板模板支架计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.72；纵距(m):0.72；步距(m):1.50；立杆上188、端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.30；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量189、E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):350.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 721.82/6 = 38.88 cm3；I = 721.83/12 = 34.992 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.350190、.72+0.350.72 = 6.552 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.72= 1.8 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.552+1.41.8= 10.382kN/m最大弯矩 M=0.110.3823002= 93441.6 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 93441.6/38880 = 2.403 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.403 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(1191、00EI)=l/250其中q =q1=6.552kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.5523004/(100950034.992104)=0.108 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.108 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.192、35+0.350.3 = 2.73 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.22.73+1.40.75 = 4.326 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.14.3260.722 = 0.224 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.224106/64000 = 3.504 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.504 N/mm2 小于方木的抗弯强度设193、计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.64.3260.72 = 1.869 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.869103/(2 6080) = 0.584 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.584 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 2.73 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6772.737204 /(1009000256000194、0)= 0.216 mm；最大允许挠度 =720/ 250=2.88 mm；方木的最大挠度计算值 0.216 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.88 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3.115kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.551 kNm ；最大变形 Vmax = 0.853 mm ；最大支座力 Qmax = 8.262 kN ；最大应力 = 550872.84/4490 = 122.689 N/mm2；195、支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 122.689 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.853mm 小于 720/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.262 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架196、立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.3 = 0.595 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.720.72 = 0.181 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.350.720.72 = 4.536 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.313 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.720.72 = 2197、.333 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.641 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.641 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 198、N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9640.992/(0.537424) = 42.343 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 42.343 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k199、2(h+2a)= 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；Lo/i = 1985.884 / 15.9 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9640.992/(0.423424) = 53.755 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 53.755 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算翼板下立杆竖向承载力小于大梁底，不再重复进行验算。能满足要求。十一、附件（二）平面布置图、立面图、剖面图、剖面详图