1、塔 吊 基 础 方 案塔吊基础施工方案一、工程概况青浦华新镇5号地块住宅小区位于青浦区华新镇，西临河道通波塘，东至金家宅江和经一路，北临规划一路，南面花桥泾，总建筑面积226067m2。本工程由南北向的规划二路划分为东西两个地块，分别为E-9地块和E-10地块，我单位施工的E-9地块由19幢高层住宅、一层外扩地下车库、12层的配套公建组成，建筑面积123619 m2。为保证工程进度，确保现场施工材料的垂直运输，圆满完成业主对工程进度的总体要求，根据现场平面布置，共设置8台塔吊（具体位置详见平面定位图）。二、编制依据1、塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）2、地基基础设计规范（GB2、50007-2002）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）4、建筑安全检查标准（JGJ59-99）5、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）6、建筑桩基技术规范（JGJ94-94）7、上海勘测设计研究院编制的青浦华新镇5号地块工程详勘阶段岩土工程勘察报告，编号：2009-K-458、江麓建筑机械有限公司提供的塔吊说明书三、塔基定位1#塔吊布置在1#楼南面26轴处，距离A轴4m，负责1#、3#楼材料吊运；2#塔吊布置在2#楼南面26轴处，距离A轴4m，负责2#、4#楼材料吊运；3#塔吊布置在7#楼北面3轴处往东0.5m，距离Q轴5m，负责7#、5#楼材料吊运；4#塔吊布置在63、#楼 K轴往南2.5m、距离22轴4m，负责6#楼材料吊运；5#塔吊布置在11#楼西面M轴，距离1轴4m，负责8#楼、9#楼、10#楼、11#楼材料吊运；6#塔吊布置在13#楼南面26轴处，距离A轴4m，负责13#、14#、15#楼材料吊运；7#塔吊布置在16#楼东面K轴处，距离18轴4m，负责16#、17#楼材料吊运；8#塔吊布置在19#楼西面，J轴往南0.3m，距离1轴5m，负责18#、19#楼材料吊运四、桩基施工根据厂家提供的图纸要求，地基承载能力不得低于0.2Mpa，结合勘察报告提供的有关资料，为满足塔吊对土体承载力的要求，选用土层（-0.221.25）作为基底持力层，同时，在承台下打4、入4根PHC-AB500（100）18m管桩，确保塔吊基础的安全性及稳定性。由于3#、4#、5#塔吊处在人防地下室边缘，为保证在开挖过程中塔吊基础的侧向稳定，防止移位及基础底下土层的扰动，在原来的基础上再打入二根9m长管桩，并且在基坑的开挖过程中该部位应做好锚杆及基壁护坡。桩基础施工利用原主体桩基施工队伍设备及人员。五、基础施工压桩完成后即开始开挖土方进行钢筋砼施工，垫层厚度为150mm，浇筑时应确保平整密实。待24小时后，进行基础放线和桩位复合，基础线必须准确，并由专人进行复核，然后进行埋件放设，位置和标高基本准确后，用C35砼进行垫层固定坞牢，并准确核对位置、标高和垂直度，特别是四点标高误5、差应控制在1.5mm内，校准准确后用电焊将埋件用电焊固定。桩与承台锚固见附图。钢筋绑扎：基础底板及上皮筋为20155，钢筋的成型加工和绑扎应严格按照设计和现行规范的有关规定，确保位置截面的正确。钢筋施工时应避免扰动塔机埋件，绑扎后及时垫好保护层和做好隐蔽验收工程验收。模板：基础模板采用18厚九夹板，竖向围檩为50100方木间距为300mm，横围檩为三道双根483.5钢管。为防止模板爆裂，采用12对拉螺栓三道，间距为600mm，模板施工应确保相应位置的正确，并有足够的强度、刚度和稳定性，模板与模板之间的接缝应严密。塔机接地采用预埋件与桩基主筋用216钢筋连接，接地电阻不得超过4，若不能满足，应补6、打接地极，接地连接的电焊缝应符合有关规范要求，并做隐蔽工程验收记录。砼浇捣：本基础混凝土为C35，方量为32m3。采用商品混凝土泵送浇捣，布料应均匀，严禁集中一点或一边，并且避免泵管移动过程中碰撞使预埋件位移，浇捣时振动应快插慢拔，插点均匀，并且应做到两次振捣，间隔时间宜为1小时左右，从而减少应浇筑层太厚造成的收缩裂缝。浇捣过程中应有专人对浇捣过程进行监督，并经常核验埋件的位置和水平，砼浇捣后表面应压光，12小时后应浇水养护，模板拆除（强度达到1.2 MPa）验收后也可覆土养护。六、塔吊基础计算书塔吊基础荷载按最不利参数计算，即按非工作工况参数取值。（一）、塔吊的基本参数信息塔吊型号：JL507、15 塔吊起升高度H：60.000m，塔身宽度B：1.64m， 基础埋深D：1.500m，自重F1：400kN， 基础承台厚度Hc：1.28m，最大起重荷载F2：60kN， 基础承台宽度Bc：5.000m，桩类别:预应力管桩 桩直径：0.500m，桩间距a：3.5m， 承台箍筋间距S：320mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 空心桩的空心直径：0.34m。 （二）、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=400.00kN， 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2(F1+F2)=552.00kN， 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M8、kmax1900kNm；（三）、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=552.00kN； G桩基承台的自重：G=1.2(25BcBcHc)=1.2(255.005.001.28)=960.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值，取2660.00kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.47m； Ni单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：Nmax9、=(552.00+960.00)/4+2660.002.47/(22.472)=915.40kN。最小压力：Nmin=(552.00+960.00)/4-2660.002.47/(22.472)=-159.40kN。需要验算桩的抗拔2. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.6.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.93m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni-G/n=675.40kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2675.10、400.93=1256.25kNm1900 kNm。（四）、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=1230.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=1256.25106/(1.0016.705000.001230.002)=0.010； =1-(1-20.010)0.5=011、.010； s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1256.25106/(0.9951230.00300.00)=3421.56mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:5000.001280.000.15%=9600.00mm2。建议配筋值：HRB335钢筋，B20155。承台底面单向根数33根。实际配筋值10368.6mm2。（五）、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中，0建筑桩基重要性系数，取1.00； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； 12、h0承台计算截面处的计算高度，h0=1230mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0此处，a=(3500.00-1640.00)/2=930.00mm；当 3时,取=3，得=0.76； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)，得=0.11； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；则，1.00915.40=915.401kN0.1116.7050001230/1000=11297.55kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！（六）、桩竖向极限承载力验算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条，单13、桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： R = sQsk/s+pQpk/p+cQck/c Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp Qck = qckAc/n其中 R单桩的竖向承载力设计值； Qsk单桩总极限侧阻力标准值； Qpk单桩总极限端阻力标准值； Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值； qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值，qck= 70.000 kPa； Ac承台底地基土净面积，Ac=5.0005.000-40.283=23.869m2； n桩数量，n=4； c承台底土阻力群桩效应系数，c=ciAci/Ac+ceAce/Ac s,14、 p, c分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p, c分别为桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=1.571m； Ap桩端面积,取Ap=0.283m2； li第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号地层名称厚度（m）桩侧阻力标准值qsia（kPa）桩端极限阻力标准值qpa（kPa）抗拔系数1杂填土1.0024.00/0.502粘土1.3015.00/0.603粉质粘土3.0018.00/0.604粘土13.0035.0018015、0.000.60由于桩的入土深度为16.00m,所以桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算: R=1.57(1.0024.001.00+1.3015.001.00+3.0018.001.00+10.7035.001.00)/1.65+1.111800.000.283/1.65+0.54(70.00023.869/4)/1.700=9.25102kNN=915.401kN；上式计算的R的值大于最大压力915.40kN,所以满足要求!（七）、桩基础抗拔验算非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Uk=iqsikuili其中：Uk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.14216、 0.5=1.571m； qsik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，取小值； li第i层土层的厚度。经过计算得到：Uk=iqsikuili=441.08kN；整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Ugk=（uliqsikli）/3= 1497.60kNul 桩群外围周长，ul = 4（3.5+0.5)=16.00m；桩基抗拔承载力公式：0N Ugk/2+Ggp0N Uuk/2+Gp其中 N - 桩基上拔力设计值，Nk=159.40kN； Ggp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =1280.00kN； Gp - 基桩自重设计值，Gp =42.22kN；Ugk/2+Ggp=1497.6/2+1280=2028.80kN 1.0159.401kNUuk/2+Gp=441.08/2+42.223=262.76kN 1.0159.401kN桩抗拔满足要求。七、附图附图一、塔吊平面布置图附图二、塔吊基础荷载表附图三、塔吊混凝土基础图附图四、地脚螺栓附图五、桩与承台连接8上海诸基建筑安装工程有限公司