1、目录一、工程概况.2 二、编制依据.3 三、脚手架总体设计.4 四、落地式脚手架施工方案.5 1、外脚手架平面布置.6 2、方案内容.6 2.1 施工准备.6 2.2 脚手架构造几何尺寸.6 2.3 构造要求.6 2.4 脚手架搭设顺序及注意事项10 2.5安全防护技术措施.11 2.6脚手架的拆除.11 2.7脚手架计算.11 2.7.1小横杆计算.11 2.7.2大横杆计算.12 2.7.3扣件抗滑力的计算.14 2.7.4脚手架荷载标准值.14 2.7.5立杆的稳定性计算.15 2.7.6最大搭设高度计算.16 2.7.7连墙件的计算.17 2.7.8立杆的地基承载力计算.18 五、悬挑2、式脚手架施工方案.19 1 设计概况.19 2 施工安排.20 3 施工准备.21 4 施工方法及构造要求.22 5 安全防护技术措施.30 6 脚手架的搭设及拆除施工工艺.31 7 质量保证.32 8 安全施工及文明施工措施.36 9 悬挑式钢管脚手架计算书.38 9.1 大横杆的计算.39 9.2 小横杆的计算.40 9.3 扣件抗滑力的计算.42 9.4 脚手架荷载的标准值.42 9.5 立杆的稳定性计算.43 9.6 连墙件的计算.44 9.7 悬挑梁的受力计算.45 9.8 悬挑梁的整体稳定性计算.47 9.9 拉杆的受力计算.47 9.10 拉杆的强度计算.48 9.11锚固段于楼3、板连接的计算.48 六、专项应急救援预案.49第一章工程概况1.工程名称：金世纪大酒店一期、二期改造工程2.北京市朝阳区双井地铁站南侧3.建设单位：4.设计单位：5.监理单位：6.施工单位：7.承包方式：施工总承包。8.设计概况：项目内容面积栋号建筑面积占地面积一期二期25194 高度一期 31.4m、二期 70.00m 0.00 标高39.000m 层数地下3 层地上19层层高地下三层首层4.2 m 二层4.5 m 标准层三至十层 3.3 m、十一层至十九层3.6 m 第二章编制依据1.工程总承包施工合同；2.金世纪大酒店一期、二期设计图纸3.金世纪大酒店一期、二期工程施工组织设计4.中华人4、民共和国建筑法5.建筑施工高处作业安全技术规程6.建筑施工安全检查标准JGJ59 99 7.钢结构设计规范（GB50017 2003）8.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JDJ130-2011第三章脚手架总体设计一、脚手架形式的选择：根据本工程实际情况脚手架的选择本着安全、经济、实用、搭拆方便的原则拟采用以下施工方案：1.一至七层，采用落地式双排钢管式脚手架；2.八层至十一层、十二层至十五层、十六至十九层分三步采用工字钢悬挑式脚手架。悬挑架设计考虑3.外墙拆除作业及防护使用，根据施工活荷载分布情况，方案以防护用脚手架为设计目标。4.方案共由两个部分组成，普通落地式脚手架、悬挑式脚手架。根据5、以往施工经验，方案主要对工字钢悬挑式脚手架落地式钢管扣件脚手架作详细编制。二、脚手架在本工程中的应用：脚手架的设计考虑了外墙拆除施工安全防护。根据本工程的具体情况，主体结构七层以下采用普通落地式脚手架。七层以上施工采用普通悬挑脚手架。整个工程的脚手架在施工阶段仅起现场围护作用，不得用来堆放工程材料。装饰施工阶段最多可铺设四层脚手板，不得过多堆放材料，堆放材料荷载不得大于2kN/m2。第四章落地式脚手架施工方案本工程七层以下）部位采用落地式双排外脚手架。一、外脚手架平面设置：外用脚手架采用扣件式钢管脚手架立杆沿建筑物外周以单杆设置，底部铺设一层厚度不小于 50mm 的垫板，脚手架基础高于自然地面6、。外侧并砌筑挡土墙，脚手架范围内基础必须夯实找平。二、方案内容（一）、施工准备：1.搭设材料使用前应做质量检查，使用的材料应符合以下规定：（1）、脚手架使用的钢管应采用国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3 号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中 Q235-A级钢的规定。（2）、钢管采用 48.3 3.6 无缝钢管，每根钢管最大质量不得大于25Kg。（3）搭设钢管如果是新钢管，钢管应符合下列规定：应有产品质量合格证。应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规7、定。钢管表面平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深道划痕。钢管的外径、壁厚的偏差不得大于-0.5mm，端面偏差不得大于1.7mm。钢管必须有防锈漆。（4）搭设钢管如果是旧钢管，钢管应符合下列规定：钢管表面锈蚀深度不得大于0.5mm,锈蚀检查每年一次，检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，锈蚀深度超过规定时不得使用。钢管弯曲变形应符合国家规范规定。（5）当使用新扣件时，应有生产许可证、法定检测单位的检测报和产品合格证。旧扣件使用前应做质量检查有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件使用前必须进行防锈处理。（6）使用新冲压钢脚手板8、时应有产品合格证，旧的冲压脚手板不得有裂纹开焊与硬弯，钢脚手板使用前应做防锈处理；木脚手板宽度不得小于20cm，厚度不得小于 5cm,腐朽的脚手板不得使用。（7）使用的工字钢和钢丝绳应有产品合格证和检测报告。1、地下室外墙以外回填土按规范回填完毕。2、外架搭设人员应有上岗证，无上岗证者不得参与搭设。（二）、脚手架构造几何尺寸：（1）工程的脚手架为双排脚手架。脚手架立杆间距为1.5 米，大横杆间距为 1.5 米，小横杆间距为 1 米，内立杆距墙 20cm，内外立杆间距为 80 cm 米，脚手板为松木板，厚度不小于5 cm，宽 180 mm250 mm，铺板宽度不小于 1000 mm，（三）、构造9、要求：A、基础：回填土基础必须按国家规范要求回填完毕，回填土基础不得水泡。B、立杆：1.立杆下沿纵向铺通长5cm厚木板。2.脚手架立杆底部设置横向、纵向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在立杆上，且纵向扫地杆位于横向扫地杆的上方，纵向扫地杆上皮距底座上皮为20cm。3.立杆接长除顶层可采用搭接外,其余各层均应采用对接扣件连接，立杆对接接头应交错布置，相邻两根立杆接头不得设置在同步内，同步内的两根接头在高度方向错开距离不得小于500mm。（如下图所示）。接头不在同步内接头不在同跨内1.顶层立杆采用搭接时搭接长度不得小于1000mm，且至少不少于2 个旋转扣件10、固定。2.每层立杆最短处应高出作业面1.5m。各接头的中心距主接点的距离不应大于400mm。C、纵向水平杆 1、纵向水平杆设于横向扫地杆之下，在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。2、纵向水平杆一般采用对接扣件连接。对接应符合以下要求：（1）对接接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于 500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。（2）纵向水平杆的长度，不得小于3 跨，即不小于 4.5m。D、横向水平杆 1、每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。2、操作层上非节点处的横向水平杆宜根据支撑脚手板的需要等11、间距设置，最大间距不应大于750mm。E、脚手板的构造要求 1、脚手板宜采用对接平铺。2、脚手板应设置在三根以横向水平杆上。当脚手板长度小于2 米时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。3、当作为装修架时，应设两层脚手板，上层为防护层下层为作业层。4、脚手板为松木制成，厚度为5cm，宽度在 2025 cm，板长为 4 m，为防止脚手板在使用过程中端间破损，在板两端8 cm，处，用 10 号铅丝紧箍两道以上并钉牢，铺设时应做到严密、牢固、平稳，不得有50 mm 以上的间隙，脚手板采用纵向对接铺设。F、连墙件的构造要求本连墙件支撑采用刚性支撑，利用柱子本身及顶板挑梁。连墙12、件均匀布置，采用并排的形式。1、连墙件宜靠近主节点布置，偏离主节点的距离不得大于300mm。2、连墙件必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置。3、连墙件呈水平并垂直于墙面设置。4、连墙杆水平间距为 3.6m 垂直间距为 3.3，即每层窗口都应设置连墙杆。连墙杆搭设方法如下图所示：一柱上连墙杆搭设方法一两柱之间连墙杆搭设方法一预埋钢筋头一G、支撑 1、剪刀撑（1）外脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。（2）每道剪刀撑越立杆的根数为7 根，每道剪刀撑宽度不应大于6 跨，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。（3）剪刀撑斜杆各接头均应采用搭接扣件连接。（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在立杆上，旋13、转扣件中心线距主节点的距离不应大于 150mm。M、安全道出入口处落地架的处理 1、洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在北面楼梯间所设安全道出入口相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件的中心线距中心节点的距离不应大于 150mm。2、洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部。3、增设的斜杆端部应增设一个安全扣件。出入口处外架搭设方法H、安全网1、操作层脚手板与外墙面的空当处应水平满兜一道安全网，操作层以下每三层应满兜一道安全网。楼体西侧南侧施工道路搭设护头棚，西侧现场外侧临优士阁大厦道路，沿护头棚悬挑三米双层安全网。北侧东侧首层搭设六米悬挑防护双层网，下设大眼网上方满挂密目网封严。2、脚手14、架外排杆内侧、安全通道两侧满挂密目网。密目网应随作业层往上安装，且应超过做业层高度1.2m.I、挡脚板及防护栏杆a)在操作层的两边应设不低于180mm 的挡脚板，挡脚板可用厚木板或钢脚手板。每块挡脚板至少与相邻两根外架立杆绑扎牢固。b)操作层两边应设高为1.2m 的防护栏杆。操作层防护栏杆水平网支搭（四）、外脚手架搭设顺序及注意事项：（1）搭设顺序：基础平整基础夯实铺设垫板摆放扫地杆逐根竖立立杆随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一部大横杆并与各立杆扣紧安第一部小横杆第二部大横杆第二部小横杆加设临时斜撑杆（上端与第二部大横杆扣紧，在装设两道连墙杆后拆除）第三、第四步小横杆连墙杆15、接力杆加设剪刀撑铺脚手板做护身栏挂设安全网封顶（2）施工与使用注意事项：脚手架所用钢管严禁有锈蚀、弯曲、压扁、开裂等现象，有脆裂，弯形。滑丝扣件严禁使用。用于连接大横杆的对接扣件开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水灌入。脚手板铺设时，搭接处必须是双横向水平杆，不得留有探头长度大于150mm的探头板。外脚手架搭设完毕要由技术负责人、安全负责人、专业工长等共同验收合格后方可投入使用。风力大于六级、雷雨天气，不得进行搭设，使用时，风雨过后，对脚手架进行全面检查。（五）、安全防护技术措施：外脚手架必须有牢固的骨架、可靠连接，稳定的基础，并有正确的架设和拆卸顺序，双排脚手架中间每隔10 米16、，固定一道水平网，楼体西侧南侧施工道路搭设护头棚，北侧东侧首层搭设六米悬挑防护双层网，下设大眼网上方满挂密目网封严。防止人和物坠落，并经常清理网上杂物，脚手架的作业面正确铺设脚手板，严禁铺设无铁丝箍的脚手板，外杆内侧满挂立网，下口封严。（六）、脚手架的拆除：架子拆除时划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非工作人员入内。拆除作业人员，必须系好安全带，戴好安全帽，穿防滑鞋。拆除应由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则，即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与17、另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。拆除后的材料要用滑轮和绳索运送，不得抛扔，地面材料及时分类清运干净。(七）、脚手架计算：落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度24.0 米，立杆采用单立管。立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距0.80 米，内排架距离结构0.20 米，立杆的步距1.50 米。钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距 3.00 米，水平间距3.00 米。施工活荷载为 2.0kN/m2，同18、时考虑 2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设 4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压 0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数 0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手19、板的荷载标准值 P2=0.150 1.500/2=0.113kN/m 活荷载标准值 Q=2.000 1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.2 0.113+1.4 1.500=2.281kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.281 0.8002/8=0.182kN.m=0.182 106/5080.0=35.923N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.038+0.113+1.500=120、.651kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.651 800.04/(384 2.06 105121900.0)=0.351mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038 0.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150 0.800 1.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=2.000 0.800 1.500/2=1.200kN 21、荷载的计算值 P=(1.20.031+1.2 0.090+1.4 1.200)/2=0.912kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08(1.2 0.038)1.5002+0.175 0.912 1.500=0.248kN.m=0.248 106/5080.0=48.781N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如22、下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.677 0.038 1500.004/(100 2.060 105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=(0.031+0.090+1.200)/2=0.660kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.146 660.360 1500.003/(100 2.060 105121900.000)=1.02mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.070mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150 与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R23、 Rc其中 Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038 1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150 0.800 1.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=2.000 0.800 1.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.2 0.058+1.2 0.090+1.4 1.200=1.857kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m 时,试验表明:单扣件在 12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在 20kN的24、荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1394 NG1=0.139 24.000=3.346kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2=0.150 41.500(0.800+0.200)/2=0.450kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3=0.150 1.500 4/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安25、全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.500 24.000=0.180kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.426kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=2.00021.500 0.800/2=2.400kN 风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450 Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1 的规定采26、用：Uz=1.250 Us风荷载体型系数：Us=0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk=0.70.450 1.250 0.600=0.236kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.85 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 4.426+0.85 1.4 2.400=8.167kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 4.426+1.4 2.400=8.671kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其中 W27、k风荷载标准值(kN/m2)；la立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85 1.4 0.236 1.500 1.500 1.500/10=0.095kN.m 五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.671kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.155 1.500 1.500=2.599m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm228、；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；由长细比，为2599/16=164；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8671/(0.26489)=67.563N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.167kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算29、长度 (m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.155 1.500 1.500=2.599m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；由长细比，为2599/16=164；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262；MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.095kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8167/(0.26489)+95000/5080=82.314N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算30、满足要求!连墙件双扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=34.68 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.67 A 基础底面面积(m2)；A=0.25 fg地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg=kc fgk其中 kc脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40 fgk地基承载力标准值；fgk=170.00 地基承载力的计算满足要求!第五章悬挑式脚手架施工方案1.设计概况设计悬挑脚手架为双排脚手架搭设高度，八至十九层为四十31、二点三米，分为三步搭设第一步八至十一层高度为十三点五米，第二步十二层至十五层高度为十四点四米，第三步十六至十九层高度为十四点四米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距 1.5 米，立杆的横距 0.8 米，立杆的步距 1.50米，内侧立杆距结构 0.2 米。主节点间搭设两个小横杆，基本风压值取北京地区的基本风压脚手板采用木脚手板。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用 2步2跨，竖向共铺设 2层。小横杆靠墙一端外伸长度0.2 米，悬挑水平钢梁采用 16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.3 米，建筑物内锚固段长度 1.7米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.m。拉杆采32、用 16钢丝绳。2 施工安排2.1 安全布署安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在3以内”安全生产目标的必然保障，也是我项目部创建“北京市安全文明工地”的根本要求。为此项目经理部成立以现场经理为组长的安全防护领导小组。安 全 保 障 体 系3 施工准备3.1.1 熟悉图纸3.1.2 搜集有关标准及相关计算手册3.2 生产准备3.2.1 人员准备（1）对操作人员的基本要求：操作人员必须具备特种作业操作证、安全资格上岗证，并定期体检，合格后方可持证上岗。（2）架子工进场必须进行三级安全教育和相应考核；参加经理部组织的教育,必须建立班前33、会。（劳动力配备详见表3.2.1）表 3.2.1 工 种人 数任 务技术部：崔志新工程部：宋宝刚安保部：王书堂组长：单凤岭副组长：任建科副组长：岳元良土建劳务队机电劳务队架子工20 负责架子搭设及拆除（具体人数按不同阶段调配）测量放线工2 负责脚手架垂直度控制3.2.2 机具准备（详见表3.2.3）表 3.2.2 名 称单位数 量备 注架子扳手把20 搭设和拆除架子用力矩扳手把4 检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦个2 调整架子水平弯曲度4 施工方法及构造要求4.1 主要施工方法4.1.1 脚手架类型选择本工程结构及装修施工上部外脚手架采用全封闭悬挑双排外脚手架，十层开始搭设，计算按 134、8m高度（层高 3.6 米挑 5 层，栏杆防护高度 1.5 米）计算悬挑架荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。在十层楼面开始设悬挑梁并在其上一层用钢丝绳斜拉。十层以下采用双排落地脚手架，在首层搭设双层水平防护网。脚手架钢管选用483.5，立杆纵向间距为1.5 m，内立杆距外墙外侧 0.20 m，外立杆距外墙面为1.m，大横杆间距为 1.5 m，小横杆长度为1.5 m。4.1.2 悬挑架立面布置图操作层大横杆立杆悬挑架立面支设图4.1.5 全楼悬挑架剖面图连墙件底层脚手板其下挂一道水平兜网施工层木脚手板其下挂一道水平兜网悬挑工字钢+0.0004.1.6 悬挑架剖面详图钢丝绳卡子工字钢35、钢丝绳套环钢丝绳钢套环钢丝绳卡子吊环钢丝绳上端拉在吊环上说明：4.1.7 特殊部位处理角部工字钢保证其外端头之间距离为1.50m，里端旋转调整，使各根工字钢相互错开不重叠。在工字钢上内立杆连线位置焊接槽钢作为内立杆支点，槽钢与大横杆方向平行。并在架体角部设加强横向斜撑。具体做法见图。4.2 主要指数参数搭设高度（m）立杆间距（m）步距（m）内立杆距墙（m）连 墙 件 距 离（m）工字钢间距（m）允许荷载KN/m2同时施工层数脚手板铺设层数纵距横距竖向横向144 1.5 0.8 1.5 0.2 3 3(4.5)1.5 2 1 2 4.3 构造要求4.3.1 悬挑梁（1）悬挑梁采用 16#工字钢从36、八层楼面开始设置，工字钢长度约为 3.3m，并严格按照1.5m间距设置。悬挑梁内侧一端采用116圆钢做锚固环，外侧一端采用110圆钢固定，各种预埋环的安装在楼层顶板。（2）在工字钢上翼板上内、外立杆位置各焊接一根200mm 长的钢筋棍，用以固定立杆。在需要张拉卸载钢丝绳的工字钢下翼板靠近物外立杆处焊接直径100mm的钢筋环用作斜拉钢丝绳的固定。（见悬挑梁剖面图）4.3.2 立杆（1）立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接，首层外侧立杆套在焊接在工字钢端头的钢筋上部。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50c37、m；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（本工程取 60cm）。（2）立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于 1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于 100mm。挑架外立杆固定图4.3.3 大横杆（1）大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，且同一步大横杆四周要交圈。（2）大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于 50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于 50cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300（本工程不超过 50cm），局部高差不超过 5cm。4.3.438、 小横杆（1）每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置2根小横杆，最大间距不超过 75cm。（2）小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。4.3.5 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离工字钢上皮20cm 的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。4.3.6 剪刀撑（1）本工程脚手架剪刀撑搭设，随立柱、39、纵横向水平杆同步搭设，通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。（2）剪刀撑每 4步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。（3）为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用搭接连接，搭接长度不小于 1000mm，采三个直角扣件进行连接（保证钢管和扣件的质量及必要日常检查）。4.3.7 脚手板（1）悬挑脚手架底层满铺一层脚手板（内立杆距外墙大于 200mm 的，在内侧立杆里侧的工字钢40、及小横杆上满铺一层脚手板，并用竹胶板将缝隙封严），架体高度上隔层铺设脚手板，其下部设一道水平兜网。作业层脚手板采用木脚手板，两端设直径为 4mm 的镀锌钢丝箍两道，脚手板随作业层上升，同时作业层不超过两层。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm 处用直径 14 号镀锌钢丝箍绕 23 圈固定。（2）脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于 15cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空档现象。4.3.8 连墙件（1）连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.00m，水平间距为 4.5）。连墙件采用483.541、 的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件。（2）连墙件通过窗口在结构墙体内外各用一根短钢管锁紧（见图）。（3）2框架柱连墙件通过四根钢管锁紧柱子，其中垂直于挑架方向的两根钢管用直角扣件与外挑架的内侧立杆固定（见附图）。外墙第一道连墙件从距工字钢上表面约 3m 标高开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。（4）连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接。4.3.9 卸载钢丝绳从结构内部用 16#工字钢挑出，并在工字钢端部采用 16#钢丝绳卸载，钢丝绳与工字钢间垫木板，钢丝绳间距1.1m，钢丝绳固定在顶板预留16。4.3.1042、 防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用 1.5m6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全立网应高于平台1.5m，并在作业层下部挂一道水平兜网。架体底部设一道水平兜网，往上隔层设一道。作业层脚手架立杆于 0.75m和1.5m处设两道防护栏杆，底部侧面设18cm 高的挡脚板。5 安全防护措施5.1 结构临边防护措施5.2 安全通道安全通道与首层挑网连成整体。施工人员进入楼内后，走楼梯间作为上下通道。5.3 防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-2005）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一43、体的措施。每栋楼各设置 4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度 1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用 404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m 设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用44、接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于 10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。6 脚手架的搭设及拆除施工工艺6.1 悬挑式临时钢管脚手架的搭设施工工艺6.1.1 搭设顺序悬挑脚手架的搭设顺序为：水平挑杆纵向大横杆立杆横向小横杆大横杆（栅格）剪刀撑铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网?设连墙杆?6.1.2 施工工艺在施工需设置型钢楼面结构时留设地锚，地锚为116光圆钢筋，间距1500mm，转角处加密。地锚每端锚固于混凝土内长度不小于40d，地锚距墙边或支点1000mm。施工时穿墙留洞采用 PVC 套管，套管管径以能通过脚手架钢管为宜，套管下口平结构板面45、转角处挑杆重叠部位需要提高5cm。连墙杆设在每段挑架中部，水平间距4500mm，采用刚性连接。挑架外侧设剪刀撑，采用48 钢管按 45角度设置。架子拆除后，穿墙孔采用与相临部位同强度等级同配比的混凝土填满捣实。6.2 脚手架的拆除施工工艺拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及脚手板防护栏杆剪刀撑斜撑杆大横杆小横杆立杆。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于46、两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。6.3 检查与验收6.3.1 材质验收材料配件名称及规格验收内容标准验收时间验收人员48钢管材质GBT3092GBT700 根据进度进场尺寸和质量JGJ130-2001 根据进度进场扣件材质GB15831 根据进度进场承载力65KN.m 的力矩不破坏根据进度进场安全网供应厂商集团认可供应商根据进度进场工字钢合格证、试验报告单、截面尺寸证明材料齐全根据进度进场钢丝绳合格证、试验报告单、截面尺寸证明材料齐全根据进度进场脚手板材质、尺寸和质量/根据进度进场6.3.47、2 架体验收架体搭设完毕由安全主管组织技术员、工长、架子班组会同监理共同验收，不合格及时整改，合格后方可投入使用。项次项目技术要求或容许偏差检查方法与工具1 工字钢加工尺寸偏差5mm 钢卷尺2 焊接质量焊缝饱满，无夹渣直观检查3 搭设中检查垂直度偏差10mm 线坠25mm 4 间距步距偏差20mm 钢卷尺柱偏差50mm 排距偏差20mm 5 扣件螺栓拧紧力距4050N m 扭力扳手6 钢丝绳安全弯弯曲环半径未缩小直观检查7 吊环吊环没有被拉伸直观检查7 质量保证7.1 构配件允许偏差（详见表 8-1）7.2 脚手架搭设的允许偏差和检验方法（详见表8-2）7.3 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标48、准（详见表8-3）8.4 质量保证注意事项7.4.1 脚手架必须经过项目部、监理单位、搭设单位验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。7.4.2 脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：搭设完毕后；连续使用达 6个月；施工中中途停止使用超过 15天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。7.4.3 操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。7.4.4 在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况49、，遇有问题及时解决。7.4.5 外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。8 安全施工及文明施工措施8.1 安全施工措施8.1.1 材质及其使用的安全技术措施（1）扣件的紧固程度宜在 4050N m，并不大于 65N m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹50、篾、塑料混用。（5）严禁将外径 48mm 与51mm 的钢管混合使用。（6）钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。8.1.2 脚手架搭设的安全技术措施（1）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（2）脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（3）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。（4）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求51、后挂合格牌。8.1.3 脚手架上施工作业的安全技术措施（1）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。（2）严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。（3）结构施工时不允许三层同时作业。（4）当作业层高出其下连墙件 3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。（5）各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。（6）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。8.1.4 脚手架拆除的安全技术措施（1）脚52、手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。（2）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。（3）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。（4）拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。（5）拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。（6）拆架时不得中途换53、人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（7）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。（8）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。（9）在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。（10）所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。（11）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。（12）拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。（13）四级风以上（含四级54、）时停止拆除脚手架施工。根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：8.2 文明施工措施8.2.1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。8.2.2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。8.2.3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。8.2.4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。8.2.5 上架子作55、业人员上下均应走楼梯，不准攀爬架子。8.2.6 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。8.2.7 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。8.2.8 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面。8.2.9 不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。8.2.10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。9.2.11 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切56、割物溅落。9.2.12 脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。8.2.13 要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。8.2.14 施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。8.2.15 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。8.2.16 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。8.2.17 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。8.2.18 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆57、当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。8.2.19 六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。9.悬挑式钢管脚手架计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度14.4 米，立杆采用单立管。立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距0.80 米，内排架距离结构0.20 米，立杆的步距1.50 米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采58、用 2步2跨，竖向间距3.00 米，水平间距3.00 米。施工活荷载为 3.0kN/m2，同时考虑 2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设 4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压 0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数 0.6000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30 米，建筑物内锚固段长度1.70 米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.10m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁59、进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150 0.800/2=0.060kN/m 活荷载标准值 Q=3.000 0.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.060=0.118kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4 1.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作60、用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.08 0.118+0.10 1.680)1.5002=0.399kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0.10 0.118+0.117 1.680)1.5002=-0.469kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.469 106/5080.0=92.289N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.060=0.098kN/m 活荷载标准值 q2=1.200kN/61、m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.098+0.990 1.200)1500.04/(100 2.06 105121900.0)=2.529mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150 与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038 1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150 0.800 1.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=3.000 0.800 1.500/62、2=1.800kN 荷载的计算值 P=1.2 0.058+1.2 0.090+1.4 1.800=2.697kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.8002/8+2.697 0.800/4=0.543kN.m=0.543 106/5080.0=106.912N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式63、如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0 0.038 800.004/(384 2.060 105121900.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.090+1.800=1.948kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1947.600 800.0 800.0 800.0/(482.06 105121900.0)=0.827mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.835mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣64、件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038 0.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150 0.800 1.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.2 0.031+1.2 0.090+1.4 1.800=2.665kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m 时,试验表明:单扣件在 12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑动,其抗65、滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1394 NG1=0.13914.400=2.007kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2=0.15041.500(0.800+0.200)/2=0.450kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3=0.1501.500 4/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.066、05 NG4=0.0051.500 14.400=0.108kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.015kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.00021.500 0.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450 Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1 的规定采用：Uz=1.250 Us风67、荷载体型系数：Us=0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk=0.70.450 1.250 0.600=0.236kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 3.015+0.85 1.4 3.600=7.902kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 3.015+1.4 3.600=8.658kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；68、la立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85 1.4 0.236 1.500 1.500 1.500/10=0.095kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.658kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.155 1.500 1.500=2.599m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)69、,W=5.080cm3；由长细比，为2599/16=164；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8658/(0.26489)=67.467N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.902kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0=k70、uh 确定，l0=1.155 1.500 1.500=2.599m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；由长细比，为2599/16=164；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262；MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.095kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=7902/(0.26489)+95000/5080=80.254N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体71、连接。经过计算得到 Nl=7.977kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N 的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积 A=26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=8.66kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2 26.10 0.0001 7.85 10=0.25kN/m 1悬挑脚手架示意图 20011072、01700 8.66kN 8.66kN 0.25kN/mAB悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到0.000.058.918.890.230.038.638.680.650.23悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)0.9880.742悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)0.0590.048悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=8.960kN,R2=9.322kN,R3=-0.228kN 最大弯矩 Mmax=0.988kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=0.988106/(1.05141000.0)+1.9711000/2610.0=7.430N/m73、m2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用 16号工字钢,计算公式如下其中b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B得到：b=2.00 由于b大于 0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度=0.99 106/(0.929141000.00)=7.54N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中 RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产74、生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=9.174kN 十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=9.174kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中 Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82 和0.8；K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000 9.174/0.850=86.343kN。选择 6 19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度140075、MPa，直径 14.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=9.174kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中 f 为吊环抗拉强度，取f=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=9174 4/(3.1416502)1/2=11mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.322kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中 f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 10.9.8f=76、50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=9322 4/(3.1416502)1/2=11mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=9.32kN；d 楼板螺栓的直径，d=20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于9322.43/(3.1416 201.5)=98.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓77、，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=9.32kN；d 楼板螺栓的直径，d=20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!第六章专项应急救援预案为了有效落实安全第一、预防为主的安全生产方针，保证本工程安全生产顺利进行，避免脚手架突发事件给人民生命和财产造成更大的损失，一旦发生紧急事件能够紧张而有序的进行扑救和处理，特拟定本预案。1.1 项目部救援组织机构名单及职责78、姓名职务岗位主要职责联系方式项目经理总 指 挥项目工程师技术支持主管工长现场救护安全员现场保卫资料员对外联络1.2 事故报告程序流程图1.3 脚手架失稳引起倒塌及造成人员伤亡等事故的处理方法1.3.1 迅速确定事故发生的准确位置，可能波及的范围、脚手架的损坏程度，人员伤亡情况等，依据不同情况处理。1.3.2 划出事故特定区，非救援人员未经许可不得进入事故特定区。迅速核实脚手架上作业人数。(1)如有人员被坍塌的脚手架压在下方，要立即采取措施加固四周，然后，拆除或切割压住伤员的杆件，将伤员移出。(2)如果脚手架太重可用现场塔吊将架体缓缓抬起，以便救人。（3)如无人员伤亡，立即实施脚手架加固处理措施。1.3.3 抢救受伤人员时几种情况处理保护现场控制事态组织抢救疏导人员了解事故情况及伤亡情况向上级报告事故发现人主管工长项目经理公司安全部市建委安全处公司主管领导当地派出所公安分局市安全生产监督管理局检查处事故（1）如确认人员已死亡，立即保护现场。（2）如发生人员昏迷、伤及内脏、骨折及大量失血：立即联系 120、999 急救车。为取得最佳效果，可联系专科医院。外伤大出血，在急救车未到之前，现场采取止血措施。骨折：注意搬动时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详等一律用担架或平板，不得一人抬肩，一人抬腿。（3）一般性外伤视伤情送往医院，防止破伤风。轻微内伤，送医院检查。