1、互通现浇箱梁满堂支架施工方案目录互通现浇箱梁满堂支架施工方案1一、编制依据21、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。23、XXX二期道路工程施工图设计以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。2二、工程概况3三、现浇箱梁支架设计31、支架地基处理32、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求3WDJ碗扣式满堂支架体系设计详见箱梁现浇支架纵、横向构架图。5四、现浇箱梁支架验算51、荷载分析53、荷载计算64、箱梁自重分析91、箱梁底模验算102、箱梁侧模板验算113、箱梁底模下横向方木验算124、支架立杆顶托上顺桥向方木验算185、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算23N/（A ）2、+MW/W (组合风荷载)316、碗扣节点、立杆顶托、立杆底座承载力验算327、地基承载力验算33方案一地基承载力验算338、满堂支架整体抗倾覆分析计算349、通道结构验算35五、支架的预压421 预压的目的422 加载方法423 观测点设置及观测频率434 数据整理分析及预拱度的设置43六、支架施工安全措施441、碗扣支架钢管的检查与验收453、脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。45七、安全保证措施及事故应急救援预案46、安全保证措施461安全保证措施：474.防火495.防洪49触电事故专项应急预案511、目的512、组织机构及职责513、触电事故应急措施514、应急物3、资515、注意事项52高处坠落事故应急救援预案521、 目的522、 组织机构及职责523、 高处坠落事故应急措施524、 应急物资535、 注意事项53防台防汛事故应急预案531、目的532、 组织机构及职责533、 防台防汛事故应急措施544、 应急物资541、目的542、组织机构及职责543、火灾事故应急措施554、应急物资555、注意事项56事故应急响应通讯联络56一、编制依据1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。2、中华人民共和国交通部部颁标准JTJ0412000公路桥涵施工技术规范、JTG F80/1-2004公路工程质量检验评定标准、JTJ07695公4、路工程施工安全技术规程等现行有关施工技术规范、标准。3、XXX二期道路工程施工图设计以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。4、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。5、参考建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土工程模板与支架技术、公路施工手册（桥涵下册）、路桥施工计算手册、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）。二、工程概况本合同段主要技术标准。道路功能：城市道路；道路等级：城市快速路；行车道数：跨线道路双向八车道。设计行车速度80Km/h；最大纵坡4.00%，横坡5、1.5%；设计荷载等级：城-A级，公路级。桥梁上部构造为预应力连续梁体系。标准跨径为30米，箱梁高1.70m，顶板宽12.80m，底板宽6.60m，顶、底板厚度均为25-45，腹板厚均为40-60，两侧悬臂长均为2.50m，一联中墩处设中横梁，两端设端横梁，中横梁宽2.00m, 端横梁宽1.20m。本合同段共有12跨箱梁（单幅），除第二联部分用门架施工外，其余均用满堂支架施工。该方案采用第三联（支架高达7.5m）进行计算，满堂支架方案适用于本合同段除第二联门架外的所有箱梁施工，第二联底五、六孔的门架方案设计及计算本次一并完成。三、现浇箱梁支架设计1、支架地基处理支架范围的地基大部分地质情况良好6、，根据动力触探地基承载力试验，承载力达250KPa以上。在支架施工前，首先用挖掘机将地基整平，然后用14T压路机碾压。局部地段采取换填处理，具体为挖出腐质土等软弱土层，换填碎石土，进行分层碾压。泥浆池及基坑采取先清除淤泥及杂物，抽水排干后，同样用碎石土进行分层回填碾压密实。支架地基碾压处理完毕后，方案一：在碾压密实的地基上浇筑厚20的C15砼进行硬化；方案二：在碾压密实的地基上铺设厚3中砂进行地基找平，然后再满铺厚10mm的A3钢板，并在钢板上设置7.515.0的的方木。2、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求支架采用满布式WDJ碗扣支架。为便于高度调节，每根立杆底部和顶部分别设置KTZ50型可调底7、座和KTC50型可调托撑，可调范围050cm。按照施工区处理后的地面高程与梁底高程之差，采用LG-300、LG-240、LG-180、LG-120、HG-60、HG-90、HG-120等规格的杆件进行组合安装。立杆托撑上面纵向设置10cm15cm方木；横向设置10cm10cm方木，间距30cm。考虑到支架的整体稳定性，用长杆设置剪刀撑，顺桥向每跨设置8排，横桥向每跨设置13排。满堂支架设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。水平剪刀撑视支架高度而定，支架高于4m，从顶层钢管开始向下每隔2步设置8、三榀水平剪力撑，即柱两侧和中跨各一榀。施工过程中根据施工情况可适当加密设置。在检查脚手钢管无弯曲，无断裂现象后可实施拼装。拼装时，立杆必须保证垂直。箱梁端、中横梁基本落在在墩顶范围内（端横梁宽1.20m，过渡墩墩顶宽2.1 m；中横梁宽2.00m,一般墩墩顶宽1.4 m）不必设置钢管，可直接在墩顶设置纵、横向20cm20cm方木（横梁底板与墩顶距离为40cm），纵、横向方木间距均为30cm。在墩柱前后各6.0 m范围，立杆纵向间距1060cm，其余立杆纵向间距2090cm；箱梁底板下横向间距290cm，腹板及中隔板下横向间距360cm，翼板下横向间距2120cm，步距除地面以上、底板以下2层为9、60 cm，其余均为120 cm。WDJ碗扣式满堂支架体系设计详见箱梁现浇支架纵、横向构架图。四、现浇箱梁支架验算本计算以第三联30m+30m+30m+30m标准跨径等截面单箱单室预应力砼斜腹板连续箱梁为例，对荷载进行计算及对支架体系进行验算。碗扣式满堂支架体系采用483.5钢管，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B钢管截面特性表，钢管截面积A=4.891022，截面模量W=5.08 1033，自重38.4N/m, 回转半径i=15.78mm,查表得钢材的抗压强度设计值 =205MPa。、荷载计算1、荷载分析根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：（1）、q1-10、箱梁自重荷载，新浇钢筋混凝土密度取26kN/ m3；（2）、q2-箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，取q2=1.5 kN/ m2；（3）、q3-施工人员、施工材料及设备荷载，按均布荷载计算，计算模板及直接支承模板的小棱时取2.5 kN/ m2，计算直接支承小棱的梁时取1.5 kN/ m2，计算支架立柱时取1.0 kN/ m2；（4）、q4-振捣荷载，对水平面模板q4= 2.0kN/m2，对垂直面模板q4= 4.0kN/m2；（5）、q5-新浇混凝土对侧模的压力。（6）、q6-倾倒混凝土产生的水平荷载，取q6= 2.0kN/m2；（7）、q7-支架自重。2、荷载组合模板、支架设计计算的荷载11、组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度验算底模及支架（1）+（2）+（3）+（4）+（7）（1）+（2）+（7）侧模（5）+（6）（5）3、荷载计算3.1箱梁自重- q1计算根据翔安大道仑头立交桥工程现浇箱梁结构特点，通过认真分析，选取具有代表性及最不利荷载的不同断面、不同部位进行箱梁自重计算，即现浇箱梁F-F断面（跨中）、D-D断面（变截面最不利）、H-H断面（墩顶中、端横梁）四个断面分别按翼板、腹板、底板等不同部位进行自重计算。 现浇箱梁F-F断面（跨中）处q1计算根据横断面图，计算翼板、腹板、底板等不同部位箱梁自重。翼板范围箱梁自重：q1= 26（0.18+0. 50）/2=8.84 kN12、/m2；腹板范围箱梁自重：单边腹板截面积（截面阴影部分）计算得1.177 m2，此范围支架宽1.2m。q1= 26（1.181.0）/（1.21.0）=25.57 kN/m2；中隔板范围箱梁自重：中隔板截面积（截面阴影部分）计算得1.251 m2，此范围支架宽1.2m，该范围自重最大。q1= 26（1.2511.0）/（1.21.0）=27.11 kN/m2；箱室下底板范围箱梁自重：顶板厚25 cm，底板厚25 cm，q1= 26（0.25+0.25）=13.00 kN/m2； 现浇箱梁D-D断面（变截面最不利）处q1计算腹板范围箱梁自重：单边腹板截面积（截面阴影部分）计算得1.39 m2，此13、范围支架宽1.2m。q1= 26（1.391.0）/（1.21.0）=30.12kN/m2；中隔板范围箱梁自重：中隔板截面积（截面阴影部分）计算得1.473 m2，此范围支架宽1.2m，该范围自重最大。q1= 26（1.4731.0）/（1.21.0）=31.92 kN/m2；箱室下底板范围箱梁自重：顶板厚25cm，底板厚25 cm，q1= 26（0.25+0.25）=13.00 kN/m2；现浇箱梁H-H断面（墩顶中、端横梁）处q1计算箱室范围箱梁自重：截面阴影部分面积计算得9.09m2，此范围支架宽30.6m+20.9m+30.6m=5.4，该范围自重最大。q1= 269.09/（5.4114、.0）=43.77 kN/m2；3.2新浇混凝土对侧模的压力- q5计算因现浇箱梁采取水平分层浇筑，每层浇筑高度控制在30 cm以内，在竖向上浇筑速度控制在V=1.2/，混凝土初凝时间控制在0=6，混凝土容重=26kN/ m3，掺加外加剂，K1取1.2，混凝土坍落度180 mm，因此K2取1.15，根据公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）附录D， pmax=0.220 K1 K2V1/2所以q5= pmax=0.220 K1 K2V1/2=0.222661.21.151.21/2=51.88 kN/m2。3.3支架自重- q7计算计算每步脚手架自重：NG1123式中： 步距（）；1 立15、杆每米重量（kN）；2 纵向横杆单件重量（kN）；3 内外立杆间斜杆或十字撑重量（kN）。按最大值进行计算，步距取1.2，纵、横向距离取0.6，步数取9步， NG1123=1.20.03840.03840.640.0384(1.22+0.62)=0.046+0.092+0.052=0.19 kNq7=9N G1 /A=90.19kN/（0.60.6）=4.75 kN/m2。4、箱梁自重分析根据以上箱梁自重荷载计算得：现浇箱梁F-F断面：翼板范围箱梁自重q1=8.84 kN/m2；腹板范围箱梁自重q1=25.57 kN/m2；中隔板范围箱梁自重q1=27.11 kN/m2；箱室下底板范围箱梁自重16、q1=13.00 kN/m2；现浇箱梁D-D断面：腹板范围箱梁自重q1=30.12 kN/m2；中隔板范围箱梁自重q1=31.92 kN/m2；箱室下底板范围箱梁自重q1=13.00 kN/m2；现浇箱梁H-H断面：箱室范围箱梁自重q1=43.77 kN/m2。根据满堂支架纵、横向及步距的布置情况，即在墩柱前后各6.0 m范围，立杆纵向间距60cm，其余立杆纵向间距90cm；箱梁底板下横向间距90cm，腹板下横向间距60cm，中隔板下横向间距60cm，翼板下横向间距120cm；步距120 cm 。综合以上箱梁不同断面、不同部位自重计算及支架布置得出如下结论：1、现浇箱梁F-F断面翼板范围为箱梁17、翼板受力最差且最具代表性的部位，在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm120cm120cm；中隔板和底板也具有代表性，其中中隔板范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm60cm120cm，底板范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm90cm120cm。因此箱梁F-F断面翼板、中隔板、底板均需要进行结构验算。2、现浇箱梁D-D断面中隔板处在支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为60 cm60cm120cm的范围内；底板处在支架设置纵桥向横桥向间距横杆步距为60 cm90cm120cm的范围内。很明显D-D断面中隔板、底板自重较大，受力最差，因此箱梁D-D18、断面中隔板、底板需要进行结构验算。3、现浇箱梁H-H断面此位置为箱梁中、端横梁，是箱梁自重最大的部位，但由于箱梁端、中横梁基本落在在墩顶范围内，不必设置钢管支架，只需直接在墩顶设置纵、横向20cm20cm方木（横梁底板与墩顶距离为40cm），因此我们可直接对横向方木及底模板进行验算即可。、结构验算1、箱梁底模验算本施工方案除箱梁端、中横梁在墩顶设置横向20cm20cm方木，间距为30cm，其余范围横向均设置10cm10cm方木，间距30cm。根据以上箱梁不同断面、不同部位自重计算及箱梁模板下横向方木布置情况，通过综合分析，可以得出现浇箱梁H-H断面箱室范围，为整跨箱梁不同断面、不同部位自重最大19、值、受力最差的位置，因此有必要进行底模板受力验算。通过上面计算得：现浇箱梁D-D断面中隔板范围箱梁自重q1=31.92 kN/m2，现浇箱梁H-H断面箱室范围箱梁自重q1=43.77 kN/m2。本方案箱梁底模采用一类一等品规格为2440mm1220mm15mm竹胶板，竹胶板下横向方木间距均为30cm。查公路施工手册（桥涵下册）表13-17竹编胶合板力学性能，得，弯曲强度W=90.0Mpa，弹性模量E=6103Mpa。1.1现浇箱梁H-H断面箱室范围底模板计算由于模板的连续性，在均匀荷载的作用下，计算时按4跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室范围底模板计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：20、Mmax=-0.107q L2f=0.632 qL4/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室范围模板跨度L=0.3m。模板弯曲强度计算q=1.0（q1+q2+q3+q4) 0.3=1.0（43.77+1.5+2.5+2.0) 0.3=49.770.3=14.93 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10714.930.32=-0.144 kN.m模板计算宽度取b=1.0m，W= bh2/6=（1.00.0152）/6=0.37510-4m3W= Mmax/W=144/0.37510-4=3.84 MpaW =90.0Mpa经计算，箱室范围底模板弯曲强度满足要求。模21、板挠度计算I=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.63214.931030.34/(10061031060.2810-6)=76.38/168000=0.4510-3m=0.45mmL/400=300/400=0.75 mm经计算，箱室范围底模板挠度满足要求。通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的底模板进行弯曲强度、和挠度分析计算，得出该满堂支架底模板设置满足要求。2、箱梁侧模板验算本方案箱梁侧模采用一类一等品规格为2440mm1220mm15mm竹胶板，竹胶板下设置10cm10cm间距30cm的方木。查公路施工手22、册（桥涵下册）表13-17竹编胶合板力学性能，得，弯曲强度W=90.0Mpa，弹性模量E=6103Mpa。计算时按4跨等跨连续梁计算，查路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2f=0.632 qL4/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁侧模板跨度L=0.3m。模板弯曲强度计算q=1.0（q4+q5)0.3=1.0（4.0+51.88) 0.3=55.880.3=16.76 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10716.760.32=-0.16 kN.m模板计算宽度取b=1.0m，W= bh2/6=（1.00.0152）/6=0.37510-23、4m3W= Mmax/W=160/0.37510-4=4.27 MpaW =90.0Mpa经计算，侧模板弯曲强度满足要求。模板挠度计算I=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.63216.7601030.34/(10061031060.2810-6)=85.80/168000=0.5110-3m=0.51mmL/400=300/400=0.75 mm经计算，侧模板挠度满足要求。通过以上对本合同段侧模板进行弯曲强度、和挠度分析计算，得出该满堂支架侧模板设置满足要求。3、箱梁底模下横向方木验算本施工方案除箱梁端、中横梁在墩顶设置24、横向20cm20cm方木，间距为30cm，其余范围横向均设置10cm10cm方木，间距30cm。箱梁翼板下横向方木跨度为120cm，腹板及中隔板下横向方木跨度为60cm，底板下横向方木跨度为90cm；在墩顶范围方木横向跨度为30cm。根据以上箱梁不同断面、不同部位自重计算及箱梁模板下横向方木布置情况，通过综合分析，可以得出现浇箱梁F-F断面翼板范围（代表整跨箱梁翼板）、现浇箱梁D-D断面中隔板范围、箱室下底板范围、H-H断面箱室范围，以上为整跨箱梁不同断面、不同部位自重最大值、受力最差的位置，因此有必要进行横向方木受力验算。通过上面计算得：现浇箱梁F-F断面翼板范围箱梁自重q1=8.84 kN25、/m2；现浇箱梁D-D断面中隔板范围箱梁自重q1=31.92 kN/m2，箱室下底板范围箱梁自重q1=26.00 kN/m2，现浇箱梁H-H断面箱室范围箱梁自重q1=43.77 kN/m2。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时多为力学性能优于杉木的松木。查路桥施工计算手册表8-6各种常用木材的容许应力和弹性模量表，得杉木的力学性能：顺纹弯应力W=11.0Mpa，弯曲剪应力=1.7Mpa，弹性模量E=9103Mpa。3.1现浇箱梁F-F断面翼板范围横向方木计算横向方木计算时，按2跨等跨连续梁计算，受力分析见翼板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-8第1项，得：Mma26、x=-0.125 q L2Qmax=0.625q Lf=0.521 qL4/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁翼板下横向方木跨度L=1.2m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（8.84+1.5）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（12.41+6.3）0.3=5.61 kN/mMmax=-0.125 q L2=-0.1255.611.22=-1.01 kN.mW= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=1010/1.6710-4=6.05 M27、paW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，翼板横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.521qL4/(100EI) =0.5215.611031.24/(10091031068.3310-6)=6.061/7497=8.08510-4m=0.81mmL/400=1200/400=3.00 mm经计算，翼板横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=0.625q L=0.6255.611.2=4.21 kNmax= Qmax /（0.9A）=（4.21103）/（0.90.10.1）=0.46 Mpa=1.7Mp28、a经计算，翼板横向方木抗剪满足要求。3.2现浇箱梁D-D断面横向方木计算现浇箱梁D-D断面中隔板范围横向方木计算横向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见中隔板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=-0.107q LQmax=0.607q Lf=0.632 qL4/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下横向方木跨度L=0.6m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（31.92+1.5）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（40.11+6.3）0.329、=13.92 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10713.920.62=-0.54 kN.mW= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=540/1.6710-4=3.24 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，中隔板横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.63213.921030.64/(10091031068.3310-6)=1.140/7497=1.5210-4m=0.152mmL/400=600/400=1.50 30、mm经计算，中隔板横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=0.607q L=0.60713.920.6=5.07 kNmax= Qmax /（0.9A）=（5.07103）/（0.90.10.1）=0.56Mpa=1.7Mpa经计算，中隔板横向方木抗剪满足要求。现浇箱梁D-D断面箱室下底板范围横向方木计算横向方木计算时，按4跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室下底板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2Qmax=0.607q Lf=0.632 qL4/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室下底板下横向方木跨度L=0.9m，间距31、B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（13.0+1.5）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（17.4+6.3）0.3=7.11 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.1077.110.92=-0.62 kN.mW= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=620/1.6710-4=3.71 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱室下底板横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=32、0.632qL4/(100EI) =0.6327.111030.94/(10091031068.3310-6)=2.948/7497=3.9310-4m=0.39mmL/400=900/400=2.25 mm经计算，箱室下底板横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=0.607q L=0.6077.110.9=3.88 kNmax= Qmax /（0.9A）=（3.88103）/（0.90.10.1）=0.43Mpa=1.7Mpa经计算，箱室下底板横向方木抗剪满足要求。3.3现浇箱梁H-H断面箱室范围横向方木计算横向方木计算时，按4跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室底板横向方木计算简图。查33、路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2Qmax=0.607q Lf=0.632 qL4/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室范围横向方木跨度L=0.3m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（43.77+1.5）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（54.32+6.3）0.3=18.19 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10718.190.32=-0.175 kN.mW= bh2/6=（0.20.22）/6=0.810-4m3W= Mmax34、/W=175/0.810-4=2.2 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱室范围横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.20.23）/12=133.3310-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.63218.191030.34/(1009103106133.3310-6)=0.0931/119997=0.01010-4m=0.01mmL/400=300/400=0.75 mm经计算，箱室范围横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=0.607q L=0.60718.190.3=3.31 kNmax= Qmax /（0.9A）=（3.335、1103）/（0.90.20.2）=0.095Mpa=1.7Mpa经计算，箱室范围横向方木抗剪满足要求。通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的模板下方木进行强度、抗剪力和挠度分析计算，得出该满堂支架模板下方木设置满足要求。4、支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中立杆顶托上顺桥向采用10cm15cm方木，在墩柱前后各6.0 m范围，顺桥向方木跨度为60cm，其余顺桥向方木跨度为90cm。箱梁翼板下横向方木跨度为120cm，腹板及中隔板下横向方木跨度为60cm，底板下横向方木跨度为90cm。根据以上箱梁不同断面、不同部位自重计算及箱梁模板下横向方木布置情况及顺桥向方木布置情况，通过综合36、分析，可以得出现浇箱梁F-F断面翼板、中隔板、箱室下底板范围、现浇箱梁D-D断面中隔板范围、箱室下底板范围，以上为整跨箱梁不同断面、不同部位自重最大值、受力最差的位置，因此有必要进行顺桥向方木受力验算。通过上面计算得：现浇箱梁F-F断面翼板范围箱梁自重q1=8.84 kN/m2，中隔板范围箱梁自重q1=27.11 kN/m2，箱室下底板范围箱梁自重q1=13.00 kN/m2；现浇箱梁D-D断面中隔板板范围箱梁自重q1=31.92 kN/m2，箱室下底板范围箱梁自重q1=13.00 kN/m2。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时多为力学性能优于杉木的松木。查路桥施工计算37、手册表8-6各种常用木材的容许应力和弹性模量表，得杉木的力学性能：顺纹弯应力W=11.0Mpa，弯曲剪应力=1.7Mpa，弹性模量E=9103Mpa。4.1现浇箱梁F-F断面支架立杆顶托上顺桥向方木验算现浇箱梁F-F断面翼板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见翼板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-9第11项，得：Mmax=-0.267PLQmax=1.267P f=1.883PL3/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁翼板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=1.2m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每38、根方木强度计算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 1.20.9/3=1.2（8.84+1.5）+1.4(1.5+2.0) 1.20.9/3=12.41+4.91.20.9/3=6.23 kNMmax=-0.267PL=-0.2676.230.9=-1.50 kN.mW= bh2/6=（0.100.152）/6=3.7510-4m3W= Mmax/W=1500/3.7510-4=4.00 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱梁翼板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.153）/12=28.1310-6m4f=1.883PL339、/(100EI) =1.8836.231030.94/(100910310628.1310-6)=7.697/25317=3.0410-4m=0.30mmL/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁翼板下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=1.267P =1.2676.23=7.89 kNmax= Qmax /（0.9A）=（7.89103）/（0.90.10.15）=0.59 Mpa=1.7Mpa经计算，箱梁翼板下顺桥向方木抗剪满足要求。现浇箱梁F-F断面中隔板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见中隔板顺桥向方木计算简图。40、查路桥施工计算手册附表2-9第11项，得：Mmax=-0.267PLQmax=1.267P f=1.883PL3/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=0.6m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.60.9/3=1.2（27.11+1.5）+1.4(1.5+2.0) 0.60.9/3=34.33+4.90.60.9/3=7.06 kNMmax=-0.267PL=-0.2677.060.9=-1.70 kN.mW= bh2/6=（0.100.152）/41、6=3.7510-4m3W= Mmax/W=1700/3.7510-4=4.53 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.153）/12=28.1310-6m4f=1.883PL3/(100EI) =1.8837.061030.94/(100910310628.1310-6)=8.722/25317=3.4510-4m=0.35mmL/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=1.267P =1.2677.06=8.95 kNmax=42、 Qmax /（0.9A）=（8.95103）/（0.90.10.15）=0.66Mpa=1.7Mpa经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木抗剪满足要求。现浇箱梁F-F断面箱室下底板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室下底板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-9第11项，得：Mmax=-0.267PLQmax=1.267P f=1.883PL3/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁底板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=0.9m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算P=1.2（q1 + q2）+43、1.4(q3+ q4) 0.90.9/3=1.2（13.00+1.5）+1.4(1.5+2.0) 0.90.9/3=17.4+4.90.90.9/3=6.02 kNMmax=-0.267PL=-0.2676.020.9=-1.45 kN.mW= bh2/6=（0.100.152）/6=3.7510-4m3W= Mmax/W=1450/3.7510-4=3.87 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱梁箱室底板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.153）/12=28.1310-6m4f=1.883PL3/(100EI) =1.8836.02144、030.94/(100910310628.1310-6)=7.437/25317=2.9410-4m=0.29mmL/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁箱室底板下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=1.267P =1.2676.02=7.63 kNmax= Qmax /（0.9A）=（7.63103）/（0.90.10.15）=0.56Mpa=1.7Mpa经计算，箱梁箱室底板下顺向方木抗剪满足要求。4.2现浇箱梁D-D断面支架立杆顶托上顺桥向方木验算现浇箱梁D-D断面中隔板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算顺桥向方木计算时，按4跨等跨连续梁计算，受力分析见腹板顺桥向45、方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=0.169PLQmax=-0.661P f=1.079PL3/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下顺桥向方木跨度L=0.6m，间距B=0.6m，共由2根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.60.6/2=1.2（31.92+1.5）+1.4(1.5+2.0) 0.60.6/2=40.10+4.90.60.6/2=8.10 kNMmax=0.169PL=0.1698.100.6=0.82 kN.mW= bh2/6=（0.100.152）46、/6=3.7510-4m3W= Mmax/W=820/3.7510-4=2.19 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.153）/12=28.1310-6m4f=1.079PL3/(100EI) =1.0798.101030.64/(100910310628.1310-6)=1.133/25317=0.4510-4m=0.05mmL/400=600/400=1.5 mm经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=-0.661P =-0.6618.10=-5.35 kNma47、x= Qmax /（0.9A）=（5.35103）/（0.90.10.15）=0.40 Mpa=1.7Mpa经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木抗剪满足要求。通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的支架顶托上面的方木进行强度、抗剪力和挠度分析计算，得出该满堂支架顶托上方顺桥向方木设置满足要求。5、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑与扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管支架稳定承载能力显著高于扣件式钢管支架48、，一般都高出20%以上，甚至超过35%。本工程现浇箱梁支架按483.5钢管扣件式支架进行内力计算，计算结果同样适用与WDJ碗扣式支架，相对于扣件式支架安全系数相当与1.2以上。5.1现浇箱梁F-F断面现浇箱梁F-F断面翼板部位，在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm120cm120cm。 立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载N=30 kN。立杆实际承受的荷载为：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(组合风荷载) NG1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2k -构配件自49、重标准值产生的轴向力； NG2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：NG1k =0.91.2q1=0.91.28.84=9.55kN；NG2k =0.91.2q2=0.91.21.5=1.62kN；NQK =0.91.2（q3+ q4+ q7）=0.91.2（1.0+2.0+4.75）=1.087.75=8.37kN；则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（9.55+1.62）+0.851.48.37 =23.36kNN=30kN，强度满足要求。 立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)有关模板支架立杆的稳定50、性计算公式：N/（A ）+MW/W (组合风荷载)N-钢管所承受的垂直荷载，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，计算得N =23.36kN；A为钢管的截面积，A=4.891022；W为截面模量，W=5.08 1033，为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得，=L/i, 回转半径i=15.78mm，L为立杆步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。MW为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -风荷载标准51、值产生的弯矩；k -风荷载标准值； la-立杆纵距；h-立杆步距；k=0.7zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为A类，离地面高度不大于10m，查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）表风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表风荷载体型系数第36项得s =1.2；0-基本风压（kN/m2），查建筑结构荷载规范表D.4雪压和风压表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(052、.851.40.930.91.22)/10=0.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=23.36103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103） =91.77 MPa =205Mpa计算结果说明箱梁F-F断面翼板部位支架是安全稳定的。现浇箱梁F-F断面中隔板部位，在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm60cm120cm。 立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载N=30 kN。立杆实际承受的荷载为：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(组合风荷载) NG53、1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2k -构配件自重标准值产生的轴向力； NG2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：NG1k =0.90.6q1=0.90.627.11=14.64kN；NG2k =0.90.6q2=0.90.61.5=0.81kN；NQK =0.90.6（q3+ q4+ q7）=0.90.6（1.0+2.0+4.75）=0.547.75=4.19kN；则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（14.64+0.81）+0.851.44.19 =23.53kNN=30kN，强度满足要求。 立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢54、管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/（A ）+MW/W (组合风荷载)N-钢管所承受的垂直荷载，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，计算得N =23.53kN；A为钢管的截面积，A=4.891022；W为截面模量，W=5.08 1033，为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得，=L/i, 回转半径i=15.78mm，L为立杆步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。MW为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：MW=0.851.4 55、MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -风荷载标准值产生的弯矩；k -风荷载标准值； la-立杆纵距；h-立杆步距；k=0.7zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为A类，离地面高度不大于10m，查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）表风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表风荷载体型系数第36项得s =1.2；0-基本风压（kN/m2），查建筑结构荷载规范表D.4雪压和风压表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=56、0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=23.53103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103） =64.68+27.56=92.24 MPa =205Mpa计算结果说明箱梁F-F断面中隔板部位支架是安全稳定的。现浇箱梁F-F断面箱室下底板部位，在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm90cm120cm。 立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载N=30 kN。立杆实57、际承受的荷载为：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(组合风荷载) NG1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2k -构配件自重标准值产生的轴向力； NG2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：NG1k =0.90.9q1=0.90.913.00=10.53kN；NG2k =0.90.9q2=0.90.91.5=1.22kN；NQK =0.90.9（q3+ q4+ q7）=0.90.9（1.0+2.0+4.75）=0.817.75=6.28kN；则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（10.53+1.22）+0.858、51.46.28 =14.10+7.47=21.57kNN=30kN，强度满足要求。 立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/（A ）+MW/W (组合风荷载)N-钢管所承受的垂直荷载，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，计算得N =21.57kN；A为钢管的截面积，A=4.891022；W为截面模量，W=5.08 1033，为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得，=L/i, 回转半径i=15.78mm，L为立杆步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，参照建筑59、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。MW为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -风荷载标准值产生的弯矩；k -风荷载标准值； la-立杆纵距；h-立杆步距；k=0.7zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为A类，离地面高度不大于10m，查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）表风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表风荷载体型系数第36项得s =1.2；0-基本风压（kN/m2），查建筑结构荷载规范表D.4雪压和风压表，得0=0.8 kN/m60、2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=21.57103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103） =59.29+27.56=86.85 MPa =205Mpa计算结果说明箱梁F-F断面箱室下底板部位支架是安全稳定的。综上所述，现浇箱梁F-F断面翼板、中隔板、箱室下底板不同部位支架是安全稳定的。5.2现浇箱梁D-D断面现浇箱梁E-E断面61、中隔板部位，在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为60 cm60cm120cm。 立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载N=30 kN。立杆实际承受的荷载为：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(组合风荷载) NG1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2k -构配件自重标准值产生的轴向力； NG2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：NG1k =0.60.6q1=0.60.631.92=11.49kN；NG2k =0.60.6q2=0.60.61.5=0.54kN；NQK62、 =0.60.6（q3+ q4+ q7）=0.60.6（1.0+2.0+4.75）=0.367.75=2.79kN；则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（11.49+0.54）+0.851.42.79 =14.44+3.32=17.76kNN=30kN，强度满足要求。 立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/（A ）+MW/W (组合风荷载)N-钢管所承受的垂直荷载，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，计算得N =17.76kN；A为钢管的截面积，A=63、4.891022；W为截面模量，W=5.08 1033，为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得，=L/i, 回转半径i=15.78mm，L为立杆步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。MW为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -风荷载标准值产生的弯矩；k -风荷载标准值； la-立杆纵距；h-立杆步距；k=0.7zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为A类，离地面高度不大于10m，查建筑结构荷载规范（GB5064、009-2001）表风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表风荷载体型系数第36项得s =1.2；0-基本风压（kN/m2），查建筑结构荷载规范表D.4雪压和风压表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =60cm，h=120 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.61.22)/10=0.10 kN.m故，N/（A ）+MW/W=17.76103/（0.744489）+0.10103103/（5.08 103） =48.82+165、9.69=68.51 MPa =205Mpa计算结果说明箱梁D-D断面中隔板部位支架是安全稳定的。现浇箱梁D-D断面箱室下底板部位，在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为60 cm90cm120cm。 立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载N=30 kN。立杆实际承受的荷载为：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(组合风荷载) NG1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2k -构配件自重标准值产生的轴向力； NG2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：NG1k =0.6066、.9q1=0.60.913.00=7.02kN；NG2k =0.60.9q2=0.60.91.5=0.81kN；NQK =0.60.9（q3+ q4+ q7）=0.60.9（1.0+2.0+4.75）=0.547.75=4.19kN；则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（7.02+0.81）+0.851.44.19 =9.40+4.99=14.39kNN=30kN，强度满足要求。 立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/（A ）+MW/W (组合风荷载)N-钢管所承受的垂直荷载，67、N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，计算得N =14.39kN；A为钢管的截面积，A=4.891022；W为截面模量，W=5.08 1033，为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得，=L/i, 回转半径i=15.78mm，L为立杆步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。MW为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -风荷载标准值产生的弯矩；k -风荷载标准值； la-立杆纵距；h-立杆步距；k=0.768、zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为A类，离地面高度不大于10m，查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）表风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表风荷载体型系数第36项得s =1.2；0-基本风压（kN/m2），查建筑结构荷载规范表D.4雪压和风压表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =60cm，h=120 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.61.22)/10=0.10 kN.m故，N/（A 69、）+MW/W=14.39103/（0.744489）+0.10103103/（5.08 103） =39.55+19.69=59.25 MPa =205Mpa计算结果说明箱梁D-D断面箱室下底板部位支架是安全稳定的。综上所述，现浇箱梁D-D断面中隔板、箱室下底板等不同部位支架是安全稳定的。通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的支架立杆进行强度和稳定性分析计算，得出该满堂支架是安全稳定的。6、碗扣节点、立杆顶托、立杆底座承载力验算根据以上箱梁自重荷载计算得，现浇箱梁F-F断面：翼板范围箱梁自重q1=8.84 kN/m2；腹板范围箱梁自重q1=25.57 kN/m2；箱室下底板范围箱梁自重70、q1=13.00 kN/m2。现浇箱梁D-D断面：腹板范围箱梁自重q1=31.92 kN/m2；箱室下底板范围箱梁自重q1=13.00 kN/m2。现浇箱梁H-H断面：箱室范围箱梁自重q1=43.77 kN/m2。通过以上比较得，箱梁混凝土自重最大为H-H断面箱室范围箱梁自重，其值为43.77 kN/m2。6.1碗扣节点承载力验算碗扣节点承载力按下式验算：Nmax QbQb下碗扣抗剪强度设计值不小于60 kN，取60 kN。Nmax=（q1+ q2+ q3+q4+q7）A=(43.77 +1.5+1.0+2.0+4.75) kN/m20.6 m0.9m=28.63 kN，安全系数取0.8，Nm71、ax=28.63 kN 0.8Qb = 0.860 kN=48 kN，满足碗扣抗剪强度要求。6.2立杆顶托承载力验算立杆顶托承载力按下式验算：NmaxQtQt顶托设计值不小于40 kN，取40 kN。Nmax=（q1+ q2+ q3+q4）A=(43.77 +1.5+1.0+2.0) kN/m20.6 m0.9m=26.07 kN，安全系数取0.8，Nmax=26.07 kN 0.8Qt = 0.840 kN=32 kN，满足顶托强度要求。6.3立杆底座承载力验算立杆底座承载力按下式验算：NmaxQzQz底座设计值不小于40 kN，取40 kN。Nmax=（q1+ q2+ q3+q4+q7）A72、=(43.77 +1.5+1.0+2.0+4.75) kN/m20.6 m0.9m=28.63 kN，安全系数取0.8，Nmax=28.63 kN 0.8Qz = 0.840 kN=32 kN，满足顶托强度要求。7、地基承载力验算7.1支架地基处理支架范围的地基大部分地质情况良好。在支架施工前，首先用挖掘机将地基整平，然后用14T压路机碾压，碾压至。局部地段采取换填处理，具体为挖出腐质土等软弱土层，换填碎石土，进行分层碾压。泥浆池及基坑采取先清除淤泥及杂物，抽水排干后，同样用碎石土进行分层回填碾压密实。以上压实度达到95%以上，根据经验压实度达到95%以上，地基承载力达到fk=200kPa2573、0kPa（参考建筑施工计算手册），根据动力触探地基承载力试验，地基承载力实测值达250KPa以上（详见动力触探地基承载力试验报告）。支架地基碾压处理完毕后，方案一：在碾压密实的地基上浇筑厚15的C15砼进行硬化，硬化区周边设置排水沟；方案二(备用)：在碾压密实的地基上铺设厚3中砂进行地基找平，然后再满铺厚10mm的A3钢板，并在钢板上设置7.515.0的的方木。7.2地基承载力验算方案一地基承载力验算由以上立杆底座承载力计算得，按照最不利荷载， Nmax=24.31 kN,立杆可调底座面积AB=0.150.15=0.0225m2，立杆底座下混凝土基础承载力：= Nmax /AB=243100.74、0225=1.08Mpa=1.08Mpa= 15.0Mpa所以，立杆底座下混凝土基础强度满足要求。底座放置在混凝土上，按照力传递面积计算：A=（20.15tg450+0.15）2=0.2025 m2按照最不利荷载考虑：fmax= Nmax /AB=24.310.2025=120kpafmax =120kpafk=250kPa通过计算该方案地基承载力满足施工要求。方案二地基承载力验算地基上铺设长4.0m,宽1.5m，厚10mm的A3钢板，每块钢板上最大支承73=21根钢管，即最大支承力为：即最大支承力为：N=24.31 kN21=510.51 kN，面积A=4.0m1.5m=6.0 m2，= N75、/A=510.51 kN6.0 m2=85.09 kN/m2=85.09kPa。根据对现场处理后的地基进行承载力检测，检测结果详见地基承载力检测报告，其地基承载力达250 kPa以上，=85.09kPa250 kPa。假设部分地基浸泡失效:考虑到箱梁施工过程中，混凝土养护等施工用水可能会从钢板之间进行渗透，对地基进行浸泡，导致有效受力面积减小。假设每块钢板每边各失效0.2米，为此，我部对地基承载力做进一步验算。每块钢板实际受力面积为：A=(2)m(2)m=4.0 m2，= N/A=510.51 kN4.0 m2=127.63 kN/m2=127.63kPa250 kPa。故该地基承载力即使每块76、钢板每边各失效0.2米也完全可以满足现浇箱梁满堂支架施工要求（按最不利状况计算，地基承载力仍然有近2倍的安全储备）。通过计算该方案地基承载力满足施工要求。8、满堂支架整体抗倾覆分析计算根据JTJ0412000公路桥涵施工技术规范条稳定性要求，支架在自重和风荷载等作用下的抗倾覆稳定时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=MW（稳定力矩）/MQ（倾覆力矩）采用第三联中跨30m验算支架抗倾覆能力：桥梁宽12.8m，长30m，支架最高不大于8m，支架宽13.8m，支架横向41排，纵向18排，高度取8m。KTC50型可调托撑共需要4118=738个；立杆需要41188=5904 m；纵向横杆需要187（层77、数）30=3780 m；横向横杆需要417（层数）13.8=3961 m；故，钢管总重=（5904+3780+3961）3.84/1000=52.40t；KTC50型可调托撑总重=7386.45/1000=4.76t；所以，G=（52.40+4.76）9.8=560.17kN；稳定力矩，MW =560.1713.8/2=3865.17 kN.m；依据以上对风荷载计算k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2梁底部支架高与梁高取9.7m，30m跨迎风面积=9.730=291 m2，30 m跨共受力P=0.93291=270.63 kN；倾覆力矩MQ =270.639.7/78、2=1312.56 kN.m；所以，K0=MW/MQ=3865.17/1312.56=2.951.3计算结果说明本方案满堂支架整体满足抗倾覆要求。9、通道结构验算我部仑头互通第二联4#、5#墩及5#、6#墩之间分别为进出民安大道的通道，施工支架过程中在这两跨跨中应设人行和车行通道，以保证行人及车辆正常通行。考虑行人及车辆行驶方向，本方案中采用人行与车行联合布置，通道处布置形式为4.0m(宽)4.5m（高），采用500钢管作为支墩，支墩顶托上采用I36工字钢做底横梁，其上采用I36工字钢作为纵向分配梁，其横向间距为：顶底板下工字钢间距为90cm，腹板下间距为30cm，翼缘板下间距为120cm。工79、字梁上1010cm 方木作横向分配梁，顶底板、翼缘板部分间距为30cm。 因为通道设置在跨中位置，只须对浇箱梁F-F断面翼板、中隔板、箱室下底板范围等部位进行受力验算。通过上面计算得：现浇箱梁F-F断面翼板范围箱梁自重q1=8.84 kN/m2，中隔板范围箱梁自重q1=27.11 kN/m2，箱室下底板范围箱梁自重q1=13.00 kN/m2。q2-箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，取q2=1.5 kN/ m2；q3-施工人员、施工材料及设备荷载，按均布荷载计算，计算模板及直接支承模板的小棱时取2.5 kN/ m2，计算直接支承小棱的梁时取1.5 kN/ m2，计算支架立柱时取1.0 k80、N/ m2；q4-振捣荷载，对水平面模板q4= 2.0kN/m2，对垂直面模板q4= 4.0kN/m2；工字钢的容许应力和弹性模量查路桥施工计算手册中各种常用钢材的容许应力和弹性模量表，得I36a工字钢的力学性能：E=2.1105Mpa I=15796c m4 ；计算长度L=5.2 m；W=877.6cm3；=140 Mpa。9.1工字钢纵梁强度计算1）、现浇梁F-F断面翼板工字钢验算 纵向工字钢计算时，按两跨不等跨连续梁计算，受力分析见翼板工字钢计算简图。查路桥施工计算手册得：Mmax=-0.267PLQmax=1.267P f=1.883PL3/(100EI)箱梁翼板下工字钢跨度L=5.281、m，间距B=1.2m，共由横向有3根工字钢支承。每根工字钢强度计算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 1.25.2/3=1.2（8.84+1.5）+1.4(1.5+2.0) 1.25.2/3=36.00 kNMmax=-0.267PL=-0.26736.005.2=-49.98 kN.mW= Mmax/W=1500/3.7510-4=57.00 MpaW =140Mpa经计算，箱梁翼板下工字钢纵梁强度满足要求。每根工字钢挠度计算f=1.883PL3/(100EI) =1.883361035.23/(1002.110510615.810-5)=2.8710-3m=2.87mm582、200/400=5200/400=13.00 mm经计算，箱梁翼板下工字钢刚度满足要求。每根工字钢抗剪计算Qmax=1.267P =1.26736=45.61kNmax= Qmax /A=（45.61103）/（0.1340.36）=0.95 Mpa=1.2Mpa经计算，箱梁翼板下纵向工字钢抗剪满足要求。2）、现浇箱梁F-F断面中隔板范围工字钢验算 纵向工字钢计算时，按两跨不等跨连续梁计算，受力分析见中隔板工字钢计算简图。查路桥施工计算手册得：Mmax=-0.267PLQmax=1.267P f=1.883PL3/(100EI)箱梁中隔板下纵向工字钢跨度L=5.2m，间距B=0.3m，共由5根83、工字钢支承。每根工字钢强度计算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.35.2/5=1.2（27.11+1.5）+1.4(1.5+2.0) 0.35.2/5=12.24 kNMmax=-0.267PL=-0.26712.245.2=-16.99kN.mW= Mmax/W=16990/8.7810-4=19. 35MpaW =140Mpa经计算，箱梁中隔板纵向工字钢强度满足要求。每根工字钢计算f=1.883PL3/(100EI) =1.88312.241035.23/(10015.810-52.1105106)=0.9810-4m=0.98mmL/400=5200/400=1384、.00 mm经计算，箱梁中隔板下工字钢刚度满足要求。 每根工字钢抗剪计算Qmax=1.267P =1.26712.24=15.51 kNmax= Qmax /A=（15.51103）/（0.90.1340.36）=0.22Mpa=1.2Mpa经计算，箱梁中隔板下工字钢抗剪满足要求。3）、现浇箱梁F-F断面底板范围工字钢验算纵向工字钢计算时，按两跨不等跨连续梁计算，受力分析见中隔板工字钢计算简图。查路桥施工计算手册得：Mmax=-0.267PLQmax=1.267P f=1.883PL3/(100EI)箱梁底板下纵向工字钢跨度L=5.2m，间距B=0.9m，共由3根工字钢支承。每根工字钢强度计算85、P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.95.2/3=1.2（13.00+1.5）+1.4(1.5+2.0) 0.95.2/3=34.79 kNMmax=-0.267PL=-0.26734.795.2=-48.30kN.mW= Mmax/W=48300/8.7810-4=55.01MpaW =140Mpa经计算，箱梁底板纵向工字钢强度满足要求。每根工字钢计算f=1.883PL3/(100EI) =1.88334.791035.23/(10015.810-52.1105106)=2.7710-4m=2.77mmL/400=5200/400=13.00 mm经计算，箱梁底板下工字86、钢刚度满足要求。 每根工字钢抗剪计算Qmax=1.267P =1.26734.79=44.08 kNmax= Qmax /A=（44.08103）/（0.90.1340.36）=0.92Mpa=1.2Mpa经计算，箱梁底板下工字钢抗剪满足要求。9.2门架工字钢下横梁强度验算门架工字钢横梁下钢管支架均匀布置，对工字钢而言横向260cm，从受力方面来讲，其可承受荷载是相同的。我们选受力最大的中间孔支架做验算。在中间支架中按照受力分析，中隔板下部受力最不利，必须进行验算，如该处验算通过，其余部位受力可满足要求。横向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见中隔板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册87、得：Mmax=-0.311PLQmax=1.311P f=1.883PL3/(100EI)箱梁中隔板支架顶横向工字钢跨度L=2.6m，间距B=0.25m，共由3根横向方木支承。该处最为单独的受力单元，考虑人行通道和车行通道各一半跨度的荷载模拟计算。 每根工字钢强度计算Mmax=-0.311（61.202.6/4+30.83 E=2.1105Mpa I=15796cm4 ； W=877.6cm3；=140 Mpa。W= Mmax/W=19080/8.7810-4=21.08MpaW 0.9 = 11140=126Mpa经计算，箱梁中隔板横向方木强度满足要求。 单根横向工字钢计算f=1.8833088、.830.7（32.62.6-40.70.7）/(242.11051.5810-4+61.22.63/(482.11051.5810-4)=1.37910-4 m=0.138mmL/400=780/400=1.95 mm经计算，箱梁中隔板下工字钢刚度满足要求。每根工字钢抗剪计算Qmax=1.311P =1.311（61.2/2+30.83）=80.54 kNmax= Qmax /A=（80.54103）/（0.90.360.18）=1.38Mpa=2.1pa经计算，箱梁中隔板下支架顶横向方木抗剪满足要求。9.3500钢管支架立杆强度及稳定性验算因为钢管支架横距相同，其承载能力相同，故选择荷载最89、大部分进行受力验算，根据前面受力分析中隔板孔位支架最不利。钢管力学指标计算W=(d4-d14)/32d=1.84910-3m3I=(d4-d14)/64=4.62210-4m4E=2.1105MpaN=8.12EI/4l2=8.13.1422.11051064.62210-4/（44.52）=9.58104kN立杆强度验算支架实际承受的荷载为：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(组合风荷载) NG1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2k -构配件自重标准值产生的轴向力； NG2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：NG1k =3.95（1.2q190、+1.4q1）/2=3.95（1.227.11+1.413）/2=100.2kN；NG2k =(3.952.6q2）/2=（3.951.21.5）/8=7.71kN；NQK =3.952.6（q3+ q4+ q7）/8=3.952.6（1.0+2.0+4.75）/2=39.78kN；则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（100.2+7.71）+0.851.439.78 =177kNN=9580kN，强度满足要求。立杆稳定性验算N/（A ）+MW/W (组合风荷载)N-钢管所承受的垂直荷载，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，计算91、得N =177kN；A为钢管的截面积，A=0.196m2；W为截面模量，W=1.84910-3m3，k=0.7zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为A类，离地面高度不大于10m，查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）表风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表风荷载体型系数第36项得s =1.2；0-基本风压（kN/m2），查建筑结构荷载规范表D.4雪压和风压表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =30cm，h=60 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.8592、1.4kbh2)/2 =(0.851.40.934.52)/2=5.6 kN.m故，N/（A ）+MW/W=177103/0.196+5.6103/（1.84910-3）=39.32 MPa =205Mpa计算结果说明中隔板部位钢管支架是安全稳定的。9.4 C15条形基础承载验算由以上立杆底座承载力计算得，按照最不利荷载， Nmax=177 kN,钢管底座面积AB=0.196m2，钢管底座下混凝土基础承载力：= Nmax /AB=1770000.196=0.95Mpa=0.90Mpa= 15.0Mpa所以，立杆底座下混凝土基础强度满足要求。通过计算该方案地基承载力满足施工要求。通过对门架部位纵93、向工字钢、支架顶方木及支架的强度、极限应力及抗剪等各方面的受力验算，该门架设计满足施工要求。9.5 通道交通安全措施限高门架设置在驶入车辆侧，距通道50m的位置。门架采用150的钢管焊接而成，两排联合，底部浇筑混凝土固定。自324国道进入民安大道处，由于受324到高速公路收费站的匝道影响，限高门架无法布置到50m的安全距离，限高门架设置在距通道25m左右的部位。此处门架考虑加强：采用4根500的钢管作支柱，每侧两根焊接在基础预埋钢板上，上面布置两组贝雷片作为限高架，限高高度4.5m。在限高门架中间张挂限高标志，并在门架内侧贴反光膜。在距门架100m和30m处各设两道减速带。车辆进入侧，门架向外94、5m范围设置防撞导流墩，在墩的前侧设置第二道限高限宽门架，限高高度4.5m，张挂限高标志，并在门架内侧贴反光膜。通道门架支撑钢管及顶部工字钢均需黏贴反光膜。五、支架的预压1 预压的目的为检查地基承载力及支架承受梁体荷载的能力，减少和消除支架产生的非弹性变形、碗扣件接头、碗扣件与方木、方木间的间隙、地基瞬时沉降等并获取支架预压沉降观测值用来做设置预拱值的参考数据。2 加载方法支架搭设完毕、底板模板铺设完毕之后进行加载预压。在此我们采用人工装满砂袋，用16t汽车吊吊装砂袋，按要求的位置和高度人工配合堆码，预压重量为设计重量的1.2倍。堆码砂袋的加载方法对现浇箱梁支架进行预压。预压分两级进行，第一级95、荷载控制在总荷载的2/3左右。第一次加载后，荷载维持一天进行观测，第二天，进行最后一级荷载加载。最后一级维持时间根据预压沉降观测值确定，连续3天，每天沉降观测平均值小于3mm后，即可卸载。预压过程中对支架沉降进行连续观测。箱梁底部4.10m范围内共加载约403T，在翼缘板范围内每侧加载约63T。3 观测点设置及观测频率31观测点纵向按照箱梁跨度的0.25L、0.5L、0.75L及距墩柱中心前后1.5m设置5个断面，每个断面横向设置7个点,具体布置详见支架断面观测点布置图。32沉降观测频率每级荷载添加前观测一次；每级荷载添加完毕观测一次；每天至少观测一次；卸载前观测一次； 卸载后观测一次。33观96、测注意事项 a.观测频率和时间按上述规定外，可根据实际情况适当增加或延长。b.箱梁浇注前在腹板位置与预压对应位置设置观测点，观测混凝土施工过程中的支架沉降。c.每次观测得到的数据认真记录在沉降量观测专用表格内。4 数据整理分析及预拱度的设置4.1观测结束对测量数据进行处理，根据总沉降值和卸载后观测值计算弹性变形量。4.2预拱度的设置确定预拱度时考虑下列因素：支架在荷载作用下的总变形量，支架在荷载作用下的弹性压缩，支架在荷载作用下的非弹性压缩；箱梁设计反拱度，根据设计院提供。根据梁的拱度值线形变化，其它各点的预拱度值，应以中间点为最高值，以梁的两端为零，按二次抛物线进行分配。预拱度曲线方程：y=97、4.x(L-x)/L2取梁端点为坐标原点，跨长为L，主梁跨中反拱度值，反拱度向下设置。本方案中充分考虑各种因素反拱度值按2.0cm考虑，第一、三联30m跨，第二联33米跨，各点预拱度设置根据上式计算。43根据箱梁砼浇注结束沉降观测量值、预应力施加完毕后一段时间观测所得的起拱度与预压观测量值的对比，进一步调整预拱值。六、支架施工安全措施、支架搭设1、对进入现场的脚手架构配件，使用前应对其质量进行复检。构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用。脚手架堆放场地排水应畅通，不得有积水。2、脚手架搭设场地必须平整、坚实、排水措施得当。底座安放应符合下列规定：底座必须准确地放98、在定位线上，底座的轴心线应与地面垂直，底座钢板不得有明显变形，底面必须保持水平，使底座与地面完全接触，不得悬空。3、本桥梁满堂支架步距、纵距、横距严格按照箱梁现浇支架纵、横向构架图进行施工，不得擅自改变。每搭完一步脚手架后，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。4、放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应L/200；横杆间水平度应L/400。应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。脚手架全高的垂直度应小于L/500；最大允许偏差应小于100mm。5、采用钢管扣件作加固件、斜撑时应符合每道剪刀撑宽度不应小于3.6M，斜杆与地面倾角99、宜在45-60。剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。6、脚手架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。、支架检查与验收 安排专人负责对支架施工全过程进行不间断的检查，并形成检查台帐，检查项目如下：1、碗扣支架钢管的检查与验收11立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象； 12在碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应能锁紧；13构配件外观质量要求：钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净100、；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；构配件防锈漆涂层均匀、牢固。2、满堂支架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：（1） 基础完工后及脚手架搭设前；（2） 作业层上施加荷载前；（3） 达到设计高度后； （4）遇有六级大风与大雨后；（5） 停用超过一个月。3、支架使用中，应定期检查下列项目：（1） 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；（2） 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3） 扣件螺栓是否松动；（4） 安全防护101、措施是否符合要求；（5） 是否超载。、支架拆除1、首先清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、脚手架拆除前现场工程技术人员对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。3、脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。4、本方案满堂支架拆除时严格按照从跨中向两端、由上而下顺序逐层进行拆除，严禁上下同时作业。5、各构配件严禁抛至地面，运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。、满堂支架安全管理1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）等考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽102、系安全带、穿防滑鞋。3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规定验收合格后方准使用。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土等到固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5、当有六级及六级以上大风和雾、雨雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。6、脚手架使用中，应定期检查杆件的设置的连接，支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；地基是否有积水，底座是否有松动，立杆是否悬空；扣件是否松动；脚手架的垂直度偏差；安全防护措施是否符合要求；是否超载。7、在脚手架的使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连墙件。8、不得在脚手架基础及相邻处进行挖掘作业，否则应采取安全103、措施。9、临街搭设脚手架时，外侧有防止坠物伤人的防护措施。10、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。11、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。七、安全保证措施及事故应急救援预案、安全保证措施XXX是属城市快速路，为了严格规范安全生产条件，加强安全生产督促管理，防止安全事故，全面保证工程项目质量，投资进度和安全环保目标，根据集美大桥安全生产管理实施办法和相关国家及地方法律法规，我项目部安全领导小组会同基层施工人员共同研究制定了一套严格的安全保证体系及保证措施。安全方针：安全第一、预防为主，防治结合、综合治理。 安全目标：杜绝重大死亡事故，杜104、绝多人伤亡事故，杜绝重大机械事故，杜绝重大交通事故，杜绝重大火灾事故。创建安全文明标准工地。消灭违章指挥，消灭违章作业，消灭惯性事故。1安全保证措施：认真贯彻“安全第一、预防为主”的方针，坚持“管生产，必须管安全”和“谁主管，谁负责”的原则，切实做好安全施工。为了更好地搞好本项目的安全工作特制订如下措施：11除遵守JTJ076-95公路工程施工安全技术规程的有关规外，还应遵守一切安全健康与环境卫生方面的法规和规范，并提供一切安全装置、设备与保护器材及采取其他有效措施，以保护施工人员的生命健康及公众的安全。12安全生产人人有责，项目部严格执行安全生产责任制，且与其安全生产目标挂购层层分级负责，责105、任到人，做到“横向到边，纵向到底”形成一个完整的制度体制。13项目经理部成立安全领导小组，且各工区设立专职、兼职安全员，及时发现和排除、安全隐患，并制定严格的安全措施。14切实制定以岗位责任制为核心的安全生产管理规章制度和安全生产操作规程且保证实施。15在本工程施工期间，在现场常设2名以上专职人员，该人员应具有做安全工作的资格，且熟悉所施工的工作的类型。其工作任务包括制定健康保护与事故预防措施和个人检查，查看安全规则与条例的实施情况，驻地管理人员一律配证上岗。16项目部将认真做好安全生产教育工作，实行全员教育，对特殊工种重点进行专门安全技术知识培训，严格考核，持证上岗。17所有施工设备和机具在106、使用前由专职人员负责检查，合格者方能使用，严禁无证违章操作驾驶，在交通路口设立醒目的安全标志。夜间施工确保良好的照明，施工中挂牌上岗作业，负责到人，定期做好安全教育、安全检查。起重作业应严格执行建筑机械使用安全技术规程和建筑安装工人安全技术操作规程中的有关规定和要求。 使用钢丝绳的机械，在运行中禁止工作人员跨越钢丝绳，用钢丝绳起吊、拖拉重物时，现场人员应远离作业半径，并对钢丝绳进行定期保养，检查及更换。18对高处作业中的安全标志、工具、电气设施和各种设备必须经检查确认完好后，方可使用。19进行高处作业的人员应定期体验。严禁酒后作业，带病作业。110进行高处作业时，应正确配戴安全帽、系安全带、挂107、安全网，不准穿硬底鞋、拖鞋；大风、大雨等不良天气停止作业。严禁从高处投掷物料。111使用梯子进行高处作业时，梯子不应缺档和垫高，并采取其它防护措施。112搭设脚手架，地面应坚实牢固，脚手架作业面应满铺脚手板，不得有空隙和探头板、飞跳板。操作面外侧应加设防护栏和挡脚板，立挂安全网。1.13操作平台基础牢固坚实，平台上满铺脚手板，搭设防护栏，并挂安全网。1.14进行箱梁施工时，现场应有专人指挥，施工机械、车辆安全装置齐全、有效。模板支撑应按规定的作业程序进行，模板未固定前，不得进行下一道工序，严禁上、下同一垂直面上装、拆模板。115在本工程现场周围配备、架立并维护一切必要而合适的标志牌，主要是限速108、设施，围挡和夜间反光标识，交通车辆进口前30m及前10m设置限高和防撞措施，现场设至少4名巡视员，24小时不间断巡视，及时修复破损的限速和防撞设施，以为其雇员和公众提供安全和方便。116箱梁张拉时，严禁非工作人员进入张拉区。操作人员禁止站立在千斤顶前后，只能站立在侧面。以防断丝、飞锚等伤人。高压油管接头要拧紧，防止漏油伤人。117孔道压浆时，工人应戴防护眼镜，以防水泥浆喷伤眼睛。2交通组织及安全 翔安大道二期道路工程C合同段相关交通组织及安全管理详见XXX二期道路工程C合同段施工期交通组织专项方案。3.用电 现场施工用电严格按施工现场临时用电安全技术规范（GJ4688）要求进行设计、检测。3.109、1施工用电一律采用绝缘电线。3.2各种施工机具、机械会导致漏电及短路之处，都必须安装自动断电装置。3.3所有线路都必须按安全用电规范安装。3.4工区设有2位以上专业电工，负责管理及安装电线。3.5工区用电严禁乱拉线，布线应合理有效使用电线电缆要符合用电要求、要买合格产品，防止因用残次品引起火灾。3.6配电箱要严格要求，禁止有带电线头暴露在外面。4.防火4.1本合同段内各施工队生活区、施工现场一律配置防火用具及23个灭火器。4.2禁止因施工场地狭小而将施工机械和各种设备杂乱摆放。4.3在箱梁满堂支架四周进行围挡，围挡至少离支架1.5米远，避免车辆撞击支架。5.防洪5.1时时关注天气预报，掌握第一110、年天气情况，在雨季来临前做好安全应对措施。5.2特大降雨时，安排专人24小时值班，随时观察雨情，提前做好人员安全撤离危险区的准备。5.3成立相应应急小组，在第一时间能实施抢救工作除了认真执行国家相应的法律法规外，还须严格执行企业安全生产管理规定。并且做好设备、工地材料的安全防盗工作。处理好当地群众和政府的关系，减少矛盾，促进了解。总之，安全工作是工程质量、进度和效益的保证，应以防范为主，防患于未然。以上具体措施由项目部安全小组监督完成，并不定时进行安全突击检查，将安全隐患降低到最低程度。总之，现浇箱梁施工安全是我部施工中要求重点控制的关键之一，我部将严格按照国家和地区的相关法律法规进行施工，确111、保安全生产。、事故应急救援预案触电事故专项应急预案1、目的为确保我项目部触电事故发生以后，能迅速有效地开展抢求工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。2、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：杨焕坤成员：王殿会、刘波、陆志华、葛青业、袁伟、弓长张具体分工如下： 王殿会 负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。 刘波 负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。葛青业、袁伟、弓长张负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。 陆志华 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相112、关部门的沟通联系。3、触电事故应急措施现场人员应当机立断脱离电源，尽可能的立即切断电源（关闭电路），亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体。将伤员立即脱离危险地区，组织人员进行抢救。若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人工呼吸或同时进行体外心脏按压。立即拔打120与急救中心联系，详细说明事故地点、严重程度，本部门的联系电话，并派人到路口接应。或安排车辆直接送往附近医院。立即向公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。维护现场秩序，严密保护事故现场。4、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及氧气袋。5、注意事项5.1在未脱离电113、源时，切不可用手去拉触电者。5.2事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拔打120急救电话和马上通知有关负责人。5.3注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。5.4心肺复苏抢救措施要坚持不断的进行（包括送医院的途中）不能随便放弃。高处坠落事故应急救援预案1、 目的为确保我项目高处坠落事故发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。2、 组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：杨焕坤成员：王殿会、刘波、陆志华、葛青业、袁伟具体分工如下：王殿会 负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。 刘波 负责联络，任务是根据指114、挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。 葛青业、袁伟 负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。 陆志华 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。3、 高处坠落事故应急措施 迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。 保持呼吸道畅通，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。 有效止血，包扎伤口。 视其伤情采取直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。 伤员有骨折、关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。 若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷115、料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。 预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。 记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制、受伤部位、受伤程度等第一手资料。 视情况立即拔打120向急救中心取得联系，应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。或派车直接送往附近医院。 项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。4、 应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、颈托、担架、止血带、氧气袋。5、 注意事项5.1事故发生时应组织人员进行抢救，视情况拔打120急救电话或马上送往116、集美医院，马上通知有关负责人。5.2重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。5.3注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。 防台防汛事故应急预案1、目的 为早抓落实防台防汛工作，防止险情扩大，使灾害损失减少到最低限度，特制定本预案。2、 组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：杨焕坤成员：王殿会、刘波、陆志华、袁伟、葛青业具体分工如下： 王殿会 任务是了解掌握险情，组织现场抢救。 刘波 负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢险，保持与防台、防汛部门、建设行政主管部门的沟117、通。袁伟、葛青业 负责维持现场秩序，做好周围人员的问讯记录、保持与上级部门的沟通。陆志华 负责妥善处理好善后工作，按职能归口负责保持与当地相关部门的沟通联系。3、 防台防汛事故应急措施 现场人员应立即上报项目部指挥小组。 现场下水道疏通。 生活区、宿舍后勤生活保障、救护。 施工现场脚手架、模板等的检查与检修。 施工用电、各部门配电箱、现场高空照明灯及架空线路的检查、加固及抢修。 立即拔打“120”急救中心与医院联系或拔打“110、119”救助，详细说明事故地点、严重程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。 事故调查报告，并上报公司及有关上级机关。4、 应急物资 常备药品：消毒有品、急救物品（118、绷带、无菌敷料）及各种小夹板、担架、止血带、氧气袋及抢救麻袋、泥浆泵、汽车、木料等。火灾事故应急预案1、目的为使发生火灾时能采取有效的方法抢救被困人员或自救，同时尽可能不使火势蔓延，最大限度减小经济损失，特制定本预案。2、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：杨焕坤成员：王殿会、刘波、陆志华、袁伟、葛青业具体分工如下：王殿会 负责立即组织人员进行扑救。刘波 负责组织人员疏导被困人员、维持现场秩序。袁伟、葛青业 负责立即同医院、公安、消防部门的联系，说明事故地点、事故情况，并派人到路口接应。陆志华 负责现场物资、车辆的调度。3、火灾事故应急措施立即报警。当接到火灾发119、生信息后，指挥小组立即拔打“119”火警电话。组织扑救火灾。当基地或施工现场发生火灾后，除及时报警外，指挥小组要组织义务消防队员和员工进行扑救，扑救火灾时按照“先控制，后灭火；救人重于救火；先重点后一般”的灭火战术原则。并派人及时切断电源，接通消防水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重要物质，充分利用施工现场中的消防设施器材进行灭火。 协助消防员灭火。在自救的基础上，当专业消防队到达火灾现场后，火灾事故应急指挥小组要简要的向消防队负责人说明火灾情况，并全力支持消防队员灭火，要听从消防队的指挥，齐心协力，共同灭火。 伤员身上燃烧的衣物一时难以脱下时，可让伤员躺在地上滚动，或用水洒扑灭火焰120、。 保护现场。当火灾发生时和扑救完毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及责任人的调查和审查。同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾造成的垃圾分类处理并采取其他有效措施，从而将火灾事故对环境造成的污染降低到最低限度。 火灾事故调查处置。按照局事故报告分析处理制度规定，项目部火灾事故应急指挥小组在调查和审查事故情况报告出来后，作出有关处理决定，重新落实防范措施。并报公司应急抢险领导小组。4、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血带、氧气袋、灭火器等救火物资。5、注意事项5.1贵重的书画文物及重要的档案资料等，一旦着火不可用水扑121、救。5.2那些比重轻于水的易燃液体着火后不宜用水扑救，因为着火的易燃体会漂在水面上，到处流淌，反而造成火势蔓延。5.3高压电器设备失火不能用水来扑救，一是水能导电容易造成电器设备短路烧毁，二是容易发生高压电流沿水柱传到消防器材上，使消防人员造成伤亡。5.4硫酸、硝酸、盐酸遇火不能用水扑救，因为这三种强酸遇火后发生强烈的发热反应，引起强酸四处飞溅，甚至发生爆炸。5.5金属钾、钠、锂和易燃的铝粉、锰粉等着火，千万不可用火扑救，因为它们会与水发生化学反应，生成大量可燃性气体氢气，不但火上浇油，而且极易发生爆炸。事故应急响应通讯联络名称姓名电话组长组员组员组员组员组员组员项目部值班电话同民医院急救电话火警匪警马巷公安局业主安全办