1、关于高层建筑结构设计的探讨 摘要：随着社会的不断进步和科技的不断发展,高层建筑越来越广泛的出现在城市建设中。在高层建筑结构设计方面出现了新的发展和变化。本文主要阐述了某高层建筑结构体系及其地基基础设计、结构计算结果分析，最后针对高位转换的加强措施进行分析论述，仅供参考。关键词：高层建筑，结构设计， 措施1 工程概况该工程总建筑面积65182m2，主塔楼地面以上84米，共25层（16层为裙房），其中1层为商业用房，层高4.25.5米,层为住宅会所，至25层为住宅,层高2.9米。塔楼平面为U形。地面以下为两层地下室，底板顶面标高为-8.7米,地下室主要用于设备用房和小汽车库,其中地下二层为平战结合2、六级人防地下室。本工程各土层（岩层）从上至下划分为:人工堆积层:以素填土为主，平均厚度2.57米;耕土层:主要成份为粘质粘土或粉土平均厚度1.6米;冲积层:以粉土为主,局部夹有粉砂和中砂,平均厚度1.79米;残积土:以粉土为主,平均厚度4.34米;全风化岩:岩石已风化成粉土或粉质粘土平均厚度1.4米;强风化岩:岩芯多呈半岩半土状,平均厚度2.67米：中风化岩:以褐红色粉砂岩为主,局部夹微风化岩,层厚1.59.4米,平均厚度5.73米;微风化岩:以砾岩为主,部分为粉砂岩,顶部埋深1323.3米。 本工程基本风压值Wo =0.5KN/m2,按7度近震设防，类场地。 外墙及分户墙为190厚砌块,内隔3、墙为120厚砌块，砌块容重为13kN/m3。2结构体系及其设计经综合分析和技术经济比较，本工程主塔楼及裙房均采用框架剪力墙结构体系，裙楼竖向结构由电梯井筒、落地剪力墙及框架组成；主塔楼竖向结构由电梯井筒、剪力墙肢、短肢剪力墙组成。根据使用功能需要, 将主塔楼四周框架柱在7层以上转换为短肢剪力墙，第六层设梁式转换层。抗震等级按高层建筑正常提交一级采用：剪力墙取为一级，框架采用一级。由于转换层高度受限制，为减小转换梁截面尺寸，改善结构的受力性态，经与建筑设计配合，尽量使短肢剪力墙一端支承在框支柱上，使得短肢剪力墙与转换梁协同工作，减小转换梁单独工作时的应力集中。表1 墙柱截面取值及其变化层次电梯井4、筒内墙电梯井筒外墙其它墙塔楼柱截面裙房柱截面主梁截面2至5层2004504003001200x12001350x1350900900700700400x600300x5006层2004504003001200x12001350x1350900900700700900x14005006007至15层200400300800x120030065016至顶层200250250600x1200300650表2 砼强度等级取值及其变化层次序号使用部位墙柱砼等级梁板砼等级备注1地下室底板C35地下室底板、外墙及水池抗渗等级S82层至6层C45C35与地下室相连的柱采用C35砼37层至16层C40C30415、7至顶层C45C303 基础型式地下室底板处为全风化岩及强风化岩,且岩层埋深起伏较大,故采用冲（钻）孔桩，一柱一桩，桩基安全等级为一级；持力层为微风化粉砂岩或砾岩。岩石单轴饱和抗压强度标准值为23.7MPa，岩石桩端承载力标准值q p=7000kPa;桩长约512米，入岩深度0.5m;桩身砼强度等级C30。 表3桩径及单桩承载力标准值(kN)承载力桩径(m)2.01.81.61.41.21.0桩身砼承载力R=0.7fcA32970267052100016227118698242桩端承载力R=qpA p316512660021980178001230079104 结构计算结果及分析采用中国建筑科6、学研究院编制的基于墙元的空间组合结构有限元分析软件SATWE对本工程的结构进行了计算。本工程计算总层数为27层，其中地下2层，地上25层。具体结果见表4、表5、表6。表 4 结构周期及扭转情况 振型号 周 期 转 角 平动系数 (X+Y) 扭转系数 1 2.2832 140.51 0.78 ( 0.47+0.32 ) 0.22 2 2.0623 48.36 1.00 ( 0.44+0.56 ) 0.00 3 1.6415 132.11 0.24 ( 0.11+0.13 ) 0.76 4 0.6780 136.73 0.65 ( 0.34+0.30 ) 0.35 5 0.6468 45.42 17、.00 ( 0.49+0.51 ) 0.00 6 0.5892 133.22 0.37 ( 0.17+0.19 ) 0.63 7 0.3564 167.40 0.65 ( 0.61+0.03 ) 0.35 8 0.3048 68.48 0.96 ( 0.13+0.83 ) 0.04 9 0.2783 143.92 0.41 ( 0.27+0.14 ) 0.59 10 0.2131 170.06 0.61 ( 0.60+0.02 ) 0.39 11 0.1750 63.76 0.88 ( 0.17+0.71 ) 0.12 12 0.1623 132.86 0.50 ( 0.23+0.27 ) 08、.50 13 0.1444 168.91 0.62 ( 0.59+0.02 ) 0.3814 0.1263 53.16 0.77 ( 0.28+0.49 ) 0.23 15 0.1191 125.25 0.74 ( 0.26+0.48 ) 0.26表 5 风和地震作用下位移控制作用方向风作用下位移地震作用下位移u/h(层间)构件最大水平位移/楼层平均位移u/h(层间)构件最大水平位移/楼层平均位移X向1/40781.131/15941.38Y向1/62491.091/19421.29表 6 地震作用下基底剪力、弯矩、剪重比、有效质量系数基底剪力Qo (kN)基底弯矩Mo (kN.m)总重量Wt9、 (kN)标准层单位面积重量剪重比Qo/ Wt有效质量系数X向19441 868550121511018 kN/m21.6%96.88%Y向19441859431121511018kN/m21.6%97.65%41计算结果分析 结构平振第一自振周期T1在2.062.28之间，T1=0.0760.084n(n为计算层数)，说明结构刚度较大。 结构第三周期T3为扭转振型，其中T3/ T1为0.72,小于高规0.9的限值,说明结构抗侧力构件平面布局合理。结构构件最大水平位移与楼层平均位移之比，最大值为1.38,大于1.2而小于1.5,说明结构扭转效应较为明显，但在合理范围之内。从表五可以看出，地震作10、用下X向最大楼层反应力在转换层出现畸变点，结构设计应采用相应的加强措施。X、Y 方向转换层侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者分别为1.1284、1.05, 说明结构竖向结构布置合理。SATWE计算结果显示，与转换层相连的短肢剪力墙超筋较严重。进一步用TBFEM程序进行计算分析，应力集中在转换梁短肢剪力墙交接处。表中显示了转换梁短肢剪力墙等应力线，与之相比较，同时给出了将短肢剪力墙改为满跨支承的整片墙等应力线。可以看出，与整片墙相比，短肢剪力墙应力较集中于墙肢。文中的研究结果也说明框支剪力墙在转换层上部的墙体所受内力很大，易破坏。为此，结构设计时11、，将第七层墙肢加长、加厚，同时，框支柱尽可能延升至第七层。5 高位转换的加强措施工程转换层设在第7层楼面，属高位转换。有关研究表明，高位转换的落地剪力墙及框支柱在地震作用下容易出现裂缝，所以设计高位转换层时，应增加转换层下部剪力墙及框支柱的延性。采取以下工程措施：结构分析采用空间薄壁杆件模型的TBSA和采用墙元的SATWE两套程序进行计算。考虑施工模拟。严格按照抗震设计五准则，即强竖弱平（强柱弱梁），强节弱杆，强剪弱弯，强压弱拉，强竖根来进行结构设计，对结构的底部区域及错层处剪力墙进行加强处理短肢剪力墙的轴压比控制在0.5以内；框支柱轴压比控制在0.6以内；框架轴压比控制在0.7以内。落地井筒砼外墙在转换层以下加厚至450mm。转换层楼板采用200mm厚，设双层双向配筋，配筋率大于0.25%;同时转换层上层即第8层楼板亦加厚至130mm设双层双向配筋。6 总结 高层建筑的结构设计任务复杂繁重，设计人员应当认真学习规范，努力提高理论知识，依据工程的实践经验，把握工程设计要点，针对其中不足的地方，采取相应处理方法进行必要的调整完善，才能设计出高质量、高品质的工程。