1、海博星都3#楼转换层模板专项施工方案项目专业人员职 称签 名日 期编制专业负责人工程师审核项目技术负责人高 工公司质量部门工程师公司安全部门高 工批准公司总工高 工 湖南湘江工程建设有限公司 二0一七年一月目录1、工程概况21.1 转换层结构相关参数21.2 转换层支撑体系确定21.3 各主要参建单位21.4 施工要求31.5 技术保证条件32、编制依据33、施工计划43.1 施工进度计划43.2 材料与设备计划44、施工工艺技术64.1 梁模板支撑方案设计64.2 板的模板支撑设计114.3 梁侧模板支撑设计124.4 构造设计134.5 工艺流程144.6 主要搭设方法144.7 施工技术2、质量保证措施154.8 材料的力学性能指标164.9 验收要求174.10 混凝土浇筑185、施工安全保证措施215.1组织保证机构215.2施工安全技术保证措施215.3监测监控措施235.4应急预案246、劳动力计划277、计算书及相关图纸277.1梁模板支撑计算书277.2板模板支撑计算书711、 工程概况海博星都3#楼工程位于衡阳市蒸湘区光辉路与衡州大道交汇处，南面临9#楼，西面紧邻2#楼，北面为厂区，东侧临光辉街，交通十分便利；集商业、住宅为一体的住宅楼。该工程为32层的高层建筑，负一、负二层为全埋地下室，为人防地下室及停车库，层高4.3m+3.3m；一、二、三层为商铺，层高5.0m3、+5.0m+5.4m，四至三十层为住宅，其中四层层高为3.3m，四层以上为3.0m，建筑总高度为102.67m。该工程结构形式完全为框肢剪力墙结构，设计使用年限为50年，耐火等级为一级；0.000标高相当于海拔76.40m,地上建筑面积为24849.8。第三层顶板为转换层，层高5.4m,板厚180mm，最大梁截面1200*2400，最大柱间净距9.2m,梁、板混凝土强度均为C40。转换层以下第三层（层高5.4m,板厚130mm, 梁板混凝土强度均为C35），二层（层高5m,板厚130mm, 梁、板混凝土强度均为C35）。1.1 转换层结构相关参数（1） 层高5.4m,板厚180mm，配筋为104、180双层双向，梁、板混凝土强度均为C40。（2） 梁截面尺寸：1200*2400，1100*2400，1200*2200，1100*2200，1200*1800，1100*1800，800*1600，700*1600，600*1400，600*1200，500*800，500*700，500*400，400*800，500*700，300*800，300*500，250*700,200*700,200*400,200*300,120*4001.2 转换层支撑体系确定 本转换层现浇钢筋混凝土结构施工，由于绝大部分梁荷载大，模板及支撑体系设计及施工质量是现浇混凝土结构工程质量及施工安全的保障。我5、项目部认真仔细的对施工图纸进行了阅读及分析，对该转换层模板支撑体系进行专项设计，据现场施工实际情况决定采用扣件式钢管架作为支撑体系。1.3各主要参建单位工程名称海博星都（恒勘花苑）3#楼住宅工程工程地点衡阳市蒸湘区光辉路与衡州大道交汇处建设单位衡阳恒勘房地产开发有限公司监理单位友谊国际工程咨询有限公司设计单位深圳市物业国际建筑设计有限公司施工单位湖南湘江工程建设有限公司1.4施工要求模板及支撑体系设计稳定性，能保证浇混凝土结构施工安全及施工质量。（1）支撑体系要具有足够的强度、刚度和稳定性，保证施工中不变形、不破坏、不倒塌。（2）模板要保证构件形状尺寸和相互位置的正确，构造简单、支拆方便、表面6、平整、接缝严密不漏浆、便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑等。模板支撑系统应具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的自重、侧压力和施工过程中所产生的荷载及风荷载。（3）确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。（4）模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工相关规范要求。支撑基础能满足施工承载力。（1）三层板厚130mm,板底筋为8180180双向，负筋10200200， 梁、板混凝土强度均为C35；并已达到100%强度要求后方能浇筑转换层混凝土。（2）二层板厚均130mm, 板底筋为8180180双向，负筋10200200， 梁、板混凝土强度均为C35；施工时为保证三层楼面承载力，其搭设7、在二层楼面的三层楼板支模架不予拆除。1.5技术保证条件 编制专项模板施工方案，方案有完整的施工图及正确的计算书。 方案需经专家论证，按相关程序审核批准后方可按方案组织施工。 模板架的搭设和拆除需严格执行本转换层模板专项施工方案。 方案执行监督人：王建平2、 编制依据相关国家规范、地方标准等技术文件：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-2011；混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2011；建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-2013；建筑施工高处作业安全技术规范（J8、GJ80-91）；建筑结构荷载规范 （GB50009-2012）；建设工程安全生产管理条例；关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文；关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文；本工程施工图纸和本工程施工组织设计等；3、 施工计划3.1施工进度计划本工程进度计划采用流水施工，转换层工期为48天。先浇筑框架柱，后施工转换层梁板模板。3.2材料与设备计划本材料仅为转换层部位。.材料计划序号材料名称规格单位数量1钢管48.03（6m）T3248.03（5m）3548.03（2.8 m）182扣件直角扣件个3800旋转扣件3900对接口800039、顶托1、 顶托丝杆362、 托板厚度5mm个50004蝴蝶卡个80005方木608020003000立方806竹胶合板915183020块80007对拉螺栓M12根35008混凝土C40M31600.设备计划序号机械或设备名称型号规格数量额定功率（KW）生产能力备注1塔吊QTZ63145良好2电锯MIB2-8021.4良好3钢筋调直机GT4-1418良好4钢筋切断机QJ40111良好5钢筋弯曲机GW4016良好6交流电焊机BX3-120127良好7插入式振捣棒ZX45.5良好8平板振捣器ZB1112.2良好9砼输送泵车商砼公司提供290良好10经纬仪J2111水准仪DS2212力矩扳手513应10、急车辆奇骏面包车1良好14柴油发电机隔壁厂内1100良好15卷尺1016水平管517吊线锤1018撬棍1019切割机24、 施工工艺技术由于转换梁截面过大，需三层及二层支撑承担，为保证模板基础支撑的安全，按以下方式进行处理：（1）已浇筑的三层楼面混凝土强度必须达到100%强度；并在对应梁段位置在二层楼面上设置加固立杆。（2）梁截面宽800B1200，梁高为1600H2400，按转换层平面布置相对应立杆加固。4.1梁模板支撑方案设计 主要梁类型分类：分类支撑设计梁验算选型尺寸梁截面尺寸一类支撑设计1200*24001200*2400，1100*2400，1200*2200，1100*2200，111、200*1800，1100*1800，二类支撑设计800*1600800*1600，700*1600，600*1400，600*1200，500*800，500*700，500*400，400*800，500*700，三类支撑设计300*800300*500，250*700,200*700,200*400,200*300,120*400 一类梁支撑设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁侧立柱与板支撑立柱共用梁跨度方向立柱间距la(mm)400梁两侧立柱到梁边间距lb(mm)200步距h(mm)1500混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁底增加立柱根数，梁底为调直顶托3梁底增加立柱布置方式按梁两侧12、立杆宽均分梁底支撑枋木根数、平行梁方向放置812、立放梁底间距(mm)不大于1201200*2400梁支撑平面图1200*2400梁支撑立面图二类梁支撑设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁侧立柱与板支撑立柱共用梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱到梁边间距lb(mm)400步距h(mm)1500混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁底增加立柱根数，梁底为调直顶托2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立杆宽均分梁底支撑枋木根数（间距）、平行梁方向放置78根，立放梁底间距(mm)不大于120800*1600梁支撑平面图800*1600梁支撑立面图三类梁支撑设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁侧立13、柱与板支撑立柱共用梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱到梁边间距lb(mm)200步距h(mm)1500混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁底增加立柱根数，梁底为调直顶托1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底支撑枋木根数（间距）、平行梁方向放置7，立放梁底间距(mm)不大于120300*800梁支撑平面图300*800梁支撑立面图转换层伸缩缝支撑设计本工程转换层有1条伸缩缝，在施工过程中，以伸缩缝为分界线划分2个施工作业段，为保证伸缩缝处砼浇筑质量，混凝土的浇筑按施工缝流水施工作业进行，先浇筑施工缝一侧的砼，待砼强度达到50%以上后，再进行另一侧砼的浇筑。4.1.6 楼梯模板支撑14、设计将楼梯底模2钉于倾斜的木楞1上，楼梯的踏步钉在侧板10上，并用反扶梯基4、木楞6和顶木5进行加强定位，斜撑7与木楞1成90地支撑楼梯模板、斜撑用木楔固定于木板上。踏步模板采用全封闭，在梯段中间开一个300宽振捣孔，用作加强楼梯砼振捣。在踢步面板支设时，可先将踢面面板11和踢面板先钉在木楞6上，呈“L”形，然后再钉到侧板10上。见下图：4.2 板的模板支撑设计板厚为180mm模板设计，模板底木枋的间距为200，立杆间距为900900，水平杆步距为1.5 m，顶端支撑为调直顶托。托梁材料为：钢管(双钢管) :483.0；板底（60*80）木方均立放。板模板支撑平面图板模板支撑立面图4.3 梁侧15、模板支撑设计梁高大于800梁测模板设计，取最高梁截面1200*2400进行设计。梁 侧 模 参 数主、次楞布置次楞间距(mm)：100；主楞竖向根数：2（钢管）对拉螺杆类型、水平间距直径(mm)：M12；水平间距(mm)：450对拉螺杆竖向间距到板底距离依次是：200，650，1100，1550，2000,最后一道对拉螺杆距板底小于220mm4.4构造设计立杆、水平拉杆构造在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间得间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距（1500mm）要求条件下，进行平均分16、配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。水平拉杆的长度不能小于3跨，水平杆的对接扣件应交错布置；两相邻水平杆的接头不宜设置在同步或跨度内；搭接长度不应小于500mm，应等间距设置2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。所有水平拉杆端部应与四周已浇筑好的砼构件顶紧顶牢。为了保证满堂架支撑体系整体稳定性，转换层模板支撑架每步水平杆均与已先浇筑的结构柱用钢管扣件进行可靠抱接，（详见以下大样），水平间距根据柱距与建筑物设置固结点。 剪刀撑构造要求A:竖向、水平剪刀撑设置：搭设部位按剪刀撑搭设平面布置图搭设。B:竖向剪刀撑与地面夹角在45 60之间且沿全高连续设置。C:水平剪刀撑17、垂直剪刀撑，按水平剪刀撑平面布置图设置。D:剪刀撑斜杆采用搭接，剪刀撑杆件搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。E:竖向剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与相交的水平杆的伸出端或立杆上。水平剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与相交的立杆或水平杆上。 其他构造要求A:拧紧扣件时，力矩一般为4065N/m。B:所有杆件端部伸出扣件长度大于10cm。C:可调式顶托的外伸出长不能大于200，顶托支撑的纵、横杆应居中，用木楔卡保证支撑杆居中。4.5工艺流程弹出梁板及支撑立杆位置线 搭设满堂架 满堂架检查验收 框架柱墙施工（含混凝土浇筑） 梁板模板安装 绑扎梁钢筋 检查验收 砼浇筑 混凝土养护 模板拆18、除。4.6主要搭设方法首先进行立杆定位放线，然后进行选料摆料，再根据支撑立杆平面布置图位置搭设立杆，在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设置扫地杆，扫地杆连续设置。底座下应设置长度不少于2跨、宽度不小于200mm、厚度不小于50mm的木垫板。立杆搭设，每搭完一步脚手架后，应进行步距、纵距、横距及立杆的水平度和垂直度检查。立杆接头必须对接，不允许搭接，相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。立杆尽量采用长钢管，以减少竖向接头，增强整体稳定性。 模板安装（1）测量1）轴线测设根据定位桩，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线的准确位置。投放19、完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、墙、柱等边线引放出，用以控制模板边线。2）标高引测根据控制水准点，用水准仪引测出板面500标高，并将其标注在墙、柱钢筋上，再根据此点用钢尺、水平管引测出梁、板的支撑方木底标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。（2）模板安装操作方法1）弹线：弹出结构轴线控制线，核验无误之后，通知木工将墙柱边线弹出，并弹出梁中心线和立柱定位线，最后由木工工长和质检员核查边线，直至无误为止。2）核验标高：20、标高弹出之后，及时核查无误。并由木工工长和质检员核验通过。 3）模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下： a:两块模板之间拼缝 2 b:相邻模板之间高低差 2 c:模板平整度 5 d:模板平面尺寸偏差 5 4）模板定位 根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。 5）楼板模板施工时注意以下几点： a:模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接21、缝小于1mm，否则用腻子封条； b:铺顶板纵横格栅。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。c:跨度4000的梁，按其跨度的2.5起拱；挑出长度2000mm的挑梁，按挑出长度的5起拱；最小起拱高度不小于20mm。4.7 施工技术质量保证措施（1）材料的控制a:进场的钢管、扣件应有产品质量合格证。b：组织有关人员对材料、22、设备的供货进行监督、按方案材料要求验收、认可，对不合格的材料、设备坚决退货。c:对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料法定专业检测机构进行检测。（2）质量标准A支撑满堂架搭设技术要求、允许偏差：垫板不能晃动，底座不滑动、不沉降；立杆的垂直度：立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差不大于25mm。水平杆搭设间距允许偏差20，水平杆的高低差（水平度）20mm。立杆搭设间距允许偏差20。同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500，立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3，如下图A。水23、平杆上的对接扣件至主节点的距离aL/3，如下图B。所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在4560Nm之间。支撑体系搭设过程和完毕后，采用扭力扳手对扣件螺栓拧紧扭力矩进行检查并形成书面记录。B模板安装a 能可靠地承载新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及在施工过程中新产生的荷载； b保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确； c模板的接缝不应漏浆； d模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾倒的临时固定设施。 e.浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。e.实测允许偏差项目应符合下表规定：模板允许偏差 预留件、预留洞允许偏差序号项 目允许偏差值（mm）序号项 目允许偏差值24、（mm）1轴线位移51预埋钢板中心线位置32底模上表面标高52预埋管预留孔中心线33截面内部尺寸柱墙梁+4，-53预留洞中心线位置+10截面尺寸期+10，04层高垂直64插筋中心线位置58外露长度+10，05相邻两板高低差25预留螺栓中心线位置26表面平整5外露尺寸10，0未详尽说明之处详见混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204）有关规定4.8材料的力学性能指标面板弹性模量E(N/mm2):4200；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.500； 木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；支25、撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2。4.8.5材料要求使用材料的规格： 48.33.0钢管，20mm厚胶合板，6080mm木枋、扣件。A钢管选用外径48mm，现场使用钢管壁厚不得小于规范允许值（小于设计值时禁止使用）。钢管应有产品合格证、质量检验报告，钢管表面应平直光滑，弯曲、压扁、锈蚀严重及打孔的钢管不得使用。现场使用木枋截面不得小于40*80mm。B扣件、顶托应有生产许可证、产品质量合格证、法定检测单位的测试报告和产品标识，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓及顶托螺杆必须更换。C 扣件在4065N/m不出现破坏现象。D 顶托丝杆直径不得小于36，托板厚度应5mm，承载力应426、0KN。所有扣件和钢管应先经检验合格才能使用，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。E方木必须是硬木（如松木）。4.9验收要求本工程模板搭设完成后必须进行验收合格后方可浇筑混凝土。高大模板支撑系统，高大模板支撑系统应在搭设完成后，项目负责人验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格后，经施工单位项目技术责任人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。验收内容：（1）立柱搭设间距是否与方案一致 。（2）剪刀撑是否否与方案一致。（3）步距是否与方案一致。高大模板的顶部水平杆是否加密。（4）27、对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。（5） 对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。（6） 采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行检查。（7）支撑体系对照方案检查验收A :垫木应满足是否设计要求；B: 底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应满足设计要求；C :立杆28、的规格尺寸和垂直度，不得出现偏心荷载；D :扫地杆、水平杆、剪刀撑等设置，固定可靠；E :安全网和各种安全防护设施符合要求。（8）模板安装工程检查验收A :模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木方应浇水湿润，模板内无积水；B :浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净；C :跨度4000的梁，按其跨度的2.5起拱；挑出长度2000mm的挑梁，按挑出长度的5起拱；最小起拱高度不小于20mm。D :固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定，采用尺量检查。4.10混凝土浇筑转换层砼施工的难度框支柱的柱身断面尺寸较大、高度较高、钢筋布置较密,对框支柱砼的浇捣造成较大的困难29、，故现场采取对转换层框支柱及剪力墙先行浇筑后再绑扎梁钢筋。4.10.1 砼浇捣顺序 4.10.1.1 转换层砼浇捣受梁、柱钢筋绑扎的影响，每段砼的浇捣均将分三层浇捣完成，如下所述：每一层浇捣梁段截面高1/3，在下层混凝土初凝前进行第二次第三次混凝土浇筑。4.10.1.2 砼浇捣时的运输机械输送泵：担负框支梁、框架梁、次梁砼、及楼板砼的运输工作。塔吊：吊运楼梯间砼以及为避免结构产生砼施工冷缝而配合砼输送泵浇捣梁板砼等。4.10.1.3 技术要求转换层为保证大梁在砼浇捣时在柱身内无垃圾、杂物等，应在柱模底部或二次支模的中部开设清扫口，以便在砼浇捣前将柱身内垃圾、杂物等清洗干净。砼振动泵从柱顶往下振30、动，并随浇捣面逐步往顶部提升，直致浇捣到施工缝位置或设计标高。第二次振捣砼时，振动泵必须插入下层砼内不少于500mm。板面标高控制：、柱四大角竖筋上设控制标高。、梁板中部焊接设置控制标高。由于浇捣砼破坏的模板及踩(压)坏的钢筋及时修复。清洗输送泵管的污水排放到楼板外面，禁止排入要浇捣的结构梁、板及墙、柱内！4.10.1.4 施工要求在浇捣砼前，对梁、板、柱及墙内的杂物和钢筋上的油污等清理干净；对模板的缝隙和孔洞应堵严；对木模板应浇水湿润，但不得积水。对模板及其支架、钢筋及预埋件必须进行检查，并作好记录，并经业主、监理及设计院验收达到图纸、规范要求后方可浇捣砼。砼自高处倾落的自由高度不得超过2331、m(对梁板结构为2m;柱墙等竖向结构为3m)。在浇捣竖向结构（即墙或柱）砼前，应先在底部填50100mm厚与砼内砂浆成分相同的水泥砂浆；浇筑中不得发生离析现象；当浇筑高度超过3m时，应采用串筒、溜管或振动溜管使砼下落。在振捣框支柱砼时，应专门派一人用手电筒照射振捣点位，避免产生漏振部位或钢筋卡振动泵的事发生。在框支柱砼振捣中，应在柱底部专门派二人用钉锤敲打柱模板，看是否有空响不实的部位，若存在应立即叫振动工补振或加密振点。浇筑砼应连续进行。当必须间歇时，其间歇时间应控制在前层砼凝结之前（约2小时），将次层砼浇筑完毕。采用振捣器捣实砼时应：、每一振点的振捣延续时间应使砼表面呈现浮浆和不再沉落。、32、当采用插入式振捣器时，捣实砼的移动间距，不宜大于振捣器作用半径的1.5倍；捣实轻骨料砼的移动间距，不宜大于其作用半径；振动器与模板的距离，不应大于其作用半径的0.5倍，并应避免碰撞钢筋、模板、预埋管、吊环、预埋件等；振捣器插入下层砼内的深度不小于500mm。采用泵送砼应符合下列规定：、砼的供应，必须保证输送砼的泵能连续工作。、输送管线宜直，转弯宜缓，接头应严密，如管道向下倾斜，应防止混入空气，产生阻塞。、泵送前应先用适量的与砼内成分相同的水泥砂浆润滑输送管内壁；预计泵送间歇时间超过45min或当砼出现离析现象时，应立即用压力水或其它方法冲洗管内残留的砼。、在泵送过程中，受料斗内应具有足够的砼，33、以防止吸入空气产生阻塞。在砼浇捣过程中，随时观察模板，支架、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应及时采取措施加固或整改。混凝土养护洒水的次数应能保持砼处于润湿状态；已浇捣的砼强度未达到1.2N/mm2以前，不得在其上踩踏。砼的表面处理要求按如下方法进行：铝合金刮平砼提浆机提浆磨平扫帚扫毛。柱、墙在施工缝顶面的处理可按如下方法进行：在砼终凝前用扫帚扫除表面浮浆，用钢筋将柱、墙的表面划毛；在砼初凝前在砼表面洒20mm40mm啐石，注意啐石与啐石之间应有一定的空隙；砼硬化后用石匠凿毛。4.10.1.5其他注意事项（1）混凝土浇筑前要求混凝土浇筑前，施工单位项目经理、监理单位项目总监确认具34、备混凝土浇筑安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。（2）混凝土浇筑施工准备 1）作业条件 A:浇筑混凝土层段的模板、钢筋、预埋件及管线等全部安装完毕，经检查符合设计要求，并办完隐、预检手续。 B:浇筑混凝土用的架子及马道已支搭完毕，并经检查合格。 C:本工程所有构件均采用商品混凝土，混凝土配合比通知单由商品混凝土厂实验室出具。 D:工长根据施工方案对操作班组已进行全面施工技术培训。 2）施工机具 尖锹、平锹、插人式振捣器、木抹子、铁插尺、胶皮水管、铁板等。（3）混凝土浇筑质量要求 混凝土原材料及配合比设计、混凝土 施工、现浇结构外观及尺寸。质量要求符合混凝土结构工程施工质量验收规范35、（GB50204）的规定。（4）混凝土浇筑工艺流程 作业准备混凝土运输、泵送 梁、板、楼梯混凝土浇筑与振捣养护。（5）混凝土浇筑操作工艺 1）作业准备 A:浇筑前应将模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢筋的保护层垫块是否垫好，钢筋的保护层垫块是否符合规范要求。 B:如使用木模板时应浇水使模板湿润。柱子模板的扫除口应在清除杂物及积水后再封闭。 C:施工缝的松散混凝土及混凝土软弱层已剔掉清净，露出石子，并浇水湿润，无明水。 D:梁、柱钢筋的钢筋定距框已安装完毕，并经过隐蔽、预检。2）混凝土运输要求 混凝土自搅拌机卸出后，应及时运输到浇筑地点。在运输过程中，要防止混凝土离析、水泥36、浆流失。如混凝土运到浇筑地点有离析现象时，必须在浇筑前进行二次拌合。 混凝土从搅拌机中卸出后到浇筑完毕的延续时间，不宜超过下表的规定。 混凝土从搅拌机卸出至浇筑完毕的时间（min）混凝土强度等级气温（）2525C3012090C309060注：掺用外加剂或采用快硬水泥拌和时，应按试验确定。3）混凝土浇筑与振捣的一般要求 A:混凝土自吊斗口下落的自由倾落高度不得超过2m，浇筑高度如超过2rn时必须采取措施，用串桶或溜管等。 B:浇筑混凝土时应分段分层连续进行，浇筑层高度应根据混凝土供应能力，一次浇筑方量。混凝土初凝时间、结构特点、钢筋疏密综合考虑决定，一般为振捣器作用部分长度的1.25倍。 C:37、使用插人式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.25倍（一般为300400mm）。振捣上一层时应插入下层510cm，以使两层混凝土结合牢固。振捣时，振捣棒不得触及钢筋和模板表面振动器（或称平板振动器）的移动间距，应保证振动器的平板覆盖已振实部分的边缘。 D:浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所用水泥品种、气温及混凝土凝结条件确定，一般超过2h应按施工缝处理（当混凝土的凝结时间小于2h时，则应当执行混凝土的初凝时间）。 E:浇筑混凝土时应38、经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇筑的混凝土初凝前修正完好。 （6）伸缩缝部位混凝土浇筑要求：伸缩缝两侧梁应同时均匀往同向方向进行浇筑。（7）混凝土浇筑下料方法及要求：在浇筑砼过程确保模板支架施工过程中均衡受载，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。本工程混凝土浇筑必须从两边往中间平行均匀推进浇筑，向中间平行推进（详见混凝土浇筑路线图），直至浇筑完成。在浇筑框架梁混凝土过程中，每次浇筑厚度不大于400mm的振捣的方法，以确保混凝土密实，不出现施工冷缝，混凝土堆高不超过100mm。框架梁不允许设施工缝。其他部位梁板原则上不设施工缝，39、如确需设置，应设于受力较小处，且应征得设计同意，施工缝处理应符合施工规范要求。5、 施工安全保证措施 5.1组织保证机构项目技术负责人周俊杰施工员熊子煜质检员李冲材料员周理华木工班组钢筋班组架子班组项目经理王建平安全员王 佐（1）项目经理、项目技术负责人施工方案实施，组织项目技术骨干及各班组对方案学习并进行技术交底，攻克施工中的难点，及时组织技术人员解决施工中出现的技术问题，组织安全管理人员监督整个工程项目的施工安全，保证施工安全与工程质量。组织本项支撑体系架子、模板体系安全验收。（2）综合工长、专业工长在项目经理、技术负责人的式领导下负责现场施工管理，直接指挥专业施工班组施工作业，并对施工方40、案落实与监督检查。（3）安全员负责现场安全生产的监督管理、检查、对发现存在安全隐患应及时报告，并下达整改通知书。5.2施工安全技术保证措施（1）钢管脚手架搭设前，应按建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）和相关施工规范规定向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。（2）对钢管架、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。（3）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗。（4）搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋，系安全带。（5）高支模搭设及拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（6）严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。（41、7）在支撑架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现 的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。（8）在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动。3）安全防护措施是否符合规范要求。（9）在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵42、送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。（10）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。（11）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与钢管架接触。（12）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。（13）设立钢管架维护小组，对拆下来的钢管架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。（14）支撑系统安装应自一端向另一43、端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。（15）水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。（16）浇筑混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（17）避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（18）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（19）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（20）拆模时间拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请表，项目技术负责人审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除。A模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的100%后，由技术人员发放44、拆模通知书后，方可拆模。 B模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合设计要求的100%后方可拆除。（21）模板拆除的工序要求拆除应按一定的顺序进行，一般是后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分原则。在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。A .拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 B.柱模板拆除 柱模45、板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在柱上乱撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土柱，尤其拆阴阳角模时不能用大锤砸模板。 C.楼板模板拆除 楼板模板拆除时，先拆顶部斜撑，向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 D.拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清,吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。（22）每个施工楼层应46、有独立防火系统，并满足相关防火要求。5.3监测监控措施(1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)支模日常检查，巡查重点部位：A:杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。B:地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。C:连接扣件是否松动。D:架体是否有不均匀的沉降、垂直度。E:施工过程中是否有超载现象。F:安全防护措施是否符合规范要求。G:支架与杆件是否有变形的现象。(3) 支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4) 监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。(5) 监测点布设根据以上监测点布设方法，47、本工程监测点布设详见附图。混凝土浇筑前，应在监测部位的梁、板底受力横杆上挂23个吊线锤并测量线锤顶部到地板距离，同时在线锤底部设对应的钢钉，此方法可监测支撑架竖向变形值。在混凝土浇筑过程中随时复测变形值。(6) 监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。（7）监测设计值监测仪器精度应满足现场监测要求，变形设计值为5mm，大于5mm为警戒值。（8）监测发现下沉、位移等异常现象应采取如下处理措施工。a :停止作业b :通知项目负责人、监理等。c :确定加固方案或其他安全方案。监测监控点大样图5.4应急预案应急目标发生事故48、时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。（1）应急组织机构A:应急领导小组：项目经理为该小组组长，项目技术负责人、施工员为副组长，现场全体管理人员为组员。B:现场抢救组：项目部安全部负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员，现场全体管理人员为组员。C:医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗救治组成员，现场全体管理人员为组员。D:后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员，现场全体管理人员为组员。E:保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员49、为组员。F:应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。（2）应急救援指挥机构组长：王建平成员：王佐、周俊杰、熊子煜、肖祥文、周理华、汤勇、杨安之具体分工如下：1）王建平负责立即组织人员抢救伤员。2）熊子煜负责组织人员进行塌方处理。3）王佐负责立即同医院、劳动等部门的联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。4）周理华负责现场物资、车辆的调度。5）救援电话：消防报警电话：119 医疗救援电话：120 报警电话：110项目负责人 王建平 (3)应急物资和设施准备A:医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；B:抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；C:照明器材：手电筒、应急灯3650、V以下安全线路、灯具；d:通讯器材：电话、手机、对讲机；E:交通工具：工地常备一辆应急车辆；F:灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用；G:准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施；H:准备足够的防暑降温物资；I:用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标志牌J:必要的资金保证。 (4)发生坍塌的应急措施高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。1) 高支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即51、组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。2)项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打120急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。3)在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。4)在现场施救的过程中，当塌坍面较52、小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。5)被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出53、，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。6)在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于5名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。7)伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救54、护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院观察。8)紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。9)对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。（5）高处坠落事故的控制和处理1）高处坠落事故发生以后，施工人员应及时撤离事故现场，并及时通知项目部安全生产领导小组。2）安全生产领导小组接到报告后，小组成员应及时到位，统一指挥，全力以赴投入抢救、抢修，并及时向上级有关部门汇报。当有人员伤亡发生时，应立即通知当地的社会医疗机构，并55、组织项目部的抢救人员进行必要的自救。3）在事故发生区域设置警戒线，除抢救人员可以进出外，禁止任何无关人员进入事故发生区域，防止事故进一步扩大。4）上级主管部门领导到达事故现场后，应将事故发生的情况以及现场自救的情况作详细地汇报，以便制定更加快速有效的抢险方案，减少因事故带来的损失。5）高处坠落事故的处理应遵循“四不放过原则”6、 劳动力计划劳动力计划表序号岗 位人 数备 注1专职安全员2持证上岗2架子工5持证上岗3木工20培训教育上岗4砼工10培训教育上岗5钢筋工25培训教育上岗6机电工2持证上岗7焊工1持证上岗7、 计算书及相关图纸7.1梁模板支撑计算书一类梁按1200*2400模板（扣件式56、）计算书梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KZL13。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1.20；梁截面高度 D(m)：2.40；混凝土板厚度(mm)：180.0057、；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.41；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.40；梁两侧立杆间距(m)：1.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(58、kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：100.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；59、次楞根数：10；主楞竖向支撑点数量：5；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，600mm，1000mm，1450mm，1900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.0060、0； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为10根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公61、式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (2400-180)/(10-1)= 246.67mm；面板的最大弯矩 M= 62、0.19.638(2400-180)/(10-1)2 + 0.1172.52(2400-180)/(10-1)2= 7.66104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(2400-180)/(10-1)/1000+1.22.520(2400-180)/(10-1)/1000=3.361 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.66104 / 3.33104=2.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.63、677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (2400-180)/(10-1)=246.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(2400-180)/(10-1)4/(10095003.33105) = 0.076 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(2400-180)/(10-1)/250 = 0.987mm；面板的最大挠度计64、算值 =0.076mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.987mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.361/0.500= 6.722kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.16865、 kNm，最大支座反力 R= 3.697 kN，最大变形 = 0.113 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.68105/6.40104 = 2.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.113mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞66、的最大支座力3.697kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.863 kNm，最大支座反力 R= 9.826 kN，最大变形 = 1.087 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 8.63105/8.99103 = 96 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f 67、= 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =96N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1.087 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =1.087mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分68、别为: W = 12002020/6 = 8.00104mm3； I = 1200202020/12 = 8.00105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)1.202.400.90=79.315kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.501.200.90=0.648kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)1.200.90=6.048kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(79.3169、5+0.648)1002+0.1176.0481002=8.70104Nmm； =Mmax/W=8.70104/8.00104=1.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=79.315+0.648=79.963kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 950070、.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67779.9631004/(10095008.00105)=0.007mm；面板的最大挠度计算值: =0.007mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.4mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)2.40.1+0.50.1(22.22+1.2)/ 1.2=7.626 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.1=0.56 kN/71、m；均布荷载设计值 q = 7.626+0.560 = 8.186 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.101.20.1824.00+1.4(2.00+2.00)(1.60-1.20)/4=0.108kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6888/12 = 2.56102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N5=0.502 kN；N2=N4=372、.732 kN；N3=1.572 kN；最大弯矩：M= 0.150kNm最大剪力：V= 2.062 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.15106 /6.40104=2.3 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=32.0621000/(26080)=0.644N/mm2；方木的最大挠度： =0.163 mm；方木的允许挠度：= 0.5103/250=2mm；方木最大应力计算值 2.341 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.644 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，73、满足要求！方木的最大挠度 =0.163 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.000 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :483；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.502 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.085 kNm ；最大变形 max = 0.044 mm ；最大支座力 Rmax = 2.272 kN ；74、最大应力 =M/W= 0.085106 /(4.49103 )=18.9 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 18.9 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.044mm小于410/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.732 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.63 kNm ；最大变形 max = 0.329 mm ；最大支座力 Rmax 75、= 16.892 kN ；最大应力 =M/W= 0.63106 /(4.49103 )=140.4 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 140.4 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.329mm小于410/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.272 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1435.4=0.925 kN；N =N76、1+N2=2.272+0.925=3.197 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 77、2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3197.468/(0.205424) = 36.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 36.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中78、 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =16.892 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.143(5.4-2.4)=0.925 kN；N =N1+N2 =16.892+0.514=17.406 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo79、 - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=17406.085/(0.280、05424) = 200.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 200.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.005(1.5+0.12) = 1.994 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.005 ；lo/i = 1993.82 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 1740681、.085/(0.423424) = 97 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 97 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全九、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另82、一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何83、情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求84、；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。二类梁按800*1600模板（扣件式）计算书梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ13085、-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L25。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.80；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m86、)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.40；梁两侧立杆间距(m)：1.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：长叶松；木材弹87、性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：100.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：10；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：2088、0mm，600mm，1000mm，1400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.75089、m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为10根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(90、Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (1600-180)/(10-1)= 157.78mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(1600-180)/(10-1)2 + 0.1172.52(1600-180)/(10-1)2= 3.91、13104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1600-180)/(10-1)/1000+1.22.520(1600-180)/(10-1)/1000=2.150 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.13104 / 3.33104=0.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.63892、N/mm； l-计算跨度: l = (1600-180)/(10-1)=157.78mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(1600-180)/(10-1)4/(10095003.33105) = 0.013 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1600-180)/(10-1)/250 = 0.631mm；面板的最大挠度计算值 =0.013mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.631mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直93、接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.150/0.500= 4.300kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.107 kNm，最大支座反力 R= 2.365 kN，最大变形 = 0.072 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: 94、= M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.07105/6.40104 = 1.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.072mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.365kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面95、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.336 kNm，最大支座反力 R= 6.788 kN，最大变形 = 0.147 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.36105/8.99103 = 37.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =37.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，96、满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.147 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.147mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8002020/6 = 5.33104mm3； I = 800202020/12 = 5.33105mm4； 197、.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.801.600.90=35.251kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.500.800.90=0.432kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.800.90=4.032kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(35.251+0.432)1002+0.1174.0321002=4.04104Nmm； =Mmax/W=4.04104/5.33104=0.98、8N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=35.251+0.432=35.683kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67735.6899、31004/(10095005.33105)=0.005mm；面板的最大挠度计算值: =0.005mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.4mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.60.1+0.50.1(21.42+0.8)/ 0.8=5.169 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.1=0.56 kN/m；均布荷载设计值 q = 5.169+0.560 = 5.729 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0100、.101.20.1824.00+1.4(2.00+2.00)(1.60-0.80)/4=0.216kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6888/12 = 2.56102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N4=0.225 kN；N2=N3=2.282 kN；最大弯矩：M= 0.112kNm最大剪力：V= 1.520 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.112106101、 /6.40104=1.7 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=31.521000/(26080)=0.475N/mm2；方木的最大挠度： =0.336 mm；方木的允许挠度：= 0.667103/250=2.667mm；方木最大应力计算值 1.745 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.475 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.336 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.667 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包102、括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :483；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.225 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.079 kNm ；最大变形 max = 0.088 mm ；最大支座力 Rmax = 1.482 kN ；最大应力 =M/W= 0.079106 /(4.49103 )=17.6 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应103、力计算值 17.6 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.088mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.282 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.799 kNm ；最大变形 max = 0.896 mm ；最大支座力 Rmax = 15.026 kN ；最大应力 =M/W= 0.799106 /(4.49103 )=177.9 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=2104、05 N/mm2；托梁的最大应力计算值 177.9 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.896mm小于600/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.482 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1435.4=0.925 kN；N =N1+N2=1.482+0.925=2.408 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转105、半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层106、横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2407.674/(0.205424) = 27.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 27.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =15.026 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.143107、(5.4-1.6)=0.925 kN；N =N1+N2 =15.026+0.651=15.677 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo 108、= Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=15677.455/(0.205424) = 180.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 180.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N109、/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.005(1.5+0.12) = 1.994 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.005 ；lo/i = 1993.82 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 15677.455/(0.423424) = 87.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 87.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f 110、= 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全九、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴111、力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可112、根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地113、基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。三类梁按300*800模板（扣件式）计算书梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 500114、17-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L34。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.40；梁两侧立杆间距(m)：0.70；承重115、架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；116、木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：100.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：10；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)117、：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较118、小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为10根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2119、+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (800-180)/(10-1)= 68.89mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(800-180)/(10-1)2 + 0.1172.52(800-180)/(10-1)2= 5.97103Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(800-180)/(10-1)/1000+1.22.520(800-180)/120、(10-1)/1000=0.939 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.97103 / 3.33104=0.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (800-180)/(10-1)=68.89mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =121、 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(800-180)/(10-1)4/(10095003.33105) = 0 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-180)/(10-1)/250 = 0.276mm；面板的最大挠度计算值 =0mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.276mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 0.939/0.500= 1.877kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm122、，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.047 kNm，最大支座反力 R= 1.032 kN，最大变形 = 0.032 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.69104/6.40104 = 0.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.7 N/123、mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.032mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.032kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(m124、m)经过计算得到最大弯矩 M= 0.303 kNm，最大支座反力 R= 6.736 kN，最大变形 = 0.076 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.03105/8.99103 = 33.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =33.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.076 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.076mm 小于 主楞的最大容许挠度值 125、=1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3002020/6 = 2.00104mm3； I = 300202020/12 = 2.00105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.300.800.90=6.610kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1126、.20.500.300.90=0.162kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.300.90=1.512kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(6.61+0.162)1002+0.1171.5121002=8.54103Nmm； =Mmax/W=8.54103/2.00104=0.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计127、算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=6.610+0.162=6.772kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.7721004/(10095002.00105)=0.002mm；面板的最大挠度计算值: =0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.4mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和128、模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.80.1+0.50.1(20.62+0.3)/ 0.3=2.756 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.1=0.56 kN/m；均布荷载设计值 q = 2.756+0.560 = 3.316 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.101.20.1824.00+1.4(2.00+2.00)(0.70-0.30)/4=0.108kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=688/6 = 129、6.40101 cm3；I=6888/12 = 2.56102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.066 kN；N2=1.078 kN；最大弯矩：M= 0.030kNm最大剪力：V= 0.539 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.03106 /6.40104=0.5 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=30.5391000/(26080)=0.168N/mm2；方木的最大挠度： =0.014 mm；方木的允许挠度：= 0.7103/2130、/250=1.4mm；方木最大应力计算值 0.473 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.168 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.014 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.400 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :483；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.06131、6 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.053 kNm ；最大变形 max = 0.134 mm ；最大支座力 Rmax = 0.656 kN ；最大应力 =M/W= 0.053106 /(4.49103 )=11.8 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 11.8 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.134mm小于900/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁132、计算；集中力P= 1.078 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.863 kNm ；最大变形 max = 2.176 mm ；最大支座力 Rmax = 10.662 kN ；最大应力 =M/W= 0.863106 /(4.49103 )=192.1 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 192.1 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=2.176mm小于900/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆133、的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.656 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.4=0.837 kN；N =N1+N2=0.656+0.837=1.492 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强134、度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应135、力计算值 ；=1492.104/(0.205424) = 17.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 17.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =10.662 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.4-0.8)=0.837 kN；N =N1+N2 =10.662+0.713=11.375 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.5136、9； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；137、a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11375.107/(0.205424) = 130.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 130.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.005(1.5+0.12) = 1.994 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 138、计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.005 ；lo/i = 1993.82 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 11375.107/(0.423424) = 63.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 63.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全九、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关139、要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每140、4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立141、杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施142、，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m)143、:1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):5.40；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；托梁材料为：钢管(双钢管) :483；4.144、楼板参数楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1201.82/6 = 64.8 cm3；I = 1201.83/12 = 58.32 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.181.2+0.51.2 = 6.108 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11.2= 1.2 kN/m；2、强度计算计算公式如下145、:M=0.1ql2其中：q=1.26.108+1.41.2= 9.01kN/m最大弯矩 M=0.19.013002= 81086.4 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 81086.4/64800 = 1.251 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.251 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=6.108kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.1083004/(100950058.32104)=0.06 mm； 面板最大允许146、挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.06 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=4.49cm3截面惯性矩 I=10.78cm4 1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.30.18+0.50.3 = 1.527 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = (1 + 2)0.3 = 0.9 kN/m；2.钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值147、最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax =-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1 = 1.2 q1 = 1.21.527 = 1.832 kN/m；活荷载：q2 = 1.40.9 = 1.26 kN/m；最大弯矩 Mmax = (0.11.832+0.1171.26 ) 1.22 = 0.476 kN.M；最大支座力计算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 1.832 + 1.21.26)1.2 = 4.233 kN ；钢管的最大应力计算值 = M/W= 0.476106/4490 = 106.047 N/mm2；钢管的抗148、压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢最大应力计算值为 106.047 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:max=0.677q1l4/(100EI)静荷载 q1 = 1.527 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度= 0.6771.52712004/( 10020600010.78104 ) =0.965 mm；支撑钢管的最大挠度小于1200/150与10 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483；149、W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.703kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.216 kNm ；最大变形 Vmax = 2.779 mm ；最大支座力 Qmax = 11.825 kN ；最大应力 = 1216458.159/8980 = 135.463 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 135.463 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.779mm 小于 1150、200/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.4 = 0.747 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.51.21.2 = 0.72 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.181.21.2 = 6.61 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.077 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (151、1+2 ) 1.21.2 = 4.32 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 15.74 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 15.74 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗152、压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.32 = 2.1 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；l0/i = 2100 / 15.9 = 132 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=15740.352/（0.386424） = 96.175 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 96.175 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素153、，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.005(1.5+0.32) = 2.463 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.005 ；Lo/i = 2462.954 / 15.9 = 155 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.291 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=15740.352/（0.291424） = 127.572 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 127.572 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要154、求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =15.74/0.25=62.961 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.74 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=62.961 fg=155、120 kpa 。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3156、.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶157、层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，158、最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 卸载验算模板支撑体系下面的楼板强度的计算： 1.计算楼板强度说明： 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取7.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。楼板h=130；配筋为双层双向带肋钢筋8180；楼板计算长边7.00m，短边5.6m（按双向板考虑）板的截面尺寸为 bh=5600mm130mm，截面有效高度 h0=110mm。 计算宽度范围内配筋面积As=1563mm2，f159、y=360.0N/mm2。 根据施工进度计划，浇注转换层时，第3层楼面至少已达到28天；第2层楼面已达到50天； 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算第3层楼板混凝土28天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.00m，短边5.6m，楼板计算范围内摆放87排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.2(0.50+25.000.18)+ 11.2(0.46108/7.00/5.6)+ 1.4(2.00+2.50)=13.42kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=5.613.42=75.15kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计160、算 Mmax=0.0766ql2=0.076675.155.62=180.5kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为15.0，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到21天后混凝土强度达到90%，C40混凝土强度近似等效为C35。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=19N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1563360.00/(5600.00100.0019)=0.05查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.085560013021910-6=152.84kN.m161、由于Mi = 152.84 Mmax=180.5 kN.m；结论：第2、3层楼板下的模板支撑体系不拆除，利用第2、3层楼面共同承受转换层自重及施工荷载，满足安全要求；直到转换层达到拆模条件方可拆除。2、转换层框支梁下楼板支撑体系计算（1）、荷载取值根据实际情况钢筋自重：7.16KN/m混凝土自重：1.22.424=69.12KN/m钢管支撑架自重（支撑架立杆间距400）：4.24KN/m模板自重: (1.2+2.4) 0.5=3 KN/m木枋自重： 1.20.85=1.02KN/m活荷载： 布料机浇筑取 4KN/m 振动荷载取 2KN/m合计：1.284.54+1.46= 109.55 KN/162、m（2）计算简图弯矩图：（KNm）最大负弯矩为 566.82 KNm最大正弯矩为 367.86 KNm由于四层为转换层梁板，采用2、3层梁作为该框支梁的支撑体系。此部位梁最小截面为300700，箍筋为8100/200，支座处面筋为520主筋，整跨梁底筋为520，混凝土等级为C35，通过对该梁进行正截面承载力计算得该梁所能承受的最大弯矩为311.41 KNm，根据施工进度要求，施工转换层时3层梁板混凝土强度最低能达到90%，2层梁板达到设计强度，311.4190%+311.41=591.679 KNm566.82 KNm，因此采用2、3层梁板作为框支梁的支撑体系能满足荷载要求。剪刀撑的设计沿高支架每隔68m设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45o60o间，斜杆的接长宜采用搭接，搭接长为1m，用3个旋转扣件固定。