1、脚手架施工方案一、 编制依据1、主要规程、规范（1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001，2002年版）（2）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）（3）建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）2、参考手册（1）建筑施工手册（缩印本第4 版，2003.9）（2）简明施工计算手册（1999.7）（3）实用建筑施工安全手册（1999.7）二、工程概况1、总体工程概况 凤凰城E9、E10地块8号楼及C-2型地下车库（部分）工程；工程建设地点：广州增城碧桂园凤凰城；属于剪力墙结构；地上26层；地下1层；建筑高度：78.0m；标准层层高：3m ；总工期：540天。2、 本工程由增城市碧桂园物业发展有限公司投资建设，广东博意建筑设计院有限公司设计，广东省工程勘察院地质勘察，广州建达建设监理有限公司监理，湖南拓展建设工程有限公司组织施工。本工程脚手架情况主要分为二种情况：第一种是0/A218、0/A2640、0/A4762轴部分采用落地架，搭设标高从5.06.0m，三层（+6.0m）起采用悬挑架搭设，搭设标高从6.079.5m，第二种是除第一种情况其余部位沿建筑物四周全封闭采用落地架搭设，搭设标高从0.0079.5m。落地架、挑架搭设从五层开始每隔4层一次卸荷，采用钢丝绳与结构拉结卸荷，本工程场地南侧有少部分外脚手架落在地下室底板上，其它大部分均落在地下室顶板3、上，根据图纸设计说明，地下室顶板活动荷载4KN/m2，在脚手架搭设的位置用钢管及木楞进行支撑回顶，能够满足荷载要求，保证不影响到地下室结构顶板质量，（车库顶板支撑做法见附图）；悬挑型钢梁只作构造设置，挑架主要荷载采用钢丝绳与建筑物拉结进行卸荷，型钢梁设置落地架立杆支撑，落地架支撑待主体结构封顶后才拆除。三、施工部署1、安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在5以内”安全生产目标的必然保障，也是我项目部创建“广州市安全文明工地”的根本要求。为此项目经理部成立以现场经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任4、分工如下：组 长：谭若翔（项目经理）负责协调工作副组长：李广峰（项目副经理）现场施工总指挥副组长：张汉坚（技术负责人）技术总指导组 员：赵淑元-现场施工总协调郑贞明、张坤和、游松钦（8#楼）现场施工员叶晶（安全主任） 安全员2、设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，脚手架施工及使用划分为二个阶段：地下车库室外墙施工阶段：依据工作面情况决定使用双排脚手架，脚手架立杆距离结构墙面至少50cm，以确保在该阶段后施工地下室外墙防水。地上主体结构及装修施工阶段：除AB218、AB2640、AB4762轴线范围采用挑架外，其余部位均沿建筑物搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架，用于结构和装5、修施工，同时兼作安全防护。脚手架搭设高度从3.079.5m，楼梯间边缘范围搭设高度0.00083.5m。外架立杆距离结构外沿或者阳台外沿0.20m，横距为0.80m ，纵距为1.5m，大横杆步距1.80m。沿纵向增设剪刀撑，搭设高度不得超出操作层2步。整个架子搭设二排立杆，最里面一排立杆距离建筑物0.20米，二排立杆的纵距均为1.5米，横距0.80米，大横杆步距为1.8m，沿纵向增设剪刀撑，搭设高度不得超出操作层2步。搭设时立杆下应加垫通长的跳板，作业层满铺8钢筋笆网。采用绿色密目式安全网全封闭。为确保安全，该段施工期间，在4层起每隔五层沿塔楼四周采用悬挑的形式搭设安全防护棚，搭设宽度2.0m6、。四、构造要求及技术措施1、扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施（1）南面落地架地基处理回填土部分按照设计要求分层夯实，压实系数0.94，分层取样试验合格后方可进行下一步回填土。土方回填完后表面用C20混凝土进行硬化，厚度为15cm，注意控制垫层顶标高。基础上、底座下设置脚手板垫板（见下图），厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm 处设排水沟和积水坑，排水沟用1：3水泥砂浆硬化。（2）立杆双排整体式落地脚手架采用单立杆，立杆顶端高出结构栏杆至少1.5m。立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两7、个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（本工程取60cm）。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。（3）大横杆大横杆置于小横杆之上，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m 且同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于50cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。（4）小8、横杆每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆下，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1 根小横杆，最大间距不超过75cm（主节点做法见附图）小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10 cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15 cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置，具体详见下图。（5）纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm 的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的9、纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定，详见下附图。（6）剪刀撑本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，从第一根立杆随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑连续设置，斜杆与地面的夹角在4560之间（本工程全部在50左右）。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的10、质量和必要日常检查）。本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间连续设置。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆采用通长杆件，使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。（7）脚手板立杆底座垫木平行于墙面放置，采用4000mm长硬木板。作业层脚手板采用8钢筋焊接的铁笆脚手板，宽90cm，长度不小于1.0m。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。从首层开始每层满铺脚手板，并设置安全网及防护栏杆。 脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14号镀锌钢丝箍绕23圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不11、大于15cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。脚手板的对接、搭接构造要求见八部分第2点：脚手架搭设的允许偏差和检验方法。（8）连墙件连墙件采用刚性连接，连墙件按每层3跨设置，垂直间距为3.0m，水平间距为4.5m。用483.0mm钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件（双扣件），连墙件用直角扣件连接在预先埋设在边梁上的48 钢管，具体做法详见附图6。对于落地架，第一道连墙件从地上二层开始设置，对于挑架，第一道连墙件从四层开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时12、，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成4560夹角。（9）防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m6.0m 规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m 左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设18cm 高的挡脚板。2、转料平台具体做法详见转料平台施工方案。3、脚手架出入口通道的构造塔楼出入口设在A单元、B单元A轴外出入口再搭设4.0m3.13、0m3.5m（长宽高）的防护棚，上铺20mm 厚的双层木板。在出入口两侧的内、外排立杆处分别增设一根立杆，并高于门洞口2步，立杆用短管斜撑相互联系，上方悬空立杆处增加一根斜杆，斜杆与各主节点相交处用旋转扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm 以内。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。斜腹杆采用通长杆件，接长采用搭接扣件。出入口具体做法详见下图。施工电梯出口处设置4.0m3.6m3.5m14、（长宽高）出入口，顶部铺20mm 厚的双层木板，具体做法详见下图。五、安全防护措施 1、电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.2m高的自闭式防护门，用12 的螺纹钢筋，按照水平间距15cm，竖向间距20cm焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌。防护门制作及安装详见下图。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用25 螺纹钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。2、结构临边防护措施在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用483.0钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1.5m，竖向每隔0.6m 15、设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯。3、楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m 高的护身栏，侧边底部设18cm 高的挡脚板。4、人行走道搭设因本工程面积大，施工主体结构时，为满足施工现场消防要求，拟在西面一层底板上随脚手架搭设供施工人员上下的通道，具体位置分别在：22轴、43轴之间。具体搭设方法见附图。、同时为保证安全，在通道入口处还要搭设安全防护。具体做法见下图。5、悬挑防护棚的搭设由于本工程建筑物高度高，脚手架悬挑次数16、多，为确保施工期间的安全，塔楼施工标准层时在4层起每隔5层搭设悬挑防护棚、宽度2.0m。防护棚采用的材料主要有483.0mm的钢管，50100的木枋，废旧模板，竹笆脚手板，密目式安全网等。搭设时用4.0m长钢管先搭设悬挑杆，悬挑长度根据部位的不同，其长度也不同，间距为1.5m。悬挑杆搭设完毕后，沿此杆长度方向搭设横杆，间距为1.0m。所有横杆搭设完毕后，在横杆的边缘搭设小横杆，高度为0.6m，间距为1.5。然后铺设木枋，木枋铺设完毕后铺设废旧模板、竹笆板、安全网，并用铁丝绑扎牢固。另外，为满足构造卸荷，用639的钢丝绳将防护棚的钢管（前沿）拉结到上部的结构板边或梁边上（具体搭设方法见附图 ）。17、6、防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-88）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成逼雷网络。接地线采用404 的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2 道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手18、架的长度不超过50m设置一个（本工程每栋楼按照南北各3 个的原则设置，设置由项目部完成），位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2 倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。六、脚手架的搭设及拆除施工工艺1、悬挑式临时钢管脚手架的搭设施工工艺（1）搭设顺序悬挑脚手架的搭设顺序为：水平悬挑钢梁纵向大横杆立杆横向小横杆大横杆（栅格）剪刀撑铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网设连墙杆（2）施工工艺塔楼在施工三层楼面结构时留设预留锚19、筋，锚筋为20圆钢筋，沿工字钢方向间距1200mm，转角处加密。地锚每端锚固于混凝土内平直的长度不小于300mm，地锚距墙边或支点1000mm（地锚做法见下图）。塔楼部分锚筋只能直接锚在楼板上，为确保该部分锚筋牢固，不影响结构板，将在锚筋附近加设两根暗梁，暗梁分别搁结构梁上。配筋采用上下各2根16的钢筋，箍筋为6200，支座处加密，为6100，悬挑钢梁的间距与立杆间距相同。施工时穿墙或穿板留洞采用30PVC 套管，套管管径以能通过脚手架钢管为宜，套管下口平结构板面转角处挑杆重叠部位需要提高5cm。连墙杆采用刚性连接，具体做法同整体式外双排脚手架。挑架外侧设剪刀撑，采用48 钢管按60角度设置。20、架子拆除后，穿墙孔采用与相临部位同强度等级同配比的混凝土填满捣实。（3）悬挑架从三层结构（+6.0m）开始每隔四层一次卸荷，沿建筑物四周在结构梁设置20U字型钢筋1.5m，采用16mm钢丝绳与建筑物结构梁拉结，间距1.50m，（挑架做法见附图）2、落地式钢管脚手架搭设施工工艺（1）搭设顺序落地式双排脚手架的搭设顺序为：场地平整、夯实定位设置通长脚手板、钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（栅格）剪刀撑连墙杆铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网（2）施工工艺定位定距：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆距墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记。垫板准确放在定位线21、上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，应先立外排，后立内排。其余组件的搭设要求详见构造要求。3落地脚手架搭设从五层（+12.0m）开始每隔四层一次卸荷，在结构梁预埋20U字型钢筋1.5m，采用16mm钢丝绳与建筑物结构梁拉结，间距1.50m，做法22、见附图：4、转料平台的施工工艺详见转料平台施工方案。5、脚手架的拆除施工工艺拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及脚手板防护栏杆 剪刀撑斜撑杆小横杆大横杆立杆。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一23、根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。七、劳动力、材料及机具配备1、劳动力配备（详见下表）工 种人 数任 务架子工30负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直度控制2、材料配备（详见下表）名 称单位数 量规 格普通钢管t483.0mm脚手板m3厚18cm，密目安全网水平安全网直角扣件旋转扣件对接扣件镀锌铁丝kg16#3、机具配备（详见下表）名 称单位数 量备 注架子扳手把100搭设和拆除架子用力矩扳手把4检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦个2调整架子水平弯曲度八、质量保证1、构配件允许偏差（详见下表）序号项 目允许偏差(mm)示 意 图检查工具1普通钢管尺寸外24、径48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲：各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m302、脚手架搭设的允许偏差和检验方法（详见下表）项次项目技术要求允许偏差(mm)示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动不滑动底座不沉降-102最后验收垂直度2080m100用经纬仪或吊线和卷尺搭设中检查偏差的高度(m)H=2H=10H=20H=30H=40H=48720406080963间距步距205020钢板尺纵距25、横距4纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105横向水平杆外伸长度外伸500mm-50钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对节扣件的高差a500mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺8脚手板外伸长度对接a=130150mml300mm卷尺搭接a100mml200mm3、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见下表）项次检查项目安装扣件数量(个)抽检数量(个)允许的不合格数1连接立杆与纵26、(横)向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件(非主节点)1201320050104、质量保证注意事项（1）脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。（2）脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：搭设完毕后；连续使用达6个月；施工期间中途停止使用超过15天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。（3）操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。（4）在架子的27、使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。（5）外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。九、安全施工措施1、材质及其使用的安全技术措施（1）扣件的紧固程度宜在4050 Nm，并不大于65 Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（4）外脚手28、架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。（5）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。（6）钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。2、脚手架搭设的安全技术措施（1）脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。（2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（3）开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（4）脚手架及时与结构拉结或采取临时支29、顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（5）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。（6）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。3、脚手架上施工作业的安全技术措施（1）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。（2）严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。（3）结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的悬挑脚30、手架同时作业层数不超过一层。（4）当作业层高出其下连墙件3.1m 以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。（5）各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。（6）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、脚手架拆除的安全技术措施（1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。（2）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。（3）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、31、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。（4）拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。（5）拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。（6）拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（7）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。（8）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。（9）在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进32、行拆除较重杆件等危险性作业。（10） 所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。（11）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。（12）拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。（13）六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。十、文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆33、除和移动标识牌。3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。8、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能34、碰撞和拖动脚手架。9、不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。11、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。12、脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。13、要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。14、施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉35、落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。19、六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。十一、应急措施1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤36、员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全37、员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜38、暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：李广峰 手机：安全员： 赵凌峰 手机：技术负责人：张汉坚 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警39、：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。十二、监测监控1、 外脚手架的监测、危险预兆临界点的确定及措施；、 监测点的设置，间距10m设置一个监测点；、 监测内容，脚手架立杆的垂直度、大横杆的水平度，在使用前做详细的记录，以后监测时，核对这些数据。、 监测的时间及频率，脚手架搭设完工，经验收合格时检测一次；使用过程中，设专人巡逻目测，每三天用仪器或工具监测一次，每天目测一次。2、可能产生危险的临界点的确定，脚手架立杆的垂直度、大横杆的水平度的监测可能产生危险的临界点为： 立杆垂直度：H=2、10、20、30、40、50m,对应危险临界点为：7、25、50、75、40、80、100mm。 大横杆水平度：一根杆的两端，对应危险临界点为20。3、脚手架变形到达可能产生危险的临界点的处理措施，立即停止上面的工作，立即采取加固措施，并同时检查整个脚手架系统的变形情况，对整个脚手架系统进行加固。十三、附图十四、计算书 （一）悬挑架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭41、设高度为 12.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.20米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 3； 采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 广州市地区，基本风压为0.50，风荷载高度变化系数z为1.95，风荷载体型系数s为0.649； 考虑风荷载； 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准42、(kN/m2):0.1161； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:8钢筋网脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢； 4.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢 ，其中建筑物外悬挑段长度4.70米，建筑物内锚固段长度 1.30 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):50.00； 5.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳与建筑物拉结。 钢丝绳安全系数为:10.000； 钢丝绳与墙距离为(m):1.200； 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨43、连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3000.800/(3+1)=0.060 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0000.800/(3+1)=0.600 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.033+1.20.060=0.112 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.40.600=0.840 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)44、 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1121.5002+0.100.8401.5002 =0.209 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1121.5002-0.1170.8401.5002 =-0.246 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.209106,0.246106)/4490.0=54.788 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 54.788 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠45、度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.060=0.093 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.600 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.0931500.04/(1002.06105107800.0)+0.9900.600 1500.04/(1002.06105107800.0) = 1.498 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表。 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 三、小横杆46、的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.500 = 0.050 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3000.8001.500/(3+1)=0.090 kN； 活荷载标准值：Q=3.0000.8001.500/(3+1) =0.900 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.050+0.090)+1.4 0.900 = 1.428 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯47、矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.8002/8 = 0.003 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.4280.800/2 = 0.571 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.574 kN.m； = M / W = 0.574106/4490.000=127.923 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03380048、.04/(3842.060105107800.000) = 0.008 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.050+0.090+0.900 = 1.040 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 19 1039.950800.0003 /(384 2.060105 107800.000) = 1.186 mm ； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+1.186 = 1.194 mm； 小横杆的最大挠度小于 (800.000/150)=5.333 与 10 mm,满足要求!； 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表,直角49、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0330.800=0.027 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3000.8001.500/2=0.180 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0000.8001.500 /2 = 1.800 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.027+50、0.180)+1.41.800=2.768 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12512.000 = 1.498 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.500(0.800+0.3)/2 = 0.990 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 051、.11041.500/2 = 0.330 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50012.000 = 0.090 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.908 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.8001.5002/2 = 3.600 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo 52、= 0.50 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.95 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.501.9500.649 = 0.443 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.22.908+ 1.43.600= 8.529 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.22.908+ 0.851.43.600= 7.773 kN； 风荷载53、设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4431.500 1.8002/10 = 0.256 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.529 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查54、表得到 ：= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8529.000/(0.188424.000)=106.999 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 106.999 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =7.773 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.555、00 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 7773.120/(0.188424.000)+87492.374/4490.000 = 117.001 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 117.001 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴56、向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.443 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 3.431 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8.431 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949； A = 4.24 c57、m2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN； Nl=8.4310时，水平钢梁受压；当RAH0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini+RDisini 且有 RUicosi=RDicosi 可以得到 按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为 RU1=6.098kN RD1=6.903kN 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳的内力计算： 钢丝拉绳的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为 RU = 6.098kN RD = 6.903k58、N 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取6.098kN，=0.820,K=10.000,得到： 钢丝绳最小直径必须大于13.000mm才能满足要求! 钢丝拉绳的吊环强度计算 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=6.098kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中59、 f 为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=(609.8084/3.142125.000) 1/2 =8.000mm; 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.658kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=8657.9494/(3.142502)1/2 =10.499mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面60、，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.658kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 50.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 8657.949/(3.14250.0001.570)=35.107mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼61、板螺栓的轴向拉力，N = 8.658kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 50.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=250.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2； 经过计算得到公式右边等于1010.96 kN 大于锚固力 N=8.66 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!（二）落地架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 5001762、-2003)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 15.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.20米； 采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 广州市地区，基本风压为0.50，63、风荷载高度变化系数z为1.95，风荷载体型系数s为0.65； 考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:8钢筋网脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢； 5.地基参数 地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00； 基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按64、照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3500.800/(3+1)=0.070 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0000.800/(3+1)=0.600 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.033+1.20.070=0.124 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.40.600=0.840 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用65、下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1241.5002+0.100.8401.5002 =0.211 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1241.5002-0.1170.8401.5002 =-0.249 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.211106,0.249106)/4490.0=55.457 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 55.457 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠66、度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.070=0.103 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.600 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1031500.04/(1002.06105107800.0)+0.9900.600 1500.04/(1002.06105107800.0) = 1.514 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表。 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆67、在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.500 = 0.050 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3500.8001.500/(3+1)=0.105 kN； 活荷载标准值：Q=3.0000.8001.500/(3+1) =0.900 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.050+0.105)+1.4 0.900 = 1.446 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax =68、 1.20.0330.8002/8 = 0.003 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.4460.800/2 = 0.578 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.582 kN.m； = M / W = 0.582106/4490.000=129.526 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.033800.04/(3842.060105107800.00069、) = 0.008 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.050+0.105+0.900 = 1.055 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 19 1054.950800.0003 /(384 2.060105 107800.000) = 1.203 mm ； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+1.203 = 1.211 mm； 小横杆的最大挠度小于 (800.000/150)=5.333 与 10 mm,满足要求!； 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承70、载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0330.800=0.027 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3500.8001.500/2=0.210 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0000.8001.500 /2 = 1.800 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.027+0.210)+1.41.800=2.804 kN； 71、R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12515.000 = 1.872 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.500(0.800+0.3)/2 = 1.155 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN； (72、4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50015.000 = 0.112 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.470 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.8001.5002/2 = 3.600 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.50 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化73、系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.950 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.501.950.649 = 0.443 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.470+ 1.43.600= 9.203 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.470+ 1.951.43.600=13.992 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.74、85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4431.500 1.8002/10 = 0.256 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =9.203 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A75、 = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9203.000/(0.188424.000)=115.458 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 115.458 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.447 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：l76、o = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8447.400/(0.188424.000)+99315.668/4490.000 = 128.093 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 128.093 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + N77、o 风荷载基本风压值 Wk = 0.443 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 3.895 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8.895 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=200.000/15.900的结果查表得到0.966； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设78、计值 Nf=Af=0.9664.24010-4205.000103 = 83.965 kN； Nl=8.895Nf=83.965,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=8.895小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =93.860 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.447 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=93.860 fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！