1、目 录一、工程概况错误！未定义书签。二、编制依据1三、安全管理小组组织机构3四、高支撑方案设计34.1、支撑系统选择34.2、模板支架的构造要求34.3、高支撑设计要求44.4、高支撑材料选择：44.5、高支模计算54.6、计算结果74.7、高支模搭设方案确认7五、高支模支撑架搭设及模板安装要求75.1、支撑架搭设顺序75.2、支撑架搭设要求及注意事项：85.3、模板安装：95.4、钢管接长要求：95.5、施工使用要求：10六、高支模支撑架的验收和使用管理10七、高支模支撑架及模板的拆除11八、高支模支撑架安全操作要点11九、安全文明施工保证措施12十、高支模模板的施工质量要求13十一、高支模2、模板的成品及半成品保护措施14十二、职业健康、环境保护与文明施工：14十三、应急预案15十四、附件（计算书）15一.编制依据混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002年版）（JGJ130-2001）；建筑施工手册（第四版）；建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)；鄂尔多斯市康巴什民族团结主体公园民族团结纪念馆工程施工图纸；图纸会审记录及设计变更杭州品茗科技有限公司的品茗施工安全设施计算软件；内蒙古自治区及我公司有关建筑工程质量管理、安全管理、文明施工管理规定；国家及地区其它相关工程建设法律、法规和有关规定文件；二.工程概况3、 表1-1 序号项 目内 容1工程名称鄂尔多斯康巴什新区民族团结纪念馆工程2建设单位鄂尔多斯市国有资产投资经营有限责任公司3设计单位北京北方设计研究所4监理单位河南省万安工程建设监理有限公司5施工单位国基建设集团股份有限公司6地理位置康巴什新区北纬一路、二路以北，滨水西路以西7建筑功能纪念馆8建筑面积总建筑面积20000地下建筑面积64009建筑层数2层地下二层、局部一层、地上二层10结构形式框架结构11基础形式梁板式筏板基础12楼梯结构形式全现浇板式结构 地下一层层高有5.6m、6.0m、8.8m，一层层高为9.0m，二层层高为8.0m。高支模总面积约19406m2。本高支模区域内结构概况如4、下： 表12梁最大4001600，另有250900、3001000、300600等。板最厚板为250，另有180、130等。剪力墙墙厚500、400、350mm。矩（异）形柱截面尺寸为600600、800800。三.高支模搭设安全管理小组组织机构高支模技术要求较高，稍有疏忽，会造成失稳坍塌、人员群体伤亡的安全事故。高支撑模板施工难度较大，施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立专门的高支撑模板系统的管理小组进行全程追踪管理，以确保安全生产。组长：任胜彪副组长：薛永春、王轩、马奎君组员：质量组、安全组、5、工程组、技术组等职能部门成员和木工班组、架子班组高支撑模板体系管理小组要坚持过程监督和每周专门巡检的制度，尤其是加强其搭设和使用阶段的监督检查，监督检查施工方案的执行情况，检查其构造是否符合规范的要求，检查模板骨楞规格和间距是否符合方案要求，模板支撑体系是否达到负荷和整体稳定性能的要求，扣件与钢管的拧紧程度是否满足安全要求，巡检过程发现不合格项应及时监督施工班组返工整改，直至消除不合格项。常务副经理项目副经理项目总工程师水电劳务马斌质量组苗瑞刚技术组杰土建劳务兴华安全组荃施工生产组库项目经理四.高支撑方案设计 4.1.支撑系统选择楼板高支撑系统设计拟选择扣件式钢管模板（钢管）高支撑满堂红脚手架6、搭设。梁模板高支撑系统设计拟选择扣件式钢管模板（顶托）高支撑满堂红脚手架搭设。 4.2.模板支架的构造要求 4.2.1.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆； 4.2.2.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； 4.2.3.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 4.3.高支撑设计要求 4.3.1立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距不超过1.5m； 47、.3.2整体性构造层的设计： a.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.3.3剪刀撑的设计： a.沿梁支撑架设剪刀撑。 b.满堂模板支架所有跨中（和4排）和梁底纵横向错开各设置一道纵、横向竖排剪刀撑，由底至顶连续设置；高支撑模板支架水平剪刀撑在板底和扫地杆处各设一道，中间间距不大于4.5米。c.外排架的剪刀撑的布设应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；e.剪刀撑的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1M，应采用不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100，剪刀撑跨越立杆根数宜按下表的规定确8、定：剪刀撑斜杆与地面的倾角（）455060剪刀撑跨越立杆的最多根数（n）7654.3.4顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。4.4.高支撑材料选择：模板：九夹板厚度为15mm，无翘曲木楞：宽度40mm，高度90mm脚手板：50250脚手板，无裂痕，无翘曲钢管：顺直无缺陷48，壁厚3.0mm扣件：标准铸铁扣件，保养良好对拉螺栓：高强对拉螺栓直径M144.5.高支模计算 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ9、130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、以及施工手册2004版：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全等规范编制。本方案根据分部分项工程的具体结构构件进行高支撑模板脚手架的设计及验算。本方案针对以下几个结构尺寸较大的结构构件进行验算。 所验算梁板的数据 表41结构形式梁(板)所处位置验算梁截面(板厚)支撑架高度(m)适用梁截面备注梁1一层563/AB、1317/AB、2533/AB、4145/AB400*16008.86.0400*1600梁2一、二、三层梁300*10008.86.09.0300*1000250*900板110、一层563/AB、1317/AB、2533/AB、4145/AB250mm8.86.0楼板板2其他板130mm100mm180mm8.86.09.0楼板 根据相关规范、本高支撑方案设计要求、施工现场特有条件，并结合我司以往相关经验，综合考虑本工程各处梁板的截面后，选取下表二所示的数据进行高支撑设计并进行验算：计算数据 表42结构形式验算截面梁宽*梁高支撑高度(m)楼板厚度支撑杆排数支撑横向间距(m)支撑纵向间距(m)支撑杆步距(m)支撑点长度a(mm)梁边至板支撑距 离(mm)第一层龙骨间距(m)第二层龙骨间距(m)对拉螺杆直径(mm)对拉螺杆间距(mm)对拉螺杆排数(排)竖肋距(mm)钢管411、8x3.04090mm单木枋钢管高强对拉螺栓直径M124090mm木枋梁1400*16008.825030.60.91.53004000.20.9143004250梁2300*1000(250*900)9.018030.61.21.53004500.21.2144002250板1250mm8.8满堂架0.80.81.51003000.25搭接在横杆上木方根数5根板2(130mm)180mm9.0满堂架0.80.81.51003000.25搭接在横杆上木方根数5根4.6.计算结果按表一中结构形式梁1至梁2、板1至板2和墙依次进行梁截面及板的模板高支撑验算，并编写出计算书：计算结果详表42，根据计12、算结果及现场实际情况，现场按表43和表44进行施工。 计算结果 表43结构形式验算截面梁宽*梁高计算结果梁1400*1600梁底承重立杆为3道，第一层龙骨4090mm单木枋200mm， 第二层钢管800mm；竖肋4090mm木枋250mm，对拉螺栓3排12300mm，侧模厚度15mm。梁2300*1000梁底承重立杆为3道，第一层龙骨4090mm单木枋200mm， 第二层钢管900mm；竖肋4090mm木枋200mm，对拉螺栓2排12400mm，侧模厚度15mm。板1250mm采用的钢管类型为483.0,立杆的纵距b=0.8米，立杆的横距l=0.8米，立杆的步距h=1.8米，搭接在横杆上木方根13、数5根。板2180mm采用的钢管类型为483.0,立杆的纵距b=0.8米，立杆的横距l=0.8米，立杆的步距h=1.8米，搭接在横杆上木方根数5根。墙500mm主龙骨采用的双钢管类型为483.0，间距为400mm。次龙骨采用4090木枋，间距为100mm，一端悬壁长为200mm。对拉螺栓采用14400mm，距端部为100mm。柱800*800mm*9000mm柱箍间采用的双钢管类型为483.0，距为400mm，距底为200mm。小梁的材质规格为4090的木枋，每边设置6根。对拉螺栓采用14，每边均分为3根。4.7.高支模搭设方案确认根据计算结果，本单位工程楼板及梁模板高支撑搭设参数选择符合要求14、。五.高支模支撑架搭设及模板安装要求5.1.支撑架搭设顺序高支撑搭设流程图弹线、立杆定位立杆底座排放放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆和横向水平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。5.2.支撑架搭设要求及注意事项：5.2.1.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。5.2.2.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小15、于扣件架规范的要求。 5.2.3.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。5.2.4.地基支座的设计要满足承载力的要求。5.2.5.立杆应采用足够长度的钢管，避免出现接头；搭设时要纵横成一条线，保持整齐。立杆上下垂直，其垂直度偏差每步不大于7mm，立杆间间距偏差不大于50mm。5.2.6.水平杆接头采用对接扣件，上下相邻两根大横杆接头错开不小于500mm，且不在同一跨内；同一步内外两根大横杆接头应错开，且不在同一跨内；大横杆上的对接扣件距主节点距离500mm。横杆一根杆两端水平高差不大于20mm，同跨内、横杆水平高差16、不大于10mm，步距偏差不大于20mm，排距偏差不大于20mm。5.2.7.剪刀撑钢管长度不满足时，连接采用搭接，搭接长度不得小于1.0米，搭接点至少用三个扣件连接，搭接位置应靠近主接点不大于500mm，同时斜杆应用旋转扣件与立杆和大横杆扣牢，每根斜杆除两端与立杆和大横杆扣接外，中间应设2-4个扣接点。剪刀撑斜杆与地面或楼层面夹角为450600。5.3.模板安装：5.3.1.梁底模安装时，梁头两边吊线，中间拉通线；吊边梁线排中间梁线。梁底模安装好后，梁底木枋两侧用扣件卡住防止底模移动，再绑扎钢筋。梁钢筋验收后封梁侧模板，梁侧设穿墙12螺杆。侧模采用5090mm木枋。为了防止因螺杆过紧而梁模板变17、形，在框架梁拉钩两端绑垫块作为梁的保护层，同时作为模板支撑。框架梁和框架柱相交处、框架梁和框架梁相交处、框架柱端部无法对穿螺杆时，模板安装前预埋螺杆，螺杆与框架柱箍筋和框架梁钢筋水平焊100mm。5.3.2.模板及木楞进场时要进行验收，对翘曲不平、对角线不相等的模板及不够尺寸的木楞要坚决退场，对已进场的材料要进行加工，木楞、大板修整至统一尺寸。5.3.3.模板安装要求位置尺寸准确、牢固、稳定，防止出现胀模现象。在浇筑混凝土时，安排木工现场值班，对发生偏移的地方要及时校正、加固。5.3.4.模板吊运至施工现场后，要有临时固定措施和防倾措施，尤其是在大风天气和上下班时的交接。5.3.5.模板按规定18、支设好后，必须经过项目部的验收，验收时加强对模板的支撑尤其是水平支撑及剪刀撑的检查，模板上的堆载不能超出规定，尤其是吊运钢筋时，不能将大捆的钢筋集中吊运在模板的同一位置。5.3.6.浇筑混凝土时，应对称浇筑竖向混凝土，以加强整个模板支撑系统的稳定性，对于先浇筑混凝土的部位的模板下方应设相对泵送混凝土冲击力的斜向支撑和剪刀撑，斜向支撑要有撑亦有拉，以防模板的整体倾斜。5.3.7.模板的存放要按规定，堆放要整齐，高度不超过1.5m，模板要按区按段进行编号，拆除的模板也要分区分段堆放，并对已损坏的模板边角进行修补。5.4.钢管接长要求：5.4.1.立杆的接长：立杆的接长均采用对接扣件，立杆的对接扣件19、应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3，严禁采用搭接。5.4.2.水平杆的接长：水平杆的接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：、水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。、采用搭接时，搭接长度不应小于1M，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆端的距离不应小于100。5.5.施工使用要求：5.20、5.1.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；5.5.2.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；5.5.3.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。六.高支模支撑架的验收和使用管理6.1脚手架搭设人员必须经过安全技术交底且具备脚手架操作证。6.2高支模支撑架搭设完后须经项目安全部和质检部对其进行检查。检查主要内容：6.2.1.立杆挑支架有无松动或脱离情况，钢顶撑是否顶紧；6.2.2.检验全部节点是否锁紧；6.2.3.斜杆等构件设置是否达到设计要21、求；6.2.4.安全防护设施是否按设计和规范设置，是否安全可靠；6.2.5.整架垂直度是否符合要求。6.3满堂架的使用管理规定6.3.1.作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。6.3.2.在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。6.3.3.每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常22、作业。发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。6.3.4.在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。七.高支模支撑架及模板的拆除7.1.支撑架拆除.当支撑架使用完成后，拆除前应对拆除人员进行技术交底，安排监护人；对架体作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立拆除区，禁止人员进入。.拆除顺序自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。.在拆除过程中，应做好配合，协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。.拆除的构件人工递下，严禁抛掷。.拆除的物件应及时分类堆放，以便运输、保管。.预应力筋张拉完毕前不得拆除梁支撑7.2.模板拆除：7.2.1.支拆模板时，2m以上人员要挂23、设安全带，并有可靠的立足点，拆模区域应设置警示区域并设专人监护，模板应一次拆完，不能留有悬空模板。7.2.2.模板及其支架拆除时的砼强度，应符合下列规定：1）模板拆除应根据混凝土拆模试块的强度以及施工规定的要求进行，要有拆模通知单及拆模的安全技术交底。非承重墙模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，跨度大于8m的梁板模板和悬臂构件待混凝土强度达到100%设计强度时，方可拆除。预留洞模板应在混凝土强度达到能保证构件和孔洞表面不发生塌陷和开裂，方可拆除。2）梁侧模板在浇筑完24小时后可拆除模板，所有底模板砼强度必须达到100%方可拆模；拆模以同条件养护试件试压结果为依据，拆模24、后必须加强养护工作。3）拆除模板应先支的后拆，后支的先拆。先拆非承重部分，后拆承重部分。4）板支撑的拆除应从中心开始，间隔两端拆除。5）拆模板时不允许乱撬乱砸模板、木枋。墙柱梁模板先用木尖来松动模板，再用撬棍，以免损伤模板和砼表面和棱角。拆除的木枋、模板要及时拔掉钉子，清理干净上面的砼。模板面刷上脱模剂，堆码整齐，做到工完场清。6）所有梁、板模板必须经监理审批签字后方可拆除。八.高支模支撑架安全操作要点8.1.根据施工方案在需支撑加固、支撑的范围弹出墨线，并简单标明搭设方向。8.2.摆设垫板：在需架设立杆的部位铺上50100木枋，木枋长度不宜小于300mm。8.3.在指定范围内搭设立杆水平杆，25、剪刀撑、加强杆等，并检查扣件是否扭紧，必要时采用双扣件加固。8.4.楼板上下层立杆必须对齐，不得错位，梁下邻枋采用4090大木枋，模板采用15厚九夹板。8.5.严格按设计方案施工，并加强对施工过程中的检查，做到检查有记录及完整的会签，对隐患要做到按三定措施落实整改，确保施工要求。8.6.该系统支撑荷载较大，支撑系统搭设施工质量至关重要，必须有足够的构造措施来保证万无一失；8.7.立杆基础为先浇筑的地面混凝土上，基础承载力满足要求，立杆底部采用底座构件，立杆采用穿心套接接驳，同一截面内对接应错开；8.8.纵横向设置水平拉杆，每部的纵横向水平拉杆必须拉通，水平拉杆采用搭接，严禁采用对接方式；8.926、.设置纵横向扫地杆（距地面200mm）及剪刀撑，剪刀撑每3M设置一道，与立杆有可靠的连接；8.10.首先应严格加强对钢管及扣件的质量检查，验收合格后方可投入使用，特别拾扣件的本身的质量更是至关重要，因为在这受力传递方式下，该支模系统的稳定性由扣件的抗滑力决定。8.11.系统搭设完成后应及时检查验收，特别对扣件安装质量采用测力扳手进行检查。如果扣件失效，会使立杆计算长度和长细比增大，导致立杆的承载力降低；8.12.施工过程中，混凝土及其他设备堆放应符合施工方案规定要求，严禁超载，尽量使支撑系统受力均衡。这种系统的整体稳定性一般能满足要求。但单根立杆的承载力较少，不能承受过大的集中荷载，以防止由于27、因局部构件失稳而导致整体结构失稳。九.安全文明施工保证措施9.1.贯彻执行国家安全生产，劳动保护方面的方针、政策和法规。坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针。9.2.通过多种形式对员工进行安全教育，对新方法、新工艺、新设备、新材料及技术难度复杂的作业和危险性较大的行为，要进行专门的安全教育，争取可靠的保证措施。9.3、明确安全职责，开展三级安全检查制度（即作业班组每天自检，现场管理人员每日日检、每周周检，本公司管理人员每月月检），实行目标安全管理，把安全事故压缩到最小可能。9.4.针对本工程点，编制并组织专项方案及作业安全技术交底。严格落实交底措施，此方案必须由项目总工向项目相关人员，包28、括工程部、安全部、质保部及分包队伍等管理人员落实方案交底，现场应有监理工程师参与监督，并履行签字手续。9.5.施工过程中，如发现不安全隐患，要马上指定专人限期整改，落实整改措施，在检查制度监督下清除隐患，以保证安全生产的顺利进行。9.6.严格执行安全操作规程：9.6.1所有施工人员在进入施工现场操作必须按规范要求带好安全帽；9.6.2所有作业人员必须经过三级交底教育才能上岗操作；9.7.模板安装必须按模板的施工设计方案进行，严禁任意变动。9.8.模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。9.9.安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆、支29、撑攀登上落；9.10.安装顶板模板遇到有预留洞口的地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人；9.11.大模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，应用支架固定并支撑牢固；9.12.拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，且必须经施工负责人同意，方可拆除。操作时应按顺序分段进行，不允许让模板枋料自由落下，严禁猛撬落和拉倒；9.13.拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人；9.14.完工后，不得留下松动和悬挂的模板枋料等，拆下的模板枋料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥。9.15.严格控制侧墙混凝土浇筑速度，沿高度方向上升不30、超过1m/h，侧墙混凝土浇筑必须分层进行，确保同时浇筑的内、外墙混凝土面同时上升，防止支撑框架发生整体偏移。十.高支模模板的施工质量要求本工程砼的质量要求需达到准清水砼的标准，则要求模板工程质量按清水砼要求施工，其验收标准按高层大模板验收：序号检查项目允许偏差（mm）检查方法1垂直度3吊线检查2轴线偏差5检查线3截面尺寸2钢尺4标 高5水平仪5平整度52m靠尺6相邻两板高差22m靠尺7预留洞口10钢尺10.1.保证工程结构和构件各部位形状、尺寸和相互位置的正确。10.2.具有足够的强度、刚度和稳定性能可靠地承受新浇砼的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载，从而在浇筑的过程中不发生变形。131、0.3.脚手架要横平竖直，间距均匀，挑出长度一置。模板接缝要严密，接缝大于1mm的模板用胶带纸粘贴。10.4.柱模只准有横缝，不准有竖缝，必须保证竖向拼缝密拼。十一高支模模板的成品及半成品保护措施11.1.所有模板统一在加工房加工，施工现场不得使用圆锯和手提电锯，只能使用手锯。木枋、模板、钢管未经工长同意不得随意乱锯。11.2.不得在模板上随意开洞，经核实后必须开洞时应征得主管工长同意，且应尽量减少对模板的损害。钢筋绑扎时不得随意撬动模板。11.3.模板安装装前，根据图纸尺寸合理配制模板，并涂刷脱模剂。模板拆除后，及时清理和修补，做好标识堆码整齐。11.4.模板拆除后，墙、柱的阳角和楼梯踏步用32、模板进行保护。十二.职业健康、环境保护与文明施工12.1.施工队进场施工前，必须组织施工人员进行体检，体检不合格者或患有职业禁忌症者，以及老、弱、病、残者，未成年者坚决清退，严禁安排施工操作；12.2.施工队应合理安排施工人员，严禁施工人员超负荷疲劳作业，遇有特殊部位施工需连续施工时，应提前做好准备工作，轮班人员施工操作，并做好后勤保障工作；12.3.天气炎热情况下施工，现场应做好各项防暑降温工作，并安排专业人员进行监督检查落实；12.4.施工作业产生的灰尘，除作业人员配备必要的劳保用品外，还应随时洒水，将灰尘公害减小至最小程度。12.5.按指定的弃土场处置废方，防止路面污料污染环境。12.633、.不乱倒垃圾，做到环境清洁，文明施工。12.7.夜间施工照明要足够。12.8.成立文明施工领导班子，统一指挥、统一协调，严格内蒙古自治区建筑工地文明施工标准规定，结合本工程实际制定具体管理办法和长短期计划安排，做到措施、责任到人，有检查、有考核，从工程开工到竣工坚持文明工地的场容场貌，树立良好的企业形象。12.9.施工现场大门整洁，出入口有门卫，大门两侧有明显的施工总平面示意图，施工公告、文明施工包落实。现场办公室、住宿、库房、厕所等严格按批准的总平面正规搭建，室内外环境整洁卫生，办公室的文件、图纸等应存放整齐。管理图表，各项目制度应张挂整齐美观，语言文明，礼貌待人。12.10.现场施工材料、34、周转材料、门窗、构件等，材料部门派专人负责，按总平面指定点整齐堆放，不能随意乱堆乱放，要按规格、品种、类型堆放成排、成行、整齐，不易损坏，好取好用。12.11.施工现场内的道路应保持畅通，场地平整，做好道路、塔机及搅拌机周围的排水设施。楼层清扫垃圾要集中用塔吊运到地面，建筑垃圾及时清运，及时处理，运输散落的泥土派专人进行清扫。12.12.根据施工现场的实际情况，设置必要的职工生活临时设施。各类设施应当井然有序，室内外整洁卫生。床铺、卫生用具等分点成线放置。十三、 应急预案13.1.救援预案的目的事故发生后，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。1335、.2.救援机构1、机构组长：薛（项目经理）副组长：王轩、马奎君组员：苗瑞陈冯技术人员2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。 （3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。13.3.演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。13.4.应急响应 出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤36、亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。13.5.模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法 （1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力37、。组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护 休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如38、必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。 十四、附件（计算书）梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)11混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001600新浇混凝土结构层高(m)9梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自39、重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心40、线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+41、G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.72151.46kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.6149.69kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.6140.9kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10749.690.12+0.1211.760.120.05kNm 42、Mmax/W0.05106/375001.36N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63240.91004/(10010000281250)0.009mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39349.690.1+0.4461.760.12.03kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14349.690.1+1.2231.760.15.9kN R3=0.928 q1静l +1.142 q43、1活l=0.92849.690.1+1.1421.760.14.81kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39340.90.11.61kN R2=R4=1.143 q2l=1.14340.90.14.67kN R3=0.928 q2l=0.92840.90.13.8kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1ma44、x2.03+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1.6-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，5.9+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=5.92kN/m q2max1.61+(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1.6-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.6-0.4/2，(0.8-0.6)-0.4/2/21，4.67+(0.3-0.1)0.4/44.69kN/m 1、抗弯验算 Mmax45、max0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.920.82，0.55.920.320.41kNm Mmax/W0.41106/540007.51N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.920.8，5.920.32.875kN max3Vmax/(2bh0)=32.8751000/(24090)1.2N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.698004/(10093502430000)0.53mml/400800/4002mm 246、q2l24/(8EI)4.693004/(893502430000)0.21mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.920.8，0.3935.920.8+5.920.35.41kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.31kN，R2R45.41kN，R34.42kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.690.8，0.3934.690.8+4.647、90.34.29kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.92kN，R2R44.29kN，R33.49kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.786106/4490175N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.018kN48、 max2Vmax/A=28.0181000/42437.82N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.26mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.7kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.7kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/49、i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.54 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.81.82/100.06kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.6)+0.91.42146.44kN/m 2)小梁验算 q1max1.84+(0.3-0.1)0.4/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.6-0.4/2，(0.8-0.6)-0.4/2/41，5.33+(0.3-0.50、1)0.4/4=5.35kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.65kN，R218.73kN，R30.66kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.65+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.8+0.6-0.4/2)/20.9，18.73，0.66+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.8+0.8-0.6-0.4/2)/20.9+0.06/1.218.78kN fN/(A)+Mw/W18783.86/(0.54424)+0.06106/449095.84N/mm2f205N/mm2 51、满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR220.46kNN30kN 满足要求！板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)11新浇混凝土楼板边宽B(m)6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重52、标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)8.8立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边的距离53、(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k54、)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.25)+1.40.72.5 1=10.04kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.040.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/375004.21N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、55、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.25)1=6.38kN/m 5ql4/(384EI)56.382004/(38410000281250)0.05mml/400200/4000.5mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整6000/800取整7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如56、下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.25)+1.40.72.50.22.05kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.25)0.21.42kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.0771.420.82+0.10.63057、.820.11kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.060.82+0.213.150.80.53kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.050.12/2，0.060.12/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.11，0.53，0.320.53kNm Mmax/W0.53106/540009.86N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q58、1活L0.6071.420.8+0.620.630.81kN V20.607q2L+0.681p0.6070.060.8+0.6813.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.050.1，0.060.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1，2.18，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29040)1.32N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.25)0.21.32kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6359、21.328004/(10093502430000)0.15mml/400800/4002mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.321004/(893502430000)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+160、.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.25)+1.40.71.50.21.91kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.25)0.21.65kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.25)0.2=1.36kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+61、1.223q1活)L1.1431.650.8+1.2230.380.81.88kN 按悬臂梁，R1q1l=1.910.10.19kN RmaxRmax，R11.88kN; 同理，R1.41kN，R1.41kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.360.81.24kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.240.10.12kN RmaxRmax，R11.24kN; 同理，R0.93kN，R0.93kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.61kNm Mmax/W0.61106/4490136.5N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 362、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.35kN max2Vmax/A=24.351000/42420.52N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.65mm 跨中max=0.63mm=800/400=2mm 悬挑段max0.65mm=300/400=0.75mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1800/15.9113.21150 满足要求！ 查表得，0.54 Mw0.921.40.220.81.82/63、100.06kNm Nw0.91.2(0.75+(24+1.1)0.25)+0.91.410.80.8+0.921.40.06/0.85.67kN f Nw/(A)+ Mw/W5671.44/(0.54424)+0.06106/449038.73N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.67kNN30kN 满足要求！ 墙模板计算书一、工程属性新浇混凝土墙名称剪力墙新浇混凝土墙墙厚(mm)500混凝土墙的计算高度(mm)5000混凝土墙的计算长度(mm)10000二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇64、混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243min38.4，7238.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.9565、3.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)99小梁间距(mm)100小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)400主梁一端悬臂长(mm)100对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)400模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)26面板弹性模量E(N/mm2)8415 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.5m，Wbh2/6500152/618750mm3，Ibh3/12500153/12140625mm4 1、强度验算66、 qbS承0.548.4224.21kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.03kNm Mmax/W0.03106/187501.61N/mm2f26N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.538.4=19.2kN/m 面板变形图(mm) 0.02mml/400100/4000.25mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 1、强度验算 qbS承0.1548.427.21kN/m 小梁弯矩图(kNm67、) 小梁剪力图(kN) Mmax0.14kNm Mmax/W0.14106/675002.14N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.1538.4=5.72kN/m 小梁变形图(mm) 0.07mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=3.27kN，R2=.R99=2.19kN，R100=1.12kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56 1、强度验算 主梁弯矩图(68、kNm) Mmax0.99kNm Mmax/W0.99106/8980109.85N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.85mml/400400/4001mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 对拉螺栓横向验算间距mmax400，400/2+300500mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax400，400/2+200400mm N0.95mnS承0.950.50.448.429.2kNNtb12.9kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称柱新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇69、混凝土柱的计算高度(mm)9000新浇混凝土柱短边边长(mm)800二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242min38.4，4838.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.70、7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.538.423.33kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.7071、.520.88kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10723.330.162-0.1210.880.162-0.07kNm Mmax/W0.07106/(1/6500152)3.55N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.538.419.2kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6319.21604/(10010000(1/12500153)0.06mml/400160/4000.4mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)5090小梁截面惯性矩I(cm4)142.92小梁截面抵抗矩W(cm3)40.872、3小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1648.427.75 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.35kNm Mmax/W0.35106/40.831038.54N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1638.46.14 kN/m 面板变形图(mm) 0.95mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.73、78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.82kNm，N117.03kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.82kNm，N217.03kN M/Wn0.82106/(4.49103)182.22N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.28mml/4001.21mm 20.28mml/4001.21mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N17.031=17.03kNNtb17.8kN 满足要求！ N17.031=17.03kN26kN 满足要求！