1、.目录第 1 章 编制依据2第 2 章 工程概况42.1 万家丽路快速化改造工程总体概况42.2 工程建设信息42.3 桥梁现浇箱梁支架工程概况5第 3 章 现浇钢筋混凝土预应力箱梁施工流程143.1 现浇箱梁施工工艺流程143.2 箱梁模板施工15第 4 章 现浇箱梁支架布置形式194.1 现浇梁支架布置形式194.2 箱梁支架地基加固19第 5 章 现浇箱梁设计195.1 主线高架碗扣式支架设计195.2 匝道现浇箱梁设计315.3 横向门洞支架设计42第 6 章 满堂支架预压566.1 支架基础预压566.2 支架预压566.3 支架预压计算62第 7 章 安全生产管理体系及保证措施682、7.1 安全生产管理体系687.2 安全生产保证措施71;.第1章 编制依据1、维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程施工图纸2017 年 7月2、维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程招投标文件3、维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程合同文件4、维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程相关交底及会议纪要5、国家和交通部现行有关标准、规范、导则、规程、办法等，主要有：（1）城市桥梁工程施工与质量验收规范 （ CJJ 2-2008）（2）公路工程质量检验评定标准 （ JTG F80-2004）（3）公路桥涵施工技术规范 （JTJ041-2011）（4）工程测量规范（ GB3、500262007）（7）公路工程基桩动测技术规程 （ JTG/TF81-01-2004）（8）钢结构焊接规范（GB50661-2011）（9）钢结构工程施工质量验收规范 （GB50205-2011）（10）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程（JGJ166-2008）6、施工安全管理规范、规程及手册（1）建筑机械使用安全技术规程(JGJ33-2012)（2）施工现场临时用电安全技术规范 （JGJ46-2005）；（3）建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)（4）建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91）（5）建筑施工起重吊装工程安全技术规范（JGJ276-2012）（6）建筑工4、程施工现场消防安全技术规范（GB50720-2011）（7）钢管满堂支架预压技术规程 （ JGJ/T 194-2009）（8）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）（9）桥梁支架安全施工手册人民交通出版社（10）桥梁施工临时结构工程技术人民交通出版社（11）简明施工计算手册（第三版）中国建筑工业出版社;.（12）当地市政主管部门及相关行业关于建筑施工现场安全管理的文件及规定;.第2章 工程概况2.1 工程概况维西至兰坪通甸公路项目位于云南省迪庆州维西县与怒江州兰坪县境内，根据国家公路网规划（2013年 -2030 年），该项目是普通国道北南纵线（47条）中的第 15纵5、G215马鬃山 宁洱中的维西 兰坪段；同时也是云南省道网规划（ 2014年 -2030 年）省高速公路 19条南北纵线维西 永德中的维西 兰坪段。是连接怒江州、迪庆州重要的经济干线和旅游路线，同时通过与G353、 S209、S316的连接构成了滇西北区域小环形经济圈，其路网地位十分重要。我司承建的维通二级公路 （维西段）LJ2标段，起止桩号：K4+910K7+100，施工里程 2.19km，其中桥梁共 5座（K5+005、K5+280、K5+565、K5+895、K6+920）总长 850m；隧道共 2座（维西一号隧道K5+351K5+510、维西二号隧道 K5+611K5+705）总长 256、3m，路基总长 1087m，桥梁、隧道总计占总里程的一半。因线路位置处于维西县城城边，经维西第一中学、维西气象站、维西植物园、维西县第三中学等重要公共场所。结合区域路网， 全线共设置 1 条维西县城连接线， 布置在维西第一中学西北侧，连接线桥梁为改移地方道路跨越河流而设，桥中心桩号为 K0+465,本桥上部设计 1-13 米现浇实心板桥，两岸桥台为重力式桥台；全桥共计两道伸缩缝。标准宽度为 6.5m，标准段跨径为 13m，采用普通钢筋混凝土现浇实心板结构。2.2 工程建设信息工程名称维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同段工程地点迪庆藏族自治州维西傈僳族自治县所属辖区迪庆藏族自治州维西傈僳族7、自治县县城周边合同总造价0.8 亿元工程内容主线 T 型桥梁、主线明挖隧道、主线暗挖隧道、路基工程、排水工程、交通工程建设单位维西县维通公路建设指挥部;.勘察单位中交通力建设股份有限公司监理单位云南省公路工程监理咨询公司设计单位中交通力建设股份有限公司施工单位核工业华东建设工程集团公司2.3 现浇实心板桥梁工程概况本工程桥梁工程范围 K0+312.212K16+386.212，全长 16.1 km，范围内的平行匝道有： W1、E1、W2、E2、W3、E3、W4、E4、W5、E5、W6、E6、W7、E7、W8、E8、W9、E9；立交匝道匝道有：三一大道立交的 EN、ES、SE、SW、WS、 NE8、 和长沙大道立交的 NE、EN、SE、 ES。本工程桥梁工程结构形式主要有预应力混凝土现浇箱梁、钢砼叠合梁、钢箱梁等，一般为两跨一联，三跨一联以及四跨一联，其中主线桥梁共165 联，最大跨径 65m，平行匝道桥梁共31 联，最大跨径 50m，立交匝道共 44 联，最大跨径 43m。主要桥跨见下表：1. 主线标准段（1）主路标准段桥宽25m，孔跨布置以3 跨、4 跨一联为主，局部采用2跨一联，单联跨径26m 32m，标准跨径为 30m。（2）主梁采用单箱 4 室箱型断面，梁高 2m，顶宽 24.8m，底宽 16.6m；顶板厚 220mm，底板厚 220400mm，腹板厚 400 600mm。外腹9、板与顶板间采用半径 3.5m 圆弧过渡，外腹板与底板间设置半径 0.6m 的圆弧倒角。 端横梁、中横梁厚度分别为 1.5m、2.4m。箱梁跨中断面图（单位：mm ）（ 3）主线拟采用满堂支架形式进行上部结构施工，根据施工现场条件拟采用盘;.扣式钢管支架和碗扣式钢管支架两种支架形式。全线高架桥桥梁结构统计如下下表所示：主线高架桥桥梁结构统计表梁跨组合跨径组合 (m)联长 (m)结构形式Pm001 Pm00330+3060预应力混凝土连续箱梁Pm003 Pm00630+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm006 Pm00945+60+45150预应力混凝土连续箱梁Pm009 Pm01230+3110、+3091预应力混凝土连续箱梁Pm012 Pm01629+29+29+29116预应力混凝土连续箱梁Pm016 Pm02031+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm020 Pm02330+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm023 Pm02630+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm026 Pm02930+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm029 Pm03230+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm032 Pm03630+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm036 Pm03929+29+2987预应力混凝土连续箱梁Pm039 Pm04229+30+2988预应力混11、凝土连续箱梁Pm042 Pm04530+31+3091预应力混凝土连续箱梁Pm045 Pm04830+45+30105预应力混凝土连续箱梁Pm048 Pm05128+30+2886预应力混凝土连续箱梁Pm051 Pm05529+29+29+29116预应力混凝土连续箱梁Pm055 Pm05829+29+2987预应力混凝土连续箱梁Pm058 Pm06130+45+30105预应力混凝土连续箱梁Pm061 Pm06329+2958预应力混凝土连续箱梁Pm063 Pm06629+30+2988预应力混凝土连续箱梁Pm066 Pm06830.5+30.561预应力混凝土连续箱梁Pm068 Pm07212、30+34+45+34143预应力混凝土连续箱梁Pm075 Pm07925+26+32+31114预应力混凝土连续箱梁Pm079 Pm08231+32+3194预应力混凝土连续箱梁Pm082 Pm08430.5+30.561预应力混凝土连续箱梁Pm084 Pm08730+45+30105预应力混凝土连续箱梁Pm087 Pm09030+40+30100预应力混凝土连续箱梁Pm090 Pm09430+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm094 Pm09829+29+29+29116预应力混凝土连续箱梁Pm098 Pm10130+40+30100预应力混凝土连续箱梁Pm101 Pm104213、7+29+2783预应力混凝土连续箱梁Pm104 Pm10827+27+27+27108预应力混凝土连续箱梁Pm108 Pm11130+40+30100预应力混凝土连续箱梁Pm111 Pm11430+31+3091预应力混凝土连续箱梁Pm114 Pm11830+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm118 Pm12130+40+30100预应力混凝土连续箱梁路口备注福元路花园路洪山路第一分部西湖路舟桥路阳光路第;.Pm121 Pm12431+31+3193预应力混凝土连续箱梁二Pm124 Pm12631+3162预应力混凝土连续箱梁分Pm126 Pm12831+3162预应力混凝土连续14、箱梁部Pm12845+50+32127预应力混凝土连续箱梁鸭子铺路Pm130aPm130a30+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm133Pm133 Pm13630+32+3092预应力混凝土连续箱梁Pm139 Pm14231+31+3193预应力混凝土连续箱梁长善路Pm142 Pm14530+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm145 Pm14729.5+29.559预应力混凝土连续箱梁Pm148 Pm15135+50+35120预应力混凝土连续箱梁火炬路Pm151 Pm15430+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm154 Pm15830+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁P15、m158 Pm16232+32+32+32128预应力混凝土连续箱梁Pm163 Pm16730+45+45+30150预应力混凝土连续箱梁Pm167 Pm17029+30+29118预应力混凝土连续箱梁Pm170 Pm17329+30+29118预应力混凝土连续箱梁Pm173 Pm17729+29+29+29116预应力混凝土连续箱梁Pm177 Pm18030+40+30100预应力混凝土连续箱梁古汉路Pm180 Pm18330+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm183 Pm18530+3060预应力混凝土连续箱梁Pm185 Pm18830+40+30100预应力混凝土连续箱梁凌霄路Pm116、88 Pm19231+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm192 Pm19530+40+30100预应力混凝土连续箱梁纬二路Pm195 Pm19929+29+29+29116预应力混凝土连续箱梁Pm199 Pm20228+30+2886预应力混凝土连续箱梁Pm203 Pm20629+29+2987预应力混凝土连续箱梁Pm206 Pm20829+2958预应力混凝土连续箱梁Pm208 Pm21128+28+2884预应力混凝土连续箱梁Pm211 Pm21435+50+35120预应力混凝土连续箱梁何晏路Pm214 Pm21624+2448预应力混凝土连续箱梁Pm216 Pm21935+17、50+35120预应力混凝土连续箱梁Pm219 Pm22330+35+50+35150预应力混凝土连续箱梁荷晏路Pm223 Pm22730+31+31+30122预应力混凝土连续箱梁Pm227 Pm23035+40+30105预应力混凝土连续箱梁Pm230 Pm23230+3060预应力混凝土连续箱梁Pm232 Pm23530+40+30100预应力混凝土连续箱梁Pm235 Pm23831+31+3193预应力混凝土连续箱梁第Pm238 Pm24231+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁三Pm242 Pm24631+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁分Pm247 Pm2513118、+31+32+31125预应力混凝土连续箱梁部Pm251 Pm25430+30+3090预应力混凝土连续箱梁;.Pm254 Pm25730+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm257 Pm26031+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm260 Pm26330+40+30100预应力混凝土连续箱梁Pm263 Pm26627+29+2783预应力混凝土连续箱梁Pm266 Pm27029+29+29+29116预应力混凝土连续箱梁Pm270 Pm27329+30+2988预应力混凝土连续箱梁Pm273 Pm27630+40+30100预应力混凝土连续箱梁朝晖路Pm276 Pm28027+27+219、7+27108预应力混凝土连续箱梁Pm280 Pm28327+29+2783预应力混凝土连续箱梁Pm283 Pm28630+40+30100预应力混凝土连续箱梁民主线Pm286 Pm28932+32+3296预应力混凝土连续箱梁Pm289 Pm29232+32+3296预应力混凝土连续箱梁Pm292 Pm29430+3060预应力混凝土连续箱梁Pm294 Pm29832+32+32+32128预应力混凝土连续箱梁Pm299 Pm30227+29+2783预应力混凝土连续箱梁Pm302 Pm30430+3060预应力混凝土连续箱梁Pm304 Pm30730+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm20、307 Pm30930+3060预应力混凝土连续箱梁Pm309 Pm31230+40+30100预应力混凝土连续箱梁新雨路Pm312 Pm31631+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm316 Pm32031+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm320 Pm32330+40+30100预应力混凝土连续箱梁石坝路Pm323 Pm32731+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm327 Pm33131+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm334 Pm33738+40+36114预应力混凝土连续箱梁Pm337 Pm33937+3774预应力混凝土连续箱梁Pm3421、0 Pm34430+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm344 Pm34730+31+3091预应力混凝土连续箱梁Pm347 Pm35031+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm350 Pm35431+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm354 Pm35830+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm358 Pm36030+3060预应力混凝土连续箱梁Pm360 Pm36428+28+29+28113预应力混凝土连续箱梁Pm364 Pm36628+2856预应力混凝土连续箱梁Pm366 Pm36928+28+2884预应力混凝土连续箱梁Pm369 Pm37245+622、5+45155预应力混凝土连续箱梁曲塘路Pm372 Pm37529+30+2988预应力混凝土连续箱梁Pm375 Pm37831+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm378 Pm38131+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm381 Pm38431+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm384 Pm38631+3162预应力混凝土连续箱梁Pm386 Pm38831+3162预应力混凝土连续箱梁Pm388 Pm39135+50+35120预应力混凝土连续箱梁新星路第四分部;.Pm391 Pm39330+3060预应力混凝土连续箱梁Pm393 Pm39730+30+30+30120预应力混凝土23、连续箱梁Pm397 Pm39930+3060预应力混凝土连续箱梁Pm399 Pm40330+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm403 Pm40731+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm407 Pm41132+32+32+32128预应力混凝土连续箱梁Pm412 Pm41531+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm415 Pm41731+3162预应力混凝土连续箱梁Pm417 Pm42030+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm420 Pm42430+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm424 Pm42735+50+35120预应力混凝土连续箱梁玉竹路Pm424、27 Pm42930+3090预应力混凝土连续箱梁Pm429 Pm43131+3162预应力混凝土连续箱梁Pm431 Pm43445+65+45155预应力混凝土连续箱梁木莲东路Pm434 Pm43726+28+2680预应力混凝土连续箱梁Pm437 Pm44031+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm440 Pm44331+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm443 Pm44626+28+2680预应力混凝土连续箱梁Pm446 Pm44935+50+35120预应力混凝土连续箱梁长塘路Pm449 Pm45230+31+3091预应力混凝土连续箱梁Pm452 Pm45530+40+301025、0预应力混凝土连续箱梁白冶路Pm455 Pm45930+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm459 Pm46230+40+30100预应力混凝土连续箱梁Pm462 Pm46531+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm465 Pm46831+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm468 Pm47230+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm472 Pm47430+3060预应力混凝土连续箱梁Pm474 Pm47830+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm478 Pm48130+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm481 Pm48430+30+3090预应力混凝土连26、续箱梁Pm484 Pm48745+65+45155预应力混凝土连续箱梁湘府路Pm487 Pm49030+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm487 Pm49030+30+3090预应力混凝土连续箱梁总计： 154 联总联长： 15179m2. 主路跨路口横向门洞根据施工现场条件及交通组织要求，全线共需要设置跨路口横向门洞支架14 座，各跨路口门洞支架相关参数如下表所示：编横向道路跨径交角地面高门洞支门洞号名称（ m）交叉形式程（ m）墩顶高程（ m）备注（取锐架高度支架;.角）（m）宽度1福元路60十字交叉6642.1648.0335.873272洪山路45T 字路口8133.6541.6527、88.008273舟桥路40十字路口8434.544.129.62274葡园路40十字路口9035.3242.947.62275鸭子铺路50T 字路口9037.0843.6396.559276晚报大道60十字交叉8732.26341.457/41.4689.2277古汉路40十字交叉8732.3440.635/40.8178.38278荷花路50十字交叉6233.9639.725.76279凌霄路40十字交叉9032.741.178.472710朝晖路40十字交叉9033.9343.3229.3922711景园路33十字交叉9040.3349.1128.7822712曲塘路65十字交叉804228、.250.2138.0132713木莲路65十字交叉8042.1850.3128.1322714湘府路65十字交叉7152.5859.2876.707273. 立交及平行匝道标准段立交匝道桥梁结构统计表匝名梁跨组合跨径组合 (m)联长 (m)备道称结构形式注ENPEN01 PEN0325+2550钢筋混凝土连续箱梁PEN06 PEN1030.399+30.5+30.5+30.5121.899预应力混凝土连续箱梁PES01 PES0422+24+2268钢筋混凝土连续箱梁PES04 PES0625+2550钢筋混凝土连续箱梁ESPES13 PES1625+25+2575钢筋混凝土连续箱梁PES129、6 PES1922+24+2268钢筋混凝土连续箱梁三PES19 PES2231+31.856+3193.856预应力混凝土连续箱梁PSE01 PSE0431+32+3194预应力混凝土连续箱梁一SEPSE04 PSE0631+3263第大预应力混凝土连续箱梁PSE06 PSE0823.3+22.26645.566一道钢筋混凝土连续箱梁PSW01 PSW0435+35+32102分立SW预应力混凝土连续箱梁PSW11 PSW1527+30+30+27114部交预应力混凝土连续箱梁PWS01 PWS0421+21+2163钢筋混凝土连续箱梁WSPWS04 PWS0724.5+24.5+24.5730、3.5钢筋混凝土连续箱梁PWS07 PWS1022+22+2293钢筋混凝土连续箱梁PWS10 PWS1322+24+22114钢筋混凝土连续箱梁PNE01 PNE0330+2959预应力混凝土连续箱梁NEPNE03 PNE0524+2448钢筋混凝土连续箱梁PNE05 PNE0822+22+2266钢筋混凝土连续箱梁;.PNE11 PNE1522+22.5+22.5+21.7288.72钢筋混凝土连续箱梁PNE15 PNE1719.66+18.9138.57钢筋混凝土连续箱梁PNE17 PNE1922.5+22.545钢筋混凝土连续箱梁PNE19 PNE2222+25+2269钢筋混凝土连续31、箱梁PNE01 PNE0621+3 24+21114钢筋混凝土连续箱梁NEPNE12 PNE1623+24+24+2394钢筋混凝土连续箱梁长PNE16 PNE182 2958预应力混凝土连续箱梁PEN01 PEN0620+3 21+20103钢筋混凝土连续箱梁沙 ENPEN06 PEN082 30.160.2第大预应力混凝土连续箱梁PES01 PES043 3090三道预应力混凝土连续箱梁PES04 PES062 2958分立预应力混凝土连续箱梁PES06 PES0823.5+21.545部ES钢筋混凝土连续箱梁交PES10 PES1423+2 24.1+2394.2钢筋混凝土连续箱梁PES32、14 PES142 3060预应力混凝土连续箱梁SEPSE01 PSE054 30120预应力混凝土连续箱梁总35 联总联长2599.511计平行匝道桥梁结构统计表匝道名梁跨组合跨径组合 (m)联长 (m)结构形式备称注W1PW1-01 PW1-0330.5+30.561预应力混凝土连续箱梁PW1-03 PW1-0630.5+30.5+30.591.5预应力混凝土连续箱梁第E1PE1-01 PE1-0329.5+29.559预应力混凝土连续箱梁一PE1-03 PE1-0629.5+29.5+29.588.5预应力混凝土连续箱梁分W2PW2-01 PW2-0430+30.5+3090.5预应力混33、凝土连续箱梁部PW2-04 PW2-0630+3060预应力混凝土连续箱梁E2PE2-01 PE2-0430+39+29.598.5预应力混凝土连续箱梁PE2-04 PE2-0730+30+3090预应力混凝土连续箱梁E3PE3-01 PE3-0329+29+2987预应力混凝土连续箱梁PE3-03 PE3-0630+40+30100预应力混凝土连续箱梁W3PW3-01 PW3-0529+29+29+29116预应力混凝土连续箱梁第E4PE4-01 PE4-0435+50+35120预应力混凝土连续箱梁二W4PW4-01 PW4-0428+28+2884预应力混凝土连续箱梁分PW4-04 PW34、4-0630+3060预应力混凝土连续箱梁部W5PW5-01 PW5-0330+3060预应力混凝土连续箱梁PW5-03 PW5-0630+30+3090预应力混凝土连续箱梁E5PE5-01 PE5-0330+3060预应力混凝土连续箱梁PE5-03 PE5-0627+29+2783预应力混凝土连续箱梁W6PW6-01 PW6-0531+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁第E6PE6-01 PE6-0531+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁三;.W7PW7-01 PW7-0330+3060预应力混凝土连续箱梁分PW7-03 PW7-0630+30+3090预应力混凝土连续箱梁35、部E7PE7-01 PE7-0330+3060预应力混凝土连续箱梁PE7-03 PE7-0728+28+29+28113预应力混凝土连续箱梁W8PW8-01 PW8-0430+30+3090预应力混凝土连续箱梁PW8-04 PW8-0730+30+3090预应力混凝土连续箱梁E8PE8-01 PE8-0530+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁W9PW9-01 PW9-0431+31+3193预应力混凝土连续箱梁第PW9-04 PW9-0630+3060预应力混凝土连续箱梁四E9PE9-01 PE9-0430+30+3090预应力混凝土连续箱梁分PE9-04 PE9-0630+306036、预应力混凝土连续箱梁部总计31 联总联长26734. 上部结构施工期间的交通组织主线高架桥开始上部结构施工时，需要对施工区域进行33m 宽围挡，西侧围挡距道路中线13.5m，东侧围挡距道路中线19.5m。主线高架桥上部结构施工期间万家丽路全线被占用，届时需在围挡外侧设置双向四车道和两条2.5m 人非混行道作为施工期间临时便道，确保万家丽路交通通畅。对于主线跨路口段的施工采用设置横向门洞的方式保证横向交通正常运行，横向门洞的具体设置详见5.5 横向门洞支架设计（1）标准断面a 浏阳河以北（福元路浏阳河）东侧便道需利用7m 原有绿化带及人行道修筑交通便道，西侧利用现有道路2.5m，对原绿化带位置进37、行4.5 米道路加宽。b 浏阳河以南（浏阳河湘府路）东侧便道需利用7m 原有绿化带及人行道修筑交通便道，西侧利用现有道路5m，对原绿化带位置进行2 米道路加宽。标准断面如下图所示（2）乔木保护段便道的设置。;.万家丽路主线高架二期施工时，外侧便道占用绿化带设置双向4 车道，为合理利用绿化带和人行道及两侧空置用地，并应尽量减小便道偏折角度保证便道线性顺畅并尽可能保护万家丽路两侧绿化带乔木，当便道遇到乔木时， 便道在确保线性顺畅的前提情况下采取绕开乔木的形式。便道乔木保护断面如下图所示;.第3章 现浇钢筋混凝土预应力箱梁施工流程本工程主线高架桥标准宽度25m，为单箱四室结构。 桥梁变宽段宽度25m38、41m 不等。现浇段箱梁标准跨径为30m，一般 3 跨一联。匝道桥梁桥跨均布置联数不等的预应力砼连续钢构或连续箱梁。 根据设计，结合现场交通实际情况， 上部构造连续箱梁施工采用 48 3.5 满堂碗扣式钢管支架整体现浇法施工方案，在需要保证车辆通行的地方设置门洞。3.1 现浇箱梁施工工艺流程;.图 3.1-1 预应力混凝土连续箱梁施工工艺框图3.2 箱梁模板施工（1）为保证箱梁外表面砼的光洁和平整以及施工方便，箱梁的内、外模板及底模均采用=18mm 的涂塑胶合板。 按立杆间距在立杆顶部纵向布置钢管，在其顶部沿横桥向间距25cm 设置纵向木楞进行加劲。木楞顶部铺设预弯成型涂塑竹胶板，竹胶板均按规39、定的尺寸及弧形预弯成型后安装。因此，要求采购的涂塑胶合板必须保证其质量能够满足预弯的要求，且用于箱梁腹板、 翼缘板的外模板;.周转不得超过 2 次，以保证箱梁拆模后的弧形尺寸不变形。现浇箱梁外模板及模板支撑如下图所示。图 3.2-1 外模、底模示意图（2）箱梁侧模采用18mm 厚的竹胶板，以5*10cm 方木为竖向搁栅，间距为 50cm。为保证箱梁的外观， 腹板不用对拉螺杆， 内侧采用 48*3.5mm钢管支撑，间距 60cm，并设 5*10cm 方木为竖向搁栅，间距 30cm，横向用 48*3.5mm钢管作为水平围檩，间距 60cm，外侧利用 48*3.5mm 钢管水平对其进行支撑，竖向间距40、 60cm，横向间距 30cm。支撑钢管至少与两根立杆用扣件扣紧。腹板及横隔板侧模如下图所示。顶板底模板采用木模板，采用钢管支架，立杆纵横向间距均为1m 左右。在;.支架纵向钢管上横向铺设5*10cm 的方木，间距 30m，然后在方木上，铺放模板，要求拼缝严密。在顶板L/8 L/4 范围内设置人孔，其尺寸为0.8 0.8m，四角设置 0.2 0.2m 倒角，并布置直径 12mm 倒角钢筋。人孔待内模拆除后连接钢筋并浇筑微膨同样标号混凝土封闭。顶模模板及支撑结构形式如下图所示。图 3.2-2 箱梁内模及支撑示意图（3）底板、横隔梁、端横梁和腹板混凝土浇注后，且有一定强度（不小于2.5MPa，通常41、为浇注后36 小时）拆除横隔梁、端横梁和腹板的侧模板，并将顶部混凝土凿毛， 凿除浮浆及松散混凝土， 露出石子。按设计标高作好顶模板支立的标记。（4）在铺设梁底模时应设置预拱度，以抵消基础沉降，支架、底板等压缩造成的影响，预拱度数值根据设计给出的数据和实测的加载试验数据来定。试验时在 1 跨的 1/4L ，1/2L 与支点处放置所需的荷载。（5）根据已布置支撑和两墩间的坡度，再加预拱度施工抛高值来测放底板再在已铺设底模板上精确放出箱梁的边线与中心线，作为侧模和布置钢筋的依据。（6）底模铺完后，再用仪器检验梁的标高和边线。特别要注意梁转角侧模与梁底模衔接。（7）内模安装应在钢筋定位后进行。（8）模42、板安装完毕后，应对其平面位置，顶部标高，节点联系及纵横向稳定性进行复验。;.（9）施工支架不能和模板及其支撑相连。（10）模板使用前， 必须将表面污垢清除干净， 涂刷适量脱模剂或清洁的机油，不得用废机油。外露面砼模板的脱模剂，应采用一种品种，不能使用易粘在砼上或使砼变色的油料。 重复使用的模板， 拆除后必须加强保养和维修， 始终保持其表面平整、光洁、形状准确，拼缝严密、不漏浆。（11）模板及支撑要有足够的强度、刚度和稳定性。模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。预留孔、预埋件位置要准确。（12）浇筑砼时要设置沉降标志， 模板要派专人看模， 发现模板有超过允许偏差变形值的可能时，要及时纠正。（43、13）箱梁腹板两次浇捣之间的接合面应严格进行凿毛处理。（14）对有支座墩的箱梁底模铺到墩柱上时， 在底模处开一个与顶面积同样大小的洞，梁底与支座垫块间隙以砂填实， 并在砂表面抹上一层砂浆， 替作底模落架时将其挖除即可。 墩柱与梁体固接的墩， 把该处的箱梁模板与柱包起， 使墩模与箱体固接在一起。（15）侧模要在混凝土强度到达 2.5mpa，方可拆除。底模必须在顶板混凝土强度符合标准， 并完成预应力张拉和孔道压浆后， 方可拆除。 拆除后必须及时报请监理进行外观检查，并及时对局部有缺陷处加以整修。（16）落架严格按规范要求进行操作， 每跨先跨中开始拆除支架， 再延伸到支点横向应对称均衡卸落。;.第444、章 现浇箱梁支架布置形式4.1 现浇梁支架布置形式本工程为保证上部结构施工期间相关道路的正常通行， 根据现场情况， 将本工程现浇梁支架分为 2 种类型。第一类：满堂落地式支架，适用于一般路段，无河道及横向交通通行的路段；满堂支架拟采用碗扣式支架。第二类：门洞支架，适用于如主线跨现有道路等必须保证横向交通通行的路段。4.2 箱梁支架地基加固（1）根据现场踏勘情况来看，原有道路宽度约为32m 左右，道路地基情况较好。现浇箱梁施工时计划根据现场实际情况， 对需要补强的地段进行地基加固，考虑将支架布置在原有道路行车道上。 在下部结构施工期间路面损坏部分为了保证箱梁地基稳固及线形平顺，拟采用的地基加固方45、式为20cmC30 混凝土 +20cm建筑旧料进行处理。（2）几条匝道桥路段大部分为绿化区域，地基条件较差，因此考虑搭设箱梁支架时候对绿化带的地基加固方案采用20cmC30混凝土 +20cm碎石。在地基处理之前需对基底进行清表处理，清表厚度按平均15cm计。（3）支架搭设的面积考虑箱梁投影面积两侧再各加宽1m，需要加固的地基加固面积需宽于支架面积，为箱梁投影面积两侧再各加宽2m。（4）为保证施工地基上的排水，在加固地基的一侧设置临时边沟，纵坡不宜小于 3。（5）在浇筑砼地坪时，确保地面的平整度，以保证钢管支架的平整稳固。第5章 现浇箱梁设计5.1 主线高架碗扣式支架设计5.1.1 箱梁支架地基46、加固;.（1）原有道路宽度约为 38m 左右，道路地基情况较好。现浇箱梁施工时计划根据现场实际情况， 对需要补强的地段进行地基加固， 原则上将支架布置在原有道路行车道上，对于下部结构施工过程中开挖部分拟采用的地基加固方式为 10cm 碎石 +15cmC25 混凝土进行处理。（2）对匝道桥路段大部分为绿化区域，地基条件较差，因此考虑搭设箱梁支架时候对绿化带及房基础的地基进行加固处理。 在地基处理之前需对基底进行清表处理，清表厚度按平均 15cm计。（3）支架搭设的面积考虑箱梁投影面积两侧再各加宽1m，需要加固的地基加固面积需宽于支架面积，为箱梁投影面积两侧再各加宽1m。（4）为保证施工地基上的排47、水，在加固地基的一侧设置临时边沟，纵坡不宜小于 3。（5）在浇筑砼地坪时，确保地面的平整度，以保证钢管支架的平整稳固。（6）搭设支架时在钢管下安可调支座。满堂支架布置（ 230m 标准段）1、碗扣式钢管支架搭设布置（1）主线标准段 2.0m 高横梁部位，以支座中心线为准，单侧 2.4m 范围内，立杆纵横间距布置为60cm60cm，步距取用1.2m，单杆承载面积为0.36 ；（ 2 ） 箱室 空心 部 位 : 箱梁 中间 空腹 部分 支架 立 杆纵 横间 距设 置为90cm 60cm，支架步距取用1.2m，单杆承载面积为0.54 ；（3）翼缘部分：在箱梁的翼缘部分立杆纵横间距设置90cm 90c48、m，步距取用 1.2m，单杆承载面积为 0.81 。表 5-4 主线标准段现浇箱梁支架布置汇总表间距纵距（ cm）横距（ cm ）步距（ cm）位置2.0m 横梁6060120箱室空心处6090120翼缘部分9090120（4）支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底部横杆（扫地杆）严禁拆除， 立杆应配置可调底座（见下图）。;.图 5-2首层立杆布置示意图（5）剪刀撑设置1）剪刀撑斜杆与地面夹角应在 45 60之间，每步应与立杆扣接。剪刀撑要通长设置。2）横向剪刀撑布置： 从每联开头， 每 5.7m-6m 设置一排， 每排连续设置。3）纵向剪刀撑布置：顺桥向每4.5m 连续设置，两侧各设一道，49、所有腹板下各设置一道。4）水平剪刀撑布置：从顶端开始向下每4.8m 设置一道，通长设置，距箱梁底部 1.2m 设置一道。5）剪刀撑应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜150mm；当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取与横杆扣接，扣接点应牢固。（6）扫地杆的设置碗扣式支架立杆底部设置可调底座，可调底座不调高， 确保立杆底端距底层横杆高度为 25cm，利用底层横杆代替扫地杆。顶层横杆设置，因梁高截面在不断变化，支架顶需配置部分20cm 长立杆进行高度调节，确保立杆顶部托座伸出距离小于20cm，顶层横杆采用 48*3.0 钢管沿梁高变化线将立杆顶部进行纵横向连接，确保立杆顶部自由段长度小于20c50、m。（ 7 ）支架顶托上纵向布置分配梁，端/ 中横梁以及腹板处分配梁采用2 48mm 3.5mm 钢管组合，分配梁横向间距60cm；空腹箱室处以及翼缘板处分配梁采用 248mm3.5mm 钢管组合，分配梁横向间距90cm。匝道模板主格栅均采用统一布置形式：格栅采用100mm100mm 方木横向立铺，匝道现浇箱;.梁支架布置中方木间距布置均为0.25m。支架按每一联为一个整体，在每一联的顶端设置1.2m 宽上下扶梯，或设置梯笼，供施工人员上下。支架顶端箱梁两边应预留不小于1m 通道，通道护栏高度不小于 1.2m，支架外侧应设置绿色密目网防护。四边与中间每隔4 排支架立杆设置纵向和横向剪刀撑，由底51、至顶连续设置，水平剪刀撑满开； 支架两端与中间每隔4 排立杆从顶层开始向下每隔2 步设置 1道水平剪刀撑。满堂支架立面图满堂支架搭设纵断面示意图;.翼板边缘详图支架搭设时， 支架下安设可调底座， 支架顶安设可调顶托， 以便铺设纵向托梁及调整平整度。支架顶纵向铺设 8#槽钢、横向为 1010cm方木，纵向槽钢在腹板、横梁底间距 0.45m，翼板底间距 0.6 1.2m，其余底板处间距 0.9m。横向方木在腹板、横梁底间距 0.25m，其余底板处间距 0.5m。横向方木上铺 2.44m 1.22m1.8cm 的醛树脂胶合板。主线碗扣支架相关图纸详见附件一：碗扣支架图纸碗扣式支架计算1、 碗扣式支架52、稳定承载力计算A ：立杆横截面积2489mm：轴心受压杆件稳定系数，根据长细比=l0/i取值i 为截面回转半径，取1.58cm。l0=h+2a ，a 取 30cm，h 为立杆步距取 1.2m2f ：钢材强度设计值， 205N/mm;.长细比 1.8/0.158 114，查表 0.489碗扣式支架单杆稳定承载能力 Nd = Af 0.489 489 205 49.02KN 2、模板支撑架立杆承载力计算（1）2.0m 中/ 端横梁处立杆轴向力计算（0.6*0.6m ）：=1.2*2.88+1.4*（ 1.0+2.0 ） *0.6*0.6+1.2*26*0.6*0.6*2=25.00kN单根立杆轴向53、力满足要求！ ！（2）箱室空心部分下立杆轴向力计算（0.9*0.6m ）：=1.2*2.88+1.4* （1.0+2.0 ）*0.9*0.6+1.2*26*0.9*0.6*（0.22+0.40 ）=14.47kN单根立杆轴向力满足要求！ ！（3）翼缘板部分下立杆轴向力计算（0.9*0.9cm ）：=1.2*2.88+1.4*（ 1.0+2.0 ） *0.9*0.0.9+1.2*26*0.9*0.9*0.4=16.14kN单根立杆轴向力满足要求！ ！（4）立杆承载力计算2.0m 中 / 端横梁处位置： N1=25.00kNNd=49.02kN箱室空心部分位置： N2=14.47kN kN Nd=54、49.02kN翼缘板部分位置： N3=16.14kN Nd=49.02kN立杆承载力满足要求。3、胶合板强度及挠度验算胶合板采用优质覆膜竹胶板（122*244*1.2cm ），胶合板最低静弯曲强度fm2为 13N/ mm ；弹性模量 e 为 6000N/m；所选胶合板厚度 h 为 12mm，板底间距 l 为 200mm，以 1mm宽度 b 按两跨连续梁计算。荷载 Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1. 0+2.0)=67.56kN/ q=67.56*0.001=0.068kN/m胶合板截面的抵抗矩w=bh2/6=37.5mm3；弯矩 M= ql 2 /8=3.4N mm；22抗弯承载55、能力为 M/w=0.08N/mm 13N/ mm 。抗弯强度满足要求！;.截面惯性矩 i=bh 3 /12=281.25 mm4；挠度 w = 5ql4/384EI= 5 0.068 1004/(384 6000281.25) =0.05mm w=0.63mm挠度满足要求！4、模板底下方木计算在碗扣式脚手架顶部横杆 （248*3.0mm钢管）上，顺桥向均布置 10cm*10cm的方木（马尾松），查相关资料，其顺纹弯应力为13.0MPa，按简支梁计算。现浇箱梁支架布置中，方木间距布置采用统一形式，间距均为0.25m。（1）中 / 端横梁处方木受力计算 ( 立杆间距 0.6*0.6m ，方木间距 56、0.25m)抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.6m*0.6m，则作用于方木上的均布荷载为：荷载 Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/q=67.56*0.25=16.89kN/mM=ql2/8=16.89*0.6 2/8=0.76kN m22*0.1/12=8.33*10-5 3W=bh/12=0.1m3-5=9.12MPa13.0MPa抗弯强度满足要求！则 =M/W=0.76*10/8.33*10抗剪强度计算：支点剪力 Q=1/2*q*l=1/2*16.89*0.6=5.07kN木方毛截面惯性矩 :Im=1/12*b*h 3=1/12*10*10057、0 =833.3cm 4木方毛截面惯矩 :Sm=(10+10/2)*10/4=37.5cm 3木方净截面抵抗矩 :Wji=1/6*b*h2=1/6*10*100=166.66cm 3剪切强度 : =Q*Sm/(Im*b)=5.07*10 3*37.5*10 3/(833.3*100)=0.23MPa方木的受剪应力计算值0.23 MPa 小于方木的抗剪强度设计值1.50 MPa。抗剪强度满足要求！挠度验算f=5*q*/(384*E*I)=5*16.89*/(384*10000*833.3*)=0.34mm f =l/400=600/400=1.5 mm;.挠度符合要求！（2）空腹箱室处方木受力计58、算( 立杆间距 0.9*0.6m ，方木间距 0.25m，顶板+底板总厚取最大： 0.22+0.40=0.62m)抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.9m*0.6m，则作用于方木上的均布荷载为：荷载 Q=1.2*(0.8+26*0.62)+1.4*(1.0+2.0)=24.5kN/q=24.5*0.25=6.13kN/mM=ql2/8=6.13*0.6 2/8=0.28kN m22*0.1/12=8.33*10-5 3W=bh/12=0.1m3-5=3.31MP13.0MP则 =M/W=0.28*10/8.33*10aa抗弯强度满足要求！抗剪强度计算：支点剪力 Q=1/2*q*l=1/2*659、.13*0.6=1.84kN木方毛截面惯性矩 :Im=1/12*b*h 3=1/12*10*1000 =833.3cm 4 木方毛截面惯矩 :Sm=(10+10/2)*10/4=37.5cm 3木方净截面抵抗矩 :Wji=1/6*b*h 2=1/6*10*100=166.66cm 3 剪切强度 : =Q*Sm/(Im*b)=1.84*10 3*37.5*10 3/(833.3*100)=0.08MPa方木的受剪应力计算值0.08 MPa 小于方木的抗剪强度设计值1.50 MPa。抗剪强度满足要求。挠度验算f=5*q*/(384*E*I)=5*6.13*/(384*10000*833.3*)=060、.12mm f =l/400=600/400=1.5 mm挠度符合要求。（3）翼缘板处方木受力计算由于翼缘板厚取最大为0.4m，立杆间距0.9*0.9m ，方木间距0.25m，经计算也符合要求。5、支架顶部横杆（ 248*3.0mm钢管）验算碗扣支架顶部设置顶托， 中/ 端横梁处以及腹板处在顶托上放置两根48 钢;.管作为模板楞木支撑，横梁处钢管位置间距60cm；空腹箱室处和翼缘板处顶托上设置两根48 钢管作为模板楞木支撑，钢管位置间距 60cm。（1）1.8m端/ 中横梁处 248*3.0mm钢管强度计算（立杆间距0.6*0.6m ） 抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.6m*0.6m，则61、作用于钢管上的均布荷载为：荷载 Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/q=67.56*0.6=40.54kN/mM=ql2/8=35.50 0.6 2 /8=1.82KNmf M/W=1.82*106/ （4.492*10 3）/2=203 N/mm2 f=205 N/mm 2抗弯强度满足要求！ 挠度计算：查建筑结构荷载规范 （GB50009-2001），得：52E=2.06*10 N/mm；I=10.78cm 4；w = 5ql 4/384EI= 5 40.54 6004/(384 2.06 105 10.78 104)/2=1.54mm w=600/62、150=4mm挠度满足要求！（2）空腹箱室处248*3.0mm 钢管强度计算（立杆间距0.9*0.6m ，顶板 +底板总厚取最大： 0.22+0.40=0.62m ）抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.9m*0.6m，则作用于钢管上的均布荷载为：Q=1.2*(0.8+25*0.62)+1.4*(1.0+2.0)=24.5kN/q=24.5*0.6=14.7kN/mM=ql2/8=14.7*0.9 2/8=1.50kN mf M/W=1.50*106/ （4.492*10 3）/2=166.75 N/mm2 f=205 N/mm 2抗弯强度满足要求。挠度计算：查建筑结构荷载规范 （GB500063、9-2001），得：;.52E=2.06*10 N/mm；I=10.78cm 4；w = 5ql 4/384EI= 5 14.7 9004/(384 2.06 10510.78 104)/2=2.82mm w=900/150=6mm挠度满足要求。（3）翼缘板处 2 48*3.0mm钢管强度计算（立杆间距0.9*0.9m ，翼缘板厚取最大： 0.4m）经计算符合要求。6、翼板悬挑计算（1）翼板最外端立杆承载力计算翼板立杆离外缘间距为0.4m，经计算此处翼板厚度为0.235mQ=1.2*(0.8+26*0.235)+1.4*(1.0+2.0)=12.21kN/承载力满足要求。（2）翼板处 248*64、3.0mm钢管强度计算（立杆间距 0.9*0.9m ，厚度取最大：0.235m）抗弯强度计算：悬挑处则作用于钢管上的均布荷载为：Q=1.2*(0.8+25*0.235)+1.4*(1.0+2.0)=12.21kN/q=12.21*0.9=10.99kN/mM=ql2/2=10.99*0.4 2/2=0.88kN mf M/W=1.50*106/ （4.492*10 3）/2=97.74 N/mm 2 f=205 N/mm 2抗弯强度满足要求。抗剪强度计算Q=1.2*(0.8+25*0.235)+1.4*(1.0+2.0)=12.21kN/q=12.21*0.9=10.99kN/mV=ql=1065、.99 1=10.99kN248*3.0mm钢管抗剪能力V=2 235106 0.6 42410-6 =119.6kN。抗剪强度满足要求挠度计算：;.查建筑结构荷载规范 （GB50009-2001），得：52E=2.06*10 N/mm；I=10.78cm 4；w = ql 4/8EI= 14.7 4004/(8 2.06 105 10.78 104)/2=0.41mm w=400/150=2.7mm挠度满足要求。7、基础承载力计算支架基础原位处为现状城市主干道路，支架搭设于原城市主干道上，分两种情况考虑。第一种是立杆直接作用于原地面道路； 第二种是立杆作用于开挖承台上部，因承台施工破坏原地面66、，须对承台处地面进行加固处理。加固方法为：承台处回填优质粘土并进行分层压实，其上铺设 10cm厚碎石，并浇筑 15cm厚 C25 混凝土。地基处理示意图（ 1）立杆作用于原道路上道路结构承载力取 =300kPa, 在下部结构施工期间遭到破坏的路面结构经过处理后承载能力可以达到 =200kPa max1=Nmax/A=25.00kN / （ 0.6m 0.6m） =69.44kPa =300kPa（2）立杆作用于加固地基上开挖部分地基加固方式为15cm碎石 +15cmC20混凝土进行处理22地基承载面积 A=（10 tan30+15tan40+5.7/2 ） =1412cm max2=Nmax/67、A=25.00/0.1412=177.05kPa f=200kPa地基承载力符合要求。;.;.5.2 匝道现浇箱梁设计1、匝道现浇箱梁模板支架布置立交匝道现浇箱梁模板支架布置形式如下：1）匝道 2.0m 高横梁部位，以支座中心线为准，单侧2.4m范围内，立杆纵横间距布置为 60cm60cm，步距取用1.2m，单杆承载面积为0.36 ；2）箱室空心部位 :箱梁中间空腹部分支架立杆纵横间距设置为90cm 60cm，支架步距取用 1.2m，单杆承载面积为0.54 ；3）翼缘部分：在箱梁的翼缘部分立杆纵横间距设置90cm 60cm，步距取用1.2m，单杆承载面积为0.54 。表 5-4匝道现浇箱梁支架68、布置汇总表间距纵距（ cm）横距（ cm）步距（ cm）位置2.0m 横梁6060120箱室空心处6090120;.匝道单箱室现浇箱梁支架横断面布置示意图现浇箱梁纵断面图5.2.1 匝道现浇箱梁模板支架总体布置1、首层支架设置支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底部横杆（扫地杆）严禁拆除，立杆应配置可调底座（见下图）。图 5-2首层立杆布置示意图2、剪刀撑设置1）剪刀撑斜杆与地面夹角应在45 60之间，每步应与立杆扣接。剪刀撑要通长设置。2）横向剪刀撑布置：从每联开头，每4.2m 设置一排，每排连续设置。3）纵向剪刀撑布置：顺桥向每4.5m 连续设置，两侧各设一道，所有腹板下各设置一道。;.69、4）水平剪刀撑布置：从顶端开始向下每4.8m 设置一道，通长设置，距箱梁底部 1.2m 设置一道。5）剪刀撑应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜150mm；当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取与横杆扣接，扣接点应牢固。3、扫地杆的设置碗扣式支架立杆底部设置可调底座，可调底座不调高， 确保立杆底端距底层横杆高度为 25cm，利用底层横杆代替扫地杆。顶层横杆设置，因梁高截面在不断变化，支架顶需配置部分20cm 长立杆进行高度调节，确保立杆顶部托座伸出距离小于20cm，顶层横杆采用 48*3.0 钢管沿梁高变化线将立杆顶部进行纵横向连接，确保立杆顶部自由段长度小于20cm。4、人行坡道坡度设置70、1）人行坡道坡度设置在支架两端头，避免增加支架宽度，影响两侧主便道车辆通行。人行坡道坡度采用1： 3，并在坡道脚手板下增设横杆，坡道可折线上升。图 5-3人型坡道设置图2）登高人行梯架采用登高梯笼形式，梯笼安装在坚实的基础上以确保稳定性，工作人员经梯笼上下现浇箱梁脚手架。5、现有立柱处的支架设置;.可调节杆伸长量不得超过300mm，箱梁支架立杆与完成的砼立柱用脚手钢管在上下两道水平支撑位置形成抱箍。支架与立柱井字形抱箍每三档设置一道，具体详见图 5-5立柱与支架连接示意图。图 5-5立柱与支架连接示意图匝道支架顶托上纵向布置分配梁，端/ 中横梁以及腹板处分配梁采用2 48mm 3.5mm 钢管71、组合，分配梁横向间距60cm；空腹箱室处以及翼缘板处分配梁采用 248mm3.5mm 钢管组合，分配梁横向间距90cm。匝道模板主格栅均采用统一布置形式：格栅采用100mm100mm 方木横向立铺，匝道现浇箱梁支架布置中方木间距布置均为0.25m。匝道碗扣支架相关图纸详见附件二：匝道碗扣支架图纸5.2.2 匝道现浇箱梁模板支架验算1、匝道上支架单肢立杆承载力的计算1）2.0m 中 /端横梁处立杆轴向力计算（0.6*0.6m）：=1.2*2.88+1.4* （1.0+2.0） *0.6*0.6+1.2*26*0.6*0.6*2=25.00kN单根立杆轴向力满足要求！2）箱室空心部分下立杆轴向力计72、算（0.9*0.6m）：;.=1.2*2.88+1.4* （1.0+2.0） *0.9*0.6+1.2*26*0.9*0.6* （ 0.22+0.40）=14.47kN单根立杆轴向力满足要求！3）翼缘板部分下立杆轴向力计算（0.9*0.6cm）：=1.2*2.88+1.4* （1.0+2.0） *0.9*0.6+1.2*26*0.9*0.6*0.4=10.76kN单根立杆轴向力满足要求！2、水平风荷载作用下稳定性计算：根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范4.3.1 所示，作用于模板支撑架上水平风荷载标准值的计算公式如下式所示。式中： 风荷载标准值（ KN/m 2）；风压高度变化系数，按建筑施工73、碗扣式脚手架安全技术规范附录 D 采用，本桥为 C 类地形，高度在 22m 取为 0.872；按照无遮拦多拍模板支撑架的体型系数进行计算：；经计算取 0.57基本风压（ kN/m 2），按照长沙地区取值0.35kN/m2；风荷载的计算如下所示：根据图纸可知，支架搭设高度在20m（最高）时，风荷载如下所示。=0.7 0.840.63 0.35=0.13kN/m2按照建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 5.6.4 规定，当模板支撑架有风荷载作用时， 应进行内力计算， 并验算连接扣件的抗滑能力。 其计算简图如下图 5-6 所示。;.PPPPPPw1www shw vwwhnwHLXwwm Lx图 5-74、9 斜杆内力计算简图由建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 规定，架体内力计算应将风荷载化解为每一节点的集中荷载 W；W 在立杆及斜杆中产生的内力 、 S 按下列公计算：wh wvLxwsh 2Lx2L xw荷载加载在结点上，密目网按照简支板的方法计算风荷载，w=0.13 0.61.2=0.094kN。由上式计算内力，其计算过程如下所示。Wv=1.20.094/0.6=0.19KNWS1.220.62 / 0.6 0.094 0.21kN根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范5.6.4 规定，自上而下叠加斜杆的最大内力，验算斜杆两端连接扣件抗滑强度，按照下列公式计算。nwsQC1式中： Q扣件抗滑强75、度，取8KN。;.根据公式计算斜杆两端连接扣件抗滑强度。在每个剪刀撑两端共计两个扣件，其抗滑强度计算过程如下所示。nws3.6kN28kN16kN1通过以上计算可知，斜杆两端连接扣件抗滑强度满足施工使用的要求。架体倾覆验算如下：nP=2.36kn/m3wv =3.23 kn/m31箱梁支架抗倾覆能力满足要求。5.2.3 匝道现浇箱梁模板计算1、胶合板强度及挠度验算胶合板采用优质覆膜竹胶板（122*244*1.5cm ），胶合板最低静弯曲强度fm为 13N/ mm 2 ；弹性模量 e 为 6000N/m ；所选胶合板厚度 h 为 15mm，板底间距 l 为 100mm，以 0.6 m 宽度计算。76、荷载 Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/q=67.56*0.6=40.54kN/m胶合板截面的抵抗矩w=bh2/6=22500mm 3；弯矩 M = ql2/8=202700N mm；抗弯承载能力为 M/w=9N/mm 2 13N/ mm2。抗弯强度满足要求！截面惯性矩 i=bh3/12=11250mm4；挠度 w = 5ql4/384EI= 540.54 6004/(384 600011250)=0.002mm w=0.63mm挠度满足要求！;.2、模板底下方木计算在碗扣式脚手架顶部横杆 （248*3.0mm钢管）上，顺桥向均布置 10cm*10c77、m的方木（马尾松），查相关资料，其顺纹弯应力为13.0MPa，按简支梁计算。匝道现浇箱梁支架布置中，方木间距布置采用统一形式，间距均为0.25m。1）中 / 端横梁处方木受力计算 ( 立杆间距 0.6*0.6m ，方木间距 0.25m)（1) 抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.6m*0.6m，则作用于方木上的均布荷载为：荷载 Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/q=67.56*0.25=16.89kN/mM=ql2/8=16.89*0.6 2/8=0.76kN m22*0.1/12=8.33*10-53W=bh/12=0.1m则 =M/W=0.7678、*10 3/8.33*10-5 =9.12MPa13.0MPa抗弯强度满足要求！（2) 抗剪强度计算：支点剪力 Q=1/2*q*l=1/2*16.89*0.6=5.07kN木方毛截面惯性矩 :Im=1/12*b*h 3=1/12*10*1000 =833.3cm 4木方毛截面惯矩 :Sm=(10+10/2)*10/4=37.5cm 3木方净截面抵抗矩 :Wji=1/6*b*h2=1/6*10*100=166.66cm 3剪切强度 : =Q*Sm/(Im*b)=5.07*10 3*37.5*10 3/(833.3*100)=0.23MPa方木的受剪应力计算值0.23 MPa 小于方木的抗剪强度设79、计值1.50 MPa。抗剪强度满足要求！（3）挠度验算f=5*q*/(384*E*I)=5*16.89 */(384*10000*833.3*)=0.34mm f =l/400=600/400=1.5 mm挠度符合要求！2）空腹箱室处方木受力计算( 立杆间距 0.9*0.6m ，方木间距 0.25m，顶板 +;.底板总厚取最大： 0.22+0.40=0.62m)1) 抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.9m*0.6m，则作用于方木上的均布荷载为：荷载 Q=1.2*(0.8+26*0.62)+1.4*(1.0+2.0)=24.5kN/q=24.5*0.25=6.13kN/mM=ql2/8=6.80、13*0.6 2/8=0.28kN m22*0.1/12=8.33*10-5 3W=bh/12=0.1m则 =M/W=0.28*10 3/8.33*10 -5 =3.31MPa13.0MPa抗弯强度满足要求！2) 抗剪强度计算：支点剪力 Q=1/2*q*l=1/2*6.13*0.6=1.84kN木方毛截面惯性矩 :Im=1/12*b*h 3=1/12*10*1000 =833.3cm 4 木方毛截面惯矩 :Sm=(10+10/2)*10/4=37.5cm 3木方净截面抵抗矩 :Wji=1/6*b*h2=1/6*10*100=166.66cm 3剪切强度 : =Q*Sm/(Im*b)=1.84*81、10 3*37.5*10 3/(833.3*100)=0.08MPa方木的受剪应力计算值0.08 MPa 小于方木的抗剪强度设计值1.50 MPa。抗剪强度满足要求。3）挠度验算f=5*q*/(384*E*I)=5*6.13*/(384*10000*833.3*)=0.12mm f =l/400=600/400=1.5 mm挠度符合要求。3）翼缘板处方木受力计算由于翼缘板厚取最大为0.4m空腹箱室处0.62m，且立杆间距0.9*0.6m ，方木间距 0.25m，与空腹箱室处布置一样，故不再重复验算。;.3、支架顶部横杆（ 248*3.0mm 钢管）验算碗扣支架顶部设置顶托，中/ 端横梁处以及腹82、板处在顶托上放置两根48 钢管作为模板楞木支撑，横梁处钢管位置间距 60cm；空腹箱室处和翼缘板处顶托上设置两根 48 钢管作为模板楞木支撑，钢管位置间距 60cm。1）1.8m 端/ 中横梁处 248*3.0mm钢管强度计算（立杆间距0.6*0.6m ）（1)抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.6m*0.6m，则作用于钢管上的均布荷载为：荷载 Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/q=67.56*0.6=40.54kN/m2 2M=ql /8=35.500./8=16.82KNmf M/W=1.82*10 6/ （ 4.492*103）/2=203 83、N/mm 2 f=205 N/mm 2抗弯强度满足要求！（2)挠度计算：查建筑结构荷载规范 （GB50009-2001），得：E=2.06*105N/mm 2；I=10.78cm4；w = 5ql4/384EI= 540.546004/(384 2.06 105 10.78104)/2 =1.54mm w=600/150=4mm挠度满足要求！2）空腹箱室处 2 48*3.0mm钢管强度计算 （立杆间距 0.9*0.6m ，顶板 +底板总厚取最大： 0.22+0.40=0.62m ）（1)抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.9m*0.6m，则作用于钢管上的均布荷载为：Q=1.2*(0.8+2584、*0.62)+1.4*(1.0+2.0)=24.5kN/q=24.5*0.6=14.7kN/m;.M=ql2/8=14.7*0.9 2/8=1.50kN mf M/W=1.50*10 6/ （ 4.492*103）/2=166.75 N/mm 2 f=205 N/mm 2抗弯强度满足要求。（2)挠度计算：查建筑结构荷载规范 （GB50009-2001），得：E=2.06*105N/mm 2；I=10.78cm4；w = 5ql4/384EI= 514.79004/(384 2.0610510.78104)/2=2.82mm w=900/150=6mm挠度满足要求。3）翼缘板处 248*3.0m85、m钢管强度计算（立杆间距0.9*0.6m ，翼缘板厚取最大： 0.4m）由于翼缘板厚取最大为0.4m空腹箱室处0.62m，且立杆间距0.9*0.6m ，方木间距 0.25m，与空腹箱室处布置一样，故不再重复验算。地基承载力计算可调底座底板的钢板尺寸为15cm*15cm ，故 A=0.15*0.15=0.0225 ；单根立杆的最大可承载轴向力按照N=30kN 进行计算，则地基承载力应为：f=N/A=30/0.01=1.33MPa由于立交匝道处原为绿化草地，故先对地基进行清表和地基碾压，然后在其上铺设 10cm 碎石并碾压密实，对计算结果取 0.3 的安全系数，即 f 为 1.33/（ 1-0.386、）=1.9MPa，故采用 15cmC25混凝土进行现浇箱梁地坪硬化。综上所述，立交匝道地坪硬化结构层为：10cm 碎石 +15cmC25混凝土。;.5.3 横向门洞支架设计5.3.1 门式支架布置门洞支架结构及平面布置图详见附件三：门洞支架相关图纸5.3.2 箱梁构造选取跨木连路路口箱梁作为计算依据，所选箱梁联结构形式 45+65+45m，其中跨路口为 65m 变截面梁。箱梁构造如下图所示箱梁截面参数表;.5.3.3 支架布置本工程全线共设置门洞14 座，本次计算选取跨度最大的双向六车道进行设计计算，部分路段采用双洞四车道门洞的除贝雷架长度缩短外其他部分采取与本设计相同的支架布置模式。1. 门87、洞布置形式门洞支架采用 1 0.8m 基础，钢管采用直径 609mm 钢管立柱，本工程采取双洞六车道方案， 共需要设置三排钢管立柱， 每排内钢管支架均须采用槽钢进行横向连接。钢管上面布置 36#双拼工字钢，在 36#双拼工字钢上铺设贝雷架，贝雷架共 14 组具体布置见门洞支架横断面图。 贝雷架上方铺设 20#工字钢间距 0.9m，作为上方钢管支架的支撑。钢管立柱断面图2. 门洞上方钢管支架布置门洞上方采用钢管支架搭设，具体规格为纵向立杆间距为0.9m。横向立杆间距在腹板位置为0.6m，其他位置为 0.9m。水平杆步距 1.2m，做上面一层水平杆步距 0.6m，同步设置垂直及水平剪刀撑。立杆顶托88、上沿纵向布置双拼48 钢管，间距同立杆间距， 上方横向布置 10;. 10cm 方木，间距 0.2m。门洞支架纵断面布置图5.3.4 支架承载能力校验1. 荷载组合计算1） 永久荷载（ 1）模板自重标准值胶合板自重 7.3kN/m 3，纵向取 1m 计算则为 0.0157.3=0.11kN/m2。（ 2）钢筋混凝土自重荷载取 26 kN/m 3，根据计算腹板位置混凝土自重荷载为 54.7kN/m2,箱室位置为13.52kN/m2。（ 3）钢管支架自重荷载2） 可变荷载可变荷载分为施工荷载和风荷载（ 1）施工荷载施工荷载是指施工阶段为验算构件安全所考虑的临时荷载，包括施工人员及设备荷载、振捣混凝89、土时所产生的荷载。A：施工人员及设备荷载标准值：对支架系统取1.0kN/m2;.B：振捣混凝土时产生的荷载标准值对平水模板采用 2 kN/m 2；对垂直模板（侧模）采用 4 kN/m 2（作用范围在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内） 。（ 2）风荷载标准值风荷载标准值指作用于支架上的水平荷载标准值，计算公式为wk=0.7zs w02. 模板计算1）荷载组合箱室位置： N1=1.2（0.11+13.52）+1.4（ 1.0+2.0） =20.56kN/m2腹板位置： N2=1.2（0.11+54.7） +1.4（ 1.0+2.0）=69.97 kN/m22）1.5cm 模板验算腹板位置受力最不90、利，以腹板位置进行受力验算N=20.560.45+69.970.55=47.74kN/mW=bh2/6= 37500mm 34I= 281250 mm1.5cm 厚竹胶板抗弯强度为35N/mm 2计算模型47.74kN/mM=ql2/8=0.537kNm抗弯强度验算 =M/W=6.36N/mm 235N/mm2挠度验算 =5q1l 4/384EI=0.357mm=0.5mm;.模板能够满足。3. 模板下方 10 10 方木验算取 0.2m 宽度进行计算计算模型9.548kN/mN=9.548kN/m查桥梁支架安全施工手册得10 10cm 方木相关计算参数为：W=bh2/6=166660mm3I91、=8333300mm4抗弯强度 f=13N/mm 2 =M/W= ql 2/(8M)=7.56N/mm 213N/mm2 =5q1l 4/384EI=57mm=1.5mm横向方木满足要求反力：R=0.5ql=2.8644kN4. 顶托上方 2 48 横杆验算取受力较集中的腹板位置进行设计验算，横杆下方立杆间距为 0.6m，取两跨进行设计验算，由模板下方方木设计验算可知按照简直模型考虑时方木对横杆的作用力为 R=2.8644kN，则单根横杆受力 F=0.5R=1.4322kN则计算范围受力情况如下图所示：;.图中跨径为 0.6m，作用力间距为 0.2m。计算所采用单位体系为： 力的单位是 N，长92、度单位是 m。钢管支架材料为 48mm， =3.5mm 的 Q235 轧制钢管。钢管截面特性如下：钢管弹性模量： E=205.8GPa截面抗弯模量： W=5078mm3截面惯性矩： I=121900mm4抗弯、抗拉强度设计值：f=205N/mm2查表得 Q235 钢材的抗压强度： f=205MPa；截面回转半径： i=15.78mm；截面净面积： A0=489.3mm2；弯矩图剪力图;.内力计算结果 =M/W=286.44 103/5078=56.4N/mm 2205N/mm2 =0.18mm=1.5mm满足要求。反力计算结果支座反力 R1=2.387kN， R4=5.251kN，R7=2.393、87kN。则单根立杆的轴力为2 R4=10.502kN。5. 立杆强度稳定性验算立杆步距 1.2m，钢管支架材料为 48mm， =3.5mm 的 Q235 轧制钢管。本工程支架高度小于10m，在计算单根立杆受力荷载时，可以不考虑立杆自重。;.钢管截面特性如下：截面抗弯模量： W=5078mm3截面惯性矩： I=121900mm4抗弯、抗拉强度设计值：f=205N/mm2一根立杆受到的上部荷载计算如下：N=10.502kN。查表得 Q235 钢材的抗压强度： f=205MPa；截面回转半径： i=15.78mm；截面净面积： A0=489.3mm2；长细比： =L/i=查表得，轴心受压构件的稳定94、系数=0.626，立杆稳定验算：N/ （ A）=10.502103/ （ 0.626489.310-6） =37.1MPa205MPa整体稳定性满足要求。6. 底托强度验算底托采用 38mm（ Q235）可调底托，其最小抗压能力：Nmin=故上部钢管支架是稳定的。7. 贝雷架及分配梁验算贝雷架上分配梁采用I20 工字钢，间距0.9m；下分配梁采用双拼I36 工字钢，每排钢管一组。1） 贝雷架上方 I20 工字钢分配梁验算钢管下部为 3mm 厚钢板，钢板下方为I20 工字钢，间距0.9m 横向排列，贝雷梁共计 14 组 28 片。贝雷架托梁为双拼I36 具体布置形式如下图所示：I20 工字钢相关95、算计参数：;.W=237cm3I=2370cm4截面面积： A=35.58cm2弹性模量： E=210GP抗弯、抗拉强度设计值：f=205N/mm2抗剪强度设计值： fV=120N/mm2工字钢腹板厚度： tw =7.0mm计算截面：面积矩S=136.1cm3EI=4977000EA=747180000（ 1）腹板位置腹板位置混凝土自重荷载为 54.7kN/m 2，底板位置混凝土自重荷载为13.52kN/m2，顺桥向间距为 0.9m，腹板荷载为 q1=49.23 kN/m2，底板位置 q2=12.168 kN/m2，横桥向支撑间距 0.9m，选取最不利受力情况建立计算模型进行受力验算。则分配梁96、受力模型如下图所示：图中力的单位为： N，（1）号单元长度为 0.15m，（2）号单元长度为 0.6m，（ 3）号单元长度为 0.15m。计算结果如下所示：弯矩、剪力计算结果;. =M/W=2352 103/ （237 103） =9.92N/mm2205N/mm2 =13.6N/mm2fV=120N/mm2变形计算结果（单位： m）变形 v=0.038mml/400=2.25mm根据变形计算结果可知挠度满足要求。（ 2）底板位置底板位置混凝土自重荷载为13.52kN/m 2，顺桥向间距为0.9m，底板位置q2=12.168 kN/m2，横桥向支撑间距1.35m，选取最不利受力情况建立计算模型97、进行受力验算。最大弯矩 M =2.772 kN m最大剪力 Q=ql/2=8.2134kN =M/W=2772 103/ （237 103） =11.7N/mm2205N/mm2 =6.74N/mm2fV=120N/mm2最大挠度 =5ql2/(384EI)=0.106mml/400=3.375mm满足要求。2） 贝雷架纵梁验算采用 321 普通贝雷架，内力计算参数如下：单排单层容许弯矩： 788.2 kNm;.容许剪力： 245.2kN双排单层容许弯矩： 1576.4kNm容许剪力： 490.5kN腹板位置贝雷架纵梁受力最不利，取该段贝雷架纵梁进行受力验算贝雷架上荷载 q=0.6N1+0.398、N2=48.15kN/m最大弯矩 M =1096.917 kN m1576.4kNm最大剪力 Q=ql/2=325kN490.5kN最大挠度 =5ql4/(384EI)=4.18mml/400=33.775mm3）贝雷架纵梁下方横梁验算贝雷架下方横梁采用双拼I36 工字钢作为横梁。 I36 工字钢相关参数如下所示：A=76.48cm2I=15800cm4W=875cm33S=389.9cm弹性模量： E=210GP抗弯、抗拉强度设计值：f=205N/mm2抗剪强度设计值： fV=120N/mm2t w=10.0mm贝雷架自重 275kg/ 片，每跨需用贝雷片285=140 片，贝雷片加在贝雷架99、下方工字梁荷载为q3=14.26kN/m，工字梁自重q4=1.2kN/m，腹板位置 q1=13.5 N1=277.56kN/m，底板位置 q2=13.569.97=944.595kN/m，作用在工字梁上荷载 在 底 板 位 置 为 p1=q1+q3+q4=293.02kN/m ， 腹 板 位 置 为 p2= q2+q3+q4=960.055kN/m.计算模型如下图所示，图中力单位为 N，长度单位为 m，1#、3#单元长度;.为 0.15m， 2#单元长度为 0.6m。纵向贝雷架下方横梁受力图内力计算结果约束反力计算结果由以上计算结果可知最大弯矩 M=46.498kNm最大剪力 Q=331.97100、kN =M/W=46498103/ （875103）=53.14N/mm2205N/mm2 =81.92N/mm2fV=120N/mm2竖向位移变形计算结果V=0.75mml/400=2.25mm贝雷架下方横梁满足要求。8. 609 钢管立柱验算1）荷载组合计算;.（ 1） 永久荷载模板自重标准值胶合板自重 7.3kN/m 3，纵向取 1m 计算则为 0.0157.3=0.11kN/m2。钢筋混凝土自重荷载取 26 kN/m 3，根据计算腹板位置混凝土自重荷载为 54.7kN/m2,箱室位置为13.52kN/m2。钢管支架自重荷载I36 工字钢 q=20.627/0.9=36kN贝雷架自重荷载101、q=275528 10/1000=385kN（ 2） 可变荷载可变荷载主要包括施工荷载施工荷载施工荷载是指施工阶段为验算构件安全所考虑的临时荷载，包括施工人员及设备荷载、振捣混凝土时所产生的荷载。A：施工人员及设备荷载标准值：对支架系统取1.0kN/m2B：振捣混凝土时产生的荷载标准值对平水模板采用 2 kN/m 2；对垂直模板（侧模）采用 4 kN/m 2（作用范围在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内） 。2） 立柱刚度计算横向每排 11 根，钢管长度为3.6m，壁厚 12mm。回转半径： r=0.35（ d+D）/2=0.35（ 597+609）/2=211.05mm长细比 =l0/r=3102、600/211.05=17.05922.7kN。钢管立柱的稳定承载力满足要求。4） 基础承载力验算门洞 支架 基础 原位 处为 现状 城市 主 干道 路， 道路 结构 承载 力取=300kPa,如果部分路段不能满足承载力要求，应进行地基处理。基础有效受力尺寸为2911m，按照 45 度扩散角A=（0.6tan452+1.0） 2=4.4m2 max=Nmax/A=922.7/4.4=230.67kPa =209.7kPa地基承载力满足要求;.第6章 满堂支架预压现浇混凝土工程施工的钢管满堂支架的预压包括支架基础预压与支架预压。钢管满堂支架预压前， 应对支架进行验算与安全检验。 本工程全线共分为103、四个分部，拟每个分部选一跨进行预压， 对于立交匝道位置需进行基础预压与支架预压。6.1 支架基础预压工程施工场区内的支架基础应按不同类型进行分类， 本工程万家丽路快速化改造工程，主线支架可以直接坐落在现状万家丽路路面结构层上， 部分区域在下部结构施工期间遭到破坏的路面应进行地基处理， 匝道路段大部分坐落在现状绿化带内，需要进行地基处理。 现状万家丽路为城市主干道路， 路面结构层经过多年的车辆荷载检验能够满足支架承载力要求， 故仅需对在下部结构施工期间遭到破坏的区段及匝道支架区段进行支架基础预压。对支架基础代表性区域的预压监测过程中， 当最初 72h 各监测点的沉降量平均值小于 5mm 时，应判104、定为同类支架基础的其余部分预压合格。根据本工程的现场条件你选取一分部匝道支架基础坐落在绿化带内部分进行预压。对支架基础的代表性区域预压监测过程中， 当最初 72h 各监测点的沉降量平均值大于 5mm 时，同类型支架基础应全部进行处理，处理后的基础应重新选择代表性区域进行预压，必要时应对该类型支架基础全部进行预压。支架基础预压荷载不应小于支架基础承受的混凝土结构恒载与钢管支架、 模板重量的 1.2 倍。支架预压荷载不应小于支架承受的混凝土结构恒载支架基础预压范围不应小于所施工的高架上部结构实际投影面宽度加上两侧向外各扩大 1m 的宽度。6.2 支架预压本工程万家丽路快速化改造工程满堂支架共有碗扣105、式支架。本工程施工时间短，进度非常紧，如按相关要求进行每跨预压，将大大延长;.工程施工时间， 为满足工程进度要求， 又满足箱梁预压要求， 我单位根据设计图纸，结合现场实际情况， 计划对各类型第一联施工的箱梁进行预压，其余箱梁支架参照预压的相关参数进行支架调整， 不再进行预压。预压在一联支架搭设完成、验收通过、搁栅布置好以后进行。压重拟采用钢筋、砂袋等材料，钢筋主要堆载在中、端横梁处。根据事先计算的相应部位的重量来放置压重，预压重量为钢筋混凝土荷载的 1.1 倍。1）支架顶部标高的控制：根据支架需搭设的顶标高和地基面标高，合理选择和搭配不同高度的钢管，用管子割刀将多余钢管割除， 在修平的立杆上口106、安装可调顶托， 适当调节可调底座和顶托的螺纹长度 (外露螺纹不得超过其托座总长 1/3)，测量组在底板边缘沿里程方向每隔 5.0 米提交控制点的标高，其余各点由工人拉线控制，顶部标高要求控制 2cm 以内。2）支架预拱度设置：预拱度计算公式为 f=f1+f2, 其中 f1：地基弹性变形， f2：支架弹性变形， f3：梁体挠度预拱度， 最大值设在梁的跨中位置， 并按抛物线形式进行分配， 算得各点的预拱度值后， 通过支架上的可调顶托或底座对底模进行调整。 考虑到张拉时起拱及设计资料要求，此处不考虑 f3。3）搭设和拆除的相关要求支架及其地基基础在下列阶段进行检查与验收：A.基础完工后及脚手架搭设前107、；B.作业层上施加荷载前；C.每搭设完 10-13m 高度后；D.达到设计高度后； E.遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；F.停用超过一个月。为保证支架能够满足受力要求，在支架搭设过程和验收中，严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302008)以及建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）要求进行。（1）支架搭设前，建立相应组织机构，明确责任人。项目部按本施工方案;.和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定要求向搭设和项目部相关人员做技术和安全交底，本工程支架搭设由专业施工队伍负责施工。（2）支架搭设前按设计位置先弹出立杆位置线，垫板、底座安放位置保108、证准确。垫板放置要求不晃动，底座放置要求不滑动。（3）为保证让支架立杆直接传递上部荷载，每搭完一步架体后，按下列要求校正纵距、横距、步距及立杆的垂直度：项 目允许偏差（ mm）立杆垂直度H/1000 ，绝对值不大于100mm间距纵距 50横距 20步距 20纵向水平杆高差一根杆的两端20同跨内两根104）立杆：在竖立杆时要注意杆件的长短搭配使用。开始搭设立杆时每隔 6 跨设置一根抛撑， 直至扫地杆和水平杆安装稳定后， 方可根据情况拆除。 立杆的接头必须采用对接扣件实行对接。 立杆上的对接扣件交错布置： 两根相邻立杆的接头不设置在同步内， 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小109、于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。整个支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时， 必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm。5）纵横向水平杆长度不宜小于 3 跨，一般不小于 6m；纵横向水平杆四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。 纵横向水平杆对立杆起约束作用， 故立杆和纵向水平杆必须用直角扣件扣紧， 不得遗漏。拆模前在任何情况下不得拆除贴近立杆的110、纵横向水平杆。 上下相邻的纵横向水平杆错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆的偏心受荷情况。 纵横向水平杆接长宜采用对接扣件连接， 也可采用搭接。保证对接、搭接符合下列规定：;.纵向水平杆的对接扣件交错布置： 两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不小于1m，等间距设置3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。6）采用扣件连接时须符合下列规定：（1）扣件规格与所连钢管的外径相配；（2）扣件螺栓拧紧扭力矩宜为50-60N.m，并111、不得小于 40N.m；（3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不小于100mm。7）钢管支架施工时同时按下列要求做好工作：（1）采用泵送混凝土时，随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处，及时摊平；（2）避免装卸物料对模板与支撑架产生偏心，振动和冲击；（3）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸。8）钢管支架组装完毕后须由项目部组织进行下列各项内容的验收检查，办理相关手续和书面检查、验收记录。（1）所有落地承重垫木板是否全部垫实，且其轴线是否与支架在同一搭设轴线上；检查所有承重钢管或槽钢是否与顶托密贴，确保立杆受力均匀；（2）支架设置情况，包括底座、顶托、杆件的设置和连接是否符合要求；（3112、）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空，立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范要求；（4）底托、顶托螺旋杆伸出长度；（5）扣件紧固力矩，螺栓是否松动；（6）安全防护措施是否符合要求。9）搭设、拆除支架时，施工操作层铺设脚手板，工人必须系好安全带。10）支架的拆除必须按本施工方案的总体拆除顺序要求确定拆除时间；拆除;.时在统一指挥下，按后装先拆、先搭后拆的顺序组织拆除工作。10）拆除支架前，清除支架上材料、工具和杂物等，然后先拆除上部可调托座，同时卸下跨梁、木楞等，再拆除梁板底模，后按顺序要求自上而下逐层拆除整个支架。12）拆除作业必须由上而下逐层进行， 严禁上下同时作业； 分段拆除高差不大于113、 2 步，如高差大于 2 步，增设杆件加固；当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端， 设置横向斜撑加固。 在拆除过程中， 立杆的自由悬臂高度不得超过两步； 通长水平杆和剪刀撑等， 必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约 6m）时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后， 再拆除水平杆及其它杆件； 拆除工作中， 严禁使用榔头等硬物击打、挖、硬拉。13）拆除支架时，设置警戒区和警戒标志，并设专职人员负责警戒。14）拆下的钢管与配件， 必须单件由人工传递至地面，运至地面的构配件及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。严禁高空抛掷。15）支架预压114、底模安设完毕后根据要求对箱梁选择最不利的一跨进行预压。 预压的目的一是检验支架及地基的强度及稳定性， 消除砼施工前支架的非弹性变形 （消除整个地基的沉降变形及支架各接触部位的变形） 。二是检验支架的受力情况和弹性变形情况，测量出支架的弹性变形。 本方案采用沙袋逐孔预压法进行预压， 预压重量为箱梁砼重量的 120%。沙袋事先称重以便控制，沙袋码放根据梁体重量分布情况设置。以每孔为单位，逐孔预压，一孔卸载后，沙袋移至相邻孔。一联结束后，具备作业条件的，移至下一联，不具备作业条件的吊至地面，运输堆放到合适位置备用。预压前一定要仔细检查支架各节是否连接牢固可靠， 同时做好观测记录， 预压时各点压重要均115、匀对称， 防止出现反常情况。 支架预压前在箱梁断面上设观测点，观测点沿梁长方向按 13m 设置断面，在钢管支架与门洞结合部位以及轮渡路边线与地基处理结合部位， 因为沉降不一致， 为了准确测出变形数据， 在这些关键部位观测点沿梁长方向按 1m 设置，其余部位沿梁长方向按 3m 设置，每;.断面设 7 点，分别设在翼板边缘、底板边缘、底板中间。观测点设在底模上，底模不得悬空或翘曲，否则将影响观测结果。观测点在预压前、预压时、预压后、卸载后观测并记录结果。为减小人为观测误差，定人、定仪器观测。预压时首日每隔 4h 进行一次沉降观测， 以后可每隔 8h 进行一次，尽量避免在强光、 高温时进行。预压时间116、不少于 7 天, 连续观测沉降值小于 1mm/d，即可认为沉降稳定。（1）测点布置：加载前，先准确确定各测点位置，用红漆做好记号。（2）加载及卸载顺序：按荷载总重的 060%120%60% 0 进行加载及卸载，并测得各级荷载下的测点的变形值。预压前，测量各点标高。按混凝土重量的分配情况，分两次加载至120%箱梁荷载。沙袋堆放顺序为先底板，后翼板，均匀对称进行。为防止沙袋压载时遇阴雨天气，沙袋吸湿重量增加引起支架失稳， 所以沙袋堆载完毕后， 视情况使用篷布覆盖防雨。 码放高度H=h2.61.2/1.6m(h 为该处箱梁混凝土平均厚度)。其余计算同地基预压。（3）数据处理预压时主要观测的数据有： 117、支架底座沉降地基沉降； 顶板沉降支架沉降；卸载后顶板可恢复量以及支架的测位移量和垂直度。 沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。 测量人员用专用表格对每次测量数据进行详细记载，根据现场采集的数据及时进行计算、分析、处理、修正，得出系统变形值。（4）预拱度的设置主要考虑地基、 支架下沉等施工预拱度， 以及梁体张拉时起拱和弹性变形等因素，根据观测结果，按监控单位实时得出的数据设置预拱度。（5）安全注意事项：a 所有工作人员必须戴安全帽。b 设立安全禁区，预压时严禁无关人员进入预压区。;.c 压重试验总负责人由作业队队长担任，现场预压人员及机具由负责人统一指挥。d 加载和卸载均要逐118、步均匀进行。e 发现异常情况，立即停止作业；经检查分析处理后方可继续进行。f 预压前仔细作好安全技术交底工作， 使所有参加预压人员严格操作按规程进行，确保预压过程安全。6.3 支架预压计算预压箱梁构造如下图所示：以 230m标准段现浇箱梁预压计算，选取一跨 30m现浇箱梁进行预压计算及材料统计。根据交警批复的万家丽路快速化改造工程交通组织设计， 上部结构施工期间主线围挡 33m，包括 27m箱梁支架及 6m宽的施工便道，考虑吊车站位及吊装只有 6m宽度的作业面，本工程采取先进行底板支架预压，在铺设箱梁两侧翼缘板位置模板的施工方法。;.支架预压过程中吊车最不利站位吊装图如下所示：支架预压吊车站位119、图（图中单位均为m）;.由图可知当起升高度为45m时作业半径能够满足要求。;.;.（1）预压荷载荷载计算：根据主线标准230m 直线梁设计图纸及本方案碗扣式支架计算内容，钢筋混凝土比重取 2.6t/m 3 。端梁位置厚 2m，长 1.6m，预压荷载作用长度取2.4m（5根立杆），宽 16.6m；腹板位置厚 2m，长为 30-2 2.1=25.8m，腹板宽度为 0.6m，预压荷载作用宽度取1.8m（跨 4 根立杆）；空心底板位置总厚度为0.44m。梁端及腹板位置需加荷载q1=1.1 5.2=5.72 t/m2, 空心底板位置需荷载q2=1.1 1.144=1.26 t/m2。;.（2）预压荷载布120、置预压采用沙袋布置，沙袋选用 90 90110cm 的沙袋，沙比重取 1.7 t/m 3，每个沙袋重 1.5t ，由 50t 汽车吊性能参数表可知，臂长 49m时起重量为 1.55t ，能够满足要求。根据以上计算底板位置沙袋纵横向间距 1m布置可满足要求。在腹板及端梁位置紧密布置双层沙袋，梁端位置需要在第二层沙袋上方堆放钢筋，每个梁端需堆放钢筋 49.14t 。支架预压沙袋布置如下图所示：吊车站位及支腿位置图详见附件四：支架预压图纸;.第7章 安全生产管理体系及保证措施7.1 安全生产管理体系7.1.1 安全生产管理体系1. 安全生产目标按照湖南省、 长沙市安全管理相关规定， 工程建设期间做到121、安全生产， 争创平安工地。2. 安全生产管理体系项目经理部设立以项目经理为首的安全生产管理网络， 项目经理为安全生产责任人，由专职安全员负责处理施工现场的安全生产管理。 加强安全管理， 做到安全施工，坚持管生产必须管安全的原则， 各项目组签订有安全保证指标和措施的安全承包协议书。 实行安全目标管理， 明确本工程安全标准和职责， 形成一个有效的安全保证体系。各项目部安全管理网络图如下。梁 桥水 排 化 绿梁 桥 水 排化 绿梁 桥水 排化 绿梁 桥水 排化 绿图 7.1-1 安全管理网络图;.7.1.2 安全责任制为了贯彻执行安全生产方针，强化 “谁承包，谁负责 ”的原则，本工程实行安全责任制。122、（1）项目经理为安全施工的总责任人。（2）分管生产的项目副经理对安全施工负直接领导责任，具体组织实施各项安全措施和安全制度。（3）项目总工负责组织安全技术措施的编制和审核，安全技术的交底和安全技术教育。（4）施工员对分管施工范围内的安全施工负责，贯彻落实各项安全技术措施。（5）工地设专职安全管理人员，负责安全管理和监督检查。（6）各专业人员负有岗位的安全职责。（7）每个施工人员亦有安全职责。7.1.3 安全教育工程实施前，对参与本工程施工的全体职工进行安全生产的宣传教育， 组织职工学习国务院、市、局、公司颁发的关于安全生产的规定 条例和安全生产操作规程，并要求职工在施工中严格遵守有关文件的规定123、。安全教育分为一般性安全教育和安全技术交底两个阶段。（1）工程项目经理、 施工现场施工员、 安全员经安全岗位培训， 考核合格，持证上岗。（2）新工人进入施工现场前完成三级安全教育：安全基本知识、法规、法制教育；现场规章制度和遵章守纪教育；本工种岗位安全操作及安全制度纪律教育。（3）施工现场作业人员安全教育：进场安全教育；;.节假日前后安全教育；季节性安全教育（如高温、汛台、低温等自然变化）。（4）特种作业人员的安全教育：对特种作业人员进行安全教育， 经培训、考核，取得劳动局核发的“操作证”后持证上岗；施工现场中小型机械操作人员经培训考核， 取得教育培训中心核发的“操作证”后持证上岗。7.1.4124、 安全技术交底施工员在安排生产任务的同时， 结合分部、分项施工的特点， 实施安全技术交底，操作人员签证认可，并保持记录。（1）施工员或安全员对“班组安全员”进行安全监控职责范围交底。（2）根据授权范围，项目管理人员在签署“动火证“的同时，对“动火监护员”进行安全交底， 明确监护职责和监护范围， “动火监护员”签字认可， 并保持记录。7.1.5 安全检查及记录（1）建立安全检查制度，除专职安全员每天进行例行检查外，项目管理部安全管理部门每周组织一次安全检查，并有专职安全员出具安全检查记录单，发现安全问题或隐患限期整改。（2）班组每天进行上岗安全检查、上岗安全交底、上岗安全记录和每周一次的安全讲评125、活动。（3）每月由项目经理带队，对工地现场进行一次安全检查，记录存在的安全问题及隐患，并及时进行整改。（4）项目经理部将协助业主及政府有关部门对工程施工进行安全检查，并根据检查结果及时进行整改。（5）在节假前后、汛台期间、高温季节组织施工用电、防汛、防台和高温的专项安全检查。;.7.2 安全生产保证措施7.2.1 安全管理措施（1）项目部专职安全员负责对现场施工人员进行安全生产教育和对安全制度的学习，增强全体职工安全意识和自我保护观念。（2）加强对工程施工的安全管理工作，遵守标书、合同和政府有关安全生产的规章制度， 施工负责人对本单位的安全工作负责， 要进行有针对性的安全交底，提出明确的安全要126、求， 并认真监督检查。 对违反安全规定冒险蛮干的要勒令停工，严格执行“安全生产一票否决”制度。（3）加强机械设备安全技术管理，机械设备的操作人员和起重指挥人员必须经过专门的培训， 考试合格取得主管部门颁发的特殊工种操作证后方可独立操作。（4）设备安全防护装置做到可靠有效，起重机械严格执行“十不吊”规定和安全操作规程， 所有起吊索具确保满足六倍以上安全系数，捆绑钢丝绳确保满足十倍以上安全系数。（5）施工现场健全电气安全管理责任制度和严格的安全规程。电力线路和设备的选型按国家标准限定安全载流量， 所有电气设备的金属外壳具备良好的接地或接零保护， 所有的临时电源和移动电具均设置有效的漏电保护装置， 127、经常对现场的电气线路、 设备进行安全检查， 对电气绝缘、 接电零电阻和漏电保护器安排专人定期测试。（6）建立安全检查制度，除专职安全员每天进行例行检查外，项目经理部安全管理部门每月组织一次安全大检查，发现安全问题或隐患及时整改。此外，项目经理部将协助业主及政府有关部门对工程施工进行安全检查，并根据检查结果及时进行整改。（7）在施工区域和生活区域及道路上设置照明系统，保证夜间照明和生活用电。（8）施工现场坑、洞、危险处，设防护设施和明显的警示标志，不准任意移动。（9）所有大临设施利用地锚将屋顶锚住。在台风季节，现场的临时设施如;.脚手架、临建、库房均需有抗风能力。 雨季施工期间组织专人对施工现场128、进行防洪涝、防淤积的安全检查。（10）施工区域内按有关规定建立消防责任制，按照有关防火要求布置临设，配备足够数量的消防器材，并设立明显的防火标志。（11）加强工地临时施工便道的保养工作，教育司机遵守交通规则，文明驾驶，确保施工期间现场人员和车辆运输的安全。7.2.2 施工现场安全技术措施1. 施工现场用电安全技术措施（1）施工现场用电符合建设工程施工现场供用电安全规范的有关规定，采用三相五线制配电。（2）施工用电管理，操作由取得上岗证书的电工担任。必须严格按操作规程操作，无特殊情况不准带电作业，正确使用个人劳保用品。（3）本工程所有机械设备用电一律采用接地保护和现场重接地保护，接地体一律用 4129、4 角铁二根入土深2.5 米，间距 2.5 米，接地电阻不大于4 欧姆，并联接入地平线，连接牢固可靠，接触良好，接头处电焊 10 螺栓紧固，绿黄色线作为接地线。（4）配电线一律选用标准箱，挂设高度 1.40 米，箱前及两侧 1 米内不准作为工作面，门锁应有效，配电箱应作统一编号，并有检查保养记录卡，每十天为一次，按规定作好重复保护接地。（5）移动电箱的距离不大于 30 米，做到一机一闸一保护。 井架开关箱一律实行低压 36V 起动。（6）下杆箱进线，应设塑料管子作滴水弯，引出线应分清。（7）单相电气设备照明开关箱，配备单相三线制，插座关在上方设漏电保护开关，移动电器和灯具一律采用绝缘良好橡皮嵌130、线，无接头、无损坏、无碾压现象。（8）各箱内应明显分开 ”动力 ”、”照明 ”单相电器 ”电焊 ”等使用插座熔断器。（9）做好各项防雷工作。;.2. 现场施工机械安全技术措施（1）机械操作人员持公司的操作证上岗，必须严格执行各项操作规程，正确使用个人劳动用品。（2）安全措施必须齐全有效，支架搭拆工作必须持有劳动局培训颁发的操作证才有效，搭设完毕，必须经公司安全员验收签字，挂上验收牌和限载牌，否则不得使用。（3）电焊机与对焊机及切割器材，应采用一机一闸，应该置空气开关作过载保护，二次进线电源接头处用绝缘材料作好防护装置，二次出线使用线鼻子夹紧，氧气瓶乙炔气瓶要有面火防止器。两瓶之间的距离应大于5131、 米，离易燃物大于 15 米，离明火作业点应大于 30 米，焊割作业前应办理动火审批手续， 并有专人负责监护工作。 操作人员必须持特殊工程操作证方可上岗， 严格执行 ”十不烧 ” 制度，正确使用个人劳动用品。（4）木工机械：圆锯设置松口刀，轧刨设回弹安全装置，外露传动部位均设置防护装置，所有机械必须随机开关，操作人员必须懂得本机安全操作规程，熟知本机的安全性能。（5）各机械实行例保制度，损坏修理工作有专职机械修理工负责修理。3. 高空作业安全技术措施凡在坠落高度基准面在 2m 以上（含 2m）有可能坠落的在高处进行的作业，均称为高处作业。1）进行高处作业时，应注意以下的要求：（1）凡参加高处作132、业人员必须经医生体检合格，方可进行高处作业。对患有精神病、癫痫病、高血压、视力和听力严重障碍的人员，一律不准从事高处作业。（2）登高架设作业（如架子工）人员必须进行专门培训，经考试合格后，持劳动安全监察部门核发的特种作业安全操作证，方准上岗作业。（3）凡参加高处作业人员，应在开工前进行安全教育，并经考试合格。（4）参加高处作业人员应按规定要求戴好安全帽、扎好安全带，衣着符合;.高处作业要求，穿软底鞋，不穿带钉易滑鞋，并要认真做到 ”十不准 ”：一不准违章作业；二不准工作前和工作时间内喝酒； 三不准在不安全的位置上休息； 四不准随意往下面扔东西； 五严重睡眠不足不准进行高处作业； 六不准打赌斗气133、； 七不准乱动机械、消防及危险用品用具；八不准违反规定要求使用安全用品、 用具；九不准在高处作业区域追逐打闹； 十不准随意拆卸、损坏安全用品、用具及设施。（5）高处作业人员随身携带的工具应装袋精心保管，较大的工具应放好、放牢，施工区域的物料要放在安全不影响通行的地方，必要时要捆好。（6）吊装施工危险区域，应设围栏和警告标志，禁止行人通过和在起吊物件下逗留。（7）夜间高处作业必须配备充足的照明。（8）尽量避免立体交叉作业， 立体交叉作业要有相应的安全防护隔离措施，无措施严禁同时进行施工。（9）在高处吊装施工时，密切注意、掌握季节气候变化，遇有暴雨， 6 级及以上大风，大雾等恶劣气候，应停止露天作134、业，并做好吊装构件、机械等稳固工作。（10）高处作业中所用的物料必须堆放平稳，不可置放在临边或洞口附近，对作业中的走道、通道板和登高用具等，必须随时清扫干净。拆卸下的物料、剩余材料和废料等都要加以清理及时运走，不得任意乱置或向下丢弃。 各施工作业场所内凡有可能坠落的任何物料，都要一律先行撤除或者加以固定，以防跌落伤人。2）“三宝”防护（1）进入施工现场的任何人员必须按标准佩戴好安全帽。（2）凡在高处作业或悬空作业， 必须系挂好符合标准和作业要求的安全带。（3）高处作业点的下方必须设挂安全网，凡无外脚手架做为防护的施工，必须在第一层或离地高度4m 处设一道固定安全网。3）“临边”防护：在支架搭设中，临边的一面要有防护措施，须设置围栏或搭设安全网。;.4）攀登作业的防护，所有各类人员的上下都必须在规定的通道行走，不允许利用臂架或脚手架杆件与施工设备进行攀登。攀登时，不管使用哪一类和形式的梯子，都应事先按有关标准加以检查和验收5）作业警示、监护在高处作业范围以及高处落物的伤害范围须设置安全警示标志，并设专人进行安全监护，防止无关人员进入作业范围和落物伤人。（1）进入施工现场人员必须戴安全帽，非工作人员不得进入。（2）上下交叉作业设置双层防护隔板。（3）对下方有行人通过的门口，通道搭设安全通道防护棚。（4）上下物品须用绳或专门容器拉上送下，不得扔掷。;.