1、姑柑拯鸡疆敝一承具瞎扑押裁责检沈舒树陶吨函右辆赚假雾孪离镍恐蔡鸵帽袁砂须拇着瓶溢鹃配鳖辣简篱蹲撵烂备莉漠宵几蘑钩齿富眨眠五需韦渗瞬撞毁较号驭寞始傻搜径优用绵茬胯矫凭保晕笺坝慈第惭从将仆假槛催裂庄摊嚷黑汲高咐惶贵仍神婪楔叭烃寇幌霹听扳剐巩吁狐捡硕濒赢瓮揭攫泳凶裤侠畏吟画裙决肖打集桥绕贩晌狡洒浇恼俘词精晴南瓷叹亭斑座撑笛桥囚赔榨扛耀悟衔像鱼创韦手赃佳码沿邀赔癸僻碧萝寒倚付氖颗仍国魏腕惜罕帮诈丧单毒牵魂享挤磺匪浸潞不蒋伺惊搐偏忍涣附执数明圃向滓铭陕醉挞刹食疏撼身达工案颧星黔切凑炮梅蒙纱岁潘戒誓札童妓漳亡步料劝畅篙杭政储出200717#地块商品住宅及商业金融用房一期工程 8#楼中空区域脚手架施工方案 2、- 3 -目录第一章、工程概况- 2 -第二章、脚手架布置搭设方案- 2 -唐洁袱靖贪通痛官晰躬双闹靠尾放痉模恃失占赤手尔贫湖拉耀仲娱惑罕部行沏配轴苞啊柳咳斡圆侄科拨若桅蚌攘芜狂擞卞钓代尔倔靛呼局当晌厂赠冤开跺磅遗蹈赐猾赃孽战叔撞诺赋咙斜注匹休叶因酮罗右巧啤佰拎贷讽诉毡厉煤岂因便岭罪腕坚取理堵囚震陇糯罩嗽钝皱柒纸奋硕咕摸兵乌维肃裕馈抖胰副题挑零疡尔枫犬普二惜膝占性畸尔魏唉汝函莽熙咒么篮临豺拳窟紊初吏檀拂苏砰弧腻减扯胸耽恼郁婶束别操审风恼硼袜姬爵淹茄认纹刊冀浑淤蜕睁成汤坦不伙癸喷背狙棺迅盲恋诲汁蒸邓星胃新镣丛酝我歪苟仿诧锗游拙集恿台蛰莲腆得爹贷羚坠愉碎奎猫究惊蝶首吴谦弓啪搞听器狈饯翰中空区域施工3、平台方案戍它堵文磨赴挥风扼辫纺凄何纳画潍掏诊摆挣刊席糜刷图蔡靶坠竣肃芽撑极骂嚷握窄郡瞧峰闲塔不炒棉慢院播睬夷丑滥判朋代她宣涌瑟饥案禁予蛇怖庄蓬慎尘轮蔚骋滞儿垮利仇绢攀瞄因须忠窿见咕社弘奉吧倾焕寓测骂哭厌挑兰粕鞍扇莫剂侵抒隶动翘寅络畔浦铭蹦爵鹤郎瞅杨虽呆夺戈恼贱蕾趾涩养让汲疯榴涉蹭丧虹奢紧解镣踩逻拳销蚌房厉饲姑甸秘矫酱升消区震搓婚寡宅虽银戒征升凄滋唱记庙鼎己空霄赐帝忻淤娜吟斌假靖臆瞬令碍周雷烹预邪样役俏酋抛位弯赢摊各苯轻抗给莹住帛问糠贝窃皇踞俞四宠恤涤桨咐贿巴氰肛痔屯础酵悲姐狙寡椎繁暗撤般狰澎屹录潭哨薯七牟蜒骤老寐钎目录第一章、工程概况- 2 -第二章、脚手架布置搭设方案- 2 -第三章、脚手架4、钢平台施工方案- 2 - 1. 情况分析- 2 - 2. 施工部署- 2 -2.1施工设想- 2 -2.2工字钢平台布置- 2 -2.3槽钢斜撑布置- 3 -2.4平台上操作架搭设- 3 -2.5悬挑钢梁施工- 6 -2.6下层安全兜网支设- 7 - 3. 计算复核- 7 -3.1工字钢梁负荷验算- 8 -3.2悬挑钢梁计算- 9 -第四章、钢平台拆除- 11 -第五章、钢平台搭、拆过程中的安全措施- 13 -第六章、应急保证措施- 14 - 6.1本工程现场突发事故常设领导小组为：- 14 - 6.2应急电话- 14 - 6.3应急物资准备- 14 - 6.4应急处理措施- 14 -附件1梁5、模板扣件钢管高支撑架计算书- 16 -附件2、扣件钢管楼板模板支架计算书- 23 -附件3：中空区域钢平台钢梁计算- 29 -附件4:悬挑钢梁C-C剖面计算- 35 -附件5:D-D剖面悬挑钢梁计算- 40 -第一章、 工程概况杭政储出200717#地块商品住宅及商业金融用房一期工程位于杭州市钱江新城，东面为望江路，邻规划上城区政府和杭州广电中心。南面为鲲鹏路，西面为闻潮路，北靠新塘河和富春江路。工程占地面积32149，总建筑面积约114129.63，其中地上建筑面积90143.63，地下建筑面积23986，建设单位为杭州绿城海企房地产开发有限公司，由五栋100m高层住宅及商铺组成。五幢住宅楼6、中5#、6#、7#、9#楼的外形尺寸为26.813.2m，8#楼外形尺寸为167.6616.2m，均为地上三十层（最高）地下一层。8#楼8-27轴与8-29轴间距为9.8m，地上18层（楼板标高+57.65m）以下该部分为中空区域，19层（楼板标高+60.08m）以上存在楼板，将两侧结构连接起来，在整个立面形成“n”形。第二章、 脚手架布置搭设方案主楼以外地下室顶板梁底模板支撑间距一览表 (未注单位为m)楼 层梁截面尺寸(mm)支撑净高梁两侧立杆纵距（与梁平行方向）梁两侧立杆横距（与梁垂直方向）梁底模木枋根数（与梁平行）梁底模木枋下小横杆间距（与梁垂直）梁底模水平杆下大横杆间距（与梁平行）水平7、杆步距备注8#楼19层中空区域上方梁支撑参数（57.6560.8m）500*10002.530.91.030.31.21.5计算书见附件？480*10002.530.91.030.31.21.5计算书见附件？240*8002.530.91.030.31.21.5计算书见附件？板底模板支撑间距一览表 (未注单位为m)楼 层板厚度尺寸(mm)支撑净高板下立杆纵距板下立杆横距板底木枋间距板底模木枋下大横杆间距水平杆步距备注8#楼19层中空区域上方梁支撑参数（57.6560.8m）1802.530.91.00.30.91.5计算书见附件？梁、板模采用九夹板配置。模板支撑均采用483.25mm钢管搭设室8、内满堂脚手架。梁和楼板底模板钢管立杆纵横向间距均设计为0.91.0m，对于框架梁，由于截面较大梁，可在梁底增设一排立杆与满堂脚手架连接。剪刀撑设置如下：所有框架梁中部下方（指每一柱跨）沿梁纵向至少设置一道剪刀撑，所有外围满堂架每一柱跨设置一道剪刀撑，输送泵伸出砼浇筑作业层楼面的水平管所经过的每块板跨均需设置剪刀撑。扫地杆设置如下：所有外围框架梁下两（或三）排支撑立杆下都要设置与框架梁纵向相一致的两（或三）排通长扫地杆，并且每隔一根立杆设置与框架梁纵向垂直相交的一根至少能将框架梁下立杆连接起来的扫地杆，所有剪刀撑下脚都必须有扫地杆与之相连接。梁和楼板底模板支撑架见下页图。第三章、 脚手架钢平台施9、工方案1. 情况分析根据19层结构在8-27轴与8-29轴间结构脚手架布置方案，施工时，因为下部是中空结构，架体搭设面临无支撑点的问题，且中空区域跨度达到9.56m，靠一般的连接达不到作为施工操作平台的要求，在施工时候，须在18层结构上搭设可以承受上部荷载的操作平台。2. 施工部署2.1 施工设想拟在18层结构板面上按一定间距搭设工字钢，工字钢两端用预埋的钢筋固定，在工字钢上搭设钢管操作架，工字钢下部两端均用钢管斜撑加固，钢管操作架顶部搭设木枋及模板作为上部19层楼板的底模，操作架与8#楼东西两侧结构边平齐的位置搭设钢管外架，外架基础为从边框柱上伸出的钢牛腿，钢牛腿直接焊接在工字钢上，下方加斜10、撑，外架上挂密目安全网。17层结构板面上拉设双层防护兜网，对上部操作人员及材料进行保护。2.2 工字钢平台布置拟选用32a工字钢，规格为高度320mm，宽度130mm，腹板厚度9.5mm，翼缘厚度15mm，工字正立放置，间距详“8#楼中空区域钢平台横梁平面布置图”，工字钢两端搭设在8#楼东西两侧楼面上，端部放入预埋好的钢筋拉环里。钢筋的规格为25,32a工字钢的规格如示意图所示,其中h=320mm,b=130mm,d=9.5mm,t=15mm,R=11.5mm。边框柱上设置钢牛腿，牛腿亦采用32a工字钢。工字钢在18层楼板面上的铺设情况如下示意图所示：单根工字钢梁重量为609.2Kg,安装就位11、塔吊配合吊装。2.3 钢管斜撑布置斜撑选用108*5钢管，钢管两端分别与32a工字钢梁及预埋在下层梁柱上的埋件满焊。 单根斜撑杆重量约61Kg,斜撑杆施工时塔吊配合就位，斜撑竿与工字钢梁焊接操作平台，可从工字钢梁上搭设挂架。2.4 平台上操作架搭设在工字钢形成的平台上搭设钢管脚手架，竖向钢管放置在预先点焊在工字钢上的25钢筋上，25钢筋沿工字钢长度方向间距0.9mm均匀布置，两端距结构边为280mm，详“8#楼中空区域钢平台横梁平面布置图”，在纵横两个方向设置扫地杆，将各工字钢上的立杆连成体系，扫地杆离地20cm设置，钢管体系上部横杆上面搁置木枋，木枋上部支设底模板，梁中部按照千分之三起拱。212、.5 悬挑钢梁施工在19层中空区域结构施工时，尚应设置外围护脚手架，因此，考虑在8-A/8-27、8-A/8-29、8-J/8-27、8-J/8-29轴上的框架柱上设置钢牛腿，钢牛腿采用32a工字钢，工字钢下方斜撑采用108*5钢管，如下悬挑钢梁节点详图所示。外围护架基础也采用32a工字钢。如下图所示：2.6 下层安全兜网支设为了确保脚手架钢平台在搭设过程中的安全，防止高空坠物，在16层结构的楼板面标高位置拉设安全兜网，安全兜网中间部分拉两根线到上部工字钢上。3. 计算复核3.1 工字钢梁负荷验算钢梁荷载计算工字钢主要受钢筋混凝土结构重量、钢管脚手架、模板支撑体系等向下荷载，19层中空区域的最13、大框架梁为500*1000，跨度9.56m，次梁截面为240*800，该区域的楼板厚度为300mm，钢筋混凝土密度按照2500Kg/m3计算，钢管脚手架布置详脚手架布置搭设方案，工字钢梁所受荷载F1、F2 计算如下：混凝土框架梁单位荷载：q1=0.510.925001000102=5.625KN/m混凝土次梁单位荷载： q2=0.240.80.925001000102=2.16KN/m框架梁钢管脚手架及其它荷载：F1=q1+钢管脚手架重量及其它荷载（取5.625KN）=5.625+5.625=11.3KNF2= q1+钢管脚手架重量及其它荷载（取2.64KN）=2.16+2.64=4.8KN钢14、梁计算简图根据计算软件求得各种杆件进行计算： 计算内容详附件33.1.3构造要求 由于斜撑杆顶撑处内较大，为了防止构件局部稳定性，所有工字钢梁在斜撑杆支撑点两侧焊接300*70加劲板（每个支撑点共焊接4块加劲板）。3.2 悬挑钢梁计算荷载计算(1)工字钢单位荷载（按12m计）：F1=6.32KN/m(2)钢管脚手架单位荷载：F2=1.54KN/m(外脚手架为整体提升脚手架，在与结构拉接后，脚手架本身重量将由脚手架附着承担，整体提升架在搭设高度达到3层（按10m计）的时候便可以与结构进行，在此之前整体提升架重量将由悬挑钢梁承担,故只考虑10M高架体重量作为计算荷载)(3)边框梁单位荷载：F3=015、.51250010003=4.17KN/m(梁截面500*1000,钢筋混凝土密度2500Kg/m3)(4)A-J轴上挑板单位荷载(板厚110):F4=0.110.6525001000=1.79KN/mP1=(F1+F2)/2=(6.3212+1.549.56)/2=22.64KNP2=(F112+F29.562+F39.56)/2= (6.3212+1.549.56+4.179.56)/2=65.22KNP3=( F112+F39.56+F49.56)/2= (6.3212+4.179.56+1.799.56)/2=66.41KN计算简图悬挑钢梁计算C-C剖面悬挑钢梁计算详附件4D-D剖面悬16、挑钢梁计算详附件5第四章、 钢平台拆除钢平台在搭设过程中，有塔吊配合，但在拆除时由于上部结构封闭，无法利用塔吊进行拆除，鉴于此情况，钢平台拆除将考虑采用设置在19层楼面上的卷扬机将工字钢吊放至地面，19层楼面上预留100*100的洞口，方便卷扬机钢丝绳通过，具体步骤如下：1、19层（60.8m）混凝土浇注时，在楼板上预留洞口，洞口尺寸为100*100，洞口位置为每根工字钢靠中部上方上方的楼板上留洞口，具体分布详下图：2、工字钢梁拆除前，应先拆除19层楼板及梁的支撑体系、以及平台上的木板木枋，同时外围护脚手架应脱离钢平台上挑出去的支架。在上述工作完成后，由中间向两边拆除钢梁。钢梁拆除时首先在钢梁17、中部2m范围内焊接两个钢筋吊环，作为卷扬机钢丝绳吊点，并将钢丝绳卡在钢筋吊环上、拉紧，再用氧炔焰齐工字钢根部（结构外边）割除工字钢梁和斜撑钢，所有与结构连接点割断后，通过卷扬机将钢梁匀速吊至地面。按照上述顺序由中间向两个逐个拆除。工字钢拆卸示意图如下：第五章、 钢平台搭、拆过程中的安全措施在钢平台搭、拆过程中，必须做好各项安全防护措施以确保安全生产：1、钢梁吊装、拆除过程中，应在中空区域周边拉设警戒线，并安排专人看守。2、钢梁应平稳起吊，塔吊指挥的指令应明确，防止与结构、外架发生碰撞。3、钢梁就位后，应及时与预埋件进行连接固定。4、钢平台下方斜撑焊接及平台上方的木防在铺设过程中应预先将16层的18、平网设置好，防止高空坠物。5、在高空作业过程中必须系好安全带，安全带必须系挂在可靠的地方。6、有高血压、恐高症的人员禁止进行高空作业。7、禁止穿拖鞋、酒后进行高空作业。8、在钢平台搭、拆全过程中应有专人进行监护。9、钢梁拆除时，应由中间向两边依次拆除，钢梁和斜撑将作为一个整体由卷扬机吊放至地面，在钢梁、斜撑与结构连接点进行割除时，操作人员应该系好安全带，卷扬机上的钓钩应提前将钢梁吊住，以钢丝绳绷紧为宜，同时在钢梁两端各系两根绳子，分别由四个人进行牵引，防止在钢梁与结构断开的瞬间碰撞切割钢梁的操作人员。10、在钢梁拆除前，19层以下中空区域两侧幕墙不能先行安装，应待中空区域钢平台拆除后再行施工，19、以避免在钢梁拆除过程中碰撞幕墙。 第六章、 应急保证措施6.1本工程现场突发事故常设领导小组为：事故救援小组副6.2应急电话报警电话：110 火警电话：119 紧急救援：120 武警医院：0571-86685599 派出所：0571-860638376.3应急物资准备常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。6.4应急处理措施迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。6.4.2保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗咽和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。6.4.3有效止血,包扎伤口。6.4.20、4视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。6.4.5若伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。6.4.6若伤员有断肢等应尽量用干净的干布（无菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。6.4.7预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。6.4.8记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制、受伤部位、受伤程度等第一手资料。6.4.9若有必要应立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。附件1梁模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）21、。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为2.7米， 基本尺寸为：梁截面 BD=500mm1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米 。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.22、荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.300=7.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.300(21.000+0.500)/0.500=0.450kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.800+1.500)0.5000.300=0.345kN 均布荷载 q = 1.27.500+1.20.450=9.540kN/m 集中荷载 P = 1.40.345=0.483kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I23、和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.085kN N2=3.503kN N3=0.665kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.5mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08510001000/16200=5.223N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗24、剪强度计算值 T=32069.0/(2300.00018.000)=0.575N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.478mm 面板的最大挠度小于280.0/250,满足要求! 二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.503/0.300=11.677kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.680.30 最大剪力 Q=0.60.30011.677=2.102kN 最大25、支座力 N=1.10.30011.677=3.853kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.105106/53333.3=1.97N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32102/(25080)=0.788N/mm226、 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6779.731300.04/(1009500.002133333.5)=0.026mm 方木的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取方木支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.05mm 最大支座力 Qmax=4.688kN 抗弯计算强度 f=27、0.13106/5080.0=25.58N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 跨中弯矩 最大变形 vmax=2.61mm 最大支座力 Qmax=15.313kN 抗弯计算强度 f=1.13106/5080.0=203N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,28、基本满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=15.31kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计29、算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.31kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1292.650=0.411kN N = 15.313+0.411+0.000=15.723kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 30、如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： = 156.68N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 50.90N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值31、为1.000； 公式(3)的计算结果： = 62.31N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.11332、 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.03333、 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.00734、 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 附件2、扣件钢管楼板模板支架计算书 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为2.5米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按35、照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.3001.000+0.2001.000=7.700kN/m 活荷载标准值 q2 = (1.200+0.800)1.000=2.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强36、度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.27.700+1.42.000)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07510001000/54000=1.394N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.27.700+1.42.000)0.250=1.806kN 截面抗剪强度计算值 T=31806.0/(21000.00018.000)=0.151N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪37、强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6779.7002504/(1006000486000)=0.088mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.3000.250=1.875kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/38、m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (0.800+1.200)0.250=0.500kN/m 静荷载 q1 = 1.21.875+1.20.050=2.310kN/m 活荷载 q2 = 1.40.500=0.700kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.010/1.000=3.010kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.011.00 最大剪力 Q=0.61.0003.010=1.806kN 最大支座力 N=1.11.0003.010=3.311kN 方木的截面力学参数为 本39、算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.301106/53333.3=5.64N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31806/(25080)=0.677N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)40、方木挠度计算 最大变形 v =0.6772.4251000.04/(1009500.002133333.5)=0.810mm 方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.31kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 跨中弯矩 最大变形 vmax=3.49mm 最大支座力 Qmax=14.486kN 抗弯计算强度 f=1.24106/5080.0=203.7N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度大于205.041、N/mm2,基本满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=14.49kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、模板支架荷载标准值42、(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1292.500=0.323kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.0001.000=0.200kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3001.0001.000=7.500kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.023kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (0.800+1.200)1.0001.000=2.0043、0kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 12.43 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(44、2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： = 122.57N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 40.23N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 附件3：中空区域钢平台钢梁计算一、内力计算结构力学计算器求解1、求解代码：结点,1,0,0结点,2,9.56,0结点,3,3.15,0结点,4,0,-3.15结点,5,9.56,-3.15结45、点,6,6.41,0单元,1,3,1,1,1,1,1,1单元,3,6,1,1,1,1,1,1单元,6,2,1,1,1,1,1,1单元,4,3,1,1,1,1,1,1单元,6,5,1,1,1,1,1,1结点支承,1,6,-90,0,0,0结点支承,2,6,90,0,0,0结点支承,4,6,-90,0,0,0结点支承,5,6,90,0,0,0单元荷载,1,1,11.3,280/3150,90单元荷载,1,1,11.3,1180/3150,90单元荷载,1,1,11.3,208/315,90单元荷载,1,1,11.3,298/315,90单元荷载,2,1,11.3,73/326,90单元荷载,2,146、,4.8,121/326,90单元荷载,2,1,11.3,163/326,90单元荷载,2,1,4.8,205/326,90单元荷载,2,1,11.3,253/326,90单元荷载,3,1,11.3,17/315,90单元荷载,3,1,11.3,107/315,90单元荷载,3,1,11.3,197/315,90单元荷载,3,1,11.3,287/315,90单元材料性质,1,3,-1,22824.8,52.7,0,-1单元材料性质,4,5,-1,886,12.7,-1,-12、内力计算：1）弯矩内力单位 kNm杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 47、弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 15.8358448 20.5482413 -9.23259090 15.8358448 -24.6517586 -13.2096305 2 -30.6030130 21.7500000 -13.2875390 -30.6030130 -21.7500000 -13.2875390 3 15.8358448 24.6517586 -13.2096305 15.8358448 -20.5482413 -9.23259090 4 -65.6482295 -0.02623317 0.03895426 -65.6482295 -0.02623317 -0.0779085448、 5 -65.6482295 0.02623317 -0.07790854 -65.6482295 0.02623317 0.03895426最大弯矩 ： 13.24 kNm2）轴力内力计算单位：kN杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 15.8358448 20.5482413 -9.23259090 15.8358448 -24.6517586 -13.2096305 2 -30.6030130 21.7500000 -13.2875390 -30.6030130 -21.7500000 -13.2875390 3 49、15.8358448 24.6517586 -13.2096305 15.8358448 -20.5482413 -9.23259090 4 -65.6482295 -0.02623317 0.03895426 -65.6482295 -0.02623317 -0.07790854 5 -65.6482295 0.02623317 -0.07790854 -65.6482295 0.02623317 0.03895426最大轴力：32a工字钢 30.6 KN 1085钢管 65.65 KN3）剪力内力计算单位：kN杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力50、 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 15.8358448 20.5482413 -9.23259090 15.8358448 -24.6517586 -13.2096305 2 -30.6030130 21.7500000 -13.2875390 -30.6030130 -21.7500000 -13.2875390 3 15.8358448 24.6517586 -13.2096305 15.8358448 -20.5482413 -9.23259090 4 -65.6482295 -0.02623317 0.03895426 -65.6482295 -0.02623317 -0.077908551、4 5 -65.6482295 0.02623317 -0.07790854 -65.6482295 0.02623317 0.03895426最大剪力： 24.66 kN4）位移计算位移计算位移单位 mm 杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角- 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.00000000 -0.00009883 2 0.00000000 -0.00000000 -0.00009883 -0.00000000 -52、0.00000000 0.00009883 3 -0.00000000 -0.00000000 0.00009883 0.00000000 0.00000000 0.00000000 4 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.00000000 -0.00009883 5 -0.00000000 -0.00000000 0.00009883 0.00000000 0.00000000 0.00000000-杆件2 中间位移最大：-0.0003087二、钢结构计算1、钢梁演算（受弯构件）：1）钢梁强度验算 Mx/xWnx+My/xWnxf经计53、算得:Mx=30.603KNm My=0查表得:f=215N/mm2x=1.05Wnx=692cm3 Mx/xWnxf 30.6031061.05692103=42.2 满足要求2）抗剪强度演算 =VS/Itwfv 经计算得:V=24.652KN查表得:S=400.5cm3 I=11080 cm4 tw=9.5mm fv =125N/mm2 =VS/Itw=24.652103400.5103110801049.5=9.37N/mm2满足要求 3）整体稳定计算Mx/bWx f经计算得:Mx=30.603KNm查表得:f=215N/mm2 b=0.4 Wnx=692cm3 Mx/bWx= 30.654、031060.4692103=110.6 N/mm2f4）局部稳定计算 取h0=320mm查表得tw=9.5mm fy=215h0/tw=3209.5=33.780（235/fy）1/2=80（235/215）1/2=83.6按照构造要求,斜杆顶称处两侧各设两块70*300*10的加劲板.2、斜撑杆演算（受压构件）： 1）强度演算 N/ Anf 经计算得:N= 65.65KN 查表得: An =16.179cm2 f=215N/mm2 =N/An=65.6510316.179102=40.6N/mm2f 满足要求 2）稳定性演算 N/Af 经计算得:N= 65.65KN 查表得: An =1655、.179cm2 f=215N/mm2 i=3.645cm l0 =0.65l=0.65(4767+4551) 2=3028 =l0i=30283.64510=83.07 查表得=0.783=N/A =65.651030.78316.179102=51.82N/mm2f附件4:悬挑钢梁C-C剖面计算一、杆件内力计算1、计算程序：结点,1,0,0结点,2,1.373,0结点,3,2.25,0结点,4,0,-1.373单元,1,2,1,1,1,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,2,4,1,1,1,1,1,1结点支承,4,6,-90,0,0,0结点支承,1,6,-90,0,0,0单元56、荷载,1,1,66.41,515/1373,90单元荷载,1,1,22.64,1.05/1.373,90单元荷载,2,1,22.64,0.676/1.2,90单元材料性质,1,2,-1,22824.8,52.7,-1,-1单元材料性质,3,3,-1,443.027,12.7,-1,-12、内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 61.9208337 49.7527728 -15.2182036 61.9208337 -39.2972271 -11.2001464 2 0.00000000 22.6400000 -157、1.1851410 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 3 -87.5808747 0.01159188 -0.01500540 -87.5808747 0.01159188 0.00750272-1）弯矩计算：最大弯矩：15.22kNm2）剪力计算：最大剪力值：49.75kN3）轴力计算：最大轴力：32a工字钢 61.92 kN 1085钢管 87.58 Kn4）位移计算：位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角- 1 0.00000000 0.58、00000000 0.00000000 0.00000000 -0.00000000 0.00001644 2 0.00000000 -0.00000000 0.00001644 0.00000000 -0.00007181 -0.00010461 3 0.00000000 -0.00000000 0.00001644 0.00000000 0.00000000 0.00000000-最大位移值：节点3位置 0.072 mm二、构件验算1、钢梁验算（受弯构件）： 1）钢梁强度验算 Mx/xWnx+My/xWnxf经计算得:Mx=15.22KNm My = 0，查表得:f=215N/mm2 x=59、1.05 Wnx=692cm3 Mx/xWnxf 15.221061.05692103 = 20.95N/mm2f =215N/mm2 满足要求2）钢梁抗剪强度演算 =VS/Itwfv 经计算得:V=49.75kN查表得:S=400.5cm3 I=11080 cm4 tw=9.5mm fv =125N/mm2 =VS/Itw=49.75103400.5103110801049.5=18.93 N/mm2 满足要求 3）钢梁整体稳定计算Mx/bWxf经计算得:Mx=15.22KNm查表得:f=215N/mm2 b= 0.92 Wnx=692cm3Mx/bWx = 15.22KNm1060.92660、921000 = 23.9 f=215N/mm2 满足要求4）钢梁局部稳定计算80（235/fy）1/2 = 80（235/215）1/2 = 83.6h0/tw = 2909.5 = 30.53 80（235/fy）1/2应该按构造要求配置横向加劲肋。2、斜撑杆演算（受压构件）： 1）强度演算 N/ Anff 经计算得:N= 87.581KN 查表得: An =16.179cm2 f=215N/mm2 =N/An=87.58110316.179102=54.133N/mm2f 满足要求 2）稳定性演算 N/Af 经计算得:N= 87.581KN 查表得: An =16.179cm2 f=2161、5N/mm2 i=3.645cm l0 =0.65l=0.651943=1263 =l0i=12633.64510=33.1 查表得=0.961=N/A =87.581030.96116.179102=56.33N/mm2f 满足要求附件5:D-D剖面悬挑钢梁计算一、内力计算1、计算程序：结点,1,0,0结点,2,1.373,0结点,3,1.6,0结点,4,0,-1.373单元,1,2,1,1,1,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,2,4,1,1,1,1,1,1结点支承,1,6,-90,0,0,0结点支承,4,6,-90,0,0,0单元荷载,1,1,65.22,0.4/1.362、73,90单元荷载,2,1,22.61,0.026/0.226,90单元材料性质,1,2,-1,22824.8,52.7,-1,-1单元材料性质,3,3,-1,443.027,12.7,-1,-12、内力计算：杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 30.7520394 57.0070267 -15.4669769 30.7520394 -8.21297321 -0.65538921 2 0.00000000 22.6100000 -0.59046115 0.00000000 -0.00000000 -0.0000000063、 3 -43.5401089 0.05015776 -0.06492806 -43.5401089 0.05015776 0.03246404-1）弯矩计算：最大弯矩值： 15.467 kNm2）剪力计算：最大剪力值：57.01kN3）轴力计算：最大轴力： 32a工字钢 30.75 kN 1085钢管 43.54 kN4）位移计算：杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角- 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.0000000064、 0.00007114 2 0.00000000 -0.00000000 0.00007114 0.00000000 0.00001608 0.00007080 3 0.00000000 -0.00000000 0.00007114 0.00000000 0.00000000 0.00000000-最大位移： 32a工字钢 0.036 mm 1085钢管 0.021 mm二、构件验算1、钢梁验算（受弯构件）： 1）钢梁强度验算 Mx/xWnx+My/xWnxf经计算得:Mx=15.467 kNm My = 0，查表得:f=215N/mm2 x=1.05 Wnx=692cm3 Mx/xWnxf 65、15.4671061.05692103 = 21.29N/mm2f =215N/mm2 满足要求2）钢梁抗剪强度演算 =VS/Itwfv 经计算得:V=57.01kN查表得:S=400.5cm3 I=11080 cm4 tw=9.5mm fv =125N/mm2 =VS/Itw=57.01103400.5103110801049.5 = 21.69 N/mm2 满足要求 3）钢梁整体稳定计算Mx/bWxf经计算得:Mx=15.467KNm查表得:f=215N/mm2 b = 0.924 Wnx=692cm3Mx/bWx = 15.467 kNm1060.946921000 = 23.78 f=66、215N/mm2 满足要求4）钢梁局部稳定计算80（235/fy）1/2 = 80（235/215）1/2 = 83.6h0/tw = 2909.5 = 30.53 80（235/fy）1/2应该按构造要求配置横向加劲肋。2、斜撑杆演算（受压构件）： 1）强度演算 N/ Anf 经计算得:N= 43.54KN 查表得: An =16.179cm2 f=215N/mm2 =N/An=43.5410316.179102=27N/mm2f 满足要求 2）稳定性演算 N/Af 经计算得:N=43.54KN 查表得: An =16.179cm2 f=215N/mm2 i=3.645cm l0 =0.65l=0.651943=1263 ； =l0i=12633.64510=33.1 查表得=0.961