1、 高大模板和超限模板专项施工方案专家论证意见修改指引序号专家论证问题修改内容页码备注1完善钢管材料规格，应符合规范要求，立杆垫板宜采用钢板;方案内容已对应修改，超高超重梁和超重梁梁底立杆垫板采用钢板20戴建南专家2完善梁板的立杆平面布置图，应按“先梁后板”原则布置，尽量以模数排立杆，高宽比大于3的应与周边立杆加强水平连接措施:已完善详附图附图2、7、16戴建南专家3完善非正交梁立杆与周边梁板立杆的水平连接措施，平面图应标注梁、板尺寸，结构跨度，立杆间距等;已完善详附图附图2、7、16、戴建南专家4完善垂直、水平剪刀撑平面布置图，纵横布置间距;方案内容已对应修改已按梁截面划分20-21戴建南专家2、5完善超高梁的侧向稳定性措施，斜撑设置要求:已完善详附图附图18戴建南专家6完善混凝土浇筑措施，明确先浇筑墙、柱，达到强度间隔3天再浇筑梁板砼，明确下层模板支撑措施、拆除的施工条件和时间;方案内容已对应修改，明确先浇筑墙、柱，达到强度间隔3天再浇筑梁板砼，19戴建南专家7补充完善模板施工图纸，平立剖图、大样图，图纸应有图签、图名、分类编号，补充全尺寸剖面图，完善相应的楼层标高构配件等标注:已完善详附图附图1-17戴建南专家8完善对拉螺栓设置，宜采用14螺栓，明确梁高、梁跨间距;计算书应归类选用有代表性的梁、板验算;已修改对梁类型等进行了分类第9章和第4章19、63戴建南专家9完善柱帽的位置、平3、立剖面大样图;已完善详附图附图17戴建南专家10完善监测措施，监测平面图的测点应设置在重点位置已完善相应检测方案及附图52戴建南专家11无高大模板范围平面图。已完善详附图附图2-11陈君源专家12缺立杆平面布置图、剪刀撑线、立杆间距标注。已完善详附图附图4、9陈君源专家13模板支架剖面图缺竖向剪刀撑线，超高支模顶步水平杆应加密已完善详附图附图5、6、10-13陈君源专家14图 20:缺剪刀撑线、立杆间距标注、轴线。已完善详附图附图16陈君源专家15图 21:缺剪刀撑线、标高、垂直向标注、轴线已完善详附图负一层局部有少量超限梁，附图13、15陈君源专家16剖面图的剖切位置未在平面图上标注。已完善4、详附图附图4、9陈君源专家17图4:左侧临边未有防护措施。已完善详附图附图4陈君源专家18图 14:2-8轴左侧是否为高支模范围?未表示清楚，左侧为普通模板陈君源专家19图14、15:复核标高标注是否有误。有误已重新复核，应为5.92-16.92米，层高11米附图10-11陈君源专家20超高支模顶部水平杆加密一道，边梁立杆横距525已完善详附图附图4、9斯鹏专家21超大梁横向立杆布置不宜三立杆。已按梁截面乘积划分超大梁梁底采用4立杆19、69斯鹏专家22较小的梁纵向立杆间距可1050，计算复核。已复核较小梁梁底间距采用105069斯鹏专家23平面图表示剖切位置对应剖面图。已完善详附图附图4、95、斯鹏专家24超高、超重支模对应下层不拆支撑。已明确搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下层支顶不允许拆除。25斯鹏专家25完善超高支模临边防护措施，平面图布置图表示水平剪刀撑。已完善详附图附图4、9斯鹏专家26补充柱帽立杆布置平面图，柱帽厚度，剪刀撑已完善详附图附图17斯鹏专家27完善每类梁侧模计算。已按类别分类计算69斯鹏专家28梁、板、柱帽大样图标注材料、型号及尺寸等已对附图进行完善附图5、6、10-15、17斯鹏专家29P1P3关于高大模板的描述存在前后矛盾、与图纸不一致的情况。例如:1)P1指出 #楼高大模板位于三层、图 2、图3也仅反映了 1#楼三层模板支架6、情况，但 P2又指出除三层以外尚有其余多个楼层涉及有高大模板:2)P1P3指出2#楼高大模板的搭设高度为11m、而图14、图15反映的模板搭设高度为6.03m(11.95-5.92=6.03)。已整改工程概况1-3古今强专家30搭设高支撑体系时，支撑在楼板下部的支撑体系不能拆除。已明确搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。25古今强专家31P48“大梁采用分层浇筑”，应控制每层混凝土浇筑的时间间隔，避免出现冷缝。1#楼核心简连梁混凝土等级需与剪力墙相同，施工需留意。施工时会注意制每层混凝土浇筑的时间间隔，避免出现冷缝古今强专家32方案图纸(图12、7、13)反映局部位置有型钢混凝土柱和型钢混凝土梁(如2#楼700*900梁，内含日型钢600*400*20*35)，方案及计算书未有针对性考虑:1)未见型钢的拼装工艺、施工顺序及安全措施:2)计算书仅按普通钢筋混凝土梁计算梁自重(24+1.5)，恒载取值偏小(型钢的截面占比大，且钢材容重约是混凝土的3倍)，应按型钢混凝土实际重量予以计算。已对2#楼700*900梁，内含H型钢600*400*20*35)，计算满足要求，型钢梁采用逆作法，先施工型钢梁在进行砼梁施工69古今强专家33计算书中“梁底支撑主梁最大悬挑长度 200mm”、“梁底支撑小梁悬挑长度 0mm”与图 14、图15 等图纸剖面的实际8、情况不符。已完善计算书详第九章，附图11附图11古今强专家34部分剖面仅为示意，应根据构件实际截面高度控制立杆顶层水平杆至模板支撑点的高度不大于大于 650mm。图 9、图 11、图 15、图 29、图 30中部分剖面存在立杆顶层水平杆至模板支撑点的高度大于规范要求650mm 的情况。已完善附图附图2-11古今强专家35局部位置为剪力墙，抱柱效果不佳甚至无法实施抱柱(特别是1#楼)，对此类部位应进一步加强剪刀撑布置，在施工过程中加强监管、加强监测。在高大模板施工时现将墙柱浇筑完成等墙柱达到强度，进行抱柱，在浇筑梁板，加强检测及竖向横向剪刀撑布设。古今强专家36图27:地下室柱帽支架搭设平面图应9、反映柱子位置、立杆和支撑需避让柱子。已完善附图附图17古今强专家37图37:后浇带在大面拆模后剩余的支架高宽比将大于3(搭设高度 11m，后浇带剩余支架宽度 2625mm)，应按规范要求进行加强、进行必要的验算，以及采取必要的施工管控措施(例如限制影响区域的施工荷载等)，以确保施工安全。另应标注后浇带的具体平面位置。高支模区域无后浇带，已修改附图19古今强专家382#楼图纸(图12、13)反映有型钢混凝土梁(如700*900梁，内含H型钢600*400*20*35)，梁侧模设置对拉螺栓将与梁内型钢发生冲突，应有相关施工处理措施。采用逆作法施工，先施工吊装钢梁，钢梁两侧增加翼板，翼上根据螺杆间距10、焊接螺杆，后续会做钢结构深化方案，请设计单位复核古今强专家39完善高大模板情况，明确地下室负一层、负二层、负三层超重梁板、柱帽(尺寸、厚度)及 1#楼、2#楼超重、超高情况，包括截面情况、轴线位置、跨度、混凝土强度、板厚，应明确立杆支撑层情况，包括支撑层混凝土强度、厚度、支撑高度，明确立杆基础、垫块做法;已补充完善概况，明确做法2、15、林国仁专家40完善模板及支撑体系设计，应按每类梁截面情况、板厚、柱帽尺寸及厚度、支撑高度分别明确搭设方式,搭设方式、验算、施工图纸应一致，应明确梁(板、柱帽)底主次龙骨规格、间距，明确梁侧主次龙骨及对拉螺栓规格、间距，明确立杆纵横间距、步距(套扣架步距应为1211、00)，明确基础及垫块做法，建议根据梁板截面、梁高梁宽进行分类设计，梁底立杆不允许采用单数排立杆设计，非常不合理，对于梁宽大于600的梁比如600x2500及宽梁比如1200x1000梁梁底立杆应考虑四立杆布置且立杆顶托承重,对于超高边梁,为了减少偏心,立杆应按1050(纵向)x525(横向)1200布置，柱帽立杆应对称布置，立杆按525x5251200 布置，梁(板、柱帽)底次龙骨间距-般不大于 250已按梁截面进行分类，重新验算，15、69、林国仁专家41完善混凝土浇筑要求，应明确先浇柱子、剪力墙混凝土，待柱子、剪力墙混凝土强度达到要求后方可浇筑高大模板部分混凝土，超重梁混凝土应分层对称浇12、筑，每层厚度不大于400，高大部分混凝土应由中间往四周浇筑混凝土，完善消防措施(灭火简布置)，补充验收要求，包括验收标准、验收程序、验收内容、验收人员，完善拆除施工要求(拆除顺序);已补充完善混凝土要求，补充完善验收程序和要求，补充完善拆模顺序38、60、34林国仁专家42完善施工总平面图，完善平面图，完善立杆平面布置图(应注明立杆纵横间距、水平剪刀撑、垂直剪刀撑布置)，完善剖面图(应注明梁板、柱帽底主次龙骨、梁侧主次龙骨及对拉螺栓规格、间距、立杆纵横间距、步距扫地杆高度、立杆顶部自由端高度、垫块做法以及水平剪刀撑、垂直剪刀撑设置，明确与周边非高大模板之间的连接)，补充支模、抱柱、拉顶及连墙节13、点大样图，补充临边防护，明确高大模板对应支撑层应采取临时加固措施或不拆除原支撑体系。相应附图已修改，已明确搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下层支顶不允许拆除。25林国仁专家目录第1章 工程概况1一、 模板支撑体系工程概况和特点1二、 施工平面布置图、高支模和超限梁板分布图4三、 施工要求13四、 风险辨识及分级14五、 气候特征和季节性天气17第2章 编制依据17一、 主要规程和规范17二、 其它相关文件17三、 验算软件选择18第3章 施工计划18一、主要施工机具、设备计划18二、主要材料计划18三、主要劳动力计划18四、施工进度计划19第4章 模板搭设方案和施14、工工艺技术19一、技术参数19二、钢管、配件等材料质量要求22三、安装前的安全技术准备工作23四、模板构造和安装技术措施24五、混凝土浇筑施工372、混凝土质量预防措施37第5章 施工安全保证措施39一、安全管理组织架构39二、技术措施39三、安全保证措施42四、安全用电技术措施46五、临边防护安全针对性措施47六、季节性施工措施48七、消防安全措施48八、环境保护措施49九、监测方案51第6章 施工管理及作业人员配备和分工58一、 施工管理人员58二、 专职安全人员58三、 特种作业人员58四、 其他作业人员58第7章 脚手架的检查与验收597.1. 验收标准597.2. 验收程序及人员5915、7.3. 验收内容60第8章 应急处置措施62一、通用性应急处置措施规定62二、模板坍塌应应急处置措施64三、高处坠落、物体打击应急处置措施65四、火灾事故应应急处置措施66五、触电事故应应急处置措施66六、机械伤害应应急处置措施67第9章 计算书68超高超重梁模板梁截面乘积大于等于0.8（套扣式，梁板立柱不共用）11米高800x1000计算书68超高梁模板梁截面乘积小于0.8（套扣式，梁板立柱不共用）11米高700x900计算书84普通超高梁模板（套扣式，梁板立柱不共用）11米高500x1000计算书100普通超限梁模板（套扣式，梁板立柱不共用）600x2500计算书115超高边梁模板（套扣16、式，梁板立柱不共用）11米高250x800梁计算书131普通超高板模板（套扣式）11米高140厚板计算书146地下室柱帽3600x3600计算书161800mm 梁高侧模板计算书1761米梁截面侧模板计算书1832.5米梁截面侧模板计算书192附件1：应急预案的组织架构200第1章 工程概况一、 模板支撑体系工程概况和特点1、工程基本情况项 目内 容工程名称大良街道碧桂路以西、德智路以南地块项目工程地址碧桂路以西、德智路以南地块建设单位广东宏峦置业有限公司设计单位佛山市顺德建筑设计院股份有限公司监理单位广东海外建设咨询有限公司施工单位广东英海建筑工程有限公司勘察单位广东顺驰勘察有限公司结构形式17、基础类型结构类型框剪结构形式钻孔灌注桩和预应力管桩基础框架结构现浇混凝土结构抗震设防烈度7度2、建筑概况栋号层数层高1#楼43-1层-2层-3层1层2-4层5层6层地上总高度：200m3.453.44.5655.567-10层11层12-21层22层23-28层29-33层34-43层天面4.34.54.34.54.354.561#楼三层1-1轴-1-10轴交1-A轴至1-C轴支模架局部搭设高度11m，2-43层局部有超限梁模板。栋号层数层高2#楼4-1层-2层-3层1层2层3-4层天面地上总高度：28m3.453.44.565.97552#楼四层2-8轴-2-14轴交2-G轴-2-S轴支模架18、局部搭设高度11m栋号层数层高地下室4-1层-2层-3层地下室总高度：11.35m3.453.44.5地下室-3层至-2层无梁楼板有柱帽，-1层有超限梁板3、危大工程概况和特点根据危险性较大的分部分项工程安全管理规定建办质201831 号规定，水平砼构 件支撑高度超过或等于 8m ，或跨度超过 18m ，或施工总荷载大于 15kN/m2 ，或集中线荷载大 于 20kN/m 的模板支撑系统均属高大模板支撑系统，须专门编制施工方案并送专家评审。根据危大工程审查深度技术指南，本工程高大模板范围见下表。注：高度、标高、跨度单位为 m ，其余尺寸单位均为 mm。栋数位置支撑高度梁截面板 厚支撑基础支撑基19、础厚度 最大跨度支架选型1#楼 3层3层1-1轴-1-10轴交1-A轴至1-C轴（高大模板11米）11 500x1000,600X1000,300X1000,800X1000,400X800，250X800（边梁）等120首层18014.6套扣2层-43层1-1轴-1-13轴交1-A轴至1-E轴（局部超限梁板）4.3/4.5/5/5.5/61200x1000,800x800,800x1000,600x2500，800x2000等120楼板1203.3套扣2#楼4层2-8轴-2-14轴交2-G轴-2-S轴支模架局部搭设高度11m11300x800,700x900等140二层1209.9套扣 2-20、4层2-1轴-2-20轴交2-A轴-2-T轴（局部超限梁板）5/5.97/6500x1000,700x1000，900x1200,等120楼板12010.6套扣地下室-3层至-2层1-50轴交A-Y轴（柱帽）3.5/3.43600x3600,2800x3600,3600x1000,2800x1800等550/600 基础/楼板700/3008.17套扣-1层1-50轴交A-Y轴（超限梁板）3.4/3.5/3.85600x900，500X1000,800X700,1200X700,800X700,600X2300,800x900，等180-2层板3003.3套扣二、 施工平面布置图、高支模和超限21、梁板分布图施工平面布置图高支模区域分布图地下室顶板高支模区域（主楼超重）地下室顶板高支模区域（副楼超重）负一层高支模区域（主楼超重）负一层高支模区域（副楼超重）负二层高支模区域（主楼超重）负一、负二层柱帽结构板高支模区域（超重）负一层负二层地下室顶板车行道结构板高支模区域（超重）111#楼3层1-1轴-1-10轴交1-A轴至1-C轴11米高大模板范围2#楼4层2-8轴-2-14轴交2-G轴-2-S轴11米高大模板范围1#号楼超限梁分布图2#楼超限梁分布图三、 施工要求1、 质量目标确保本工程质量满足图纸设计与规范要求，质量标准达到国家施工验收规范验收标准，工程一次验收合格率100%。2、 安全22、目标坚持“安全第一，预防为主，综合治理”的安全生产方针，加强施工现场的安全管理，积极创建“安全、和谐”的施工环境，本工程的安全目标为：全过程无安全事故。四、 风险辨识及分级本方案所述的支模支撑体系，其支模高度达11m ，模板支撑工程搭设高度在 8m 以上， 搭设跨度最大为 14.6 m；施工总荷载 15kN/m及以下；最大集中线荷载 20kN/m 以上，属于 危险性较大的分部分项工程，模板支撑体系安全风险等级为 I 级。高大模板工程风险识别与分级表作业步骤或 管理程序危险源或潜在事件可能发生的事故类型及后果风险分级管控层级钢管进场钢管材质、外径、壁厚、外形允许偏差不符合规范要求。坍塌较大风险/23、 橙项目级扣件进场扣件未进行复试，且技术性能不符合规范标准。坍塌较大风险/ 橙项目级构配件进场构配件材质、规格不符合要求。坍塌较大风险/ 橙项目级基础平整度 及承载力基础不坚实平整、承载力不符合专项施工方案要求。坍塌较大风险/ 橙项目级基础底部垫板 设置支架底部未设置垫板、垫板的规格不符合规范要求。坍塌一般风险/ 黄班组级底部底座设置支架底部按规范要求设置底座。坍塌一般风险/ 黄班组级扫地杆设置不按规范要求设置扫地杆。坍塌较大风险/ 橙项目级排水设施未设置排水设施。坍塌较大风险/ 橙项目级支架设置位置支架设在楼面结构上时，未对楼面结构的承载力进行验 算，楼面结构下方未采取加固措施。坍塌较大风险24、/ 橙项目级立杆设置立杆纵、横间距大于设计和规范要求。坍塌较大风险/ 橙项目级水平杆步距设 置水平杆步距大于设计和规范要求。坍塌一般风险/ 黄班组级水平杆未连续设置。坍塌一般风险/ 黄班组级竖向剪力撑设 置未按规范要求设置竖向剪刀撑或专用斜杆。坍塌一般风险/ 黄班组级14作业步骤或 管理程序危险源或潜在事件可能发生的事故类型及后果风险分级管控层级水平剪刀撑设 置未按规范要求设置水平剪刀撑或专用水平斜杆。坍塌一般风险/ 黄班组级剪刀撑或水平斜杆设置不符合规范要求。坍塌较大风险/ 橙项目级支架稳定超过一定规模的模板支架稳定性不满足要求。坍塌重大风险/ 红企业级支架高宽比超过规范要求未采取与建筑结构25、刚性连接或 增加架体宽度等措施。坍塌较大风险/ 橙项目级立杆伸出顶层水平杆的长度超出规范要求。坍塌较大风险/ 橙项目级浇筑混凝土时对支架的基础沉降、架体变形未采取检测措 施。坍塌一般风险/ 黄班组级杆件连接水平杆连接符合规范要求。坍塌低风险/ 蓝作业人 员级剪刀撑斜杆接长不符合规范要求。坍塌低风险/蓝作业人 员级杆件各连接点的紧固不符合规范要求。坍塌低风险/蓝作业人 员级底座与托撑螺杆直径与立杆内径相匹配。坍塌较大风险/ 橙项目级螺杆旋入螺母内的长度或外伸长度不符合规范要求。坍塌较大风险/ 橙项目级墙柱模板安装2m 以上竖向模板的安装，未采取临时固定措施。物体打击低风险/蓝作业人 员级当模板安26、装高度超过 3.0m 时，未搭设脚手架，站在马凳 上操作，或者操作平台不合格。高处坠落/其 他伤害一般风险/ 黄班组级安装模板时，配件和工具散乱放置在模板或脚手架上。其他伤害低风险/蓝作业人 员级现场拼装柱模时，未设置临时支撑，直接将模板固定在柱 子钢其他伤害低风险/蓝作业人 员级拼装墙模板时，下层模板未固定牢固即安装上层模板。坍塌低风险/蓝作业人 员级安装电梯井内墙模时，未搭设操作平台，工人直接站在钢 管上安装高处坠落一般风险/ 黄班组级梁板模板安装安装好的板面上放置物料超载荷，或物料放置不均匀。坍塌低风险/蓝作业人 员级跨度大于 4m 时模板未起拱。坍塌低风险/蓝作业人 员级安装模板使用的27、构配件及工具散乱放置在板面上。物体打击/其 他伤害低风险/蓝作业人 员级模板支架未设置可靠的临时固定措施。坍塌低风险/蓝作业人 员级安装独立梁模板时未搭设操作平台。高处坠落/其 他伤害低风险/蓝作业人 员级作业步骤或 管理程序危险源或潜在事件可能发生的事故类型及后果风险分级管控层级独立梁模板安装过程中，作业人员站在梁底模上操作或行 走。高处坠落/其 他伤害低风险/蓝作业人 员级模板楞梁支点不足。高处坠落/坍 塌一般风险/ 黄班组级模板验收模板支架架体搭设完毕未办理验收手续的高处坠落/坍 塌较大风险/ 橙项目级墙柱模板拆除电梯井内拆模无操作平台，井道内部无水平防护。高处坠落/物 体打击一般风险/28、 黄班组级拆除临边模板时无可靠操作平台，工人未系挂安全带。高处坠落一般风险/ 黄班组级拆模作业区未设置隔离警示，作业区内有其他工种作业，存在交叉作业。物体打击/其 他伤害一般风险/ 黄班组级拆模工具随意放置在木板上。物体打击/其 他伤害低风险/蓝作业人 员级拆模顺序不当坍塌一般风险/ 黄班组级拆下的模板直接向下抛掷。物体打击/其 他伤害低风险/蓝作业人 员级操作层上临时拆下的模板堆放过多。坍塌低风险/蓝作业人 员级拆模中途停歇时间，未将已拆松动、悬空、浮吊的模板或 支架进行加固。物体打击/其 他伤害一般风险/ 黄班组级悬臂构件提前拆模坍塌一般风险/ 黄班组级16第 6 页 共 114 页五、 29、气候特征和季节性天气 本工程位于广东省佛山市，属于亚热带季风气候，特点为夏季高温多雨，冬季温和少雨。据佛山市气象台统计，佛山市多年平均气温22.2，最高月均温28.2，最低月均温16.2，绝对高温38.7，绝对低温0.2，相对湿度较大，多年平均湿度80%以上。本区每年5月至9月为雨季，年平均降雨量1879.8mm，69月间多为台风型暴雨，是最大暴雨量385.8mm，小时最大暴雨强度99.4mm。多年平均蒸发量1322mm，最小年蒸发量1107mm。佛山市濒临南海，气候明显受海洋影响，台风频繁，台风影响时间为512月，以610月较多，尤其以79月为高峰期，台风带来大量的降雨。灾害性天气有台风、暴30、雨、强对流、春秋干旱、风暴潮、短期寒潮及低温阴雨。以台风、暴雨和洪涝对本评估区影响最大。第2章 编制依据一、 主要规程和规范类别规范规程名称编号国家标准木结构设计规范GB50005-2017国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2012国家标准混凝土结构设计规范GB50010-2010国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015国家标准建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013国家标准混凝土结构工程施工规范GB50666-2011国家标准建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018国家标准施工脚手架通用规范GB 55023-2022国家标准工程结构通用规范G31、B 55001-2021行业标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016行业标准建筑施工模板安全技术规程JGJ162-2008行业标准建筑施工安全检查标准JGJ59-2011行业标准工程测量标准GB50026-2020行业标准建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011广东省标准建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ15-98-2019二、 其它相关文件序号文件名称文件编号1中华人民共和国建筑法主席令第19号2建筑工程质量管理条例国务院令第279号332、建设工程安全生产管理条例国务院令第393号4危险性较大的分部分项工程安全管理规定建设部第37号令5建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文6住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知 建办质(2018) 31号7项目施工图纸施工组织设计8广东省住房和城乡建设厅关于房屋市政工程危险性较大得分部分项安全管理实施细则粤建规范20192号9安全生产法10住房和城乡建设部办公厅关于印发危险性较大的分部分项工程专项施工方案编制指南的通知（建办质202148号11住房和城乡建设部办公厅关于印发房屋市政工程生产安全重大事故隐患判定标准（2022版）33、的通知建质规20222号12项目施工合同13强化预防高处坠落事故若干措施（试行）粤建质函202122号三、 验算软件选择验算软件品茗安全计算软件-广东版V3.1A1030247 验证：0769-22325137第3章 施工计划进场材料数量按工程量清单及项目部具体计划，并根据施工实际进行调整。一、主要施工机具、设备计划 机具、设备名称型号规格数量插入式振动棒GX5015平板式振动板ZB115木工圆盘锯MJ-3505扳手15二、主要材料计划材料名称型号规格数量夹板15厚/20厚15000钢管48.33.2100t扣件48A8000木方50100500m套扣式脚手架483.2900t三、主要劳动力计34、划工种名称数量安全员2名施工员5名木工30名架子工5名焊工2名18电工2名四、施工进度计划根据本工程施工组织设计及总施工进度控制计划要求，各个部位的模板施工节点如下表所示：部位架体搭设模板安装钢筋绑扎混凝土浇筑模架拆除 地下室-3层2025.2.21-2025.3.102025.3.1-2025.3.302025.4.1-2025.4.162025.4.7-2025.4.172025.5.7-205.5.15地下室-2层2025.4.15-2025.5.152025.4.10-2025.5.202025.4.17-2025.5.212025.4.18-2025.5.222025.5.7-20235、5.5.25地下室-1层2025.5.22-2025.6.102025.6.11-20256.202025.6.21-205.6.302025.6.30-2025.7.12025.7.1-2025.7.201#楼首层2025.6.10-2025.6.152025.6.16-2025.6.202025.6.18-2025.6.222025.6.22-2025.6.232025.7.15-205.7.201#、2#楼2025.7.1-2026.7.15 第4章 模板搭设方案和施工工艺技术一、技术参数 高大模板支架搭设方案选型1. 本工程高大模板采用套扣式钢管架搭设。2. 局部不符合套扣架模数位置，36、采用扣件式钢管连通。3. 柱混凝土先浇筑，柱砼达到强度间隔3天，采用抱柱保证高大模板架体稳定性在浇筑梁板混凝土。4.超高超重梁立杆底采用150*150*8钢板做垫板1、 模板搭设参数1.1.、超重超高梁模板搭设梁截面乘积大于0.5：800x1000，700x900 等。采用套扣架搭设，梁底双立杆间距纵525mm 横 1050mm，梁截面乘积大于0.8梁底采用4立杆支架立杆间距按纵525mm 横 525mm 进行搭设，水平杆步距为 1200mm顶部为 600mm。梁底及梁侧模板均选用 18mm 厚木夹板，立杆顶设置顶托，螺杆调节长度不大于 250mm ，自由段长度不大于 650mm。无型钢梁底第37、一道横向支撑为木方50100mm200，有型钢梁底第一道横向支撑为木方50100mm150， 第二道纵向支撑都为48.3 双钢管。1.2.、普通超高梁模板及支架搭设梁截面乘积小于0.5：3001000 ，300800, 500x1000 等。采用套扣架搭设，支架立杆间距按纵1050mm 横 1050mm 进行搭设，水平杆步距为 1200mm ，顶部为 600mm 。梁底及梁侧模板均选用 18mm 厚木夹板，立杆顶设置顶托，螺杆调节长度不大于 250mm，自由段长度不大于 650mm。第一道横向支撑为木方 50100mm200， 第二道纵向支撑为48.3双钢管。1.3.、普通超重梁模板及支架搭设38、梁截面乘积大于0.5：6002500 ，8002000, 900x1200，700x1000等。采用套扣架搭设，梁底4立杆支架立杆间距按纵525mm 横 525mm 进行搭设，水平杆步距为1200mm ，顶部为 600mm 。梁底及梁侧模板均选用 18mm 厚木夹板，立杆顶设置顶托，螺杆调节长度不大于 250mm，自由段长度不大于 650mm。第一道横向支撑为木方 50100mm150， 第二道纵向支撑为48.3双钢管。1.4.、普通超高边梁底部模板及支架搭设梁截面：250800 等。采用套扣架搭设，支架立杆间距按纵 1050mm 横 525mm 进行搭设，水平杆步距为 1200mm ，顶部为39、 600mm 。梁底及梁侧模板均选用 18mm 厚木夹板，立杆顶设置顶托，螺杆 调节长度不大于 250mm，自由段长度不大于 650mm。第一道横向支撑为木方 50100mm250， 第二道纵向支撑为48 .3双钢管。1.5、超高楼板模板及支架搭设楼板厚度：140采用套扣架搭设，支架立杆间距按纵 1050mm 横 1050mm 进行搭设，水平杆步距为 1200mm ，顶部为 600mm 。梁底及梁侧模板均选用 18mm 厚木夹板，立杆顶设置顶托，螺杆 调节长度不大于 250mm，自由段长度不大于 650mm。第一道横向支撑为木方 50100mm350， 第二道纵向支撑为48.3 双钢管。1.640、柱帽搭设柱帽厚度：600采用套扣架搭设，支架立杆间距按纵 525mm 横 525mm 进行搭设，水平杆步距为 1200mm ，顶部为 600mm 。梁底及梁侧模板均选用 15mm 厚木夹板，立杆顶设置顶托，螺杆 调节长度不大于 250mm，自由段长度不大于 650mm。第一道横向支撑为木方 50100mm200， 第二道纵向支撑为48.3 双钢管。1.7、梁侧模板搭设方式梁侧次楞龙骨（竖向）材料为方木 50100mm，主龙骨（横向）采用 248.33.2 钢管，穿梁 螺栓水平间距见下表。梁高8m100%板2m50%2m、8m75%8m100%悬臂结构100%注：“设计混凝土强度标准值”是指与41、设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。（3）在拆除作业区醒目位置设置支模重大危险源公示牌。（4）支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（5）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。（6）拆除4m高度以上梁时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。（7）拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（8）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（9）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放42、并及时清运。（10）拆除脚手架支撑前，应清除支模支撑上存留的零星物件等杂物。（11）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。2）拆除顺序拆除顺序如下：柱、墙对拉螺栓拆除支撑拆除柱箍或主、次楞拆除侧模面板拆除堆放梁对拉螺栓拆除支撑拆除主、次楞侧模面板拆除梁底支架拆除梁底主、次楞拆除转运堆放3）拆除方法脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：（1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；（2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。（3）通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的位置时方可拆除。（4）43、工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。（5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的插销应放入袋内。（6）拆下钢管、配件，应成捆用机械吊运传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。（7）拆除模板和支顶时，先将可调支托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方后拿出主龙骨及顶托，然后拆除水平杆、斜杆、立杆。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。五、混凝土浇筑施工1、梁板混凝土必须先浇筑墙柱砼，在柱、墙混凝土强度达到设计要求强度间隔3天（以使抱柱装置、连墙装置与柱、墙连结起拉结作用）后，按照专项施工方案规定的顺序进行浇筑”(1) 施工段划分 地下室以后浇带为分区44、，其它每个分区以中心分为两个浇筑区。(2) 输送方法 本工程预拌混凝土由大型搅拌站用搅拌车运送到场，场内设置两台混凝土泵，由泵机输送至操作工作面，并利用塔吊作为混凝土辅助运输工具。(3) 混凝土浇注方法 1) 本工程采用商品混凝土现场浇注，商品混凝土用混凝土泵进行输送，并配以串筒下料。柱采取独立浇筑，梁板钢筋绑扎前浇注完毕，梁板混凝土浇注采取一次成型的方法连续施工。 2) 楼面混凝土浇筑推进方向：从中间部分开始向两边推进。采用混凝土泵输送，水平方向推进速度：每小时约68m。 3) 采用混凝土泵送浇筑混凝土时，混凝土输送管应与高支模支架不能直接接触，应有隔振措施。 4) 浇筑时应先浇筑非高支撑区45、域后浇筑高支撑区域。 5) 混凝土梁的每层厚度不得大于400mm，大梁采用分层浇筑的方法浇筑。 6) 斜屋面处从底部周圈往上进行，先压稳底部再往上进行浇筑作业。(4) 混凝土养护采用浇水养护，养护期不少于14天。2、混凝土质量预防措施1、预防蜂窝的措施： 避免将混凝土一次下料过厚，振捣不实或漏振；避免水泥浆沿模板缝隙流失；避免在柱、墙根部模板有缝隙时，混凝土中的砂浆从下部涌出；2、预防露筋的措施：1）灌注混凝土前，检查钢筋位置和保护层厚度是否准确； 2）为保证混凝土保护层的厚度，要注意固定好垫块。一般每隔 1m 左右在钢筋上绑一个水泥砂浆垫块； 3）钢筋较密集时，选配适当的石子。石子最大颗粒尺46、寸不得超过结构截面最小尺寸的 1/4，同时不得大于钢筋净距的 3/4。结构截面较小，钢筋较密时，可用细石混凝 土灌注；4）为防止钢筋移位，严禁振捣棒撞击钢筋。在钢筋密集处，可采用带刀片的振捣 棒进行振捣。保护层混凝土要振捣密实。灌注混凝土前用清水将木模板充分湿润，并认 真堵好缝隙；5）混凝土自由顺落高度超过 2m 时，要用串筒或溜槽等进行下料； 6）拆模时间要根据试块试验结果确定，防止过早拆模； 7）操作时不得踩踏钢筋，如钢筋有踩弯或脱扣者，及时调直，补扣绑好。3、预防麻面的措施： 避免过早拆模或选用漏刷隔离剂或模板湿润不够模板，避免构件表面混凝土粘附在模板上；4、预防孔洞的措施： 1）在钢筋47、密集处，可采用细石混凝土灌注，使混凝土充满模板间隙，并认真振捣密实。机械振捣有困难时，可采用人工捣固配合,严防漏振； 2）预留孔洞处在两侧同时下料。下部往往灌注不满，振捣不实，采取在侧面开口灌注的措施，振捣密实后再封好模板，然后往上灌注； 3）控制好下料。要保证混凝土灌注时不产生离析，混凝土自由倾落高度不超过 2m，大于 2m 时要用溜槽、串筒等下料；4）加强施工技术管理和质量检查工作； 5、预防缝隙、夹渣层的措施： （1）在施工缝处继续灌注混凝土时，如间歇时间超过规定，则按施工缝处理，在混凝 土抗压强度不小于 1.2Mpa 时，才允许继续灌注。 （2）在已硬化的混凝土表面上继续灌注混凝土前，48、除掉表面水泥薄膜和松动石子或软 弱混凝土层，并充分湿润和冲洗干净，残留在混凝土表面的水予清除。 （3）在灌注前，施工缝宜先铺抹水泥浆或与混凝土相同的减石子砂浆三层。 （4）在模板上沿施工缝位置通条开口，以便清理杂物和冲洗。冬季施工时可采用高压 风吹。全部清理干净后，再将通条开口封闭，并抹水泥浆或减石子混凝土砂浆，再灌注 混凝土。6、缺棱掉角的措施： （1）缺棱掉角木模板在灌注砼前充分湿润，砼灌注后认真浇水养护。 (2)拆除钢筋砼结构承重模板时，砼具有足够的强度，表面及棱角才不会受到损坏。拆模时不能用力过猛过急，注意保护棱角，吊运时，严禁模板撞击棱角。 (3)加强成品保护，对于处在人多、运料等通49、道处的砼阳角，拆模后要用槽钢等将阳角保护好，以免碰损。第5章 施工安全保证措施一、安全管理组织架构本工程现场管理组织机构见下图。吴艳君钟锦棠何进金卢凯怡冯慧珊、卢伟兴何满华梁锡文杨智雄李绮红二、技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作： 1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正； 2) 标高50、测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置； 3) 竖向模板的支设应根据模板支设图； 4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用； 5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1) 楼梯模板 1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度； 2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固； 3) 模板搭设后应组织51、验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(2) 柱模板 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；(3) 墙模板 1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上三层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施； 2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺三层脚手板； 3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸52、应正确； 4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。(4) 梁、板模板 1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面； 2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形； 3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴； 4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端； 5) 梁高300mm的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢53、；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉； 6) 必须待混凝土柱强度达到100%后再浇筑楼面。3、模板拆除(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2) 支拆模板时，2m以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。 1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除； 2) 底模拆除梁长8m，混凝土强度达到54、100%；8m混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除； 3) 板底模2m，混凝土强度达到50%，2m8m混凝土强度达到75%，8m，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁55、侧模和底模。(5) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(6) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。(7) 后浇带部位模板采用整块木板制成，与两侧模板接鏠位置设在后浇带两侧300mm以外，并组成独立体系，支架搭设同楼板搭设方案，两侧加剪力撑。拆模应先拆除模板支架部分、水平拉杆和剪力撑，然后拆与楼板连接的侧模，以断开相连支撑，防止连片倒塌，下调支架顶托，用锤轻击，逐块拆除，再用绳子吊、人力托住传于地下，搬移现场。(8) 后张预应力混凝土结构或构件模板的拆56、除，侧模应该在预应力张拉前拆除，其混凝土强度达到侧模拆除条件即可。进行预应力张拉，必须在混凝土强度达到设计规定值时进行，底模必须在预应力张拉完毕方能拆除。(9)由于该部分梁支撑全部支在下三层楼板上，因此，下三层楼板模板支撑拆除时间应在该层梁板混凝土浇捣7d以后。(10) 后浇带部分模板： 1) 在未浇筑后浇带砼前，后浇带区域处两跨内支撑不得拆除，在所在柱跨范围内不得大面积拆除，需一跨一跨循环进行。 2) 后浇带区域支撑在拆除时根据搭设要求逆序进行，拆除后，后浇带区域支撑应为独立支撑体系； 3) 后浇带砼浇筑后，待后浇带砼达到100%强度时方可拆除后浇带的支撑体系。三、安全保证措施1、安全生产保57、证体系(1) 以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。(2) 施工负责人是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。(3) 技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。(4) 工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。2、安全教育制度(1) 严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记58、其本人的身份证号码。(2) 三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；项目部对新进场的施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。(3) 根据模板支撑系统设计，由技术负责人向操作施工人员交底，并进行双方签字确认。(4) 项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。3、安全检查制度(1) 工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施进行应进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。(2) 工地专59、职安全员要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。(3) 要认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。(4) 电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。4、高大模板工程的安60、全管理措施(1) 搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。(2) 施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。(3) 搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。(4) 施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。(5) 当支架基础下有设备基础、地下管线时，在支架使用过61、程中不应开挖，否则必须采取加固措施。(6) 在支架基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。(7) 支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。(8) 模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。(9) 支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在交装后将洞盖没。(10) 临街搭设的支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。施工作业场所有坠落可能的物件一律先62、行撤除或加以固定，高处作业中所用的物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷。(11) 设专人负责对支架进行经常检查和保修工作。对高层支架定期作立杆基础沉降检查，发现问题立即采取措施。(12) 施工中对支架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。(13) 六级及六级以上大风和雨、雾天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。下雨后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。对进行高处作业的高耸建筑物事先设置避雷设施。遇有台风暴雨后应对支架设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象立即修理完善。(14) 进行高处拆模作业，应配置登高用具或搭设支架，工人必须63、站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。 (15) 拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。(16) 拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。(17) 模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。(18) 模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于lm，堆放高度不得超过lm。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。(19) 拆下的支架及配件应清除杆件64、及螺纹上的沾污物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。5、预防模板及支架坍塌的安全技术措施(1) 设计模板及支撑体系案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许值。(2) 所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。(3) 模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。(4) 现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。(5) 65、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。(6) 支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。 (7) 大梁模板支架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。(8) 可调托座伸出长度不得超过300mm。(9) 安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。(10) 作业层上的施工荷载应符合设66、计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。四、安全用电技术措施（一）安全用电技术措施1. 施工用电采取三相五线制，现场电箱均要安装漏电保护开关，并做好防雨措施。贯彻工地用电的规定。施工用电与生活用电分开。2. 保证可靠的接地与接零，必须按本设计要求设置接地与接零，杜绝疏漏，所有接地、接零处必须保证可靠的电气连接，保护零线地线必须采用绿黄双色线，严格与向线、工作零线相区别，杜绝混用，保护零线应由电源进线第一级漏电保护器电源侧的零线引出，并作重复接地。且在配电线路和末端分支线分配电箱处作重复接地，接地电阻值不大于10欧姆，保护67、零线的截面应不小于工作零线的截面。如架空敷设间距大于12米时，采用绝缘截面不小于16mm2 ，与电气设备相连接的保护零线为截面不小于2.5mm2的绝缘多股铜线。电气设备的正常情况下，不带电的金属外壳、管道、操作台以及靠近带电部分的金属围栏、金属门等均应作保护接地、接零，同一供电网不允许有的设备作保护接零，有的设备作保护接地。3. 电气设备的设置、安装、防护与维修及维修人员的操作必须符合JG-4688施工现场临时用电安全技术规范的要求。4. 开关箱实行一机一闸一漏电开关，开关箱内漏电保护器的额定漏电动作电流应不大于30毫安，额定漏电动作时间应不大于0.1秒。漏电保护器前应有隔离开关。5. 开关电68、器及电气装置必须完好无损，装设端正、牢固，不得拖地放置。导线之间的接头（含地线的接头）必须绝缘包扎。导线上严禁搭、挂、压其他物体。配电箱与开关箱应作名称、用途、分路标记，并应配锁由专人负责，其周围临近不得有杂物、灌草和杂草等。6. 电气装置应定期检修，禁止带负荷接电或断电，禁止带电操作，悬“不得合闸”标志牌，检修人员应穿戴绝缘鞋，使用电工绝缘工具。7. 电器设备必须按规定接零接地，掣箱要设在离地面1.5m高，掣箱要防火和加锁，做到一机一闸制，一防漏电开关，不能一制多机。8. 全部供电线路必须有系统地架设（离地面2m以上）。灯具金属外壳要作接地、接零，室内灯具及线路高度不低于2.4米或潮湿作业手69、持照明灯要使用安全电压供电。室外灯具不得低于3米。9. 对各类用电人员进行安全用电基本知识培训。（二）安全用电组织措施1. 本用电施工组织设计和技术交底资料需经审批及履行交底人和被交底人（电工）签字方为有效，并建立相应的技术档案。2. 建立安全监测制度：从临电工程竣工开始，定期对临电工程进行检测。其主要内容是：接地电阻值、电气设备绝缘电阻值、漏电保护器动作参数等，并做好检测记录。3. 建立电气维修制度：加强日常和定期维修工作，及时发现和消除隐患，建立维修记录，内容见电气维修工作记录表。4. 建立工程拆除制度：建筑工程竣工后，临时工程的拆除应有同意的组织和指挥，并须规定拆除时间、人员、程序、方法70、注意事项和防护措施等。5. 建立安全检查制度：工地、分公司、集团公司要按照JGJ59建筑施工检查标准，定期对现场用电安全情况进行检查。6. 建立安全用电责任制，对临时工程各部分的操作、监护、维修、分片、分块、分机落实到人。7. 建立安全教育和培训制度，定期对专业电工和各类用电人员进行用电安全教育和培训，严禁无证上岗或随意串岗，强化安全用电领导体系，改善电气技术队伍素质。五、临边防护安全针对性措施1、大梁模板钢筋安装安全防护大梁模板、钢筋安装时，需要搭设操作平台进行操作，悬空大梁钢筋的绑扎，必须站在满铺脚手板作操作平台上操作，并在下方挂设兜底网。并佩戴好安全带进行施工。2、楼梯道踏步及休息平台71、口防护楼梯踏步及缓台必须设牢固防护栏杆高1.2米，上下两道钢管。随拆模楼层安装，不作为安全通道的楼梯间层层封堵。3、阳台边防护阳台拦板应随层安装，因高度不满足安全防护不小于1.2高度要求，在阳台内垭口部分绑扎钢管栏杆进行封堵。4、建筑物楼层临边四周防护建筑物楼层临边四周，无维护结构时，必须设防护栏杆并在底部设置300宽档脚板防止清理楼层时混凝土块及石子等坠落。现场通往三层的通道口，按1：3坡度搭设，斜道满铺脚手板，按30cm设防滑条，通道两侧，安装护栏，并挂好立网，通道宽2米，高3米，离地面2米处和3米处都做一次硬防护，形成双层防护棚。5、施工作业层临近防护采用爬升式外脚手双排架底层进行一次硬72、防护，用脚手架满铺上面盖三层密目网，根据楼层实际情况防护结构与外架之间进行层层平网防护，外架挂满立网。管道井口每隔两层用25螺纹焊成钢筋网上面加草垫覆盖，井门根据实际尺寸用18螺纹钢焊成定型栅门以防施工人员坠入，施工现场通道附近的各类洞口与坑槽处，除设置防护措施安全标志外夜间还要设红灯示警。六、季节性施工措施（1）大风前、后要认真进行架体安全检查，查看是否有安全隐患。遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业，重新进行支撑体系的验收。（2）脚手架立杆底脚必须设置垫木，并保证排水良好，避免积水浸泡。所有马道、斜梯均均采取防滑措施。（3）支立好的顶板模或梁模，如遇大雨或雪未浇筑混凝土，应用塑料布73、进行遮盖，防止因雨淋而造成脱模剂的失效。雨雪后要认真检查其平整度、垂直度和脱模剂附着情况，及时清理干净淤泥，需补刷脱模剂的及时补刷。合格后方可浇筑混凝土。七、消防安全措施项目部应制定消防管理制度，开展消防安全活动知识宣传活动。施工现场挂有足够的灭火器，有必要的消防措施，“以防为主，以消为辅”。施工现场挂设醒目的消防安全标语、标志牌。具体措施如下：1、严格执行中华人民共和国消防条例和公安部门、建设部门关于建筑工地防火基本措施。2、公司总经理为一级防火责任人，公司经理为二级防火责任人，建立由各工程项目经理、质安员及有关部门负责人组成的消防管理小组对各施工现场作全面防火管理。3、现场成立以项目经理为74、组长，项目副经理为副组长的消防管理小组以及工地现场义务消防小组。组员包括专职安全员，施工员，质量员等项目管理人员。监督管理现场消防规定执行情况，对职工进行消防教育，发现问题及时纠正，发现险情即时拔打火警电话119通知消防部门并协助工作。建立现场用火制度。4、保证建筑物内外消防通道及道路畅通，工程内不得安排居住，不得积存易燃、可燃材料，施工现场禁止吸烟。5、现场有明显防火标志，配备足够消防设施、工具、器材，各种消防器材定人定期检查维修，保证使用，器材设置位置合理，必须垫高放置，周围3米内不准存放任何物品，且有明显标志，夜间设显示灯。工地设临时消防栓。6、电、气焊工必须持证上岗，电焊施工前做好防护75、措施并带备灭火器方可施工。每日作业完毕或焊工离开现场时，必须确认用火已熄灭，周围已无隐患，电闸已拉下，门已锁好，确认无误后方可离开。7、现场临时建筑符合防火规定，建筑设施、材料之间按规定保持防火间距。按宿舍的建筑结构和面积，配置相应种类数量的消防设施。各施工楼层设灭火器。模板加工场也要适当挂设灭火器，并由潘以生同志负责灭火器的按规定期限更换灭火剂，确保灭火器材的有效性。8、注意用电安全，施工、用电严格按有关规范、规程执行，禁止乱拉乱接，未经批准不得使用电热器具。9、施工中做到活完脚下清，不留消防隐患。做好班后防火“五不走”工作，即交接班不交代清不走；用火设备火源不熄灭不走；用电设备不拉闸断电不76、走；可燃物不清干净不走；发现险情不报告不处理好不走。八、环境保护措施1、环境保护目标 本工程中，我公司加强对职工的教育，进一步增大环保投入，采用成熟的环保工艺，从控制施工噪音与振动，减少大气污染，控制施工泥浆、废水的排放，保护树木与绿地，节约用水用电等方面入手，加强环境保护工作。施工过程中重点防止扬尘、噪音和路面污染。2、环境保护保证措施（1）在开工前，对全体参施人员进行环保培训，切实落实我公司的环保方针，即：治污减废，构筑意识与环境美的和谐；节能降耗，创建效率和质量新的统一。（2）在施工过程中，注意在施工区、办公区和生活区三个场所从大气污染、水源污染、土地污染、原材料等资源及能源利用、废物管77、理、施工噪音、行为干扰七个方面做好环境保护工作，使各项环保指标符合我公司的环保体系要求。3、水土、生态保护（1）施工过程中，尽量减少对植被的破坏。（2）施工中的废弃料及弃方处理，按业主或监理工程师指示地点集中堆放，不影响农田灌溉和水利设施。（3）施工期间，合理修筑临时排水渠道，始终保持施工区域有良好的排水状态，不因施工给周边地区带来水害。（4）教育全体参施人员，保护园林苗木，杜绝乱砍乱伐。4、大气污染与粉尘控制措施（1）施工现场场地硬化和绿化，经常洒水和浇水，减少粉尘污染。（2）禁止在施工现场焚烧废旧材料，有毒、有害和有恶臭气味的物质。（3）装卸有粉尘的材料时，应洒水湿润和在仓库内进行。（4）78、严禁向建筑物外抛掷垃圾，所有垃圾装袋运走。施工垃圾及时清运，适当洒水，减少扬尘。（5）现场主出入口处设有洗车台位，运输车辆必须冲洗干净后方能离场上路行驶。在装运建筑物材料、土石方、建筑垃圾及工程渣土的车辆，派专人负责清扫道路及冲洗，保证行驶途中不污染道路和环境。清洗车辆的污水集中排放到业主指定的排水系统，防止环境污染。（6）所有车辆及设备的废气排放必须全乎环保要求，若检测不合格，需严格整改直至合格。（7）防尘防噪间措施：建筑生产行业需用的材料较易产生粉尘，使用的大型机械很多采用柴油做动力的，也会造成噪音干扰及产生烟尘。大型机械施工时间尽量控制在日夜施工，减少对周围的噪间干扰。工地经常洒水防尘。79、（8）水泥和其他易飞扬的细颗粒散体材料安排在库内存放或严密遮盖，运输时采取封闭、包扎、覆盖措施，防止遗撒、飞扬；卸车时采取有效措施以减少扬尘。（9）对施工临时路进行经常的维护保养，并随时修复因施工而损坏的路面，以免浮土扬尘。（10）现场存土表面拍紧，并进行洒水保湿和覆盖。全部采用加装密闭式蓬盖的车辆进行土方运输，防止遗洒。（11）施工现场配备洒水车，并指定专人负责撒水降尘和及时清理浮土，减少环境污染。5、噪音控制措施（1）施工中采用低噪音的工艺和施工方法。（2）建筑施工作业的噪音可能超过建筑施工现场的噪音限值时，在开工前向建（3）设行政主管部门和环保部门申报，核准后方能施工。（4）合理安排施工80、工序，严禁在中午和夜间进行产生噪音的建筑施工作业。由于施工中不能中断的技术原因和其它特殊情况，确需中午或夜间连续施工作业的，在向建设行政主管部门和环保部门申请，取得相应的施工许可证后方可施工。（5）施工噪声、振动控制：选择低噪声设备进行施工，现场的电锯、电刨、空压机、发电机等设备安装在工作棚内，封闭作业，使其噪声控制标准满足佛山市环保管理的要求。施工时间尽量安排在白天。混凝土施工确需夜间施工时，作好周围群众工作，尽量降低噪音，并提前报建设单位及有关部门办理夜间施工许可证。施工中的强噪声、强振动设备，如静压桩机、钻孔灌注桩、打夯机、等在夜间22:00-6:00停止施工。6、现场绿化在现场未做硬底81、化的空余场地进行规划，种植四季常绿花木，以美化施工环境。7、其它措施（1）施工中使用的油料、油漆及其化学药品设专库密封保管，保持库房有良好的干燥通风状况，防止遗洒。（2）制定施工区、办公区和生活区的能源管理办法，有效控制和利用资源、能源，减少浪费，降低成本，杜绝“长流水”和“长明灯”现象。（3）建立施工现场环境监测体系，各职能部门每旬对施工区、生活区和办公区的环保工作进行自检自查，保证公司的环保体系在本工程中有效运行。九、监测方案9.1. 高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用套扣式钢管支撑体系，在搭设过程中必须随时检测。1 、本方案重点采取如下监测措施：（1）检测项目：支架沉降、位移82、和变形，由项目部测量主管负责。（2）监测点布设（一）测点布设原则住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定 有关问题的通知 建办质201831 号要求，应对高大模板关键部位或薄弱部位 的水平位移、模板沉降、立杆轴力和杆件倾角等参数进行实时监测。根据委托方提供的高大模板施工方案，本实时监测方案确定的高大模板 关键部位及薄弱部位为：1 、跨度较大或截面尺寸较大的现浇梁跨中等荷载较大、模板沉降较大的部 位；2 、跨度较大的现浇混凝土双向板中部等荷载较大、模板沉降较大的部位；3 、高大模板支架整体水平位移较大的部位。（二）测点设置依据委托方提供的高大模板施工方案和设计说明，结合现83、场施工实际情 况，按不大于 10m 10m 的标准进行监控布点，共布设监测点位 4 组（1个沉降测点+1 个位移+立杆轴力+倾角测点为点组），按每 10 米设置一个检测剖面，每 个检测剖面布置 2 个支架水平位移和变形监测点，2 个支架沉降观测点。必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应 满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（三）监测频率模板架设完成后，混凝土浇筑前观测 2 次作为初始数据。混凝土浇筑过程中 每隔 30min 观测一次，并与初始值对比，得出沉降量，浇筑完成后，每隔 1h 观 测一次，在浇筑完成后连续观测 12h 。然后每天观测一次，至混凝土达到 7d84、 强 度为止。如果期间发生异常，需加密检测。检测起止时间为：混凝土浇筑前至混凝土达到 7d 强度为止。 高大模板搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆弯曲 3mL4m 4mL6.5m12mm 20mm18mm 25mm12mm 20mm吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管 弯曲 L6.5m30mm30mm35吊线和卷尺3立杆垂直度全高 HH=2 H= 10 H=20 H=307 30 60 907 30 60 9010mm经纬仪及钢板尺4立杆顶水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺5支架整体水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺6立杆基础沉降/10mm8m85、m经纬仪及钢板尺1 、当监测数据超过表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加 固处理。2 、模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的楼板进行检查，按规范底 板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部 分混凝土浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。3 、模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确 保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）脚手架架体和杆件是否有变形现象86、。（6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4 、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必 须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复， 在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过 2030 分钟一次， 浇筑完后不少于 2 小时一次。5 、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于 4 米时，模板应起拱；本工程模板 统一按全跨长度的 3/ 1000 起拱。6 、上层支架立杆是否与下层支架立杆对准，立杆底部是否铺设垫板。7 、模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀 撑。8 、立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接87、，必须采用对接扣件连接。9 、支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜时，是否有可靠 措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。10、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不 得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500 ，各接头中心距主节点 不宜大于步距的 1/3。11 、高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。12、在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合 格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工 员必须随时对高支架进行观测。13、因高支架直接支撑在下层楼板上，故在高支88、架模板支撑架施工完毕至拆 除高支撑架前，严禁拆除下层楼板的模板支撑，待高支撑架拆除完毕后方可拆除 高支撑区楼层的模板支撑；高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求 强度时，方可拆架。9.2. 高支撑模板支架搭设时监测措施高支撑模板支架搭设时监测由监测点位专业工长负责；1 、安装前应在楼面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高 支架基础直接落在地下室顶板和楼面上。2 、支撑架的组装要求和顺序按本方案执行也可参考外脚手架搭设中相应的 规定。3 、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。4 、满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑 架横梁固定。5 、89、搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置 垫板或者垫木。6 、立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。7 、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。9.3. 高支撑模板支架使用时监测措施高支撑模板支架使用时检测由专业工长负责。1、脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、 随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏 心受荷；装卸其他物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2 、水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸。3 、浇筑混凝土时模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。90、4 、穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴 安全帽。5 、浇筑时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得 与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。6、支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。 交通道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。7 、模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉牢前不得上人；在未安装好 的梁底板或平台上不得放置重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材 料和设备等。8 、恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及 6 级以上的大风时， 应停止露天高空作业。风力达到 5 级91、时，不得进行大块模板和高大模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。9.4. 高支撑模板支架拆除时监测措施高支撑模板支架拆除时检测由专业工长负责。1 、在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示 牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其他材料时，应有统一指挥， 统一信号。2 、混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混 凝土具有相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。3 、拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧 模板；一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的 能力，那么，这种构件的模板92、不是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。 因此对混凝土支撑的模板，拆除要求：现浇结构的模板及其支架，要拆除时，其 混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下 列的规定：（1）侧模板如梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而 受损坏时，方可拆除。通常在常温时期（气温平均在 1025 摄氏度），混凝土 浇筑后 24h 即可拆模。（2）梁、板等底模梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）要求，模板才可以拆除。（3）悬挑模板拆除拆除楼板及梁底等横向结构模板时，应先将支架下降 200-300 。然93、后逐块 拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆 模。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施。（4）拆模操作安全拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位 的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。（5）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。（6）预留孔洞封闭平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。（7）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作， 严禁人员随模板起吊。（8）用电和输送电路安全在模板上架设94、的电线和使用的电动工具，应采用 12v 的低压电源，或采取其 他有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防 护措施。（9）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔 除钉子再分类堆放整齐。（10）拆卸吊运安全装拆模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下 抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运 。57第6章 施工管理及作业人员配备和分工一、 施工管理人员序号职务姓名岗位职责1项目负责人杨智雄对项目现场全面负责2项目技术负责人梁锡文编制相关方案编制并进行技术交底3生产负责人程汉周负责方案现场执行及监督检测4安全负责人何95、满华进行隐患排查，确保架体施工安全5施工员钟锦棠落实施工方案，协调相关事宜二、 专职安全人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏，谨防非施工人员进入。1、总包单位根据相应规模现场设定1-3名专职安全员(1万平方米以下的工程不少于1人；1万-5万平方米的工程不少于2人； 序号职务姓名职责1专职安全人员冯慧珊、卢伟兴负责现场安全检查工作三、 特种作业人员为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和模板支架的工程量，确定本工程模板支架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作96、业证书。名单如下：序号姓名工种岗位职责1张建荣架子工模架搭设、拆除、维护2伍润荣架子工模架搭设、拆除、维护3骆玉邦架子工模架搭设、拆除、维护4陈锦驱架子工模架搭设、拆除、维护 附特种作业人员证书：四、 其他作业人员模板支架的搭设和拆除，还应配备有足够的辅助人员。序号工种人数岗位职责1普工6搬运清理、协助施工2焊工1材料焊接3油漆工3钢管涂刷第7章 脚手架的检查与验收7.1. 验收标准1. 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）2. 建筑施工承插型套扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20193. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）4. 模板安97、全专项施工方案5. 建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20137.2. 验收程序及人员7.2.1. 具体验收程序工程本身划分检验批分部分项检验按照建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-2013 的规定程序执行，危大工程措施内容须在投入使用之前进行验收， 验收合格，须在现场明显位置设置验收合格牌。1. 高大模板支架系统搭设前后，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的 地基、基础进行验收，并留存记录。2. 项目负责人组织自检，项目部质检员、安全员验收。技术部复检后整改。3. 整改完成后项目部会同监理公司共同验收，验收通过后方可进行下道工序施工597.2.2. 危险性较大工程98、验收人员包括：总承包单位和分包单位技术负责人或委托专业的技术人员、项目负责 人、项目技术负责人、专项施工方案编制人、项目专职安全管理人员及相关人员； 监理单位项目总监理工程师及专业监理工程师；设计单位项目技术负责人；业主； 监督站等。7.2.3. 验收程序7.3. 验收内容7.3.1. 套扣式模板支架验收表序 号验收项目搭设要求验收结果60高大模板专项施工方案1施工方案1）模板支架搭设应编制专项施工方案，结构设计应进行 计算，并应按规定进行审核、审批；2) 模板支架搭设高度8m 及以上；跨度 18m 及以上，施 工总荷载 15kN/m2 及以上；集中线荷载 20kN/m 及以上 的专项施工方案99、，应按规定组织专家论证。2架体基础1）基础应坚实、平整，承载力应符合设计要求，并应能 承受支架部全部荷载；2) 支架底部应按规范要求设置底座、垫板，垫板规格应 符合规范要求：3) 支架底部纵、横向扫地杆的设置应符合规范要求，4）基础应采取排水设施，并应排水畅通；5）当支架设在楼面结构上时，应对楼面结构强度进行验 算，必要时应对楼面结构采取加固措施。3支架构造1）立杆间距应符合设计和规范要求：2) 水平杆步距应符合设计和规范雯求，水平杆应按规范 要求连续设置；3) 竖向、水平剪刀撑的设置应符合规范要求。4支架稳定1）当支架高宽比大于规定值时，应按规定设置连墙杆或 采用增加架体宽度的加强措施：2)100、 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度应符合 规范要求；3) 浇筑混凝土时应对架体基础沉降、架体变形进行监 控，基础沉降、架体变形应在规定允许范围内。5施工荷载1）施工均布荷载、集中荷载应在设计允许范围内；2) 当浇筑混凝土时，应对混凝土堆积高度进行控制6杆件连接1）立杆应采用对接、套接或承插式连接方式.并应符合 规范要求；2) 水平杆的连接应符合规范要求；3) 当剪刀撑斜杆采用搭接时，搭接长度不应小 1m;614) 杆件各连接点的紧固应符合规范要求。7底座与托 撑1）可调底座、托撑螺杆直径应与立杆内径匹配，配合间 隙应符合规范要求；2) 螺杆旋入螺母内长度不应少于 5 倍的螺距。8构配件材101、 质1）钢管壁厚应符合规范要求；2) 构配件规格、型号、材质应符合规范要求；3) 杆件弯曲、变形、锈蚀量应在规范允许范围内。第8章 应急处置措施一、通用性应急处置措施规定模板工程涉及的的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：1、建立应急预案组织机构成立项目部事故应急领导小组，组长：项目经理；副组长：技术负责人；组员：专职安全员、现场其他有关管理人员和保安员为队员。公司成立项目部施工现场义务消防队：项目经理为队长，专职安全员为副队长，现场其他有关管理人员和保安员为队员。序号级别姓 名紧急情况下职能联系电话备102、注1现场应急救援领导小组成员杨智雄项目经理/应急领导小组组长181731121633卢凯怡质量员/应急领导小组成员156178882094卢伟兴安全员/应急领导小组成员137023459995冯惠珊安全员/应急领导小组成员137155226716钟锦棠施工员/应急领导小组成员138255544181义务紧急救援队员杨智雄项目经理/义务紧急救援队队长181731121633卢凯怡质量员/义务紧急救援队成员156178882094卢伟兴安全员/义务紧急救援队成员137023459995冯惠珊安全员/义务紧急救援队成员137155226716钟锦棠施工员/应急领导小组成员138255544187陆水103、鑫现场保安员/义务紧急救援队队员139299998682、建立对内、对外的通信网络项目部应在现场办公室明显位置应公布项目的应急领导小组、义务消防队和项目主要管理人员名单及其联系电话、火警“119”和急救中心“120”和急救医院广东同江医院，距离工地约2.3km，车程5分钟，2个红绿灯，3、在施工现场按规定设置药物和急救工具等应急资源：项目部应在现场办公室的明显位置设置急救药箱和急救担架，配备适等应急资源，适当的药品和救护品。药箱内至少应配备：药棉枝、纱布、绷带、医用胶布、消毒洒精、止痛药，以备现场临时急救。4、应急预案启动的条件：在模板施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案1）高空坠落104、物体打击事故；2）模板坍塌事故或浇筑混凝土时模板支架明显位移；3）模板火灾事故；4）触电事故；5）机械伤害事故。5、事故发生后的的处理程序1）一旦事故发生，在现场的任何一位事故应急领导小组成员（特别是项目经理）应负责组织现场紧急抢救，以最快、最有效途径组织将受伤人员送往医院抢救和治疗。2）必要时，现场组织急救的项目经理或专职安全员应及时派员联络急救中心“120”或急救医院，现场的管理人员应服从组织者的指挥，完成联络、救援、接车等工作。3）联络电话应尽量详细说明：事故发生的具体地点、伤员数、伤势情况，联络人员应负责或派人在主要路口引导救护车辆尽快进入现场。4）同时，施工现场专职安全员应及时将事105、故逐级向上报告，以便抢救工作得到总公司的支持。对造成四级或以上重大事故的，现场专职安全员应立即向公司报告。单位负责人接到报告后，应当1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和安全生产监督管理职责的相关部门报告。5）及时将伤员安全转移，并适当包扎、止血等临时急救处理后医院抢救。6）当人从高空坠落，如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，应该迅速妥善地将伤者送医院急救。若发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不可用手帕、棉花或纱布去堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，从而会危及生命。7）如果伤员是腰背部先着地，可能造成脊柱骨折、下肢瘫痪，这时候不能随意翻动。搬动时要106、三个人同时同一个方向将伤员平直抬于木板上，运送时不能扭转脊柱并要平稳。8）项目部应注意保护事故现场，事故未查清，未征得有关部门同意，不得借口恢复生产，擅自清理破坏现场。因抢救或排除险情需移动物件时，应做出标记或现场示意图。二、模板坍塌应应急处置措施1、当事故发生时，最早发现者立即大声呼救，向有关人员报告。各作业班清点人数核实被埋人员名单，报抢险总指挥。根据情况立即采取正确方法施救。迅速报120 急救中心。现场不具备抢救条件时，立即报110求救。2 、迅速判断事故发展状态和现场情况，判断清楚被掩理人员位置后，立即组织人员全力挖掘。在抢救过程中要防止未塌落部位再次坍塌伤人，并严密注视周边受影响程度107、。3 、急救人员采取正确方法救护抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，止血包扎或输氧急救等。5、立即停止作业，分析影响范围，组织治安人员建立警界，不让无关人员进入事故影响范围。6、分析事故成因：模板支撑体系的可靠性、模板荷载超过设计要求、施工荷载情况、模板支撑体系与方案不符等。制定抢险救援方案。7、第一时间进入事故现场的部门必须负责事故现场的保护，因抢救伤员、防止事故扩大以及疏散交通等原因需要移动现场物件时，必须做出标志、拍照、详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、物证等，将事故现场围蔽。配合上级部门进行事故调查处理。三、高处坠落、108、物体打击应急处置措施1、最早发现者立即大声呼救，不要擅自搬移伤者，以防止伤者挫伤部位因搬移而加重伤情，立刻通知工地急救员。2、有关人员迅速打电话报120 急救中心,并第一时间上报工程项目部。3、在急救中心未及时赶到现场的情况下，工地急救员依照施工现场紧急救治方法采取正确的方法对伤者进行止血救治、骨伤救治，当伤者出现呼吸停止，必须及时对伤者进行胸外心脏按压（有胸骨骨折情况例外）或口对口人工呼吸。5、急救人员按照有关救护知识救护伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止急救,不能轻率认为已死亡而放弃施救，死亡结论应由医生来判断。6、第一时间进入事故现场的部门必须负责事故现场的保护，因抢救伤109、员、防止事故扩大等原因需要移动现场物件时，必须做出标志、拍照、详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、物证等，将坠落部位、事故地点围蔽。配合上级部门进行事故调查处理。四、火灾事故应应急处置措施1、最早发现者立即大声呼救，并根据情况立即采取正确方法扑救，当判断火势无法控制时，要迅速打电话119报火警及向工地负责人报告。2、启动应急预案程序，应急救援指挥部门迅速投入运作。首先抢救及撤离火场受困伤员、易燃易爆物品、贵重物品。3、义务消防队员和其他救援专业小组成员戴好有关防护用品，就近提取消防灭火器材、有关应急器材迅速跑到火场实施扑救，控制火势。4、指挥部根据火灾的影响范围，迅速指挥疏散无关110、人员到施工消防平面布置图标示的安全区。作业区火灾，可采用建筑物内楼梯、外脚手架上下梯、离火灾部位较远的外施工电梯等疏散，不得使用离火灾部位较近的外施工电梯，严禁使用室内电梯。在火灾现场的管理人员和班组长不得抢先逃离，要负责指挥现场人员有序疏散，防止恐慌而发生其他事故。5、当火势一时无法控制，要及时采取隔离火源措施，或搬出附近的易燃易爆物品、贵重物品，防止火势漫延到有易燃易爆物品或存放贵重物品的地点，当有可能发生爆炸、倒塌、火势已无法控制且会危及抢救人员生命安全时，指挥部在必要时可决定撤离救火人员到安全地方，等待专业消防队救援或采取其他必要措施。6、工地急救人员应对受伤人员立即抢救和实施必要性的111、处理，并将伤势较重的人员迅速送往医院。当专业消防队、专业医疗人员到达现场后，义务消防人员和工地急救人员应积极协助他们进行灭火及急救，并服从他们的指挥。7、保卫后勤指挥组：负责事故现场的安全保卫、治安管理和交通疏导工作；组织疏散、撤离、危险区域内的人员、物资；根据事故现场情况，设置警戒区，严格控制进出人员及车辆，预防和制止各种不利于社会稳定的活动，维护现场治安；负责抢险救援车辆调度。8、工地保卫负责人及工地治安队员由应急救援指挥部统一指挥。五、触电事故应应急处置措施1、最早发现者立即大声呼救，使触电者迅速脱离电源：首先迅速拉电闸切断电源；或用干燥绝缘木棒、木板等不导电材料，将触电者与接触电线、电112、器部位分离开，然后抬到平整的场地施行人工急救，并向工地负责人报告。2、有关人员迅速报120 急救中心。3、触电者未脱离电源，切不可用手去拉触电者，救护者在无任何绝缘防护措施的情况下，不能与触电者的身体任何部份接触，防止人体导电做成对救护者的伤害。要防止地面导电，救护者应采取措施，使自己站在不导电的物体上施救。4、触电者脱离电源后，要根据情况立即采取正确方法急救：如己停止呼吸、心脏停止跳动，或虽有呼吸，但比较困难，应立即采用人工呼吸或同时实施胸外心脏挤压（每分钟挤压6080次）进行抢救，坚持不间断地进行，不能随便放弃，有条件的可吸氧及气管插管维持呼吸等；如是一度昏迷，但未失去知觉，则应使伤员在空113、气清新、流通的地方静卧休息，待医生再作检查诊治；局部的电灼伤创面要消毒包扎，注射破伤风抗毒素；对清醒的轻度触电者，一般卧床休息数日即可。5、急救人员按照有关救护知识救护伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止急救,不能轻率认为已死亡而放弃施救，死亡结论应由医生来判断。六、机械伤害应应急处置措施当发生机械伤害事故时，现场第一发现人应首先切断出事机械的电源并打电话报告应急救援指挥小组副组长，情况严重时应向上级有关部门报告增援救助。若有人员受伤，应急救援队应进行可行的现场抢救，如包扎、止血等措施，防止受伤人员流血过多造成死亡事故的发生。伤势较重者由应急救援队员送外抢救，门卫在大路口等候来救114、护的车辆。第9章 计算书计算说明：1.高大模板计算选取同类梁中最大截面，最大支撑高度及对应最厚楼板进行安全计算，其余梁搭设方式一致，不另外计算。2.计算采用“ 品茗施工安全计算软件 ”。3.钢管采用483.0，木方采用 50100 进行验算，模板厚度取 15mm。超高超重梁模板梁截面乘积大于等于0.8（套扣式，梁板立柱不共用）11米高800x1000计算书 计算依据： 1、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3、钢结构设计标准GB 50017-2017 4、建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019 5、建115、筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 6、施工脚手架通用规范GB 55023-2022 7、混凝土结构通用规范GB 55008-2021 8、钢结构通用规范GB 55006-2021 9、工程结构通用规范GB 55001-2021 一、工程属性新浇混凝土梁名称800x1000混凝土梁计算截面尺寸(mmmm)8001000梁侧楼板计算厚度(mm)140模板支架高度H(m)11模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/116、m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.08省份广东地区佛山 顺德区风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.6非自定义:0.337地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)20风压高度变化系数z0.74风荷载体型系数s0.76风荷载作用方向沿模板支架横向作用 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距117、是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)525梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1575最大步距h(mm)1200顶层步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)250新浇混凝土楼板立杆纵横向间距la(mm)、lb(mm)1050、1050混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)788板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)1300板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)1300梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)525,1050梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小118、梁间距(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000验算方式简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=8001515/630000mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=800151515/12225000mm4 根据建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019 第4.3节规定可知： 面板承受梁截面方119、向线荷载设计值： q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)1)+1.540.834.566kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.125q1L20.12534.5660.220.173kNm Mmax/W0.173106/300005.761N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 面板承受梁截面方向线荷载标准值： q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)0.820.48kN/m max5q2L4/(384EI)=520.482004/(3846000225000)0.316mmL/120、250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1q1L134.5660.26.913kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L120.480.24.096kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667板底左侧立杆距离梁中心线距离s1(mm)1300板底右侧立杆距离梁中心线距离s2(mm)1300每跨距内梁底支撑小梁间距(m121、m)200 1、梁底小梁荷载计算 计算梁底支撑小梁所受荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。 1）梁底小梁荷载设计值计算 面板传递给小梁q1=6.913/0.8=8.642kN/m 小梁自重q2=01.3G1k小梁间距=1.11.3(0.3-0.1)0.2=0.057kN/m 梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=01.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1k(s1 - 梁宽/2)/2小梁间距+01.3G1k(梁高-板厚)小梁间距=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.14)+1.54(1.3-0.8/2)/20.2+1.11.30.5(1-0.14)0.2=1.23122、4kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=01.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1k(s2 - 梁宽/2)/2小梁间距+01.3G1k(梁高-板厚)小梁间距=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.14)+1.54(1.3-0.8/2)/20.2+1.11.30.5(1-0.14)0.2=1.234kN 2）梁底小梁荷载标准值计算 面板传递给小梁q14.096/0.8=5.12kN/m 小梁自重q2=1G1k小梁间距=1(0.3-0.1)0.2=0.04kN/m 梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1G1k+1(G2k+G3k)h)(s1 - 梁宽/2)/2小梁间距+1G1k123、(梁高-板厚)小梁间距=(10.5+1(24+1.1)0.14)(1.3-0.8/2)/20.2+10.5(1-0.14)0.2=0.447kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1G1k+1(G2k+G3k)h)(s2 - 梁宽/2)/2小梁间距+1G1k(梁高-板厚)小梁间距=(10.5+1(24+1.1)0.14)(1.3-0.8/2)/20.2+10.5(1-0.14)0.2=0.447kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 2、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.189106/83333=2.271N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！124、 3、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.321kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3211000/(250100)0.696N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.041mmL/250525/2502.1mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.132kN，R24.597kN，R34.606kN，R40.136kN 正常使用极限状态 R10.025kN，R22.499kN，R32.504kN，R40.026kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度125、设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数Ks0.5 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数Ks=0.5 由上节可知P=maxR1，R2，R3，R40.5=max0.132，4.597，4.606，0.1360.5=2.303kN，P=maxR1，R2，R3，R40.5=max0.025，2.499，2.504，0.0260.5=1.252kN 单根主梁自重设计值：q=1.11.30.033=0.048kN/m126、 单根主梁自重标准值：q=10.033=0.033kN/m 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.473106/4490=105.345N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax3.478kN max=2Vmax/A=23.4781000/42416.406N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.031mm=L/250=525/250=2.1mm 满足要求！ 悬臂端max=0.127、305mm=2l2/250=2200/250=1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=13.604kN 图二：Rmax=5.791kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立杆1：R10.226kN，立杆2：R27.138kN，立杆3：R313.604kN，立杆4：R40.233kN 图二 立杆1：R1=0.188kN，立杆2：R2=5.781kN，立杆3：R3=5.791kN，立杆4：R4=0.193kN 立杆所受主梁支座反力依次为:立杆1:P1=R1/Ks=0.226/0.5=0.453kN,立杆2:P2=R2/Ks=7.138/0.5=14.276k128、N,立杆3:P3=R3/Ks=13.604/0.5=27.208kN,立杆4:P4=R4/Ks=0.233/0.5=0.465kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P2，P3，P427.208kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.4抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)129、1200顶层步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)250 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2a)=max(1.41200,600+2250)=1680mm =hmax/i=1680/15.9=105.66=150 长细比满足要求！ 查表得：0.551 2、风荷载计算 Mw0c1.5klah2/101.10.91.50.3370.5251.22/100.038kNm 3、稳定性计算 P10.453kN，P214.276kN，P327.208kN，P40.465kN 立杆最大受力NwmaxP1，P2，P3，P4+01.3每米立杆自重(H-梁高)+Mw/lbm130、ax0.453，14.276，27.208，0.465+1.11.30.15(11-1)+0.038/1.57529.377kN fNw/(A)+Mw/W29376.993/(0.551424)+0.038106/4490134.208N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019第6.1.7条 H/B=11/30=0.3673 H=11m8m 架体的高宽比大于3和高度8m及以上的模板支撑架，应在 架体的四周和内部与建筑结构进行刚性连接，在无建筑结构构件进行连接时，应在架体四周采用钢丝绳张拉固定等措施。 131、十、架体抗倾覆验算模板支架高度H(m)11模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=0cQ(kLH2/2)=1.10.91.5(0.33740112/2)=1211.077kNm MR=GG1k+0.15H/(lalb)LB2/2=0.90.5+0.1511/(1.051.05)40302/2=32344.898kNm MT=1211.077kNmMR=32344.898kNm 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支132、架自重产生 MT=0cQ(Q2kLH)=1.10.91.5(0.084011)=52.272kNm MR=GG1k+(G2k+G3k)h0+0.15H/(lalb)LB2/2=0.90.5+(24+1.1)0.14+0.1511/(1.051.05)40302/2=89271.698kNm MT=52.272kNmMR=89271.698kNm 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)120立杆垫板宽b(mm)1133、00 F1=N=29.377kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=m134、in(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=960mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0135、.710.911+0.250)1960130/1000=79.585kNF1=29.377kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1136、， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(320)(300)/(120100)1/2=2.828，Aln=ab=12000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.8289.68612000/1000=443.818kNF1=29.377kN 满足要求！ 超高梁模板梁截面乘积小于0.8（套扣式，梁板立柱不共用）11米高700x900计算书 计算依据： 1、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3、钢结构设计标准GB 50017-2017 4、建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-137、98-2019 5、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 6、施工脚手架通用规范GB 55023-2022 7、混凝土结构通用规范GB 55008-2021 8、钢结构通用规范GB 55006-2021 9、工程结构通用规范GB 55001-2021 一、工程属性新浇混凝土梁名称700x900混凝土梁计算截面尺寸(mmmm)700900梁侧楼板计算厚度(mm)140模板支架高度H(m)11模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标138、准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.08省份广东地区佛山 顺德区风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.6非自定义:0.337地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)20风压高度变化系数z0.74风荷载体型系数s0.76风荷载作用方向沿模板支架横向作用 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向139、梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)525梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1050最大步距h(mm)1200顶层步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)250新浇混凝土楼板立杆纵横向间距la(mm)、lb(mm)1050、1050混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)525板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)1100板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)1100梁底增加立杆根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm140、)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000验算方式简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=7001515/626250mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=700151515/12196875mm4 根据建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019 第4.3节规定可知： 面板承受梁截面方向线荷载设计值： q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=141、1.11.3(0.1+(24+1.5)0.9)+1.540.727.693kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.125q1L20.12527.6930.1520.078kNm Mmax/W0.078106/262502.967N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 面板承受梁截面方向线荷载标准值： q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.9)0.716.135kN/m max5q2L4/(384EI)=516.1351504/(3846000196875)0.09mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值142、(承载能力极限状态) Rmax1q1L127.6930.154.154kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L116.1350.152.42kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)416.667板底左侧立杆距离梁中心线距离s1(mm)1100板底右侧立杆距离梁中心线距离s2(mm)1100每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)150 1、梁底小梁荷载计算 计算梁底支撑小梁所受荷载，其中梁侧楼板的荷143、载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。 1）梁底小梁荷载设计值计算 面板传递给小梁q1=4.154/0.7=5.934kN/m 小梁自重q2=01.3G1k小梁间距=1.11.3(0.3-0.1)0.15=0.043kN/m 梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=01.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1k(s1 - 梁宽/2)/2小梁间距+01.3G1k(梁高-板厚)小梁间距=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.14)+1.54(1.1-0.7/2)/20.15+1.11.30.5(0.9-0.14)0.15=0.776kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=01.3(G1k+(G144、2k+G3k)h)+1.5Q1k(s2 - 梁宽/2)/2小梁间距+01.3G1k(梁高-板厚)小梁间距=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.14)+1.54(1.1-0.7/2)/20.15+1.11.30.5(0.9-0.14)0.15=0.776kN 2）梁底小梁荷载标准值计算 面板传递给小梁q12.42/0.7=3.457kN/m 小梁自重q2=1G1k小梁间距=1(0.3-0.1)0.15=0.03kN/m 梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1G1k+1(G2k+G3k)h)(s1 - 梁宽/2)/2小梁间距+1G1k(梁高-板厚)小梁间距=(10.5+1(24+1.1)0145、.14)(1.1-0.7/2)/20.15+10.5(0.9-0.14)0.15=0.283kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1G1k+1(G2k+G3k)h)(s2 - 梁宽/2)/2小梁间距+1G1k(梁高-板厚)小梁间距=(10.5+1(24+1.1)0.14)(1.1-0.7/2)/20.15+10.5(0.9-0.14)0.15=0.283kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 2、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.854106/83333=10.248N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2146、.875kN max=3Vmax/(2bh0)=32.8751000/(250100)0.863N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 小梁变形图(mm) max1.456mmL/2501050/2504.2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 R12.875kN，R22.875kN 正常使用极限状态 R11.509kN，R21.509kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)147、206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数Ks0.5 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数Ks=0.5 由上节可知P=maxR1，R20.5=max2.875，2.8750.5=1.438kN，P=maxR1，R20.5=max1.509，1.5090.5=0.754kN 单根主梁自重设计值：q=1.11.30.033=0.048kN/m 单根主梁自重标准值：q=10.033=0.033kN/m 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.473106/4490=1148、05.345N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax2.886kN max=2Vmax/A=22.8861000/42413.613N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.041mm=L/250=525/250=2.1mm 满足要求！ 悬臂端max=0.239mm=2l2/250=2200/250=1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=13.604kN 图二：Rmax=5.065kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状149、态 图一 立杆1：R15.296kN，立杆2：R213.604kN 图二 立杆1：R1=5.065kN，立杆2：R2=5.065kN 立杆所受主梁支座反力依次为:立杆1:P1=R1/Ks=5.296/0.5=10.591kN,立杆2:P2=R2/Ks=13.604/0.5=27.208kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P227.208kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立150、杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.4抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1200顶层步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)250 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2a)=max(1.41200,600+2250)=1680mm =hmax/i=1680/15.9=105.66=150 长细比满足要求！ 查表得：0.551 2、风荷载计算 Mw0c1.5klah2/101.10.91.50.3370.5251.22/100.038kNm 3、稳定性计算 P110.591kN，P22151、7.208kN 立杆最大受力NwmaxP1，P2+01.3每米立杆自重(H-梁高)+Mw/lbmax10.591，27.208+1.11.30.15(11-0.9)+0.038/1.0529.41kN fNw/(A)+Mw/W29410.453/(0.551424)+0.038106/4490134.351N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019第6.1.7条 H/B=11/30=0.3673 H=11m8m 架体的高宽比大于3和高度8m及以上的模板支撑架，应在 架体的四周和内部与建筑结构进行刚性连152、接，在无建筑结构构件进行连接时，应在架体四周采用钢丝绳张拉固定等措施。 十、架体抗倾覆验算模板支架高度H(m)11模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=0cQ(kLH2/2)=1.10.91.5(0.33740112/2)=1211.077kNm MR=GG1k+0.15H/(lalb)LB2/2=0.90.5+0.1511/(1.051.05)40302/2=32344.898kNm MT=1211.077kNmMR=32344.898kNm 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾153、倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=0cQ(Q2kLH)=1.10.91.5(0.084011)=52.272kNm MR=GG1k+(G2k+G3k)h0+0.15H/(lalb)LB2/2=0.90.5+(24+1.1)0.14+0.1511/(1.051.05)40302/2=89271.698kNm MT=52.272kNmMR=89271.698kNm 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft154、(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)120立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=29.41kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的155、最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h156、0)=960mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)1960130/1000=79.585kNF1=29.41kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，157、按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(320)(300)/(120100)1/2=2.828，Aln=ab=12000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.8289.68612000/1000=443.818kNF1=29.41kN满足要求！ 普通超高梁模板（套扣式，梁板立柱不共用）11米高500x1000计算书 计算依据： 1、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3、钢结构设计标准GB 50017-2017 4、建筑施工158、承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019 5、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 6、施工脚手架通用规范GB 55023-2022 7、混凝土结构通用规范GB 55008-2021 8、钢结构通用规范GB 55006-2021 9、工程结构通用规范GB 55001-2021 一、工程属性新浇混凝土梁名称500x1000混凝土梁计算截面尺寸(mmmm)5001000梁侧楼板计算厚度(mm)140模板支架高度H(m)11模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.159、3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.08省份广东地区佛山 顺德区风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.6非自定义:0.337地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)20风压高度变化系数z0.74风荷载体型系数s0.76风荷载作用方向沿模板支架横向作用 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I160、级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1050梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1050最大步距h(mm)1200顶层步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)250新浇混凝土楼板立杆纵横向间距la(mm)、lb(mm)1050、1050混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)525板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)925板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)925梁底增加立杆根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200结构表面161、的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000验算方式简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=5001515/618750mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=500151515/12140625mm4 根据建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019 第4.3节规定可知： 面板承受梁截面方向线荷载设计值： q101.162、3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)1)+1.540.521.604kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.125q1L20.12521.6040.220.108kNm Mmax/W0.108106/187505.761N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 面板承受梁截面方向线荷载标准值： q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)0.512.8kN/m max5q2L4/(384EI)=512.82004/(3846000140625)0.316mmL/250200/2500.8mm 163、满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1q1L121.6040.24.321kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L112.80.22.56kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667板底左侧立杆距离梁中心线距离s1(mm)925板底右侧立杆距离梁中心线距离s2(mm)925每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200 1、梁底小梁荷载计算 计算梁164、底支撑小梁所受荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。 1）梁底小梁荷载设计值计算 面板传递给小梁q1=4.321/0.5=8.642kN/m 小梁自重q2=01.3G1k小梁间距=1.11.3(0.3-0.1)0.2=0.057kN/m 梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=01.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1k(s1 - 梁宽/2)/2小梁间距+01.3G1k(梁高-板厚)小梁间距=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.14)+1.54(0.925-0.5/2)/20.2+1.11.30.5(1-0.14)0.2=0.956kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷165、载F2=01.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1k(s2 - 梁宽/2)/2小梁间距+01.3G1k(梁高-板厚)小梁间距=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.14)+1.54(0.925-0.5/2)/20.2+1.11.30.5(1-0.14)0.2=0.956kN 2）梁底小梁荷载标准值计算 面板传递给小梁q12.56/0.5=5.12kN/m 小梁自重q2=1G1k小梁间距=1(0.3-0.1)0.2=0.04kN/m 梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1G1k+1(G2k+G3k)h)(s1 - 梁宽/2)/2小梁间距+1G1k(梁高-板厚)小梁间距=(10.5166、+1(24+1.1)0.14)(0.925-0.5/2)/20.2+10.5(1-0.14)0.2=0.357kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1G1k+1(G2k+G3k)h)(s2 - 梁宽/2)/2小梁间距+1G1k(梁高-板厚)小梁间距=(10.5+1(24+1.1)0.14)(0.925-0.5/2)/20.2+10.5(1-0.14)0.2=0.357kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 2、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=1.124106/83333=13.489N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 小梁剪力167、图(kN) Vmax3.146kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1461000/(250100)0.944N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 小梁变形图(mm) max1.758mmL/2501050/2504.2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 R13.146kN，R23.146kN 正常使用极限状态 R11.658kN，R21.658kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主168、梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数Ks0.5 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数Ks=0.5 由上节可知P=maxR1，R20.5=max3.146，3.1460.5=1.573kN，P=maxR1，R20.5=max1.658，1.6580.5=0.829kN 单根主梁自重设计值：q=1.11.30.033=0.048kN/m 单根主梁自重标准值：q=10.033=0.033kN/m 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.169、792106/4490=176.392N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax4.744kN max=2Vmax/A=24.7441000/42422.377N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=2.043mm=L/250=1050/250=4.2mm 满足要求！ 悬臂端max=1.081mm=2l2/250=2200/250=1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=13.604kN 图二：Rmax=6.327kN 用小梁的支座反力分170、别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立杆1：R16.628kN，立杆2：R213.604kN 图二 立杆1：R1=6.327kN，立杆2：R2=6.327kN 立杆所受主梁支座反力依次为:立杆1:P1=R1/Ks=6.628/0.5=13.256kN,立杆2:P2=R2/Ks=13.604/0.5=27.208kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P227.208kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424171、回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.4抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1200顶层步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)250 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2a)=max(1.41200,600+2250)=1680mm =hmax/i=1680/15.9=105.66=150 长细比满足要求！ 查表得：0.551 2、风荷载计算 Mw0c1.5klah2/101.10.91.50.3371.051.22/100.076kNm 3、稳定性计算 P172、113.256kN，P227.208kN 立杆最大受力NwmaxP1，P2+01.3每米立杆自重(H-梁高)+Mw/lbmax13.256，27.208+1.11.30.15(11-1)+0.076/1.0529.425kN fNw/(A)+Mw/W29425.035/(0.551424)+0.076106/4490142.877N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019第6.1.7条 H/B=11/30=0.3673 H=11m8m 架体的高宽比大于3和高度8m及以上的模板支撑架，应在 架体的四周和173、内部与建筑结构进行刚性连接，在无建筑结构构件进行连接时，应在架体四周采用钢丝绳张拉固定等措施。 十、架体抗倾覆验算模板支架高度H(m)11模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=0cQ(kLH2/2)=1.10.91.5(0.33740112/2)=1211.077kNm MR=GG1k+0.15H/(lalb)LB2/2=0.90.5+0.1511/(1.051.05)40302/2=32344.898kNm MT=1211.077kNmMR=32344.898kNm 满足要求！ 混凝土浇筑时174、，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=0cQ(Q2kLH)=1.10.91.5(0.084011)=52.272kNm MR=GG1k+(G2k+G3k)h0+0.15H/(lalb)LB2/2=0.90.5+(24+1.1)0.14+0.1511/(1.051.05)40302/2=89271.698kNm MT=52.272kNmMR=89271.698kNm 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686175、混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)120立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=29.425kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周176、边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um 177、=2(a+h0)+(b+h0)=960mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)1960130/1000=79.585kNF1=29.425kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面178、积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(320)(300)/(120100)1/2=2.828，Aln=ab=12000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.8289.68612000/1000=443.818kNF1=29.425kN 满足要求！普通超限梁模板（套扣式，梁板立柱不共用）600x2500计算书 计算依据： 1、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3、钢结构设计标准GB 50017-179、2017 4、建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019 5、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 6、施工脚手架通用规范GB 55023-2022 7、混凝土结构通用规范GB 55008-2021 8、钢结构通用规范GB 55006-2021 9、工程结构通用规范GB 55001-2021 一、工程属性新浇混凝土梁名称600x2500混凝土梁计算截面尺寸(mmmm)6002500梁侧楼板计算厚度(mm)120模板支架高度H(m)6模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板180、0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.07省份广东地区佛山 顺德区风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.6非自定义:0.337地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)20风压高度变化系数z0.74风荷载体型系数s0.76风荷载作用方向沿模板支架横向作用 三、模板体系设计结构重要性系数01181、.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)525梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1575最大步距h(mm)1200顶层步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)250新浇混凝土楼板立杆纵横向间距la(mm)、lb(mm)1050、1050混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)788板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)975板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)975梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁底左侧182、立杆距离(mm)525,1050梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000验算方式简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=6001515/622500mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=600151515/12168750mm4 根据建筑施工承插型套扣式钢管183、脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019 第4.3节规定可知： 面板承受梁截面方向线荷载设计值： q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)2.5)+1.540.658.743kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.125q1L20.12558.7430.1520.165kNm Mmax/W0.165106/225007.343N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 面板承受梁截面方向线荷载标准值： q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)2.5)0.638.31kN/m max184、5q2L4/(384EI)=538.311504/(3846000168750)0.249mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1q1L158.7430.158.811kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L138.310.155.747kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)416.667板底左侧立杆距离梁中心线距离s1(185、mm)975板底右侧立杆距离梁中心线距离s2(mm)975每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)150 1、梁底小梁荷载计算 计算梁底支撑小梁所受荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。 1）梁底小梁荷载设计值计算 面板传递给小梁q1=8.811/0.6=14.686kN/m 小梁自重q2=01.3G1k小梁间距=1.11.3(0.3-0.1)0.15=0.043kN/m 梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=01.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1k(s1 - 梁宽/2)/2小梁间距+01.3G1k(梁高-板厚)小梁间距=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1186、.54(0.975-0.6/2)/20.15+1.11.30.5(2.5-0.12)0.15=0.844kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=01.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1k(s2 - 梁宽/2)/2小梁间距+01.3G1k(梁高-板厚)小梁间距=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.54(0.975-0.6/2)/20.15+1.11.30.5(2.5-0.12)0.15=0.844kN 2）梁底小梁荷载标准值计算 面板传递给小梁q15.747/0.6=9.578kN/m 小梁自重q2=1G1k小梁间距=1(0.3-0.1)0.15=0.03kN/m187、 梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1G1k+1(G2k+G3k)h)(s1 - 梁宽/2)/2小梁间距+1G1k(梁高-板厚)小梁间距=(10.5+1(24+1.1)0.12)(0.975-0.6/2)/20.15+10.5(2.5-0.12)0.15=0.356kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1G1k+1(G2k+G3k)h)(s2 - 梁宽/2)/2小梁间距+1G1k(梁高-板厚)小梁间距=(10.5+1(24+1.1)0.12)(0.975-0.6/2)/20.15+10.5(2.5-0.12)0.15=0.356kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态188、 2、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.268106/83333=3.222N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax3.868kN max=3Vmax/(2bh0)=33.8681000/(250100)1.16N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.125mmL/250525/2502.1mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.326kN，R25.601kN，R35.617kN，R40.325kN 正常使用极限状态 R10.221kN，R23.468kN，R33.189、479kN，R40.22kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数Ks0.5 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数Ks=0.5 由上节可知P=maxR1，R2，R3，R40.5=max0.326，5.601，5.617，0.3250.5=2.809kN，P=maxR1，R2，R3，R40.5=max0.221190、，3.468，3.479，0.220.5=1.739kN 单根主梁自重设计值：q=1.11.30.033=0.048kN/m 单根主梁自重标准值：q=10.033=0.033kN/m 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.636106/4490=141.648N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax5.628kN max=2Vmax/A=25.6281000/42426.547N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm191、) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.094mm=L/250=525/250=2.1mm 满足要求！ 悬臂端max=0.551mm=2l2/250=2200/250=1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=13.604kN 图二：Rmax=9.873kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立杆1：R10.62kN，立杆2：R210.29kN，立杆3：R313.604kN，立杆4：R40.616kN 图二 立杆1：R1=0.594kN，立杆2：R2=9.841kN，立杆3：R3=9.873kN，立杆4：R4=0.59kN 立杆所受主梁支座反力依次为:立192、杆1:P1=R1/Ks=0.62/0.5=1.24kN,立杆2:P2=R2/Ks=10.29/0.5=20.581kN,立杆3:P3=R3/Ks=13.604/0.5=27.208kN,立杆4:P4=R4/Ks=0.616/0.5=1.233kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P2，P3，P427.208kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49193、支架立杆计算长度修正系数1.4抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1200顶层步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)250 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2a)=max(1.41200,600+2250)=1680mm =hmax/i=1680/15.9=105.66=150 长细比满足要求！ 查表得：0.551 2、风荷载计算 Mw0c1.5klah2/101.10.91.50.3370.5251.22/100.038kNm 3、稳定性计算 P11.24kN，P220.581kN，P327.208kN194、，P41.233kN 立杆最大受力NwmaxP1，P2，P3，P4+01.3每米立杆自重(H-梁高)+Mw/lbmax1.24，20.581，27.208，1.233+1.11.30.15(6-2.5)+0.038/1.57527.983kN fNw/(A)+Mw/W27982.743/(0.551424)+0.038106/4490128.24N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019第6.1.7条 H/B=6/30=0.23 H=6m8m 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算模板支架高度H(m)6模板支195、架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=0cQ(kLH2/2)=1.10.91.5(0.3374062/2)=360.32kNm MR=GG1k+0.15H/(lalb)LB2/2=0.90.5+0.156/(1.051.05)40302/2=21324.49kNm MT=360.32kNmMR=21324.49kNm 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=0cQ(Q2kLH)=1.10.91.5(0.196、07406)=24.948kNm MR=GG1k+(G2k+G3k)h0+0.15H/(lalb)LB2/2=0.90.5+(24+1.1)0.12+0.156/(1.051.05)40302/2=70118.89kNm MT=24.948kNmMR=70118.89kNm 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)120立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=27.983kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设197、计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局198、部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=960mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)1960130/1000=79.585kN199、F1=27.983kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=200、(320)(300)/(120100)1/2=2.828，Aln=ab=12000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.8289.68612000/1000=443.818kNF1=27.983kN 满足要求！ 超高边梁模板（套扣式，梁板立柱不共用）11米高250x800梁计算书 计算依据： 1、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3、钢结构设计标准GB 50017-2017 4、建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019 5、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 6、施工脚手201、架通用规范GB 55023-2022 7、混凝土结构通用规范GB 55008-2021 8、钢结构通用规范GB 55006-2021 9、工程结构通用规范GB 55001-2021 一、工程属性新浇混凝土梁名称250x800混凝土梁计算截面尺寸(mmmm)250800梁侧楼板计算厚度(mm)120模板支架高度H(m)11.97模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土202、板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.07省份广东地区佛山 顺德区风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.6非自定义:0.337地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)20风压高度变化系数z0.74风荷载体型系数s0.76风荷载作用方向沿模板支架横向作用 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1050梁底两侧立杆横向203、间距lb(mm)525最大步距h(mm)1200顶层步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)400新浇混凝土楼板立杆纵横向间距la(mm)、lb(mm)1050、1050混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)262板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)800梁底增加立杆根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)150每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板204、抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000验算方式简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=2501515/69375mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=250151515/1270312.5mm4 根据建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019 第4.3节规定可知： 面板承受梁截面方向线荷载设计值： q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)0.8)+1.540.258.979kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.125q205、1L20.1258.9790.2520.07kNm Mmax/W0.07106/93757.482N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 面板承受梁截面方向线荷载标准值： q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)0.255.125kN/m max5q2L4/(384EI)=55.1252504/(384600070312.5)0.618mmL/250250/2501mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1q1L18.9790.252.245kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L15.1250.251206、.281kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667板底右侧立杆距离梁中心线距离s2(mm)800每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)250 1、梁底小梁荷载计算 计算梁底支撑小梁所受荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。 1）梁底小梁荷载设计值计算 面板传递给小梁q1=2.245/0.25=8.979kN/m 小梁自重q2=01.3G1k小梁间距=1.11.3(0.207、3-0.1)0.25=0.072kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=01.3G1k梁高小梁间距=1.11.30.50.80.25=0.143kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=01.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1k(s2 - 梁宽/2)/2小梁间距+01.3G1k(梁高-板厚)小梁间距=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.54(0.8-0.25/2)/20.25+1.11.30.5(0.8-0.12)0.25=1.102kN 2）梁底小梁荷载标准值计算 面板传递给小梁q11.281/0.25=5.125kN/m 小梁自重q2=1G1k小梁间距=1(0208、.3-0.1)0.25=0.05kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1G1k梁高小梁间距=10.50.80.25=0.1kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1G1k+1(G2k+G3k)h)(s2 - 梁宽/2)/2小梁间距+1G1k(梁高-板厚)小梁间距=(10.5+1(24+1.1)0.12)(0.8-0.25/2)/20.25+10.5(0.8-0.12)0.250.381kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 2、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.316106/83333=3.794N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 3、抗209、剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.989kN max=3Vmax/(2bh0)=31.9891000/(250100)0.597N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.117mmL/250525/2502.1mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.539kN，R21.989kN 正常使用极限状态 R10.829kN，R20.959kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm210、3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数Ks0.5 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数Ks=0.5 由上节可知P=maxR1，R20.5=max1.539，1.9890.5=0.994kN，P=maxR1，R20.5=max0.829，0.9590.5=0.48kN 单根主梁自重设计值：q=1.11.30.033=0.048kN/m 单根主梁自重标准值：q=10.033=0.033kN/m 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mma211、x/W=0.473106/4490=105.345N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax2.298kN max=2Vmax/A=22.2981000/42410.84N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.119mm=L/250=1050/250=4.2mm 满足要求！ 悬臂端max=0.492mm=2l2/250=2150/250=1.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=13.604kN 图二：Rmax=3.014kN 用小梁的212、支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立杆1：R12.56kN，立杆2：R213.604kN 图二 立杆1：R1=2.339kN，立杆2：R2=3.014kN 立杆所受主梁支座反力依次为:立杆1:P1=R1/Ks=2.56/0.5=5.119kN,立杆2:P2=R2/Ks=13.604/0.5=27.208kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P227.208kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)4213、24回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.4抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1200顶层步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)400 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2a)=max(1.41200,600+2400)=1680mm =hmax/i=1680/15.9=105.66=150 长细比满足要求！ 查表得：0.551 2、风荷载计算 Mw0c1.5klah2/101.10.91.50.3371.051.22/100.076kNm 3、稳定性计算214、 P15.119kN，P227.208kN 立杆最大受力NwmaxP1，P2+01.3每米立杆自重(H-梁高)+Mw/lbmax5.119，27.208+1.11.30.15(11.97-0.8)+0.076/0.52529.748kN fNw/(A)+Mw/W29748.065/(0.551424)+0.076106/4490144.26N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019第6.1.7条 H/B=11.97/30=0.3993 H=11.97m8m 架体的高宽比大于3和高度8m及以上的模板支撑215、架，应在 架体的四周和内部与建筑结构进行刚性连接，在无建筑结构构件进行连接时，应在架体四周采用钢丝绳张拉固定等措施。 十、架体抗倾覆验算模板支架高度H(m)11.97模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=0cQ(kLH2/2)=1.10.91.5(0.3374011.972/2)=1434.084kNm MR=GG1k+0.15H/(lalb)LB2/2=0.90.5+0.1511.97/(1.051.05)40302/2=34482.857kNm MT=1434.084kNmMR=34482216、.857kNm 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=0cQ(Q2kLH)=1.10.91.5(0.074011.97)=49.771kNm MR=GG1k+(G2k+G3k)h0+0.15H/(lalb)LB2/2=0.90.5+(24+1.1)0.12+0.1511.97/(1.051.05)40302/2=83277.257kNm MT=49.771kNmMR=83277.257kNm 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天217、)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)120立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=29.748kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围218、内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0。 可得：h=1，ft=0.911N219、/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=960mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)1960130/1000=79.585kNF1=29.748kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受220、压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(320)(300)/(120100)1/2=2.828，Aln=ab=12000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.8289.68612000/1000=443.818kNF1=29.748kN 满足要求！ 普通超高板模板（套扣式）11米高140厚板计算书 计算依据： 1、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 2、建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规221、程DBJ/T15-98-2019 3、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 7、施工脚手架通用规范GB 55023-2022 8、混凝土结构通用规范GB 55008-2021 9、钢结构通用规范GB 55006-2021 10、工程结构通用规范GB 55001-2021 一、工程属性新浇混凝土楼板名称2楼4层140厚板新浇混凝土楼板计算厚度(mm)140模板支架高度H(m)11模板支架纵向长度L(m)50模板支架横向长度B(m)30 222、二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.08省份广东地区佛山 顺德区风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.60.337地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)20风压高度变化系数z0.74风荷载体型系数s0.76风荷载作用方向沿模板支架横向作用 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手223、架安全等级I级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1050立杆横向间距lb(mm)1050步距h(mm)1200顶层步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)250小梁间距s(mm)350小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000面板计算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁 ，取1m单位224、宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、荷载计算 根据建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019 第4.3节规定可知： 面板承受的单位宽度线荷载设计值：q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.1)0.14)+1.541=11.768kN/m 计算简图如下： 2、强度验算 q1静=0G(G1k+(G2k+G3k)h)b = 1.11.3(0.1+(24+1.1)0.14)1=5.168kN/m q1活=0(QQ1k)b=1225、.1(1.54)1=6.6kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.15.1680.352+0.1176.60.3520.158kNm Mmax/W0.158106/375004.211N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 面板承受的单位宽度线荷载标准值：q(1(G1k+(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.14)13.614kN/m max0.677ql4/(100EI)=0.6773.6143504/(1006000281250)=0.218mm 0.218mmL/250350/2501.4mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木226、小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁小梁间距s(mm)350 1、荷载计算 小梁承受的线荷载设计值：q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5Q1ks=1.11.3(0.3+(24+1.1)0.14)+1.540.354.219kN/m 计算简图如下： 2、强度验算 q1静=01.3(G1k +(G2k+G3k)h)s=1.11.3(0.3+(24+1.1)0.14)0.35=227、1.909kN/m q1活=0(1.5Q1k)s=1.1(1.54)0.352.31kN/m M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.9091.052+0.1252.311.0520.581kNm M2q1L12/2=4.2190.22/20.084kNm MmaxmaxM1，M2max0.581，0.0840.581kNm =Mmax/W=0.581106/83333=6.977N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.9091.05+0.6252.311.052.769kN V2q1L14.2190.228、20.844kN VmaxmaxV1，V2max2.769，0.8442.769kN max=3Vmax/(2bh0)=32.7691000/(250100)0.831N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 小梁承受的线荷载标准值q：q=(1(G1k +(G2k+G3k)h)s=(1(0.3+(24+1.1)0.14)0.35=1.335kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.33510504/(1009000416.667104)0.225mmL/2501050/2504.2mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.3352004/(89229、000416.667104)0.007mm2l1/2502200/2501.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 中间支座的最大支座反力设计值：Rmax1.25q1L1.254.2191.055.537kN 边支座的最大支座反力设计值：R1(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1(0.3751.909+0.4372.31)1.05+4.2190.22.655kN 正常使用极限状态 中间支座的最大支座反力标准值：Rmax1.25qL1.251.3351.051.752kN 边支座的最大支座反力标准值：R10.375qL+ql10.3751.3351.05+1.3350230、.20.793kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.5 承载能力极限状态 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.5 单根主梁所受小梁支座反力设计值：R=maxRmax,R10.5=max5.537,2.6550.5=2.769kN; 单根主梁自重设计值：q=1.11.30.033=0.048231、kN/m 正常使用极限状态 单根主梁所受小梁支座反力标准值：R=maxRmax，R10.5=max1.752,0.7930.5=0.876kN; 单根主梁自重标准值：q=10.033=0.033kN/m 采用集中力按中均分布置及作用梁端两种计算模型分析，按三等跨连续梁计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.473106/4490=105.282N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=27.7661000/42436.63232、N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.639mm=1050/250=4.2mm 悬挑段max0.246mm=2200/250=1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1= 0.509kN，R2= 13.604kN，R3= 13.604kN，R4= 0.509kN 图二 支座反力依次为R1= 0.509kN，R2= 13.604kN，R3= 13.604kN，R4= 0.509kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.5，因此主梁传递至立杆的集中力： Rmax=MaxR1，233、R2，R3，R4/0.5=13.604/0.5=27.208kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力N=Rmax=27.208kNN=40kN 满足要求！ 八、立杆验算支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)250立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数1.4步距h(mm)234、1200 1、长细比验算 l01=h+2a=600+2250=1100mm l0=h=1.41200=1680mm =maxl01，l0/i=1680/15.9=105.66=150 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 顶部立杆段： 1=l01/i=1100.000/15.9=69.182 查表得：=0.779 不考虑风荷载: N1=Rmax=27.208kN f=N1/(A)=27207.971/(0.779424)=82.375N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0Qcklah2/101.11.50.90.3371.051.22/100.076kNm N1w=Rmax235、+Mw/lb=27.208+0.076/1.05=27.28kN fN1w/(A)+Mw/W27280/(0.779424)+0.076106/4120101.04N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： =l0/i=1680.000/15.9=105.66 查表得，1=0.551 不考虑风荷载: N=Rmax+0GqH=27.208+1.11.30.1511=29.567kN f=N/(1A)29.567103/(0.551424)=126.558N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0Qcklah2/101.11.50.90.3371.051.22236、/100.076kNm Nw=Rmax+0GqH+Mw/lb=27.208+1.11.30.1511+0.076/1.05=29.64kN f=Nw/(1A)+Mw/W29.64103/(0.551424)+0.076106/4490=145.317N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019第6.1.7条 H/B=11/30=0.3673 H=11m8m 架体的高宽比大于3和高度8m及以上的模板支撑架，应在 架体的四周和内部与建筑结构进行刚性连接，在无建筑结构构件进行连接时，应在架体四周采用钢丝绳张拉237、固定等措施。 十、抗倾覆验算 模板支架高度H(m)11模板支架纵向长度L(m)50模板支架横向长度B(m)30 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=0cQ(kLH2/2)=1.10.91.5(0.33750112/2)=1513.846kNm MR=G(G1k+0.15H/(lalb)LB2/2=0.9(0.5+0.1511/(1.051.05)50302/2=40431.122kNm MT=1513.846kNmMR=40431.122kNm 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、238、混凝土、模板及支架自重产生 MT=0cQQ2kLH=1.10.91.50.085011=65.34kNm MR=G(G2k+G3k)h0+(G1k+0.15H/(lalb)LB2/2=0.9(24+1.1)0.14+(0.5+0.1511/(1.051.05)50302/2=111589.622kNm MT=65.34kNmMR=111589.622kNm 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽239、b(mm)100 F1=N=29.64kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的240、平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)u241、mh0=(0.710.829+0.250)11120130/1000=84.492kNF1=29.64kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/m242、m2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4498.29420000/1000=548.534kNF1=29.64kN 满足要求！地下室柱帽3600x3600计算书 计算依据： 1、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 2、建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019 3、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结243、构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 7、施工脚手架通用规范GB 55023-2022 8、混凝土结构通用规范GB 55008-2021 9、钢结构通用规范GB 55006-2021 10、工程结构通用规范GB 55001-2021 一、工程属性新浇混凝土楼板名称柱帽新浇混凝土楼板计算厚度(mm)600模板支架高度H(m)3.5模板支架纵向长度L(m)3.6模板支架横向长度B(m)3.59 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.3混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋244、自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.311省份广东地区佛山 顺德区风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.60.337地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)20风压高度变化系数z0.74风荷载体型系数s0.76风荷载作用方向沿模板支架横向作用 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)525立杆横向间距lb(mm)525步距h(mm)1200顶层步距h(mm)600支架可调托座245、支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)250小梁间距s(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000面板计算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、荷载计算 根据建筑施工承插型套扣式246、钢管脚手架安全技术规程DBJ/T15-98-2019 第4.3节规定可知： 面板承受的单位宽度线荷载设计值：q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.1)0.6)+1.541=28.279kN/m 计算简图如下： 2、强度验算 q1静=0G(G1k+(G2k+G3k)h)b = 1.11.3(0.1+(24+1.1)0.6)1=21.679kN/m q1活=0(QQ1k)b=1.1(1.54)1=6.6kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.121.6790.252+0.1176.60.2520.184kNm Mmax/247、W0.184106/375004.9N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 面板承受的单位宽度线荷载标准值：q(1(G1k+(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.6)115.16kN/m max0.677ql4/(100EI)=0.67715.162504/(1006000281250)=0.238mm 0.238mmL/250250/2501mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9248、000小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁小梁间距s(mm)250 1、荷载计算 小梁承受的线荷载设计值：q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5Q1ks=1.11.3(0.3+(24+1.1)0.6)+1.540.257.141kN/m 计算简图如下： 2、强度验算 q1静=01.3(G1k +(G2k+G3k)h)s=1.11.3(0.3+(24+1.1)0.6)0.25=5.491kN/m q1活=0(1.5Q1k)s=1.1(1.54)0.251.65kN/m M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1255.4910.5252+0.249、1251.650.52520.246kNm M2q1L12/2=7.1410.22/20.143kNm MmaxmaxM1，M2max0.246，0.1430.246kNm =Mmax/W=0.246106/83333=2.952N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6255.4910.525+0.6251.650.5252.343kN V2q1L17.1410.21.428kN VmaxmaxV1，V2max2.343，1.4282.343kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3431000/(250100)0.703N250、/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 小梁承受的线荷载标准值q：q=(1(G1k +(G2k+G3k)h)s=(1(0.3+(24+1.1)0.6)0.25=3.84kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5213.845254/(1009000416.667104)0.041mmL/250525/2502.1mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=3.842004/(89000416.667104)0.02mm2l1/2502200/2501.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 中间支座的最大支座反力设计值：Rmax1.25q1L251、1.257.1410.5254.686kN 边支座的最大支座反力设计值：R1(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1(0.3755.491+0.4371.65)0.525+7.1410.22.888kN 正常使用极限状态 中间支座的最大支座反力标准值：Rmax1.25qL1.253.840.5252.52kN 边支座的最大支座反力标准值：R10.375qL+ql10.3753.840.525+3.840.21.524kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主252、梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.5 承载能力极限状态 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.5 单根主梁所受小梁支座反力设计值：R=maxRmax,R10.5=max4.686,2.8880.5=2.343kN; 单根主梁自重设计值：q=1.11.30.033=0.048kN/m 正常使用极限状态 单根主梁所受小梁支座反力标准值：R=maxRmax，R10.5=max2.52,1.5240.5=1.26kN; 单根主梁自重标准值：q=10.033=0.253、033kN/m 采用集中力按中均分布置及作用梁端两种计算模型分析，按三等跨连续梁计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.473106/4490=105.282N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=27.7661000/42436.63N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.099mm=525/250=2.1mm 悬挑段max0.328mm=22254、00/250=1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1= 0.509kN，R2= 13.604kN，R3= 13.604kN，R4= 0.509kN 图二 支座反力依次为R1= 0.509kN，R2= 13.604kN，R3= 13.604kN，R4= 0.509kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.5，因此主梁传递至立杆的集中力： Rmax=MaxR1，R2，R3，R4/0.5=13.604/0.5=27.208kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力N=Rmax=27255、.208kNN=40kN 满足要求！ 八、立杆验算支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)250立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数1.4步距h(mm)1200 1、长细比验算 l01=h+2a=600+2250=1100mm l0=h=1.41200=1680mm =maxl01，l0/i=1680/15.9=105.66=150 满足要求！256、 2、立杆稳定性验算 顶部立杆段： 1=l01/i=1100.000/15.9=69.182 查表得：=0.779 不考虑风荷载: N1=Rmax=27.208kN f=N1/(A)=27207.971/(0.779424)=82.375N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0Qcklah2/101.11.50.90.3370.5251.22/100.038kNm N1w=Rmax+Mw/lb=27.208+0.038/0.525=27.28kN fN1w/(A)+Mw/W27280/(0.779424)+0.038106/449091.056N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： =l0/i=1680.000/15.9=105.66 查表得，1=0.551 不考虑风荷载: N=Rmax+0GqH=27.208+1.11.30.1