1、目录第一章综合说明11.1概述11.2水文31.3地质31.4工程任务与规模41.5工程布置及主要建筑物设计51.6水力机械与金属结构51.7电气设计61.8施工组织设计61.9工程征地及拆迁补偿71.10环境保护设计71.11水土保持设计81.12节能设计81.13工程管理81.14工程投资估算91.15经济评价9第二章水文102.1灌区概况102.2气象112.3降雨、蒸发122.4径流13第三章工程地质153.1地质概况153.2工程地质条件16第四章工程任务与规模224.1汲东泵站现状及工程建设的必要性224.2工程检测及安全鉴定254.3泵站更新改造原则和标准264.4工程规模与主要2、设计参数27第五章工程布置及主要建筑物315.1设计依据315.2泵站建筑物现状及安全鉴定结论345.3建筑物总体布置355.4水力计算385.5稳定计算与分析395.6地基处理设计45第六章水力机械及辅助设备486.1设计依据及设计原则486.2水泵及附属设备现状496.3检测结论506.4安全鉴定结论546.5水力机械55第七章电气设计647.1设计依据及原则647.2电气设计647.3电气主接线667.4主要电气设备选择687.5防雷及接地747.6照明与通信747.7电气二次747.8电工实验中心75第八章金属结构778.1金属结构综述778.2闸门及启闭设备设计778.3拦污栅设计73、8第九章消防设计79第十施工组织设计8110.1施工条件8110.2自然条件8210.3施工围堰及排水8410.4砂、石料场8510.5主体工程施工8510.6施工交通运输8710.7施工总布置8910.8施工总进度89第十一章工程占地及拆迁补偿94第十二章环境保护设计9512.2环境影响预测及评价9512.3环境保护措施9612.4环境保护工程投资98第十三章水土保持设计10013.1设计依据10013.2工程概况10013.3工程项目区水土流失及水土保持现状10113.4水土流失预测10113.5水土保持方案措施10313.6水土保持保投资估算105第十四章节能设计10814.1节能原则14、0814.2节能措施108第十五章工程管理10915.1管理机构10915.2工程管理范围和保护范围11015.3管理设施11015.4工程管理运用11115.5灌溉管理11215.6灌区防汛11215.7工程运行管理费112第十六章工程投资估算11316.1编制说明11316.2投资估算表(另装成册)116第十七章经济评价11717.1概述11717.2国民经济评价11717.3 抗风险能力分析119附件：1、安徽省霍邱县汲东泵站更新改造工程可行性研究报告投资估算；2、安徽省霍邱县汲东泵站更新改造工程可行性研究报告附图；3、安徽省霍邱县汲东泵站更新改造工程地质勘察报告；4、汲东泵站现场安全检5、测报告；5、安全复核计算分析报告；6、安全鉴定报告。第一章综合说明1.1概述汲东干渠属安徽省淠史杭灌区史河灌区的三大干渠之一，设计灌溉面积103.41万亩，渠道全长117.25 km（含退水渠4.69 km），渠首设计流量51.50m/s。灌溉范围包括金寨县、裕安区及霍邱县。灌区农业生产以水稻为主，其次为小麦、油菜、棉、麻、杂粮等。汲东干渠自建成以来，在灌溉及城乡供水等方面效益显著。但经40多年的运行，干渠渠道及渠系配套建筑物老损严重，已直接影响了灌区应有效益的发挥。灌区虽于2002年利用国债进行了部分建筑物的续建配套，灌溉条件得到初步改善，但由于投入资金不足、续建配套工程不完善，汲东干渠上段6、的险工险段基本未处理，工程设施老化、失修严重，灌溉效益日见萎缩。一遇干旱年份，桂庙流量站便断流，汲东片农田灌溉只有依赖从城东湖、汲河、淠河等提水以解燃眉之急。同时，随着国民经济快速发展，灌区水资源供需矛盾不断加剧。为满足灌区灌溉需要，增加灌区供水量，在灌区尾部先后兴建了以孟集一站、刘李一站、刘李二站等为主的汲东泵站补给站。汲东泵站共有29座站组成，总装机86台10093kw，设计流量47.5 m3/s，其中设计灌溉面积37.59万亩，灌溉流量37.22 m3/s；设计排涝面积7.14万亩，排涝流量15.45 m3/s。汲东泵站自建成并投入运行以来，对改善当地农业灌溉条件，发挥了显著的工程效益。7、但由于泵站建设时间较早，受当时设计施工水平限制，建设标准较低，加之运行管理投入经费严重不足，造成泵站现有的工程及机电设备已严重超期服役，土建及机泵设备老损严重，不少泵站现已无法运行，已严重制约了当地农业及农村经济的发展。汲东泵站现状情况表详见1.1-1。表1.1-1 霍邱县汲东泵站现状基本情况表序号泵站名称本期需更新改造泵站建成年份装机容量 (kw/台)设计流量(m3/s)特征水位(m)防洪水位设计进水位设计出水位29汲东泵站410093/8647.501刘李一站刘李站一机房刘李一站19981250/54.7225.5018.2035.002刘李二站刘李二站19981120/43.8834.78、053.503花园一站花园站一机房199155/10.31425.5018.2028.504花园二站1991110/20.43851.0066.545花园三站1991110/20.43851.0066.546花园四站199160/20.3050.0058.507花园五站199875/10.4525.5019.0024.508花园六站1988275/53.025.5020.0025.509孟集一站孟集站一机房20073000/125.425.5018.5053.0010孟集二站199155/10.31425.5018.5029.0011孟集三站199074/20.43825.5018.5029.9、0012孟集四站199130/10.19525.5018.0026.5013孟集五站1990220/41.8025.5020.0025.5014王圩一站王圩站一机房199630/10.19525.5017.0026.5015王圩二站199630/10.19525.5017.0026.5016王圩三站199630/10.19525.5017.0026.5017王圩四站196974/20.625.5017.0026.5018王圩五站1969165/31.3525.5017.0026.5019王圩六站1969110/20.925.5017.0026.5020王圩七站1969110/20.925.5010、17.0026.5021潘集一站潘集站一机房1994485/52.02725.5018.0031.5022潘集二站1994445/52.0531.4044.5023冯瓴一站冯瓴站一机房1998370/20.7227.4520.5051.3024冯瓴二站1990150/20.749.5063.0025冯瓴三站冯瓴三站1995900/93.09/9.2727.4519.8025.0026彭塔一站彭塔站一机房彭塔一站1991600/62.06/6.1830.4622.525.7027彭塔二站199055/10.21951.0065.4028彭塔三站199030/10.1551.0057.0029彭塔11、四站199775/10.1321.0057.002008年11月，霍邱县汲东泵站被列入全国大型泵站更新更造计划，同年11月18日，霍邱县水务局上报了汲东泵站更新改造编制基本情况及报表。2009年12月，汲东泵站管理单位霍邱县汲东分局提供了汲东泵站现状调查报告，同年2月17日，受霍邱县水务局委托，水利部泵站测试中心对汲东泵站土建、机电和金属结构进行了全面检测。根据现状调查报告和安全检测报告所提出的问题，受霍邱县水务局委托，安徽省六安市水利水电规划设计院对该站进行了工程复核计算。2009年3月9日，安徽省江淮泵站安全鉴定中心受安徽省水利厅委托，组织有关泵站工程专家对霍邱县汲东泵站进行了安全鉴定。212、009年3月31日，水利部组织有关专家对汲东泵站进行了现场核查，确定了汲东泵站本期急需更新改造为4座主要站，分别为刘李一站、刘李二站、冯瓴三站、彭塔一站。2010年1月28日，水利部组织有关专家在北京召开了对汲东泵站4座主要站安全鉴定结果审查复核会，基本同意了安徽省对汲东泵站4座主要站安全鉴定结果，并提出了部分修改意见。受霍邱县水务局委托，按照水利部安全鉴定复核结果，依据泵站设计规范（GB/T50265-97）、泵站技术改造规程（SL254-2000）、水利水电工程可行性研究报告编制规程（DL5020-93）等有关规范和规程，我院特编制汲东泵站4座主要泵站更新改造工程可行性研究报告。 1.2水13、文史河灌区位于我省江淮之间，处在亚热带的北部边缘。经统计多年平均降水量989.8mm，降水的年际变化大，最大年降水量1335.3mm（1983年）是最小降水量472.4mm(1978年)的2.83倍。年内降水分配也不均，降水量主要分布在59月份，总量为655.5mm，夏季降水最集中的约为458.9mm,春季为211.0mm,秋季为242.2mm，冬季仅有77.9mm。降水规律为17月份逐渐增加，812月份逐渐减少。年降水相对变律为19，各月降水变律为40以上。由于降雨不平衡，故易发生旱涝灾害，一般情况下，以旱灾为主，尤其是近几年灌区更是少雨，旱灾尤为严重。汲东泵站4座主要站提水水源为城东湖、汲14、河及淠河；排水区为冯瓴乡的民生圩和彭塔乡的隐贤圩。1.3地质通过可研阶段的地质勘探，已基本探明刘李一站、刘李二站、冯瓴三站、彭塔一站4座泵站建筑物所处的地基情况。各站的地质有较大不同，刘李一站、刘李二站地层自上而下分别为素填土（Q4ml）和粉质粘土（Q3al）。站房及防洪闸闸址外地层以第(2)层粉质粘土层（Q3al）为主，允许承载力达到240260Kpa，各项物理力学指标较好，可作为建筑物基础持力层。冯瓴站三站在钻孔控制深度范围内地层自上而下分别为素填土（Q4ml）、粉质粘土（Q4ml）、淤泥质粉质粘土（Q4ml）、粉质粘土（Q4ml）细砂（Q4ml+pl）和粉质粘土（Q3al+pl）。素填土15、层厚0.308.30m，层底高程19.6020.29m。粉质粘土层层厚1.902.80m，层底高程17.2518.77m。淤泥质粉质粘土层层厚1.704.00m，层底高程13.9916.22m。粉质粘土层层厚2.104.10m，层底高程11.1513.42m，物理力学性质指标较好，可作为本工程地基持力层使用。细砂层层顶高程11.1514.77m，埋藏较深，可作为本工程的地基持力层使用。粉质粘土层在场区内普遍存在，物理力学性质指标较好。层顶高程5.877.35m，是深基础较为理想的地基持力层。彭塔一站在钻孔控制深度范围内地层自上而下分别为素填土(Q4ml)和细砂(Q4al)。素填土(Q4ml)层16、厚为1.40 1.70m，层底标高一般在22.7824.11m；细砂层(Q4al)揭露最大厚度为7.60m，具中等渗透性，允许承载力0=110(KPa)。土层力学指标一般。1.4工程任务与规模汲东泵站现有29座站组成，总装机86台10093kw，设计流量47.5 m3/s，其中设计灌溉面积37.59万亩，灌溉流量37.22 m3/s；设计排涝面积7.14万亩，排涝流量15.45 m3/s。抽水水源为城东湖、汲河、淠河，排水区为冯瓴乡的民生圩和彭塔乡的隐贤圩。汲东泵站本期规划更新改造为4座主要泵站，分别为刘李一站、刘李二站、冯瓴三站、彭塔一站，改选后总装机26台4250kW，设计提灌流量13.817、5 m3/s，设计排涝流量15.45 m3/s，设计灌溉面积13.80万亩，设计排涝面积7.14万亩。4座站的主要任务就是在干旱年份，抽引城东湖、汲河、淠河水补给汲东灌区，使灌区的灌溉保证率提高到80%，冯瓴三站及彭塔一站同时还承担冯瓴乡民生圩和彭塔乡隐贤圩两圩区汛期排涝任务。1.5工程布置及主要建筑物设计霍邱县汲东泵站系淠史杭灌区汲东干渠的重要灌溉补给站，规模为大（二）型泵站，分布在潘集、孟集、花园、冯瓴、彭塔等5个乡镇，通过提引城东湖、淠河、汲河等自然河道及汲东干渠水进行灌溉。汲东泵站本期更新改造共有4座站，总装机26台4250kW，设计提灌流量13.85 m3/s，设计排涝流量15.4518、 m3/s，设计灌溉面积13.80万亩，设计排涝面积7.14万亩。根据泵站设计规范（GB/T50265-97）规定，确定刘李一站、刘李二站工程等别为等，主要建筑物（泵房、防洪闸和进出水池等）为3级建筑物，次要建筑物级别为4级；冯瓴三站及彭塔一站工程等别为等，主要建筑物（泵房、压力水箱、穿堤涵洞和进出水池等）为4级建筑物，次要建筑物级别为5级。各泵站均由进水渠、拦污检修闸、泵房及其附属建筑物、出水管道及出水渠等组成。刘李一站、彭塔一站泵房为分层分基型，上层为配电间，下层为泵室；刘李二站、冯瓴三站为单层分基型，配电间和泵室均布置在同层。前池为正池进水，出水建筑物采用开敞式出水池和压力水箱两种形式。19、本阶段对4座站的主要工程建筑物进行了不同工况下的整体稳定和地基应力计算。结果表明，各建筑物的整体稳定安全系数均满足规范之规定。冯瓴三站出水涵洞基底应力大于该层的地基承载力，经方案比选后，采用水泥搅拌桩进行处理。1.6水力机械与金属结构针对汲东泵站各站水力机械现状，根据汲东泵站安全鉴定报告书鉴定结论，按照本阶段工程规划条件，对各站的水力机械处理如下：对安全鉴定为三类设备的，因其技术状态较差，设备的主要部件有损坏，存在影响运行的缺陷或事故隐患，拟对该设备进行维修。对安全鉴定为四类设备的，或因设备已严重损坏，或因制造、安装等原因造成设备本身有严重缺陷，或国家或行业已明令淘汰，或虽未列入淘汰产品,但技20、术已明显落后，耗能高，效率低，技术状态差的产品和设备，拟对该设备进行更新。本次对汲东泵站列入更新改造的4座站的金属结构更新改造主要内容有：对刘李一站、彭塔一站现有防洪设施拆除重建，更新砼（铸铁）闸门为平面钢闸门，配备相应的手电两用启闭设备；增设冯瓴三站的防洪闸门和启闭设备；增设各站的拦污设施。1.7电气设计汲东泵站电源来自霍邱城关110kv变电所，以单回路35kv分别向孟集、左王2处变电所供电，输电线路长度约为23.5km、22km，其中刘李一站直供长度36.5km，刘李二站直供长度34km，其余两站由2处变电所降压后以10kv单回路供电，单线长度在10km以内，导线规格分别为LGJ-35、L21、GJ-70。刘李一、二站维修利用各自2台主变，容量分别为1000kvA、630kvA，800kvA、630kvA，各带6、5台机运行，0.4kv低压侧采用单母线接线，主变高、低压侧均设断路器，电机起动方式采用软起动。冯瓴三站更新原两台主变为1台S11-1250/10、彭塔一站对原1台主变进行扩容为S11-1000/10。两站主接线采用单母线不分段，电机起动方式也采用软起动。1.8施工组织设计霍邱县汲东泵站更新改造工程规模为大（二）型，枢纽由进水渠、拦污检修闸、泵房及其附属建筑物、出水管道及出水渠等组成。施工对外交通条件较为便利，施工设备及外购材料主要陆运至施工现场。工程施工以机械为主，回填土方22、利用挖方，拆除的建筑弃渣就近弃于建筑物附近或渠道两侧护堤地。主要工程量见表1.8-1。表 18-1霍邱县汲东泵站更新改造工程量汇总表工程项目土方开挖(m)土方回填(m)浆砌石(m)碎石垫层(m)砼及钢筋砼(m)钢筋(t)模板(m2)水泥搅拌桩(m)刘李一站14516.0411544.51229.3.31956.7122.31173.70刘李二站1012.42419.5851.9488.3220冯瓴三站9737.26537.31231.62081.768.92228.2870.10彭塔一站3515.62961.2663.4587.926.91072.4合计28781.2621462.52746.23、95114.6218.14694.3870.1该项目施工总工期计划安排10个月，从第一年的9月初施工准备到第二年6月底竣工验收结束。施工准备期1个月，进行场内施工道路、临时建房及水电管路铺设等准备。主体工程施工期8个月，施工控制性进度要求为：第一年11月底以前完成进出水建筑物工程施工；次年2月下旬完成四类泵站的拆除、重建站的基础开挖及砼浇筑；次年2月中旬完成水泵机组安装；次年3月下旬完成电气设备安装；次年4月完成变电站安装工程；次年6月工程完工、准备验收。此次更新改造工程施工总工日196个，施工期平均上工人数500个，高峰人数800个。主要建筑材料需用量见表1.8-2。表1.8-2主要建筑材料24、表名称水泥(t)钢筋(t)板枋材(m)块石(m)碎石(m)黄砂(m)1713243.725.62803316930771.9工程征地及拆迁补偿工程占地分永久和临时占地。永久占地包括引水渠道占地、泵站厂房占地和管理区占地以及出水渠占地等。临时占地包括弃土区占地和施工临时用地等。该项目系更新改造工程，工程占地主要发生在原站区管理范围内，不存在征地。1.10环境保护设计1.10.1环境影响综合评价该项目实施解决了当地的干旱缺水矛盾，为灌区农作物的高产稳产和农村人畜用水提供了水源，对本区的经济发展、社会稳定起到了积极的作用。工程建设对环境的影响主要是施工期的影响，随着施工期的结束及采取一定的对策措施以25、后，影响将随之消失。因此，从环境角度看，不存在制约工程兴建的因素。1.10.2环境保护措施该项工程共修建隔油池4个、沉淀池4个、化粪池4个分别对施工机械维护冲洗含油废水和施工人员生活污水进行处理。建筑垃圾用于修筑道路和填筑场地，多余部分用于填塘或就近集中填埋。严格按水土保持设计方案，恢复植被，减少水土流失量，组织施工人员定期体检、保证饮饮用水卫生和仪器卫生、保证生活区环境卫生以保障施工人员人群健康。1.10.2施工期环境监测措施施工期间对施工人员生活饮用水、施工机械维护冲洗含油废水、施工噪声等进行监测。1.10.3环境保护投资该项工程环境保护总投资为35.69万元。1.11水土保持设计本项目为26、泵站更新改造工程，基本上是在原有建筑物基础上拆除重建或维修加固，根据该项工程的特点，工程的施工期为水土流失的主要预防期，施工造成新的水土流失项目主要包括建筑物基础土方开挖、土料场开挖、弃土弃渣及废弃物堆放、施工临时区等。根据工程建设区地形、地质、土壤条件及区域水土流失状况，结合施工特点、施工布置和建设区近远期发展规划，以及所产生的水土流失影响和防治目标，统筹制定水土保持措施。按照工程措施和植物措施相结合、重点治理和一般防护相结合、治理水土流失和恢复、提高土地生产力相结合原则，对建设区水土流失进行系统、全面设计，形成完整的水土流失防治体系。该项工程新增水土保持投资75.16万元，其中水土流失治理27、费69.44万元，预备费4.17万元，水土保持设施补偿费1.55万元。1.12节能设计该项工程主要能耗种类为电、水。本次设计的门窗采取严格的密封措施，避免冷热空气的频繁对流，使用空调过程中，应根据当地的气候条件，合理调节室温和使用时间，以降低能耗；施工方面采用合理紧凑的布置方案，尽量少占耕地，采用高效的施工机械和合理的施工顺序来节约能源。1.13工程管理为了保证工程正常运用、工程安全和充分发挥工程效益，促进工程管理工作的正规化、制度化、规范化，不断提高管理水平，按照相关规范的管理要求，并结合该项工程的管理实际，制定管理措施，完善管理机构、人员配备和管理设施，明确工程管理范围和保护范围。本期汲东28、泵站4座主要站更新改造后，仍交由霍邱县水务局汲东分局管理，继续负责整个汲东泵站工程的日常维修养护、抽水灌溉与管理等。根据水利部、财政部水利工程管理单位定岗标准（试点）（水办2004307号）并结合实际情况，汲东泵站共需配备人员58人，本次进行改造4座站共配备40人，其中刘李一站16人、刘李二站10人、冯瓴三站8人、彭塔一站6人，所配备人员可从汲东分局现有富余人员中合理调配。生产、管理区建设本着有利管理、方便生活、经济适用的原则，根据有关规定，办公用房按12m2/人，对现有的刘李一站、刘李二站、冯瓴三站、彭塔一站管理房计408m2进行重建，另增设车库、仓库等，共需建管理用房1080 m2。另外，29、为了方便职工生活，拟新建水井4眼、水箱4座，同时配备一些必需的交通工具、通讯设施、办公设备、工程观测设施等。1.14工程投资估算汲东泵站4座站更新改造工程总投资为3200.03万元。其中基本预备费280.83万元，水土保持措施投资75.16万元，环境保护措施投资35.69万元。该项工程主要工程量分别为：引水渠清淤土方63800m3，泵站土方48193m3，砌石（砖）3889.3m3（含拆除量），砼及钢筋砼5114.6m3（含拆除量），模板4694.4m2，水泥搅拌桩基础870.1m3。建筑工程主要材料用量为：块石2802.5m3，碎石3168.5m3，黄砂3077.4m3，砖157.7千块，水30、泥1712.5t，钢筋243.7t，板枋材25.6m3，汽油4.06t，柴油26.4t，钢模板3.44t。1.15经济评价该项工程经济内部收益率16.29%，大于8%的社会折现率，经济净现值2445.59万元，大于零，经济效益费用比1.54，静态投资回收期3.26年，说明该项工程在经济上是合理的。从敏感性分析成果可知，在投资增加20%(IRR=12.46%)或效益减小20%(IRR=11.67%)、或投资增加15%同时运行费用减少15%( IRR=10.18%)的情况下，该项工程经济内部收益率均大于社会折现率8%，经济净现值均大于0，经济效益费用比均大于1，表明该项工程具有较强的抗风险能力。工31、程的实施将有力地促进本地区社会经济的发展，具有很好的经济效益和社会效益，经济上是合理的。第二章水文2.1灌区概况本次拟建的霍邱县汲东泵站位于淠史杭灌区西部史河灌区的汲东干渠范围内。安徽省史河灌区总土地面积3526km2，取水主要由梅山水库泄水通过红石嘴渠首枢纽进水闸入史河总干渠，设计引水流量145m/s，设计灌溉面积285万亩（另河南省98万亩由南干渠进水闸引水，引水流量45m/s）。目前灌区内已建成红石嘴渠首枢纽工程，史河总干渠，汲东、沣东、沣西等3条干渠形成史河灌区。史河灌区境内或边缘有城西湖、城东湖。城西湖、城东湖在干旱年份为史河灌区沣西、沣东、汲东干渠尾部提供补给水源。城东湖、城西湖的32、集水面积分别为1774 km2和2170 km2，兴利库容分别为1.0亿m和3.0亿m，两湖均与淮河相通，水资源相对较丰富。史河灌区历史上自然灾害频繁。建国前的500年间，平均23年有一次水灾或旱灾发生，而本区的特点是旱多于涝。易旱的原因主要是雨量分布不均衡。从地形上看，史河发源于大别山区，水资源丰富，但灌区大部分是岗丘冲洼，河道低于农田，很难利用河水来自灌，每年雨季，大雨以后，山水泄入天然河道，而80%的岗丘地带却求水不得。从地域上看，灌区外的西部山区雨多而耕地少，灌区内的丘陵区降雨偏少而耕地集中，北部沿淮地区降雨量更少。从时间上看，年降雨量分布不均，一般夏季雨丰，而夏秋之交农作物需水高峰期33、却雨量稀少。另外，本地区农作物以水稻为主，盛夏期间正是水稻打苞抽穗的关键时节，而气温高、蒸发量大，立秋前后若不下透雨或无雨，便极易形成干旱。汲东干渠属安徽省淠史杭灌区史河灌区的三大干渠之一，设计灌溉面积103.41万亩，渠道全长117.25 km（含退水渠4.69 km），渠首设计流量51.50m/s。灌溉范围包括金寨县、裕安区及霍邱县。汲东干渠霍邱段渠道长63.75km（含退水渠4.69 km），灌溉面积45.3万亩（含提水灌区31.5万亩），共分为两段：一段自裤档叉至裕安区的资圣寺（0+00016+680），长16.68 km，属霍邱县水务局史河总干分局管理；另一段自赵咀子至徐院墙（70+34、180112+560），长42.38km（不含徐院墙至渠尾刘岗跌水长4.69km的退水渠），属霍邱县水务局汲东水务分局管理。汲东干渠兴建于1958年，1962年开始通水灌溉，部分受益，1965年干渠全线通水，汲东干渠霍邱段自建成以来，在灌溉及城乡供水等方面效益显著。但经40多年的运行，干渠渠道及渠系配套建筑物老损严重，已直接影响了灌区应有效益的发挥。灌区虽于2002年利用国债进行了部分建筑物的续建配套，灌溉条件得到初步改善，但由于投入资金不足、续建配套工程不完善，汲东干渠上段的险工险段基本未处理，加之经济上长期入不敷出，造成工程设施老化、失修严重，灌溉效益日见萎缩。一遇干旱年份，桂庙流量站便断35、流，汲东片农田灌溉只有依赖从城东湖、汲河、淠河等提水以解燃眉之急。霍邱县城东湖位于淮河右岸、霍邱县城东部，由南北向不均匀升降运动，经淮河泛滥淤积、洼地积水形成。湖区范围：东起罗家岗，向南经汪咀子、黄泊渡、胡家埠、孟集，然后向西越汲河至三流集，再向北经曹墩子、滕桥、茅桥、赵咀子至唐家冲。地形狭长，东西平均宽度56km，南北平均长度30km，面积约180 km2。汲河流域范围为东界淠河，西邻沣河，北抵淮河，南依丘陵。流域面积2170 km2，其中丘陵区占63.2，山区占10.1，平原区占12.6，湖泊占14.1。河道全长160km，基本东北向流，平均比降1.91。淠史杭灌区开发后，流域内西承沣东干36、渠以东来水，东纳汲东干渠以西来水，南与西淠河分水界相邻，北部抵淮河，流域南北狭长，平均长约95km，宽约23km。淠河在两河口以上分两支，西支称西淠河，东支称东淠河；两河口以下至正阳关入淮，称淠河，其上以东淠河为主源。流域范围：东界东淝河，西邻汲河，南依大别山脉北麓，北达淮河。流域面积6000km2，其中山区占70.4，丘陵区占23.2，平原区占6.4；河道总长度260km，其中两河口以上130km，两河口以下130km，平均比降1.46。2.2气象.史河灌区位于我省江淮之间，处在亚热带的北部边缘。经统计多年平均降水量989.8mm，降水的年际变化大，最大年降水量1335.3mm（1983年）37、是最小降水量472.4mm(1978年)的2.83倍。年内降水分配也不均，降水量主要分布在59月份，总量为655.5mm，夏季降水最集中的约为458.9mm,春季为211.0mm,秋季为242.2mm，冬季仅有77.9mm。降水规律为17月份逐渐增加，812月份逐渐减少。年降水相对变律为19，各月降水变律为40以上。由于降雨不平衡，故易发生旱涝灾害，一般情况下，以旱灾为主，尤其是近几年灌区更是少雨，旱灾尤为严重。2.3降雨、蒸发根据六安、正阳关、固始3站1951年1998年共48年降雨、蒸发量资料，按自述平均值计算的史河灌区多年平均降雨量为1006mm，多年平均蒸发量为1113mm（80cm口38、径蒸发皿的蒸发量），见表2.3-1。灌区历年降水量丰、枯变化较大，建国以来，1954年和1978年是灌区最大的洪水年份和最严重的干旱年份。1954年降水量是多年平均值的1.57倍，1978年降水量是多年平均值的一半，丰水年和枯水年的比值为3：1。史河灌区降雨、蒸发量见表2.3-1。表2.3-1史河灌区降雨、蒸发量统计表年份降雨(mm)蒸发(mm)年份降雨(mm)蒸发(mm)195185510131975137390719521030890197673610851953846106319771084103319541583906197853812861955941105619799341132139、95612801092198011481049195790611001981838128619588721219198211071084195993613021983120110861960130710911984954106719618141186198512809511962112511491986805114219631076109019871282106119641087113419888971124196584512761989114111001966549142719908921268196766113551991151310951968998128119928151273196940、11631147199310828991970109410391994820987197193611641995755101319721102109519961102972197391510611997803114419749691200199812861063平均100611131142.4径流史河灌区总土地面积3526km2，多年平均降雨量为1006mm，多年平均径流深331mm，多年平均径流量11.2亿m，灌区径流系列及其特征值见表2.4-1。灌区历年地表径流量丰、枯变化也较大，1991年径流量是多年平均值的3.04倍，1978年径流量是多年平均值的0.23倍，丰水年和枯水年的比值达1341、：1。史河灌区位于江淮分水岭北侧丘岗地带，属波状平原裂隙孔贫水区，无良好的含水层，地下水资源贫乏。河谷两侧和平畈区虽有地下水，但埋藏较深，出水量甚少，只能作为农村生活用水的补充。史河灌区当地径流见表2.4-1。表2.4-1史河灌区当地径流成果表年份径流深(mm)径流量(mm)年份径流深(mm)径流量(mm)19511866.61978752.619522348.319792418.519531906.7198035912.7195466323.419812348.319552468.7198236612.9195645516198342014.819572619.2198428910.219542、82328.2198540814.419592237.919862177.7196036512.9198739213.819611565.5198829610.4196231511.11989612.521.6196333311.71990333.511.8196432511.51991966.534.119652117.4199233811.91966893.11993480.516.919671003.51994326.511.5196833711.91995221.57.8196934312.1199659821.1197030810.91997435.815.4197129510.4143、99870224.8197232811.619732047.2平均330.711.219742559最大966.534.1197545616.1最小752.619761425CV0.50.5197731211CS1.511.51第三章工程地质3.1地质概况3.1.1地形地貌汲东灌区泵站位于江淮丘陵的西、北部，泵站主要分布于城东湖的东、南侧及淠河西侧丘陵地区，地势起伏较大，呈南高北低向城东湖倾斜之势，所处地貌单元为江淮低山堆积丘陵。灌区泵站补水主要由城东湖、汲河、淠河。3.1.2地层岩性汲东灌区泵站地处扬子地层区、大别山地层分区、六安地层小区。泵站区内为第四纪地层所覆盖，厚度一般为20m左右，主44、要发育有上更新统(Q3)粘土、全新统(Q4)粉质粘土、砂土、在河床及阶地一般具二元结构。下伏为第三系（E）红色砂岩，厚度大于100m，第三系红色砂岩一般为弱胶结，较松散，易风化，易软化。3.1.3地质构造据安徽省区域地质资料，汲东灌区泵站位于合肥断陷盆地西北部，主要受断块构造作用控制，大多活动于燕山期至喜马拉雅早期，自石炭纪以来一直受下降运行的控制，到白垩纪沉降规模巨大，达4000m，区内普遍发育了巨厚的第三纪和第四纪的沉积地层。区内构造主要由近东西向的断裂、坳陷和褶皱组成，它们对中新生代地层的发育与分布均起着一定的控制作用。自新生代以来区内新构造运动的明显的间歇性沉降，不均匀抬升为主，运动强45、度小，振荡性显著，继承性明显。根据区域地质资料，汲东灌区泵站区内岩浆岩不发育，断裂构造不发育。3.1.4地震动参数根据中国地震动参数区划图(GB18306-2001)该区地震动峰值加速度为0.05g，相应地震基本烈度为度。根据有关规定汲东泵站建筑物可不进行抗震复核。中国地震动参数区划图见图3.1-1。图3.1-1中国地震动参数区划图3.2工程地质条件3.2.1刘李一站地质条件刘李站一站在钻孔控制深度范围内地层自上而下分别为素填土(Q4ml)和粉质粘土(Q3al)：1、 素填土(Q4ml)地质条件：素填土(Q4ml)：颜色以褐黄色为主，密实度为松散稍密，湿度为湿很湿。主要成分为粉质粘土，层内夹有46、碎石、块石等。层厚为0.801.10m，层底标高一般在18.6219.24m。地质评价：该层主要分布在泵房附近低洼处。地层含水量较大，结构呈松散稍密状。标准贯入N=45击，比贯入阻力Ps=0.70Mpa，允许承载力0=60KPa。土层力学指标较差。2、 粉质粘土层(Q3al)地质条件：粉质粘土层(Q3al)：颜色以褐黄为主，稠度呈可硬塑状，湿度为湿。层内夹有少量铁锰质结核。本次勘察时揭露最大厚度为10m。地质评价：该层在场区内普遍存在。土层的压缩系数E0=0.110.17Mpa-1。土体具中压缩性；土层的垂直渗透系数（室内试验）K=5.2210-51.1210-6cm/s，具弱微渗透性，土层的47、标贯N=717.7击，比贯入阻力Ps=4.69Mpa，允许承载力0=260KPa。土层力学指标较好。表3.2-1物理力学指标一览表 土 名含水率(%)干密度d(g/cm)孔隙比e粘聚力C(Kpa)内摩擦角()压缩模量Es(Mpa)标准贯入N63.击/30cm容许承载力0(Kpa)素填土4.560粉质粘土26.91.560.74732.420.611.4152603.2.2刘李二站地质条件刘李二站在钻孔控制深度范围内地层自上而下分别为素填土(Q4ml)和粉质粘土(Q3al)：1、素填土(Q4ml)地质条件：素填土(Q4ml)：颜色以褐黄色为主，密实度为松散稍密，湿度为湿很湿。主要成分为粉质粘土，48、层内夹有碎石、块石等。层厚为0.401.10m，层底标高一般在35.5636.46m。地质评价：该层主要分布在泵房附近低洼处。地层含水量较大，结构呈松散稍密状。标准贯入N=5.0(击)，比贯入阻力Ps=0.85Mpa，允许承载力0=80KPa。土层力学指标较差。2、粉质粘土层(Q3al)地质条件：粉质粘土层(Q3al)：颜色以褐黄为主，稠度呈可硬塑状，湿度为湿。层内夹有少量铁锰质结核。本次勘察时揭露最大厚度为9.60m。地质评价：该层在场区内普遍存在。土层的压缩系数E0=0.110.17Mpa-1。土体具中压缩性；土层的垂直渗透系数(室内试验)K=6.2410-51.2910-6cm/s，具弱49、微渗透性，土层的标贯N=1221击，比贯入阻力Ps=5.16Mpa，允许承载力0=240KPa。土层力学指标较好。表3.2-2物理力学指标一览表 土名含水率(%)干密度d(g/cm)孔隙比e粘聚力C(Kpa)内摩擦角压缩模量EsMPa标准贯入N63.击/30cm容许承载力0(Kpa)素填土580粉质粘土26.91.570.73131.123.411.215.92403.2.3冯瓴三站地质条件冯瓴三站在钻孔控制深度范围内地层自上而下分别为素填土（Q4ml）、粉质粘土（Q4ml）、淤泥质粉质粘土（Q4ml）、粉质粘土（Q4ml）细砂（Q4ml+pl）和粉质粘土（Q3al+pl）：1、 素填土(Q450、ml)地质条件：素填土(Q4ml)：颜色以褐黄、灰、灰黄色为主，密实度为松散稍密，湿度为稍湿很湿。该层为人工筑堤时堆积而成，主要为粉质粘土，含少量铁锰质结核，表层含植物根系，局部夹粉土、腐殖质成分。层厚0.308.30m，层底高程19.6020.29m。地质评价：该层在整个场区沿堤线分布，在钻孔zk1、zk2、zk3、zk4出现，钻孔最大揭露厚度为8.30m，压缩系数为1-2=0.180.36MPa-1,为中等压缩性土。标贯击数为N63.5=6.4击(标准值)，压缩模量Es=5.55MPa(标准值)，力学指标一般。饱和慢剪试验粘聚力c=14.4kPa（标准值），内摩擦角=11.5o（标准值），51、抗剪能力一般。层底高程19.6020.29m，根据该项工程特点，该层不考虑作为该项工程的地基持力层使用。2、粉质粘土层（Q4ml）：地质条件：粉质粘土层（Q4ml）：颜色以黄、黄灰为主，稠度呈流可塑状，湿度为很湿饱和。主要由粉质粘土组成，局部夹粉土、铁锰质结核，在钻孔zk5、zk6表层含植物根系。层厚1.902.80m，层底高程17.2518.77m。地质评价：该层在场区内普遍存在，稠度呈软可塑状，局部为流塑状，压缩系数为1-2=0.300.55MPa-1，为中高等压缩性土。标贯N63.5=5.1击(标准值)，压缩模量Es=4.58MPa(标准值)，物理力学性质指标一般，层底高程17.251852、.77m。根据该项工程特点不能直接作为地基持力层使用。3、 淤泥质粉质粘土层（Q4ml）：地质条件：淤泥质粉质粘土层（Q4ml）：颜色以灰色为主，稠度呈流软塑状，湿度为饱和。以淤泥质粉质粘土为主，局部夹淤泥质粉土，土体夹腐殖质成分。层厚1.704.00m，层底高程13.9916.22m。地质评价：该层在场区内普遍存在，稠度呈流塑状，压缩系数为1-2=0.480.64MPa-1，为中高等压缩性土。标贯N63.5=3.2击(标准值)，压缩模量Es=3.16MPa(平均值)，物理力学性质指标差，根据该项工程特点不能作为该项工程地基持力层使用。4、 粉质粘土层（Q4ml）地质条件：粉质粘土层（Q4ml53、）：颜色以灰、灰黄色为主，稠度呈可塑状，湿度为湿。土体局部薄层细砂成分，土体内夹铁锰质结核。该层在zk5号钻孔处缺失，层厚2.104.10m，层底高程11.1513.42m。地质评价：该层在场区内仅在zk5钻孔缺失，稠度呈可塑状，压缩系数为1-2=0.170.23MPa-1，为中等压缩性土。标贯N63.5=9.2击(标准值)，压缩模量Es=8.20MPa(标准值)，物理力学性质指标较好，根据该项工程特点可作为该项工程地基持力层使用。5、细砂层（Q4ml+pl）地质条件：细砂层（Q4ml +pl）：颜色以灰、灰黄色为主，呈松散中密状，饱和，主要由细砂和中砂组成，该层上部局部夹粉质粘土薄层，层底夹54、少量砾石，砾石粒径一般在28mm。钻孔zk3、zk4未钻穿该层，层底高程一般在5.877.35m。地质评价：该层在整个场区内普遍存在，呈松散中密状，抗冲抗渗能力较差。标贯N63.5=12.4(标准值)，力学指标一般，层顶高程11.1514.77m，埋藏较深，根据该项工程特点可作为该项工程的地基持力层使用。6、 粉质粘土层（Q3al+pl）地质条件：粉质粘土层（Q3al+pl）：黄、灰黄色，稠度呈可塑硬塑状。湿度为稍湿湿，主要由粉质粘土组成，局部为粘土，含大量铁锰质结核。本次所有钻孔均未钻穿该层，最大揭露厚度为3.60m。地质评价：该层在场区内普遍存在，呈可硬塑状，压缩系数为1-2=0.090.55、12MPa-1，为低中等压缩性土。标贯击数N63.5=18.6击(标准值)，压缩模量Es=14.40(标准值)，其物理力学性质指标较好。本次钻探揭露最大深度3.60m，层顶高程5.877.35m，埋藏深，是该项工程深基础较为理想的地基持力层。表3.2-3物理力学指标一览表 指 标 层 名含水率(%)干密度d(g/cm)孔隙比e粘聚力C(kpa)内摩擦角()压缩模量Es (Mpa)标准贯入N63.5(击)容许承载力0(kpa)素填土（Q4ml）30.81.430.92018.215.15.556.4130粉质粘土（Q4ml）36.01.360.99912.49.44.585.1100淤泥质粉质粘56、土（Q4ml）37.41.351.0088.86.93.163.265粉质粘土（Q4ml）28.81.480.85030.312.08.209.2180细砂（Q4ml）12.4160粉质粘土（Q4ml+pl）24.81.660.64967.213.314.4018.6350表3.2-4桩基设计参数表指 标层名桩端端阻力特征值qpa(KPa)桩侧阻力特征值qsa(KPa)素填土20粉质粘土20淤泥质粉质粘土10粉质粘土25细砂80020粉质粘土1500303.2.4彭塔一站地质条件彭塔一站在钻孔控制深度范围内地层自上而下分别为素填土(Q4ml)和细砂(Q3al+pl)：1、 素填土(Q4ml)地57、质条件：素填土(Q4ml)：颜色以褐黄、灰黄色为主，密实度为松散稍密，湿度为湿很湿。主要成分为粉土和细砂等。层厚为1.40 1.70m，层底标高一般在22.7824.11m。地质评价：该层在场区内普遍存在，地层含水量较大，结构呈松散稍密状。标准贯入N=4.06.0(击)，比贯入阻力Ps=0.8Mpa，允许承载力0=60KPa。土层力学指标较差。2、 细砂层(Q4ml)地质条件：细砂层(Q4ml)：颜色以灰黄、黄色为主，结构呈松散稍密状，湿度为饱和。5.5m以下含砾石，砾石粒径为510mm，含量为510%。本次勘察时揭露最大厚度为7.60m。地质评价：该层在场区内普遍存在。土层的垂直渗透系数(室58、内试验)K=1.2210-45.6210-3(cm/s)，具中等渗透性，土层的标贯N=7.913（击），比贯入阻力Ps=4.4Mpa，允许承载力0=110KPa。土层力学指标一般。第四章工程任务与规模4.1汲东泵站现状及工程建设的必要性4.1.1泵站主机组现状汲东泵站共有29座站组成，总装机86台10093kw，设计流量47.5 m3/s，其中设计灌溉面积37.59万亩，灌溉流量37.22 m3/s；设计排涝面积7.14万亩，排涝流量15.45 m3/s，实际灌溉保证率仅为60%。汲东泵站主泵站中，孟集一站于2007年拆除重建，2008年春灌时投入运行，现设备技术状况较好。本期列入更新改造4座59、主泵站，由于建设时间较早，受当时设计施工水平限制，建设标准较低，加之运行管理投入经费严重不足，造成泵站现有的工程及机电设备已严重超期服役，土建及机泵设备老损严重，部分泵站现已无法运行，已严重制约了当地农业及农村经济的发展。4.1.1.1刘李一站、刘李二站主机组现状刘李一站、刘李二站地处花园镇境内，一站位于罗花公路边，总装机5台1250kw，设计流量4.7m3/s；二站位于一站以东3430m，总装机4台1120kw，设计流量4.0m3/s。两站均建成于1998年，为连续梯级灌溉泵站，结构均为湿室型，其主要任务是提取城东湖水源至汲东干渠刘李公路桥北侧，灌溉花园、彭塔、孟集3乡镇9万亩耕地。两站主机60、泵均为潜水混流泵，其中刘李一站安装5台600WQ3400-20-250kW潜水泵，刘李二站安装4台600WQ3500-21.5-280kW潜水泵。由于两站潜水电机电机室密封质量不过关，室内经常进水，机泵故障率极高。现有四台机组目前仍在厂家维修，剩余五台机组只能勉强运行。由于该泵型设计不合理，维修安装极为不便，即使更换电缆也必须到生产厂家方可进行；同时水泵主要部件严重磨损，运行效率降低。因进水池无拦污设施，开机时杂草异物常吸入泵体，导致叶片损坏，刘李二站水泵正常运行时淹没深度时常不够，叶片汽蚀严重。由于两站机泵长期淹没在水中，叶轮和泵体常常锈蚀在一起，引起开机困难。4.1.1.2 冯瓴三站、彭塔61、一站主机组现状冯瓴三站为灌排泵站，结构为分基型，于1995年续建完成，总装机9台900kw，设计流量9.27m3/s，用于灌溉机组三台，设计灌溉面积3.0万亩，灌溉流量3.09 m3/s，排涝机组九台，排涝面积4.47万亩，排涝流量9.27 m3/s；彭塔一站亦为灌排泵站，结构为分基型，于1991年建成，总装机6台600kw，设计流量6.18m3/s，用于灌溉机组二台，设计灌溉面积1.8万亩，灌溉流量2.06 m3/s，排涝机组六台，设计排涝面积2.67万亩，排涝流量6.18 m3/s。两站水泵均为26HBC-40无锡产老混流泵，共计15台，其中冯瓴三站为9台，彭塔一站为6台。因进水池无拦污设62、施，运行时杂草异物常吸入泵体，导致叶片损坏；机泵底座由于不均匀沉陷致使机泵轴不同心，运行时机泵振动大，主要部件严重磨损；且在低水位时水泵淹没深度不够，叶片汽蚀严重；泵管年久失修漏气漏水严重，致使水泵运行效率明显下降，流量减小。经过近二十年的运行，现场检测两站水泵最大的装置效率只有46.32%，小于规程要求的60%，在各工况情况下，能源单耗全部高于规程要求的4.18kwh/kt.m。两站电机均为JSL13-12型100kw卧式异步电机共15台，大多为江西电机厂生产，定子绕组线圈用的是铝线，绕组三相电阻大且不平衡。由于电机损耗大运行温度高，铁芯温度常在100以上，全部电机绕组的铝线绝缘已老化变脆，63、现已有9台电机完全不能运行。能运行的电机绝缘偏低，吸收比不符合规范要求，运行前需干燥，达不到做工频耐压试验的条件。JSL13-12型属国家明令淘汰产品。4.1.2泵站计算机监控与信息化建设现状由于泵站建站时间比较长，建设时对泵站自动化没有要求，泵站无计算机监控系统，无信息化建设。4.1.3泵站生产、生活设施现状汲东泵站建站之初，由于受当时社会经济条件制约，工程建设期间主要抓主体工程建设，站区管理设施建设未能同步进行，加之资金缺乏，各种配套设施均未得到配套。主要表现在以下几方面：1、站用水电系统未配套：站用电源条件差，一直没有专用的自备电源，对工程维修和职工生活非常不便。泵站生活用水取自进水渠道64、，水质差，传染病菌多，严重危害干部职工的身心健康。2、消防系统不完善：泵站消防设备缺乏，消防管网未布置。3、通讯观测等管理设施不配套：泵站缺少通讯办公用品，更没有计算机监控系统。各种观测设备、相关设施、仪器、仪表均没有。4.1.4社会经济概况及其对灌排泵站的要求4.1.4.1社会经济概况霍邱县位于安徽省西部、淮河右岸、大别山北麓余脉。东与裕安区、寿县毗邻，西与河南省固始县接壤，南与金寨县、叶集试验区相连，北与阜阳市阜南、霍邱两县隔淮相望。地跨东经1155020至1163231、北纬 314451至 323631，东西宽65.8km，南北长95.2km，面积3493km2, 其中耕地面积180.65、3万亩。现辖32个乡镇，680个行政村和19个居委会，2008年末全县人口162.5万人，其中农业人口145万人，是一个农业大县、人口大县。2008年霍邱县地区生产总值102.24亿元，财政收入7.05亿元，农民人均纯收入3689元。现已初步形成了优质商品粮油、高效蔬菜、铁矿开发、优质蓄禽生产四大产业区域，2008年粮食总产138多万吨，连续五年保持全国产量“标兵县”称号。4.1.4.2更新改造的必要性 霍邱县汲东泵站共有29座站组成，总装机86台10093kw，设计流量47.5 m3/s，其中设计灌溉面积37.59万亩，灌溉流量37.22 m3/s，设计排涝面积7.14万亩，排涝流量15.466、5 m3/s，实际灌溉保证率仅为60%。汲东泵站主泵站中，除孟集一站于2007年拆除重建、现设备状况较好外，其余4座主泵站均建于上世纪90年代，运行将近20年，工程年久失修，设备严重老化，经安全鉴定，4座站被评为三类或四类泵站。对其分别进行重建、改建或维修加固，机电设备更新改造，是非常及时的而且又是十分必要的。主要表现在以下几方面：1、泵站工程更新改造是抗御自然灾害的需要。汲东泵站灌区位于两河(淠河和汲河)之间，提水水源充足，中部主要为丘陵岗地，淠史杭灌区汲东干渠从中间穿过，东西主要为丘陵坡地和河漫滩地，系地层隆起及两河冲积而成，地形起伏较大，地面高程多在18.00m66.00m，水旱灾害频发67、。尤其近年来，由于灌区蓄水工程少，汲东干渠中下游来水逐年减少，灌区灌溉基本上靠汲东泵站提水补给。汲东泵站自建成以来，为保证灌区农业生产发挥了重要作用，同时也暴露出一些问题和不足，特别是近年，泵站设备老化，提水能力降低，造成灌区效益萎缩，旱灾损失加大，制约灌区经济发展。根据近20年(19902007年)统计(数据来源于霍邱县抗旱规划)，灌区多年平均旱灾面积约5万亩，多年平均受灾损失约为4000万元。2、 泵站工程更新改造是节能增产增效和社会可持续发展的需要。汲东泵站灌区是我县最大的提水灌区，也是重要的粮食生产基地。该泵站更新改造是自身安全运行和灌区农业生产发展的需要，是灌区干群的迫切心愿，是贯彻68、落实中央服务“三农”有关文件精神，加强农业水利基础设施建设，建设节约型社会的需要。通过泵站更新改造，可以采用高效节能产品，提高工程设备完好率，从而可以达到提高泵站装置效率，节能降耗、保障灌区灌溉，提高抵御自然灾害能力以及提高农业综合生产能力和粮食生产能力之目的。对保障国家粮食安全，促进农民增收和农业增效，实现可持续发展都将起到积极有效的作用。4.2工程检测及安全鉴定2009年2月，霍邱县水务局委托水利部泵站测试中心对汲东泵站建筑物及机电设备进行了安全检测，并编制完成安徽省霍邱县汲东泵站现场安全检测报告。2009年2月，霍邱县水务局汲东分局编制完成安徽省霍邱县汲东泵站现状调查分析报告。2009年69、2月底，安徽省六安市水利水电规划设计院编制完成安徽省霍邱县汲东泵站更新改造工程复核计算分析报告。2009年3月9日，安徽省江淮泵站安全鉴定中心对该工程进行了安全鉴定，2010年1月28日，水利部组织有关专家对汲东泵站的安全鉴定成果进行了复核。4.2.1建筑物检测4.2.1.1主要检测内容1、混凝土结构检测内容包括： 裂缝、缺损、渗漏等外观缺陷； 强度、碳化深度及钢筋保护层厚度等； 伸缩缝、止水缝的损坏和错位状况； 钢筋锈蚀程度。2、砌石结构的现场检测内容包括： 裂缝、沉陷、塌落、滑坡等； 表面风化、渗水程度。3、金属结构部分现场检测内容包括： 前池进水闸：闸门及其预埋件、启闭机（单轨吊）及其轨70、道； 前池拦污栅：梁、筋、边框； 流道进口检修闸：闸门及其预埋件、启闭机（单轨吊）及其轨道； 泵房起重车：起重行车及其轨道； 进、出水金属管； 拍门：拍门及其起闭设备等。4.2.1.2安全鉴定结论根据泵站安全鉴定规程、泵站技术管理规程、泵站设计规范等规程规范，水利部专家组对安徽省安全鉴定成果复核结果如表4.2-1。表4.2-1 汲东泵站安全鉴定评定复核成果表站 名建筑物机电设备金属结构泵 站安全类别安全类别安全类别安全类别刘李一站三类四类四类三类刘李二站三类四类四类三类冯瓴三站三类四类四类三类彭塔一站四类四类四类四类综合评定：霍邱县汲东泵站建筑物为四类，机电设备为四类，金属结构为四类，泵站安全71、类别为四类。4.3泵站更新改造原则和标准4.3.1泵站更新改造原则大型泵站更新改造工程必须遵循统一规划、分步实施；因地制宜、分类指导；尊重自然和经济规律，提高经济、社会、生态和环境效益；应用高新科技、推广泵站工程实用新技术；坚持可持续发展战略，注重水资源合理开发、优化配置、高效利用等基本原则。在项目的安排上，本着以节能增效为中心，以机电设备更新改造为主体，以病险工程急需大修加固为重点，以确保工程效益正常发挥为目的，实事求是，保主保重，按照轻重缓急和逐步实施的原则进行。泵站工程及机电设备涉及的范围广，更新改造的重点侧重于影响泵站安全运行，并且改造后效果明显，能取得显著经济效益的关键项目。4.3.72、2泵站更新改造标准根据水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000）、防洪标准（GB50201-94）、灌溉与排水工程设计规范（GB 50288-99）和泵站设计规范（GB/T 50265-97），结合本地区实际情况，对各项工程的设计标准拟定如下：灌溉设计保证率P=80%；农田排水标准P=20%；泵站建筑物防洪标准：刘李一站设计防洪标准为30年一遇，校核标准100年一遇；刘李二站无防洪要求；冯瓴三站、彭塔一站设计防洪标准为20年一遇，校核标准50年一遇。4.4工程规模与主要设计参数4.4.1工程规模汲东泵站共有29座站组成，总装机86台10093kw，设计流量47.5 m3/s，其中设73、计灌溉面积37.59万亩，灌溉流量37.22 m3/s；设计排涝面积7.14万亩，排涝流量15.45 m3/s。本期列入更新改造4座主泵站分别为刘李一站、刘李二站、冯瓴三站、彭塔一站，总装机26台4250kW，设计提灌流量13.85 m3/s，设计排涝流量15.45 m3/s，设计灌溉面积13.80万亩，设计排涝面积7.14万亩。汲东泵站本次改造的4座泵站更新改造工程位置见图4.4-1。图4.4-1霍邱县汲东泵站灌区工程平面位置示意图4.4.2主要设计参数汲东泵站参与此次改造的4座泵站，除对刘李一站、刘李二站的泵型结构进行了调整外，其余均未作变动。主要变更为：刘李一站原为5台600WQ340074、-20-250kW混流潜水电泵，现根据管理单位要求及多年运行实际，更换为6台600SLOW600-630C250KW双吸离心泵，总装机功率由1250kW增加到1500kW；刘李二站原为4台600WQ3500-21.5-280kW混流潜水泵，现根据管理单位要求及多年运行实际，更换为5台600SLOW600-630C250KW双吸离心泵，总装机功率由1120kW增加到1250kW。各站的设计特征水位、特征扬程、设计流量、设计灌排面积等主要设计参数见表4.4-1。表4.4-1霍邱县汲东泵站更新改造工程规划表序号站名水源或河系设计特征水位估算扬程（m)流量(m3/s)面积(万亩)水泵型号电机型号装机容75、量（台、kW）主变型号备注(m)进水位出水位灌排灌排台数单机合计1刘李一站城东湖18.23520.164.919SLOW600-630CY355-662501500S7-1000/35主变保留S7-630/352刘李二站城东湖34.753.522.564.0952501250S7-800/35主变保留S7-630/353冯瓴三站淠河19.8025.006.243.099.2734.4726HBC-40JS-137-129100900S11-1250/104彭塔一站淠河22.525.7062.066.181.82.6726HBC-40JS13-126100600S11-1000/10合计14.176、515.4513.87.14264250第五章工程布置及主要建筑物5.1设计依据5.1.1工程等别及建筑物级别霍邱县汲东泵站系淠史杭灌区汲东干渠的重要灌溉补给站，规模为大（二）型泵站，分布在潘集、孟集、花园、冯瓴、彭塔等5个乡镇，通过提引城东湖、淠河、汲河等自然河道及汲东干渠水进行灌溉。列入本期更新改造泵站共4座，其中刘李一站总装机5台1250kw，灌溉面积9万亩，设计流量4.7m3/s，无排涝任务；刘李二站总装机4台1120kw，灌溉面积8.7万亩，系与刘李一站重复计算，设计流量4.0m3/s，无排涝任务；冯瓴三站总装机9台900kw，设计流量9.27m3/s，用于灌溉机组三台，设计灌溉面积77、3.0万亩，灌溉流量3.09 m3/s，排涝机组九台，排涝面积4.47万亩，排涝流量9.27 m3/s；彭塔一站总装机6台600kw，设计流量6.18m3/s，用于灌溉机组二台，设计灌溉面积1.8万亩，灌溉流量2.06 m3/s，排涝机组六台，设计排涝面积2.67万亩，排涝流量6.18 m3/s。根据防洪标准（GB50201-94）、泵站设计规范（GB/T 5025697）、堤防工程设计规范（GB50286-98）的规定，确定汲东泵站本期更新改造4座站规模、等别和各主要建筑物的级别如表5.1-1。表5.1-1 汲东泵站本期更新改造的泵站工程等别及建筑物级别划分表站名设计流量(m3/s)装机容量78、(kw)工程规模工程等别泵房、进防洪闸及出水池穿堤涵洞设计等级设计等级刘李一站4.71500中型33刘李二站41250中型33冯瓴三站9.3900小(1)型43彭塔一站6.3600小(1)型435.1.2基本资料1、地震设防烈度：根据中国地震动参数区划图（GB18306-2001），该项工程位于地震设防烈度6 度区,无须设防。2、采用的有关主要规程规范： 防洪标准（GB50201-94）； 泵站设计规范（GB/T50265-97）； 堤防工程设计规范（GB50286-98）； 水闸设计规范（SL265-2001）； 水工钢筋砼结构设计规范（SL/T191-96）； 建筑物地基基础设计规范（GB79、50007-2002）； 水利水电工程钢闸门设计规范（SL74-95）； 水利水电工程施工组织设计规范（SL303-2004）； 水利工程管理单位编制定员试行标准（SJL-81）； 水利水电工程环境影响评价规范（试行）（SDJ302-88）； 水利水电工程启闭机设计规范（SL41-93）； QP型卷扬式启闭机系列参数（DL5021-93）； 水利水电工程可行性研究报告编制规程（DL5020-93）； 水利水电工程防火设计规范（SDJ278-90）； 建筑灭火器配置设计规范（GBJ140-90）； 电力装置的继电保护和自动装置设计规范（GB50062-92）；3、其他有关资料： 安徽省霍邱县汲东80、泵站复核计算分析报告（安徽省六安市水利水电规划设计院2009.2编）； 霍邱县汲东泵站站址地形图（1/1000）； 霍邱县汲东泵站工程地质勘察报告（下称地质报告）； 检测报告及2009年3月霍邱县汲东泵站泵站安全鉴定报告书。4.泵站主要设计水位、流量特征值详见表5.1-2、5.1-3。表5.1-2汲东泵站各站主要规划参数表站 名刘李一站刘李二站冯瓴三站彭塔一站合计一、灌溉面积（亩）1、现状900007000030000180001380002、规划90000700003000018000138000二、排涝面积（亩）1、现状004470026700714002、规划0044700267007181、400三、设计灌溉流量（m3/s）1、现状4.74.03.092.0613.852、规划4.914.093.092.0614.15四、设计排涝流量（m3/s）1、现状009.276.1815.452、规划009.276.1815.45四、装机容量（kW）1、现状1250112090060038702、规划150012509006004250表5.1-3汲东泵站各站设计参数表序号泵站名称特征水位(m)特征扬程(m)备注防洪水位设计进水位设计出水位1刘李一站25.50 18.2035.0016.8水位系85黄海高程系2刘李二站34.7053.5018.83冯瓴三站27.4519.8025.005.82、24彭塔一站30.4622.5025.703.25.2泵站建筑物现状及安全鉴定结论5.2.1老站检测结果霍邱县汲东泵站始建于20世纪60 年代，共有29座站组成，总装机86台10093kw，设计流量47.5 m3/s，其中设计灌溉面积37.59万亩，灌溉流量37.22 m3/s；设计排涝面积7.14万亩，排涝流量15.45 m3/s。2009年2月，霍邱县水务局委托水利部泵站测试中心对汲东泵站急需更新改造4座主要站土建工程、机电设备进行了安全检测，建筑物检测结果如下。1、刘李一站：泵室主体结构完好，防洪闸墩墙、闸门、厂房排架柱、人行便桥排架柱、水泵隔墙边墩砼碳化严重，钢筋裸露。防洪闸输水涵洞为83、圬工结构，渗漏水且结构破损严重。进、出水池砌石砂浆强度低。2、刘李二站：泵室主体结构完好，厂房排架柱、水泵隔墙边墩砼碳化严重，钢筋裸露，进、出水池砌石砂浆强度低。3、冯瓴三站：泵房除顶部渗漏外，外观质量及主体结构强度均满足使用要求，建议予以维修保留；汇水箱、穿堤涵洞以及进、出水池整体结构较差，建筑物损毁严重。4、彭塔一站：压力水箱及穿堤涵洞、泵房及进水池整体结构较差，建筑物损毁严重。5.2.2安全鉴定结论5.2.2.1泵房安全鉴定结论1、刘李一站：主体结构基本完好，泵室墩墙混凝土碳化深度小于混凝土保护层厚度；屋面漏水，门窗破损。评定为二类建筑物。2、刘李二站：主体结构基本完好，泵室墩墙混凝土碳84、化深度小于混凝土保护层厚度；屋面漏水，门窗破损。评定为二类建筑物。3、冯瓴三站：泵房为砖混结构，泵房主体结构强度满足要求，门窗锈蚀严重，屋面漏水。评定为三类建筑物。4、彭塔一站：泵房为砖木结构，门窗锈蚀严重，墙体砂浆脱落，屋面漏雨严重，主泵房稳定不满足规范要求，评定为四类建筑物。5.2.2.2进、出水建筑物1、刘李一站：防洪闸过流能力满足要求，进口浆砌石翼墙砂浆脱落，人行便桥第一孔倒塌；前池翼墙开裂。评定为三类建筑物。2、刘李二站：前池混凝土护坡局部开裂；出水池浆砌石挡墙砂浆强度等级较低，现浇混凝土护坡出现多条裂缝。评定为三类建筑物。3、冯瓴三站：泵房渗透坡降不满足要求。外河高水位时，进水池有85、翻砂鼓水现象。输水涵洞过水能力不满足过水要求，洞身渗漏水严重，砼强度低。评定为四类建筑物。4、彭塔一站：泵房渗透坡降不满足要求。防洪闸过流能力满足要求，为圬工结构，翼墙断裂沉陷；前池和出池挡墙与底板断裂，淤积严重。评定为三类建筑物5.2.3分析与建议由于泵站建设时间较早，受当时设计施工水平限制，建设标准较低，加之运行管理投入经费严重不足，造成泵站现有的工程及机电设备已严重超期服役，土建及机泵设备老损严重，泵站现已全部带病运行，运行效率严重下降，建筑物和机电设备均有较多问题，存在安全事故隐患，已严重制约了当地农业及农村经济的发展，对汲东泵站的更新改造十分必要。5.3建筑物总体布置根据安全鉴定结论86、和复核计算结果，本次对汲东泵站4座站主要水工建筑物更新改造内容有：1、刘李一站：由于防洪闸输水涵洞为圬工结构，渗漏水且结构破损严重，本次予以拆除重建，结构为铪箱涵，口径为2.5m2.5m；由于泵型改变及机组台数增加，需拆除重建北部前池园弧墙，拆除原进水池墩墙顶上部泵室框架结构，利用原进水池并向北增加一台机组进水池（增长3.8m），利用79年老站房基新建泵房并前移，泵房分上下两层，下层为现浇铪泵室层，房高6m，上层为配电间，内设桁车及进泵室通道，房顶为现浇铪坡屋面，配电间净高4.5m，泵房平面尺寸为31.44m8.2m，泵房通过工作桥与管理区相连接；同时拆除重建出水管镇、支墩及出水池挡土墙，其结87、构与尺寸均与原同，对保留部分均予以维修加固。2、刘李二站：刘李二站为刘李一站梯级站，因不涉及防洪，除泵房结构有所不同外，其改造内容与刘李一站基本相同，泵房为一层砖混结构，房顶为现浇铪坡屋面，平面为L形，尺寸为7.87m(8.87m)30.37m。3、冯瓴三站：对泵房维修加固，维修利用前池底板、进水池及出水池锥坡，拆除重建压力水箱、穿堤涵洞、出水池，增设防洪闸。压力水箱结构为铪矩形，平面尺寸为4.0m31.0m；穿堤涵洞由原3孔变为1孔，结构为铪箱涵，断面内侧尺寸为3.0m3.0m，外设防洪闸。4、彭塔一站：彭塔一站安全鉴定为四类站，需全部拆除重建，其总体布置与原站基本相同。主要变动有：泵房由单88、层砖木结构变为上、下两层砖混结构，下层为泵室，内设主机组及起吊桁车，房净高5.85m；上层为配电房，内设配电柜对电机进行供电及控制，配电房净高3.5m，顶层为铪现浇坡屋面，泵房平面尺寸为24.9m7.9m。穿堤涵洞由圬工结构变为铪箱涵，设计口径为2.5m2.5m，洞身长30.0m。防洪闸增设启闭机房，平面尺寸为2.5m3.5m。各站总体布置特征参数见下表5.3-1。表5.3-1汲东泵站总体布置特征参数表泵站名称进水池（不含前池）站房压力水箱穿堤涵洞（防洪涵）出水池机组长宽底板长(m)宽(m)高(m)长宽底板孔径(m)底高程(m)长(m)宽(m)底板台套(m)(m)高程(m)(m)(m)高程(m89、)高程(m)刘李一站62515.0031.448.2上4.5/下6.02.52.515.002410433.006刘李二站620.532.0030.377.878.875.3247.5351.505冯瓴三站437.717.8538.56.808.405.943120.503.03.020.5027.353.523.919.759彭塔一站1520.720.8024.97.9上3.5/下5.85为1/4园R8.5m2.52.523.60212.55.023.1065.4水力计算水力计算的目的是根据排灌规划条件确定涵洞孔径。现主要是对涵洞过流能力进行计算。1、抽排涵洞过流能力计算计算成果详表5.4-90、1。表5.4-1抽排涵洞过流能力计算成果表泵 站名 称计算工况进水池水位(m)出水池水位(m)设计扬程(m)设计流量（m/s）洞底高程(m)涵洞孔数单孔孔径(宽高)(m)洞内水流流速(m/s)冯瓴三站抽排18.825.06.29.2720.513.03.01.03彭塔一站抽排20.025.05.06.1823.6012.52.50.99出水涵洞内水流流速一般不大于2.5m/s，计算结果表明：出水涵洞在设计工况下水流流速满足要求。2、 防洪涵过流量计算刘李一站的防洪涵为拆除重建，现对其过流能力进行分析计算。防洪涵为有压涵洞，过水能力计算根据涵洞中的水力计算公式，按有压涵洞淹没出流计算：式中： Q91、设计流量， m/s； 涵洞断面积； H0上下游水头差，m； L洞长，m； 以出口洞底为标高的出口水深，m；淹没出流的流量系数；从进口到出口前（不包括出口）各种局部水头损失系数之和，根据进口形状取0.5；z涵洞出口局部水头损失系数，可根据涵洞断面积w1与出口尾水渠断面积w2比值按公式z（1- w1/ w2）2计算。计算成果详表5.4-2。表5.4-2防洪涵过流量计算成果表站名设计流量(m3/s)上游水位(m)下游水位（m）洞底高程（m）计算孔径设计孔径BHBH（m）（m）刘李一站518.418.2152.51.82.52.5综上计算成果，防洪涵洞除满足过流能力要求，考虑检修方便，实际取值按设计孔92、径选用。5.5稳定计算与分析5.5.1稳定分析1、渗流稳定分析根据安徽省霍邱县汲东泵站工程复核计算分析报告(安徽省六安市水利水电规划设计院2009年2月编，以下简称)复核报告)可知，彭塔一站原站基实际渗径长度不满足要求；冯瓴三站和彭塔一站的站基出口渗流坡降均大于规范值，不能满足规范要求。本次汲东泵站更新改造中，拟对彭塔一站全部拆除重建，冯瓴三站的前池接长，拆除重建压力水箱和穿堤涵洞，通过拟定加固处理方案，需对两站渗流稳定重新计算，复核是否满足规范要求。2、结构稳定分析本次对汲东泵站的4座站更新改造中，彭塔一站为全部拆除重建，需对泵房、前池翼墙和出水涵洞进行稳定计算分析；刘李一站因泵型改变泵房拆93、除重建，重建的泵房因防洪要求设计为铪封闭型，考虑城东蓄洪需对刘李一站泵房进行抗浮稳定计算。其余两站较多为维修加固利用老建筑物，在复核报告中已进行结构稳定复核且均满足规范要求，本次不再进行重复计算。3、计算工况作用在泵房或翼墙的荷载有：自重、静水压力、扬压力、土压力和其它荷载。作用在出水涵洞的荷载有土压力、自重。内水压力和其他荷载。泵房建筑物的计算工况选择三种：完建期、设计运行期和最高运行期，前两种工况为基本组合，后一种工况为特殊组合。4、稳定安全系数汲东泵站本期更新改造4座站的主要建筑物级别为3级或4级，抗滑稳定安全系数允许值见表5.5-1。表5.5-1 各等级主要建筑物设计安全系数建筑物等级94、荷载组合抗滑安抗浮安基底应力不均匀系数全系数全系数中等密实地基松软地基基本组合1.251.121.5特殊组合1.11.052.52基本组合1.21.121.5特殊组合1.051.052.525.5.2稳定计算5.5.2.1渗流稳定计算本次主要对灌排结合站的冯瓴三站及彭塔一站的站基进行渗流稳定分析。渗流稳定计算主要进行两部分计算：(1)防渗长度计算；(2)水平和出口渗流坡降计算。1、防渗长度计算彭塔一站布置为堤后式，站基渗流轮廓线包括压力水箱、穿堤涵洞和站身基础轮廓线三部分。根据水闸设计规范（SL265-2001），站基防渗长度按下式计算：式中：各站基防渗长度复核成果见表5.5-2。表5.5-295、 站基防渗长度计算成果表泵站名称外水位平均内水位(m)渗径计算渗径长度(m)实际渗径长度(m)备注(m)系数彭塔一站30.4620.13772.3172.5从计算结果可以看出彭塔一站通过更新改造，站基实际渗径长度大于计算渗径长度，满足规范要求。2、水平和出口渗流坡降复核通过对现有的地质资料统计分析，冯瓴三站和彭塔一站的站基夹有砂层。根据水闸设计规范附录C，计算站基渗透压力采用改进阻力系数法进行计算。1）地基有效深度Te的计算若L0/S05，取Te=0.5L0式中：Te土基上建筑物地基的有效长度（m）；L0地下轮廓线的水平投影长度（m）；S0地下轮廓线的垂直投影长度（m）。若计算出Te大于地基实96、际深度，取实际深度进行计算。2）分段阻力系数的计算进出口段阻力系数按下式计算式中：0进出口段的阻力系数；S板桩或齿墙的入土深度（m）；T地基透水层深度（m）。内部垂直段阻力按下式进行计算：式中：y内部垂直段的阻力系数。水平段阻力系数按下式计算：式中：X水平段阻力系数；LX水平段长度（m）；S1、S2进出口段板桩或齿墙的入土深度（m）。3）各段水头损失的计算各段的水头损失按下式计算： 式中: hi各段水头损失值（m）；i 各分段的阻力系数；n总分段数4）水头损失的修正进出口段水头损失的修正按下式计算：h0=h0式中：h0修正后进出口段的水头损失（m）；h0 进出口段的水头损失（m）；阻力修正系数97、，当计算的1时，取=1。水平段水头损失的修正按下式计算：式中：修正后水平段的水头损失值（m）；水平段的水头损失值（m）。5）水平和出口坡降按下式计算 两站的站基水平和出口渗流坡降计算成果见表5.5-3。表5.5-3 站基水平和出口渗流坡降计算成果表泵站名称外水内水水位差水平渗流坡降出口渗流坡降位(m)位(m)(m)计算值允许值计算值允许值冯瓴三站27.45207.450.210.150.250.430.40.5彭塔一站30.4620.1310.330.230.150.250.470.40.5由计算结果可以看出，冯瓴三站和彭塔一站通过更新改造，其站基渗流坡降均小于规范值，能满足规范要求。5.5.98、2.2结构稳定计算1、抗滑稳定计算抗滑稳定按下列公式计算：式中：Kc抗滑稳定安全系数；G作用于构筑物基础底面以上的全部竖向荷载（包括构筑物基础底面上的扬压力在内，kN）； H作用于构筑物基础底面以上的全部水平荷载（kN）； f构筑物基础底面与地基之间的摩擦系数，天然地基取f=0.3，复合地基取f=0.35。2、抗浮稳定计算抗浮稳定按下式计算：Kf=式中：Kf抗浮稳定安全系数； V作用于构筑物基础底面以上的全部重力（kN）；U作用于构筑物基础底面以上的扬压力（kN）。3、基底应力按下式计算：式中：max、min基础底面应力的最大或最小值（kPa）；MX、MY作用于基础底面以上的全部水平向和竖向荷99、载对于基础底面基础底面对于该底面形心轴x、y的截面矩（m）；A基础底面面积（m2）。4、 基础应力不均匀系数按下式计算：max/min式中：地基应力不均匀系数。泵房和前池翼墙的稳定计算结果见表5.5-4、5.5-5。表5.5-4泵房稳定计算成果表泵站名称组合类别及运行工况水位组合（m）基底应力（kPa）不均匀系数抗滑稳定安全系数进水池出水池maxmin彭塔一站完建期无水无水110.9270.651.575.03基本组合设计运行期22.5025.70104.5571.611.463.31特殊组合最低运行期19.2025.70109.5673.531.493.11刘李一站城东湖蓄洪外水位内水位抗浮100、稳定安全系数25.5020.622.09表5.5-5前池翼墙稳定计算成果表5.5.3涵洞基础承载力计算涵洞均采用钢筋砼箱涵，现对冯瓴三站、彭塔一站的出水涵洞及刘李泵一站的防洪涵进行承载力计算，根据灌区水工建筑物丛书涵洞对箱涵基础承载力进行计算1、垂直土压力：式中：Ck埋填式涵管土压力计算系数；箱涵上部回填土容重；H由路面至涵洞顶的填土深度；D箱涵外部宽度。2、车辆荷载计算：堤顶路面宽度为6m，按两行车队行驶计算。式中：P每一车轮轮压；c汽车后轮胎在形成方向的着地长度，c=0.2m；H箱涵顶填土深度。经计算，包括垂直土压力、堤顶汽车作用荷载、箱涵自重作用等，各涵洞基底最大应力见下表5.5-4。表101、5.5-4各涵洞基底应力计算成果表泵站组合类别及运行工况水位组合基底应力（kPa）不均匀抗滑稳定抗倾稳定名称系数安全系数安全系数墙前墙后maxmin彭塔一站完建期无水无水112.6563.281.781.524.02设计运行期22.525.7103.3861.91.671.483.755.5.4结构稳定计算结果分析根据需计算的各站总体布置和地质勘测资料可知：刘李一站防洪涵基础座落在粉质粘土层，其地基承载力0=260KPa；彭塔一站的泵房、前池翼墙及出水涵洞均座落在细砂层，其允许承载力0=110KPa；冯瓴三站出水涵洞座落在素填土层，其允许承载力0=130KPa。以上各项计算成果表明：刘李一站的102、泵房抗浮及彭塔一站的泵房、前池翼墙和出水涵稳定计算结果基本满足洞规范要求；但冯瓴三站出水涵洞基底应力较大。出水涵洞基础座落在素填土层上，该层地基承载力特征值fak=130kpa，冯瓴三站出水涵洞最大基底应力max164.8kpa1.2fak156kpa，出水涵洞需进行基础处理。5.6地基处理设计5.6.1地基处理范围根据冯瓴三站的出水涵洞基底应力的计算结果，最大基底应力为164.8kpa，涵底座落于素填土层，天然地基承载力为fak130kpa，不能满足地基承载力要求，对此进行地基处理是必要的。5.6.2基础处理方案比选初步选定振冲碎石桩、水泥搅拌桩及压密注浆三种方案进行比较：振冲碎石桩是通过振103、动作用，使饱和砂土由原来疏松状态变为紧密状态，从而达到加固地基的目的。振冲碎石桩具有增大地基承载力、减小沉降量、提高地基整体稳定性等作用，特别适用于松散砂土地基的加固。其主要优点是施工简单、工艺成熟、速度快、投资少、对周围地基和建筑物影响小，在我国已得到广泛应用。主要缺点是处理后地基抗渗性较差。水泥搅拌桩是利用水泥作为固化剂，通过喷搅施工机械，使水泥加固料与原位土体搅拌得到充分混合，从而使软土硬结而形成具有整体性、水稳性和强度较大的地基土。具有施工简单、无需高压设备、安全可靠的特点。压密注浆是在地基土层中通过钻孔压力灌浆水泥浆液，形成水平劈裂面，浆液充填空隙，挤压并排出孔隙水，在土层中形成垂直104、水平板柱骨架，同时挤密土体，有效加固地基，同时还能提高土层抗渗性能。振冲碎石桩和水泥搅拌桩按照桩径0.5m，间距1.0m，正方形布置，较高翼墙和出水涵洞处的桩长以伸入下部砂壤土层控制，前者基础之外按2排桩放宽，总桩数为576根；后者基础之外按1排桩放宽，总桩数为406根。压密注浆方案初步拟定孔距为1.2m，梅花形布置，孔深按伸入下部砂壤土层1.0m控制。三种桩工程量及造价详见下表5.6-1。表5.6-1地基处理方案造价比较表方案工程量(m)单价(元)总价(万元)振冲碎石桩108319821.5水泥搅拌桩79130624.2压密注浆308814043.2从上表中可以看出，压密注浆方案造价最高，105、水泥搅拌桩次之，振冲碎石桩最低。但振冲碎石桩处理对原土层扰动较大，易对基础造成损害。水泥搅拌桩近期在我省的一些工程上应用较多，施工工艺日益成熟，其造价与振冲碎石桩相差不大，且施工较简单，无污染，无振动，防渗性能较好，对周围土层扰动小。经综合比较论证，决定采用水泥搅拌桩处理冯瓴三站的出水涵洞地基。5.6.3桩基设计根据同类工程设计经验，搅拌桩直径采用0.5m，水泥掺入比暂按18%计，桩距取1.0m，桩土置换率为0.196，较高翼墙和出水涵洞下的桩底以进入下一层重粉质壤土层为控制条件。根据搅拌桩的作用机理可知：所形成的水泥土桩体与桩周土组成复合地基共同承担建筑物荷载，由于二者刚度相差较大，桩体与桩106、间土如何分担建筑物荷载是较为复杂的问题，目前，可按建筑地基处理技术规范（JGJ79-91）经验公式计算。fsp.k=Rk.m/Ap+（1-m）fsk式中：fsp.k复合地基承载力标准值 （kPa） Fsk桩间土承载力标准值，取150kPa； m桩土置换率； Ap水泥土桩体横截面积（m2）； 桩尖土承载力折减系数，桩尖为硬土可取0.10.4； Rk单桩竖向承载力，取140kN。通过计算，冯瓴三站的涵洞地基加固后，地基承载能力标准值为188.24kPa，大于出水涵洞最大基底应力，说明选用水泥搅拌桩处理冯瓴三站的出水涵洞基础是合适的。第六章水力机械及辅助设备6.1设计依据及设计原则6.1.1设计依据107、1、泵站设计规范（GB/T50265-97）；2、 泵站设计改造规程（SL254-2000）；3、泵站原始及历年设计竣工资料，运行调查资料；4、泵站现场安全检测报告；5、 设备生产厂家资料。6.1.2泵站机电设备更新改造原则1、由于设计、制造、安装等原因造成设备本身有严重缺陷，质量低劣，技术状态差，修复使用不安全或不经济的设备；2、国家或行业已明令淘汰，或虽未列入淘汰产品,但技术已明显落后，耗能高，效率低，且不便实现技术改造，无配件修复的产品和设备；3、因泵站运行条件改变，不再使用且无法改造的设备；4、超过折旧年限，损坏严重及故障较多危及安全，性能达不到设计要求的设备；5、选型不当，配套不合理108、，经调节和其他改造措施仍不能满足要求，装置效率仍达不到部颁标准；6、功率不配套，绝缘严重老化，影响安全生产的主电机。6.1.3更换机泵设备的选型原则1、水力机械及辅助设备的选择，系根据泵站设计规范（GB/T50265-97）确定，并符合和满足水利工程建设标准强制性条文中的有关规定；2、需更换水泵的泵站按目前台数和结构尺寸以及泵站实际运行参数选择设备；3、泵站一般不考虑备用泵，机组总流量按泵站规划设计流量的105110%考虑；4、水泵选型时，水泵的设计扬程一般位于模型性能曲线图高效区略偏上，并兼顾到最高与最低扬程时水泵应能安全、稳定运行；5、电机的配套功率按水泵最大轴功率的105110%考虑；6109、水泵叶轮中心高程应满足最大吸水扬程和进口最小淹没深度的要求。6.2水泵及附属设备现状6.2.1刘李一站水泵设备现状刘李一站于1998年机灌改电灌，主机泵为潜水混流泵，总装机5台套1250kW，设计灌溉流量4.95m/s，实际灌溉流量4.7m/s。刘李一站主要设备见表6.2-1。表6.2-1刘李一站主要设备表泵站名称设备名称规格型号数量（台）生产厂家出厂日期刘李一站主潜水电泵600WQ-3400-20-2502合肥电机厂1998年600WQ-3400-20-2503亚太水泵厂1998年主变压器S7-1000/351神虹变压器厂1998年S7-630/351神虹变压器厂1998年6.2.2刘李二110、站水泵设备现状刘李二站建成于1998年，主机泵为潜水混流泵，总装机4台套1120kW，设计灌溉流量3.85m/s，设计灌溉流量4.0m/s。刘李二站主要设备见表6.2-2。表6.2-2刘李二站主要设备表泵站名称设备名称规格型号数量（台）生产厂家出厂日期刘李二站主潜水电泵600WQ-3500-21.5-2802合肥电机厂1998年600WQ-3500-21.5-2802亚太水泵厂1998年主变压器S7-800/351神虹变压器厂1998年S7-630/351常州变压器厂1998年6.2.3冯瓴三站水泵设备现状冯瓴三站为灌排泵站，结构为分基型，泵型为卧式混流泵，于1995年续建完成，总装机9台90111、0kw，设计流量9.27m3/s，用于灌溉机组三台，灌溉流量3.09 m3/s，排涝机组九台，排涝流量9.27 m3/s。冯瓴三站主要设备见表6.2-3。表6.2-3冯瓴三站主要设备表泵站名称设备名称规格型号数量（台）生产厂家出厂日期冯瓴三站主水泵26HBC-409无锡水泵厂1993年主电机JS137-12-1009上海电机厂1993年主变压器S7-630/101合肥变压器厂1994年SJL-750/101合肥变压器厂1964年6.2.4彭塔一站水泵设备现状彭塔一站亦为灌排泵站，结构为分基型，泵型为卧式混流泵，于1991年建成，总装机6台600kw，设计流量6.18m3/s，用于灌溉机组二台，112、灌溉流量2.06 m3/s，排涝机组六台，排涝流量6.18 m3/s。彭塔一站主要设备见表6.2-3。表6.2-3彭塔一站主要设备表泵站名称设备名称规格型号数量（台）生产厂家出厂日期彭塔一站主水泵20HBC-406无锡水泵厂1991年主电机JS13-12-1006江西电机厂1991年主变压器S9-M630/101神虹变压器厂2007年6.3检测结论水利部泵站测试中心于2009年2月对汲东泵站需更新改造的4座泵站进行了设备质量检测，并出具了（2009）检字第X号检测报告，结论意见如下：6.3.1刘李一站检测结论1、主水泵：该站水泵实测流量在检测工况下比同类产品说明书小，装置效率比泵站技术管理规程113、（SL2552000）规定的少12.69%。水泵外观检查和运行检测均不能满足安全运行要求。2、主电机：所检1#电动机的绝缘电阻符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006要求大于0.5 M，直流电阻各相差值不符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应小于2%的要求，吸收比不符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应大于1.2的要求。机组噪声大于泵站设计规范（GB/T50265-97）85db的要求。3、主变压器：所检测的两台变压器变压器外壳锈蚀，渗油严重，外观达不到合格要求。变压器部分散热片的蝶阀打不开，不能发挥散热功能。主变114、压器的测温系统严重老化，不能真实反映变压器的实际运行温度；所检测的（S7-1000/35）变压器三相绕组的线间直流电阻值差符合电气设备交接试验标准GB5015091应小于2的规范要求；所检测的（S7-1000/35）变压器绕组绝缘电阻符合电气设备交接试验标准GB5015091应大于900 M的规范要求，吸收比不符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应大于1.3的要求；所检测的（S7-630/35）变压器三相绕组的线间直流电阻值差不符合电气设备交接试验标准GB5015091应小于2的规范要求；所检测的（S7-1000/35）变压器绕组绝缘电阻符合电气设备交接试验标准GB115、5015091应大于900 M的规范要求；吸收比不符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应大于1.3的要求。4、开关柜：该机房开关柜为仿GGD型自制“三无”产品。5、电缆长期外暴露于室外，外包及分相电缆绝缘层老化。6、该站无自动控制系统。6.3.2刘李二站检测结论1、主水泵：水泵外观检查及机械性能检测均不能满足安全运行要求。2、主电机：所检1#电动机的绝缘电阻不符合要求，吸收比不符合应大于1.2的要求。直流电阻各相差值符合应小于2%的要求。3、主变压器：所检测的两台变压器变压器外壳锈蚀，局部有渗油现象，油枕干燥剂瓶有裂痕，外观达不到合格要求。变压器三相绕组的线间电阻值116、差不符合电气设备交接试验标准GB5015091应小于2的规范要求；所检测的（S7-1000/35）变压器绕组绝缘电阻不符合电气设备交接试验标准GB5015091应大于900 M的规范要求，吸收比不符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应大于1.3的要求；所检测的（S7-630/35）变压器三相绕组的线间电阻值差符合电气设备交接试验标准GB5015091应小于2的规范要求；所检测的（S7-1000/35）变压器绕组绝缘电阻不符合电气设备交接试验标准GB5015091应大于900 M的规范要求；吸收比不符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应大于117、1.3的要求。4、开关柜：该站开关柜为仿GGD型自制“三无”产品。5、电缆长期外暴露于室外，外包及分相电缆绝缘层老化。6、该站无自动控制系统。6.3.3冯瓴三站检测结论1、主水泵：该站所检测的2台同型号水泵实测流量在检测工况下比同类产品说明书小，装置效率低于泵站技术管理规程（SL2552000）规定的少18.68%-18.94%,能耗高；机械性能检测多项指标不合格。 2、主电机：所检测的6号电动机定子绕组绝缘老化，外观检查达不到合格要求；所检电动机的吸收比符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应大于1.2的要求；绝缘电阻符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50118、150-2006应大于0.5 M的要求；直流电阻线间差不符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应小于1%的要求；机组噪声大于泵站设计规范（GB/T50265-97）85db的要求，振动大于泵站安装及验收规范（SL317-2004）0.08的要求。所检测的7号电动机定子绕组绝缘老化，外观检查达不到合格要求；所检电动机的吸收比不符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应大于1.2的要求；绝缘电阻符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应大于0.5 M的要求；直流电阻线间差不符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB5015119、0-2006应小于1%的要求；机组噪声大于泵站设计规范（GB/T50265-97）85db的要求，振动符合泵站安装及验收规范（SL317-2004）0.08的要求。3、主变压器：两台主变压器均属淘汰产品。4、开关柜：该站开关柜为淘汰产品。5、电缆为铝芯电缆，属于淘汰产品。6、变压器室外保护设备均属于淘汰产品。7、该站无自动控制系统。6.3.4彭塔一站检测结论1、主水泵：该站所检测的2台同型号水泵实测流量在检测工况下比同类产品说明书小，装置效率低于泵站技术管理规程（SL2552000）规定的少21.6%-22.62%,能耗高。水泵机械性能检测多项指标不合格； 2、主电机：所检测的4号电动机定子绕120、组绝缘老化，外观检查达不到合格要求；所检电动机的吸收比符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应大于1.2的要求；绝缘电阻符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应大于0.5 M的要求；直流电阻线间差不符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应小于1%的要求；机组噪声大于泵站设计规范（GB/T50265-97）85db的要求，振动符合泵站安装及验收规范（SL317-2004）不大于0.08的要求。所检测的5号电动机定子绕组绝缘老化，外观检查达不到合格要求；所检电动机的吸收比不符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50121、150-2006应大于1.2的要求；绝缘电阻符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应大于0.5 M的要求；直流电阻线间差不符合电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-2006应小于1%的要求；机组噪声大于泵站设计规范（GB/T50265-97）85db的要求，振动符合泵站安装及验收规范（SL317-2004）不大于0.08的要求。3、开关柜：该站开关柜为淘汰产品。4、电缆为铝芯电缆，属于淘汰产品。5、变压器室外保护设备均属于淘汰产品。6、该机房无自动控制系统。6.4安全鉴定结论6.4.1主机组6.4.1.1刘李一站刘李一站潜水电泵技术状况差，运行故障率高，122、安全隐患多。评定为四类设备。6.4.1.2刘李二站刘李二站潜水电泵技术状况差，运行故障率高，安全隐患多。评定为四类设备。6.4.1.3冯瓴三站冯瓴三站水泵磨损严重，经检测多项水力性能和机械性能不合格；电动机经常受潮，线圈绝缘电阻下降，运行温升高，噪音大。评定为四类设备。6.4.1.7彭塔一站彭塔一站主机组损坏严重，经检测多项性能指标不符合要求。评定为四类设备。6.4.2电气设备6.4.2.1刘李一站主变压器： 2台变压器为1998年生产的S7系列产品，外壳锈蚀、渗油严重，经检测部分电气参数不符合标准要求。评定为三类设备。开关柜：开关柜为仿GGD型“三无”产品，柜体锈蚀，存在安全隐患。评定为四类123、设备。6.4.2.2刘李二站主变压器： 2台变压器均为1998年生产的S7系列产品，外壳锈蚀、渗油严重，经检测部分电气参数不符合标准要求。评定为三类设备。开关柜：开关柜为仿GGD型“三无”产品，柜体锈蚀，存在安全隐患。评定为四类设备。6.4.2.3冯瓴三站主变压器：主变压器为S7和SJL系列变压器，属淘汰产品，外壳锈蚀、渗油严重。评定为四类设备。开关柜： 11面开关柜为自制产品，柜体锈蚀，存在安全隐患。评定为四类设备。6.4.2.7彭塔一站主变压器：一台S9-630M/10变压器为2007年产品，性能良好。评定为一类设备。开关柜：4面均为BSL型开关柜，外壳锈蚀，属淘汰产品。评定为四类设备。6124、.5水力机械6.5.1刘李一、二站水力机械6.5.1.1刘李一站设计条件1、进水池水位防洪水位：25.50m最高运行水位：23.2m设计水位：18.20m最低运行水位：17.20m2、出水池水位设计水位：35.00m最低运行水位：33.80m最高运行水位：35.00m3、特征扬程设计净扬程：16.80m最高净扬程：17.80m最低净扬程：10.60m6.5.1.2刘李二站设计条件1、进水池水位设计水位：34.70m最低运行水位：33.70m2、出水池水位设计水位：53.50m3、特征扬程设计净扬程：18.80m最高净扬程：19.80m6.5.1.3机组选型1、方案比较根据刘李一、二站现状，在充125、分考虑运行安全、维修操作方便、尊重管理单位要求的前提下，本次更新改造对机泵选型拟定了两个方案(见下表)：方案泵站名称单位数量水泵电机方案刘李一站台6SLOW600630CY355-6-250kw刘李二站台5SLOW600630CY355-6-250kw方案刘李一站台5600WQ3400-20-250kw刘李二站台4600WQ3500-21.5-280kw方案机型为传统离心泵型，泵房为干室型或分基型，结构简单，维护方便，由于泵型普通，积累了丰富的管理经验，运行安全可靠，维修操作方便；但由于机组型式与原泵房型式不配套，原土建工程利用率低，需对原泵房进行改造，加大了土建工程投资，同时还需考虑刘李一站126、电机防洪问题。方案采用现状泵型，其优点是原土建工程利用率高，仍可利用原泵房布置形式，不会增加太多土建投资。但大型高扬程潜水电泵在我国目前制造技术尚不成熟，运行故障率较高，且维修管理难度大，一旦出现问题，现场管理人员无法进行检修，需送至原厂家进行维修，既耽误抗旱，又劳民伤财。根据以上分析及管理单位要求，结合两站管理运行实际，本次设计采用方案。刘李一站由原5台潜水电泵更换为6台 SLOW600630C离心泵，转速n=980r/min，配套电机为Y355-6-250kw；刘李二站由原4台潜水电泵更换为5台 SLOW600630C离心泵，转速n=980r/min，配套电机为Y355-6-250kw。其127、性能曲线见图6.5-1。图6.5-1刘李一、二站水泵性能曲线图2、水泵工作点确定1）性能参数由所选泵型的性能曲线（见图6.5-1）可查得两站水泵参数见表6.5-3。表6.5-3 刘李一、二站水泵参数表刘李一站刘李二站扬程(m)流量(m3/s)扬程(m)流量(m3/s)24.50.55624.50.55621.40.81921.40.8191811812）损失扬程计算刘李一、二站均利用原700钢管，水泵进口经600700扩管与闸阀相接，后接700直管由700300弯管进入斜卧管，与1000喇叭口相接入进水池；水泵出口经600700扩管、闸阀、700直管，经镇墩由70023.50弯管进入斜卧管至出128、水池高程后，再经镇墩由70023.50弯管进入水平段接拍门后入出水池。其中刘李一站直管长度62m，刘李二站直管长度68m。根据管路布置情况，刘李一、二站管路水头损失按下式计算式中：损失扬程总和(m)；进水喇叭口水头损失(m)；出水拍门及弯头等局部水头损失(m)；沿程水头损失(m)式中：局部水头损失系数之和； 进、出水管路流速(m/s)； 管路平均流速；管路水平长度；。沿程水头损失系数。刘李一、二站根据上式可得在各流量下损失扬程，计算结果见表6.5-4。表6.5-4 刘李一、二站管路水头损失计算表单机流量流速(m/s)刘李一站水头损失(m)刘李二站水头损失(m)q(m3/s)进口V1出口V2平均129、V0.51.771.301.530.610.620.62.121.561.840.880.900.72.481.822.151.191.220.82.832.082.461.561.600.93.182.342.761.972.021.03.542.603.072.442.50根据表6.5-4计算结果绘制流量-损失扬程曲线如图6.5-2。水泵运行工作点为水泵性能曲线与泵站流量对应扬程曲线H需=H净+h损的交点，经计算，刘李一、二站在设计扬程和校核扬程下的水泵工作点分别见表6.5-5、6.5-6，工况确定曲线如图6.5-3、6.5-4。表6.5-5 刘李一站工作点确定表运行工况净扬程(m)16.130、817.8H需(m)1919.79流量q(m3/s)0.9480.902表6.5-6 刘李二站工作点确定表运行工况净扬程(m)18.819.8H需(m)20.6121.38流量q(m3/s)0.8490.793从以上计算结果看，刘李一站采用6台 SLOW600630C离心泵；刘李二站采用5台 SLOW600630C离心泵，在设计和校核扬程下，其工作点均位于高效区，且满足设计要求，水泵选型是合理的。6.5.2冯瓴三站水力机械根据现场检测结论及安全鉴定结果，冯瓴三站的主泵、电机均需更新。需更新主要设备见表6.5-7。考虑节省投资及最大限度利用原土建工程，泵型选择上仍采用原泵型，冯瓴三站水力机械选型131、成果详见第四章表4.4-1。表6.5-7冯瓴站需更新主要设备一览表序号名称型号数量单位备注1冯瓴三站1.1混流泵26HBC-409台1.2异步电机JS-137-129台100KW/380V6.5.3彭塔一站水力机械根据现场检测结论及安全鉴定结果，彭塔一站的主泵、电机均需更新。需更新主要设备见表6.5-8。泵型选择上仍采用原泵型，彭塔一站水力机械选型成果详见第四章表4.4-1。表6.5-8彭塔一站需更新主要设备一览表序号名称型号数量单位备注1 彭塔一站1.1 混流泵26HBC-406 台1.2 异步电机JS-13-126 台100KW/380V第七章电气设计 7.1设计依据及原则7.1.1设计依132、据1设计规程 泵站设计规范（GB/T50265-97）； 泵站设计改造规程（SL254-2000）； 水利水电工程设计防火规范（SDJ278-90）； 电力装置的电测量仪表装置设计规范（SDJ63-90）； 导体及电气设备选择规程（SDGJ14-86）； 电力装置的继电保护和自动装置设计规范（GB50062-92）。2 其他有关资料 泵站原有设计文件和图纸； 泵站现状调查分析报告； 泵站土建及金属结构部分工程现场安全检测报告； 泵站机电设备现场安全检测报告；泵站工程复核计算分析报告； 安全鉴定报告。7.1.2设计原则本次电气设备改造工程原则上对淘汰、运行时间长，检测为四类设备且不能满足变配电要133、求的低压配电柜、控制设备和主变压器以及电线电缆进行更换，检测为二、三类设备且可以通过更换元器件恢复使用功能且能安全运行的设备予以维修。其中刘李一站、刘李二站现各有2台变压器（35kv）使用时间不长，不属淘汰产品，故予维修使用。此次设计将根据泵站所在地规划、经济发展水平、泵站规模、重要程度、泵站运行管理水平及确定监控系统模式及自动化水平，并为以后泵站联调打好基础。7.2电气设计7.2.1电气设备现状汲东泵站35kV和10kv输电工程始建于1978年，隶属霍邱县水务局，其中35kv电源由霍邱县城关110kv变电所提供，10kv电源分别由孟集变电所和左王变电所引接。霍邱县城至孟集、左王变电所导线型号134、均为LGJ-120，杆型为12m拔梢杆，线路状况良好。孟集变电所到刘李一、二站为35kv电压等级，导线型号为LGJ-70，杆型为12m拔梢杆，该线路于1998年建设完成；其他两站电源均为10kv等级，10m杆塔，主干线路为供电所管理，T接线以下为霍邱县水务局管理。汲东泵站现有的35kv（刘李一、二站）和10kv（T接以下）高压架空线路，由于年久失修，加之2008年雪灾，部分导杆倾斜，绝缘瓷瓶破裂，导线下垂，相间及对地安全距离不满足规范要求，存在一定的安全隐患，本次予以维修或改造。汲东泵站高压线路现状情况见表7.2-1。表7.2-1霍邱县汲东泵站高压线路现状情况表序号站名电压等级(kv)线路长度135、(km)备注规格直供T接以下1刘李一站35LGJ959.5维修2刘李二站35LGJ953.5维修3冯瓴三站10LGJ705.4维修4彭塔一站10LGJ356更换刘李一站、刘李二站35kv变压器高压侧采用RW6-35型高压跌落熔断器进行保护控制，装有FZ-35避雷器进行防雷保护，每处变电所装有2根1618m避雷针以防直击雷侵袭。汲东泵站列入更新改造的4座站共有7台主变供电，其中35kv/0.4kv变压器4台，10kv/0.4kv变压器3台；共23面配电柜，全部为低压配电，其中仿GGD型8面，仿BSL型4面，仿PGL型11面，柜内安装HD13型刀闸，DW10-15或DZ10-20型空气开关，电流互136、咸器等，机组配电由交接触器控制，各站机组均为全压直接起动。各站配电柜内装设备质量较差、档次低，老化或烧损毁严重，不能保证安全运行。汲东泵站列入更新改造的4座站主要电气设备现状见表7.2-2。表7.2-2霍邱县汲东泵站主要电气设备现状表设备名称规格型号数量(台)生产厂家出厂日期刘李一站主变压器S7-630/351神虹变压器厂1998年主变压器S7-1000/351神虹变压器厂1998年开关柜仿GGD4阜阳开关厂1998年补偿柜仿GGJ2阜阳开关厂1998年刘李二站主变压器S7-630/351常州变压器厂1998年主变压器S7-800/351神虹变压器厂1998年开关柜仿GGD4阜阳开关厂1998137、年补偿柜仿GGJ2阜阳开关厂1998年冯瓴三站主变压器S7-630/101合肥变压器厂1994年主变压器SJL-750/101合肥变压器厂1964年开关柜PGL111上海开关厂1995年彭塔一站主变压器S9-630M/101不详1991开关柜BSL4合肥开关厂19917.2.2供电方式汲东泵站电源来自华东电网霍邱城关110kv变电所，以单回路35kv分别向孟集、左王二处降压变电所供电，线路长度分别为23.5km和22km，其中刘李一站直供长度36.5km，刘李二站直供长度34km，冯瓴三站、彭塔一站分别由左王变电所和孟集变电所降压后以10kv单回路供电，单线长度在10km以内，导线型号分别为L138、GJ-70和LGJ-35。7.3电气主接线根据水力机械选型，各站机组台数不尽相同，单站装机容量从600kW至1500kW。根据现有泵站运行状况，结合泵站运行的安全性、灵活性、节约投资等原则，对刘李一站、刘李二站（主变已确定），冯瓴三站、彭塔一站提出了下述两种可行方案进行比较论证。方案一：每站选用两台主变，采用单母线分段，刘李一站主变分别为S7-1000/35和S7-630/35，低压出线进泵房后分别接入两段母线,段母线带4台机组，段母线带2台机组。刘李二站主变分别为S7-800/35和S7-630/35，低压出线进泵房后分别接入两段母线,段母线带3台机组，段母线带2台机组。冯瓴三站选用两台S1139、1-500/10和S11-630/10主变, 低压出线进机泵后分别接入两段母线,段母线带4台机组，段母线带5台机组。彭塔一站选用两台S11-500/10主变,低压出线进泵房后分别接入两段母线,段母线带3台机组，段母线带3台机组。方案二：采用单母线接线不分段。刘李一、二站低压出线进入泵房后两并联运行，冯瓴三站、彭塔一站各选用一台主变，型号分别为S11-1250/10和S11-1000/10，低压出线进泵房由一段母线供电。优缺点比较：两方案比较，其接线方式均为常规接线，方案一与方案二相比，接线及保护稍复杂，多一台母联柜，投资略大，但其运行方式灵活。根据泵站设计规范（GB/T50265-97）10.140、2.3“电动机电压母线宜采用单母线接线，对于多机组大容量和重要泵站也可采用单母线分段接线。”综合考虑本阶段采用方案二。具体接线内容见附图电气主接线图。7.3.1站用电目前刘李等4站均无站用变压器，为方便检修和站用照明，本次设计对刘李等4座站各配一台S11-30/10站用变压器，由于各站用电负荷均不大，无动力用电设备，供电电压采用380/220v三相四线制系统。7.3.2电动机起动和无功补偿方式1、电动机起动方式汲东泵站本期列入更新改造的4座站中，冯瓴三站、彭塔一站单机功率均为100kW，刘李一站、刘李二站单机功率为250kW，单机功率较大，最后一台电动机起动对母线电压不利，故各站电机起动方式本141、次设计采用斜坡恒流软起动。为以后泵站联调打好基础，实现全面微机远控和监测，各站起动设备均采用HPS2DN智能型软起动器。2、无功补偿方式由于刘李等4座站装机容量较大，单机功率因数为0.86，根据泵站设计规范（GB/T50265-97）第10.4.2规定对以上各站应进行无功补偿。补偿方式采用单机房并联电容器就地补偿，电容补偿装置选用MNS-23型或GGJ2型标准无功补偿屏，将功率因数由0.86补偿到0.9以上。无功补偿的设备详见主接线图。7.4主要电气设备选择7.4.1刘李一站、刘李二站根据汲东泵站安全鉴定报告书鉴定结果可知：刘李一站、刘李二站建于1998年，由于建设时间不长，四台主变压器鉴定为142、三类设备，予以维修保留；开关柜及补偿柜为仿GGD产品，内装设备烧损毁严重，存在较大的安全隐患，鉴定为四类设备，予以更换。根据鉴定结果，刘李一站、刘李二站本次电气设备设计主要任务是：复核现有四台主变容量是否满足计算要求；根据短路电流计算结果校验所选电气设备动、热稳定性。1、主变容量复核根据水力机械选型，刘李一、二站水泵选配为卧式离心泵，主电机为异步型共计11台，其中刘李一站为6台，单机容量250kW，总装机1500kW；刘李二站为5台，单机容量250kW，总装机1250kW。主变压器容量按公式（7.3.1）计算： （公式7.3.1）式中：主变压器容量（kvA）；电动机额定功率(kW)；照明等用电143、总负荷(kW)；电动机效率；电动机功率因数；照明同时系数；电动机负荷系数，；水泵轴功率(kW)；修正系数，按表7.4-1确定。表7.4-1水泵计算轴功率修正系数P3/P10.81.00.70.80.60.70.50.6K311.051.11.2经计算，刘李一站主变总计算负荷1627kVA，刘李二站为1418kVA。刘李一站现有两台主变为S7-1000/35和S7-630/35，合计容量为1630kVA；刘李二站现有两台主变为S7-800/35和S7-630/35，合计容量为1430kVA。由此可以看出刘李一站、刘李二站现有的主变容量分别大于其计算容量，满足实际运行要求。2、短路电流计算刘李站电144、源来自淮南电网至霍邱城关110kV变电所。该所110kV三圈主变容量40MVA，经35kV输电线路（LGJ95，46km）至孟集35kV变电所，再由孟集引出35kV（LGJ70，9.5km）向刘李一站供电，刘李二站电源来自刘李一站。由于刘李站上级供电电源为霍邱城关变电所40MVA主变，刘李一站主变主要运行方式为：S71000/35和S7630/35并列运行向6台250kW电机供电；刘李二站主变主要运行方式为：S7800/35和S7630/35并列运行向5台250kW电机供电。由于主变容量占供电电源容量不足5，因此计算低压侧短路电流时认为两站变压器高压侧为无限大系统。即SI=，XXT=0， RX145、T=0本次计算参照机电排灌设计手册有关公式，并依据刘李一、二站电气主接线图(见附图)，按照1#、2#主变0.4kV母线并列运行的方式以有名值计算，短路电流计算详见表7.4-2。表7.4-2刘李站短路电流计算成果表站名短路点平均电压Uav(kv)短路电流周期分量有效值(kA)短路冲击电流峰值(kA)短路全电流最大有效值(kA)短路容量Sk(MVA)一站0.413.6135.3625.019.430.419.8652.7337.2913.760.416.5046.6232.9711.43二站0.411.5331.2722.117.990.414.1842.3129.929.820.413.9538146、.8727.499.663、开关柜选择为保证所选电气设备运行安全、可靠，根据导体及电气选择规程（SDGJ14-86）规定：除按正常状态下所在回路的最高工作电压和最大工作电流来进行选择外，还按最大运行方式下最不利的短路情况下，不致受到破坏，并能安全切断电流，避免短路故障事态进一步扩大。经选择和校验刘李站开关柜及其主控设备选择见表7.4-3。表7.4-3刘李站开关柜及其主控设备表站名总 柜(MNS型)分 柜(MNS型)设备名称型号设备名称型号一站断路器MT32-3200A断路器NS800H-3P/800A电流互感器LMZJ1-0.66/3000/5A电流互感器LMZ2-0.66/600/5A母线2147、(TMY-8010)电缆2(YJV22-1KV-3120)软起动器HPS2DN-250kw二站断路器MT25-2500A断路器NS800H-3P/800A电流互感器LMZJ1-0.66/2000/5A电流互感器LMZ2-0.66/600/5A母线2(TMY-8010)电缆2(YJV22-1KV-3120)软起动器HPS2DN-250kW7.4.2冯瓴三站根据汲东泵站安全鉴定报告书鉴定结果可知：冯瓴三站2台主变压器型号分别为S7和SJL型，均属淘汰产品，鉴定为四类设备，予以更换。开关柜为“三无”仿制产品，内装设备烧损毁严重，存在较大的安全隐患，鉴定为四类设备，予以更换。根据鉴定结果，冯瓴三站本次148、电气设备设计主要任务是：根据该站总装机容量计算所需主变容量；根据短路电流计算结果校验所选电气设备动、热稳定性。1、主变容量选配根据冯瓴三站装机容量选配情况，按公式7.3.1计算该站主变所需容量，然后根据计算结果、电压等级及该站电气主接线情况，合理选配该站的主变容量。冯瓴三站主变容量选配情况详见表7.4-4。表7.4-4 冯瓴三站主变容量选配表泵站名称装机容量(kW/台)计算主变容量(kVA)选配主变容量(kVA)冯瓴三站900/91125S11-1250/102、短路电流计算冯瓴三站电源来自淮南电网至霍邱城关110kV变电所。该所110kV三圈主变容量40MVA，经35kV输电线路（LGJ95149、，22km）至左王35kV变电所，再由左王引出10kV线（LGJ70，5.4km）向该站供电。由于冯瓴三站上级供电电源为霍邱城关变电所40MVA主变，该站主变主要运行方式为：S111250/10单母线运行向9台100kW电机供电。由于主变容量占供电电源容量不足5，因此计算低压侧短路电流时认为本站变压器高压侧为无限大系统。即SI=，XXT=0， RXT=0本次计算参照机电排灌设计手册有关公式，并依据冯瓴三站电气主接线图（见附图），按照0.4kV单母线运行方式以有名值计算，短路电流计算详见表7.4-5。表7.4-5冯瓴三站短路电流计算成果表短路点平均电压Uav(kv)短路电流周期分量有效值(kA)150、短路冲击电流峰值(kA)短路全电流最大有效值(kA)短路容量Sk(MVA)0.413.3835.2724.949.270.419.4743.3830.6813.493、开关柜选择为保证所选电气设备运行安全、可靠，根据导体及电气选择规程（SDGJ14-86）规定：除按正常状态下所在回路的最高工作电压和最大工作电流来进行选择外，还按最大运行方式下最不利的短路情况下，不致受到破坏，并能安全切断电流，避免短路故障事态进一步扩大。经选择和校验冯瓴三站开关柜及其主控设备选择见表7.4-6。表7.4-6冯瓴三站开关柜及其主控设备表总 柜(MNS型)分 柜(MNS型)设备名称型号设备名称型号断路器MT25-2151、500A断路器NS400H-3P/400A电流互感器LMZJ1-0.66/2000/5A电流互感器LMZ2-0.66/200/5A母线2(TMY-8010)电缆YJV22-1KV-395软起动器HPS2DN-100kW7.4.3彭塔一站根据汲东泵站安全鉴定报告书鉴定结果可知：彭塔一站在91年建站时，原配主变为1台S7-1000/10/0.4型，后在运行过程中被烧毁。为临时应急，管理单位于2007年购买1台为S9-630M/10/0.4型，本次安全鉴定为一类设备，本应予以保留。但根据汲东泵站安全复核报告可知，其主变容量复核不足，不满足实际运行要求，予以更换扩容。4面开关柜均为“三无”仿制产品，内152、装设备损毁严重，存在较大的安全隐患，鉴定为四类设备，予以更换。根据鉴定结果，彭塔一站本次电气设备设计主要任务是：根据该站装机情况计算所需主变容量；根据短路电流计算结果校验所选电气设备动、热稳定性。根据彭塔一站装机容量选配情况，按公式7.3.1计算该站主变所需容量，然后根据计算结果、电压等级及该站电气主接线情况，合理选配该站的主变容量。彭塔一站主变容量选配情况详见表7.4-7。表7.4-7彭塔站主变容量选配表机房名称装机容量(kW/台)计算主变容量(kVA)选配主变容量(kVA)一机房600/6750S11-1000/102、短路电流计算彭塔一站电源来自淮南电网至霍邱城关110kV变电所。该所1153、10kV三圈主变容量40MVA，经35kV输电线路（LGJ95，46km）至孟集35kV变电所，再由孟集引出10kv（LGJ70，20km）架至彭塔乡，经T接（LGJ35，6km）向该站供电。由于该站上级供电电源为霍邱城关变电所40MVA主变，该站主变主要运行方式为：S111000/10单母线运行向6台100kW电机供电。由于主变容量占供电电源容量不足5，因此计算低压侧短路电流时认为本站变压器高压侧为无限大系统。即SI=，XXT=0，RXT=0本次计算参照机电排灌设计手册有关公式，并依据彭一塔电气主接线图(见附图)，按照0.4kV单母线运行方式以有名值计算，短路电流计算详见表7.4-8。表7.154、4-8彭塔一站短路电流计算成果表短路点平均电压Uav(kv)短路电流周期分量有效值(kA)短路冲击电流峰值(kA)短路全电流最大有效值(kA)短路容量Sk(MVA)0.414.3632.1723.139.950.416.1836.2525.6411.213、开关柜选择为保证所选电气设备运行安全、可靠，根据导体及电气选择规程（SDGJ14-86）规定：除按正常状态下所在回路的最高工作电压和最大工作电流来进行选择外，还按最大运行方式下最不利的短路情况下，不致受到破坏，并能安全切断电流，避免短路故障事态进一步扩大。经选择和校验彭塔一站开关柜及其主控设备选择见表7.4-9。表7.4-9彭塔一站开关柜及155、其主控设备表总 柜(MNS型)分 柜(MNS型)设备名称型号设备名称型号断路器MT16-1600A断路器NS400H-3P/400A电流互感器LMZJ1-0.66/1250/5A电流互感器LMZ2-0.66/200/5A母线2(TMY-8010)电缆YJV22-1KV-395软起动器HPS2DN-100kW7.5防雷及接地为防止雷电波沿输电线路侵入损坏主变及其它电气设备，本次设计在刘李一站、刘李二站主变35kv高压进线侧装设一组HY5WZT-42/121型氧化锌避雷器；在冯瓴三站、彭塔一站主变10kv高压进线侧装设一组HY5WS-17/50型氧化锌避雷器。同时为防直击雷侵袭，在刘李一、二站变电156、所各设2根1618m避雷针，其接地系统冲击接地电阻不大于10，冯瓴三站、彭塔一站两站不单设避雷针，仅在厂房顶装设避雷带，将其与厂房接地网可靠连接。各站的泵房和变电所中电气设备接地装置，按照有关规程、规定进行设计，并将变电所人工接地网与厂房基础圈梁中主钢筋构成的自然接地网，用一406的镀锌扁铁可靠地连接，形成一完整的接地系统，其接地电阻值不应大于1。7.6照明与通信对于不分层分基型的泵房如刘李二站和冯瓴三站，顶面照明灯具以荧光灯具为主，同时辅以壁灯；对于分基分层型泵房如刘李二站和彭塔一站，主泵室顶面照明灯具以卤素灯为光源，同时辅以壁灯，副厂房照明灯具同分基型（不分层）泵房；为方便巡视与检修照明，157、各站在变电区及厂区内均设有路灯；对站容较大刘李一站和刘李二站在其配电室、控制室、主机房内及主要通道上均设有事故照明灯，供运行人员处理事故或疏散之用，正常情况下事故照明灯由事故照明切换装置供给交流电源，一旦出现事故交流电源消失后事故照明切换装置自动切换到蓄电池组供电的直流电源上。为方便调度与管理，各站在值班室内各设1部程控电话。7.7电气二次1、继电保护根据电力装置的继电保护和自动装置设计规范（GB50062-92）并结合汲东泵站4座站的具体情况，对各站主要电气元件设置保护装置。现分述如下：主变保护：对于刘李一、二站在其主变高压侧(35kv)装置ZW7-40.5户外真空断路器，进行过流、过载及欠158、压等保护；其它两站均靠装置在主变高压侧RW11-10B型户外跌落熔断器进行过流保护。电动机保护：为实现自动化管理，对于站容较大的刘李一站、刘李二站拟采用NSP83电动机成套保护装置结合水泵配套的保护装置，一并装入0.4kv开关柜中，并及时有效地向微机监控系统传输信号和数据。其它两站电动机保护靠装置在开关柜内的断路器及热继电器本身具有保护性能进行保护。2、泵站自动化为使泵站安全、可靠地运转，满足机组能迅速开停要求，同时对泵站发生的各种事故或故障能自动作出迅速而准确的反应（事故跳闸、紧急停机、备用设备自动投入等），并及时发出信号。针对具体情况和目前国内泵站自动控制系统普遍采用的方案，同时考虑具有一159、定先进性，本次选择计算机监控系统作为站容较大的刘李一站和刘李二站的自动控制方式，并与汲东分局中央控制室进行通讯联络。监控系统采用分层分布式结构，设主控级和现地单元级。主控级设一台站级操作员工作站，作为电动机组和泵站公用设备进行控制和监视，上位机与LCU之间采用通信网络连接。全站的监视、控制任务主要由计算机监控系统承担，系统还预留通信接口，与将来其它泵站联调打好基础。系统主要功能有：(1)数据采集和处理以及全站的监视和管理。(2)安全运行监视。(3)对全站设备进行控制。(4)事件顺序记录。(5)打印记录功能。(6)相关量记录。(7)屏幕显示。(8)语音报警。(9)泵站运行维护管理。(10)与上级160、调度中心接口通信。(11)接收和处理开关柜中成套保护装置传输的信号和数据。3、操作电源的选定为保证刘李一站及刘李一站的电气设备的控制、保护、信号以及自动装置、事故照明等在交流电源完全消失的情况下可靠而连续的工作，同时为便于二次电气设备的选配，决定选用220V蓄电池作为二次线路的操作电源。直流电源系统选用免维护全密封铅酸蓄电池直流系统成套装置（GZDW-100/220型，容量50Ah），整个装置由蓄电池屏、充电浮充电屏及直流馈电屏等组成。直流系统的控制母线和合闸母线均采用单母线。7.8电工实验中心根据泵站设计规范（GB/T50256-97）第10.16.1条款，梯级泵站集中管理的泵站群以及大型泵161、站应设置实验室。故本次汲东泵站更新改造设计拟在刘李一站设置中心实验室，所配设备的实验能力达到能对汲东泵站各站的电气设备检修、调度、校验及预防性试验。主要实验项目有：1、进行电气设备定期预防性实验；2、电气测量仪表定期校验；3、继电保护、自动化装置定期实验；4、电气设备及其它设备的检修和故障处理等必要的测量试验。第八章金属结构8.1金属结构综述汲东泵站列入本次更新改造的4座泵站，受当时社会经济条件等因素影响，在建站之初金属结构就配套不到位。各站进口无拦污设施，杂草、污物等常常吸入泵体，造成叶轮严重汽蚀，主机泵运行效率逐年下降。有防洪要求的刘李一站、冯瓴三站、彭塔一站，防洪设施残缺不全，其中冯瓴三162、站无防洪设施，刘李一站防洪闸门为钢筋砼结构，由于年久失修，闸门老化、变形，钢筋外露锈蚀，止水失灵，启闭设备散失；彭塔一站防洪闸门为铸铁闸门，门体及门槽锈蚀严重，闸门漏水且开启困难，严重威胁泵房安全。针对汲东泵站4座改造泵站金属结构现状，根据汲东泵站安全鉴定报告书鉴定结论，本次对汲东泵站4座站金属结构更新改造主要内容有：1、对刘李一站、彭塔一站的防洪设施拆除重建，更新砼（或铸铁）闸门为平面钢闸门，配备相应的手电两用启闭设备；增设冯瓴三站的防洪闸门和启闭设备。2、各站进口增设拦污设施。8.2闸门及启闭设备设计从泵站的现状看，具有防洪要求的站房，其闸门主要功能是在汛期时防止外河洪水进入泵室或因机组出163、水拍门失去止水作用后外河水倒灌。故本次闸门设计均为平面定轮钢闸门，该闸门具有门体轻，止水效果好、门槽埋件简单及维护方便等特点；启闭设备选用QPL型手电两用螺杆式启闭机，一门一机。刘李一站、冯瓴三站、彭塔一站防洪闸门及启闭设备主要技术特性详见表8.2-1。137表8.2-1汲东泵站防洪闸门及启闭设备特性表泵站名称孔 径(m)(宽高)数 量(台）闸门尺寸(m)(宽高）启闭机型 号电机功率刘李一站2.52.512.92.7QPL-1002.2kW冯瓴三站3.03.013.63.2QPL-1603.0kW彭塔一站2.52.512.92.7QPL-1002.2kW8.3拦污栅设计根据泵站设计规范（GB/164、T50265-97）第5.1.7条“污物、杂草较多的河流上泵站应设置专用的拦污、清污设施”。泵站技术改造规程（SL254-2000）第4.6.2条“未建拦污清污设施的泵站，改造时均应补建完善”。汲东泵站大多数站房建在自然河道旁，进水流道杂草、污物较多，故应在前池入口处设置拦污栅；考虑汲东泵站为更新改造站，受各站原有布置影响，不具备机械清污条件，故本次设计均采用人工清污。拦污栅孔口尺寸由过栅流速确定，因汲东泵站本次改造的各站均考虑为人工清污，故设计时其过栅流速按规范要求应不大于0.61.0m/s；栅体设计荷载（水位差）考虑清污方式及清污频率设计取1.5m（规范为1.22.0m）；栅条材料考虑机械165、强度要求设计均采用扁钢或槽钢，栅条净距取510cm。为方便人工清污及检修，各机房在拦污栅上均设有清污便桥，栅体均垂直活动安装。具体详见表8.2-2。表8.2-2霍邱县汲东泵站拦污栅设计成果表序号站名孔数设计流量(m3/s)拦污栅单孔尺寸总面积栅体重(m)(m2)(kg)1刘李一站653.548453762刘李二站543.547044803冯瓴三站595410064004彭塔一站3643362304合计18560第九章消防设计根据水利水电工程设计防火规范（SDJ278-90），汲东泵站各建筑物、构筑物生产的火灾危险性类别和耐火等级不应低于下表（表9-1）所示等级。建筑物、构筑物名称火灾危险性类别166、耐火等级主泵房、副机房及安装间丁二油浸变压器室丙一配电装置室、单台设备充油量100kg丁二控制室丙二屋外主变压器场丙二屋外配电装置构架丁二透平油的油处理室、油罐室丙二根据泵站设计规范（GB/50265-97）关于泵站电气设备防水的规定，各站消防应贯彻“预防为主、消防结合、自防自救”的方针，防止和减少火灾危害。积极采用先进的防火技术，做到保障安全，使用方便，经济合理。消防总体设计采取“以水灭火为主，化学灭火为辅及其他方式灭火相结合”的方案。为满足规范对防火间距及疏散的要求，各站在布置设计上所采取的措施如下：1.按主泵房耐火等级为二级、主变压器危险性等级为3级，则各站主变压器距主泵房最小距离5.6167、m，升压站围墙主变段应按防火隔离墙建设，即墙的高度应高于变压器顶盖以上0.5m，隔墙长度应不小于变压器外廓尺寸各加0.5m。2.室外绝缘油罐主变压器及主泵房距离应大于10m，距站区内主要道路（路边）的距离不应小于5m；3.主泵房、控制室、配电装置室安全疏散通道不小于2个，门向外开启。电机层室内最远点到最疏散出口距离不小于60m；4.站区内消防车道与站区内交通道路合用，车道宽大于3.5m。5.站区周边应留足10m宽防火隔离带，以防火灾延及站区建筑或设备泵房内外均以消火栓灭火为主，水源引自技术供水干管，水压、水量能满足要求。室内：在安装场、机组段各配备1只消火栓，站区内共1只消火栓，型号为SN65168、，每只消火栓按2.5L/S设计。室外：在泵房大门口及屋外主变压器场对角线端部各设置1只室外消火栓，型号为SS100，出口管径65mm。 站区消防给水水源与技术供水系统合并，以保证消防水源可靠。为满足失电时的防火特殊要求，配BJ10D型手抬消防泵7台。根据各生产场所及站内设备性质及数量不同，配备一定数量的灭火器作为辅助灭火设施，其型号及数量详见表9-2。表9-2霍邱县汲东泵站消防设备表序号名称规格数量使用地点备注1干粉灭火器MFB-24只透平油库2干粉灭火器ML1230只电机层3CO2灭火器ML124只35kv高压室4干粉灭火器MFB-22只控制室5室内消火栓SN654只6室外消火栓SS1004169、只7水枪QZ194只8水龙带DN65160m 9消防泵BJ10D4台第十施工组织设计10.1施工条件10.1.1工程位置及施工对外交通霍邱县汲东泵站列入本期更新改造4座泵站分别位于花园、冯瓴、彭塔3个乡镇境内，各站布置虽零散，但有罗（岗）花（园）、孟（集）冯（瓴）、刘（李）彭（塔）等县级公路均能直达。冯瓴三站离霍邱城关仅有27km，较远的彭塔一站为68km，工程施工对外交通条件较为便利，工程所用材料、机械均能直达工程现场。10.1.2工程特性汲东泵站4座站更新改造工程后总装机26台4250kW，设计提灌流量13.85 m3/s，设计排涝流量15.45 m3/s，设计灌溉面积13.80万亩，设计170、排涝面积7.14万亩。各站布置均采用正向进、出水方式，枢纽工程由引水渠、泵房、进出水建筑物、管道、出水渠等组成。主要土建工程量见表10.1-1。表 10.1-1霍邱县汲东泵站4座更新改造站工程量汇总表工程项目土方开挖(m)土方回填(m)浆砌石(m)碎石垫层(m)砼及钢筋砼(m)钢筋(t)模板(m2)水泥搅拌桩(m)刘李一站14516.0411544.51229.3.31956.7122.31173.70刘李二站1012.42419.5851.9488.3220冯瓴三站9737.26537.31231.62081.768.92228.2870.10彭塔一站3515.62961.2663.4587171、.926.91072.4合计28781.2621462.52746.95114.6218.14694.3870.110.1.3主要建筑材料来源工程所用水泥、钢材、木材、油料等均从霍邱城关采购，用汽车运至工地。黄砂采用级配良好的中粗砂，可从叶集红石咀砂场采购，用汽车运至工地。工程所用块石及碎石均从寿县石料场采购，通过霍（邱）寿（县）公路运抵工地。10.1.4施工供水、供电条件工程施工用水可从城东湖、淠河、汲河抽取，在施工区各设一个约10m储水箱，用潜水泵向储水箱内供水；生活用水可从工程附近村庄接取。工程施工区附近有10kv系统电，施工期间的用电可从系统电中“T”接，泵站施工现场需配1台30kw柴172、油发电机作为备用。10.2自然条件10.2.1气象、水文条件10.2.1.1气象条件工程区属亚热带向暖温带过渡气候区，四季分明，气候温和，雨量适中，阳光充足，但南北气流在此交汇，造成降水年际变化大，年内分配不均，是水旱灾害多发地带。据气象站资料统计，该地区多年平均气温15.4，极端最高气温41.2，极端最低气温-16.6，低温主要发生在12月至翌年2月，多年平均无霜期222天，初霜期一般出现在11月上旬，终霜期在3月底前后。多年平均降雨量为930mm，年内降水大部分集中在68月，约占全年降雨的47%，降雨量及各种特征值见表10.2-1。施工期平均每月降雨约6天，其中降雨量5mm天数34天、降雨173、量10mm天数2天，另外考虑到其他因素，初步拟定土方工程施工月出勤天数为22天，其他工程施工月出勤天数为24天。此外，气温资料表明，最低气温0天数多集中于12月至次年2月，施工时应注意天气预报，预防冻害发生。对砼及浆砌石施工应按照水工砼施工规范的规定采取保温防冻措施，以保证工程的施工质量。表10.2-1降雨及各种气象特征值表月 份123456789101112全年多年平均降雨量(mm)27.537.660.190.5109.4105.3191128.488.546.955.920.8961.9多年平均5mm降雨天数1.92.83.35.44.44.56.45.43.92.83.31.445.5174、多年平均10mm降雨天数0.81.223.13.12.54.93.92.51.61.80.527.9多年月平均气温()1.73.49.11520.725.528.527.722.216.610.14.215.4多年月平均最高气温()6.38.514.119.925.530.232.832.426.721.814.98.820.2多年月平均最低气温()-1.9-0.75.110.816.421.124.824.118.612.36.40.611.5历年极端最高气温()18.325.527.833.135.937.841.141.236.733.626.121.341.2历年极端最低气温()-16175、.6-16-6.5-0.56.213.817.517.69.70.4-3.4-15.1-16.6多年平均雾日数()1.61.622.10.90.70.30.80.70.92.62.316.5多年平均8级大风天数1.61.83.13.41.72.72.61.91.30.91.91.124.010.2.1.2水文条件城东湖、淠河、汲河是区内地表水和地下水最低排泄基准面。区内地下水主要为第四系孔隙水，表层的粘性土为相对隔水层。第四系孔隙水主要分布于第四系土层的轻粉质壤土、中粉质壤土、重粉质壤土层、砂壤土及细砂层中。上部粘性土层孔隙水主要是接受大气降水和邻近沟渠、水塘的补给，枯水期则向自然河道排泄。1176、0.2.1.3工程地质1、地形、地貌汲东灌区泵站位于江淮丘陵的西、北部，泵站主要分布于城东湖的东、南侧及淠河西侧丘陵地区，地势起伏较大，呈南高北低向城东湖倾斜之势，所处地貌单元为江淮低山堆积丘陵。灌区泵站引水主要由城东湖、汲河、淠河和汲东干渠补给。2、地质条件刘李一站、刘李二站在钻孔控制深度范围内地层自上而下分别为素填土(Q4ml)和粉质粘土(Q3al)。冯瓴三站在钻孔控制深度范围内地层自上而下分别为素填土（Q4ml）、粉质粘土（Q4ml）、淤泥质粉质粘土（Q4ml）、粉质粘土（Q4ml）细砂（Q4ml+pl）和粉质粘土（Q3al+pl）。彭塔一站在钻孔控制深度范围内地层自上而下分别为素填土(177、Q4ml)和细砂(Q4ml)。3、地质构造及地震根据中国地震动参数区划图（GB18306-2001），霍邱县抗震设防烈度为6度，相应有设计基本地震加速度值为0.05g，因此该站建筑物按地震6度设防。10.3施工围堰及排水汲东泵站属灌溉站或灌排结合站，汲东干渠灌溉期一般在59月，最迟不会超过10月份，因此各站在施工期间渠道内仅有少量残存积水，对施工影响不大，而城东湖、淠河11月至次年4月间的5年一遇水位在址处分别为20.31m（刘李一站）、19.38m（冯瓴三站）、21.47m(彭塔一站)，低于各站站址处地面高程20.50m53.50m。故各站施工基本在旱地施工，不存在施工导流问题，但刘李一站进178、水渠渠底高程在15.00m左右，低于城东湖施工期5年一遇水位，需要构筑围堰进行挡水。10.3.1围堰设计与施工根据此次更新改造工程内容的特点，安排整个工程在第一年的9月至次年的6月进行。施工时应合理安排施工顺序，可在前池筑施工围堰挡水。为方便机械施工，堰顶宽度取3m，内外边坡均取1：3，围堰高度在2.5m左右，筑围堰土方采用1m反铲挖掘机配合5t 自卸汽车挖运，74kw推土机碾压。拆除时采用1 m 反铲挖掘机配合74kw推土机进行，拆除土方就近用于进口段的土方填筑或弃至指定地方。各施工区围堰工程量见表10.3-1。表10.3-1汲东泵站各施工区围堰工程量一览表序号工程名称围堰长度（m）围堰土方179、（m）1刘李一站307886冯瓴三站369457彭塔一站481260合计114299310.3.2施工排水汲东泵站系更新改造工程，除进水建筑物的施工外，均在旱地施工。进水建筑物施工时，需根据各站的地质条件，基坑经常性排水采用明排方式，在基坑轮廓线以外不小于0.5m外（沟边缘离坡脚）挖排水沟，沟底宽0.3m，坡度1%5%，排水沟随基坑分层开挖逐级下设，并设置集水井。挖土面、排水沟底和集水井底三者之间均应保持一定高差，排水沟底应低于最低建基面0.30.5m，集水井的井底低于排水沟底1.0m。基坑经常性排水可选用IS100-65-200离心式清水泵（流量50m/h，扬程12.5m，配带电机功率4kw180、）2台。10.4砂、石料场该项工程所需块石、碎石从寿县石场采购，车运至工地，运距约76km。黄砂由六安叶集砂场采购，运距约为80km。钢材由霍邱县城关采购，汽车运至工地，运距km。水泥由霍邱县中天水泥厂采购，汽车运至工地，运距50km。10.5主体工程施工10.5.1土方工程施工土方工程施工主要采用机械施工，其中结合回填及就近弃土的主要用1.0m反铲挖掘机开挖，74kw推土机推运。保护层、基础齿脚、沟槽及边坡整坡等由人工开挖，双胶轮车运出。根据土质、气候和施工情况，基坑底部应留0.10.3m的保护层，待验槽合格基础施工前再分块依次挖除，基础底面不得欠挖和超挖，若有局部超挖应用砼填筑。 回填土方181、均利用挖方填筑，采用1.0m反铲挖掘机或配5t自卸汽车运至填筑面，74kw推土机平整压实。需二次倒运的回填土方，主要采用74kw推土机推运至填筑面，下部回填需人工平整，人工或用蛙式夯实机进行分层夯实，边角和狭窄部位由人工铺填、夯实。回填时要求分层进行，人工压实铺土厚为1520cm，推土机压实铺土厚约为2530cm。10.5.2砼及钢筋砼施工泵站工程砼浇筑量主要集中在进水闸、进出水池、泵房、压力水箱、出水箱涵等处。原防洪闸进口门槽及闸墩砼拆除时用人工或风钻凿除，钢筋砼梁板拆除时用人工凿除端点或周边砼后割断钢筋，采用扒杆吊离，闸门拆除时先拆除启闭机房，后用扒杆吊离；原压力水箱砼拆除时可采用人工配合182、挖掘机进行拆除。砼浇筑在涵、闸基清除保护土层后开始，按结构分缝分段顺序和底板、墩墙等分层块，依次逐层向上进行，每段每层砼一次性连续浇筑。防洪闸分底板、墩墙及上部排架3层浇筑。底板砼浇筑主要采用钢模板立侧模，墩墙体平面部位采用竹胶模板，局部采用木模。所有砼由拌和站集中拌制，双胶轮手推车运输，运输道以下的浇筑面采用溜槽、串筒输送至仓面，部分砼再经手推车转运入仓；运输道以上的少量砼采用独臂扒杆提升吊斗输送，泵房部分由升降塔提升后经手推车转运入仓。由于该项工程建筑物多为薄壁结构，断面小、钢筋密布且其它输送设备不易到达，可选用砼泵输送砼入仓，以减少施工脚手架工程量，提高施工效率。砼应使用插入式振捣器振捣183、密实。同时，应注意新老砼结合面凿毛、冲洗工作，并搞好工程的养护；房屋建筑工程应严格按照现行建筑工程施工规范执行。该项工程砼浇筑期主要为第一年12月至次年2月的冬季，且建筑物多为薄壁结构，所以砼的冬季施工应严格按泵站施工规范（SL234-1999）规定，当日平均气温连续5天低于5时，施工时要提前作好相应的防寒措施，以保证工程施工质量。10.5.3砌石工程施工砌石工程主要集中在闸身进口及出口护底、护坡及节制闸的挡土墙和翼墙等部位，均为浆砌块石。砌石工程在其底部基面成形后开始施工，施工时先砌护底，再砌挡墙和护坡，翼墙按结构缝分段施工。墙体砌缝要做到砂浆饱满，严禁先堆砌石块再用砂浆灌缝；砌筑时应避免振184、动下层砌体；砌筑如因故停工，致使砂浆超过初凝时间时，应待砂浆强度达到2.5MPa后方可继续施工；翼墙墙后填土在砌石强度达到设计强度的70%以上时方可进行。砌石工程所需砂浆均由拌和机拌制，双胶轮手推车运至现场，人工砌筑。冬季施工要求与砼浇筑相同，具体要求见泵站施工规范（SL234-1999）。10.5.4主要机电设备安装10.5.4.1水泵安装基础预埋铁调正垫铁安装水泵固定部分安装电动机就位定子与水泵水导轴承孔的垂直方向同心度测量调正泵轴吊装转子安装上机架及推力轴承的安装镜板调平和推力瓦调正机组盘车调整摆度主轴中心确定电机空气间隙及磁场中心的确定电机上、下导轴承的安装调整水泵上、下导轴承叶轮安装185、检测装置安装油冷却器及管路安装电刷及滑环的安装进出水伸缩节安装泵底座安装。10.5.4.2电动机安装电动机及附属设备应符合机组订货合同及技术协议中规定的技术要求及技术标准，设备有出厂检验记录和合格证书。电机安装按原基础进行，先安装电机底座，在底座预留孔中穿上地脚螺栓，用微调垫铁调整水平，并使底座中心线与水泵中心线一致，在底座上安装传动装置和电机。连接泵轴、传动轴和电机轴进行盘车，使其在同一铅垂线上，其允许误差小于0.04mm/m，使用传动装置中的调节螺母调整轴向位置，使叶轮间隙均匀转动自如。机组运转时，要求离电机1.0m处噪音小于85db。10.5.4.3变压器安装、低压开关柜安装首先检查变压186、器在途中运输有无损坏，检查包装及密封是否良好，安装前还要检查砼基础及构架是否达到允许的强度要求，焊接件的质量是否符合要求，预埋件及预留件准确，具有足够的施工用场地，道路通畅。变压器的瓷件表面质量应符合现行国家标准之规定，用吊机就位、水平仪斜垫块找平、固定、地线焊接等。屏、柜搬运及安装时应采取防震、防潮、防止框架变形和漆面受损等措施，凡所使用的设备及器材均应符合国家现行的技术标准。10.5.5金属结构制作安装闸门及启闭机均由厂家制作，汽车运至现场。闸门预埋件应提前制作运至现场，以保证不影响土建工程施工进度，闸门及启闭机安装均采用汽车中扒杆吊装就位。出水流道出口的通气孔在浇筑此部位的砼时进行预埋，187、通气管周边焊接68钢筋，插入砼中，上部通气管与下部通气管之间焊接连接。10.6施工交通运输10.6.1对外交通运输汲东泵站本期列入更新改造的4座站主要位于罗（岗）花（园）、左（王）单（王）、刘（李）彭（塔）等县级公路周边，交通方便，工程所用材料及施工机械均能直达工程现场。10.6.2场内交通运输根据施工区分布，各站在更新改造时，均需修筑部分下基坑的施工便道，以满足施工需要。施工期场内交通需修筑施工便道累计长约355m，临时道路标准：路面宽3m，铺20cm厚碎石层，坡度不大于10%。各站施工需修筑的临时道路有关参数见表10.6-1。表10.6-1汲东泵站更新改造工程各机房需修筑临时道路一览表序号188、工程名称长度（m）路面标准宽度（m）厚度（mm）路面结构1刘李一站1203200泥结石路面2刘李二站1003200泥结石路面3冯瓴三站753200泥结石路面4彭塔一站603200泥结石路面合计35510.7施工总布置10.7.1施工工厂与施工房屋该工程现场不考虑施工机械大修，要求承建单位进场时将机械保养完好。现场仅设置小型机修车间，进行施工机械的日常维护。该项工程的施工布置规划原则是方便管理，就近布置和有利于施工，同时应充分利用现有条件，尽量减少施工临时工程量。砂石料堆场及水泥仓库沿拌和站就近布置，建筑材料分别统一堆放。该项工程施工时所需的生活办公用房尽量利用原有的管理用房。该项工程所需的临时189、房屋面积主要为生活办公用房480m2，施工仓库200m2，施工工厂120m2。10.7.2供水、供电及通讯系统工程施工用水可从城东湖、淠河、汲河抽取，在施工区各设一个约10m储水箱，用潜水泵向储水箱内供水；生活用水可从工程附近村庄接取。工程施工区附近有10kv系统电，施工期间的用电可从系统电中“T”接，泵站施工现场需配1台30kw柴油发电机作为备用。10.7.3土方平衡规划该项工程共计开挖土方28781m，建筑物回填土方21463m，回填土方均利用开挖土方中的可用部分，利用开挖土方中的2993m修筑施工围堰，并在工程完工后作为弃土处理运至弃土区。10.7.4施工征地由于各站系更新改造，规模未变190、，无新增工程占地，原站址范围已界定，工程施工在管理区范围进行，不涉及新增占地，故无需征地。10.8施工总进度10.8.1施工总进度计划该项工程施工总工期计划安排10个月，从第一年的9月初施工准备到第二年6月底竣工验收结束。施工准备期1个月，进行场内施工道路、临时建房及水电管路铺设等准备。主体工程施工期8个月，施工控制性进度要求为：第一年11月底以前完成进出水建筑物工程施工；当年12月下旬完成四类泵站的拆除、重建站的基础开挖及砼浇筑；次年2月中旬完成水泵机组安装；次年3月下旬完成电气设备安装；次年4月完成变电站安装工程；次年6月工程完工、准备验收。机电设备更新改造可在土建施工期间进行作业。具体施191、工进度安排见表10.8-1。表10.8-1汲东泵站更新改造工程施工进度计划表10.8.2施工劳力计划此次更新改造工程施工总工日196个，施工期平均上工人数500个，高峰人数800个10.9主要技术供应计划 10.9.1主要建筑材料该项工程主要建筑材料需用量见表10.9-1。表10.9-1主要建筑材料一览表名称水泥(t)钢筋(t)板枋材(m)块石(m)碎石(m)黄砂(m)1713243.725.628033169307710.9.2主要施工机械设备该项工程主要施工机械设备需用量见表10.9-2。160表10.9-2主要施工机械设备一览表序号设备名称规格型号单位数量1液压反铲挖掘机1.0m台52推192、土机74kw台53自卸汽车5t辆44振动式电夯2.8kw台85砼拌和机0.4m台86砼振捣器2.2kw台87载重汽车58t辆48钢筋切断机10kw台49钢筋弯曲机6-40台410交流电焊机25-50kvA台411柴油发电机台412人字扒杆10t台813塔式起重机6T台214钢筋调直机4-14kw台415对焊机150KVA台416风钻台417潜水泵台818空压机9.0 m/min台4第十一章工程占地及拆迁补偿11.1工程占地工程占地分永久和临时占地。永久占地包括引水渠道占地、泵站厂房占地和管理区占地以及出水渠占地等。临时占地包括弃土区占地和施工临时用地等。11.1.1永久征地根据工程设计内容，本193、工程原站区范围已界定，管理用房可在原址上进行不涉及永久征地。11.1.2临时征地该项工程的临时占地主要为弃土区占地，可临时堆放在管理区内，无需临时征地，工程完工后在管理区范围内进行整平、植树，以防水土流失。11.2征地补偿由于该项工程不涉及永久和临时征地，故无征地补偿。第十二章环境保护设计 12.1环境现状霍邱县汲东泵站位于孟集、花园、潘集、冯瓴、彭塔等5个乡镇，各站布置虽零散，但以罗（岗）花（园）、孟（集）冯（瓴）等县级公路均能直达。本地区地处南北气候过渡带， 气候温和，四季分明，夏热多雨，冬冷少雨。经统计多年平均降水量989.8mm，降水的年际变化大，最大年降水量1335.3mm（1983194、年）是最小降水量472.4mm(1978年)的2.83倍。年内降水分配也不均，降水量主要分布在59月份，总量为655.5mm。夏季降水最集中的约为458.9mm,春季为211.0mm,秋季为242.2mm，冬季仅有77.9mm。降水规律为17月份逐渐增加，812月份逐渐减少。年降水相对变律为19，各月降水变律为40以上。由于降雨不平衡，故易发生旱涝灾害，一般情况下，以旱灾为主，尤其是近几年灌区更是少雨，旱灾尤为严重。该地区以农业生产为主，无污染性工业，污染源主要来自农业生产所用的化肥、农药以及生产、生活用水的排放，水质受污染的程度较轻，满足农业灌溉、人畜饮水及其它用水的水质要求。12.2环境影195、响预测及评价该项工程为非污染型水利工程，且为点状工程，工程地处农村。不利影响主要为工程施工期的土方开挖、弃土弃渣、砼浇筑、施工生产和生活污废水排放、施工机械的噪声等，将在一定时期一定范围内影响本地区的环境，工程结束后随着项目区生态的恢复，不利影响逐渐消失，且工程的实施使行灌区的灌溉保证率得到提高，生态环境得到改善。泵站基础开挖土方和弃土弃渣堆放形成一些裸露面，一定程度上会造成地表扰动和植被的破坏，影响施工区现有水土保持和生态景观，易产生水土流失。工程在施工过程中会产生一定量的生产废水和生活污水。生产废水主要来自砂石筛分和冲洗、砼拌和及养护、工程机械的冲洗等。废水中主要污染物固体悬浮颗粒，其它有196、害物质含量低，对附近农田等可能造成轻微污染。生活污水主要是施工人员日常生活排放，其中有机物含量高，细菌、病原菌较多，容易孳生蚊蝇、传播疾病，有碍人群的身体健康。工程在施工过程中的施工机械及运输物资的车辆运行均会产生一定的噪声，但由于本区地处乡村，不会产生明显的危害。12.3环境保护措施工程建设对周边环境将会产生一些不利影响，针对不同的影响采取相应的应对措施，争取将不利影响减少到最低程度。12.3.1环境保护的目标1、水环境该项工程设计要求施工期污、废水达到污水综合排放标准要求后排放，防止施工期污水、废水直接排放造成下游水体污染。2、大气环境施工场地大气环境以不危害施工人员身体健康为目标；外环境197、以周边居民点不受或减少危害为保护目标。3、声环境施工场地噪声以不危害施工人员身体健康为目标；外环境以不危害周围村庄为保护目标。4、生态环境保证河流下游水生态环境不受破坏；保护工程占地外的地表和植被不受破坏；保证项目主体工程区在工程竣工后环境与周围环境相协调，并较工程实施前有改善为目标。12.3.2水环境保护措施施工期产生的污废水集中处理，废水达到污水综合排放标准要求后排放。在工程砼预制厂周围布置集水沟将砼废水集中到沉淀池沉淀处理后排放；在施工机械维修保养厂周围布置集水沟，将含有油污的废水收集到集油池，浮油收集后排放。沉淀池和集油池根据各施工场地的预制厂规模与施工机械台数不同，容积有所不同，沉淀198、池与集油池均为浆砌砖（砂浆抹面）结构，共修建沉淀池和集油池各4座。沉淀池和集油池池为临时设施，施工结束后应拆除填平。为避免生活污水，特别是粪便污水中的细菌等病原体污染水源，在工程临时生活区修建化粪池，生活污水经化粪池的沤渍、沉淀后，可用于农田灌溉，剩余部分经石灰消毒、杀菌处理后排放。根据施工高峰期人数确定化粪池沉淀池，结构为浆砌砖（砂浆抹面）结构，共兴建化粪池4座。12.3.3空气质量保护措施 施工中对工程开挖、骨料加工筛分、混凝土拌和、机动车辆运输、施工机械运行等应严格管理，使燃油机械的排放浓度控制在国家有关卫生标准值范围内；尽量减少散落在道路上的弃土，及时清理场地路面渣土，注意撒水降尘，特199、别是对砂石骨料生产及混凝土拌和系统等产尘浓度高的施工点，每天早、中、晚必须撒水一次；接触粉尘的施工人员必须佩带口罩等个人防护用具，防止粉尘对施工人员健康带来危害。12.3.4噪声保护措施该项工程施工期在大多数情况下混合噪声在90dB以上，施工人员长期处于高噪声背景下工作，身体健康会受到不利影响，因此必须采取噪声防护措施。除施工机械按规范操作和定期检修外，在噪声源集中的施工点，施工人员可佩带噪声防护用具(如戴耳塞等)，减少噪声对人体的危害。12.3.5水土流失防治措施工程项目对项目区的环境有一定的影响，按照水土保持设计，采用植物措施与工程措施相结合的方式进行防治，水土保持章节单独设计。12.3.200、6固体废弃物防治措施对工程产生的建筑垃圾可按照弃土(石、渣)场规划进行定点堆放；施工临时生活区设垃圾箱统一堆放垃圾，垃圾箱采用浆砌砖（砂浆抹面）结构，生活垃圾按照规定及时清运至附近垃圾处理场，共设置垃圾箱4个。12.3.7场区卫生及人体健康场区卫生：工程范围内的厕所掏尽运出，池坑用生石灰消毒，用净土覆盖；工区内原有的垃圾堆、房屋等地，用石炭酸机动喷雾消毒；施工人员生活区内定期进行杀虫、灭鼠。人体健康防护：对新进入工区的施工人员进行卫生检疫，检疫项目有病毒性肝炎、疟疾等传染性疾病；对施工人员做定期健康观察，对工地炊事人员进行全面体检和卫生防疫知识培训；保护水源，消除污染，定期对饮用水质和食品进行201、卫生检查，切断污染饮用水的任何途径；按卫生要求及时清运生活垃圾。12.4环境保护工程投资该项工程环境保护工程总投资为35.69万元，具体详见表12.4-1。表12.4-1环境保护措施投资估算表 序号工程或费用名称单位数 量单价合计 （万元）刘李一站刘李二站冯瓴三站彭塔一站（元）一施工期环境监测措施5.76 1饮用水水质监测点.次444410001.60 2施工污废水水质监测点.次88888002.56 3噪声监测点.次44446000.96 4底泥监测点.次22228000.64 二环境保护工程措施24.49 1施工区污废水处理6.40 沉淀池个111150002.00 隔油池个1111600202、02.40 化粪池个111150002.00 2环境空气质量保护0.48 洒水设备及运行费用套111112000.48 3固体废弃物处理2.04 垃圾箱个11116000.24 垃圾清运t1601205030501.80 4噪声防护1.20 噪声影响补偿人80606040501.20 5人群健康14.37 体检人.次2602001008020012.80 厂区消毒、灭鼠、防蚊m260036670400230020.81.57 三独立费用3.42 1环境管理费30.25 2%0.61 2监理费30.25 3%0.91 3科研勘测设计咨询费1.61 环境影响评价费30.25 2%0.61 环境勘测203、设计费1.00 4工程质量监督费30.25 1%0.30 第一三部合计33.67 基本预备费33.67 6%2.02 总投资35.69 第十三章水土保持设计13.1设计依据13.1.1法律法规及规章1、中华人民共和国水土保持法（1991年6月29日）；2、 中华人民共和国水土保持法实施条例（1993年8月1日）；3、安徽省实施办法；4、水土保持生态环境监测网络管理办法(水利部第12号令)；5、关于加强大中型开发建设项目水土保持监理工作的通知（水保200389号）；6、开发建设项目水土保持设施验收管理办法（水利部2002年第16号令）。13.1.2技术规范与标准1、开发建设项目水土保持技术规范（204、GB50433-2008）；2、开发建设项目水土流失防治标准（GB50434-2008）；3、土壤侵蚀分类分级标准（SL190-2007）。4、 水土保持综合治理技术规范（GB/T16453-1996）；5、水土保持综合治理效益计算方法（GB/T15774-1995）；6、水土保持监测技术规程（SL2772002）；7、造林技术规程（GB/T157761995）；8、主要造林树种苗木（GB60001999）；9、关于颁发水土保持工程概（估）算编制规定和定额的通知（水总200367号）。13.2工程概况本期汲东泵站参与更新改造泵站共4座，涉及霍邱县的花园、冯瓴、彭塔3个乡镇，总装机26台4250205、kW，设计提灌流量13.85 m3/s，设计排涝流量15.45 m3/s，设计灌溉面积13.80万亩，设计排涝面积7.14万亩。工程建设性质为更新改造工程，根据施工组织设计，计划施工工期从第一年9月至第二年6月，总工期10月。施工准备期1个月，进行场内施工道路、临时建房及水电管路铺设等准备，主体工程施工期8个月。13.3工程项目区水土流失及水土保持现状项目区属淮河中下游丘陵向平原过渡区，地势南高北低，汲东干渠沿线高，向汲河、淠河两侧逐渐降低。受地形、气候、降雨以及人类活动等因素影响，水土流失给当地的水土资源和生态环境造成了一定的危害。根据遥感调查成果，项目区的水土流失特征主要是表现为水力侵蚀，206、其中又以面蚀和沟蚀为主要特征，其土壤侵蚀模数为780t/km2.a。近年来，六安市、霍邱县等各级政府加强了对生态环境建设的重视，当地水土保持工作有了较大进展。结合区内实际情况，以生物措施和工程措施、治理与开发相结合，开展水土流失治理工作。13.4水土流失预测该项工程总工期10个月，其中施工准备期1个月，主体工程施工工期8个月，施工期主要在枯水期，施工结束后进入雨季，在水土保持植物措施未全部发挥作用之前，裸露地表极易产生水土流失，如果任意让地表裸露或弃土弃渣随意堆放、倾倒，将造成严重的水土流失，淤积渠道。13.4.1预测时段划分根据开发建设项目水土保持方案技术规范（SL204-98），水土流失预207、测应分基本建设期和生产运行期两个时段进行。根据施工组织设计基本建设期为8个月，另外考虑植物措施至少要到1年后才能发挥作用，故生产运行期取1年。13.4.2损坏原地貌、土地和植被情况预测本项目为泵站更新改造工程，基本上是在原有建筑物基础上拆除重建或维修加固，根据该项工程的特点，工程的施工期为水土流失的主要预防期，施工造成新的水土流失项目主要包括建筑物基础土方开挖、土料场开挖、弃土弃渣及废弃物堆放、施工临时区等。该项工程为点状工程，泵站分布较分散，且弃土渣量较少，故弃土就近堆放在附近的低洼地带，弃土优先用于厂区平整，剩余部分才就近堆放，根据各站弃土渣方量和弃土区地形，计算得各站弃土区占地面积共0.208、47hm2。由于各站的泵房和进出水建筑物均需拆除重建，根据施工开挖线，适当考虑扰动影响，在地形图上量算各站区主体建筑物扰动面积共0.62hm2。本次工程主要为建筑物拆除重建和维修加固，所需土方量较少，基本由开挖土方回填即可解决，不够部分在附近地势较高的地方取土，根据各站取土方量和取土深度计算得各站取土区面积共1.10hm2。根据各站工程规模和施工人数合理布置施工临时施工区和生活区大小，施工临时设施尽量利用现有的房屋和管理区场地，以减少临时工程投资。根据以上各区扰动面积计算得该项工程项目建设区扰动原地貌面积共2.34hm2,其中弃渣场面积0.47hm2，主体建筑物区占地面积0.62hm2，原地貌209、中硬化部分、建筑物覆盖部分、植物覆盖部分为水土保持面积，由于工程实施破坏的该部分面积为1.25hm2。该项工程直接影响区主要为施工临时道路两侧及取弃土区边线外2m范围，共计0.76hm2。13.4.3弃土石渣量的预测该项工程各站土石方经充分利用后，将产生弃渣1.2万m，弃渣主要为泵站及建筑物基础开挖土方和建筑物拆除建筑垃圾，弃渣就近堆放在低洼地带，弃渣时应将块石置于底层，上层覆土，弃渣完毕后整平种草植树。13.4.4可能造成的水土流失量预测开发建设项目水土保持是一项新研究的课题，其水土流失预测理论及数理模型尚未建立，操作起来容易出现偏差。根据测算粘度、内摩擦角度等都会发生很大变化。因此，抗风化210、和冲蚀能力明显下降，侵蚀强度一般比原来增大27倍，侵蚀模数也相应增大27倍不等。扰动地面的水土流失预测采用“加速侵蚀系数法”的计算公式：Ms=FAPTM=MsMo=F（A-1）PT式中：Ms预测期水土流失量（t）； Mo原有水土流失量（t）； M建设期新增水土流失量（t）； F加速侵蚀面积（hm2）； A加速侵蚀系数（27）；取5 P原生地表土壤侵蚀模数（t/km2a）；T预测时间（a）。针对不同工程施工工艺、方式等产生水土流失特点进行预测，经计算，施工期内扰动地面的新增水土流失量为0.19万t。13.4.5水土流失可能造成的危害工程建设过程中，工程施工范围内的地表将遭受不同程度的破坏，局部地211、貌将发生较大的变化，如不采取水土保持措施，将产生新的水土流失，淤积渠道，影响渠道过流能力，降低灌区灌溉保证率，对灌区农业生产带来不利影响。13.4.6水土流失量预测成果经计算,该项工程建设期内可能产生加速侵蚀的水土流失面积3.1hm2，新增水土流失量0.19万t，其中施工期0.11万t，运行初期0.08万t。因此，在工程建设过程中，应采取有效水土保持措施，避免或减少水土流失量危害。13.5水土保持方案措施13.5.1措施规划原则全面贯彻有关水土保持法律、法规。密切结合工程特点，从实际出发，坚持工程措施和植物措施相结合，认真贯彻“预防为主，全面规划，综合防治，因地制宜，加强管理，注重效益”的水土212、保持方针；结合工程施工进度，坚持水土保持设施建设与主体工程同时设计、同时施工、同时投入使用的“三同时”原则；坚持水土保持与环境绿化、美化相结合的原则；确保工程安全第一原则。13.5.2防治目标该项工程水土保持方案总的目标是：使新增水土流失得到有效防治，改善建设区生态环境，实现工程安全、环境优美。扰动土地的治理率达90%以上，拦渣率达95%以上。13.5.3防治责任范围该项工程防治责任范围分为项目建设区和直接影响区两个部分。项目建设区包括主体建筑物区、弃土区、施工临时布置区。该项工程没有移民，直接影响区较小，主要为施工临时道路及弃土区边线以外2m范围内，则该项工程防治责任范围总面积为3.1hm2213、，其中项目建设区2.34hm2，直接影响区0.76hm2。13.5.4水土保持治理分区根据建设活动类别、工程布局、防治责任、水土流失特点等，对防治责任范围划分为3个水土保持治理区：主体工程区、弃渣治理区、施工临时布置区。13.5.5防治措施根据工程建设区地形、地质、土壤条件及区域水土流失状况，结合施工特点、施工布置和建设区近远期发展规划，以及所产生的水土流失影响和防治目标，统筹制定水土保持措施。按照工程措施和植物措施相结合、重点治理和一般防护相结合、治理水土流失和恢复、提高土地生产力相结合原则，对建设区水土流失进行系统、全面设计，形成完整的水土流失防治体系。主体工程治理区进出水渠道采取浆砌石或214、砼护砌，泵站进出水管沿线采取浆砌石防护，在泵房周围设置截排水沟，将坡面来水导入本站进水池，站区未作硬化的裸露地表种植草皮和植树，结合厂区绿化美化要求，选取一些既美观有易成活的植物。弃渣治理区该项工程弃渣主要包括泵房及进出水建筑物土方开挖、建筑物及护坡护底砼及砌石拆除部分。根据工程设计，计算得出工程弃土石渣总量为12.10万m，这些弃渣堆放在厂区附近低洼地带，弃土结束后在堆渣体顶部边沿设置排水沟，将渣面来水排到附近水体，对渣坡度根据稳定要求为1：2，渣体顶部平整后种草植树。弃渣完毕后，将渣体按稳定要求进行削破处理，并做好浆砌石护坡防护，将渣体顶面整平并在渣体外边沿设置排水沟一道，在渣体顶面种草植215、树，以防治水土流失。（3）施工临时布置区该区由于施工期间大部分均为临时建筑物覆盖，故水土流失影响较小，只待工程结束后将临时建筑物拆除，场地平整，并做好绿化工作。13.5.6水土流失监测为了适时掌握项目区原生水土流失状况，工程水土流失及其危害，测算水土保持措施的实施效果，为工程建设服务。在工程开工建设的第一年的年初就应建立好水土流失监测体系。监测内容包括水土流失量的监测、水土流失危害监测、水土保持工程效益的监测等。应委托具有一定资质的、有相应的监测设备和仪器的单位进行水土流失监测，并建立相应的监测制度。为了保证工程水土保持工作的实施，工程建设单位应在组织领导、技术保证、投资落实和使用管理、监督保216、障等方面采取有力的措施。13.6水土保持保投资估算该项工程新增水土保持投资75.16万元，其中水土流失治理费69.44万元，预备费4.17万元，水土保持设施补偿费1.55万元，具体投资见表13.6-1。表13.7-1新增水土保持措施投资概算表序号工程或费用名称单位数 量单价合计 （万元）刘李一站刘李二站冯瓴三站彭塔一站（元）一工程措施20.22 1主体工程区5.47 浆砌石排水沟m155163.3126.5109.640.912.27 浆砌石护坡m230033420015032.563.20 2弃渣场10.27 浆砌石排水沟m6144207365.340.914.80 浆砌石护坡m283466217、71008032.565.47 3施工临时区4.48 浆砌石排水沟m175163.3376379.640.914.48 二植物措施27.15 1主体工程区4.83 马尼拉（含栽植费）m220012223133410013.52.30 侧柏（含栽植费）株98094373063330.99 金边黄杨（含栽植费）株2842361831586.50.56 月季（含栽植费）株15016710075200.98 2弃渣场18.47 土地平整100m2 16681331311458.21 狗牙草草籽（含栽植费）kg634698119405.41 杨树（含栽植费）株365037851481196.34.85 218、3施工临时区7.79 土地平整100m2 7567354360453.85 狗牙草草籽（含栽植费）kg6053283288402.74 续表13.7-1新增水土保持措施投资概算表序号工程或费用名称单位数 量单价合计 （万元）刘李一站刘李二站冯瓴三站彭塔一站（元）杨树（含栽植费）株8107412001506.31.20 三施工临时工程16.89 1临时防护工程15.95 编织袋装土拦挡100m 10631.5750015.38 临时拦挡（雨布）100m2 12101061500.57 2其他临时工程47.37 2%0.95 四第四部分 独立费用5.18 1建设管理费64.26 1%0.64 2工219、程建设监理费64.26 0.50%0.32 3科研勘测设计费3.45 科研试验费64.26 0.50%0.32 勘测费64.26 0.20%0.13 设计费3.00 4水土流失监测费64.26 1%0.64 5工程质量监督费64.26 0.20%0.13 一至四部分合计69.44 基本预备费(6%)69.44 6%4.17 水土保持设施补偿费元/m2310160.51.55 总投资75.16 第十四章节能设计该项工程主要能耗种类为电、水。工程区用电从附近系统中“T”接，生活用水取自地下水。14.1节能原则加强管理，合理选择新型节能产品，合理安排各种机械、电气设备的使用。14.2节能措施14.2220、.1机械、电气设备汲东泵站所选水泵尽可能采用新型高效率产品，拍门为侧翻式节能拍门，水工设计最大限度降低管路、涵洞水头损失。配备电动机均选用新型节能产品，电机起动设备选用智能型软起动设备，以降低起动能耗，配电变压器亦为低能耗产品，将大大节约正常运行情况下的电能损耗。14.2.2空调1、凡设有空调的场所，门窗采取严格的密封措施，避免冷热空气的频繁对流，2、使用空调过程中，应根据当地的气候条件，合理调节室温和使用时间，以降低能耗。14.2.3启闭设备闸门为钢板闸门，止水效果好，可减少漏水。闸门启闭选用手电两用启闭机，一般情况下均可采用手动启闭，以可节约运行用电。14.2.4施工施工方面采用合理紧凑的221、布置方案，尽是少占耕地，采用高效的施工机械和合理的施工顺序，避免土方远距离或往复调动，节约施工能源。施工用水就近取用，废水经处理后用于农田灌溉，节约工程用水量。第十五章工程管理15.1管理机构15.1.1机构设置霍邱县汲东泵站系淠史杭灌区汲东干渠的重要灌溉补给站，分布在潘集、孟集、花园、冯瓴、彭塔等5个乡镇，通过提引城东湖、淠河、汲河等自然河道及汲东干渠水源进行灌溉。汲东泵站现有29座站组成，总装机86台10093kw，设计流量47.5 m3/s，其中设计灌溉面积37.59万亩，灌溉流量37.22 m3/s；设计排涝面积7.14万亩，排涝流量15.45 m3/s。根据泵站设计规范（GB/T50222、265-97），汲东泵站属等大（二）型泵站。汲东泵站所属4座主要站更新改造后，不再另设管理机构，仍交由霍邱县水务局汲东分局管理，继续负责整个汲东泵站工程的日常维修养护、抽水灌溉与管理等。15.1.2人员配备汲东分局现有在职人员140人，退休人员11人。根据水利部、财政部水利工程管理单位定岗标准（试点）（水办2004307号）并结合实际情况，人员编制按满足工程运行需要、力求精简、提倡合理兼职以及同行业内外协作的原则进行配置。依据“大中型泵站工程管理单位岗位定员”标准，定岗人员总和按下式计算Z=G+S+F式中：Z岗位定员总和（人）； G单位负责、行政负责、技术管理、财务与资产管理及水政监察类岗位定223、员数之和（人）； S运行、观测类岗位定员数之和（人）； F辅助类定员（人）工程管理单位定员级别为2级，经计算需定员26人，其中单位负责3人，行政管理6人，技术管理8人，财务与资产管理6人，水管监察3人；运行、观测类岗位定员定员级别按4级或5级，经计算需定员27人，其中主机组及辅助设备运行6人，电气设备运行21人，主机组及辅助设备运行管理9人；辅助类定员比例系数取0.1，经计算需定员5人。故汲东泵站共需配备人员58人，本次进行改造4座泵站共配备40人，其中刘李一站16人、刘李二站10人、冯瓴三站8人、彭塔一站6人，所配备人员可从汲东分局现有富余人员中统一调配。15.2工程管理范围和保护范围该项工224、程管理范围包括输水渠道、机房、输电线路、建筑物占地以及管理所占地范围；渠堤外脚线以外10m范围，泵房及其他建筑物占地外边线以外20m范围为工程保护区，保护范围内的土地不征用，不允许有影响工程安全的建设活动和行为。15.3管理设施本着厉行节约的原则，该项工程的管理设施主要包括生产、管理区建设，交通、通讯设施，办公设备、工程设施等。生产、管理区建设本着有利管理、方便生活、经济适用的原则，根据有关规定，办公用房按12m2/人，总站（刘李一站兼）增加管理房200m2，对刘李一站、刘李二站、冯瓴三站、彭塔一站现有的管理房拆除重建480m2，增加仓库、车库、每座泵站计100m2，合计建设管理房1080m2225、，职工住房面向市场解决。另外，为了方便职工生活，拟新建水井4眼、水箱4座。为了满足工程建设、管理、运行与维护之需要，应配备一些必需的交通工具、通讯设施、办公设备、工程观测设施等。拟配备工具车1辆、程控电话4部、办公桌椅40套、计算机4台、传真机4部、复印机4台、照相机4台、水尺40根等。汲东泵站本期更新改造4座站的管理设施、设备配置见表15.3-1。165表15.3-1汲东泵站管理设施、设备配置统计表序号项目名称单位配置数量备注1办公及福利用房总站汲东分局已建1.1定员人数及建设标准1.1.1定员人数人401.1.2办公用房标准m2/人121.2管理用房m21080刘李一站m2492刘李二站m226、2220冯瓴三站m2196彭塔一站m21722其它设备2.1工具车辆12.2程控电话部42.3计算机台42.4传真机台42.5复印机台42.6照相机台42.7办公桌椅套402.8水尺根402.9水塔座4含水井及提水设备15.4工程管理运用为加强汲东泵站的经营管理工作，提高管理水平，此次更新改造工程中特别注重观测设施的建设。在平时的运行管理工作中，应严格按照泵站技术管理规程，注重先进的管理手段，使泵站做到高效、安全、经济运行。任何单位不得擅自在渠道上增建、扩建、改建一切建筑物，如确需修建，必须按规定报上级主管部门批准。凡是保护水利工程的护渠地、周边地及其附属物，均属国家所有，任何单位和个人不得侵227、占，已被侵占的要退还。为了确保灌区各类水利设施的安全运行，灌区内各单位和个人必须遵守安徽省淠史杭灌区管理暂行办法的有关规定。15.5灌溉管理计划用水：每年年初根据灌区内作物种植计划，结合库塘已蓄水量和当地径流利用情况，编制全年用水计划和水量分配方案，并在灌溉季节分阶段确定配水方案，逐级下达配水指标。统一调水，分级配水：该项工程是汲东干渠补给水源工程，其运行管理必须服从汲东干渠整个灌区的统一调度。管理单位要按照上级下达的计划合理调度、逐级配水，用水单位要服从调度。严格管水：用水过程中，闸门的启闭和控制要严格执行计划、服从调度。所有干渠上的放水口应由管理单位统一管理，不准拦堵截水、擅自开挖口门引水228、或毁涵偷水、破坏用水计划。节约用水：合理使用灌区内中小型水库和塘坝的水源，尽量提高当地径流利用率，克服各种浪费水现象，注意回归水和冬闲水的利用；同时，逐步开展灌区节水灌溉试验，以点上经验在面上推广，做到节约用水。计量用水：各级干渠上的放水口，有条件的均应增设量水设施，测定水量，并建立灌溉用水帐，分次、分放水口、分用水单位逐日登记入册，灌溉结束后，要把各用水单位的实用水量、灌溉面积、应交消费等总结上报。15.6灌区防汛灌区防汛由县防汛指挥部统一指挥调度，任何人不得违抗，管理部门每年汛前应做好险工险段和排洪建筑物的检查和维修，以确保安全。各级管理部门和所在乡镇、村要服从指挥，积极配合，主动做好应做229、的防汛工作。15.7工程运行管理费合理测定成本消费，对超过皖政办200238号文规定的农民应承担的水费标准部分，由县财政予以补贴，以保证泵站工程的正常运行。168第十六章工程投资估算16.1编制说明16.1.1工程概况霍邱县汲东泵站更新改造工程，包括霍邱县汲东干渠灌区的刘李一站、刘李二站、冯瓴三站、彭塔一站共计4座。由于不同原因造成这些泵站存在安全问题，现计划对其进行更新改造。估算主体工程主要工程量（不包括主、副厂房和启闭机房）为：引水渠清淤土方63800m3，泵站土方48193m3，砌石（砖）3889.3m3（含拆除量），砼及钢筋砼5114.6m3（含拆除量），模板4694.4m2，水泥搅拌230、桩基础870.1m3。估算主体工程主要材料用量（不包括主副厂房、启闭机房）为：块石2802.5m3，碎石3168.5m3，黄砂3077.4m3，砖157.7千块，水泥1712.5t，钢筋243.7t，板枋材25.6m3，汽油4.06t，柴油26.4t，钢模板3.44t。估算泵站更新改造工程总投资为3200.03万元。其中基本预备费280.83万元，水土保持措施投资75.16万元，环境保护措施投资35.69万元。16.1.2编制依据本工程投资估算按水利部及安徽省颁发的有关编制办法和规定进行编制，其主要依据有：1、水利部“水总2002116号”文发布的水利工程设计概（估）算编制规定（以下简称编制规231、定）。2、建筑工程定额采用水利部“水总2002116号”文颁发的水利建筑工程概算定额、“水总2005389号”文颁发的水利工程概预算补充定额，缺项子目采用安徽省水利厅“皖水建2008139号”文颁发的安徽省水利水电建筑工程概算补充定额等。3、施工机械台时费定额采用“水总2002116号”文颁发的水利工程施工机械台时费定额。4、安装工程定额采用“水建管1999523号”文颁发的水利水电设备安装工程概算定额；缺项子目采用“水建199363号”文颁发的中小型水利水电设备安装工程概算定额，并按“水定20031号”文进行调整。5、按编制规定规定，投资估算采用概算定额，单价乘以10%扩大系数。6、国家、省232、地方其他有关规定和标准。7、有关专业提供的设计工程量和图纸等。16.1.3基础单价计算依据1、人工预算单价：根据编制规定规定计算，工长4.91元/工时、高级工4.56元/工时、中级中3.87元/工时、初级工2.11元/工时。2、主要材料预算价格：本工程所用块石、碎石计划从霍邱西山石场采购，黄砂自陈淋砂场采购，水泥自霍邱中天水泥厂采购，钢筋和木材等自霍邱城关市场采购。各材料原价为现行出场（厂）价格，预算价为出场（厂）价、运杂费及采购保管费之和。主要材料工地预算价格详见估算表。3、其他材料预算价：根据当地建筑材料市场价格信息，参照霍邱县城关市场行情综合确定。4、施工用电、风、水预算价格施工用电主233、要由电网系统供应，同时配备柴油发电机组作为备用电源。施工用电按外购电占95%自发电占5%计算，综合电价为1.05元/kWh。施工用风、水分别按施工组织设计配备的机、泵容量及供应方式计算，施工用风价格为0.17元/m3、施工用水价格为0.57元/m3。5、设备价格：根据有关厂家报价，近期市场行情及水泵型号、电机容量确定设备、金属结构价格。设备运杂费及采购保管费，按设备原价的5%或7%计列。主要机电及金属设备价格详见估算表。16.1.4构成及计算标准本估算建筑、安装工程单价由直接工程费（含直接费、其他直接费、现场经费）、间接费、计划利润、税金构成。其中有关费用标准根据编制规定中规定,按引水工程标准234、分别计取如下：1、其他直接费：建筑工程按直接费的2.5%计算，安装工程按直接的3.2%计算。2、现场经费：详见下表16.1-1。表16.1-1 现场经费表序号工程类别计算基础现场经费（%）一建筑工程（）1土方工程直接费42石方工程直接费63模板工程直接费64砼工程直接费65其他工程直接费5二机电、金结设备安装工程人工费453、间接费：详见下表16.1-2。表16.1-2 间接费表序号工程类别计算基础现场经费（%）一建筑工程（）1土方工程直接工程费42石方工程直接工程费63模板工程直接工程费64砼工程直接工程费45其他工程直接工程费5二机电、金结设备安装工程人工费504、计划利润：接直接费和间接235、费之和的7%计算。5、税金：按直接工程费、间接费、计划利润三项之和的3.22%计算。5 临时工程费用计算依据1、导流工程按施工组织设计提供的工程量估列。2、施工排水工程按施工组织设计提供的工程量估列。3、交通工程按施工组织设计提供的工程量估列。4、临时房屋建筑工程：（1）施工仓库按施工组织设计提供的面积乘单位造价指标进行计算，造价指标为200元/m3。（2）办公、生活及文化福利建筑按一至四部分建安工作量的2%计算。5、其他临时工程一至四部分建安工作量的4%计算。16.1.5其他费用1、建设管理费：参照安徽省现行标准，本泵站建设单位开办费、经常费按建安工作量的4.0%计算；工程监理费根据国家发改236、委、建设部“发改价格（2007）670号”文中有关规定计算。本次更新改造泵站均为电力泵站，根据编制规定中规定，按每千瓦30元计算联合试运转费。2、生产准备费：（1）管理用具购置费按一至四部分建安工作量的0.05%计算。（2）备品备件购置费按占设备费的0.6%计算。（3）工器具及生产家具购置费：按占设备费的0.2%计算。3、科研勘测设计费：（1）工程科学研究试验费：根据编制规定规定，按工程建安工作量的0.5%计算。（2）初设、招标、施工图阶段勘测设计费：根据国家发展计划委员会、国家建设部“计价格（2002）10号”文关于发布的工程勘察设计收费管理规定计算。按初设、招标、施工图阶段勘测设计费的20237、%计取可研阶段设计费。4、建设及施工场地征用费不计列。5、其他：（1）检测费、鉴定费等按实计列。（2）价差预备费根据国家计委计投资（1999）1340号文规定不予计算。（3）基本预备费按一至五部分投资合计的10%计列。（4）本工程投资估算水平为2010年4月份价格水平。16.2投资估算表(另装成册)第十七章经济评价17.1概述本次经济评价主要依据国家发改委、建设部发布的建设项目经济评价方法与参数（第三版）（发改投资20061325号）（以下简称方法与参数）、水利部发布的水利建设项目经济评价规范（SL7294）（以下简称规范）等。评价中采用的有关数据和计算条件主要有：社会折现率：根据规范，水利建238、设项目的经济评价应采用国家规定的8%的社会折现率。计算基准点：根据规范，计算基准点定在建设期的第一年年初，项目的投入和产出均按现行价格计算，年末发生和结算。工程计算期：工程计算期包括建设期和运行期，根据施工安排，建设期跨2个年度，按2年计，运行期采用25年，计算期共27年。17.2国民经济评价17.2.1费用计算工程费用包括工程投资和工程年运行费以及流动资金。费用计算采用2010年4月价格水平。17.2.1.1工程投资霍邱县汲东泵站4座站更新改造工程投资估算3200.03万元。工程建设期2年，分年投资分别为1920.02万元和1280.01万元，分别占总投资的60%和40%。17.2.1.2工239、程年运行费工程年运行费即工程正常运行每年所需支出的全部运行费用，包括人员工资及福利费、工程维修费、抽水电费和其它管理费等。1、人员工资及福利费：依照水利部、财政部颁发的水利工程管理单位定岗标准（试点）（水办2004307号，以下简称“定岗标准”）。根据岗位定员原则，本期改造泵站可设40人。按人年均工资及福利费1万元计，影子工资换算系数为1.0，则调整后的人员工资及福利费40万元/年。2、工程维修费：包括抽水泵站、灌溉渠道和渠系建筑物等各类建筑物的正常维修、养护费用和大修理费，以本次工程投资的3%计算，工程年维修费用为96.00万元。3、抽水电费：抽水电费根据抽水量计算。4座站根据多年运行实际暂240、按年均130万元计列4、 其它费用：包括项目日常行政性开支、其它费用及差旅费等其他经常性开支，该项费用按前三项费用的10%估列，为26.60万元。综上所述，该项工程年运行费用为292.60万元。17.2.1.3 流动资金工程流动资金包括维持工程正常运行所需购买燃料、材料、备件等的周转资金，按年运行费的10计，为29.26万元。在工程建设期最后一年投入，计算期末一次回收。17.2.2效益计算17.2.2.1灌区增产效益霍邱县汲东泵站工程为社会公益性工程，参照规范，主要对工程进行国民经济评价，同时对工程实施后成本水费进行测算，以提出维持管理单位正常运行所需的费用。该项工程总投资3200.03万元(241、影子价格投资)，年运行费292.60万元(影子价格投资).更新改造后,灌区灌溉保证率由60%提高到80%，增加灌溉面积2.76万亩，改善灌溉面积2.76万亩，增加灌溉面积亩均增产120公斤，改善灌溉面积亩均增产30公斤计算，年均增产稻谷414万公斤，稻谷的影子价格取1.26元/公斤,多年平均总效益为522万元。17.2.2.2除涝效益根据调查，该项目实施前，受灾圩区年均亩产值1430元，非受灾农田年均亩产值1500元；工程实施后，亩均增产效益23元，年总增产效益165万元。17.2.2.3节能效益汲东泵站4座站未改造机组及辅助设备前能耗高，效率低，单位能耗高达67kwh/ktm，本次改造后更换242、新型的节能型机电设备，单位能耗可降低20%到5 kWh/ktm，抽水用电价格为0.424元/kwh，根据汲东分局提供的各站历年抽排总水量为220525ktm，据此求得的多年平均节能费用为12万元。汲东泵站4座站通过更新改造，其年均总效益699万元。17.2.2.3回收流动资金和余值流动资金在计算期末回收，按分期折旧计算，固定资金余值为总投资的5%,即160.00万元，也于计算期末一次回收。17.2.3国民经济评价该项工程总投资3200.03万元，年运行费用292.60万元，年平均效益699万元，工程建设期2年度，每年投资分别为1920.02万元、1280.01万元，计划于建设期的第二年灌区全部243、发挥效益。经对国民经济评价指标计算，该项工程经济内部收益率EIRR为16.29%，经济效益费用比EBCR为1.54，经济净现值ENPV为2445.59万元。各项经济指标均能满足规范要求。 17.3 抗风险能力分析由于经济分析中存在许多不确定因素，计算效益及投资采用的参数或指标存在一定的误差，势必影响到国民经济评价指标。按照规范要求对影响国民经济评价指标的主要因素工程投资和工程效益两个因素进行敏感性分析，以检验该项目的抗风险能力。下面分别就投资增加20%；效益减少20%；投资增加15%同时效益减少15%三种组合情况进行分析。分析结果详见表17.3-1。表17.3-1 汲东泵站更新改造国民经济评价244、敏感性分析成果表评价指标组合情况正常情况投资增加20%效益减少20%投资增加15%且效益减少15%费用流量(万元)3521.894226.273521.894050.17效益流量(万元 )699.00699.00559.20594.15经济内部收益率(%)16.2912.4611.6710.18经济净现值(万元)2445.591509.521024.72688.68经济效益费用比1.541.281.221.13由以上分析结果可以看出，该项目在三种组合情况下，各项评价指标仍满足规范要求，说明该项目实施具有一定抗风险能力，在经济上是合理可行的。核准通过，归档资料。未经允许，请勿外传！9JWKffw245、vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQGn8xp$R#͑GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWF246、A5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQGn8xp$R#͑GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&M247、uWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$v248、STT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQGn8xp$R#͑GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxG89AmUE9aQGn8xp$R#͑GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4N249、GpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9w250、EwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQGn8xp$R#͑GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2251、zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQGn8xp$R#͑GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5p252、Dx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!z253、n%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNuGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#254、QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&M255、uWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89Amv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVku256、m&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz84!z89A257、mv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWp258、azadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5ux259、Y7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNuGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*260、3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN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