1、东星安居小区四期城市棚户区改造项目4#楼脚手架施工方案 白银区第二建筑工程公司005项目部2014年5月18日 目 录一 、工程概况-1二 、脚手架分项工程施工安排-1三 、施工进度计划的安排-2四 、施工准备与材料等的配置计划-2五 、脚手架施工方法及工艺要求-3 1.脚手架施工材料的要求-3 2.脚手架搭设施工工艺-4 3.脚手架拆除施工工艺-4 4.脚手架构造要求及技术措施-5 5.质量保证体系要求-8 6.脚手架安全施工技术措施-11 7.安全防护措施-13 8.文明施工要求-14 9.卸料平台-16 10.应急预案-18计算书：P22 一 、工程概况 4#楼为地下一层，层高3.8m。2、地上十七层（局部十八层）,地下一层为甲类核六级人防地下室，地上一二层为商铺，一层层高4.5m，二层层高3.6m.三层以上均为住宅，层高2.9m，为框架-剪力墙结构，建筑面积12352m2，主体高度50.85m。建筑结构安全二级，结构的设计使用50年，建筑抗震设防丙类，地基基础设计甲类，框架抗震三级：剪力墙抗震二级。二、脚手架分项工程施工安排本工程脚手架立杆和横杆选用48 X 3.5钢管，悬挑脚手架全部为双排脚手架。脚手架步距1.5m，立杆间距1.5M，排距0.8米，大横杆在上小横杆在下，悬挑主型钢为16#工字钢。0 悬挑脚手架连墙件2步1跨（3.6M1.5M），在浇注楼层砼前在板内设置预埋件，3、间距同型钢锚固环，内档250计算，预埋件形式见计算书图示。悬挑脚手架搭设3道，内档250，即： 在7.2米标高处/轴落在7.2米现浇板上，/、/设置第1道挑脚手架挑高17.4米；24.6米（9F）标高处设置第2道挑脚手架挑高14.5米。39.1米（14F）标高处设置第3道挑脚手架挑高11.8米。 三 、施工进度计划的安排 工程开工前组织施工技术人员向作业班组进行技术交底，并做好记录，本工程悬挑脚手架工程施工配合主体施工进度不单独安排作业时间。主体施工进度安排参见总进度计划及月进度计划。 四 、施工准备与材料等的配置计划工程开工前对进场钢管进行壁厚等指标检测，合格后（满足本工程需要)方可使用；劳4、动力、材料、工具准备如下表：劳动力组织工种人数任务架子工10负责架子搭设及拆除（含二次搭拆）测量放线工4负责脚手架定位、垂直度控制材料、工具准备 材料名称 数量 、单位其他要求 钢 管 2000T 48X2.8，尺寸根据工程需要16#工字钢 3000米长度尺寸根据工程需要 竹笆片 4000张0.8M X 1M， 密目安全网 40000 M2 水平安全网 4000 M2 直角扣件 20000个根据进度需要进场 旋转扣件 20000个 对接扣件 10000个 钢丝绳 5000M619、15.5、619、20.0 镀锌铁丝 8000M直径1.2mm架子扳手 50把 架子工搭设和拆除架子用力矩扳手 55、把 检查架子扣件拧紧力度本工程脚手架施工必须注意与主体施工进度及后期钢结构施工进度相配合。五 、脚手架施工方法及工艺要求1、本工程脚手架施工材料的要求： A、钢管采用外径48mm，壁厚2.8mm的焊接钢管，也可采用同样规格的无缝钢管。钢管材质使用力学性能适中的Q235钢，其材料性能应符合碳素结构钢(GB700-88)的相应规定，必要时进行检测合格后使用。 使用的旧钢管要进行检测同时还应满足以下要求： 、钢管外表面锈蚀深度0.50mm 、立杆钢管弯曲 当3mL4m，允许偏差12mm ；当 4mL6.5m，允许偏差20mm。 B、扣件应选用可锻铸铁造扣件，其材性应符合GB978-67可锻铸铁分类及6、技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700-88碳素结构钢中Q235钢的规定；螺纹均符合GB196-81普通螺纹的规定；垫圈应符合GB96-76垫圈的规定。 C、铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮清理干净； D、脚手板竹笆片的宽度不宜小于800mm，确保材质符合规定；不得有超过允许的变形和腐蚀等缺陷。 E、安全网应是具备安全生产许可证的单位生产，进场安全网要有合格证 。2、 脚手架搭设施工工艺: 本工程悬挑脚手架搭设的工艺流程为：钢管扣件等原材料检测材料7、准备锚固钢筋放线定位、埋设布置16#工字钢布置立杆纵、横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙件铺脚手竹笆片防护栏杆施工挂安全网。 定距定位：根据构造要求在建筑物模板面上量出型钢间距，并做好标识；布置锚固钢筋。 在搭设脚手架的过程中，沿建筑四周每框架格设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手价操作层高于连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。 双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的一根，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。 其余组件8、的搭设要求参件构造要求。3、脚手架的拆除施工工艺: 拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆脚手板竹笆剪刀撑斜撑小横杆大横杆立杆等（一般的拆除顺序为：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。 不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要抱住立杆拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所以连墙件等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或树层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。 拆除后架体不被破坏，如连墙件被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止9、失稳。4、脚手架工程构造要求及技术措施1）、扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施、立杆固定： 立杆布置在型钢端头，首先在型钢上按脚手架排距焊接16圆钢，钢管立杆插套在型钢端头焊接的钢筋上。、立杆： 立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立杆柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不少于50；各接头中心距主节点距离不大于60。、大横杆： 大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不少于6M，同一步大横杆四周要交圈。 大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50，各接头距立杆的10、距离不大于50。、小横杆：每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立杆柱之间在等间距设置增设12根小横杆，其最大间距不大于75。 小横杆伸处外排大横杆边缘距离不小于10；伸处里排大横杆距结构外边缘15，且长度不大于44。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。、纵、横向扫地杆 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距立杆底型钢上20处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。型钢在平面上存在较大高差，则将高处11、的纵向扫地杆向低处延伸两跨与立柱固定。、剪刀撑 本脚手架采用的剪刀撑随立柱、纵横杆水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。单立杆部位则采用单杆同长剪刀撑。 剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与楼面的夹角在450600之间。斜撑相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2-4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15CM。最下部的斜杆与立杆的连接点距楼面的高度控制在30CM内。 剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100CM，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10CM。、脚手竹笆片 脚手竹笆片采用12、竹片编制而成，规格300X3000。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过3层。首层满铺一层脚手竹笆片做内档防护，以上每隔3000也要满铺一层脚手竹笆片，并设置安全网及防护栏杆。脚手竹笆片设置在横向水平杆上，并在两端用直径1.2MM的镀锌铁丝箍绕23圈固定。脚手竹笆片应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15CM。靠墙一侧的脚手竹笆片离墙的距离不应大于15CM。拐角处两个方向的脚手竹笆片应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。、连墙件 连墙件采用刚性连接，垂直间距3.6M、水平间距1.5 M。连墙件采用楼层预埋短钢管，用水平短钢管与立杆扣接双扣件。、防13、护设施 脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8m6.0 m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下部架处设一道水平兜网。在架内高度3.6 m处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆与0.6m及1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。、脚手架出入口 在出入口两侧的内、外排单力杆处分别增设一根辅立杆，并高于12步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增设两根斜腹杆，并用14、旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15内。当斜腹杆在1跨内跨越2的布距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆以采用通长杆件必须接长时用对接扣件连接。5、 质量保证体系要求1） 脚手架构件允许偏差序号 项 目允许偏差（mm）检查工具备 注1钢管尺寸外径48 mm壁厚2.8mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈做蚀深度=（1+2）0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3ml4 m3ml4 m1220钢板尺水平杆斜杆的钢管弯曲l6.5 m302）脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许15、偏差（mm）示 意 图检查方法和工具1基础表面坚实平整观 察垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度-+100图略详见JGJ130-2001（2002版）P4142表8.2.4用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m） 总高度50m40 m20 mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中间档次用插入法项次项目技术要求允许偏差（mm）示 意 图检查方法和工具3间距步距纵距横距-205020-钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端-20图略详见JGJ130-2001（2002版）P41416、2表8.2.4水平仪或水平尺同跨度内两根纵向水平杆-10图略详见JGJ130-2001（2002版）P4142表8.2.45双排脚手架横向水平杆外伸度偏差、外伸500 mm-50-钢板尺3）扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检 查 项 目安装扣件数量（个）抽样数量（个）允许的不 合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1201320050106、脚手架安全施工技术措施1）、材质及其使用的安全技术措施、扣件的紧固程度应在4050KNM，并不大于65 KNM，对接扣件的抗拉承载力为17、3 KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向哪，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100 mm。、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝的现象的扣件。、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料混用。、严禁将外径48 mm与51mm的钢管混合使用。2）、脚手架搭设的安全技术措施、脚手架的支撑型钢材质必须符合要求，悬挑长度符合设计长度要求锚固环埋设必须采用20圆钢。、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调、严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有18、关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。、开始搭设立杆时，应先在楼层处设置一根拉（抛）撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。、脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设不得超过相临连墙件两步。、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。3）、脚手架上的施工作业的安全技术措施、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用，任何组长或个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。、严格控制施工荷载，脚手板不得19、集中堆料，施工荷载不得大于2KN/M2，确保较大安全储备。、结构施工时不允许多层同时作业，悬挑架的同时作业层不得超过2层。、当作业层高出其下连墙件4.2m以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的支撑措施。、各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。、定期检查脚手架，发现问题及隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保安全。、本脚手架较高为防雷需要本脚手架搭设时要设置防雷引下线，防雷引下线与大地连接。、本脚手架还应设置防火设施，即利用每层砼养护水在每楼层内每25米设置一消防水龙头，并按防火要求在楼层内设置消防灭火器具。4）、脚手架拆除的安全技术措施、拆除前，前面检查待拆脚手架，根20、据检查结果，以定出作业计划，进行技术交底后，才准工作。、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、缆风绳连墙件及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况凡能提前拆除的尽量提前拆除掉。、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志。地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣，应先通知对方，以防坠落。、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。、拆架时严禁碰撞脚手架附近电缆线，以防触电事故。、所以杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着21、扣件或两杆连着送到地面、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高出坠落伤人。、拆下的零配件要装入容器袋，用吊篮吊下；拆除的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛落。7、安全防护措施1）、结构临边防护措施 在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用的材料均采用482.8钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6 m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三角架。 沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌，护身栏杆四周满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1 m范围内不准堆料、停放机具。2）、楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全22、防护，架子立杆从底层内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m的护身栏，侧边底部设挡脚板。3）、电梯井等洞口处必须采用模板封闭，每2层封闭一次，洞口较小时用钢管搭设纵横井字梁形式在上面铺设模板，较洞口较大时采用型钢搭设井字梁，上铺模板进行封闭。8、文明施工要求 根据脚手架的施工特殊性，结合本公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求按下列规定进行施工：1）、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2）、进入施工现场的人员要爱护标志牌，不得随意拆除和移动标志牌。3）、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑。4）、脚手架搭设人员必须是经考试合23、格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他比适应高空作业者，一律不得上脚手架操作。5）、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6）、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应有架子工来完成，任何人不得任意拆改。7）、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，必须经技术负责人同意后由架子工来操作，安全员定期检查。8）、不准利用脚手架来吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和托动脚手架。9）、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的的输送管等固定在脚24、手架上，严禁任意悬挂起重设备。10）、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。11）、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作配料斗，防止火星和切割物溅落。12）、脚手架使用较长，因此在使用过程中应进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。13）、要保证脚手架体的整体性，不得截断架体。14）、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱仍。15）、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。16）、脚手架堆放场要做到整洁、摆放合理、专人保管25、，并建立严格领、退料手续。17）、施工人员要做到活完料净脚下清，确保脚手架材料不浪费。18）、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。19）、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫采取防滑措施。9、卸料平台：1）、在高层建筑工程建设中，卸料平台是必不可少的并且是一项重要的工序。卸料平台是建筑安装工程施工中设置的用于作业、防护、转运材料、堆放材料等施工要求的工具，搭置卸料平台必须满足下列三项要求：第一项：有足够的面积，能满足施工人员作业、转运材料、堆放材26、料和防护的需要；第二项：能保证施工期间在各种荷载和气候条件作用下构架稳定、承载可靠和使用安全；第三项：构造合理，搭拆和搬运方便，能提高周转使用次数，尽量节约用料，因此特编制本施工方案。2）、卸料平台搭设要求，材料使用要求、材料使用要求：卸料平台的槽钢和钢管，其材质的机械性能应符合（GB700-79）3号钢强度。槽钢和钢管严禁打孔。采用的槽钢和钢丝绳必须有出厂合格证和质量证明书，焊装结束后必须验收合格后方可使用。卸料平台一律油漆好。、搭置顺序：预埋20U型钢筋拆除模板清理脚手架障碍物件起吊卸料平台指挥就位主梁锚固端进入锚固点主拉钢丝绳锚固端与预埋20U型钢筋连结扣紧放平卸料平台保险钢丝绳连结主梁27、锚固端与预埋20U型钢筋连结楼面与卸料平台间通道满铺设50木板进行验收。3）、施工前准备：、熟悉建筑工程施工图，了解建筑物构造形式、环境等情况；、对卸料平台的构配件进行检查验收。、施工前，单位工程负责人应向搭设和使用人员进行技术、安全交底，交底双方均在交底书上签字。4）、卸料平台使用规定：、卸料平台应检查验收合格后才能使用，由项目经理组织验收。使用中应有专人管理、检查，发现问题及时解决；、作业层面上的施工荷载不得超过8KN（包括人、料、机具等）；、不得在同一垂直方向上同时作业；、卸料平台上堆放材料高度不得超过护栏高度。、六级及六级以上大风和雾、雨、雪天停止卸料平台上作业，雪后要扫除积雪。5）、28、卸料平台搭置要求：搭置作业周边设警示区，禁止他人进入作业区，并有专人监护。每移动一次均要进行验收，验收合格后才能继续搭置及使用，搭置达到设计高度再进行验收，验收合格后才能使用。6）、卸料平台的防护：、卸料平台搭拆必须经过专业培训的熟练工进行操作，搭拆人员必须戴安全帽、穿防滑鞋；、在搭拆时如遇六级以上大风或恶劣天气应停止施工；7）、卸料平台安全作业要求、进入施工现场，必须戴好安全帽，扣好帽带，并正确使用个人劳动防护用具。、悬空作业处应有牢靠的立足处，并必须视具体情况，配置防护网、栏杆或其他安全设施。、悬空作业所用的索具、脚手板、吊蓝、吊笼、平台等设备，均需经过技术签定或检证方可使用。、悬挑式钢平29、台，必须符合下列规定：a.悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工组织设计。b.悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。c.钭拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后二道，两道中的每一道均应作单道受力计算。d.应设置4个经过验算的吊环，吊运平台时应使用卡环，不得使用吊钩直接钩挂吊环。吊环应用甲类3号沸腾钢制作。e.钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。f.钢平台左右两侧必须安装固定的防护栏杆。g.钢平台吊30、装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。h.钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。j.操作平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量，严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。10、应急预案 施工现场一旦发生脚手架、卸料平台类倒塌事故，将会造成严重人员伤亡和重大经济损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险和经济损失，特制定应急救援预案。1）、预案组织 本项目部成立应急救援指挥小组，负责指挥及协调工作 组长： 许承农 成员： 刘占良、麻绪生、许东潮、31、许德升、许承刚2）、成员职责 、许承农：负责现场指挥，了解掌握事故情况、组织现场抢救工作。 、刘占良：负责现场抢救伤员，及时通知当事人的家属，派人做好接待，善后处理工作。、麻绪生：负责现场保护，维护秩序，做好当事人周围人员的问讯记录。、许东潮负责联络调查，受现场指挥小组命令，立即通知当地安全生产监督局。、许德升、许承刚：负责现场自查自纠，清除隐患，防止同类事故发生。3）、事故处理救援程序 、 不论任何人，一旦发现有坍塌、施工设备倒塌的发生性，应立即呼叫在场全体人员进行疏散。 、接到报告后，立即召集应急指挥小组，项目经理及各岗位人员迅速到场开展抢救工作。 、立即抢救伤员： A、 现场抢救，同时通32、知医疗急救中心（打120）应务必讲清受伤人数、人员受伤情况和工地地点，并派人到主要路口引导救护车送指定医院。急救箱、担架（抢救受伤者须用担架）存放在项目部医务室. B、 派人随同救护车到医院，随时了解伤情，及时反馈伤者情况； C、通知当事人的家属，做好接待工作，安慰、稳定家属的情绪； D、积极做好善后处理工作。 、立即派人保护现场，设置警戒线、维护现场秩序、疏散人员、召集有关人员做好当事人周边的问讯取证记录，了解事故现场情况配合事故调查。 、立即向上级领导（工程管理部、公司）报告，立即向当地的安全生产监察局、建设行政主管部门、公安局、派出所报告，配合做好事故调查、取证、处理。 、立即组织安全自33、查自纠、消除隐患，确保施工安全；立即组织对全体施工作业人员的举一反三防坍塌倒塌安全再教育，提高安全防范意识，做到遵章守纪，防止同类事故发生。、在没有人受伤情况下，项目经理组织项目副经理、项目工程师、技术员、安全员、机管员、施工员对坍塌、倒塌事故进行原因分析、调查，并指定相应的纠正补救措施与方案报工程管理部、公司审批确认同意后，在确保人身人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米34、，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用3.6X1.5，竖向间距3.6米，水平间距1.5米，即1跨1层设置一道。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数0.8720。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度3.30米。 悬挑水平钢梁35、采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.800/2=0.060kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.20.060=0.115kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横36、杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.115+0.101.120)1.5002=0.273kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.115+0.1171.120)1.5002=-0.321kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.321106/4248.0=75.477N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷37、载标准值q1=0.036+0.060=0.096kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.096+0.9900.800)1500.04/(1002.06105101950.0)=2.065mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0361.500=0.053kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8038、01.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.053+1.20.090+1.4X1.200=1.852kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.036)0.8002/8+1.8520.800/4=0.374kN.m =0.374106/4248.0=87.992N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布39、荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.036800.004/(3842.060105101950.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.053+0.090+1.200=1.343kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1343.250800.0800.0800.0/(482.06105101950.0)=0.682mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.691mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与40、立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0360.800=0.028kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.028+1.20.090+1.41.200=1.822kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下41、会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0998 NG1 = 0.10018.000=1.797kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(0.800+0.250)/2=0.473kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150142、.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000=0.135kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.855kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载43、高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.840 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4500.8400.872 = 0.231kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.855+0.851.42.400=6.282kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.855+1.42.40044、=6.786kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2311.5001.8001.800/10=0.133kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.786kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),45、由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6786/(0.19397)=89.190N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.282kN；46、 i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.133kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6282/(047、.19397)+133000/4248=113.978N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 7.037kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，48、m = 1200mm，l = 3300mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=6.79kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.20/3.30=0.36 kl=0.25/3.30=0.08 k2=1.05/3.30=0.32 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=16.999kN 支座反力 RB=-2.321kN 最大弯矩 MA=8.998kN.m 抗弯计算强度 f=8.99810649、/(1.05141000.0)=60.778N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=2.86+2.40=5.26kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=4.958mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2400.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/400,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结50、构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =9.00106/(0.929141000.00)=68.70N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.321kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；51、 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=23214/(3.1416502)1/2=6mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.32kN； d 楼板螺栓的直径，d = 14mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于2321.06/(3.1416141.5)=35.2mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺52、栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.32kN； d 楼板螺栓的直径，d = 14mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=70mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于64.5kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求! 悬挑卸料平台计算书 计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计53、和验算。 计算参数: 平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.40m，插入结构锚固长度0.60m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。 水平钢梁(主梁)插入结构端点部分按照铰接点计算。 次梁采用10号槽钢U口水平，主梁采用16a号槽钢U口水平。 次梁间距0.50m，外伸悬臂长度0.00m。 容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载8.00kN。 脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。 栏杆采用钢管，栏杆自重荷载取0.14kN/m。 选择661+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa， 内侧钢丝绳距离主体结构4.20m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊点距离平54、台4.20m。 一、次梁的计算 次梁选择10号槽钢U口水平，间距0.50m，其截面特性为 面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm 截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.350.50=0.18kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.000.50=1.00kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.10kN/m 经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.255、(0.18+0.10)+1.41.00 = 1.73kN/m 经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.48.00=11.20kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 1.732.002/8+11.202.00/4=6.46kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =6.46106/(1.0539700.00)=155.06N/mm2； 次梁的抗弯强度计算 f,满足要求! 456、.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5708.548.0235/(2000.0100.0235.0)=1.16 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.810 经过计算得到强度 =6.46106/(0.81039700.00)=200.95N/mm2； 次梁的稳定性计算 f,满足要求! 二、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16a号槽钢U口水平，其截面特性为 面积A=21.95cm2,惯性距I57、x=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm 截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/m Q1 = 0.14kN/m (2)型钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.17) = 0.37kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.20.35+1.42.00)0.252.00/2+1.20.102.00/2)=0.92kN P2=(1.20.35+1.42.00)0.5058、2.00/2+1.20.102.00/2)=1.73kN P3=(1.20.35+1.42.00)0.502.00/2+1.20.102.00/2)=1.73kN P4=(1.20.35+1.42.00)0.502.00/2+1.20.102.00/2)=1.73kN P5=(1.20.35+1.42.00)0.502.00/2+1.20.102.00/2)=1.73kN P6=(1.20.35+1.42.00)0.502.00/2+1.20.102.00/2)+11.20/2=7.33kN P7=(1.20.35+1.42.00)0.502.00/2+1.20.102.00/2)=1.73k59、N P8=(1.20.35+1.42.00)0.502.00/2+1.20.102.00/2)=1.73kN P9=(1.20.35+1.42.00)0.502.00/2+1.20.102.00/2)=1.73kN P10=(1.20.35+1.42.00)0.202.00/2+1.20.102.00/2)=0.76kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm) 外侧钢丝绳拉结位置支撑力为8.75kN 最大弯矩 60、Mmax=11.25kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =11.25106/1.05/108300.0+8.751000/2195.0=102.95N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(4400.0160.0235.0)=0.51 经过计算得到强度 =11.25106/(0.510108300.00)=203.761、2N/mm2； 主梁的稳定性计算 f,满足要求! 三、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12.37kN 四、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=12.374kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳62、之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取10.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000X12.374/0.800=154.671kN选择661+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径19.5mm。本工程采用21.5钢丝绳 五、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=12.374kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=123744/(3.1416502)1/2=13mm本工程采用20园钢 六、锚固段与楼板连接的计算 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=18.645kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=186454/(3.1416502)1/2=15mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。39