1、XX市XX科技创业特别社区XX桥工程现浇混凝土模板支架专项方案编制:审核:审批:XX建设投资发展集团有限公司二零XX年八月施工组织设计（或方案）内部审批表表号：编号：年 月 FI工程名称XX桥工程合同规模17494063. 95工程地点XX市XX区学林东路技术管理类别H类设计单位XX建筑设计研究院冇限公司建设单位XX建设发展有限公司监理单位XX建设监理冇限公司地勘单位XX建筑设计研究院冇限公司施工组织设计（或方案）名称XX桥工程深基坑支护专项方案我项目经理部己根据合同及施工规范的有关规定完成了该施工组织设计 制，并经我项目部技术负责人审查，特上报送公司，请相关部门及领导予U附件：XX桥工程模板2、支架专项方案。（专项方案、技术措施）的编 、核定及审批。）:卡月日施工组织设计（或施工方案）说明图表（）份，（）页/份。编制人（签字）:技术负责人（签字1项目经理（签字）：（项目经理部盖章） 日期：彳公司相关部 门（项目管理 部、物设部、 安保部或总工 办、成本部等） 部门审核意见（可另附件说明）审核人：日期：年月H公司总工办或 安保部审核意 见审核人：日期：年月日公司审批意见审核人：日期：年月日注：技术管理类别分为I类、II类、iii类：1）、1类为实施性施工组织设计（施工组织总设计、单位工程施工组织设计）；2）、11类为关键（特殊）过程施工专项方案，以及危险性较大的分部分项工程安全专项施工3、方案;目录2工程概况42. 1工程概述44现浇箱梁支架验算134.1荷载计算134.1.1荷载分析134. 1.2荷载组合134. 1.3荷载计算144.2结构检算144. 2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算144. 2. 2满堂支架整体抗倾覆验算164. 2. 3底模下横桥向方木验算174. 2. 4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算184. 2. 5底模板计算194. 2. 8立杆底座和地基承载力计算214. 2.9支架变形235支架搭设滋工要求及技术措施2551模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求255. 2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定265.3支架拆除要求265.4、 4支架预压及沉降观测276安全防护措施及安全交底286. 1安全防护措施286. 2安全交底28XX市XX科技创业特别社区XX桥工程拱圈模板及满堂支架方案计算书1编制依据1. 1编制原则坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不 懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。做到安全施工“八到位”，即：安全生产策划到位、安全措施到位、安全生产技术交底 到位、安全生产职责到位、安全生产教育培训到位、安全生产管理员到位、安全生产资金到位、 安全生产检查、整改、落实到位。更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作和施 工场区周围居民提供更好更安全的环境；保5、证各种安全应急资源处于良好的备战状态；指导安 全防护行动按计划有序地进行；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失。1.2编制依据1.2. 1南京市紫金（江宁）科技创业特别社区双基桥桥梁工程施工图设计（修订版C）1.2.2国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分）， 以及现行有关技术规范、标准等。1.2.3双基桥施工组织设计、双基桥措施方案等资料。1.3参考文献（1）建筑工程施工扣件式脚手架安全技术规范（2）混凝土工程模板与支架技术（3）铁路桥涵施工手册（4）建筑施工计算手册2工程概况双基桥桥梁布置参见下图：2. 1工程概述云台山河南岸将成为资金（江宁）未来的重点发展6、区域，为适应区域城市化快速发展，改 善紫金（江宁）科技创业特别社区的交通环境，紫金（江宁）科技创业特别社区进行了学林东 路市政工程的建设，双基桥是该工程跨越云台山河的一座桥梁。现状双基桥全宽7m,跨径布 置6X16m, 2011年建成通车。本桥跨越云台山河，云台山河为等外级航道，通航净空为12X2. 5m（宽X髙）,最高通航 水位为9. 6m,最高设计洪水位12. 2米。桥梁平面位于直线上，桥梁全长134m,桥梁横断面布 置如下：65（人行道）+8m（机动车道）+6. 5（人行道），横断面宽度21m。1 主要技术指标（1）、道路等级：城市次干道；(2) 、汽车荷载等级：城一 B级；人群荷载：按7、城市桥梁设计规范(CJJ 11-2011)取值；(3) 、设计速度及车道数：设计速度40km/h；(4) 、桥梁结构设计基准期:100；年桥梁设计使用年限:100年；(5) 、桥梁结构设计安全等级：一级；(6) 、环境类别：I类环境；(7) 、桥梁宽度：新建桥梁全宽21m,桥面横向布置为6. 5(人行道)+8iii(机动车道)+6. 5(人 行道)(8) 、桥面横坡：机动车道双向1.5%,人行道向内1.5%；(9) 、桥梁纵坡：双向2. 5%纵坡，凸形竖曲线半径R二1500m；(10) 、通航净空：云台山河为等外级航道，通航净空为12X2. 5m (宽X高)，最髙通 航水位为9. 6m；(118、) 、最高设计洪水位：云台山河最高洪水位12. 2m ；(12) 、髙程、坐标系统：本工程髙程釆用吴淞髙程系统，坐标系采用1992南京市地方 坐标系；(13) 、地震动峰值加速度：按地震基本烈度7度设防，地震动峰值加速度0. 10go2. 2桥梁结构(1) 、上部结构桥梁主拱采用等厚度板拱结构，拱圈拱轴线采用圆弧线，板拱厚70cm,宽20.40m。全桥 共计三个拱跨，每个拱跨结构净跨径均为38m,净矢高均为6. 3m0拱圈在施工时需设置预拱度, 沿桥跨呈二次抛物线分布。拱上支撑墙采用钢筋混凝土结构，厚40cm,墙体钢筋伸入主拱。支撑墙间设置20cm厚拱 上装饰拱。拱上实腹段采用横向设置支撑墙，9、沿纵向在支撑墙间设置20cm厚墙体并使之连接 成整体。装饰拱在拱顶需设置lcm变形缝，缝内需采用水泥砂浆勾缝。桥梁行车道板厚20cm,边板宽1.495m,中板宽0.99m。行车道板采用预制安装的方法施 工。行车道板间设置较缝，在其上铺设lOcni整体化现浇混凝土。行车道板搁置在支撑墙上， 道板间沿纵向预留2cn)变形缝。为保证行车道板与支撑墙顶密贴接触，在行车道板放置前可采 用水泥砂浆找平。设置泄水管的行车道板需注意预留过泄水管孔。设护栏侧的行车道板需预留 5cm与护栏一起浇筑。桥梁沥青铺装采用4cmSMA-13细粒式沥青栓+6cmAC-20C中粒式沥青混凝土，行车 道板顶面设置10cm厚C410、0混凝土整体化现浇层。现浇层顶面设置5%SBS桥面防水粘结层。机动车道外侧设置防撞护栏，防撞护栏内预留监控、照明等线路所需的管道。 本桥为连拱结构，伸缩量不大，采用D60型钢橡胶伸缩缝。防雷接地设施在每墩内各设一套，将照明系统、梁内钢筋、立柱钢筋、承台内的钢筋连 接，承台内的钢筋与桩内的接地引下钢筋连接，防雷接地电阻应不大于10欧姆。(2) 下部结构1) 地形地貌拟建南京市紫金（江宁）科技创业特别社区双基桥桥梁工程位于南京市江宁区云台山河 上，区域行政区划属南京江宁区。根据南京城区地貌类型图划分，属岗间坳谷地貌单元。 拟建场区多为荒地，场地地势较为平坦、开阔，河两岸地面吴淞髙程为8. 5m左右11、；勘察期间 测得云台山河水面吴淞髙程为8.00m。本场地地貌类型属于阶地地貌。云台山河是秦淮河的重要支河，河宽约90米，施工时水深最深处1.2m,淤泥厚度 0. 5-1. 6m，河岸现为土质岸坡，日前是稳定的。2）水文南京市地表水系除六合北部属淮河水系外，其他均属长江水系。次一级水系有沿江水系、 秦淮河水系等。拟建桥位区主要水系为云台山河，宽约50.080.0m,流量呈季节性变化大。 其主要功能是城市防洪、灌溉及排水，场区内河宽度60. 0065. 00米，勘察期间实测水深 1.002. 00米。水位变化主要受大气降水、人类生活用水、河水的径流补给影响。3）气象拟建场地桥位区行政区划属南京市江12、宁区，南京属北亚热带次湿润季风气候区。冬夏长而 春秋短，为省区夏季高温中心。因地域狭长，南北气候差异较大。平均气温：全年15. rc, 一 月1. 9 C,七月27.6。极端气温：最高45. 6 C,最低-16. 9C0年日照时数2090小时，无 霜期230天，降水量1026毫米。江宁地区极端最髙气温45.61,极端最低气温-6. 2 C,出现在1月。年总降水量1037.6 毫米，全年大于0.1毫米降水日119天，梅雨期为6月21日7月12日，梅期22天，属正常 范围。梅雨期间降水相对偏多。年日照时数2099. 8小时，无霜期225天。2. 3 X程地质根据本次勘察结果，勘察深度范围内岩土体分13、为4个工程地质层，各层特征描述如下： 层素填土：灰黄色、灰褐色、稍湿，松散，主要为粉质粘土，可见少量碎石、砖块及腐 植物，ZK7孔路面碎石较多，堆填时间小于广3年。本层非均质，层厚3.24.7m。 -2淤泥（河底池塘泥）：灰色，流塑，局部软塑，夹有腐植物，具臭味。本层非均质。 层厚为0. 5-1. 6mo主要分布于云台山河底。 层粉质粘土:灰褐-褐黄色，可塑，局部软塑，含黑色铁质锈斑及少量腐植物。无摇震反 应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，中等压缩性。层厚1.704.8米，推荐地基承载 力基本允许值faOJ = 120kPa,钻孔桩桩侧土的摩阻力标准值qik二40kPa。 -1粉质粘土：14、黄褐色，硬塑，局部可塑，含铁、猛质结合及兰灰色铝质土块。无摇震反 应，切面少有光泽，中等干强度，中等韧性，中低压缩性。层厚4. 6飞.7m,普遍分布。推荐 地基承载力基本允许值Lfa0260kPa,钻孔桩桩侧土的摩阻力标准值q65kPa。-2层粉质粘土：灰黄色，可塑，局部软塑，含铁、猛质结合及兰灰色铝土质团块，局 部夹有少量粉土。无摇震反应，切面稍有光泽，中等干强度，中等韧性，中等压缩性。层厚为 8. 1016. 5m o推荐地基承载力基本允许值LfJ=160kPa,钻孔桩桩侧土的摩阻力标准值 qik=50kPao-3：灰色灰黄色，可塑硬塑，含少量铁、猛质结核及兰灰色铝土质团块，部分孔底部 可15、见卵砾石，磨圆度一般，大小l-3cm,含量约5-10%,无摇震反应，切面少有光泽，中等干强度,中等韧性，中等压缩性。层厚为4. 106.80ni。推荐地基承载力基本允许值fJ=220kPa, 钻孔桩桩侧土的摩阻力标准值q60kPa。 -1层强风化粉砂质泥岩：灰黄色紫红色，岩芯呈砂土夹风化岩碎块，岩芯碎块手可捏 碎，浸水易软化。岩石坚硬程度分类为极软岩，岩体完整程度分类为极破碎，岩体基本质量等 级为V级。层厚为1. 102.30ni。推荐地基承载力基本允许值f詔二250kPa,钻孔桩桩侧土的摩 阻力标准值qik=80kPao-2层中风化粉砂质泥岩：紫红色，岩芯呈柱状，较完整，岩芯采取率80%9016、%,岩芯长 度大于10cm占75%85%。岩石坚硬程度分类为极软岩，岩体完整程度分类为较完整，岩体基 本质量等级为V级。推荐地基承载力基本允许值fJ=400kPa,钻孔桩桩侧土的摩阻力标准值 qik=130kPao工程地质评价1）本桥场地的断裂不发育，本地区属于基本稳定区。2）本路段抗震设防裂度为7度，设计基本地震加速度值为0. 10g,设计地震分组第一组。3）场地地表水、地下水及浅层地基土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀 性。3施工方案1、施工围堰雨季后筑土围堰，因围堰内涉及重力支架基础稳定性，围堰材料采用优质黄土，西侧围堰 顶宽5m,东侧围堰顶宽9m,边坡1:1,围堰顶髙程9.17、 5m（云台山河常水位8. 5ni）。取土场挖掘机 挖土装车，渣土车外运，运距5km内，用推土机將黄土从河堤推入河内向前挤淤施工，压路机分 层碾压，确保围堰土方密实，当堰头前推挤的淤泥堆积时，采用挖掘机将淤泥挖出，装车进行 外运至弃土场。附图：二次围堰平面示意图：土围堰填筑完成后，用15cm水泵排除围堰内河水。在1#2#墩之间铺设两根1500钢 筋牲管道，管内流水面高程为4. 5m,管道基础釆用:10cm碎石垫层+20cmC20商品観底板，120 基础抗肩（参照图集04S516-17页）。管道铺设总长度为124米，管道上部采用6%灰土回填压实度94%。施工完成后管材需作破碎处理后才能挖除弃运。18、 附图：过水管道图示2、支架地基处理排水及管道施工完成后对围堰内的河底淤泥进行清除开挖，采用lm3反铲挖掘机开挖，需甩泥 2次装车1次，淤泥土外运（5km）,清底后整平，采用60cm碎石土（碎石含量70%）回填+40cm6% 灰土+10cm碎石垫层+20cmC30论加固作为拱圈支架基础，完成面高程6. 50米。围堰内两侧人 工开挖0. 5*0. 5m沟槽，四个角点设4个深集水坑，施工期间采用集水坑排水。（若清淤后基 础原状土质较差，则向下处理50cm,采用5%水泥改良。）原状土3、满堂支架搭设采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，横桥向间距X纵桥向间距X步距二0. 6mX0. 9mX1.2m, 使19、用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设一层钢管一层方木，立杆顶 托上横向设钢管。支架纵横均设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑每隔6. 5m设置一道；由于支架搭设高度小于8m, 故只在竖向剪刀撑顶部交点处设置一层连续水平剪刀撑，布置间隔为6. 5mo所有剪刀撑底部 必须着地。支架模板示意图:、7/、9S1IIiSsiii4.5 q15mm TOM10x10粥林48*3.48X3. 5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用 于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。（1）中支点横隔板两侧5-5截面处在中支点横隔板，钢管扣件式支架体系采用60X90X 120皿的布置结构，如图：3训咖120、0x10龜林/、/、/090/9090483.5mnWH 、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm,立杆可承受的最大允许竖直荷载为N 二35kN （参见公路桥涵施工手册中表13-5碗口式构件设计荷载N二35kN、路桥施工计算手 册中表13-5钢管支架容许荷载N =35. 7kN）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 （际+血）+0.85X1. 4SNqk （组合风荷载时）Ngk支架结构自重标准值产生的轴向力；弘郎一构配件自重标准值产生的轴向力工张一施工荷载标准值；于是，有:NG1K=0. 6X0. 9XQ1=0. 6X0. 9X21=11. 34KNNg2k=0 6X0.9X21、 q2=0. 6X0. 9X1. 0=0. 36KNSNQK=0. 6X0. 9（q3+q4+q7）=0. 54X （1. 0+2. 0+0. 285）=1. 774KN则：N二 1.2 （Ngik+NgQ +0. 85X1.4SNqk=1.2X （11.34+0. 36） +0. 85X1.4X1.774=13. 88KN 1. 3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求4.2.3底模下横桥向方木验算支撑内楞验算（10*10cm方木，单跨90cm）:底模下横桥向方木受力简图90(60)尺寸单位：cm方木断面为lOcmXlOcm,顺纹弯应力为11 MPa,弯曲剪应力为1. 7MPa, E=9X22、103MPao方 木间距30m支架间距为90cm。混凝土高度0.7m。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于 安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等 力学性能优于杉木的木材均可使用。取5为计算单位方木材质为杉木,5 w =HMPaL 6 t =1 7MPaE 二90001Pa方木自重 fl二 Y cs/b=l/6*l/0. 3*0. 01/0. 9*1=0. 22kPa模板自重：0. 9*145Pa=0. 135kPa人、机、具荷载：f2=2. 5*0. 9=2. 25kPa振捣荷载：f3=2. 0*0. 9=1.8kPa観重力荷载：f3=21*0.23、 9=18. 9kPa(按最髙取值)q二0. 22+0. 135+2. 25+1. 8+18. 9=23. 305kPaM=(l/8)ql2=(l/8)*23. 305*103*0. 9=2. 36kn*m截面抵抗距 W=(bh2)/6=(0. 1X0. l2)/6=0. 000167m3则：n= M/( WX 8w ) =2. 36/ (0. 000167 X 11000 X 0. 9) =1. 427 (取整数 n = 2 根)d=B/n=l/2=0. 5m注：0. 9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于O5m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距 d 取 03m,24、则 n = J3J.3=1.33o每根方木挠度计算方木的惯性矩 l=(bh3)/l2=(0.1 xO. 13)/12=8.33x1 O6m4s尸呼皿“加则方木最大挠度：/mox=5qlV384EI =(5/384)x C(qL4)/(EI) J =(5/384)x 23.305乂0.9丿/口2乂9灯0叹8.3衣10务0.9丿丿=2.459xl04m 1/400=0.9/400=2.25x1O3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算QSmqlSmp-m rm.nlmb 1. 33 x 2Tmbmm=23.035 x 0.9 x 1.25 x 10-MPo LtJ =1,7MPa1.33 x 2 25、x 8. 33 xl0f x o. 1 x 0. 9符合要求。4. 2. 4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用（I）48mm X 3. 5 mm钢管的截面积A = 489mm2,钢管在顺桥向的跨距在拱圈跨中按L=60cm （横向间隔1 =90cm布置）进行验算，横 桥向方木顺桥向布置间距在拱圈部位均按30cm布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支 结构（偏于安全）。钢管的容许应力和弹性模量的取值参照规范进行计算。表3.5钢材的强度设计偵（冷弯薄里型钢结构技术规范GB5OOO18-2OO2）钢材牌号抗拉、抗压和抗弯f抗剪端面承压（磨平顶紧）f（26、t.Q235205N/nmr120Nnmr3 ION/mm表3.6焊缝的强度设计值（冷弯落空型钢结构技术规范GB500018-2002）钢材牌号対接焊缝角焊缝Q235抗压77抗拉抗剪抗压、抗拉和抗剪205 N min2175 N nun2120N/miir140 N/nun2钢材抗拉、抗压 和抗弯 f抗剪A端面承圧 (刨平顶紧) 几牌号厚度或直径(mm)Q235 钢16 40205120406020011560 100190110钢管抗弯计算根据JGJ130-2001,板底托梁按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示材料自重：0. 0384kN/m；方木所传集中荷载27、：取中间区段单根方木线荷载为q=0. 6* (gl+ql)二0.6* (18.9*1.2+3.5*1.4) =16. 548KN/m跨中最大弯矩M二仃/8)ql2=0. 125qL2=0. 125*16. 548*0. 62=0. 745KN m。二M/ (r*W) o其中：M是钢管承受的最大弯矩；Y-截面的塑性发展系数；对于钢管 截面，取为1. 15, W-钢管净截面模量，也称为净截面抵抗矩。环形截面抵抗距 W 二 jt* (D4-d4)/32D=3. 14 X (4. 84-4. 14) / (32X4.8) =5. 078cm抗弯强度验算:=127. 575N/mm24-支座最大弯矩计算28、简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1gilc2-0.117qilc2= -0.1x19.2x0.32-0.117x6.3x0.32= -0.239kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.239kN-m；(2) 底模抗弯强度验算取Max(Mlmax，M2max)进行底模抗弯验算，即a =0.239xl06 /（3.75x104）=6.37N/mm2底模面板的受弯强度计算值a =6.37N/mm2小于抗弯强度设计值fm =llN/mm2,满足要 求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为 Q=0.6gilc+0.617qilc=0.6xl29、9.2x0.3+0.617x6.3x0.3=4.622kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：3Q2bhT=3x4622/(2xl000xl5)=0.462N/mm2；所以，底模的抗剪强度t =0.295N/mm2小于抗剪强度设计值仇=1. 4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I二 1000xl53/12二2.81x105 mm4；根据JGJ130-2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算:v=0.677(xl+x2+x3+x4) L4/100EI=0.677*2530、.5*2004 /100*6000*2.81*105 =0. 16 mmv =0.16mm；底模面板的挠度计算值v =0.16mm小于挠度设计值v二L/400二300/400二0. 75mm ,满足要求。4. 2. 8立杆底座和地基承载力计算（1）立杆承受荷载计算在中支点两侧立杆的间距为60X90/77,每根立杆上荷载为：N=aXbXq= aXbX （17. 5+q2+q3+q4+q7）=0. 6X0. 9X（17. 5+2. 5+1. 0+2. 0+0. 73）=13. 02kN（2）立杆底托验算立杆底托验算： NWRd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为：N=aXbXq=13.31、 02kN底托承载力（抗压）设计值，一般取出=40KN；得:12. 7KN40KN立杆底托符合要求。（2）立杆地基承载力验算地基薄弱地段分层换填约lm厚并填筑60c碎石土+碎石土 +40cm6%石灰土+10cm碎石 +20cmC30程，使压实度达到94%以上后，根据经验及试验，地基承载力达到fk=200250Kpa （参考建筑施工计算手册。立杆地基承载力验算：K- A/式中：N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad为立杆底座面积 Ad=15cmX 15cm=225cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底拖下论基础承载力：N _ 13.02Ad 0.0225578. 67饥vf冲卜5800仍，底拖32、下殓基础承载力满足要求。底托坐落在20cm径层上，按照力传递面积计算:/I = (2 x 0. 15 x 堀45 + 0. 2)2 = 0. 39/为地基承载力标准值;试验锤357911131517192123/k (Kpa105145190235280325370435515600680K调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑:N _13 02KNA 0.39/z?233. 38A7沟 WK几二 1. 0X235冊经过计算，地基处理要求贯入试验垂击数必须达到11下。基础处理时填土石混渣或建筑 拆迁废渣，并用压路机压实后检测。将混凝土作为刚性结构，按照间距60X90皿布置，在1平方33、米面积上地基最大承载力尸 为：F=aXbXq= aXbX (ql+q2+q3+q4+q7)=1. 0X1. 0X(17. 5+2. 5+1. 0+2. 0+0. 72)二23. 73kN则,F=23. Z?/k=1.0X235Kpa经过地基处理后，可以满足要求。4. 2.9支架变形支架变形量值F的计算：F=fl+f2 + f3 fl为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为13. 02KN, 249| 0t2 2070.212-2150.2160.2180. 2200.2200. 220220H0. 2200. 2201.0(0. 175I 0. 18Sp.lljo. iw0.19834、0. 2000.2030. 2O6 204H 0.2040. 2050. 205L20.15?1 0 1630. 170.1791 0.1820. 187OHM61890. 1890.1B90, 189L4| 0.1310. 1420. 1510.1570.1610,1716 1730.170. 1740,1740.1741.6-一 一J.0.1120. 1240.1330?140-6 1450. UB0.1570.159o. lfki0. 1(00.1600,160LB0. 0970. 1080. 1170.】240.】Z90. 1330. 1430. 14U0. K7O.Uflo.libC35、U袖2.0ot OM0.0950. 1030,110-t0.1160r 120U. 1310.135a 1360.1370t 1370.1372.20.0730.0830.0920. 0980.1040. 130. 1210. 1250. 126CU270.1280.128乙4S 0640.0730.0810. 0S80.0930.0980.1110. 116011RCU】86 1190.1192.60.0570.050. 07210?079D. 0640.0R&0.1020. 107o.no03110. 1120.1122.S0. 0500. 058 |0, 0650.0710. 0760.36、0&D0.0H0.1000.)020,104a 1050. 1053.00. 0450.0520.0580. 0640.090.0730 08?0,0930. 09604970.O&9U.U99X2Ge 0400. 0470.053QD58D 063 0670.OA10.087U. 0900.092a 0930.0943.40. 0360.0420.048(0.0530.0570.0610.0750,0816G856帖60. 0朋0.0*9160.0330. 038O.CM訂0, 0480.0520.056 I0.069(XO760.0800.082D.GM0,0843.80.0300.03537、a 0400.0440. 0480.0520 0650.0720.0750.077a oao6 0804.0a 027(X 0320.0360.040OfO44 |0. M0.0600,0670.071a. 0730. 0760,0764.20.0250. 029 0, 033 10.0370.0410.044S 056 !0.0630.067 1a 070a 0720.073少0.0230.027 10. OS1|0, 034 I0. 0380.0410. 0M !0.0640.0660. 090. 0705支架搭设施工要求及技术措施现浇拱圈支架采用满堂扣件钢管脚手架或碗口式钢管架搭设。搭设38、时，先在混凝土放置 15cmX 15cm钢板垫在钢管底下，垫板下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和 横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间 用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑谁立杆、纵向和横向水平杆 等同步搭设，并且在旌浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载 组合，确定压载系数，采用砂袋(或水袋)均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要39、求(1) 每根立杆底部应设置底座或垫板，并规定尺寸设置纵、横扫地杆。(2) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆步距不得大于设计要求，并应设置纵横水平拉杆。(3) 立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接连接，严禁不同直径混合施用。(4) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求。(5) 当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在模板中心线处，其偏心距不应大于25 毫米。(6) 钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆 采用的对接扣件应按规范要求交错布置。(7) 为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷40、载集中处加密支架支撑。(8) 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N. m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；(9) 地基支座的设计要满足承载力的要求。5. 2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定(1) 立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距。(2) 剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置，不得遗漏。(3) 满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置。(4) 髙于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道 水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合有关规定。(5) 组架前认真测量框架底脚距离，准确铺设方木及安放底托。(6) 支架拼装每3层检查每41、根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实， 在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平， 随时检查随时调整。(7) 支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度， 不致使脚手架偏扭，立杆垂直度偏差小于0.25%,顶部绝对偏差小于0.05m。(8) 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5. 3支架拆除要求(1) 支模的拆除必须经验算复核并符合混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB50204-2002)及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。(2) 质检拆除时应遵42、循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺 序相反，严禁上下同时进行，拆除时应采用可靠的安全措施。(3) 卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。(4) 运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重 的，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存放，妥善保管。（5）拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出，避免发 生误扶误靠。5. 4支架预压及沉降观测支架搭设完后，为保证拱圈浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及拱度要求，采取对支架预 压的方法以消除变形，具体做法如下：（1）、设置沉降观测点支架搭设、立模作业43、程序完成后，每跨向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后两支点处设置 支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网。观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底模底部打入一铁钉，测量时将钢卷尺吊在铁 钉上进行观测。另外对应于支架沉降观测截面，在地基处理后的基础混凝土表面同样设置地基 沉降观测点，以测量在预压过程中的地基沉降量。（2）、加载预压及卸载支架加载预压采用砂袋法辅助水袋法进行。箱梁的底腹板和翼板模板铺设完成后，在翼板 模板边缘堆积砂袋，形成一个槽式空间，然后在箱梁模板和砂袋上铺设0.5mm厚塑料纸2层， 再往内注水预压，砂袋和水的总重量为箱梁自重的120%044、加载采取分级进行，使加载过程尽量符合浇混凝土的状态。本桥加载可分三级进行，每级 加载为总压载量的1/3,共加载3次。第一次加载模拟箱梁底板、腹板钢筋绑扎完成，钢绞线 及各种模板和加固措施安装完毕后的荷载；第二次加载模拟底板、腹板観浇筑安装完成后的荷 载；第三次加载模拟顶板碗浇筑完成后的荷载。全部加载后，不可立即卸载，需等压一段时间（一般2472h）并在地基沉降稳定后，再 逐级卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可认为是地基及支架的弹性变形，在安装箱梁 底模时设预拱度以消除之。卸载完成后即可按加载顺序浇筑混凝土。、沉降观测沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进行首次观测，作为45、沉降观 测的零点，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的瞬间沉降； 施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的瞬间沉 降；施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立即观测，观测工作在等压时间内一直 进行，一直到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整个预压范围内分级进行，在一个连续的预压 范围内不得分成几段后逐段一次加载或卸载到位。每级加载及卸载均应进行测量并详细记录， 预压结束卸载完成后，根据沉降观测记录，结合预拱度计算，确定模板高度。实施过程： 准确计算各施工区段的拱板、模板、支架自重，以确定各施工区段的加载重量。 根据试验数据，绘制纵、46、横向的弹性变形和非弹性变形图，确定弹性变形调整值。加载试验结束后，请有关人员进行检查，确定安全，可行性签证后，方可进行下道工 序施工。6安全防护措滋及安全交底6.1安全防护措施为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺 利进行，特制定如下防护措施：(1) 成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制订的相关管理 制度，加强对工人的安全教育，提髙职工的安全生产素质，并设专职安全员。(2) 利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一”的思想，不断 强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。在下达生产任务时，47、必 须同时下达安全技术措施。检查工作时，必须同时检查安全技术措施执行情况。总结工作时， 必须同时总结安全生产情况，提出安全生产要求，把安全生产贯穿到施工的全过程。(3) 认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥 安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项，作到立即处理，做出记录, 限期改正，落实到人。(4) 架子作业人员必须佩戴安全带并站稳把牢，在架子上传递，放置杆件时应注意失衡闪 失；剪刀撑及其它整体性拉杆应随架子高度的上升及时安装，以确保整架稳定；搭设中应统一 指挥，协调作业；确保支架结构的尺寸。杆件的垂直度和水平度，各节点构造和紧固程度符48、合施 工规范要求；禁止使用材质，规格不符合要求的杆配件。(5) 起重指挥应站在能够照顾全面的地点，信号要统一、准确；严禁任何人员在起重臂和吊 起的重物下面停留或行走；起重物件应使用交互捻制的钢丝绳，有打结、变形、断丝和锈蚀的 钢丝绳应及时按规定降低使用标准或报废；起吊物件应合理设置溜绳。(6) 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。在脚手架上进行电、气焊作业 时，有防火措施和专人看守。(7) 当有六级以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业，雨后穿防滑鞋作业。(8) 脚手架搭设时地面设有围栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。(9) 支架拆除设专人指挥，施工人员统一有序49、进行，并配好相应的安装全防护用品。6. 2安全交底(1) 施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工。确保底架支撑稳固后，方可上 架作业，作业人员必须佩戴安全带及安全帽，并在高架桥两侧搭设安全网。只有在确认安全网 可靠后，方可进行上层作业。应通过设在支架外的人员通道上下架子。传递和安装杆件时，要 尽量创造安全的作业条件，在操作时要站稳把牢，谨防失衡。(2) 明确支架施工现场安全负责人，负责施工全过程的安全管理工作。在支架搭设、拆除 前向作业人员进行安全技术交底。未经审批部门同意，任何人不得修改变更。(3) 支架施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。(4) 支架搭设、拆除和桧50、浇注期间，无关人员不得进入支模底下，现场安全元在现场维护。(5) 支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽，系安全带、穿防滑鞋。恶劣天气时应停止 模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。(6) 整架拼装完成后，检查所有连接扣件是否扣紧，松动的要用手锤敲紧。(7) 需要多人配合的操作作业决不允许一人冒险作业，对人配合作业时要互相呼应，协调 工作。(8) 支架上人员应避免工具和材料的掉落，下面人员应避开危险区域，随时注意观察，发 现有危险时及时避开。在支架上作业的人员要全神贯注，并注意适当的休息，避免疲劳作业。(9) 身体状况不适的施工人员，不得上架作业，有癫痫、心脏病史的人员，决不允许上架 51、作业。(10) 支架上作业不要进行用力过猛的作业，谨防闪失。仃1)不得随意拆除紧固件，必须拆除时要有确保安全的措施。(12) 施工期间随时对支架进行全面检查，发现异常情况及时通报，必要时采取果断措施， 制止异常现象的发生。(13) 旧钢管材质应符合下列规定： 表面锈蚀深度应在应不超过-0. 5mm 钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.1.5的规定。 脚手架的搭设的技术要求、允许偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 8.2.4节要求。(14) 构配件要求支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 12793)或低压流体输送用焊 接钢管(GB/T 309252、)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢 (GB/T 700)中Q235-A级钢的规定。 每根钢管的最大质量不应大于25kg,宜采用4)48X3. 5钢管。 扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手 架扣件(GB 15831)的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的 规定后方可使用。 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N-m时，不得发生破坏。 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当产 杆基础不53、在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，髙低差不应 大于Imo(14) 脚手架使用中，应定期检查下列项目： 杆件的设置和连接是否符合要求； 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空； 扣件螺栓是否松动； 立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范的规定； 安全防护措施是否符合要求； 是否超载。(15) 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则 (GB 5036)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。(16) 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将泵送混凝土和砂浆的输送管 等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。(17) 不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批 准。(18) X地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场 临时用电安全技术规范(JGJ 46)的有关规定执行。(19) 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。