1、新建学校房屋建筑工程模板施工方案新建天津电子信息职业技术学院第一标段 编 号：CCEEDTJ-BYY-012 版 本:第一版 发放号: 编 制： 审 核： 审 批: 2009年12月编制 模板施工方案 目 录 一、编制依据 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 2 1.1现行国家及行业规范、标准及图集 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 2 1.2经审批通过的工程文件及施工图 。.。.。.。.。.。.。.。.2、。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 2 二、工程概况 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 2 2。1建筑设计概况 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 2 2.2结构设计概况 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 3 2.3 重点及难点分析 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。3、.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 4 三、施工区段划分 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 4 3。1模板施工区及流水段划分。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 4 3。2各单体施工区段划分。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 5 四、模板设计方案 。.。.。.。.。.。.。4、.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 7 4。1 模板方案选择 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 7 4.2 模板施工工艺流程.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 8 4。3 模板体系方案设计。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 9 5、4.3.1框架柱模板支设方案 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 9 4.3。2结构梁模板支设方案 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 13 4.3.3结构板模板支设方案 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 16 4。4。6 定型钢圆柱模板方案 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 17 4.4.7楼板模板方6、案。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 17 4。4.8坡屋顶模板方案 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 18 4。4。9后浇带支模方案 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 18 4。4.10木模板其他节点处理 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 18 五、木模板体系施工要点。.。.。.。.。.7、。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 19 5。1 支模前的准备工作.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 19 5.2 柱模板安装工艺流程。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 19 5。3 梁、板模板的安装。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 19 5.4 梁板模板起拱要求8、。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 20 5.5 顶板支撑体系 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 20 5.6 模板拆除 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 20 5.7 模板的维修 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 29、1 六、模板工程质量控制措施及检查验收标准 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 21 6。1 模板工程施工质量控制措施 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 21 6。2 模板工程成品保护措施.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 21 6.3 模板工程质量检查标准。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 10、22 七、安全、文明施工及环保措施 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 22 7。1 安全生产措施 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 22 7。2 文明施工及环保措施.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 24 八、模板体系结构验算。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.11、。.。.。.。.。.。.。.。.。. 24 1 模板施工方案 一、编制依据 1.1现行国家及行业规范、标准及图集 本方案依据规范、规程及标准一览表 序号 类别 名 称 编 号 1 国家 建筑工程施工质量验收统一标准 GB 503002001 2 国家 工程测量规范 GB 50026-2007 3 国家 建筑结构荷载规范 GB50009-2001 4 国家 建筑工程施工质量评价标准 GB/T 50375-2006 5 国家 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 502042002 6 国家 钢管脚手架扣件 GB 158312006 7 行业 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 8 12、行业 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 JGJ1662008 9 行业 建筑机械使用安全技术规程 JGJ 33-2001 10 行业 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ 80-91 11 行业 建筑施工安全检查标准 JGJ 59-99 12 地方 天津市建设工程文件归档整理规程 DB/T 29-862004 天津市建筑工程“结构海河杯奖评审导则（试行） 津建协（2007)28号 13 地方 14 行业 建筑施工手册 第四版 15 企业 项目管理手册 MS03,2007 1.2经审批通过的工程文件及施工图 1、新建天津电子信息职业技术学院第一标段工程总承包工程合同文件 2、新建天津电子信息职业13、技术学院第一标段工程全套结构施工图 二、工程概况 天津海河教育园区（北洋园)一期新建学校房屋建筑工程位于津南区海河中游南岸。北至规划的蓟汕高速联络线和天津大道，南至津晋高速公路,东至月牙河,西至幸福河。新建天津电子信息职业技术学院包含一栋软件学院教学实训楼、一栋电子系教学实训楼、一栋经管系教学实训楼、一栋机电系教学实训楼、一栋图书馆、一栋行政办公楼及运动看台.总建筑面积约为98769m，。结构类型为框架结构,层数1,5层。 2.1建筑设计概况 本工程相对标高？0。00相当于大沽水平标高3.90m.其它建筑概况如下表所示： 2 模板施工方案 建筑概况表 内 容 序 项目 软件 行政办经管学院 电14、子学院 机械学院 图书馆 看台 号 学院 公楼 1 建筑面积 37358m, 9690m, 23245m， 13730m， 6141 7815 790m, 2 基底面积 11230m， 3170m, 6430m， 4015m, 2900 2700 1140 3 建筑层数 4层 3层 4层 4层 3层 4层 1层 4 建筑高度 24m 16。8m 21.3m 21.3m 16.8m 22.5m 6。6 2。2结构设计概况 本工程现场场地标准冻土深度为0.6m,地下水对混凝土无腐蚀性，对混凝土中的钢筋无腐蚀性，地下水干湿交替部位对混凝土无腐蚀性，对混凝土结构中的钢筋有中等腐蚀性。其结构设计概况如下15、表所示： 结构设计概况表 内 容 序 项目 软件 经管学行政办电子学院 机械学院 图书馆 看台 号 学院 院 公楼 结构类型 1 现浇钢筋混凝土框架结构； 建筑结构及构件安2 建筑结构二级；桩基丙级；地基基础丙级； 全等级 抗震设防烈度 3 7度； 抗震等级 4 三级; 地基场地土类别 5 ?类，非液化场地； 地基及基础 6 桩承台地梁基础； 主体结构类型 7 现浇钢筋混凝土框架结构； 承台、基础梁、柱、梁、楼板、楼梯：C30、35;垫层C10素混凝土。 混凝土强度 8 现浇钢筋混凝土结构 楼梯结构形式 9 结构截面尺寸 序号 部位 截面尺寸 800?800mm 、700?700mm、1 结构16、柱 600？600mm、500？500mm 350？600mm、250？500mm、350？700mm、250？600mm、2 结构梁 350？850mm、350？900mm、350？950mm 3 结构板 100mm,130mm 3 模板施工方案 2。3 重点及难点分析 1、本工程平面面积大、工程量大、工期紧，且本工程结构施工处于冬期施工阶段，如何保证模板的施工质量及模板的合理利用是本工程的重点. 2、为满足节能要求，本工程外墙外保温大都采用保温页岩砖，如此导致大部分梁与柱外侧平齐，也即梁柱不在同一轴线位置上，且梁柱节点种类繁多，无法采用定型模板施工，梁柱节点模板需一一定尺加工. 3、软件学17、院A区4层展厅、软件学院C区2层形象门厅、机电系门厅以及行政办公楼阶梯教室支模高度均超过8。0m,保证顶部梁板模板支设质量及施工安全是模板施工的重点. 4、本工程设计为欧式建筑，屋顶大多为坡屋顶，如何保证坡屋顶的模板支设质量，是本工程模板施工的重点。 三、施工区段划分 3.1模板施工区及流水段划分 根据施工组织设计，本工程划分为三个施工区，区内各单体工程按后浇带或施工缝单独组织流水施工。即软件学院教学实训楼、图书馆为第一施工区;经管系教学实训楼、机55600电系教学实训楼、看台为第二施工区；电子系统教学实训楼、行政办公楼为第三施工区。 根据本工程特点和工期节点要求，每个施工区内单栋楼再根据后浇18、带位置划分施工段。整个工程安排三个土建施工队进行结构施工.施工区内组织小流水施工，以加快施工进度。 327605000015000 50004000二 6000780080007800500052000三区100005000036400600015000 30000区5000100001000030000 5000一区6200010000ZP-01制图业主图号 审核监理日期4 30000模板施工方案 3.2各单体施工区段划分 1）软件学院教学实训楼施工区，其划分为A、B、C、D、E五个施工区 2）图书馆施工区，其划分为A、B两个施工区. 3）经管系实验楼施工区，其划分为A1、A2、B、C1、C19、2五个施工区 5 模板施工方案 4)机电系教学实训楼施工区，其划分为A、B、C、D四个施工区 5)看台施工区，建筑面积仅790平米，单层建筑，不再划分施工段。 6）电子技术系教学实训楼施工区，其划分为A1、A2、B、C、D、E、F1、F2八个施工段。 7)行政办公楼施工区,其划分为三个施工区. 6 模板施工方案 四、模板设计方案 4。1 模板方案选择 模板施工过程中，应遵循经济合理、工艺成熟、质量可靠、操作简便、便于周转的原则.为此,本工程柱、墙及梁板模板体系主要采用散支散拆的木模板体系,辅以定型圆柱钢模板；梁板模板支撑架主要采用扣件式脚手架及碗扣式脚手架。 本工程框架柱、结构梁所用模板为1820、mm厚清水模板，结构板所用模板为15mm厚清水模板,次龙骨采用50？100mm木方，主龙骨采用双50？100木方或双钢管（首层结构主龙骨全部采用双50？100木方）。另，首层所用模板必须为全新模板，且不得有竖向拼缝。 结构柱、结构梁等竖向结构与梁板水平结构的砼分开浇筑.框架柱的模板支设高度至少要高出上部梁底皮50mm，砼浇筑完成面稍稍高出梁底皮10,20mm。由于受工期影响，框架柱的模板不能拆除时，柱模板需与梁柱节点模板整体加工,柱砼浇筑完成面底于梁底面50mm。 梁柱模板需按图逐个放样，柱混凝土浇筑完毕后，模板不予以拆除，将柱模上混凝土污染物清理干净后，直接支设梁模板. 软件学院展厅、形象门21、厅、机电系门厅及行政办公楼阶梯教室模板支设高度超过8m的模板支撑架，为保证架体搭设质量,架体选用扣件式钢管脚手架搭设。 本工程地上结构模板体系、配备量及支撑方案选用一览表 裙楼地上模板方案选择 序号 部位 楼层 采用木模体系，100?100mm木方柱箍,对拉螺栓紧固。木模面板为18mm厚多层结构板,模板背楞为50?100mm方木，中心间距不大于250mm。柱箍为50?100木方或1 柱 双钢管，对拉螺栓直径为16或14.模板配置量：按各单体三层结构柱用量配置，混凝土达到拆模板强度后，隔层拆除周转使用。 木模体系+48?3。5碗扣式满堂脚手架体系支撑。梁木模面板为18mm厚多层板，板木模面板为122、5mm厚多层板;模板次龙骨为50？100mm方木，板下次龙骨中心间距2 梁板 不大于300mm，梁下次龙骨中心间距不大于250mm。主龙骨为100？100mm方木或48?3.5双钢管，梁侧模加固对拉螺栓直径为14。碗扣架顶部设置U型支托.每栋楼梁板模板配置量按标准层满配4层考虑。 高支软件学院展厅、形象门厅及行政办公楼阶梯教室模板：木模体系+48？3.5扣件3 模部式钢管满堂脚手架体系支撑，详专项模板方案。 位 7 模板施工方案 4.2 模板施工工艺流程 模板施工要遵循下图所示工艺流程。 方案、交底 模板选定 模板制作、进场 现场验收 支撑架搭设 模板支设 NO 自检验收 整改 复试 NO报验23、 整改 复 试 同条件试块报告 拆模申请 混凝土结构其他工序施工 拆模 模板清理 NO 验收 整改 复试 模板工艺流程 8 模板施工方案 4.3 模板体系方案设计 4。3。1框架柱模板支设方案 1、框架柱模板支设立面图 50100木方间距不大于250 山形螺母 花篮螺栓 ，从下向上7道为双螺母,100100mm 木方抱箍水平钢管顶撑 ,每边不少于2道,说明： 1,本图表示框架柱模板及梁柱节点支设方法柱与梁板的砼分开浇筑.梁柱模板采用18mm厚清水模板顶板模板采用15mm厚清水模板. 2,框架柱砼浇筑高度不超过5。9m抱箍间距：从下向上第1，第6道间距为400mm第6，增加高度最后一道间距为6024、0mm。当框架柱高度高于5。9m时下部400mm间距抱箍增加400mm道。当柱截面小于700700时中间对拉螺栓可取消。当柱高度小于3米时抱箍间距全部改为600mm。 3,抱箍所使用的对拉螺栓直径为A14mm，当选用A16mm对拉螺栓时截面在600600mm以下的柱中间对拉螺栓方可取消，。抱箍为双50100mm木方或双钢管，首层必须采用9 模板施工方案 木方,。 4，在模板支设时柱下部七道抱箍使用双螺母紧固. 5，模板支设完毕用钢丝绳+花篮螺栓及钢管顶撑对撑校正模板垂直度待混凝土达到拆模强度后钢丝绳及钢管顶撑方可拆除。当当前操作层满樘脚手架已搭设时可采用满堂脚手架将其固定但钢丝绳+花篮螺栓不得25、取消。 6，为保证混凝土表观质量柱模板不得有竖向拼缝。 2、框架柱模板支设平面图: 对拉螺栓及山形螺母100100mm木方抱箍 钢管顶撑50100木方 间距不大于25018mm厚多层板 阳角企口连接 3、框架柱模板对拉螺栓布置平面图 4、木模板连接节点大样图（首层柱模不得有水平拼缝）： 柱、墙阳角处模板连接节点大样50100mm木方柱、墙模板平面拼缝处加强节点大样模板拼缝大样 梁、柱阳角处模板连接节点大样10 柱模板对拉螺栓连接大样，双螺母位置详见模板立面图，模板施工方案 5、梁柱接头模板支设大样图: 结构梁A14对拉螺栓及山形螺母 50100木方净 间距不大于25015mm厚多层板 结构柱结26、构梁结构梁 槽钢抱箍或双钢管抱箍或100100方木抱箍 11结构梁 梁柱接头模板支设平面图柱顶砼已结构梁结构梁 浇筑位置结构柱与梁相 沿柱砼表面粘贴交位置一圈憎水海绵条A14对拉螺栓槽钢抱箍或双钢管抱箍及山形螺母或100100方木抱箍 紧固梁柱接头模板100100方木抱箍，结构柱50100木方净支托梁柱接头模板 间距不大于250梁柱接头模板支设剖面图,1,1剖面,说明：注： 1、50100mm方木为模板次龙骨柱头每个阴阳角部位都必须设置且阳角两个面均需设置，50100mm木方为模板次龙骨柱头每个阳角部位都必须设置且阳角两个面均需设2、阳角模板连接必须采用企口方式连接。置， 阳角模板必须采用企口27、+海绵条方式连接。 11 模板施工方案 6、由于工期紧、工作量大，当柱模板无法拆除时,柱模板与梁柱节点模板同时支设，此类模板支设图如下： 模板上口与后期 顶板模板底平齐50100木方 间距不大于250花篮螺栓 山形螺母,从下向上7 道为双螺母，双50100mm 木方或双钢管抱箍水平钢管顶撑 ,每边不少于2道，说明: 说明:1、本图表示框架柱模板及梁柱节点支设方法柱与梁板的砼分开浇筑。梁柱模板采用18mm厚清1，本图表示框架柱模板及梁柱节点支设方法柱与梁板的砼分开浇筑。梁柱模板采用18mm水模板顶板模板采用15mm厚清水模板。厚清水模板顶板模板采用15mm厚清水模板。 2、框架柱砼浇筑高度不超过28、5.4m抱箍间距：从下向上第1，第6道间距为400mm第6,最后一2，框架柱砼浇筑高度不超过5.4m抱箍间距：从下向上第1，第6道间距为400mm第6，道间距为600mm。当框架柱高度高于5。4m时下部400mm间距抱箍增加中间对拉螺栓相应增最后一道间距为600mm。当框架柱高度高于5。4m时下部400mm间距抱箍增加中间对加。当柱截面小于800800时中间对拉螺栓可取消。3、抱箍所使用的对拉螺栓直径为A16mm垫片使用80808mm厚钢垫片抱箍为100100mm木拉螺栓相应增加。当柱截面小于800800时中间对拉螺栓可取消。 方或双50100mm木方或双钢管.3，抱箍所使用的对拉螺栓直径为A29、16mm垫片使用80808mm厚钢垫片抱箍为1004、在模板支设时柱下部七道抱箍使用双螺母紧固。100mm木方或双50100mm木方或双钢管。 5、模板支设完毕用钢丝绳+花篮螺栓及钢管顶撑对撑校正模板垂直度待混凝土达到拆模强度后钢丝绳及钢管顶撑方可拆除.4,在模板支设时柱下部七道抱箍使用双螺母紧固. 6、为保证混凝土表观质量柱模板不得有竖向拼缝，梁柱节点模板与柱模板做成整体。5，模板支设完毕用钢丝绳+花篮螺栓及钢管顶撑对撑校正模板垂直度待混凝土达到拆模强度后钢丝绳及钢管顶撑方可拆除。当当前操作层满樘脚手架已搭设时可采用满12 模板施工方案 堂脚手架将其固定但钢丝绳+花篮螺栓不得取消. 6，为保30、证混凝土表观质量柱模板不得有竖向拼缝，梁柱节点模板与柱模板做成整体。 7,此部位梁柱节点模板制作时除需按上图所示加设抱箍外还应在梁柱节点模板拼缝位置增加一100100mm木方抱箍。此时应注意模板拼缝除严格按4.3。1条中模板拼缝施工外相临两侧拼缝位置应错开100mm两相对位置拼缝在同一水平面上以保证100100mm木方抱箍将拼缝封闭。 4.3。2结构梁模板支设方案 1、本工程梁模板采用18mm厚清水模板+50?100mm木方次龙骨+100？100mm木方主龙骨或钢管+A14对拉螺栓模板体系。次龙骨间距不大于250mm;立杆采用A48?3。5碗扣式脚手架(首层采用扣件式脚手架）。其他参数见下表:31、 架体选择 梁两梁底增立杆沿梁序 模板支设高侧立加承重剖面平面扣碗梁高(mm） 跨度方向步距 号 度(m) 杆间立杆根简图 简图 件扣间距（m） 距（m） 数 式 式 1 ,4。55 ，700 1.00 1。00 1 1。20 1-1 12 ? ？ 2 ，4。55 ,700 1.00 1。00 0 1.20 2-1 2-2 ? ？ 3 ，4.55 ，700 0.90 0。90 1 1.50 31 3-2 ? ？ 4 ，4。55 ，700 1。20 0.90 0 1.5 41 4-2 ? ? 21 2-2 1-2 1-1 13 模板施工方案 32 4-1 3-1 42 2、梁模板支设图 1）梁高32、?700mm梁模板支设图 14mm梁 ?200mm？200mm10010050100梁高700mm时模板支设图,主梁支设方式,14 模板施工方案 2）梁高,700mm梁模板支设图1 梁 梁14mm14mm 梁高700mm时模板支设图梁高700mm时模板支设图 ,次梁支设方式1,次梁支设方式1,2）梁高,700mm梁模板支设图2 梁 梁14mm 14mm梁高700mm时模板支设图,次梁支设方式2，梁高700mm时模板支设图 ，次梁支设方式2,15 模板施工方案 4.3。3结构板模板支设方案 为保证工程工期，本工程首层结构施工在基础回填土（承台以上土方回填)之前进行施工,待首层模板拆除后再进行基础33、回填土工作。如此首层模板支撑架体较原设计高出1。9m，最高达7.12m。其他各层模板支撑架体高度均在4。5米之内。 模板支撑架体支设参数详见下表: 架体选择 序模板支设次龙骨间距主龙骨间距立杆间距(m） 横杆步距(m） 号 高度（m） (mm) (mm) 扣件式 碗扣式 ,4。55 ？ ? 1 1。0 1。2 ？250 1.0 ，4.55 ? ? 2 1。2 1.5 ?250 1。2 按模板安全技术规范要求,架体与所有结构柱要拉结，拉结方式为扣件式钢管抱箍，竖向沿横杆每两步拉结一道，且每层不得少于2道。 架体外侧周圈设置由下向上的竖向连续式剪刀撑,架体内部剪刀撑按现场实际情况设置，但至少应在纵34、横向每隔8m设置一道。剪刀撑与按夹角控制在45?,60?之间,底端与楼面顶紧。 可调托撑支托螺杆伸出长度不得大于200mm层高4.5m时设剪刀撑 沿梁纵向不超过3。6m设置一道且每跨不少于3道 梁底加设立杆，沿梁纵向间梁底加设立杆,沿梁纵向间距同模板支撑架立杆间距.距同模板支撑架立杆间距。 脚手架底垫设20050mm脚首层模板支撑架底土方夯实 手板16 模板施工方案 4。4。6 定型钢圆柱模板方案 本工程装饰圆柱直径400mm，但考虑到工程质量要求,本工程装饰圆柱采用定钢圆柱模板，圆柱分两次浇筑，模板高度为5米.圆柱模为平口连接，上下能连接使用。模板面板为5mm厚的钢板,龙骨为扁钢,每套圆柱模35、板由两个半圆形柱模板组成,每个半圆形柱模板面板拼缝打磨很平，整个柱子混凝土浇筑完成后只在竖向有两个很细微的小缝，混凝土质量效果好. 4。4。7楼板模板方案 楼梯模板考虑采用散支散拆的木模板及钢管支撑体系,钢管支撑体系采用48？3.5mm扣件式钢管脚手架或碗扣式脚手架,做法详见下图。 50100短木方50100木方支顶踏步侧板 ,在梯段宽度方向布置三列，100100木方15厚多层板踏步侧板U托,15厚多层板，50100木方可调托撑,间距不大于250,踏步外帮板 ，15厚多层板，50100木方， 483。5mm钢管间距不 大于1200mm楼梯模板及支撑图17 模板施工方案 4。4。8坡屋顶模板方案36、 坡屋顶模板支设同楼梯模板支设，屋顶高度超过4.5米位置，立杆间距调整为1m.坡屋顶模板需现场放样定尺加工安装。 4.4.9后浇带支模方案 本工程后浇带的模板配置及支撑设计如下: 后浇带模板支撑体系采用A48?3。5，600?600的扣件式钢管脚手架。 4.4。10木模板其他节点处理 1）顶板模板接缝处理 当模板边局部有损坏时，应切除损坏部分以免影响拼缝质量;在顺次龙骨方向两块模板的拼缝处应有次龙骨加强，做法同4。3.1条模板拼缝加强大样；模板面有微小的孔洞可以用黄胶带粘贴封堵。模板孔洞直径?50mm时,采用薄铁皮进行封堵，当模板孔洞直径,50mm时,需更换模板。 2）其他节点处理 为防止柱墙37、模板根部漏浆，柱墙模板支设完毕、自检合格后立即用水泥砂浆将模板根部的缝隙堵塞，以防止漏浆出现“烂根。 对梁柱所用拉螺栓用套管，两头与模板相接位置必须设有塑料垫片，并与模板顶紧,严禁出现套管穿模板现象出现，以保证混凝土表观质量，防止漏浆现象出现。 18 模板施工方案 梁柱模板对拉螺栓穿墙套管样图 五、木模板体系施工要点 5.1 支模前的准备工作 ? 做好定位基准工作。 a、根据控制轴线用墨斗在结构板面上弹出柱、墙结构尺寸线及梁的中轴线。 b、在柱竖向钢筋上部50cm标注高程控制点,用以控制梁板模标高。 c、设置模板定位基准：根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上(以勿烧主筋断面为准），38、并按二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确. ? 按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查,未经修复的部件不得使用。 ？ 经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放.重叠平放时，每层之间加垫木，模板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于10cm. ？ 模板安装前，向施工班组、操作工人进行技术交底;在模板表面涂刷脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。 ? 做好施工机具及辅助材料的保养及进购等准备工作。 5。2 柱模板安装工艺流程 柱模板安装工艺流程： 轴线测放 模板制作 模板拼装 接缝处理 验收 整体固定 全面检查校正 抱箍安装 5。3 梁、板模板的安装 梁、板模板支设，首先在已浇筑的墙39、柱上测定梁、板底标高，清理结合层，按要求搭19 模板施工方案 设支撑体系，并同时支设梁柱接头的模板;然后按照预留梁豁的位置安放纵横楞、梁底模;梁钢筋绑扎；安装梁侧模;安装梁、柱节点模板；安装楼板底模；绑扎楼板钢筋;安放预埋管件;检验验收。 梁模与位置关系为：梁侧模包梁底模,顶板模板压梁侧模。 5。4 梁板模板起拱要求 主、次梁轴线位置、截面尺寸及水平标高应准确无误，梁板支撑系统顶部设可调支托（U型支托)，以调节模板的标高、水平,当跨度超过4m时按要求起1/10003/1000起拱.模板清扫口预留位置位于梁柱接头柱头封板处。 5。5 顶板支撑体系 支撑体系采用碗扣架，上设有螺旋式可调支托，并且支40、托螺杆伸出长度不得大于200mm，主龙骨放置顶托中心位置.为了保证立杆对齐,要求对立杆的位置点进行放线，达到横成排、竖成行的效果。模板支撑架与结构柱水平拉结严格按方案要求执行。 5.6 模板拆除 5.6.1 梁、板模板拆除 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的规定.具体操作时,根据现场留置同条件试块强度报告来控制底模及支撑的拆除时间,具备拆除条件后工程部根据技术部提供的同条件养护试块报告，上报拆模申请表,经监理工程师书面批准，施工队见到批准的书面拆模令后方可拆除梁板模板。 模板拆除时混凝土强度表 构件类型 构件跨度（m） 按设计标号百分率计（） ？2 ?50 板 2， ?8 ？75 8 41、?100 ？8 ？75 梁 8 ?100 悬臂构件 ？100 虽然达到了拆模强度，但强度尚不能承受上部施工荷载时应保留部分支撑. 5.6。2 侧模拆除 结构构架侧模拆除时，需要在混凝土强度应以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模而松动。严防模板拆模过早，出现柱、墙砼粘连。 5.6.3 模板的拆除顺序为: 20 模板施工方案 柱墙模板？楼板模板？梁侧模-？梁底模 模板拆除应遵循先支后拆，后支先拆，先拆非承重部位模板，后拆承重部位模板，以及自上而下的原则,拆下的模板不得抛扔,严禁用大锤和撬棍硬砸硬橇。 5.7 模板的维修 模板拆下后应及时清理在模板上的混凝土灰浆，配件分42、类、分规格码放，螺栓、螺母及时清理灰浆上油保养,及时修复变形和损坏的部位或配件。穿墙螺栓、螺母、等应进行清理灰浆、涂防锈油保养. 处理好的模板按规格堆码整齐,挂牌标识，以便下次周转使用。 六、模板工程质量控制措施及检查验收标准 6.1 模板工程施工质量控制措施 1、梁、板模板施工时，首先用仪器测定柱高和梁的中心线和梁的底标高及板的底标高,以水平标高测定模板上每层的梁、板底标高。进行梁模施工,先铺设梁底，随后绑扎梁钢筋，再立梁帮加固校正、固定,较浅的梁可先支梁模，后绑钢筋，然后支板模板按板底标高架设主龙骨、次龙骨、铺覆塑多层板，经相关部门验收后,进行下道工序,绑扎楼板钢筋。 2、模板安装前，先检43、查模板及支撑杆件的质量，不符质量标准的不得投入使用。 3、柱子与梁交接时，必须根据柱梁截面用夹板做成定型模板，并加柱头箍安装以保证柱、梁接头顺直,接缝平滑。 4、 为防止对拉螺栓配套使用的“3”形件、山形件被拉断及螺母受力后滑丝,结构柱模板底部向上严格按方案要求在同一个紧固点上都安放两个。 5、为保证柱模板底部在砼浇筑过程不位移，可在底板或楼板砼浇筑工程中预埋短钢筋，短钢筋直径在20，25，长度不小于20cm，伸出砼表面长度为10cm，控制方柱模板的短钢筋每个控制面不少于3点，圆柱不少于8点。 6、表面离层脱皮的多层板不得使用。 7、框架梁柱模板支设前需先画出模板图，并由项目总工根据浇混凝土侧44、压计算确定模板加固方案。 6。2 模板工程成品保护措施 1、模板支设时不得在承重架和板模板上集中堆放重物。模板支模成型后及时清理干净板面多余材料。 2、梁板底模板拆除时经土建工程师核算混凝土强度符合规范要求后方能进行。不得21 模板施工方案 从高空往下投掷，已组装好的模板不得受抛掷物或吊件冲击. 4、浇混凝土时，不准用振捣棒或扛撬动模板,以防模板变形或松动。 5、模板安装成型后派专人保护，并在浇混凝土前检查复核模板安装质量，浇混凝土时水平运输道不得搁置在侧模上。 6、采用泵送混凝土时活动泵管不得直接靠压于框架模板上，连接泵管在管路弯折处加强支撑和拉结，以防过大冲击力撞坏模板. 6。3 模板工程45、质量检查标准 现浇结构模板安装的允许偏差和检查方法 (本工程执行海河杯标准） 允许偏差（mm） 项次 项目 检查方法 国家 海河杯 标准 标准 1 轴线位移 柱、梁、墙 5 3 尺量 2 底模上表面标高 ?5 ？3 水准仪或尺量 基础 ?10 ?5 截面模内 3 尺量 尺寸 柱、梁、墙 ？4、5 ？3 不大于5m 6 3 经纬仪或吊线、尺4 层高垂直 量 大于5m 8 5 5 相邻两板表面高低差 2 2 尺量 6 表面平整度 5 2 靠尺、塞尺 方正 2 7 方尺、塞尺 阴阳角 8 线尺 顺直 2 9 预埋铁件中心线位置 3 2 拉线、尺量 预埋管、预留孔中心线位置 3 2 拉线、尺量 中心线46、位置 2 2 拉线、尺量 10 预埋螺栓 螺栓外露长度 +10、0 +5、0 拉线、尺量 中心线位置 10 5 11 预留洞 拉线、尺量 尺寸 +10、0 +5、0 中心线位置 5 5 12 插筋 尺量 外露长度 +10、0 +10、0 七、安全、文明施工及环保措施 7.1 安全生产措施 1、 新进场工人须经三级安全教育方可上岗。特殊工种持证上岗,有关证件须符合天津市有关规定。 2、 起吊或安装模板时，须和周圈临时设施及电源保持一定的安全距离,吊钩重物下22 模板施工方案 不得站人,由持证信号工指挥，符合相关安全操作规程。 3、 拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道,将非安全通道用钢管、安47、全网封闲，并挂“禁止通行”安全标志，非操作人员不得进入此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。电梯井道内每隔两层或不大于10m间隔设一道安全平网，通过墙体上预留螺栓孔拉结牢固，每个楼层梁板施工时，井道内对应位置设施工操作平台。 4、 浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模,随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。 5、 木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3米，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接漏电保护器，锯片不得有裂纹(使用前检查,使用中随时检查);且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接漏电保护器，电刨传动48、轴、皮带必须具备防护罩和护手装置.使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用;使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽;机械停用时断电加锁。 6、 施工机械必须设置防护装置,每台机械必须一机一闸并设漏电保护开关。 7、 发生人身触电时,须立即切断电源，然后对触电者进行紧急救护，严禁在未切断电源之前与触电者接触。 8、 每层电梯井道施工完后，安装封堵式防护门,并且筒内每三层设置水平安全网（通过在墙体上预埋钢筋固定). 9、 木工加工棚必须配备足够灭火器及其它（如水桶、铁锹等）灭火器材。 10、 工作场所保持道路通畅,危险部位必须设49、置明显标志,操作人员必须持证上岗，熟悉机械性能和操作规程。 11、 在现场高空模板施工必须有操作架（特别是施工外围及电梯井道时），操作架上必须满铺跳板，绑好防护拦杆及踢脚板.在极特殊情况下，难以搭设防护架时操作人员须挂好安全带. 12、 临边施工须特别做好安全防护，搭好操作架，施工时系好安全带。 13、 严禁上下同时交叉作业，严防高空坠落。传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。 14、 材料堆放严格按项目部指定位置码放整齐，材料码放高度等满足安全要求。 15、 外围临边施工要特别引起重视，操作架、安全网（水平及竖向）等必须符合安全规范及有关规定的要求，严防高空坠落。 16、 夜间施工时满足相关50、规定要求，有足够照明. 23 模板施工方案 17、 对于不稳定的模板支拆要采取临时固定措施,防止倾倒伤人。 18、 模板拆除前需对施工人员进行安全技术交底 19、 遇四级（含四级)以上大风、浓雾和雷雨天气时，禁止进行模板及架体的拆除工作. 20、 拆除工作因故不连续时,应对未拆除部分采取可靠的固定措施. 21、 拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作. 22、 从事高空作业的人员必须经过体检、凡患有高血压、心脏病、癫瘫病、晕高或视力不够以及不适合高空作业的，不得从事登高拆除作业。 23、 正确使用个人安全防护用品，必须着装灵便（紧身紧袖），必须正确佩带安全帽51、和安全带，穿防滑鞋。作业时精力要集中,团结协作，统一指挥。不得“走过挡”和跳跃架子，严禁打闹玩笑，酒后上班。 7.2 文明施工及环保措施 1、现场木工加工棚全封闭并采取隔音措施，防止噪声污染. 2、进行安全防护使用钢管架料及配件进场必须经过喷漆处理，满足CI要求。 3、模板安、拆或吊装时要轻拿轻放,以免因碰撞等造成破坏或噪声污染。 4、模板废料、锯末安排专人收集，并堆放到现场设置的模板废料池内. 5、作为隔离剂使用的混合机油指定地点存放，安排专用管理，以防泄漏污染环境. 八、模板体系结构验算 8.1柱模板计算书 2柱截面宽度B（mm）：800.00；柱截面高度方木抗弯强度设计值f(N/mm）：52、13.00;方木c2H（mm)：800。00;柱模板的总计算高度：H=7.25m； 弹性模量E(N/mm):9000。00； 28.1。1参数信息 方木抗剪强度设计值f（N/mm）:1。50; t21。基本参数 钢楞弹性模量E(N/mm):210000。00;钢楞抗2柱截面宽度方向对拉螺栓数目：1;柱截面宽弯强度设计值fc（N/mm):205.00; 度B方向竖楞数目：5; 8。1.2柱模板荷载标准值计算 对拉螺栓直径(mm):M14； 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的2。柱箍信息 最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小柱箍材料：双圆钢管或双50？100mm木方; 值： 1/23.竖楞信53、息 F=0。22tV 12竖楞材料：50?100mm木方； F=H 4。木方和钢楞 其中-混凝土的重力密度，取24 模板施工方案 3524.000kN/m; N？mm； M=0.1？6.814?400。0?400。0=1.09？10t-新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； =M/Wf 2T混凝土的入模温度，取20。000？； 其中,-竖楞承受的应力(N/mm); V-混凝土的浇筑速度,取2.500m/h; M竖楞计算最大弯矩（N?mm); 34H-模板计算高度，取7.250m； W-竖楞的截面抵抗矩(mm)，W=6.77？10； 2外加剂影响修正系数，取1。200； f竖楞的抗弯强度设计值(54、N/mm)；12混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。 f=13。000N/mm; 222分别计算得23。042kN/m、174。000kN/m,取竖楞的最大应力计算2542较小值23。042kN/m作为本工程计算荷载。 值：=M/W=1.09?10/6。77?10=1。611N/mm； 2计算中采用新浇混凝土侧压力标准值竖楞的最大应力计算值=1.611N/mm小于22q=23。042kN/m； 竖楞的抗弯强度设计值=13N/mm,满足要求 12倾倒混凝土时产生的荷载标准值q=6kN/m. 2。抗剪验算 28.1。3竖楞计算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计模板结构构件中的竖楞(小楞)55、属于受弯构算,公式如下: 件,按连续梁计算。 V=0。6ql 本工程柱高度为7.250m，柱箍间距为400mm，其中，V-竖楞计算最大剪力(N）; 因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 l-计算跨度（柱箍间距）:l=400。0mm; 本工程中，竖楞采用木方，宽度45mm,高度q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括： 95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 新浇混凝土侧压力设计值3W=45?95？95/6?1=67.69cm; q:1。2？23。042？0.189=5.226kN/m; 14I=45?95？95？95/12?1=321。52cm; 倾倒混凝土侧压力设计值q：21.4？6。56、000？0。189=1。000kN/m； q=5。226+1.588=6。814kN/m； 竖楞的最大剪力： V=0。6?6.814？400.0=1635。246N; 竖楞方木计算简图 截面抗剪强度必须满足下式: 1。抗弯强度验算 =3V/（2bh)?f nv支座最大弯矩计算公式： 22其中,竖楞截面最大受剪应力(N/mm); M=0.1ql V-竖楞计算最大剪力(N):其中，M-竖楞计算最大弯矩（N？mm); V=0。6ql=0。6？6.814?400=1635。246N； l-计算跨度（柱箍间距)：l=400。0mm; b-竖楞的截面宽度（mm）：b=45.0mm; q-作用在竖楞上的线荷57、载,它包括: h-竖楞的截面高度(mm）:h=95。0mm; nn新浇混凝土侧压力设计值2f-竖楞的抗剪强度设计值（N/mm):vq：1.2?23.042？0.189=5.226kN/m； 12f=1。500N/mm; v倾倒混凝土侧压力设计值q：2竖楞截面最大受剪应力计算1。4?6。000?0.189=1。000kN/m; 值:=3？1635。246/（2?45。0？95.0？1)=0.574q=5.226+1。588=6。814kN/m; 2N/mm； 竖楞的最大弯距:25 模板施工方案 2竖楞截面抗剪强度设计值:f=1.500N/mm； v竖楞截面最大受剪应力计算值2=0。574N/mm58、小于竖楞截面抗剪强度设计值 2f=1.5N/mm，满足要求 vB方向柱箍弯矩图(kN？m) 3.挠度验算 最大弯矩:M=0。363kN？m； 最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下： 4=0.677ql/(100EI）？=l/250 max其中，q-作用在竖楞上的线荷载（kN/m)：B方向柱箍变形图（mm) q=23。04?0。19=6。81kN/m； 最大变形：=0。094mm; -竖楞最大挠度（mm）； max1.柱箍抗弯强度验算 l-计算跨度（柱箍间距)：l=400.0mm； 柱箍截面抗弯强度验算公式 2E-竖楞弹性模量(N/mm），E=9000。00N/mm2； W)f =M/(x46I竖59、楞截面的惯性矩(mm），I=3.22?10； 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计竖楞最大容许挠度:=400/250=1。6mm； 值:M=362950.43N?mm; 竖楞的最大挠度计算弯矩作用平面内柱箍截面抵抗4值:=0.677?6.81?400。0/（100？9000.0？3。3矩:W=8986mm； 622？10）=0.041mm; 2B边柱箍的最大应力计算值:=38.47N/mm; 竖楞的最大挠度计算值=0.041mm小于竖楞2柱箍的抗弯强度设计值：f=205N/mm； 最大容许挠度=1.6mm，满足要求 B边柱箍的最大应力计算值8.1。4柱箍计算 862=3。63？10/（1.05?8。960、9?10）=38。47N/mm小3W=4。493？2=8.99cm; 2于柱箍的抗弯强度设计值f=205N/mm，满足要4I=10。783？2=21。57cm； 求！ 按集中荷载计算(附计算简图)： 2.柱箍挠度验算 经过计算得到：=0.094mm； 柱箍最大容许挠度:=400/250=1.6mm; 柱箍的最大挠度=0。094mm小于柱箍最大容B方向柱箍计算简图 许挠度=1.6mm，满足要求! 其中P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载8。1。5对拉螺栓的计算 (kN)； 计算公式如下: P=(1.2?23。04+1.4？6)？0.189?0。4=2.73NN=f？A kN; 其中N对拉螺栓所受的拉61、力； 2A-对拉螺栓有效面积（mm）； f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取2170N/mm； B方向柱箍剪力图(kN） 查表得： 最大支座力：N=8.364kN； 对拉螺栓的型号：M14; 26 模板施工方案 5-4对拉螺栓的有效直径：11.55mm; ?1.05?10=17.85kN； 值：N=1。70？102对拉螺栓的有效面积:A=105mm； 对拉螺栓所受的最大拉力N=8。364kN小于对对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.364kN。 拉螺栓最大容许拉力值N=17。85kN，对拉螺栓强对拉螺栓最大容许拉力度验算满足要求! 8.2支撑架体高度,4.55米，梁截面高度？0.70米时梁模板及其支撑架62、计算书 8.2.1参数信息 ； I=1？6？8？8?8/12=256cm4梁截面宽度B(m）：0。35;梁截面高度D（m）：E=10000。00N/mm2； 0.95； 混凝土板厚度(mm)：130。00；立杆沿梁跨度方向间距La(m）:1.00; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40; 计算简图 立杆步距h(m）:1。20;板底承重立杆横向间距或排距Lb（m)：1。00； 梁支撑架搭设高度H（m）：7.25;梁两侧立杆间距（m)：1。00; 承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 剪力图（kN) 梁底增加承重立杆根数：1; 8.2。2梁侧模板荷载计算 按施工手册，新浇混凝土作63、用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值： F=0。22tV/2 121弯矩图(kN？m） F=H 分别计算得17。848kN/m、18。000kN/m，取较22小值17.848kN/m作为本工程计算荷载。 28.2。3梁侧模板支撑的计算 变形图（mm） 1.次楞计算 经过计算得到最大弯矩M=0.670kN?m,最次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布大支座反力R=8.193kN，最大变形=1.460mm 荷载作用下的三跨连续梁计算。 (1）次楞强度验算 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面强度验算计算公式如下: 板计算宽度得到: =M/Wf q=7。449/0.900=8.27664、kN/m 经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高2=6.70？105/6.40?104=10.5N/mm； 度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E2次楞的抗弯强度设计值：f=17N/mm; 分别为： 2次楞最大受弯应力计算值=10.5N/mm，W=1？6？8?8/6=64cm； 327 模板施工方案 2次楞的抗弯强度设计值f=17N/mm，满足要求 主楞的受弯应力计算值=8.1N/mm2小于（2)次楞的挠度验算 主楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求 次楞的最大容许挠度(2)主楞的挠度验算 值：=900/400=2.25mm; 根据连65、续梁计算得到主楞的最大挠度为次楞的最大挠度计算值=1.46mm,次楞0。875mm 的最大容许挠度值=2。25mm，满足要求 主楞的最大容许挠度2。主楞计算 值:=370/400=0。925mm； 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最主楞的最大挠度计算值=0.875mm小于主大支座力8.193kN,按照集中荷载作用下的两跨连楞的最大容许挠度值=0.925mm，满足要求 续梁计算。 8.2。4梁底支撑的计算 本工程中,主楞采用木方，宽度95mm，高本工程梁底支撑采用方木。 度95mm,截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、分别为: 新浇混凝土自重荷载、钢筋自66、重荷载和振捣混凝W=2?9.5?9.5?9。5/6=285。79cm3; 土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、I=2？9。5?9.5?9。5?9.5/12=1357。51cm新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 4； 1。荷载的计算： E=10000.00N/mm2; 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到: q=7.663/1=7。663kN/m 2.方木的支撑力验算 主楞计算简图 方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。 主楞弯矩图(kN？m) 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3W=4。5?9.5?9.5/6=67.69cm； 4I=4.5？9。567、？9.5？9。5/12=321。52cm; 方木强度验算: 主楞变形图(mm） 计算公式如下: 经过计算得到最大弯矩M=2。308kN？m,最最大弯矩大支座反力R=32。000kN，最大变形=0.875mm 22M=0.1ql=0.1？7。663？1=0.766kN?m; (1）主楞抗弯强度验算 最大应力=M/Wf 62=M/W=0.766?10/67687。5=11.3N/mm; 经计算得到，主楞的受弯应力计算2抗弯强度设计值f=13N/mm； 值：=2.31?106/2。86？105=8。1N/mm2；主楞的2方木的最大应力计算值11.3N/mm小于方木抗弯强度设计值:f=17N/mm2；68、 28 模板施工方案 2抗弯强度设计值13N/mm,满足要求！ 方木抗剪验算: 截面抗剪强度必须满足： =3V/(2bh) 0其中最大剪力：V=0.6?7。663?1=4.598kN； 方木受剪应力计算值剪力图(kN） 2=3？4.598？1000/(2?45?95）=1。613N/mm； 2方木抗剪强度设计值=1。7N/mm; 2方木的受剪应力计算值1.613N/mm小于方木2抗剪强度设计值1.7N/mm，满足要求！ 方木挠度验算： 计算公式如下： 弯矩图（kN?m) 4=0.677ql/（100EI)?=l/250 方木最大挠度计算值4=0.677?7.663？1000/(100？100069、0?321.5146?10）=1.614mm; 变形图（mm） 方木的最大允许挠度经过连续梁的计算得到： =1。000?1000/250=4。000mm; 支座力: 方木的最大挠度计算值=1。614mm小于方木=N=0.651kN; N13的最大允许挠度=4mm，满足要求 N=14。386kN； 23。支撑小横杆的强度验算 最大弯矩M=0.377kN？m； max梁底模板边支撑传递的集中力： 最大挠度计算值V=0.141mm; maxP=R=2.360kN 1A62最大应力=0。377？10/4730=79.6N/mm； 梁底模板中间支撑传递的集中力: 2支撑抗弯设计强度f=205N/mm; 70、P=R=7.663kN 2B2支撑小横杆的最大应力计算值79.6N/mm小梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重2于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm,满足要传递的集中力： 求! P=(1.0000。350）/4?1.000?（1。2？0.13038.2。5梁跨度方向钢管的计算 ?24.000+1.4?2。000)+1.2？2?1.000？（0。950梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要0。130)?0.300=1.654kN 计算 8。2。6立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 =N/(A)?f 1.梁两侧立杆稳定性验算： 简图（kN?m） 其中N立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向71、支撑钢管的最大支座反力:N=0。651kN; 129 模板施工方案 2脚手架钢管的自重：; =8530.638/（0。305?450）=62.2N/mm2N=1.2?0。149?7。25=1.295kN； 钢管立杆稳定性计算=62。2N/mm小于钢管22楼板混凝土、模板及钢筋的自重： 立杆抗压强度的设计值f=205N/mm，满足要求 N=1。2?（1。00/2+(1。00-0。35）/4）?1.002.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算： 3?0。30+(1.00/2+(1。00-0。35）/4)?1。00?0。130其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括: ？（1。50+24.00)=2.87472、kN； 横向钢管的最大支座反力：N=14。386kN； 1施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计脚手架钢管的自重：值： N=1。2?0。149?(7.25-0。95)=1.295kN; 2N=1。4？（2。000+2。000)？1.000/2+（1.000N=N+N=14.386+1。126=15.512kN; 4120.350）/4？1。000=3.710kN； -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比N=N+N+N+N=0。651+1.295+2.874+3。71=8.5l/i查表得到; 1234o31kN; i计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1.59; 2-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比A73、立杆净截面面积（cm)：A=4。5; 3l/i查表得到； W-立杆净截面抵抗矩(cm）:W=4。73; o2i-计算立杆的截面回转半径(cm）：i=1。59； -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm）; 2A-立杆净截面面积（cm）:A=4.5; f-钢管立杆抗压强度设计值:32W-立杆净截面抵抗矩(cm）:W=4.73； f=205N/mm; 2钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm）； l-计算长度(m）； of-钢管立杆抗压强度设计值:考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计2f=205N/mm算 ； l-计算长度(m); l=kk(h+2a） oo12考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计74、k-计算长度附加系数按照表1取值1.185； 1算 k计算长度附加系数，h+2a=2按照表2取值2l=kk(h+2a） 1.01； o12k-计算长度附加系数按照表1取值1。185； 上式的计算结果: 1k立杆计算长度-计算长度附加系数，h+2a=2按照表2取值21.01； l=kk（h+2a)=1。185?1.01？(1.2+0。4？2)=2.3o12上式的计算结果: 94m; 立杆计算长度l/i=2393。7/15.9=151； ol=kk(h+2a）=1。185？1。01？(1.2+0。4？2）=2.3由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆o1294m; 的稳定系数=0。305； l75、/i=2393.7/15。9=151; 钢管立杆受压应力计算值；o2由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆=15511.964/（0。305？450)=113N/mm; 2的稳定系数=0。305; 钢管立杆稳定性计算=113N/mm小于钢管2钢管立杆受压应力计算值;立杆抗压强度的设计值f=205N/mm，满足要求 8。3支撑架体高度,4。55米,梁截面高度,0。75米时梁模板及其支撑架计算书 8。3.1梁侧模板荷载计算 按施工手册,新浇混凝土作用于模板的30 模板施工方案 最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 1/2F=0.22tV 12F=H 22分别计算得17.848kN/m76、18。000kN/m，取较变形图(mm） 2小值17.848kN/m作为本工程计算荷载。 经过计算得到最大弯矩M=0。425kN？m，最大8。3。2梁侧模板支撑的计算 支座反力R=5。196kN，最大变形=0.926mm 1.次楞计算 (1)次楞强度验算 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板强度验算计算公式如下: 计算宽度得到： =M/Wf q=4.724/0。900=5.248kN/m 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值542本工程中,次楞采用木方,宽度50mm,高度/6。40?10=6。6N/mm； =4。25？102100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E次楞的抗弯强度设77、计值:f=17N/mm; 2分别为: 次楞最大受弯应力计算值=6。6N/mm小于32W=1？5？10?10/5=100cm； 次楞的抗弯强度设计值f=17N/mm，满足要求 4I=1？5？10?10?10/12=416cm； (2)次楞的挠度验算 2E=10000.00N/mm； 次楞的最大容许挠度值:=900/400=2.25mm; 次楞的最大挠度计算值=0.926mm小于次楞的最大容许挠度值=2.25mm，满足要求 2.主楞计算 计算简图 主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力5.196kN，按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算. 本工程中，主楞采用木方，宽度95mm，高度95mm,截78、面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: 3剪力图(kN) W=2？9。5?9。5?9.5/6=285.79cm; 4I=2？9。5？9.5？9.5？9.5/12=1357。51cm; 2E=10000。00N/mm; 主楞计算简图 弯矩图(kN?m） 31 模板施工方案 方木计算简图 主楞弯矩图（kN？m) 方木按照三跨连续梁计算. 本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 3; W=4.5？9。5？9.5/6=67。69cm4 I=4.5?9。5？9。5？9。5/12=321。52cm； 主楞变形图(mm) 方木强度验算: 经过计算得到最大弯矩M=0.390kN?m，最大最大79、弯矩22支座反力R=9.868kN，最大变形=0。037mm M=0.1ql=0。1?5。655?0.333=0。063kN?m； (1)主楞抗弯强度验算 最大应力62=M/Wf =M/W=0.063?10/67687。5=0。9N/mm； 2经计算得到，主楞的受弯应力计算抗弯强度设计值f=13N/mm； 5522值：=3。90?10/2。86？10=1。4N/mm；主楞的抗方木的最大应力计算值0。9N/mm小于方木抗22弯强度设计值:f=17N/mm； 弯强度设计值13N/mm,满足要求! 2主楞的受弯应力计算值=1.4N/mm小于主方木抗剪验算： 2楞的抗弯强度设计值f=17N/mm,满足80、要求 截面抗剪强度必须满足: （2)主楞的挠度验算 =3V/（2bh) 0根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为其中最大剪0。037mm 力:V=0。6？5。655?0。333=1。131kN; 主楞的最大容许挠度方木受剪应力计算值2值：=150/400=0。375mm; =3?1.131?1000/(2?45？95)=0.397N/mm； 2主楞的最大挠度计算值=0。037mm小于主楞方木抗剪强度设计值=1。7N/mm； 2的最大容许挠度值=0。375mm，满足要求 方木的受剪应力计算值0。397N/mm小于方木28。3.3梁底支撑的计算 抗剪强度设计值1。7N/mm，满足要求! 本工程梁底支撑81、采用方木。 方木挠度验算： 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、计算公式如下： 4新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝=0。677ql/(100EI)？=l/250 土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、方木最大挠度计算值4新浇混凝土自重、钢筋自重荷载. =0。677?5。655?333。333/（100？10000?32141。荷载的计算： 。516?10）=0.015mm； 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座方木的最大允许挠度力除以面板计算宽度得到： =0.333？1000/250=1。333mm； q=1.885/0.333=5。655kN/m 方木的最大挠度计算值=082、.015mm小于方木2.方木的支撑力验算 的最大允许挠度=1。333mm，满足要求 32 模板施工方案 23.支撑小横杆的强度验算 ； 支撑抗弯设计强度f=205N/mm2梁底模板边支撑传递的集中力: 支撑小横杆的最大应力计算值172。8N/mm小2P=R=0.586kN 于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm，满足要1A梁底模板中间支撑传递的集中力： 求! P=R=1。885kN 8.3.4梁跨度方向钢管的计算 2B梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支传递的集中力： 撑方木的支座反力. P=（1.0000。350）/4？0。333?（1.2?0。1383、0钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模3？24。000+1.4?2.000）+1。2？2?0。333？(0。650量E分别为： 3-0.130)?0.300=0。479kN W=4.73cm； 4I=11.36cm; 2E=206000N/mm; 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P=2。008kN 简图（kN？m) 支撑钢管计算简图 剪力图(kN) 支撑钢管计算剪力图（kN) 弯矩图(kN？m） 变形图(mm） 支撑钢管计算弯矩图（kN?m） 经过连续梁的计算得到： 支座力: N=N=2。008kN; 12最大弯矩M=0.817kN?m； max 支撑钢管计算变形图(mm84、) 最大挠度计算值V=3.267mm; max62最大弯矩M=0.535kN?m； max最大应力=0.817?10/4730=172。8N/mm; 33 模板施工方案 最大变形=1.64mm； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重: max最大支座力R=4。551kN； =1.2？(1。20/2+(1.000。35）/4）?1.00Nmax4最大应力？0。30+(1.20/2+(1。000.35)/4)？1。00？0。130632=M/W=0.535？10/（4.73?10)=113.1N/mm; ？（1。50+24.00)=3。308kN； 2支撑钢管的抗弯强度设计值f=205N/mm; 施工荷载85、与振捣砼时产生的荷载设计值： 2支撑钢管的最大应力计算值113.1N/mm小于N=1。4?(2.000+2。000)？1.200/2+(1.00052支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm,满足要求！ 0.350）/4?1。000=4。270kN； 支撑钢管的最大挠度=1.64mm小于N=N+N+N+N+N=2。008+4。551+1.295+3。308max123451000/150与10mm,满足要求！ +4。27=15。432kN; 九、立杆的稳定性计算: -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比立杆的稳定性计算公式 l/i查表得到； o=N/(A)?f i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i86、=1。59; 21。梁两侧立杆稳定性验算: A-立杆净截面面积(cm):A=4.5; 3其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括: W-立杆净截面抵抗矩(cm)：W=4。73; 2横向支撑钢管的最大支座反力:N=2.008kN； 钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm）; 1纵向钢管的最大支座反力：N=4。551kN; f-钢管立杆抗压强度设计值:22脚手架钢管的自重:f=205N/mm； N=1.2?0.149?7.25=1。295kN； l-计算长度（m); 3o8。4支撑架体高度？4。55米,梁截面高度?0。75米时梁模板及其支撑架计算书 8.4.1模板支撑及构造参数 强度验算要考虑模板结构自87、重荷载、新浇混梁截面宽度B(m):0.35;梁截面高度D(m):凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产0。95; 生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土板厚度(mm)：130。00；立杆沿梁跨度混凝土自重、钢筋自重荷载。 方向间距L(m):0。90; 本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩a立杆步距h(m）:1。50;板底承重立杆横向间W分别为: 43距或排距L(m):1.20； W=900?15？15/6=3.38?10mm； b54梁两侧立杆间距(m）:0.90；梁底增加承重立I=900？15？15?15/12=2.53?10mm； 杆根数:1; 采用的钢管类型为48？3.88、5; 梁底纵向支撑根数:3； 1.抗弯强度验算 8。4.2梁底模板计算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠=M/Wf 度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： 面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。 34 模板施工方案 q=1。2？（24.00+1。50)？0。95+0.30?0.9板的最大允许挠度值:=0.7mm，满足要求 10=26.487kN/m; 8.4。3梁底支撑的计算 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值本工程梁底支撑采用方木。 (kN/m）： 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、q=1。4?89、（2。00+2。00）?0。90=5。040kN/m; 新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝2q=26.487+5.040=31。527kN/m; 土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、最大弯矩及支座反力计算公式如下: 新浇混凝土自重、钢筋自重荷载. 22M=0.125ql=0.125？31.527?175=1。21?1.荷载的计算： max510N?mm； 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座R=R=0.375ql+0.437ql=0.375?26.487？0力除以面板计算宽度得到: AC12.175+0.437?5.04？0。175=2。124kN q=6.897/0。9=790、.663kN/m R=1.25ql=1。25？31。527?0.175=6.897kN 2.方木的支撑力验算 B542=M/W=1.21？10/3.38?10=3。6N/mm； max2梁底模面板计算应力=3.6N/mm小于梁底 2模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm，满足要方木计算简图 求 方木按照三跨连续梁计算。 2。挠度验算 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩根据建筑施工计算手册刚度验算采用标W分别为: 3准荷载，同时不考虑振动荷载作用. ； W=4.5?9.5?9。5/6=67.69cm4最大挠度计算公式如下:I=4.5？9。5？9。5？9.5/12=321。52cm; 4=091、。521ql/(100EI)？=l/250 方木强度验算： 其中，q作用在模板上的压力线荷计算公式如下: 载:q=q/1。2=22。073kN/m; 最大弯矩122l-计算跨度（梁底支撑间距）：l=175.00mm； M=0.1ql=0.1？7.663？0.9=0。621kN?m； 2E-面板的弹性模量：E=6000.0N/mm； 最大应力62面板的最大允许挠度=M/W=0.621?10/67687.5=9。2N/mm; 2值:=175。00/250=0.700mm； 抗弯强度设计值f=13N/mm； 2面板的最大挠度计算方木的最大应力计算值9.2N/mm小于方木抗42值：=0。521？26。92、487?175/(100?6000？2。53弯强度设计值13N/mm，满足要求！ 5？10）=0。085mm; 方木抗剪验算： 面板的最大挠度计算值:=0.085mm小于面截面抗剪强度必须满足： 35 模板施工方案 =3V/（2bh) 简图(kN？m） 0其中最大剪力:V=0。6?7.663？0.9=4.138kN; 方木受剪应力计算值2=3？4.138?1000/(2?45?95)=1。452N/mm; 2方木抗剪强度设计值=1.7N/mm; 2方木的受剪应力计算值1。452N/mm小于方木剪力图（kN） 2抗剪强度设计值1.7N/mm,满足要求！ 方木挠度验算： 计算公式如下： 4=0。693、77ql/(100EI)?=l/250 方木最大挠度计算值弯矩图(kN？m) 4=0。677?7。663？900/（100？10000?321.5164？10）=1。059mm； 方木的最大允许挠度 =0。900？1000/250=3.600mm； 变形图（mm) 方木的最大挠度计算值=1。059mm小于方木经过连续梁的计算得到： 的最大允许挠度=3。6mm，满足要求 支座力： 3.支撑小横杆的强度验算 =N=0。684kN； N13梁底模板边支撑传递的集中力: N=12.459kN; 2P=R=2。124kN 最大弯矩M=0.299kN?m； 1Amax梁底模板中间支撑传递的集中力： 最大挠94、度计算值V=0。094mm; max62P=R=6。897kN 最大应力=0.299?10/5080=58.8N/mm; 2B2梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重支撑抗弯设计强度f=205N/mm; 2传递的集中力： 支撑小横杆的最大应力计算值58.8N/mm小2P=(0。900-0.350）/4？0。900?(1。2？0.130于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm,满足要3？24。000+1.4?2。000）+1。2？2?0.900？（0.950求！ 0.130）?0。300=1。341kN 8。4。4立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 =N/（A)?f 1。梁两侧立杆稳定性验95、算: 36 模板施工方案 其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括： a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支横向支撑钢管的最大支座反力：N=0.684kN; 撑点的长度;a=0.4m; 1脚手架钢管的自重:得到计算结果:立杆的计算长度 N=1。2？0.129？4。5=0.697kN； /i=2975.85/15.8=188; l2o楼板混凝土、模板及钢筋的自重： 由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆N=1。2?（1。20/2+(0.90-0。35)/4)?0。90的稳定系数=0。203; 3？0。30+（1。20/2+（0.90-0.35）/4）?0。90?0。130钢管立杆受压应力计算值;96、2?（1.50+24。00）=2.879kN; =7977。558/（0.203？489）=80。4N/mm; 2施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计钢管立杆稳定性计算=80.4N/mm小于钢管2值: 立杆抗压强度的设计值f=205N/mm,满足要求 N=1。4？(2。000+2。000）?1。200/2+(0。9002.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 4-0.350)/4?0。900=3。717kN； 其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括： N=N+N+N+N=0。684+0.697+2.879+3.717=7。横向钢管的最大支座反力：N=12。459kN； 12341978kN; 脚手97、架钢管的自重：-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比N=1。2？0。129?（4。50.95）=0.697kN； 2l/i查表得到; N=N+N=12.459+0.55=13。009kN； o12i计算立杆的截面回转半径（cm)：i=1.58； -轴心受压立杆的稳定系数,由长细比2A-立杆净截面面积（cm):A=4.89； l/i查表得到; o3W-立杆净截面抵抗矩（cm）:W=5.08; i-计算立杆的截面回转半径（cm):i=1。58； 22钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm)； A-立杆净截面面积（cm）:A=4。89； 3f-钢管立杆抗压强度设计值:W-立杆净截面抵抗矩（cm)：W=5。98、08； 22钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mmf=205N/mm； ）； l计算长度(m）; f-钢管立杆抗压强度设计值:o2根据扣件式规范，立杆计算长度l有两f=205N/mm; o个计算公式l=kh和l=h+2a， l-计算长度(m); ooo为安全计，取二者间的大值，即： 根据扣件式规范，立杆计算长度l有两ol=Max1.167?1。7?1。5,1。5+2?0.4=2。9个计算公式l=kh和l=h+2a， ooo76m； 为安全计,取二者间的大值，即： k-计算长度附加系数，取值为：1。167； l=Max1。167？1。7?1.5,1.5+2？0。4=2。9o计算长度系数,参照扣件式99、规范表76m; 5.3。3,=1。7； k-计算长度附加系数，取值为:1。167； 37 模板施工方案 -计算长度系数，参照扣件式规范表由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆5.3。3，=1.7; 的稳定系数=0.203； a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支钢管立杆受压应力计算值;2撑点的长度;a=0。4m; ; =13008。671/(0.203？489）=131N/mm2得到计算结果:立杆的计算长度 钢管立杆稳定性计算=131N/mm小于钢管2l/i=2975.85/15。8=188; 立杆抗压强度的设计值f=205N/mm，满足要求 o8.5支撑架体高度?4.55米，梁截面高度，100、0。75米时梁模板及其支撑架计算书 8。5.1参数信息 1。模板支撑及构造参数 梁截面宽度B（m):0。35；梁截面高度D(m）:1.抗弯强度验算 0.65; 按以下公式进行面板抗弯强度验算: 立杆沿梁跨度方向间距L(m)：1.20； =M/Wf a立杆步距h（m）：1。50;板底承重立杆横向间钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）： 距或排距L（m）:1.20; =1.2?（24。00+1.50）?0。65+0.30?0.4qb1梁两侧立杆间距（m)：0。90; 0=8。100kN/m； 2.梁底模板参数 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值梁底方木截面宽度b（mm)：45.0;梁底方木101、截(kN/m)： 面高度h（mm）:95.0； q=1.4?（2。00+2。00）？0.40=2.240kN/m; 2梁底纵向支撑根数:3； q=8.100+2.240=10.340kN/m; 8.5。2梁底模板计算 最大弯矩及支座反力计算公式如下: 22面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠M=0。125ql=0.125?10.34?175=3。96?1max4度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板0N?mm; 面的大小，按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。 R=R=0。375ql+0.437ql=0.375？8.1？0.17AC12强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混5+0。437?2。102、24?0.175=0.703kN 凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产R=1。25ql=1.25？10.34?0。175=2。262kN B442生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇=M/W=3。96?10/1。50?10=2。6N/mm; max2混凝土自重、钢筋自重荷载。 梁底模面板计算应力=2.6N/mm小于梁底2本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm，满足要W分别为： 求 43W=400？15?15/6=1。50?10mm; 2.挠度验算 54I=400?15?15？15/12=1.12?10mm； 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标103、38 模板施工方案 3准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 ; W=4。5？9。5？9。5/6=67.69cm4最大挠度计算公式如下：I=4。5?9。5?9。5？9。5/12=321。52cm； 4=0.521ql/（100EI）？=l/250 方木强度验算： 其中,q-作用在模板上的压力线荷计算公式如下： 载:q=q/1.2=6.750kN/m； 最大弯矩122l计算跨度(梁底支撑间距):l=175。00mm; M=0。1ql=0。1？5。655?0.4=0.09kN？m; 2E-面板的弹性模量：E=6000.0N/mm; 最大应力62面板的最大允许挠度=M/W=0。09?10/67687。5=104、1.3N/mm； 2值：=175.00/250=0。700mm; 抗弯强度设计值f=13N/mm； 2面板的最大挠度计算方木的最大应力计算值1.3N/mm小于方木抗42值：=0。521?8。1？175/（100？6000？1.12？1弯强度设计值13N/mm，满足要求！ 50）=0。059mm; 方木抗剪验算： 面板的最大挠度计算值:=0.059mm小于面截面抗剪强度必须满足： 板的最大允许挠度值:=0.7mm，满足要求 =3V/（2bh) 08.5。3梁底支撑的计算 其中最大剪本工程梁底支撑采用方木。 力：V=0.6？5.655?0.4=1。357kN； 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载105、方木受剪应力计算值2新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝=3？1.357？1000/(2？45?95)=0。476N/mm； 2土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、方木抗剪强度设计值=1.7N/mm; 2新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 方木的受剪应力计算值0.476N/mm小于方木21.荷载的计算: 抗剪强度设计值1。7N/mm，满足要求！ 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座方木挠度验算: 力除以面板计算宽度得到： 计算公式如下： 4q=2.262/0.4=5.655kN/m =0。677ql/（100EI）？=l/250 2.方木的支撑力验算 方木最大挠度计算值4=0。6106、77?5。655?400/(100?10000?321。5164?10)=0.03mm; 方木计算简图 方木的最大允许挠度方木按照三跨连续梁计算。 =0.400？1000/250=1。600mm； 本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩方木的最大挠度计算值=0.03mm小于方木W分别为： 的最大允许挠度=1.6mm，满足要求 39 模板施工方案 3。支撑小横杆的强度验算 =2。546mm; 最大挠度计算值Vmax62梁底模板边支撑传递的集中力: 最大应力=0.843？10/5080=165.9N/mm； 2P=R=0.703kN 支撑抗弯设计强度f=205N/mm； 1A2梁底模板中间支撑传107、递的集中力： 支撑小横杆的最大应力计算值165.9N/mm小2P=R=2。262kN 于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm，满足要2B梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重求! 传递的集中力： 8。5。4梁跨度方向钢管的计算 P=（0。9000.350)/4？0.400？(1.2？0。130作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支3？24.000+1。4？2.000）+1。2?2？0。400？（0。650撑方木的支座反力。 -0.130）?0。300=0。510kN 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： 3W=5。08cm； 4 I=12。19cm; 简图(kN？m) 2E=108、206000N/mm; 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.344kN 剪力图(kN） 支撑钢管计算简图 弯矩图（kN?m) 支撑钢管计算剪力图（kN） 变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力: N=N=2。344kN; 12 最大弯矩M=0。843kN？m; max支撑钢管计算弯矩图(kN?m) 40 模板施工方案 +N+N+N+N=2。344+5。313+0.697+3.839N=N12345+4.956=17.149kN; -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比支撑钢管计算变形图（mm） l/i查表得到; o最大弯矩M=0。75kN？m； maxi-计算立杆的截109、面回转半径（cm）:i=1。58； 最大变形=3.083mm; max2A立杆净截面面积（cm)：A=4.89； 最大支座力R=5。313kN； max3W-立杆净截面抵抗矩（cm):W=5.08； 最大应力2钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm）； 632=M/W=0.75?10/(5.08?10)=147。6N/mm； f钢管立杆抗压强度设计值：2支撑钢管的抗弯强度设计值f=205N/mm; 2f=205N/mm； 2支撑钢管的最大应力计算值147.6N/mm小于l-计算长度(m); o2支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm,满足要求! 根据扣件式规范，立杆计算长度l有两o支撑钢管的最大110、挠度=3。083mm小于max个计算公式l=kh和l=h+2a， oo1200/150与10mm，满足要求! 为安全计，取二者间的大值，即: 8。5。5立杆的稳定性计算: l=Max1。167？1。73?1.5，1。5+2？0。4=3.o立杆的稳定性计算公式 028m； =N/(A）？f k计算长度附加系数，取值为:1.167; 1.梁两侧立杆稳定性验算: 计算长度系数,参照扣件式规范表其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括: 5.3。3，=1.73; 横向支撑钢管的最大支座反力：N=2.344kN; 1a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支纵向钢管的最大支座反力:N=5。313kN; 2撑点的长111、度；a=0.4m; 脚手架钢管的自重：得到计算结果:立杆的计算长度 N=1.2？0.129?4.5=0。697kN； 3l/i=3028。365/15。8=192； o楼板混凝土、模板及钢筋的自重： 由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆N=1。2？（1。20/2+(0.900。35)/4)？1.204的稳定系数=0.195; ?0.30+（1。20/2+(0.900。35）/4)?1.20？0。130钢管立杆受压应力计算值;?(1.50+24.00)=3。839kN; 2=17149.024/(0.195？489)=179.8N/mm； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计2钢管立杆稳定112、性计算=179.8N/mm小于钢值: 2管立杆抗压强度的设计值f=205N/mm,满足要N=1.4？(2.000+2.000)?1.200/2+（0.9005求 0.350）/4？1.200=4。956kN； 41 8.6顶板模板计算 8。6.1参数信息: 8.6。2模板面板计算: 1。模板支架参数 模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板横向间距或排距(m）：1。00；纵距（m）：1.00;进行验算其抗弯强度和刚度 步距(m）：1。20； 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别模板支架搭设高度(m）:7.25； 为： 23/6=37.5cm； 采用的钢管（mm)：48?3。5;板底支撑连接W113、=100?1.534I=100？1。5/12=28。125cm; 方式：方木支撑； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 2.荷载参数 2)：0。350;混凝土与钢模板与木板自重（kN/m3筋自重(kN/m)：25.000； 2 施工均布荷载标准值（kN/m)：2.500； 面板计算简图 3。材料参数 1、荷载计算 面板采用胶合面板,厚度为15mm；板底支撑（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的采用方木； 自重(kN/m): 2面板弹性模量E（N/mm）：9500;面板抗弯强度q=25？0.13?1+0.35?1=3.6kN/m; 12设计值（N/mm）:13； （2)活荷载为施工人员及设备荷载(114、kN/m): 2木方抗剪强度设计值（N/mm)：1.400；木方的q=2。5?1=2.5kN/m; 2间隔距离（mm)：250。000； 2、强度计算 2木方弹性模量E（N/mm）:9000。000；木方抗弯计算公式如下: 2强度设计值（N/mm）:13。000； 2M=0。1ql 木方的截面宽度（mm）:45。00；木方的截面高其中:q=1.2?3.6+1.4？2。5=7。82kN/m 度(mm)：95.00； 2最大弯矩M=0。1?7.82?250=48875kN?m; 4.楼板参数 面板最大应力计算值楼板的计算厚度（mm):130.00； 2=M/W=48875/37500=1。303N115、/mm; 2面板的抗弯强度设计值f=13N/mm； 2面板的最大应力计算值为1.303N/mm小于面2板的抗弯强度设计值13N/mm，满足要求！ 3、挠度计算 挠度计算公式为 楼板支撑架荷载计算单元 模板施工方案 4=0。677ql/(100EI)?=l/250 方木最大应力计算值62其中q=q=3.6kN/m /67687。5=2。888N/mm； =M/W=0.196？1012面板最大挠度计算值方木的抗弯强度设计值f=13.000N/mm; 442=0.677?3。6？250/(100？9500？28.125?10方木的最大应力计算值为2.888N/mm小于方2）=0。036mm； 木的抗116、弯强度设计值13N/mm，满足要求! 面板最大允许挠度=250/250=1mm； 3.抗剪验算： 面板的最大挠度计算值0。036mm小于面板的截面抗剪强度必须满足: 最大允许挠度1mm，满足要求！ =3V/2bh n8。6。3模板支撑方木的计算: 其中最大剪力:V=0.6？1.955？1=1。173kN; 方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截方木受剪应力计算值32面抵抗矩W分别为: =3?1。173?10/(2?45？95）=0。412N/mm; 232W=b？h/6=4。5?9.5？9。5/6=67。69cm; 方木抗剪强度设计值=1.4N/mm; 32I=b？h/12=4。5?9。5?117、9.5？9.5/12=321。5方木的受剪应力计算值0.412N/mm小于方木422cm; 的抗剪强度设计值1。4N/mm,满足要求！ 4。挠度验算: 计算公式如下: 4方木楞计算简图 =0.677ql/（100EI）？=l/250 1。荷载的计算: 均布荷载q=q=0.9kN/m； 1（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的最大挠度计算值4自重（kN/m): =0.677?0.9？1000/(100?9000?3215156。2q=25?0。25？0。13+0.35？0。25=0。9kN/m; 5）=0。211mm; 1（2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）： 最大允许挠度=1000/118、250=4mm; q=2。5？0.25=0。625kN/m； 方木的最大挠度计算值0。211mm小于方木的22。强度验算: 最大允许挠度4mm，满足要求! 计算公式如下: 8。6。4木方支撑钢管计算： 2M=0。1ql 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁均布荷载计算； q=1。2？q+1.4？q=1。2?0.9+1。4?0.625=1。955集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P，12kN/m； 1.955kN； 最大弯矩22M=0。1ql=0.1?1.955？1=0.196kN？m; 43 模板施工方案 支撑钢管计算简图 =0。35？1?1=0。35kN； NG2(3）钢筋混凝土楼板自重(k119、N)： N=25？0。13?1？1=3。25kN； G3经计算得到，静荷载标准值支撑钢管计算弯矩图(kN?m） N=N+N+N=4.746kN; GG1G2G32.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到,活荷载标准值支撑钢管计算变形图（mm） N=（2。5+2)？1?1=4.5kN; Q3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 支撑钢管计算剪力图(kN) N=1.2N+1.4N=11.995kN； GQ最大弯矩M=0。733kN?m； 8.6。6立杆的稳定性计算： max最大变形V=2。058mm; 立杆的稳定性计算公式: max最大支座力Q=8。553kN； =N/120、（A)?f max最大应力其中N-立杆的轴心压力设计值（kN)：2=733242.288/5080=144。339N/mm; N=11.995kN； 2支撑钢管的抗压强度设计值f=205N/mm； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比2支撑钢管的最大应力计算值144。339N/mm小lo/i查表得到; 2于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm,满足要i-计算立杆的截面回转半径(cm):求！ i=1。58cm； 22A-立杆净截面面积（cm支撑钢管的最大挠度为2。058mm小于):A=4.89cm； 31000/150与10mm,满足要求! W-立杆净截面模量（抵抗矩)(cm):38。6。5模板支121、架立杆荷载设计值(轴力）: W=5。08cm； 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷-钢管立杆最大应力计算值2载。 (N/mm)； 1。静荷载标准值包括以下内容： f-钢管立杆抗压强度设计值:2（1)脚手架的自重（kN）： f=205N/mm; N=0。158？7.25=1。146kN; L-计算长度(m); G10钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。 按下式计算： （2）模板的自重(kN）： l=h+2a=1.2+0。4？2=2m； 044 模板施工方案 a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板钢管立杆的最大应力计算值；=11995.47/2支撑点的长度；a=0.4m; ; （0.412？489）=59。54N/mm2l/i=2000/15.8=127； 钢管立杆的最大应力计算值=59。54N/mm02由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205N/mm,的稳定系数=0。412； 满足要求 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 45