1、此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除东方影都酒店群4星酒店A座地上模板工程施工方案编制人： 审核人： 审批人： 编制时间： 2015年04月08日 此文档仅供学习与交流目 录一、编制依据- 1 -1.1 编制依据- 1 -1.2 编制说明- 1 -二、工程概况- 1 -2.1 工程建设总概况- 1 -2.2 设计概况- 2 -三、施工部署- 3 -3.1 组织机构及职责分工- 3 -3.2 流水段划分及施工顺序- 5 -3.3 施工平面布置- 6 -3.4 施工准备- 6 -3.4.1 技术准备- 6 -3.4.2 材料选择- 6 -3.4.3 劳动力、机具及材料准备- 7 -四、地上结2、构模板工程- 8 -4.1 模板施工的目标和原则- 8 -4.2 统一要求- 8 -4.2.1 模板定位- 8 -4.2.2 模板的支设- 9 -4.2.3 模板的配置量- 9 -4.3 模板选型- 9 -4.4 施工方法- 9 -4.4.1 墙体模板- 9 -4.4.2 柱模- 10 -4.4.3 板模- 11 -4.4.4 梁模- 12 -4.4.5 楼梯模板- 15 -五、模板安装- 16 -5.1 工艺流程及一般要求- 16 -5.1.1 工艺流程- 16 -5.1.2 一般要求- 16 -5.2 墙柱模板安装要点- 17 -5.3 梁板模板安装要点- 18 -5.4 模板安装质量要求3、- 19 -六、模板的拆除- 20 -七 质量保证措施- 20 -7.1 材料性能指标及质量要求- 20 -7.1.1 钢管- 20 -7.1.2 扣件- 21 -7.1.3 可调托撑- 22 -7.1.4 木方- 22 -7.1.5 木胶合模板- 22 -7.1.6 对拉螺杆- 22 -7.2 质量保证措施- 22 -7.3 质量通病防治措施- 24 -八、成品保护措施- 24 -九、安全环保保证措施- 25 -9.1 安全施工- 25 -9.2 环保施工- 26 -十、应急预案- 26 -十一、雨季、台风及高温季节施工保证措施- 27 -十二、施工合理化建议及降本增效措施- 28 -十三、4、模板计算书- 29 -13.1 墙模板计算- 29 -13.2 柱模板计算- 37 -13.3 板模板计算- 47 -13.4 梁模板计算- 57 -13.5 承插型脚手架计算- 71 -一、编制依据1.1 编制依据序号类 别文件名称1规范、标准建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20132混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）3建筑结构荷载规范GB 5000920124建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ 130-20115建筑施工承插型盘扣式脚手架安全技术规程JGJ231-20106建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20087建筑施工安全5、检查技术标准 JGJ59-20118设计文件四星级酒店A座施工图（2015.01.25版）9其他危险性较大的分部分项工程安全管理办法_建质200987号10计算品茗施工安全设施计算软件1.2 编制说明本方案针对4星酒店A座地上主体结构（除高支模区域）模板工程编制，其中一层顶楼盖、710轴酒店门厅大堂、BE/1317轴宴会厅处楼盖及二层预应力梁等模板支撑具体详见4星酒店A座高大模板工程专项施工安全技术方案。二、工程概况2.1 工程建设总概况工程名称东方影都酒店群工程性质公共建筑总建筑面积29.8万工程地址青岛市黄岛区滨海大道以南的填海区，向西连接胶南主城区，向东通至黄岛主城区建设单位青岛万达东方6、影都投资有限公司监理单位中咨工程建监设理公司设计单位上海联创建筑设计有限公司；山东同圆建筑设计研究院；大连市建筑设计研究院总承包单位中国建筑第八工程局有限公司勘察单位青岛市勘察设计研究院监督部门黄岛区工程质量监督站工程主要功能或用途高级酒店2.2 设计概况青岛东方影都酒店群四星酒店A座为框架剪力墙结构，总建筑面积44435.85，地下室建筑面积6933.35，地下1层，地上8层，建筑高度43.32m。标准层A区建筑面积约1600，B区建筑面积约1470，C区建筑面积约504；D区建筑面积约685。工程0.000对应的绝对标高为10.65m，结构形式为钢筋混凝土框架剪力墙结构。地上结构层高表见表7、2.2-1。表2.2-1 地上结构层高表楼层施工区段层高（m）结构顶标高备注1A区7.056.950高支模区域B区7.006.900C区7.006.900D区7.006.900M1A区5.45.300G-S轴2-3轴区域，施工参见地下室模板方案B区5.45.300C-F轴1-2轴区域，施工参见地下室模板方案2A区4.1011.05D区2层为宴会厅及配套，13.00为非上人屋面结构层。BCD区2层模板施工参见地下室模板方案。B区6.1013.00C区6.1013.00D区6.1013.00M2A区4.0915.14B区2.1415.14C区2.1415.143A、B、C区3.718.84标准层48、7A、B、C区3.722.5433.64标准层8A、B、C区5.1538.79机房层A、B、C区2.017.740.8、41.3、43.29、43.9、46.49架体高度超6.5m，按高支模方案施工。坡屋面层待结构图纸下发后出专项施工方案。地上主要结构（除高支模部分）构件尺寸见表2.2-2。表2.2-2 地上主要结构构件尺寸序号项目部位结构构件尺寸1结构构件顶板厚度300mm、150mm、130mm、120mm、110mm框梁200300mm、200400mm、200500mm、200600mm、250600mm、250630mm、300600mm、350600mm、400600mm、30069、50mm、400650mm、500650mm、300700mm、350700mm、400700mm、450700mm、600700mm、250700mm、250750mm框柱800600mm、800800mm、400400mm、1300500mm、900800mm、10001000mm、1200800mm、400300mm、1100400mm、1000650mm、800400mm、500300mm、800750mm、1000900mm、700900mm、6001200mm、900500mm、950650mm、600500mm墙体厚度400、300mm三、施工部署3.1 组织机构及职责分工1 组10、织结构图如下图3.1-1所示。项目经理吴华生产经理程云强总工程师邹宇质量总监胡茂春安装经理张宪江安全总监陈飞工程部姜昆物资部董鑫技术部刘洋洋质检部毕卫东试验部岳大海测量部吕超安装部杜鹏程安全部陈胜利天匠劳务木工施工班组图3.1-1 管理组织机构2 人员分工及职责见下表3.1-1所示。表3.1-1 人员分工及职责序号岗位名称职责分工1项目经理吴华全面负责总体施工部署和总体施工安排2生产经理程云强制订此阶段四星A施工生产、进度计划，组织各工序的穿插配合，负责施工生产用水、电的协调工作，负责管理人员、施工队伍、施工机械、材料供应的总体调度。3总工程师邹宇负责施工方案编制及施工方案交底工作，报送业主，11、监理及上级部门审批；负责工程现场的技术支持和监督，全面负责质量管理和技术难关攻关。4工程部1) 落实施工生产、进度计划，落实各工序的协调配合；2) 对各施工工序的质量进行检查,做好施工记录；3) 负责施工生产用水、电的协调工作；4) 做好相关施工技术资料的编制填写，并交资料室收集；5) 参加各施工工序的质量验收，并做好记录；负责组织对各级人员的技术交底。6) 24小时跟班作业检查，处置突发事件，重大问题及时向上级汇报；7) 负责施工现场平面管理，依据平面布置图进行检查、落实；8) 负责进场钢筋、商品砼、水泥、砂等各材料的见证取样，对试样进行委托试验，对不合格材料作出处置；9) 负责对各材料证明12、文件的审查工作，做好材料报验工作。5技术部1) 配合总工程师完成施工方案编制,参加方案交底会议；2) 制定保证工程质量的技术措施，并监督、落实、执行；3) 对施工过程要有预见性，及时预见施工过程可能出现的问题，并提前采取措施；4) 负责制定此阶段的技术措施；5) 负责技术复核和方案落实。6测量部1) 负责高程控制点的引测和内控线的放样及复核工作；2) 负责对外施单位测量人员放线进行复验，如有误差，及时核实纠正。3) 完成相关技术资料编制，并交资料员处归档。7质量部1) 负责工序施工质量的检查，参加分项工程的验收，对分项工程质量作出评定。2) 负责过程检验，跟踪检查工程质量，对不符合质量标准的工13、序进行现场处置。3) 发现不合格品，及时报项目经理，参与制定处理方案，并验证方案的实施效果。8安全部1) 参与施工方案的编制，制定相关安全管理措施。2) 对施工作业区域定期巡查，监督作业区域内施工作业安全，对违规操作进行制止，可行使一票否决权和处罚权。3) 对进场工人组织安全教育培训，监督检查防护用品、器具到位。9物资部1) 负责材料进场的组织工作，保证材料的及时供应；2) 保证进场材料出厂合格证、出厂检验报告齐全有效，配合工程部做好材料见证取样；3) 负责对现场材料进行管理，包括材料领用、堆放、保存、发放、标识；4) 对材料所处状态进行标识，监督材料的使用，防止未经检验或检验不合格的材料用于14、工程。10安装部1) 负责夜间施工用电的管理，保证夜间施工用电的安全；2) 负责施工用电、水的安全检查，发现问题及时纠正。3.2 流水段划分及施工顺序根据工程特点、地下结构施工顺序及地上变形缝的位置情况，在平面上将地上结构分为A（G-S/1-6轴）、B（B-H/1-11轴）、CD（A-H/12-17轴）三个施工区，各区组织流水施工，施工区段划分详见图3.2-1。拟投入1个木工施工班组，流水施工顺序为A B CD。酒店大堂、宴会厅区域支撑架体同各楼层同步施工。图3.2-1 流水段划分及施工顺序示意3.3 施工平面布置本工程地上结构施工期间，在现场布置2台塔吊，在塔吊的覆盖范围内，模板等周转材料的15、垂直运输采用塔吊进行。如图3.3-2所示。图3.3-2 塔吊平面布置3.4 施工准备3.4.1 技术准备1 组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。2 编制模板施工方案，对施工班组进行技术交底。3 对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。3.4.2 材料选择1 设计要求在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。2 模板及其它材料选择1） 模板：墙、柱、板、梁模板采用2440122015mm 的覆膜木模板。2） 模板背楞采用4070mm的木方。316、） 三层以下支模架采用483 mm钢管搭设扣件式钢管脚手架，扣件架顶部设置U型支托。脚手架构配件材质应符合JGJ162和JGJ130规定要求。三层（包括三层）以上采用承插式新型脚手架支撑体系，脚手架及其配件材质需符合JGJ231-2010规定要求。4） 外墙使用止水对拉螺栓，室内墙、梁使用PVC套管对拉螺栓。柱（截面600mm）采用10号槽钢做主楞加固。3.4.3 劳动力、机具及材料准备1 劳动力需用计划劳动力需用计划表工种名称模板制作模板安装合 计人数80801602 主要机械设备需用计划机械设备需用计划表机械名称型号单位数量备注圆盘锯M3Y-500/250台3压 刨MB104A台3电 钻217、5把4刨 床MQ423B台23 模板施工主要材料需用计划主要材料需用计划表序号材料名称规格单位数量备注1覆膜木胶板2440122015mm张80002木方40mm70mmm4004m 长3钢管483根6000012m483根12000034m483根25000056m4扣件十字只250000套接只250000转向只600005脱模剂t5油性剂6山型卡只300007高强螺杆M14根60008螺帽M14只450009铁钉t410步步紧只20000梁底加固11槽钢1005003mmm300四、地上结构模板工程4.1 模板施工的目标和原则1 目标：地上主体砼结构达到规范合格标准。混凝土表面颜色均匀一致18、，无蜂窝麻面、露筋、夹渣、粉化、锈斑和明显气泡存在；结构阳角部位无缺棱掉角，梁柱、墙梁的接头平滑方正，模板拼缝基本无明显痕迹，有痕迹的应具有规律性，便于处理；表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确，外观尺寸允许偏差在规范允许范围内。2 原则：本工程单层面积大，模板一次投入量大，模板施工应优选模板体系，以最少的投入满足施工要求，尽可能减少损耗。高支模方案需经专家论证后方可实施。4.2 统一要求4.2.1 模板定位当楼板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线及其300mm控制线，以便于墙柱模板的安装和校正。当19、墙柱混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层1000mm 标高控制线，并根据该1000mm 线将板底的控制线直接引测到墙上。首先引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出墙柱轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。4.2.2 模板的支设模板支设前将底板面清理干净，不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。4.2.3 模板的配置量地上按两层梁板模板量考虑，墙柱模板按一层模板量考虑。4.3 模板选型本方案针对地上结构（除高支模区域）各构件模板进行设计。本工程钢筋混凝土结构柱、墙及20、梁板模板体系采用散支散拆的木模板体系，梁板模板支撑架三层以下采用扣件式钢管脚手架，三层（包括三层）以上梁板支撑采用承插型支撑体系。据结构设计特点和施工组织总体安排，地上结构模板体系、配备及支撑方案选用方案详见表4.3-1。表4.3-1 地上结构模板方案选择序号工程部位模板体系选择1框架柱采用木模体系槽钢柱箍对拉螺栓紧固。木模面板为15mm厚覆膜木胶板，模板竖楞为4070mm方木，中心间距不大于100mm。柱箍为100503轻型槽钢（截面大于800mm中间加对拉螺栓），间距400mm，对拉螺栓直径为14。2剪力墙采用木模体系双钢管主背楞对拉螺栓紧固。木模面板为15mm厚覆膜木胶板，模板背楞为4021、70mm方木，中心间距不大于200mm。主背楞为483双钢管，对拉螺栓直径为14。3梁、板三层以下采用483扣件式满堂钢管脚手架模板支撑体系，木模面板为15mm厚覆膜木胶板，模板次龙骨为4070mm方木，梁下次龙骨中心间距不大于150mm，梁侧间距不大于200mm。主龙骨为483双钢管，梁侧模加固对拉螺栓直径为14，扣件架顶部设置U型支托。三层及以上标准层采用承插型架体支撑体系。4.4 施工方法4.4.1 墙体模板墙体模板采用15mm厚覆膜木模板，拼装模板使用前表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。次楞采用4070mm木方200mm(竖向放置，短边平行墙模板)主楞采用483双22、钢管400mm，穿14高强对拉螺杆水平间距600mm，竖向间距400mm。内墙采用预埋PVC管穿对拉螺栓。图4.4.1-1 剪力墙模板4.4.2 柱模采用15mm厚覆膜木模板，在木工加工棚制作，施工现场组拼，竖向龙骨（次龙骨）采用4070mm木楞。截面宽600mm，采用483.0双钢管抱箍（或10#轻型槽钢）500（起步200mm，第二步300mm间距，其余间距500mm），竖向龙骨中心间距不得大于180mm；600截面宽800mm，采用轻型槽钢（100503mm）抱箍400（起步150mm，第二步250mm间距，其余间距400mm），竖向龙骨中心间距100mm；800mm截面宽1000mm，23、采用轻型槽钢（100503mm）抱箍400，中间增加1根14 高强穿墙螺栓加固；截面宽1000mm，采用轻型槽钢（100503mm）抱箍400，增加2根高强对拉螺杆加固，对拉螺杆竖向400mm。柱模的下口一侧留设150100mm的清扫口，柱模木楞盖住板缝，以防漏浆。柱主次楞均立放，短边平行于柱。图4.4.2-1 柱模板示意4.4.3 板模1 地上三层以上采用承插型架体支撑体系；三层以下模板支撑架采用扣件式钢管脚手架体系。模板支架设计：三层以下立杆排距1.0m，纵距1.0m；三层以上立杆排距1.2m，纵距1.2m。立杆步距1.5m（A区2层及M2层立杆步距1.65m），顶层步距根据梁高进行调整，24、下设50mm厚的木垫板，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不超过0.5m，立杆顶部采用U形支托，支托螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，插入立杆内长度不得小于150mm，螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm。纵横向搭设扫地杆，扫地杆距地为200mm。2 架体外侧周圈设置由下向上的竖向连续式剪刀撑，架体内部剪刀撑按现场实际情况设置，但至少应在纵横向每隔58m设置由下向上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑底部应与地面顶紧，与地面的夹角宜为45 60，剪刀撑的宽度应为58m，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置一排连续水平剪刀撑，水平剪刀撑按现场实际情况设置，但至少应在水平向每隔58m左右设置一道，剪刀撑的斜25、杆两端与脚手架的立杆扣紧，在其中间应增加2-4个扣结点。剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个扣件固定。3 楼板底采用4070mm的木方，间距为200mm，木枋长度顺着结构宽度方向摆放，木方上满铺15mm厚覆膜木模板。图4.4.3-1 板模板示意4.4.4 梁模1 地上三层以上采用承插型新型架体支撑体系，三层以下采用扣件式钢管脚手架支撑体系；梁底模、侧模均采用15mm厚覆膜木模板，梁侧主楞采用483钢管，次楞均采用4070mm木方，梁下木方间距不大于150mm，梁侧木枋的间距不大于200mm，梁底设置一根承重立杆。1）扣件式钢管脚手架梁模及支撑架体侧模模板15mm厚覆面木26、胶合板支撑小梁4070mm木方，间距200mm；支撑主梁1）483钢管；2）对于梁高600的，主龙骨间距1000mm，距梁底1/2-2/3处加一根水平杆做梁侧主楞支撑，与底板立杆连接至少2道，另沿梁跨度方向在梁底设置步步紧间距1000mm；3）对600mm梁高1000mm的，梁侧主楞间距600mm，设置1根14高强对拉螺杆，距梁底300400mm，水平间距600mm。4）对1000mm梁高的，梁侧主楞间距600mm，设置14高强对拉螺杆，水平间距600mm，竖向间距不大于600mm，第一道螺杆距梁底不大于300mm。底模模板15mm厚覆面木胶合板支撑小梁4070mm木方，间距150mm，垂直于27、梁截面均匀设置。支撑主梁483单钢管，平行于梁截面设置。对于梁高800mm的，间距1000mm；对梁高800mm的，间距500mm。梁下支撑架1）梁两侧立杆间距：对梁宽400mm的，间距为1200mm；对梁宽400mm的，间距1000mm。2）梁跨度方向立杆间距：对梁高800mm的，间距为1000mm；对梁高800的，间距为500mm。3）梁宽400mm的梁底设置一根承重立杆，梁宽400mm梁底设置二根承重立杆。立杆支撑间距同梁跨度方向立杆间距。2)承插型钢管脚手架梁模及支撑架体侧模模板15mm厚覆面木胶合板支撑小梁4070mm木方，间距200mm；支撑主梁1）483钢管；2）对于梁高600的28、，主龙骨间距1000mm，距梁底1/2-2/3处加一根水平杆做梁侧主楞支撑，与底板立杆连接至少2道，另沿梁跨度方向在梁底设置步步紧间距1000mm；3）对600mm梁高1000mm的，梁侧主楞间距600mm，设置1根14高强对拉螺杆，距梁底300400mm，水平间距600mm。4）对1000mm梁高的，梁侧主楞间距600mm，设置14高强对拉螺杆，水平间距600mm，竖向间距不大于600mm，第一道螺杆距梁底不大于300mm。底模模板15mm厚覆面木胶合板支撑小梁4070mm木方，间距150mm，垂直于梁截面均匀设置。支撑主梁483单钢管，平行于梁截面设置。对于梁高600mm的，间距1200m29、m；对梁高600mm的，间距600mm。梁下支撑架1）梁两侧立杆间距为1200mm。2）梁跨度方向立杆间距：对梁高800mm的，间距为1200mm；对梁高800的，间距为600mm。3）梁宽400mm的梁底设置一根承重立杆，梁宽400mm梁底设置二根承重立杆。立杆支撑间距同梁跨度方向立杆间距。2 梁端部立杆距柱边距离为300500mm，防止因距离过大造成梁端模板下沉。图4.4.4-1 框架梁扣件式脚手架模板示意梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容：1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按30、步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；3.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔5-8m设置。4.顶部支撑点的设计：a.立杆顶部设置U型顶托，其距离支架顶层横杆的高度不大于500mm；b.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件31、；大于12kN时应用顶托方式。5.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.立杆底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，搭接不少于1跨，高低跨不大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m，如下图示。e.地基支座的设计要满足承载力的要求。6.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工32、过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4.4.5 楼梯模板楼梯模板采用15mm厚覆膜木胶板，4070木方做龙骨，模板支设采用吊模。楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯侧板，应先在侧板内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线，吊装加工的踏步模板到位。为确保踏步线条尺寸的准确，踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致，放样时，须预留出装修面层的厚度。图4.4.5-1 楼33、梯支撑架搭设示意五、模板安装5.1 工艺流程及一般要求5.1.1 工艺流程1 板模板安装工艺流程搭支架测水平摆主梁调整楼板模标高及起拱铺模板清理、刷脱模剂检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。2 梁模板安装工艺流程弹梁轴线并复核搭支模架调整托梁摆主梁安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安侧模侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）复核梁模尺寸、标高、位置与相邻模板连固。3 墙柱模板安装工艺流程弹柱子（墙）位置线柱子（墙）模板范围抄平，粘贴海绵条安装柱子（墙）模板安装柱箍及对拉螺栓模板支撑加固调整垂直度复核上口尺寸验收。5.1.2 一般要求1 模板安装前，应对模板进行认真清理，用压刨、铁铲等将模板与混凝土接触面、34、模板与模板之间接缝处（含模板零部件）的混凝土浆、杂物等清理干净，以便于周转使用，清理时注意对模板的保护，并涂刷脱模剂，要涂刷均匀。2 模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在柱墙下口、梁根部每段至少留二个清扫口，将杂物及时清扫后再封上，避免产生质量事故。3 模板在支设前，施工缝处已浇筑的混凝土必须进行剔凿，露出石子，并清理干净。4 模板验收重点为控制刚度、垂直度、平整度和接缝，特别应注意外围模板、电梯井模板、楼梯间模板等处轴线位置正确性。并检查水电预埋箱盒、预埋件位置及钢筋保护层厚度等。5 固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。6 为确保模板接缝严密不漏浆，并防止35、模板吸水或受热膨胀产生过大变形，以下部位必须粘贴密封胶条：1）梁模板与柱墙模板之间的搭接面；2）梁侧模与梁底模之间的接缝；3）柱阳角模板搭接缝。4）顶板模板拼装时，不允许贴胶带纸或粘贴密封胶条，必须硬拼严密，可以在背面钉木条。5.2 墙柱模板安装要点1 剪力墙模板安装1）剪力墙模板支模前，在已浇筑完毕砼的筏板面上进行投点放线，弹出主控制线及各墙体的边线以及300mm控制线，沿墙边模板脚下用砂浆找平，并在墙根外竖向钢筋上，以墙体的边线为准1000焊接钢筋止头，确保水平位置的正确。2）墙体支模以放好的墙边线为准，经控制线复核，模板上口水平方向平直采用拉线方法检查调直，竖直方向均采用吊线坠的方法调整36、其垂直度，垂直度偏差不得超过3mm。墙体模板安装顺序：（1）按位置线安装门洞口模板，安放预埋件或木砖；（2）把预先准备好的一面模板，按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，安装塑料管和穿墙螺杆（只限内墙，外挡土墙不使用塑料管，且使用止水螺杆）；（3）清扫墙内杂物，再安另一侧模板，调整斜撑（拉杆），待模板到预定位置垂直后，拧紧穿墙螺杆；（4）模板安装完毕，要对模板的拼缝及下口是否严密、螺栓的紧固是否一致、斜撑拉杆是否稳固等要逐一检查。对门窗及其它予留洞口的位置、预埋件的数量、位置、标高等均需进行复核。2 柱模板安装1）支模前，必须认真清理好底部的废碴和杂物，认真涂刷脱模剂，而且不得沾污钢筋。2）支模前37、，必须先校正钢筋位置，以防钢筋偏移，造成结构偏斜。3）在底板或楼板上弹出柱纵横轴线、四周边线，并且将柱位置兜方找中，并弹出支模300mm控制线，以控制和检查支模质量。模板下口用砂浆封堵以防止柱模下口跑浆。4）木底模里口、上口和底口，必须经过刨平刨直处理，柱模才可以安放在上面，且在打混凝土之前将木底模与底板（楼板）之间的缝隙用砂浆或海绵条等堵严。3 墙、柱模支好后，加底模顶撑和中上部加拉撑，以保证结构截面尺寸的准确性。4 模板安装校正完毕，应检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及底边是否严密，门洞边的模板支撑是否牢靠，并办理预检手续。5 为防止墙、柱模下口漏浆，模板下口用海绵条塞严，外围用砂浆进38、行封堵。5.3 梁板模板安装要点1 梁模板安装1）梁模采用梁侧模包底模方法。2）梁底满堂支撑与板支撑同步进行。梁底顶杆与两侧立杆支模时同时进行，并与两立杆间距相等，水平杆相互拉结。梁、板模支撑用拉杆相互牵搭，每层不少于3道，第一道距地面200mm，第二道为1650mm，上部拉杆间距不大于1650mm。立杆下必须设置底座或垫板，垫板厚度5cm、宽度不小于20cm。3）按照轴线位置在梁两侧支撑上拉通线固定梁底横杆，再将两根顺楞按要求放在横杆上，将梁底板钉在顺楞上，此时，应进行梁底板起拱，注意起拱应在支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体，侧板立在底板的木带上，而后侧板底侧钉上木方夹住。梁底起拱方39、法为：两端和中间的支撑长度一样，支设完后，在中间部位的支撑底部加一填充木楔，调整梁的模板标高后，用圆钉将木楔钉牢以防松动。按规范要求，梁的跨度大于4m时，起拱高度为13。4）梁侧模与底模之间加用密封带，以防漏浆。5）由于本工程层高较高，模板支撑体系，必须在高支撑架的顶部设置水平剪刀撑。6）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。7）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解。40、2 板模板安装1）支撑立杆与梁两侧立杆同步进行，立杆间距按设计施工，如遇梁立杆不相符时，按间距小施工，高架构造与梁同时进行。2）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。在任何情况下，高支撑架的顶部必须设水平加强层。立杆下必须设置底座或垫板，垫板厚度5cm、宽度不小于20cm。3）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。4）跨度大于4m的顶板模起拱高度控制在13以内，板底起拱做法41、同梁底。5）模板铺设完毕，应用水平仪测量模板标高，进行校正。5.4 模板安装质量要求表5.4-1 模板安装的允许偏差项次项 目允许偏差 (mm)检验方法1轴线位置（柱、墙、梁）5尺量检查2底模上表面标高+5 -5用水准仪或拉线和尺量检查3截面尺寸（柱、墙、梁）-5尺量检查4每层垂直度5用2m托线板检查5相邻两板表面高底差2用直尺和尺量检查6表面平整度4用2m靠尺和楔形塞尺检查表5.4-2 预埋件和预留孔洞的允许偏差项次项 目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置33预埋螺栓中心线位置2外露长度+10 04中心线位置预留洞10截面内部尺寸+10 0六、模板的拆除1 拆除42、工艺：拆除支架顶部份水平杆和剪力撑拆除梁连接件斜撑及竖杆拆除梁侧模板拆除板底水平杆及木方拆除板底模拆除整体脚手架清理、分类堆放整齐等上层再用。2 拆模时不得用铁撬撬开模板，还要保护模板边角和砼边角。拆下的模板要及时清理，清理残渣时，严禁用铁铲、钢刷之类的工具清理，可用模板清洁剂，使其自然脱落或用木铲刮除残留砼。3 拆除模板时间：1）模板侧模的拆除应在砼强度达到1.2N/mm2，其表面及棱角不因拆除模板而受损坏时，且经项目部同意后方可拆除。2）梁、板底模拆除：跨度8m时应在砼强度达到75%，跨度8m时应在砼强度达到100%，有该部位合格的早期强度报告，有监理单位签字认可的拆模申请报告。3）悬挑部43、分梁、板底模拆模：悬挑部分梁板模板拆除必须在混凝土强度达到100%，必须有合格的同条件拆模强度报告，并有监理单位签字认可的拆模申请的条件下才能拆除悬挑部分底模板。表6.1 底模允许拆除时强度结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率（%）板2502 8758100梁8758100悬臂构件100七 质量保证措施7.1 材料性能指标及质量要求7.1.1 钢管脚手架钢管采用外径48mm、壁厚3.0mm的焊接钢管。钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13973、低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中的Q235A级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700的规定44、，钢管的检查应符合下列规定：1 新钢管1）应有产品质量合格证；2）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；3）钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定:外径允许偏差0.5mm、壁厚允许偏差0.36mm，钢管两端面切斜偏差1.70mm；4）钢管必须涂有防锈漆。2 旧钢管1）钢管表面锈蚀深度应0.18mm；2）钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定：（1）各种杆件钢管的端部弯曲L1.5m，5mm。（2）立杆钢管弯曲，当3mL4m，12mm；当4mL6.5m，20mm。（3）平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m45、，30mm。7.1.2 扣件扣件采用可锻铸铁制作的扣件，扣件质量应符现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831，扣件的检查应符合下列规定：1 应有生产许可证、质量检测报告、产品质量合格证、复试报告；2 在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏；3 不得有裂缝、变形、螺栓滑丝、扣件与钢管接触部位不应有氧化皮，活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。7.1.3 可调托撑1 可调托撑应有产品质量合格证、质量检验报告，受压承载力设计值不应小于40KN；2 螺杆外径不得小于36mm，螺杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内长度不得小于146、50mm。支托板厚度不小于5mm，变形不大于1mm，螺杆与支托板焊接牢固，焊缝高度不小于6mm；3 支托板、螺母有裂缝的严禁使用。7.1.4 木方1 木方主要规格为：40mm70mm。2 木方不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。3 主要承重构件选用针叶材；重要的木质连接件采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。7.1.5 木胶合模板1 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度为15mm，每张板内厚度最大允差0.8mm。2 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并47、应符合环境保护的要求。3 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。7.1.6 对拉螺杆采用普通高强对拉螺栓，直径14mm，长度根据构件尺寸确定。7.2 质量保证措施1 模板支设前，由工长根据施工方案对操作班组长进行详细技术交底，并落实责任。2 认真执行自检、互检、交接检“三检”制度，认真执行公司质量管理条例，对质量优劣进行奖罚。3 模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在顶板下口墙根部每段至少留二个清扫口，将杂物及时清扫后再封上，避免产生质量事故。4 为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应在清理过的模板表面上（包括第一次使用的模板）涂刷隔离剂，对隔离48、剂的基本要求是：不粘结、易脱模、易于操作、易清理、无害于人体、不腐蚀模板。5 在靠近模板电焊钢筋、钢管时，在施焊处的模板面应用铁皮垫隔，防止焊火烧坏模板板面。6 在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞，模板自身就位时也应严格按照配模图纸进行安装。7 浇捣砼的震动器不能直接碰到板面，避免磨损撞面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时振捣，以防模板变形。8 模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求，凡不符合要求的应返工调整，合格后方可报验。9 模板验收重点控制刚度、垂直度、平整度和接缝，特别应注意外围模板、楼梯间模板等处轴线位置正确性。并检查水电预埋箱盒、预埋件49、位置及钢筋保护层厚度等。10 挂牌施工管理：对现场操作人员，应采取挂牌施工法管理。标牌管理体现在以下两个方面：其一，现场的每个操作班组各负其责，将每个小组施工人员名字写在木板上，也将施工班组的负责人名字写在木板上，并将木板悬挂于现场施工地点，同时在木板上以图纸形式标明小组负责施工区域。现场管理人员根据如发现某段施工质量有问题，可以立即根据标牌查找到操作人员，及时提出整改要求。其二，现场悬挂施工交底标识，在木板上贴各分项工程的施工交底，直接将施工操作顺序和工艺标准现场交底给工人，让工人在操作过程中始终可以方便地对照交底，从而实现高标准、高质量的目标。11 质量会审制度：在项目内部分别组成模板三个50、分项工程质量考评小组，对每个施工完毕的施工段进行质量会诊和总结，并填写入模板质量会诊表中，质量会诊表中着重反映发生每种质量超差点的数量，并对发生的原因进行分析说明。质量会诊小组成员每周三质量例会上对上一周质量会诊出来的主要问题进行有针对性的分析和总结，提出解决措施，预控下一周不再发生同样的问题。同时，质量部门对各层同一分项工程质量问题发生频率情况进行统计分析，做出统计分析图表，进一步发现问题变化趋势，以便更好地克服质量通病。7.3 质量通病防治措施表7.3-1 质量通病防治措施序号项 目防治措施1墙柱烂根模板下口缝隙用海绵条塞严，切忌将其深入墙体位置，外围敷设砂浆2墙体不平、粘连控制拆模时间，51、清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收3垂直度偏差支模时要反复用线锤吊靠，完成后另行复查，及时调整；支模完毕如遇有较大冲撞应重新校正4墙体凹凸不平加强模板维修保养5墙、柱钢筋位移钢筋保护层采用塑料垫块来控制、加强墙柱钢筋定位6门窗洞偏斜洞口设木枋做水平、竖向支撑7墙体阴角不方正、不垂直控制阴角部位模板垂直度偏差，砼浇筑前仔细检查角部位是否固定牢靠8电梯井内壁及外墙上下层接茬不平、漏浆确保模板支撑架的牢固，预埋螺杆一排、下口用海绵条封堵9板下挠板支撑材料应有足够强度和刚度，严格按方案施工。八、成品保护措施表8.1 模板工程成品保护序号类 别包 括 内 容1模板的保护工作面已安装完毕的柱，52、不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠。以防止模板变形或产生垂直偏差。已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。施工时要保证模板表面层清洁，满刷隔离剂以防止粘结。2墙体、楼板木工支模成活后及时将全部多余材料及垃圾清理干净。安装预留、预埋在支模时配合进行，不得任意拆除模板及重锤敲打模板、支撑，以免影响质量。3楼板楼板模板支设完成后，严禁在模板上堆放集中施工荷载。支设楼板的模板和木方在支设完毕后浇水润湿的过程中严格控制浇水的数量，防止木工受潮过大而变形。混凝土浇筑时，不得用振动棒等撬动木工、埋件等，以免木工因局部荷载过大53、而造成木工受压变形。九、安全环保保证措施9.1 安全施工1、建立健全安全施工岗位责任制，实行木工房、堆放场地安全负责人制度，落实专人负责。进行安全教育，严格实行安全奖罚措施。2、施工现场注意防火，及时清理刨花、木屑等易燃物品，严禁施工人员吸烟，同时配备相应数量干粉灭火器（材料堆放及施工作业面均放置，每个施工区段不少于2组，每组2个）。3、施工现场入口处及现场所有危险作业区域要挂安全生产宣传画、标语、安全危险警示牌，提醒施工人员注意安全。4、施工前要根据本工程特点进行安全技术交底。5、进入现场区域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋或赤脚，从事高空作业要系好安全带，安装外模板的操作人员必须挂好安全54、带。6、模板加工、堆放区域要远离钢筋加工车间，动火作业前，填写“动火申请表”，保证足够的安全防火措施后在项目安全员负责督促下进行。7、加强现场临电管理，经常检查配电设备的安全可靠性，发现问题及时解决，模板操作区域严禁电线穿过。8、模板要堆放在指定地点，必需有可靠的安全防护措施，不得随意堆放。9、模板安装前要检查吊装用绳索，卡具及每块模板上的吊环是否完整有效，并设专人指挥，统一信号，密切配合。10、模板起吊应做到稳起稳落，就位准确，禁止用人力搬运模板，严防模板大幅度摆动或碰到其它模板。11、在模板拆、装区域周围，设置围栏，禁止非作业人员入内。12、严禁交叉作业。13、模板加工用电锯等应设置有防护55、板，电锯、压刨作业应严格按照操作规程执行。14、未尽事宜严格按照项目有关安全规定、安全操作规程及国家有关规定执行。9.2 环保施工1、现场按总平面布置图确定的位置堆放各种材料，设置临时设施等，不得随意摆设或堆放。2、木工电锯作业严禁在夜间进行。3、施工中尽量减少噪音、粉尘、振动、烟雾和强光等对周围居民日常生活的干扰。4、安排专人负责现场卫生工作，搞好现场清洁工作。楼层中严禁大小便。5、模板清理维修完毕立即清除垃圾。6、施工层不准采用电锯，只能采用手锯。7、木工房内每日清扫。8、注意现场文明施工，做到工完场清，树立企业的良好形象。9、各种材料分类堆码整齐，分类挂牌。十、应急预案1 应急救援领导小56、组机构图组长：吴华副组长：程云强、陈飞医疗组：杨丽君技术组：邹 宇陈景礼保安组：陈胜利联系调度组：王锋现场管理组：贺五四图8.2-1应急预案组织机构图2职责及分工1）应急领导小组（1）负责项目部“突发事件工作方案”的制定、修订，向上级部门报告相关内容。（2）检查督促做好突发事件的应急救援各项准备工作。2）人员分工（1）组长吴华（电话18660361630）：负责了解掌握险情，组织现场应急指挥。（2）副组长程云强（电话18660132263）、陈飞（电话15098867602）：根据现场情况，及时布置现场抢险，保持与公司相关部门、上级主管部门的沟通，做好当事人、周围人员的问询记录。（3）现场管理57、组贺五四（电话13370901154）：负责现场的警戒、治安保卫、疏散、道路管制等工作，负责现场及有害物质扩散区域内监测工作，负责工程抢险、抢修的现场指挥。（4）联络调度组王锋（电话13370536006）：负责进行紧急救险、救灾和处置情况的联络和指令的传达，保证领导小组同各部门之间的协作；负责物资调度，保证救援资金到位；负责项目部与公司和周边医院联系，完成调度、汇报、通告、救援工作。（5）医疗组杨丽君（电话18563995205）：负责现场的抢救和临时处置，并负责护送重伤员到相应的医院治疗。负责抢救受伤人员的生活必需品供应。（6）技术组邹宇（电话15269189990）：制定和完善安全生产应58、急措施，做好技术和安全交底，事故发生后，指导现场保护，进行物证、事实材料和证人材料搜集，进行现场摄影，进行原因分析，完成书面报告材料。（7）保安组陈胜利（电话13806413959）：负责隔离事故或灾害区域，保护现场、维持秩序、疏通交通工作。十一、雨季、台风及高温季节施工保证措施1 雨季施工1）模板堆放场地须全部硬化。2）对于合模后不能及时浇筑的墙柱模板，应在模板底部留设排水口（清扫口）。3）模板拼装完成后应尽快浇筑砼，防止模板遇水变形，若模板拼装完成后不能及时浇筑砼，又被雨水淋过，则雨后应重新检查，加固模板及支撑体系，若模板变形较大，则应重新更换新模板。2 防台风措施1）收到台风预报时，停止59、一切生产工作。2）台风发生时，切断现场所有施工用电。3）对合模尚未加固的模板，应拆下，平放。4）台风来临前检查模板支撑架体。3 夏季高温1）提前做好充分的高温季节所需的物资准备：如劳防用品、遮阳设备、急救药品等，同时定期供应防暑饮料（绿豆汤等）。2）高温季节施工操作大家穿戴较少，高空操作时更应该强调安全带佩带。3）合理安排作业时间，错开日照强烈时段（12:0014：00）。4）对高温作业人员进行就业和入暑前的身体检查，凡检查不合格者不得在高温条件下作业。5）一旦发生中暑、窒息、中毒等事故，立即进行紧急抢救或送医院急诊抢救。6）夏季高温，模板搭设时，作业面上应配备足够数量灭火器（每100不少于160、组），杜绝火灾发生。十二、施工合理化建议及降本增效措施1 标准层支撑架体采用新型承插式脚手架，施工速度快，可达到降本增效的目的。2 柱子抱箍采用刚度较大的轻型槽钢，尽量减少穿柱对拉螺栓的使用，保证了拆模后柱砼成形质量，且减少了后期螺栓孔封堵工序，达到了降本增效的目的。十三、模板计算书13.1 墙模板计算一、工程属性砼墙特性Q1砼墙厚度(mm)400砼墙高度(mm)3600砼墙长度(mm)3000 二、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)200主梁最大悬挑长度D(mm)100对拉螺栓水平间距s(mm)600主梁固定方式对拉螺栓主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道161、00第2道500第3道900第4道1300第5道1700第6道2100第7道2500第8道2900第9道3300 简图如下： 墙模板剖面图墙模板正立面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5.71外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22245.711.21.152.51/2，243.62、6min65.784，86.465.784kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度hG4k/c65.78/242.741m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.265.780+1.42.000，1.3565.780+1.40.72.00081.69kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k65.780kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度（mm）15面板抗63、弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据规范JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1.081.6981.69kN/m验算简图 Mmaxql2/8=81.690.2002/8=0.41kNm Mmax/W0.41106/37500=10.89N/mm2f=37 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax1.065.7865.78kN/64、m验算简图 挠度验算,max5ql4/(384EI)=565.782004/(38410584281250)=0.46mm=l/250=200/250=0.80mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格4070小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）14.85小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）32.667小梁截面惯性矩I（cm4）114.333小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数1 1、强度验算 qlSmax1.0000.20081.68716.34kN/m qminlSmin1.0000.2002.5200.50kN/m 验算简图弯矩图 Mmax0.26k65、Nm Mmax/W0.26106/32667=7.82N/mm2f=14.85 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax1.0000.20065.7813.16kN/m qminlSmin1.0000.20000kN/m 验算简图 变形图 max0.16mm=l/250=400/250=1.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图 R1=4.47 /=4.47/1.000=4.47kN R2=7.10 /=7.10/1.000=7.10kN R3=6.25 /=6.25/1.000=6.25kN R4=5.56 /=5.56/1.000=5.56kN R566、=4.58 /=4.58/1.000=4.58kN R6=3.67 /=3.67/1.000=3.67kN R7=2.76 /=2.76/1.000=2.76kN R8=1.75 /=1.75/1.000=1.75kN R9=0.99 /=0.99/1.000=0.99kN 正常使用极限状态 剪力图 R1 = 3.60 / = 3.60/1.000 = 3.60 kN R2 = 5.72 / = 5.72/1.000 = 5.72 kN R3 = 5.03 / = 5.03/1.000 = 5.03 kN R4 = 4.45 / = 4.45/1.000 = 4.45 kN R5 = 3.6467、 / = 3.64/1.000 = 3.64 kN R6 = 2.88 / = 2.88/1.000 = 2.88 kN R7 = 2.11 / = 2.11/1.000 = 2.11 kN R8 = 1.34 / = 1.34/1.000 = 1.34 kN R9 = 0.57 / = 0.57/1.000 = 0.57 kN 4、抗剪验算 Vmax3.70kN Vmax/(2bh)=3.70*103/(2*40*70)=0.66N/mm2=1.3 N/mm2 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格483主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁弹性模量E（N/mm2）2060068、0主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁截面惯性矩I（cm4）10.78主梁合并根数n2主梁受力不均匀系数0.5主梁计算方式三等跨梁 由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。 承载能力极限状态： RmaxMax4.466，7.101，6.246，5.563，4.581，3.666，2.762，1.746，0.9890.57.101=3.55kN。 正常使用极限状态： RmaxMax3.597，5.719，5.026，4.454，3.638，2.882，2.113，1.337，0.5710.55.719=2.86kN。 1、强度验算 验算简图 弯矩图 Mmax0.60k69、Nm Mmax/W0.60106/4490=134.54N/mm2f205 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算剪力图 第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)13.92/=13.92/0.5=27.84kN 计算方法同上，可依次知： 第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)22.13/=22.13/0.5=44.27kN 第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)19.47/=19.47/0.5=38.94kN 第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)17.34/=17.34/0.5=34.68kN 第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)14.28/=14.28/0.5=28.55kN 70、第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)11.43/=11.43/0.5=22.85kN 第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)8.61/=8.61/0.5=17.22kN 第8道支撑所受主梁最大反力Rmax(8)5.44/=5.44/0.5=10.89kN 第9道支撑所受主梁最大反力Rmax(9)3.08/=3.08/0.5=6.17kN 3、挠度验算 验算简图 变形图 max0.36mm=l/250=600/250=2.4mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 支撑横向验算间距71、： mmaxs，s/2+D max600，600/2+100=600mm 支撑竖向验算间距： n1=(h1+h2)/2 =(100+500)/2=300mm n2(h3-h1)/2(900-100)/2400mm n3(h4-h2)/2(1300-500)/2400mm n4(h5-h3)/2(1700-900)/2400mm n5(h6-h4)/2(2100-1300)/2400mm n6(h7-h5)/2(2500-1700)/2400mm n7(h8-h6)/2(2900-2100)/2400mm n8(h9-h7)/2(3300-2500)/2400mm n8=H-(h8+h7)/2 72、=3600-(3300+2900)/2500mm n=maxn1,n2,n3,n4,n5,n6,n7,n8,n9=500mm N=0.5 mn Smax0.50.60.581.686712.253005kNNtb17.8kN 满足要求！13.2 柱模板计算以截面800800柱计算为例。1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:9；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:9；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:轻型槽钢100503.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):88.52；钢楞截面抵抗矩W(cm3):12.20；73、柱箍的间距(mm):400；柱箍肢数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):70.00；竖楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 柱74、模板设计示意图 计算简图二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取10.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取2.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 57.604 kN/m2、48.000 kN/m2，取较小值48.000 kN/m75、2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.000kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 95 mm，且竖楞数为 9，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度76、验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =95.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.000.400.90=20.736kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =20.736+1.008=21.744 kN/m；面板的最大弯距：M =0.121.7449595= 1.96104N.mm；面板最大应77、力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40015.015.0/6=1.50104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.96104 / 1.50104 = 1.308N/mm2；面板的最大应力计算值 =1.308N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪78、力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =95.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.000.400.90=20.736kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =20.736+1.008=21.744 kN/m；面板的最大剪力： = 0.621.74495.0 = 1239.408N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 1239.408N；79、 b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31239.408/(240015.0)=0.310N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.310N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q80、 = 48.000.4019.20 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =95.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 40015.015.015.0/12 = 1.13105 mm4；面板最大容许挠度: = 95.0 / 250 = 0.380 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.2095.04/(1009500.01.13105) = 0.010 mm；面板的最大挠度计算值 =0.010mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.380mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的81、竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为2.0m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 407070/6 = 32.67cm3；I = 40707070/12 = 114.33cm4；1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.000.100.90=5.180kN/m； 倾倒混凝82、土侧压力设计值q2: 1.42.000.100.90=0.252kN/m； q = (4.925+0.239)/1=5.436 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.164400.0400.0= 8.26104N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.27104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 86976/3.27104 = 2.660N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.660N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值83、 =13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.000.100.90=4.925kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.100.90=0.239kN/m； q = (4.925+0.239)/1=5.164 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.65.164400.0 = 1239.408N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(84、N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1239.408N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 70.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31239.408/(240.070.0)=0.664N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.664N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度85、(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =48.000.10 = 4.56 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.14106；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1.600mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6774.56400.04/(1009500.01.14106) = 0.073 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.073mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.600mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，86、截面类型为轻型槽钢100503.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 12.20 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 88.52 cm4；柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 48.000.90 + 1.4 2.000.90)0.095 0.40/1 = 2.07 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.263 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 2.561 kN.m； B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: 87、V = 1.408 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 2.56 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 12.20 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 199.96 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =199.96N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.408 mm；柱箍最大容许挠度: = 800.0 / 250 = 3.200 mm；柱箍的最大挠度 =1.408mm 小88、于 柱箍最大容许挠度 =3.200mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺拴！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为轻型槽钢100503.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 12.20cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 885.20cm4；柱箍为单跨，按简支梁计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.248.000.90+1.42.000.90)0.095 0.40/1 = 2.07 kN89、； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.263 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 2.561 kN.m； H方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 1.408 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 2.56 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 12.20 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 199.957 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =199.957N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.0090、0N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 1.408 mm；柱箍最大容许挠度: V = 800.000 / 250 = 3.200 mm；柱箍的最大挠度 V =1.408mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=3.200mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺拴！13.3 板模板计算取最不利情况：层高5.15m，板厚120mm。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):5.15；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方91、式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料为：钢92、管(双钢管) :483；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.121+0.51 = 3.56 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、93、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.56+1.42.5= 7.772kN/m最大弯矩 M=0.17.7722502= 48575 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 48575/37500 = 1.295 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.295 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.56kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.562504/(100950028.125104)=0.035 mm；94、 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.035 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=477/6 = 32.67 cm3；I=bh3/12=4777/12 = 114.33 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.12+0.50.25 = 0.89 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验95、算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.89+1.40.625 = 1.943 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.94312 = 0.194 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.194106/32666.67 = 5.948 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.948 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.9431 = 1.166 96、kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.166103/(2 4070) = 0.625 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.625 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.89 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.8910004 /(10090001143333.333)= 0.586 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.586 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm97、,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.332kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.874 kNm ；最大变形 Vmax = 1.388 mm ；最大支座力 Qmax = 10.201 kN ；最大应力 = 874489.882/8980 = 97.382 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 97.382 N/mm2 小98、于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.388mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.15 = 0.713 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.1211 = 3.06 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.273 kN；2.活99、荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.427 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.427 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4100、.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.22 = 1.9 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；l0/i = 1900 / 15.9 = 119 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11427.312/（0.458424） = 58.845 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 58.845 N/mm2 小于 钢管立杆的抗101、压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.004(1.5+0.22) = 2.226 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.004 ；Lo/i = 2226.169 / 15.9 = 140 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.349 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11427.312/（0.349424） = 77.224 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 77.224 N102、/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、楼板强度的计算1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=262 mm2,fy=360 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=4200mm120mm， 楼板的跨度取4.2 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=100 mm。按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 103、2.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.2m,短边为4.2 m； q = 2 1.2 ( 0.5 + 25.50.12 ) + 1 1.2 ( 0.51355/4.2/4.2 ) + 1.4 (2.5 + 2) = 15.72 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 115.716 = 15.716 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.051315.724.22 = 14.222 kNm；因平均气温为20，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到10天龄期混凝土强度达到69.1%,C35混凝土强度在10天龄期近似等效为C24104、.19。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.527N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 261.8360 / (1100010011.527 )= 0.082计算系数为：s = (1-0.5) = 0.082(1-0.50.082) = 0.079；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.07911000100211.52710-6 = 9.065 kNm；结论：由于 M1 = M1=9.065 = Mmax= 14.222所以第10天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板105、支撑必须保留。3.验算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.2m,短边为4.2 m； q = 3 1.2 ( 0.5 + 25.50.12 ) + 2 1.2 ( 0.51355/4.2/4.2 ) + 1.4 (2.5 + 2) = 20.86 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 120.859 = 20.859 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.051320.864.22 = 18.876 kNm；因平均气温为20，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到20天龄期混凝土强度达到89.9%,C35混凝土强度在20天龄期近106、似等效为C31.47。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.006N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 261.8360 / (1100010015.006 )= 0.063计算系数为：s = (1-0.5) = 0.063(1-0.50.063) = 0.061；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = s 1 b ho2fcm = 0.06111000100215.00610-6 = 9.156 kNm；结论：由于 M2 = M1+M2=18.221 Mmax= 23.531所以第30天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模107、板支持可以拆除。13.4 梁模板计算取最不利及数量最多的梁（400700mm）计算，板厚120mm。13.4.1 梁底模计算一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)400700新浇混凝土结构层高(m)5.15梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2108、)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支109、撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.110、7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.121.8090.1332+0.1171.7640.13320.042kNm Mmax/W0111、.042106/375001.132N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67717.95133.3334/(10010000281250)0.014mml/400133.333/4000.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.421.8090.133+0.451.7640.1331.269kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.121.8090.133+1.21.7640.1333.481kN 标准值(正常使用极限状态) R112、1=R4=0.4 q2l=0.417.950.1330.957kN R2=R3=1.1 q2l=1.117.950.1332.633kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁截面惯性矩I(cm4)114.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.269+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，113、1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，3.481+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=3.513kN/m q2max0.957+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，2.633+(0.3-0.1)0.4/32.659kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.51312，0.53.5130.320.376kNm Mmax/W0.376106114、/3267011.507N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.5131，3.5130.32.133kN max3Vmax/(2bh0)=32.1331000/(24070)1.142N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.65910004/(10093501143300)1.572mml/4001000/4002.5mm 2q2l24/(8EI)2.6593004/(893501143300)0.252mml/400300/4000.75mm 115、满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.5131，0.3933.5131+3.5130.34.016kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.973kN，R2R34.016kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.6591，0.3932.6591+2.6590.33.04kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.616kN，R2R33.04kN 六、主梁验算主梁类型钢116、管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.502106/4490111.705N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.269kN max2Vmax/A=26.2691000/42429.57N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) ma117、x0.137mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.72kN0.88=6.4kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.72kN0.88=6.4kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0118、.634 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.2211.52/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+0.91.42121.654kN/m 2)小梁验算 q1max1.17+(0.3-0.1)0.4/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，3.206+(0.3-0.1)0.4/3=3.233kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.68119、8kN，R211.731kN，R30.688kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(5.15-0.7)+Mw/lbmax0.688+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+0.5-0.4/2)/21，11.731，0.688+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+1-0.5-0.4/2)/21+0.668+0.056/112.455kN fN/(A)+Mw/W12454.899/(0.634424)+0.056106/449058.834N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷120、载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2112.538kNN30kN 满足要求！13.4.2 梁侧模计算一、工程属性新浇混凝梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G121、4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.7min29.868，16.816.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.7min29.87，16.816.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.216.8+1.44，1.3516.8+1.40.740.9max25.76，26.60.926.623.94kN/122、m2 正常使用极限状态设计值S正G4k16.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，300 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算123、 q1bS承123.9423.94kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3516.8120.412kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.120.4120.1932+0.1173.5280.19320.092kNm Mmax/W0.092106/375002.446N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正116.816.8kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67716.8193.3334/(10010000281250)0.056mm193.333/124、400=0.483mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.1q1静l左+1.2q1活l左1.120.4120.193+1.23.5280.1935.159kN 正常使用极限状态 Rmax1.1l左q1.10.19316.83.573kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)7040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)114.333 计算简图如下： 跨中段计算125、简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q5.159kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.15.1590.62，0.55.1590.32=0.232kNm Mmax/W0.232106/326677.107N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.65.1590.6，5.1590.3=1.857kN max3Vmax/(2bh0)=31.8571000/(24070)0.995N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q3.573kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6773.5126、736004/(10093501143330)0.293mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=3.5733004/(893501143330)=0.338mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.15.1590.6，0.45.1590.6+5.1590.33.405kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.13.5730.6，0.43.5730.6+3.5730.32.358kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹127、性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.622kN，R21.703kN，R31.703kN，R40.622kN 正常使用极限状态：R10.429kN，R21.179kN，R31.179kN，R40.429kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.322106/4490=71.711N/mm2f=205 N/m128、m2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=22.3251000/42410.967N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.562mm300/4000.75 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.49528.541kNNtb17.8kN 满足要求！13.5 承插型脚手架计算13.5.1 板厚110mm；模板采用15mm厚竹胶板；次龙骨采用4070木龙骨，中心间距200mm；主龙骨采用483双钢管；竖向支撑体系采用键连129、接的脚手架；立柱最大间距12001200mm。（一）、顶板模板验算1、混凝土楼板110mm厚时设计荷载竹胶板自重： 8.50.0151.2=0.15KN/m2新浇混凝土及钢筋自重： （24+1.1）0.111.2=3.31KN/m2以上合计：q2=3.46 KN/m2施工荷载： 2.51.2=3.0 KN/m2 共计荷载q1=6.46KN/m22、模板计算简图3、抗弯强度验算按连续梁验算，M=0.080ql2m=M/Wf计算如下：取1m宽面板进行验算：q=6.461=6.46KN/m。M=0.0806.460.32=0.05KNM15mm厚面板的净截面抵抗矩W=(1/6)bh2=(1/6)10130、00152=3.75104mm3抗弯承载力m=M/W=5104/3.75104=1.3N/mm2f=13 N/mm2，满足要求。4、挠度验算荷载不包括施工荷载，则q= 3.46 KN/m2=0.677ql4/100EI=0.6773.463004/（10050002.8105）=0.14mm=1mm，满足要求。1m宽面板的惯性矩I=(1/12)bh3=(1/12)1000153=2.8105mm4（二）、次龙骨验算1、混凝土楼板110mm厚时设计荷载竹胶板及次龙骨自重： 0.31.2=0.36KN/m2新浇混凝土及钢筋自重： （24+1.1）0.111.2=3.31KN/m2 以上合计：q2=131、3.67KN/m2施工荷载： 2.51.2=3.0KN/m2 共计荷载q1=6.67KN/m22、次龙骨计算简图为3、抗弯强度验算按两跨连续梁计算c=M/W=3.6105/83103=4.34N/mm2=205 N/mm2 ，满足要求。q=6.670.3=2.00KN/mM=1/8ql2=0.1252.0012002=3.6105Nmm4、挠度验算=0.521ql4/100EI=0.521（3.670.3）1.24/.(1009000416)=0.32mm =L/500=2.4mm，满足要求。（三）、主龙骨验算1、混凝土楼板110mm厚时设计荷载竹胶板及次龙骨自重： 0.31.2=0.36KN132、/m2新浇混凝土及钢筋自重： （24+1.1）0.111.2=3.31KN/m2 以上合计：q2=3.67KN/m2施工荷载： 1.51.2=1.8 KN/m2 共计荷载q1=5.47KN/m22、计算简图为3、抗弯强度验算 M=0.333pL=0.333（1.21.2/25.47/2）1.20.79KNMz= M/W0.79/4.94=160= 205 N/ mm2，双龙骨满足要求。4、挠度验算=1.466pl3/100EI=1.4661.321.23/（1002.0610511.9104）=1.36mm=2.4mm，满足要求。p= 1.21.2/23.67/2=1.32KN（四）、立杆验算133、1、混凝土楼板110mm厚时设计荷载竹胶板及次龙骨自重： 0.31.2=0.36KN/m2新浇混凝土及钢筋自重： （24+1.1）0.111.2=3.31KN/m2 以上合计：q2=3.67KN/m2施工荷载： 1.01.2=1.2 KN/m2 共计荷载q1=4.87KN/m22、立杆强度验算=N/A=7.01103/489=14Mpa=175Mpa，满足要求。每根立杆所承受的荷载N为4.871.21.2=7.01KN单根立杆的截面面积为489mm2 3、立杆稳定性验算=N/A=7.01103/0.684489=21Mpa=175Mpa，满足要求。= L/i=1500/15.95=94查钢结构134、设计规范附录得 值为0.684结论：立杆1.21.2m；模板15mm厚；次龙骨中到中200间距；双主龙骨；满足要求。10.5.2 板厚120mm；模板采用15mm厚竹胶板；次龙骨采用4070木龙骨，中心间距200mm；主龙骨采用483双钢管；竖向支撑体系采用键连接的脚手架；立柱最大间距12001200mm。（一）、顶板模板验算1、混凝土楼板120mm厚时设计荷载竹胶板自重： 8.50.0151.2=0.15KN/m2新浇混凝土及钢筋自重： （24+1.1）0.121.2=3.61KN/m2以上合计：q2=3.76 KN/m2施工荷载： 2.51.2=3.0 KN/m2 共计荷载q1=6.76K135、N/m22、模板计算简图3、抗弯强度验算M=0.080ql2m=M/Wf计算如下：取1米宽面板进行验算：q=6.761=6.76KN/m。M=0.0806.760.32=0.05 KNM15厚面板的净截面抵抗矩W=(1/6)bh2=(1/6)1000152=3.75104mm3抗弯承载力m=M/W=5104/3.75104=1.3N/mm2f=13 N/mm2 ，满足要求。4、挠度验算 荷载不包括施工荷载，则q= 3.76 KN/m2=0.677ql4/100EI=0.6773.763004/（10050002.8105）=0.15mm=1mm，满足要求。1米宽面板的惯性矩I=(1/12)bh136、3=(1/12)1000153=2.8105mm4（二）、次龙骨验算（50100木龙骨）1、混凝土楼板120mm厚时设计荷载竹胶板及次龙骨自重： 0.31.2=0.36KN/m2新浇混凝土及钢筋自重： （24+1.1）0.121.2=3.61KN/m2 以上合计：q2=3.97KN/m2施工荷载： 2.51.2=3.0KN/m2 共计荷载q1=6.97KN/m22、次龙骨计算简图为3、抗弯强度验算按两跨连续梁计算c=M/W=3.8105/83103=4.58N/mm2=205 N/mm2 ，满足要求。q=6.970.3=2.09KN/mM=1/8ql2=0.1252.0912002=3.810137、5Nmm4、挠度验算=0.521ql4/100EI=0.521（3.970.3）1.24/.(1009000416)=0.34mm =L/500=2.4mm，满足要求。（四）、主龙骨验算1、混凝土楼板120mm厚时设计荷载竹胶板及次龙骨自重： 0.31.2=0.36KN/m2新浇混凝土及钢筋自重： （24+1.1）0.121.2=3.61KN/m2 以上合计：q2=3.97KN/m2施工荷载： 1.51.2=1.8KN/m2 共计荷载q1=5.77KN/m22、计算简图为3、抗弯强度验算 M=0.333pL=0.333（1.21.2/25.77/2）1.20.83 KNMz= M/W0.83/138、4.94=168= 205 N/ mm2，双龙骨满足要求。4、挠度验算=1.466pl3/100EI=1.4661.431.23/（1002.0610511.9104）=1.48mm=2.4mm，满足要求。p= 1.21.2/23.97/2=1.43KN（五）、立杆验算1、混凝土楼板120mm厚时设计荷载竹胶板及次龙骨自重： 0.31.2=0.36KN/m2新浇混凝土及钢筋自重： （24+1.1）0.121.2=3.61KN/m2 以上合计：q2=3.97KN/m2施工荷载： 1.01.2=1.2 KN/m2 共计荷载q1=5.17KN/m22、立杆强度验算=N/A=7.44103/489=15Mpa=175Mpa，满足要求每根立杆所承受的荷载N为5.171.21.2=7.44KN单根立杆的截面面积为489mm2 3、立杆稳定性验算=N/A=7.44103/0.684489=22Mpa=175Mpa，满足要求。= L/i=1500/15.95=94查钢结构设计规范附录得 值为0.684结论：立杆1.21.2m；模板15mm厚；次龙骨中到中200间距；双主龙骨；满足要求。