1、上海市轨道交通11号线11.3标现浇连续梁施工方案1工程概况本工程的实施范围以马陆站（含）南翔站的区间高架结构（含蕴藻浜大桥）、南翔站（含）SDK18+075.476的区间高架结构、SDK18+075.476SDK18+630地下明挖区间（含盾构井），总长度约为7.9km。本方案编制范围为现浇混凝土预应力连续箱梁。本工程马陆至南翔高架区间（205）段K2孔-K4孔、K184孔-K187孔采用现浇混凝土预应力连续箱梁，共7跨240m。2施工总体部署2.1方案概述1、马陆-南翔高架区间K2孔-K4位于马陆路站出口处，设置3跨（30m+40m+30m）连续箱梁一联，采用单箱三室结构设计，箱梁顶面宽度2、9.1m,梁高1.92.3m，顶板厚25cm,底板厚22cm。中腹板厚25cm。（见下图） 单箱三室箱梁结构形式示意图 2、马陆-南翔高架区间K184孔-K187孔位于南翔站进口道岔段，设置为4跨（30m+2X40m+30m）连续箱梁一联，采用单箱七室结构设计，箱梁顶面宽度20.3m，梁高边跨为1.92.3米，中跨为2.3米，顶板厚25cm,底板厚22cm。中腹板厚25cm。（见下图）A、纵断面（型）B、纵断面（型）C、横断面 3、本工程现浇箱梁跨度大，箱梁施工主要考虑地基处理，支架设计，模板制作，分层分段浇筑顺序等。2.2 施工流程支架地基处理钢管脚手现浇支架搭设支架地基处理支座准备安装各墩3、支座铺设底模、测量放格、调整高程底模制作底模涂脱模剂安装端模端模制作端模涂脱模剂钢筋制作扎全联底板及腹板钢筋（安装钢绞线）模板制作安装内模、安装分段隔板模板涂脱模剂安装外模外模制作模板涂脱模剂测量及调整尺寸、监理检查验收签证灌筑第一次砼（底版、腹板砼）商品砼、泵压送入模砼试件制作及砼养护拆除内模、端模：第一次砼顶面凿毛清洗顶板底模制作安装全联箱梁顶板及翼板底模及端模顶板翼板模板模制作测量放线安装全联箱梁顶板及翼板钢筋（安装钢绞线）钢筋制作钢绞线及锚具准备测量及调整尺寸，监理检查验收签证灌筑全联箱梁的第二次砼（顶板及翼板砼）砼由砼泵压送入模砼试件制作及砼养护拆除第二次砼端模张拉钢绞线张拉千斤顶油4、压表，油泵准备，安装张拉千斤顶及锚具砼达到设计强度拆除支架及底模3基础处理1、马陆-南翔高架区间K2孔-K4孔对支撑立柱搭设范围两侧设置排水盲沟，降低表土含水率，再进行场地平整、压实。承台开挖范围的回填土质量回填，必须严格控制，避免由于地基强度的不同，而形成支架的不均匀沉降。在支撑立柱搭设范围浇筑硬地坪，硬地坪做法：15cm厚碎石，10cm厚C15混凝土。同时排架立柱下部垫50100方木，加固面积为箱梁投影面积两侧再各加宽1m。2、马陆-南翔高架区间K184孔-187孔河道处理施工后，采取分层压实，回填至原地面高程后，四孔基础处理统一进行。处理方案：1）原地面压实，压实度不小于90%。2）原地5、面上做20cm6%的石灰土。3）石灰土再上做20cm的砂砾垫层，垫层上做20cmC25混凝土。同时排架立柱下部垫50100方木，加固面积为箱梁投影面积两侧再各加宽1m。4箱梁排架支撑系统4.1排架搭设要求4.1.1马陆-南翔高架区间K2孔-K4孔（1）根据市建委沪建建（2004）355号文的要求，排架设计、施工按照上海市工程建设规范钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程（报批稿）标准钢管采用483.5，现市场常用钢管为483.0，本标段箱梁排架计算采用483.0，现场搭设钢管也采用483.0。管壁偏差允许范围10%。（2）本工程现浇连续箱梁支撑系统均采用满堂排架支撑系统，马陆站出口处K2-K46、孔排架高度约在13m左右；为了保证系统的水平刚度和整体稳定性，排架系统设置一定数量的纵向垂直剪刀撑（两侧及中间）、横向垂直剪刀撑（两侧及中间）和水平剪刀撑（每二层），剪刀撑相互之间应尽量贯通。（3）立杆的接头采用对接扣件，在最上一步采用钢管搭接方式调整标高。按立杆位置纵桥向铺设立杆底脚钢板，在离地面20cm处设置一道扫地杆，稳定立杆底脚。立杆横向间距在每跨现浇箱梁端头横隔板及腹板处为75cm,中腹板为75cm，标准段为50cm，立杆纵向间距在端头横隔板为40cm，在渐变段处为60cm，标准段为70cm。详见箱梁排架布置图（4）边杆和剪刀撑以搭接为宜。纵横向杆的布置连接用直角扣件，相互位置应使力7、的传递保持中心受力。剪刀撑布置：横桥向每四排排架设置一道横断面排架剪刀撑，顺桥向连续设置交叉剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面夹角为4560之间，自下而上连续设置，搭接长度不少于100cm。最下部的斜杆与立杆的连接点离地面不大于50cm，脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，防止杆件滑脱。（5）立杆的接头要求50%错开，故底排立杆采用1.8m、3.6m48钢管；纵向水平边杆也要求接头错开布置。（6）纵横向杆须与墩身用钢管和扣件箍紧，使排架与墩身组成整体，以保持整体稳定性，抱箍与墩身之间用木楔楔紧，必要时用双根钢管组成墩身抱箍。（7）刚性排架外围脚手随排架跟上，并高于排架工作一步，上人斜道同时跟上8、，竹笆满铺。靠近车道侧脚手架采用斜挑脚手架。（8）脚手架四周架设安全防护网，每隔一定高度。排架水平方向也拉设安全防护网，并悬挂安全警示牌。（9）在排架搭设过程中，应加强对墩身的防护，严禁污染墩身。严禁碰撞墩身的转角部位，加强必要的措施，保证墩身的外观质量。（10）在箱梁两端处由满堂脚手外挑1m宽工作平台，作为箱梁预应力张拉及浇捣砼封锚，并设置安全栏杆及安全网。（11）扣件安装，螺栓的扭力矩控制在4045N.m 之间，最大不得超过59N.m，施工时派专人用扭力扳手定量抽查验收。支架搭设完成后要进预压，预压重量为梁体重量100%，记录支架进行预压试验取得的数据，作为调整底模标高的依据。（12）搭设9、排架支撑时除满足立杆横杆间距要求外，还应考虑预留位置进行预应力索的张拉操作。对必须放大立杆间距的，必须采取相应的补强措施（双立杆、加斜撑等）。（13）每联箱梁设置一个上下扶梯，扶梯用钢管搭设，并用密目围网包底。扶梯扶手高度1.2米。（14）排架布置图4.1.2、马陆-南翔高架区间K184孔-187孔（1）K184-K187孔排架高度约在16m左右。首先进行测量放线（中心轴线和中心点法线），用全站仪放出各孔跨桥梁中心线，以桥梁中心线为对称轴线，挂线搭设支架，碗管扣支架下支脚采用H500带手板（钢板尺寸为15015010）丝杆升降器，手板下垫采用5m宽10cm的木板作垫板。下支腿基本保证在同一水平10、面上，碗管扣顶部采用H600带“U”型托架的丝杠顶杆进行细部调整，支架顶托纵梁采用10cm槽钢，横梁采用48钢管，平板钢模及肋高50mm。支架以中心线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼和跨两端对称搭设。每隔4排立杆用48钢管做全断面的剪刀撑固定，四周全段面做剪刀撑，靠临时便道侧支架应与临时便道设置间隔离栅。（2）排架布置：顺桥向：支点处纵距按30cm，其余按60 cm；水平杆步距在支点处和过渡处均按60cm，在跨中按90cm。横桥向：横向间距全部按60 cm进行布置。水平杆步距在支点处和过渡处均按60cm，在跨中按90cm。每隔4排全断面“米”字剪刀撑固定。（3）支架纵向布置示意图：型 型 （411、）支架横向布置示意图4.2、预压待支架搭设完成后在支架上进行等载预压，预压采用水箱预压，预压期间进行沉降观测以确定箱梁底模抛高值。4.3支架系统其他要求在箱梁施工前，对于已完成的箱梁支架，将进行支架预压工作，以了解完成的支架在荷载作用下的实际变形，便在正式施工时预先采取设置预拱度的方法，以便于箱梁的标高控制。预拱度设置：铺设底模时应设置预拱度，以抵消基础沉降、卸落设备的压缩变形、支架受载后的弹性变形以及支架、底模板等压缩造成的影响，预拱度数值根据设计给出的数据和实测的加载试验数据来定。根据经验预拱度可按抛高20mm左右。在箱梁砼的施工过程中，排架系统设置必要的观测点，在砼初凝前，加强对整个系统12、的沉降观测，如有情况及时采取措施，加以校正。布设位置：纵向在跨中、渐变段、墩台处，横向在箱梁两侧，中间肋部位，水平测在排架立杆上，用红漆三角标好，做好原始记录。4.4排架搭设安全保证措施支架搭设严格按方案要求和操作规程，并在实施前对施工人员进行专业技术交底。在排架搭设施工现场设立警戒标志，禁止非作业人员进入现场，模板在安全系统未钉牢之前，人员不得上下。排架搭设人员必须持证上岗。所有作业人员带好安全帽，特殊部位高空作业必须扣好安全带，穿防滑鞋。并将工具放在工具包内，以防上下交叉作业时坠物伤人。吊装钢管时，要有专人统一指挥，负责作业安全。严禁使用不合格的钢管扣件作为排架支撑材料。材料进场施工要经过13、验收。排架支撑打设完成后要进行验收。验收通过后再进行施工。箱梁施工配置上下扶梯，两侧设置安全扶栏、安全网等防护措施。禁止施工人员在脚手架上向下抛物，以防意外事故的发生。排架拆除必须根据拆模令进行，严禁擅自拆除排架杆件。5砼施工缝设置及处理本工程现浇箱梁分两次浇筑，第一次为底板和腹板，第二次为顶板。施工缝设置在顶板承托下腹板位置，施工缝要求平直、位置统一。施工缝的处理按规范要求进行。单箱三室箱梁施工缝设置示意单箱七室箱梁施工缝设置示意6箱梁模板根据设计现浇梁斜腹板与悬臂板之间、斜腹板与底板、悬臂板部位共设计3个弧线，为保证混凝土外观质量及施工控制，本工程现浇连续梁模板考虑采用涂塑九夹板。箱梁模板14、支模分二次进行，第一次进行外底模和纵向肋内侧模的安装，支模到顶板承托以下50mm；第二次进行箱梁顶板内底模的安装，顶板设60*80cm人孔，便于内模拆除，人孔用吊模支模补缺。箱梁跨度较大，模板应按照1%3%设置预拱度。当模板内砼达到设计强度后，经监理工程师同意，拆除侧模板模板。当混凝土强度达到设计要求，并进行了箱梁的纵、横向预应力张拉和孔道灌浆工作后，可以拆除箱梁的外底模。单箱三室箱梁第一次箱梁模板支撑示意图单箱三室箱梁第二次箱梁模板支撑示意图单箱三室箱梁第一次箱梁模板支撑示意图单箱三室箱梁第二次箱梁顶板模板支撑示意图7现浇箱梁砼浇筑防上涌措施本工程混凝土采用汽车泵输送，商品混凝土坍落度较大，15、为防止箱梁梁肋砼浇筑时底板砼上涌，采取以下技术措施：1）设置钢板网：在底板八字角处设置垂直钢板网，钢板网的固定则采用钢筋支架与底板钢筋绑扎牢，以减少砼从梁肋向底板的流动造成底板超厚。2）设置压板：在底板八字角处设置压板，压板的压筋与底板下排钢筋电焊，每隔一定间距设横杆，螺栓拧紧，压住压板同时，内侧模向板底延伸60cm，防止砼上涌。8钢筋绑扎和固定钢筋绑扎按图纸和规范要求加工、绑扎，绑扎前先对轴线控制位置进行复核校正，绑扎钢筋的同时做好预埋件施工。9箱梁预应力束布置本工程箱梁的预应力布置采用先穿束的方法进行施工。在箱梁钢筋绑扎的同时，在钢筋上按照设计图纸标注出钢束的走向，随后布置预应力波纹管。在16、波纹管安装过程中，必须严格按照设计图纸的位置布置，并设置波纹管固定钢筋。在波纹管位置验收正确后，进行预应力钢绞线束的穿束。采用人工穿束，利用吊车将成型的钢束吊至操作面，由人工将钢束沿波纹管穿入。箱梁预应力张拉及孔道灌浆见预应力张拉部分。10砼浇筑清水砼对砼级配料的要求与立柱施工的相关章节相同。每段箱梁砼分二次，施工缝设置按照前述的施工缝设置要求设置。箱梁砼采用商品砼，每次浇捣混凝土时，采用二台汽车泵，停于施工段单侧，商品砼施工流程向为先中间，再两边，浇捣时要注意砼流淌，砼浇捣时要有专职人员对支撑系统进行监测。因每孔箱梁的砼工程量比较大，为避免冷缝的产生，泵送砼掺加缓凝剂，初凝时间10小时。预应17、力混凝土不掺加粉煤灰。延长初凝时间，可解决下列问题：支架杆件的弹性变形；支架杆件节点的非弹性变形；支架基础瞬时沉降；浇捣时间的保证。砼浇捣过程中由专人检查模板及钢筋，一旦发现有模板漏浆，走动，钢筋松动、变形，垫块脱落等现象及时纠正或调整。箱梁混凝土浇筑示意图11现浇连续梁预应力施工工艺本工程箱梁预应力张拉按设计要求，待混凝土强度达到100%后方可张拉钢束。张拉一次进行，先张拉纵向钢束，依次为腹板-底版-顶板，待张拉完成后再张拉横梁钢束，张拉采用应力应变双控张拉程序。钢绞线长度应包括管道长度加二端各700mm长的工作长度，因此下料时，按钢束长度断料。钢绞线的切割用砂轮机。编好的钢绞线立即挂上标牌18、，注明使用梁号和孔位号，编好的钢绞线可在现场堆放，但要架空，防止泥浆，混凝土浆污染，盖油布防下雨。采用人工穿束，为防止钢绞线端头松散毛刺在穿束时碰坏波纹管，钢绞线端头用黑胶布包裹。张拉前将采用的千斤顶、锚具等设备及张拉工艺的全部细节提交监理工程师审阅。同时，张拉设备根据规范要求定期进行检验标定，确保张拉力的正确性。张拉顺序为：0-初应力（记录伸长值，初读数）-2倍初应力（记录伸长值，初读数）-1.03张拉力（测量伸长值及回缩值）-持荷2分钟-锚固每次预应力张拉后应及时记录，统计出张拉结果，并与设计规范要求相对照，发现误差超出规定，应及时停止张拉，寻找原因并上报监理和设计。为保证预应力结构的张拉19、起拱度的一致，张拉时以结构混凝土强度满足设计要求，混凝土龄期不少于15天作为可以张拉的条件。若设计无规定时，则混凝土强度达设计强度的100%。张拉时的顺序严格按照设计规定进行，如设计无规定或受设备限制必须改变时，一般先中间后上、下或两侧，并张拉顺序的改变经过设计的认可后再进行张拉。张拉中，以张拉力和钢绞线伸长值作为张拉工作的双控标准，确保预应力张拉的质量。预应力张拉完成后随即压浆，间隔时间以不超过24小时为宜，避免预应力筋锈蚀或松弛。压浆顺序为：孔道湿润-安装稳定阀一端压浆-另一端冒出浓浆，关闭阀门-孔道稳压-压浆端关闭阀门-隔30分钟后补浆-隔4小时拆除阀门。灌压浆之前，隔夜先用水泥砂浆封住20、锚头端部，以防压浆时灰浆外溢而损失压浆压力。压浆时，水泥浆自调制灌压入孔道的延续时间，视气温情况而定，一般不宜超过30-45分钟。水泥砂浆在使用前和压浆过程中应经常搅拌。压浆泵采用活塞式，不得使用压缩空气泵。压浆应缓慢均匀地进行，先压下面孔道，后压上面管道，压浆的压力一般控制在0.5-0.7MPa，压浆时，待另一端出浆，并达到出浆稠度，关闭出浆阀门，随后再稳压一段时间。每个孔道一次压浆完成，中途不得停顿，如因故障使压浆中断，则需用清水将已灌入孔道的水泥浆全部冲去，然后重新压浆。同一孔道压浆作业一次完成,不得中断。12质量保证措施及质量检验标准（1）质量保证措施箱梁定位和标高控制由专业测量人员测21、设后请监理复核准确后再进行下一步施工。钢筋绑扎、安装严格按设计和规范要求施工。支架搭设严格按方案要求和操作规程，并在实施前对其进行专业技术交底。模板制作、安装严格按方案和操作规程进行，并经专门人员进行检查和复核。砼浇捣前，编制专门的、针对性的施工方法，并进行专门技术交底，并对钢筋埋件位置，数量进行认真的隐蔽检验，如有偏差及时纠正。保证实际操作人员明确各人职责和操作重点要点。砼观应平整、光洁、颜色一致，外形轮廓、棱线清晰、线条直顺。如有硬伤、缺棱、掉角等缺陷，均应用同种材料修补完好，表面麻面面积，每侧不得超过该面的总面积的1%。（2）箱梁砼质量检验标准（允许偏差）断面尺寸 高度 +5mm，-8m22、m；长度 0、10mm；顶面高程 5mm。13安全生产、文明施工13.1安全管理坚决贯彻执行“安全第一，预防为主”的方针，牢固树立“管生产必须管安全”的思想，把江总书记对安全生产的三点重要指示落实到生产的实处，指导生产的全过程，使得每个施工管理人员都牢记安全生产责任重于泰山的教导。1、安全用电：（1）严格执行 “三级配电、二级保护”，做到“一机一闸”。（2）照明导线应用绝缘子固定。严禁使用花线或塑料胶质线。导线不得随地拖拉或绑在脚手架上。照明灯具的金属外壳必须接地或接零。单相回路内的照明开关箱必须装设漏电保护器。（3）架空线应装设横担和绝缘纸，其规格、线间距离、档距等应符合架空线路要求，其电杆23、板线离地25m以上应加绝缘子。（4）电箱内开关电器必须完整无损，接线正确。各类接触装置灵敏可靠，绝缘良好，无积灰、杂物，箱体不得歪斜。电箱内应设置漏电保护器，选用合理的额定漏电动作电流进行分级配合。配电箱应设总熔丝、分熔丝。分开关。零排地排齐全。动力和照明分别设置。（5）配电箱的开关电器应与配电线或开关箱一一对应配合，作分路设置，以确保专路专控；总开关电器与分路开关电器的额定值。动作整定值相适应。熔丝应和用电设备的实际负荷相匹配。（6）脚手架有防雷接地措施，接地体可用角钢、圆钢或钢管，但不得用螺纹钢，一组2根接地体之间间距不小于2.5mm，人士深度不小于2m，接地电阻应符合规定。（7）电焊机有24、可靠的防雨措施。一、二次线（电源、龙头）接线处应有齐全的防护罩。电焊机外壳应有良好的接地或接零保护。（8）配电箱的电缆线应有套管，电线进出不混乱。大容量电箱上进线加滴水弯。（9）每个立柱脚手架配备2个干式灭火器，避免火灾2、脚手架搭设与临边防护（1）、脚手架搭设与临边防护均采用483.5mm的钢管作为基材，以扣件固定。搭设前，钢管油漆成黄色。（2）、架体底端设置混凝土承台，架体离地面2030cm处设置扫地杆，起步时整体配合搭设。（3）、架体的四个立面外侧设一组剪刀撑，其角度为45 o60 o ；脚手架高度大于8m时，在混凝土立柱内埋设预埋件，按规定做好硬拉结。（4）、架体宽度内设二根搁栅，上铺25、竹笆，架体做到横平竖直，每步脚手架外立面设置二道护栏（上栏高度1.2m，踢脚杆0.4m），并使用密目网全封闭。（5）、按规定搭设外登高架子，成之字形，坡度为2:1，两侧做好安全防护。（6）、脚手架完毕经验收合格后挂牌施工，架体外侧设置醒目的安全警告标志，夜间施工配足照明灯光。（7）、脚手架拆除按后搭先拆、先搭后拆、自上而下，逐步下降的原则进行，并设有专人看管；在拆除时禁止向下乱抛物件，做好落手清。13.2 文明施工1、有合格的可供食用的水源，保证供应开水，严禁食用生水，茶水桶加盖、加销，并严禁直接置地。（如有冷饮制作工，必须持健康合格证），场地做到整洁卫生。2、厕所严禁设置于河道上，有贮粪池工26、作或集粪坑，并密封加盖。粪便及时清运，有水源冲洗（设水桶），不得设旱厕，不得直接把粪便排入河道。厕所有专人管理，每日清洗，定期下药，有记录，没有蝇蛆。3、食堂与厕所、污水沟距离应大于30米，内外环境整洁，有消毒，防尘，灭蝇，灭鼠措施，设熟食间或有熟食罩，（必须配冰箱），生熟具分开，定期清洗，要有留样菜。有进货验收记录，变质食物有处理和记录，办好食堂卫生许可证和炊事人员健康合格证，做到“三白”，泔脚桶必须加盖。工地严禁搭设不符合卫生标准简陋食堂，不得向无证摊贩购买饭菜等。4、宿舍、更衣室做到通风、照亮、干燥、无异味、无蛛网、无积灰、无痰迹、无烟头纸屑，床上生活用品堆放整齐，床下不得随意堆放杂物，27、有卫生值日制度。5、对职工、民工须开展经常性文明施工教育，对七不规范，二通三无五必须，按照总包要求做好“非典”防范、检测工作。按照“上海市外来流动人员管理条例”的规定，办理登记手续，做到“四证”齐全（身份证、务工证、暂住证、健康证），并实施“出入证”制度。6、施工现场设置茶水棚、吸烟室。附、箱梁排架计算书一、马陆-南翔高架区间K2孔-K41、荷载计算1.1、计算依据设计图纸钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程1.2、模板使用材料（1）竹胶合模板（2）楞木断面75150mm。1.3、活载计算（1）活荷载取值：计算模板及其下楞木时取2.5 KN/M2；计算支架立杆时取1.5 KN/M2；混凝土冲28、击荷载2.0 KN/M2；（2）荷载系数取值：静载系数rG=1.2，活载系数rQ=1.4。现浇梁梁高2300mm： q1=25230=057.5KN/m；现浇箱梁1.2米处中腹板为异形截面： q2=1.148/1.225=23.9KN/ m支架、模板系统自重： q3=1.66KN/m；活荷载： q4=1.5+2.0 =3.5KN/m；1.4、荷载效应组合计算现浇梁：Q1=1.2(q1+ q3)+1.4q4=1.2（57.5+1.66）+1.43.5=75.892 KN/m；现浇梁渐变处：Q2=1.2（q2+q3）+1.4q4=1.2（23.9+1.66）+1.43.5=35.572 KN/m；29、2、排架计算2.1、单根钢管承载力计算2.1.1、483.0单根立杆极限承载力立杆长度：h=1.8m;回转半径：i=1.59cm；截面积：A=424mm钢管的抗压、抗弯强度设计值（考虑市场上材料情况）：f=2050.85=174.25N/mm长细比：= h0/ i=194.8/1.59=123=210；h0= h+2a=1.8+20.074=1.948查表得出轴心受压构件的稳定系数：=0.434n1=fA=0.434174.2542410-3=32.1KN；2.1.2、立杆扣件抗滑移承载力计算(两只扣件)n2=8.01.6=12.8KN；2.1.3、立杆偏心受压极限承载力计算根据：n3/A+M30、W/Wf; 截面模量：W=4.49*103有：n3（f-0.653/W）A=32KN;n3=14KN根据以上三种不同受力情况得出：N=Mmin（32.1，12.8，32）=12.8KN;下部立杆按对接连接，不考虑偏向受压。2.2、排架布设：2.2.1、现浇箱梁端头处排架布设： 纵向400 mm横向350 mm两立杆N=（75.8920.40.35）=10.65KN2.2.2、现浇箱梁标准段排架布设 ：纵向700mm横向500mm（腹板处）N=35.5720.700.5=12.45KN2.3、横向钢管挠度受弯构件的容许挠度: f=L/150与10MM钢管参数：E(弹性模量)= 2.06105 N31、/mmI（截面惯性矩）=10.78104mm42.3.1、现浇箱梁端头处钢管挠度计算q线= q面1=75.8920.4=30.357N/mm现浇箱梁端排架布设：纵向400 mm横向500 mm挠度: f=5qL4/384EI=530.3575004/(3842.110510.78104) =1.09MMf=3.3MM3、模板计算3.1、底模计算底模采用18mm厚九夹大模板，纵隔采用150mm75mm方木300mm，间隙宽度为150mm。对梁端处进行计算，梁高2300mm。q线= q面1=75.8921=75.892N/mm九夹大模板受线荷载产生最大内力：弯矩设计值 Mmax=1/10ql=1/32、1075.892150=170757 N；截面模量 W=1/6bh=1/6122018=65880mm;I=1/12bh=1/12122018=32940mm4;九夹大模板弹性模量 E=9000N/mm；= Mmax/K.W=170757/(1.0565880)=2.47N/mm=11N/mm;挠度：f=（1/128）（qI4）/（E.I）=（1/128）（75.8921504）/(900032940)=1.012mm符合要求。满足荷载及安全要求。3.2、纵搁栅计算：纵搁采用150mm75mm方木350mm，跨度0.4对箱梁进行计算，梁高2300mm。楞木设计荷载值：q线= q面0.4=75.33、8920.4=30.357N/mm楞木受线荷载产生最大内力：Mmax =(1/10)qL=(1/10)30.3570.4=0.486KN/m楞木抗弯截面模量及应力：W=1/6 bh=1/615075=140625mm；=M/W=486000/140625=3.456N/mm=11N/mm;楞木截面惯性矩 I=1/12 bh=1/1215075=5273437.5 mm4;楞木弹性模量 E=9000N/mm；楞木挠度计算：f=（1/128）*（q*L4）/（EI）=(1/128)*(75.8924004)/(90005273437.5)=0.32f/L=0.32/500=1/1563 f/L=134、/150(符合要求)。3.3、排架横杆排架横杆采用483.0钢管，立杆排架也使用483.0钢管，使用扣件联接，排架横杆与立杆扣件在排架联接至上并且扣件相互靠紧。横杆通过两只扣件将力传送给立杆。150mm75mm方木纵搁栅接头处相互靠紧。二、马陆-南翔高架区间K184孔-K187孔 1、上部荷载（以平方米计）通过计算K185K186跨现浇箱梁的荷载分布情况如下： 115ttt47.4t115du 吨tt47.4t36.48t36.48t中间计算（1）、中腹板（500+250+500）每延米砼截面面积-型（支座、过渡段）s1=1.58 m2-型（跨中部分）s2=1.205 m2（2）、中间段每延米35、砼截面面积1-1剖面s1=0.65 m22-2剖面s2=0.47 m2（3）、边腹板每延米砼截面面积1-1截面s1=1.56 m22-2截面s2=1.33 m2（4）、荷载对1-1剖面：1.57*6+8.8*0.65+2*1.56=18.24*26=47.48KN对22剖面：1.205*6+8.8*.47+2*1.33=14.03*26=36.48KN梁顶段：20.3*2.3-4.92*0.5=44.23*26=115KN2、按型梁结构计算2.1、静载和活载（高度均为2.3米为最不利断面考虑）a、新浇钢筋混凝土的自重力：支点处：q1支2.312659.8KN(其中2.3为端部高度，26为支点处36、钢筋混凝土每方混凝土的容重)。跨径处：q1中36.48/16.761021.77KN (16.76m为梁底宽度)。过渡处：q1过47.4/16.761028.28KN (16.76m为梁底宽度)。b、模板、支架自重（每平方米）：钢模板：q2=13.5=3.5KN（其中3.5为每平方米模板的重量）。c、模板下钢管重q3=3.84*3.33=0.13KN（3.33为每平方米内钢管长度）d、钢管下10#槽钢自重q4=10*1.67=0.17KN（1.67为每平方米内钢管长度）e、施工人员及施工材料、机具行走、运输或堆放的荷载(每平方米)q5=2.5KN（均计）。f、振捣混凝土时产生的荷载取q6=2K37、Ng、钢管支架每平方米重（q7）在支座处（5.5*12+.9*5.5*12/0.6）*3.84=6.33KN在跨中部分（2.78*12+1.2*2.78*12/0.9）*3.84=2.99KN在过渡段（2.78*12+1.2*2.78/0.6）*3.84=3.84KN综上所计算可以得出1）支点处：总荷载G1=59.8+3.5+0.13+0.17+2.5+2+6.33=74.43KN2）跨径处：总荷载G2=21.77+3.5+0.13+0.17+2.5+2+2.99=33.06KN3）过渡处：总荷载G3=28.28+3.5+0.13+0.17+2.5+2+3.84=40.42KN2.2、立杆强度38、验算根椐WDJ多功能碗扣式支q架设计荷载：立杆：当横杆步距为0.6m时，每根立杆荷载为40KN（竖向） 当横杆步距为1.2m时，每根立杆荷载为30KN（竖向）因此支架时，在支承点处横杆步距q按0.6m进行布设，在跨径处以0.9m（按1.2米承载力考虑）进行控制。考虑设计与标准值，组合时采用了荷载分配系数。在支点处：Q支= （q1支+ q2 +q3+q4+ q7支）*1.2+（ q5+ q6）*1.4 =（59.8+3.5+0.13+0.17+6.33）*1.2+（2.5+2）*1.4=90.216KN在跨中部分：Q中= （q1中+ q2+q 3+q4+ q7中）*1.2+ （q5+ q6） *39、1.4=（21.77+3.5+0.13+0.17+2.99）*1.2+（2.5+2）*1.4 =40.572KN在过渡段部分：Q过= （q1过+ q2+q 3+q4+ q7过）*1.2+ （q5+ q6）*1.4 =（28.28+3.5+0.13+0.17+3.84）*1.2+（2.5+2）*1.4=49.404KN按每平方承受力体系：在支座处：每平方米内有5.5根立杆，水平步距为0.6米，每根杆容许最大荷载为40KN，考虑支架大于5米，按0.8保证系数折扣，G1=0.8405.5=176kn(支架高超出5m时按0.8的保证系数折扣)，保证系数K=176/90.216=1.95在过渡处：每平方40、米内有2.75根立杆，水平步距为0.6米G2=0.8402.75=88kn(支高超出5m时按0.8的保证系数折扣)，保证系数K=88/49.404=1.78在跨径处：每平方米内有2.75根立杆，由于步距为0.9米，G3=0.8302.75=57.75kn(支高超出5m时按0.8的保证系数折扣)，保证系数K=66/40.572=1.63按上述计算结果推算均能满足设计及施工要求。由于为封闭式整体支架，且步距最大为0.9米，支架宽度为20.3米，故不再考虑风荷载对支架的影响。2.3、支架立杆稳定性计算由上计算，安全系数最小处在跨中部分，跨中间均布荷载每平米为33.94KN，每平米内有2.75根立柱，41、每根立柱受力为12.34KN，在跨中，立杆间距为6060cm，水平杆间距为90cm，立杆在两水平杆间按两端铰接计算1.0，钢管为483.5mm（每米自重3.84kg）D4（1-4）/64=67715mm4A=（D/2）2-（d/2）2=（242-22.252）=254 mm2i= I/A=16.3=L/ i=1900/16.3=55.2100 立杆为短杆。计算临界压力为crcr=a-b=304-1.255.2=238MPa实际荷载产生的压力荷荷=12.34/0.000254=48.4MPa故满足稳定性要求2.4、模板纵梁强度的验算模板采用定型钢模板，不再做验算，仅对模板下纵梁10#槽钢进行强度42、验算纵梁跨度纵横向在支墩处为0.3米，其余为0.6米，横桥向均为0.6米，故按L=0.6m。1、砼自重：每平米59.8KN2、模板自重3.5KN3、施工荷载2.5KN4、振捣砼产生的荷载2KN5、模板下钢管重0.13KN6、钢管下10#槽钢自重0.17KN 7、钢管支架每平米重6.33KN荷载组合最不利处为过渡段,1.2为分配系数。故q=（59.8+3.5+0.13）*1.2=76.116KN作用在槽钢上均布荷载=76.1160.6=45.67KN按简支梁计算，M=qL2/8=45.670.62/8=2.05KN.m=M/W=2.05/39.7*106=51.76Mpa小于200Mpa选用1043、槽钢（立放），W=39.7，满足要求。（式中200为Q235钢的允许应力，39.7为截面模量按规范中直接取数X-X方向上的W值）2.5、地基承载力验算 在支点处荷载最大 在支点处由上部结构传来力P1=74.43KN/m2 支架杆体重，高12米，立杆5.5根12=66m，水平杆20（0.3+0.6）5.5=99米，（99+66）3.84=633.6kg=6.336KN每平米总荷载=72.7+6.336=79.036 KN/m2立杆底托下用厚5m宽10cm的木板作垫板，垫板下为20cmC25砼，砼下为20cm砂砾垫层，垫层下为20cm厚6%石灰土；垫板下受力扩散按1：1考虑，地基为总体受力。地基压44、实处理后承载力可达110 KN/m2，以上，故能满足要求。2目 录1工程概况12.施工总体部署12.1方案概述12.2 施工流程23、基础处理34、箱梁排架支撑系统44.1排架搭设要求44.2支架系统其他要求54.3排架搭设安全保证措施65、砼施工缝设置及处理66、箱梁模板77、现浇箱梁砼浇筑防上涌措施98、钢筋绑扎和固定99、箱梁预应力束布置910、砼浇筑911、现浇连续梁预应力施工工艺1012、质量保证措施及质量检验标准1213、安全生产、文明施工1313.1安全管理1313.2 文明施工14附、箱梁排架计算书151、荷载计算151.1、计算依据151.2、模板使用材料151.3、活载计算161.4、荷载效应组合计算162、排架计算162.1、单根钢管承载力计算162.1.1、483.0单根立杆极限承载力162.1.2、立杆扣件抗滑移承载力计算(两只扣件)172.1.3、立杆偏心受压极限承载力计算172.2、排架布设：172.2.1、现浇箱梁端头处排架布设：172.2.2、现浇箱梁标准段排架布设 ：172.3、横向钢管挠度172.3.1、现浇箱梁端头处钢管挠度计算173、模板计算183.1、底模计算183.2、纵搁栅计算：183.3、排架横杆19上海市轨道交通11号线北段一期11.3标段现浇连续箱梁施工方案上海市第五建筑有限公司轨道交通11号线11.3标项目部二七年二月