1、宝钢高炉控制中心脚手架搭设专项方案编制审核审批天博建设（上海）股份有限公司宝钢高炉控制中心项目部R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值：Pi = 0. 038X1.050=0. 040 kN；脚手板的荷载标准值:P2 = 221 kN；活荷载标准值：Q 二 2.000X 1.050X 1.200 /2 二 1.260 kN；荷载的计算值:R=l. 2X (0. 040+0. 221)+1. 4X 1. 260=2. 077 kN；R 6. 40 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(五) 、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载2、标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0. 1161Ngi 二 0. 116X23. 500 二 2. 728 kN；脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0. 35 Ng2= 0. 350X4X 1. 200X (1. 050+0. 3)/2 = 1. 134 kN；(2) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0. 11Ngs = 0. 110X4X1.200/2 = 0. 264 kN；(3) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2) ； 0. 005Ng4 二 0. 005X 1.200X23.3、 500 二 0. 141 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng =Ngi+Ng2+Ng3+Ng4 = 4. 267 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值Nq= 5.040 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算0.71时,俱其中Wo -基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0. 450 kN/m2；艮风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定米用:U厂 0. 840 ；Us 一风荷载体型系数：从二1.200 ；经计算得到，风荷4、载标准值M = 0. 7 X0. 450X0.840X1.200 = 0. 318 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N 二 1.2Ng+1.4Nq= 1.2X4.267+ 1.4X5. 040二 12. 177 kN； 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2 = 1.2X4.267+ 0.85X1.4X5. 040= 11. 118 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩林计算公式二 0. 85 X 1. 4WkLah710 =0. 850 X 1. 4X0. 318X 1. 200X1.800710 = 0. 147 kN.m；（六）、立杆的稳定性计算5、:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴心压力设计值：N =12. 177 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1. 58 cm； 计算长度附加系数：K = 1. 155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得：U = 1.500计算长度,由公式lo = kuh确定：L = 3. 119 m；U/i 二 197. 000 ；轴心受压立杆的稳定系数cp,由长细比lo/i的结果查表得到：（p= 0.186 ； 立杆净截面面积：A = 4. 89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5. 08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值：f =205. 000 N/mm2； a = 12177.000/(6、0.186x489.000)=133.879 N/mm2；立杆稳定性计算a = 133.879小于f = 205. 000 N/mm2满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N =11. 118 kN； 计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数：K二1. 155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得：U二1.500计算长度，由公式10二kuh确定：10二3. 119 m；Lo/i = 197. 000 ；轴心受压立杆的稳定系数p,由长细比lo/i的结果查表得到：（p= 0.186立杆净截面面积：A = 4. 89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）7、：W二5. 08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205. 000 N/mm2；a = 11118.420/（0.186x489.000）+146907.613/5080.000 = 151.161 N/mm2；立杆稳定性计算a = 151.161小于f = 205. 000 N/mm2满足要求！（七）、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式 计算：H =切八（1.2斗队+ 1础班）构配件自重标准值产生的轴向力Ng2k（kN）计算公式为:Ng2K = Ng2+Ng3+Ng4 = 1. 539 kN； 活荷载标准值：Nq=5. 048、0 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：& = 0. 116 kN/m；Hs 二0. 186X4. 890X 104X205. 000X 103-(l. 2X1.539 +1.4X5. 040)/(1.2X0. 116)=69. 931 m；脚手架搭设高度氏等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:H二 69. 931 / (1+0.001X69. 931)二65.360 m； H= 65. 360和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值H =50. 000川。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：_叫厂1.2%“+085乂1.4（2+翻 虹/9、呼）312既构配件自重标准值产生的轴向力Nc,2k （kN）计算公式为:Ng2K = Ng2+Ng3+Ng4 = 1. 539 kN； 活荷载标准值：Nq=5. 040 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：以=0. 116 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：MwkW (1.4X0.85) =0. 147/(1.4 X 0. 85)= 0. 123 kN.m；Hs =( 0. 186X4. 890X 104X205. 000X 103-(l. 2X1. 539+0. 85X 1. 4X (5.040+0. 186X4. 890X0. 123/5. 080)/(1. 2X0. 116)10、=58.648 m；脚手架搭设高度上等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：1 + 0.001 乱H = 58. 648 /(1+0. 001X58. 648)=55. 399 m；H二55.399和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H =50. 000 mo(八) 、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Ni = Niw + No风荷载基本风压值Wk = 0. 318 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=12.960 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N。=5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)11、,应按照下式计算：Nlw = 1.4XWkXAw = 5. 761 kN；连墙件的轴向力计算值Nl= Nlw + N/ 10. 761 kN；其中(p 轴心受压立杆的稳定系数,1为内排架距离墙的长度， 由长细比l/i=300. 000/15. 800的结果查表得到0. 949；A = 4. 89 cm2； f =205. 00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 Nr4x205.000x103 = 95.133 kN；Ni=10. 761Nf=95. 133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到M=10.761小于双扣件的抗滑力16.0 kN,满足要求!连墙件扣件连12、接示意图(九) 、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P W fg地基承载力设计值：fg = fgkXKc 二 200. 000 kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk= 500. 000 kN/m2 ；脚手架地基承载力调整系数：虹=0.400 ；立杆基础底面的平均压力，p二N/A=123.538 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 11. 118 kN； 基础底面面积(m2): A = 0. 090 m2 。p=123. 538 W f广200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！五、构造要求5. 1双排脚手架设计尺寸连墙件13、设置立杆横 距 h (m)步距h (m)立杆纵距La (m)搭设高度H (m)裙房二步三跨1.051.81.224.65.2立杆a. 每根立杆底部设置底座或垫板。b. 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮200mm出的立杆 上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的 立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向 扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于lmo靠边 坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm。见下图立杆接长除顶层顶步可采用塔接外，其余各层各步接头必须 采用对接扣件连接。d.立杆顶端高出女儿墙石材上皮1. Im。.J.JOyO.51.成向扭忻二OOOOOO14、CNO0x15.3纵向水平杆5. 3.1纵向水平杆设置在立杆内侧。5. 3. 2纵向水平杆接长采用碗扣件连接。5.4横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，且严禁 拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不大于15mm。靠墙一端 的外伸长度不大于0. 4L,且不大于500mmoa. 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要 等间距设置，最大间距不大于纵距的1/2O使用木脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角 扣件固定在纵向水平杆上。5. 5脚手板作业层脚手板应满铺、铺稳，离开柱面120150nin）。a. 脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m15、时, 可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定, 严防倾翻。b. 可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。对接平铺时，接头处必 须设置两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130 135mm,两块脚 手板外伸长度的和不大于300mmo见下图1；搭接铺设时，接头必 须支承在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm,其伸出横向水 平杆的长度不小于lOOmmo见下图2作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与 支承杆可靠固定。6连墙件a. 连墙体间距：二步三跨，即竖向间距h=3. 6m、水平间距二4. 5m。b. 必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。c. 连墙件从底层第一步纵向水平杆处16、开始设置。d. 连墙杆或拉筋呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连 接的一端下斜连接。b. 必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋不许配用顶撑, 顶撑可靠顶在柱子上；拉筋采用两根以上直径4颇的钢丝拧 成一股，使用时不少于2股。5.7剪刀撑与横向斜撑a. 剪刀撑斜杆与地面的倾角45 ,宽度6跨。b. 裙房在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续 设置；中间各道剪刀撑之间底净距不大于15m。c. 剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接符合5. 5. 1. 5的规定。d. 剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸 出端和立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。e. 裙房17、不设置横向斜撑。六、架子的搭设与拆除5. 1地基和底座的处理6. 1. 1脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。四个凹槽处增加卸荷，每层设置卸荷装置。6. 1. 3距外墙体2. 5m以内将回填土夯实。6. 1. 4基础经验收合格后，按照施工方案要求放线定位。6. 2立杆的搭设6. 2. 1严禁将6 48mm和4)51的钢管混用。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离必须符合5. 2. b的规定。6. 2.3开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安 装稳定后，方可根据情况拆除。6. 2.4当搭设至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵 向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙18、件。6. 3纵向水平杆的搭设6. 3. 1构造必须符合5.3的规定。6. 3. 2在同一步中应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固 定。6. 4横向水平杆的搭设6. 4. 1构造必须符合5. 3的规定。6. 4. 2靠墙一端至外墙装饰面的距离不大于lOOmmo6.5连墙件、剪刀撑、横向斜撑的搭设5. 1构造必须符合5. 6、5. 7的规定。6. 5. 2当脚手架施工操作层高处连墙件两步时，应采取临时稳定 措施，直至上一层连墙件搭设完毕方可根据情况拆除。随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各地层斜杆下端 均必须支承在垫块或垫板上。6. 6扣件的安装6. 6. 1扣件规格必须与。48钢管外径相同。19、6. 6. 2 螺栓扭力矩不应小于40N m,并不大于65N m06. 6.3主节点处固定横向水平杆（或纵向水平杆），剪刀撑、横1. 编制依据第3页2. 工程概况第3页3. 施工准备第4页4. 架体的设计与验算第5页5. 构造要求第15页6. 架子的搭设与拆除第18页7. 施工管理措施第22页8. 施工工艺第25页9. 质量要求第27页10. 安全、环保措施第27页向支撑等扣件的中心距主节点的距离不应大于150mm。对接扣件的开口应朝上或朝内。6. 6. 5各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于lOOmmo6. 7脚手板的铺设6. 7. 1构造必须符合5. 5的规定。6. 7. 2脚手板应满20、铺、稳铺。6. 7. 3脚手板探头应用12#铅丝固定在支承杆件上。6.8作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设构造见下图6.8. 1栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。上栏杆上皮高度应为1. 2m。挡脚板高度180mmo6. 8.4中栏杆居中设置。o o GNZDST6.9安全网的安装6. 9.1在脚手架内侧用安全网将脚手架封闭，形成一个安全空 间。6. 9. 2安全网必须与脚手架绑扎牢固。6. 10脚手架的拆除6. 10. 1 准备工作全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符 合构造要求。(1) 清除脚手架上的杂物及地面障碍物。(2) 进行逐级的拆除安全技术交底。6. 10. 2注意事项21、拆除作业由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。(1) 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数 层拆除后再拆脚手架。(2) 当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，先在适当位 置搭临时支撑加固，后拆除连墙件。(3) 各构配件必须及时运至地面，严禁抛扔。七、施工管理措施1基本规定6.1. 1搭设中控制安全措施：作业层的外侧设挡板、围栅和安全 网，马道应有防滑措施，有良好的防电、防雷措施。使用中荷载控制：在使用过程中严格控制荷载，作业层数 不得超过一层，结构脚手架不得超过2. 6KN/m2o拆除中安全措施：严禁将卸下的杆部件和材料向地面抛 掷，己吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现22、 场文明，严防非施工人员进入拆卸区域。大风天禁止进行外架施工：雨雪天后，必须清扫外架，防 止滑倒、坠落。6. 1.5定期检查扣件是否松动，各主节点的安装、连墙件、支撑 等是否符合要求。使用期间，严禁拆除任一主节点的安装、连墙件、栏板、 挡脚板，拆除时必须经过技术负责人的同意方可拆除。在脚手架上进行电气焊时，必须有专人看管和防火措施。6.1. 8作业现场应设安全围护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域。7. 2高处作业安全临边作业7. 2.1对临边高处作业，必须设置防护措施，并符合下列规定：(1) 基坑周边，尚未安装栏杆或栏板的阳台、料台与挑平台周 边，雨蓬与挑檐边，无外脚手的屋面与楼面周边等处23、，都必须 设置防护栏杆。(2) 头层墙高度超过3. 2m的二层楼面周边，以及无外脚手的高 度超过3. 2n)的楼层周边，必须在外围架设置安全平网一道。(3) 分层施工的楼梯口和梯段边，必须安装临时护栏。7. 2.2洞口作业进行洞口作业以及在因工程和工序需要而产生的，使人与物 有坠落危险或危机人生安全的其它洞口进行高处作业时，必须按 一下规定设置防护设施：(1) 与墙的洞口，必须设置牢固的盖板、防护栏杆、安全网或 其它防坠落的防护设施。(2) 施工现场通道附近的各类洞口与坑槽等处，除设置防护设施 与安全标志外，夜间还应设红灯示警。7. 2. 3攀登作业攀登的用具，结构构造上必须牢固可靠。供人上下24、的踏板其 使用荷载不因大于HOONo当梯面上有特殊作业，重量超过上述 荷载时，应按实际情况加以验算。梯脚底部应坚实，不得垫高使用。梯子的上端应有固定措施。7. 2. 4悬空作业悬空作业处应有牢固的立足处，并必须视具体情况，配置防 护栏网、栏杆或其它安全设施。7. 3脚手架的检查与养护7. 3.1检查脚手架的基础有无局部不均匀下沉、排水是否畅通、 脚手架底部有无堆杂物。检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架 的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象， 应及时加固和消除隐患。7. 3.3各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观， 而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，25、再涂油紧固 螺栓至规定的力矩范围。7. 3.4检查脚手板有否松动、悬挑，如发现问题应及时纠正。7. 3. 5与墙连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、 移动，如因装修施工需要移动连接件时，应通知架子工， 由架子工搬动，并按规定在邻近位置补足连接件。7. 3. 6要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、 栏杆、登高设施和接地防雷等安全设施进行检查，保证这 些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损 坏者要及时调换，如有松动应及时紧固，如发现松动和开 口要及时连通。检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全26、位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定 状，检查仔细，确保架子稳定，以免发生意外。.满堂红脚手架搭设形式八施工工艺8. 1材料准备钢管：选用48X3.5、Q235钢管，钢管长度1.5m、4m、6m,钢 管使用前应先除锈再涂刷桔黄色油漆，用于剪刀撑的钢管涂刷艳 蓝色油漆。8.2扣件：回转扣件、十字扣件、对接扣件等，扣件材料应符合 钢管脚手架扣件(GB15831 1995)的规定。8. 3脚手板：采用30mm厚竹制脚手板或钢网脚手板。8.4防护网：外围采用绿色密目安全网(网目3.5X3. 5mm),平网和外挑安全网网眼不大于5cm。8. 2.1施工工艺根据测量放线布置纵横向扫地杆，内立杆的27、间距为 1200mm,纵横向扫地杆距地面的高度取150mm；1. 根据立杆定位按照间距1200mm依次竖起立杆，外侧立杆 距结构面距离取300mm,立杆与纵横向扫地杆间用扣件连接牢 固；2. 立杆接头必须采用对接扣件对接，左右相邻立杆的接头位置应相互错开并置于不同的构架框格内；随时校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大;装设第一步的纵向和横向水平杆，校正立杆之后立即固 定，并按此顺序依次向上搭设；为保证水平杆件的平直度，搭 设第一道大小横杆后，必须用水准仪调平一次；3. 大横杆步距为1200mm,上下横杆的接长位置应错开布置在 不同的立杆纵距中；小横杆水平间距不大于1000mm,贴近立杆布置，搭28、于大横 杆之上并用直角扣件扣紧，小横杆外伸出大横杆100mm；4. 剪刀撑设置在立杆外侧，斜杆与地面间的角度为60o,沿 脚手架两端和转角处起，外侧立面在整个高度及长度内连续设 置并紧贴立杆外侧，与立杆连接牢固；安全平网按一道设置；5. 脚手板铺设：脚手架选用竹脚手板或钢网脚手板，设置在 三根横向水平杆上。在平台施工层上满铺好脚手板，脚手板两 端用尘12钢筋、12#铁丝与脚手架小横杆捆绑结实；护栏和挡脚板：作业层采用钢管设两道护栏和挡脚板，挡 脚板高度不小于200mm,栏杆和挡板均布置在立杆内侧；6. 横向与洞口周围4根柱子每层全部拉接；竖向在每层洞口 四面的中间位置设置地锚拉接。7. 除以上29、特别说明外，所有杆件在结扎处的端头伸出长度不 小于10cm。8. 自搭设完毕投入使用开始，每搭设一层测量人员就进行一次垂直和水平观测，对于出现的问题应及时通知项目部技术室处理。九.质量要求严格按构造要求搭设。1. 钢管间连接扣件必须扣紧，保证安全。2. 所有焊缝全部满焊，焊缝高度不小于6mm。3. 钢丝绳上的卡扣必须扣紧。十安全、环保措施1 .进入施工现场必须戴安全帽；架子工在吊装周转材料过程中 必须穿防滑鞋、佩戴安全带并与周围牢固构件扣接良好。2. 脚手架搭设完毕必须经过项目安全、工程、技术共同检查 验收合格后方可使用。3. 每个钢丝绳接头部位的钢丝绳卡不得少于4个。4.平台上集中堆放的重量30、不得超过1. 5吨，吊篮配重为1吨。4. 每次安装设备、挪动时必须由正式的架子工和信号工配合操 作施工。在钢丝绳和地锚钢管没有固定牢固以前，架子工必 须挂好安全带施工。施工队安全员和项目安全员必须跟班作 业。每次移动设备后必须经过项目安全员进行检查验收合格 后方可使用，并留有验收记录。5. 每次在平台上的操作人员应不要过多，且必须采取有效的安 全防护措施。6. 材料堆放时必须轻拿轻放，严禁大的冲击力作用在平台上。7. 严禁由平台上向下直接投抛材料。8. 平台搭设完毕，任何人不得私自改动钢丝绳上的钢丝卡，以 防止发生危险。9. 使用中应加强安全检查，确保安全使用。10. 每次吊移后必须由项目部安31、全员和施工队负责人同时进行检查验收，并留存记录。脚手架搭设部位见图：D_-ttlulrtlMIMIl OI匐alQ0|&-0|-0|口一、编制依据1、宝钢高炉控制中心工程建筑结构施工组织设计。2、建筑安装工程质量检验评定统一标准GB50300-20013、建筑安装工程资料管理规程（DBJ 01-51-2000）4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）5、钢管脚手架扣件（GB 15831）6、冷弯薄壁型钢结构技术规范（GBJ 18）7、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80）9、清华大学土木系结构力学教研室开发的“力学求解器”软 件（SM Solver for w32、indows VI. 0）10、总公司施工组织设计管理办法新建技质20021194二、工程概况2. 1工程概况本工程为于宝钢厂区内，幕墙面积6000 m2,建设单位；上海宝钢（集团）有限公司总包单位；监理单位；中冶赛迪建筑形式；办公楼3层2. 2架子选型本工程脚手架为大楼部分搭设，裙房22. 95m,采用双排脚手架， 作装饰施工用。三、施工准备3. 1技术准备3. 2.1选用扣件式钢管脚手架。认真设计计算扣件式钢管脚手架，并详细编写脚手架施工方案。3. 2材料准备3. 3.1根据工程进度，所需钢管保证提前进场。3. 2.2对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收。3. 2. 3新扣件应有生产许可证、33、法定检测单位的测试报告和产品 质量合格证。经检验合格的构配件应按照品种、规格分类，堆放整齐、 平稳，堆放场地不得有积水。3. 2. 5 5cm厚脚手板两端应各设12#铅丝箍两道。3. 2.6清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。3. 2.7材料计划大致见下表序号材料名称单位数量序号材料名称单位数量1钢管048X3. 5m50003密目安全网m21800kg2000004竹排脚手板m24002扣直角扣件个1700旋转扣件个15001 1对接扣件个16003.3人员组织成立安全领导小组组长一石(负责现场监督)副组长一(负责现场检查及技术交底)成员一架子班组(负责现场生产、方案实施)四、架体34、的设计和验算、裙房双排架钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地 基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范 (GB 50017-2003)等规范。(一)、参数信息：1. 脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为24.6米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0. 35米；大横杆在下，搭接在小横杆上的大横杆根数为2； 采用的钢管类型为0)48x3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力35、系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3. 60米，水平间距3. 60米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2) :2. 000；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:4；3. 风荷载参数上海市地区，基本风压为0. 45,风荷载高度变化系数&为0.84,风荷载体型系数出为1. 20； 考虑风荷载4. 静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2) :0. 1161；脚手板自重标准值(kN/m2 ) :0. 350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2) :0. 110； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0. 005；脚手板铺设层数:436、； 脚手板类别:竹脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；地基参数地基土类型:粘性土；地基承载力标准值(kN/m2) :500. 00； 基础底面扩展面积(m2) :0. 09；基础降低系数:0. 40。落地架侧立面图la-立杆纵距h-立杆步距落地架正立面图（二）、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=O. 038 kN/m ；脚手板的荷载标准值:P2=0. 350X 1.050/(2+1)=0. 123 kN/m ； 活荷载标准值：Q=2.00037、XI. 050/(2+1)=0.700 kN/m； 静荷载的计算值:qi=l. 2X0. 038+1. 2X0. 123=0. 193 kN/m； 活荷载的计算值：q2=l. 4X0. 700=0.980 kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)q，q2么 =0.677+ 0.990-100Z1002静荷载标准值：qi= Pi+P2=0. 038+0. 123=0. 161 kN/m；活荷载标准值：q2= Q =0. 700 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= 0. 677X0. 161X 1200. 07(100X2. 06X 105X 121900. 038、) +0. 990X0. 700 X1200. 07(100X2. 06X105X 121900. 0) = 0. 662 mm；脚手板，纵向、受弯构件的容许挠度为1/150与10 mm请参考规范表。大横杆的最大挠度小于1200.0/150 mm或者10 mm,满足要求！(三) 、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1 .荷载值计算大横杆的自重标准值：PF 0. 038X1.200 = 0.046 kN；脚手板的荷载标准值：P2=0. 350X 1. 050X 1. 200/(2+139、) =0. 147 kN；活荷载标准值：Q=2.000XI. 050XI. 200/(2+1) =0. 840 kN；荷载的计算值：P=1.2X (0. 046+0. 147)+1.4 X0. 840 = 1.408 kN；L/3L/3L/3J?NV、= = 0. 493 kN. m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0. 499 kN. Hl； o = M/W = 0.499x106/5080.000=98.237 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于205. 000 N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆40、自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5 X 0. 038 X 1050. O4/ (384 X 2 . 060 X 105X 12 1 900. 000) = 0 . 024 mm ； p2 = Pl + P2 + Q = 0. 046+0. 147+0. 840 = 1. 033 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:_ 月(文2 - 4/2/9)/max12E1Vpmax = 1033. 080X 1050. OX (3X 1050 . 02-4X 1050. 02/9 ) /(72 X 2 . 060X 105 X 121900. 0) = 1.6941、0 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vx = 0. 024+1.690 = 1.715 mm；小横杆的最大挠度小于（1050. 000/150）=7. 000与10 mm,满足要求!;（四）、扣件抗滑力的计算:按规范表5. 1. 7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.80, 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6. 40kNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5. 2. 5）:其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取6. 40 kN；大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩42、跨中最大弯距计算公式如下：%林=0.08q+0.10g/跨中最大弯距为=0.08X0. 193X 1. 200* 2 3 *+0. 10X0. 980X 1. 2002 =0. 163 kN. m；支座最大弯距计算公式如下：蚂或=-0.10弓/_0.11闻户支座最大弯距为 M2max= -0. 10X0. 193X1. 2002-0. 117X0. 980X1.2002 =-0. 193 kN. m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：a=Max(0.163x106,0,193x106)/5080.0=37.992 N/mm2；大横杆的抗弯强度：a= 37.992 N/mm2小于f =205.0 N/mm%满足要求！3.挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.2X0. 038X1.05078 = 0. 006 kN. m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: