1、编号：SJHN.JZY-XX粮食成品库建设工程框架柱模板及脚手架安拆施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据5二、工程概况52.1设计概况5三、组织机构5四、施工准备64.1技术准备6五、施工部署75.1流水划分75.2施工重点难点75.2.2楼梯梯段与本层结构一同浇筑模板安装较困难；8六、模板及脚手架施工方法86.1材料要求86.2模板设计86.2.1垫层模板86.2.2基础底板模板86.2.3剪力墙（挡土墙）及顶板模板86.2.5框架柱模板96.2.6梁模板106.2.7梁、板模板12、16.2.8楼梯模板116.3模板的制作加工136.4模板的验收146.5模板的存放146.6模板安装程序146.7模板安装一般要求146.8模板拆除146.8.2底模拆除的要求156.8.3模板拆除的顺序156.8.4后浇带模板的拆除时间及要求156.9模板的维护和修理15七、施工进度计划16八、安全保证措施168.5安全防护措施188.5.1上人马道188.5.2水平安全网18九、质量保证措施189.3.2.模板接缝严密，不得漏浆，宽度应不大于1.5mm。209.3.4.实测项目20模板安装允许偏差及检查方法219.4质量控制要点219.5模板工程质量通病防治措施229.5.1模板支设偏位3、229.5.2标高偏差229.5.3接缝不严229.5.4脱模剂使用不符合要求22十、季节性施工措施2310.1雨季施工措施2310.1.3木工加工棚顶部设置避雷设施，防止发生雷击事故。23十一、环境保护和文明施工措施2311.1环境保护措施2311.2文明施工措施2311.2.2材料加工棚两侧设置文明施工标语；23十二、计算书2312.1柱模板支撑计算书2312.1.1柱截面75075023一、柱模板基本参数23二、柱模板荷载标准值计算24三、柱模板面板的计算24四、竖楞木方的计算25五、B方向柱箍的计算26六、B方向对拉螺栓的计算27七、H方向柱箍的计算27八、H方向对拉螺栓的计算28124、.2楼板模板支架计算书28一、模板面板计算29二、模板支撑木方的计算301.荷载的计算302.木方的计算30三、板底支撑钢管计算31四、扣件抗滑移的计算33五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)331.静荷载标准值包括以下内容：333.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式33五、立杆的稳定性计算33七、楼板强度的计算351.计算楼板强度说明352.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求353.计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求364.计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求365.计算楼板混凝土40天的强度是否满足承载力要求3712.3梁模板扣件钢管高支撑架计算书37一5、模板面板计算381.荷载的计算：38二、梁底支撑木方的计算40（一）梁底木方计算40三、梁底支撑钢管计算40(一) 梁底支撑横向钢管计算40支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!41(二) 梁底支撑纵向钢管计算41支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!42四、扣件抗滑移的计算43单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!43五、立杆的稳定性计算43一、编制依据序号名称编号1图纸XX粮食成品库建设工程施工图纸2XX粮食成品库建设工程施工组织设计3有关规程规范混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑施工扣件式钢管脚手6、架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工安全检查评分标准JGJ 59-99建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91二、工程概况2.1设计概况1建筑功能粮食储备工程2层数、层高地上4层/22.5m3结构形式独立基础、框架剪力墙4结构断面尺寸（mm）基础底板厚度700外墙厚度300内墙厚度200柱断面750750、450450梁断面250600、250400、250550、300550、300650、350750、250500、350650楼板120 5楼梯结构形式板式三、组织机构序号职位姓名职责1项目经理1、组织项目技术人员编制本分项施工方案，监督落实；2、确认本单项工程施工的特别重要工7、序、关键工序、特殊工序；3、抓好程序文件中规定项目经理的各项职责及任务；2工程负责1、主要负责该分项施工方案的落实实施，特别是人员、材料组织及安全措施的执行；2、对本分项施工方案、质量保证措施、上级质量部门和项目质量负责人提出的质量管理要求组织落实；3、负责组织质量检查，对发现的质量问题进行整改；3技术负责人1、负责组织编制或审核该施工方案；2、负责对管理人员或现场施工人员进行方案交底；3、负责方案实施过程中的监督、检查；4技术员1、协助技术负责人编制本分项施工方案，并做好施工现场的技术管理，保证工程质量；2、监督、检查方案的实施情况；5质检员1、参与进场材料的质量验收；2、制定特别重要工序、8、关键工序、特殊工序、一般工序的检试验流程并检查其执行情况；3、监督工序的交接工作， 参与工程验收的核验工作；4、组织做好质量月报表及工程质量情况反馈；6安全员1、及时检查发现本分项工程施工中的安全隐患，并通知相关部门进行整改；2、负责施工现场安全、警示、环境标识的管理工作，并对安全标识执行情况进行检查和监督；3、参与由于严重不合格、质量事故而导致的安全事故的调查、分析工作；四、施工准备4.1技术准备4.1.1组织技术人员审图，列出主要结构构件的尺寸、标高、结构形式，为模板支撑设计做好充分准备；4.1.2提前做好本分项施工方案和技术交底工作，交底方式采用书面、口头和现场示范多种形式，单独或合并实9、施；4.1.3提前细化图纸，放出大样，提出建筑材料和周转材料用量。4.2人员准备工种架工木工测量放线力工人数101522104.3机械需求计划序号机械设备名称规格（kw）数量进场日期1木工圆锯MJ1065.522012.5.192单面木工压刨床41203木工平刨床MB504A314吸尘器14.4周转材料需求计划 部位材料粮食成品库0.000以下0.000以上墙体模板1000平米1500平米顶板模板/8000平米对拉螺栓2000根5000根螺母4000个10000个3型扣件4000个10000个U托2000个4000个扣件2800个5700个钢管3m2000米7000米6m1600米4650米木10、方12立方50立方跳板10立方48立方注：模板、钢管、扣件、木方等材料准备两层，从下至上依次周转。五、施工部署5.1流水划分本工程只有一栋框架楼，单层不划分流水段，每层均为平行施工，柱墙梁板同时进行混凝土浇筑。5.2施工重点难点5.2.1层高最大处为5.7米，危险性较大，模板支撑体系需严格按方案及规范施工；5.2.2楼梯梯段与本层结构一同浇筑模板安装较困难；六、模板及脚手架施工方法6.1材料要求6.1.1.483.5mm钢管质量检验要求。对于新管质量检验要求：必须具备产品合格证及钢管材质检验报告，对于进入施工现场的钢管进行复检，合格后方可使用，表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯11、等质量缺陷，外径及壁厚允许负公差为0.5mm，立柱钢管弯曲允许偏差如下：3ml4m，允许偏差12mm，4ml6m，允许偏差20mm，对于旧钢管，锈蚀程度每年检查一次，钢管内外表面锈蚀深度允许偏差0.5mm，其余同新钢管。6.1.2.扣件质量检验要求，新扣件必须具备产品质量合格证，生产许可证及专业检测单位测试报告，扣件应采用GB978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700-88碳素结构钢中Q235钢的规定；螺纹均应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB96-76垫圈的规定。铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂12、眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；扣件表面应进行防锈处理；可锻铸铁标准底座的材质和加工外观质量与缺陷要求同可锻铸铁扣件。6.1.3.脚手板质量检验要求，木脚手板宽度应大于、等于200mm，厚度宜大于50mm，不得开裂、腐朽。6.1.4.木方均采用东北落叶松，截面尺寸必须符合规范要求，竹胶板必须有合格证及承载力说明。6.2模板设计6.2.1垫层模板基础垫层厚度113、00mm，采用C15混凝土浇筑。基础垫层模板采用50mm100mm木方，木方后用500mm长12钢筋每隔1.5m打入土中固定木方。6.2.2基础底板模板基础模板采用12mm厚多层板，使用木方加固，相邻两个独立基础之间用木方互相抵顶，保证浇筑混凝土过程中模板稳定。6.2.3剪力墙（挡土墙）及顶板模板内墙及外墙模板采用12mm覆膜多层板，多层板后楞木采用50mm80mm木方200mm竖向布置，墙体模板支撑加固采用穿16（地下外墙及人防内外墙采用止水对拉螺栓，）对拉螺栓（竖向600mm，水平600mm，在墙的下部2m范围内竖向间距400mm）。内墙的对拉螺栓预埋18mmPVC套管。顶板采用12mm厚14、覆膜多层板，小楞采用50*80mm木方200mm布置，大楞采用100*100木方，立杆间距0.9m，立杆底部200-250mm处设置一道扫地杆，立杆步距为1.5m，立杆顶部采用可调节螺栓，可调节螺栓外露长度不得大于350mm。6.2.5框架柱模板、模板支撑设计：、取最大框架柱截面750750进行计算，层高5.7米，采用12mm厚多层板，每个面4道5090木方做内楞，木方间距233mm，一面一块整模板，2483.0钢管柱箍，地面起第一道300mm，向上每道间距为500mm，与3型扣件配套使用。本工程计划顶板和框架柱一起浇筑混凝土。 6.2.6梁模板梁柱接头模板采用12mm厚多层板制作，每边做成两15、块，模板背50100mm木方间距250mm且不少于3根，柱箍用12mm对拉螺栓加双钢管，不少于两道，同时，梁模板压柱头模板，并用钉子连接。具体详见下图：6.2.7梁、板模板本工程框架梁的截面尺寸变化较大，主要尺寸有250mm600mm、250mm400mm、250mm550mm、300mm550mm、300mm650mm、350mm750mm、250mm500mm、350mm650mm等，取350mm750mm计算。本工程梁、板模板选用12mm覆膜多层板，满堂架支撑系统选用扣件式钢管架，钢管选用483.0。满堂架支撑根据层高的不同，分别选用4、2.5米钢管，上使用可调U托。满堂架纵横向间距均为16、1 m布置，水平拉杆分别布置4、3道。本工程梁板一起浇筑，采用满堂红脚手架作为支撑体系，立杆步距1.5米，立杆底部200mm-300mm处设置一道扫地杆，经安全计算，所有梁在梁底不需加设立杆支撑。梁板模板计算详见计算书。模板安装时，梁侧模板包梁底模板，楼板模板压梁模板，板底下木方次楞选用50mm80mm间距250mm布置，主楞选用100mm100mm间距1000mm布置；梁底木方背楞采用50mm100mm间距200mm，但不少于三根。跨度大于4m的框架梁，按全跨长度3进行梁底模起拱；跨度大于3.6m的板按全跨长度3进行起拱，起拱从支模开始时进行（通过增加木楔调整底模各部位标高），而后将侧模和底17、模连成整体。注意：梁、板后浇带部位的模板不拆除，待后浇带浇筑并且达到设计强度后方可拆除。6.2.8楼梯模板楼梯底板模板采用16mm厚覆膜多层板，次龙骨用50100方木，间距为300mm，主龙骨采用100100木方，立杆间距为1200mm，支撑为扣件式脚手架体系，配合U托。楼梯侧板和踏步板侧板均采用多层板制作，楼梯侧面模板采用50厚木板衬15mm厚覆膜多层板，踏步板采用15mm厚覆膜多层板，用三角板和反三角木加固，详见下图（楼梯模板施工图）。6.3模板的制作加工顺序：模板设计技术交底下料处理按设计拼装表面处理堆放保存根据施工方案，提前准备好施工用料，经过施工方案交底后下料。独立柱模板要求严格按照18、设计组装图纸准确加工，尺寸比构件截面尺寸大3mm，接缝严密，组装牢固。支模需用的主次龙骨要求尺寸精确，需要刨光的木方（板），必须经过压刨加工，达到表面平整光洁，满足施工要求。特殊节点如梁柱接头、楼梯踏步等处的模板配模，按照图纸要求加工准备。6.4模板的验收对多层板的切割直线度、木方刨光后的尺寸均一和平整度、接缝的紧密度、牢固程度、加固措施的使用效果、模板开洞的尺寸和位置等进行具体检查。6.5模板的存放模板存放的场地硬化，场地平整，有利于排水；搭设模板存放架（设斜支撑，防止倒塌），网格布置，距地100mm满铺跳板，将模板按规格分类，竖向放在跳板上，防止木板变形，上部用苫布苫盖，防止雨淋损坏；不得19、拆改模板有关连接插件及螺栓，以保证模板质量；模板吊钩设在距离模板上边线1/4高度的主楞上。6.6模板安装程序基准放线就位安装加固支撑班组自检项目质检监理预检验收6.7模板安装一般要求配板按设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定；配件装插牢固，支柱和斜撑下的支撑面平整垫实，并有足够的受压面积；检查预埋件与预留孔洞位置准确，安设牢固；模板支拉牢固，防止变形，侧模斜撑的底部加设垫木；墙和柱子模板的底面提前找平，下端与事先做好的定位基准靠紧垫平；支柱所设的水平撑和剪力撑，按构造与整体稳定性布置；墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。钻孔采用电钻，严禁采用电、气焊灼孔；墙体采用钢管背楞，接头20、相互错开设置，搭接长度不小于200mm；模板安装垂直，角模方正，位置标高准确，两端水平标高一致；模板之间的拼缝及模板与结构之间的接缝必须严密；门窗洞口垂直方正，位置准确，固定牢靠，确保施工时不产生变形或位移；脱模剂必须涂刷均匀，无堆坠，无漏空；楼梯模板上下层接槎顺直，不错台，不漏浆。6.8模板拆除侧模拆除的要求模板拆除时，结构混凝土强度必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）规定，按照施工进度基本情况，地下室梁、顶板模板搭设与墙体、柱钢筋绑扎同步，约在混凝土浇筑前10天搭设，顶板、梁模板拆除时间约在混凝土浇筑完毕后25天开始，标准层顶板模板在约束柱、剪力墙钢筋绑扎时同21、步搭设，即约在混凝土浇筑前6天开始，约在混凝土浇筑完毕后15天开始拆除。侧模板拆除时，混凝土强度要能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动；常温时，混凝土强度不少于1.2Mpa；冬施期间，侧模的混凝土强度不小于4Mpa。6.8.2底模拆除的要求底模及其支架拆除时，混凝土强度要符合下表规定：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2m502跨度875%8100梁8758100悬臂构件-100模板拆除时必须根据结构构件的同条件混凝土试块的强度指标来确定拆模时间。具体拆模日期由项目技术人员书面通知，没有书面通知不得擅自进行拆模施工。22、模板及其支撑体系拆除时，严格按施工工艺和技术交底执行，以防发生意外事故，严禁违章操作。拆模前填写拆模申请单，经主管技术人员和试验部门、质量部门同意后方可拆除。6.8.3模板拆除的顺序拆除顺序，墙体先松动对拉螺栓螺母和加固连接件，并依次拆3形扣件、横楞及模板。板底拆模时，必须按同条件养护试块所应达到的强度拆模，按规范在平面图上注明哪些模是50%拆，哪些是75%拆，100%拆，只有达到要求后才可拆除。多层板拆除顺序，先拆下部纵横水平拉杆，空出工作面，然后松动U型托，使其下降2-3cm，然后用木锤轻击多层板，拆除一块，逐块逐段拆除，注意不要使其自由下落，用人工托住轻放于地上，严禁直接抛在地板上。6.23、8.4后浇带模板的拆除时间及要求后浇带处钢筋不断，混凝土采用比设计强度高一级的微膨胀混凝土浇捣密实，时间必须在两侧结构的混凝土浇筑2个月后。在结构楼板和梁的后浇带两侧结构形成后，拆模时必须保留后浇带部位的支撑体系，待后浇带混凝土浇筑完毕并达到设计强度后方可拆除支撑体系，拆模时必须依据同条件的混凝土强度试块。6.9模板的维护和修理码放多层板、木方前，应在下部用方木垫起10cm的高度，以防受潮及地面不平使模板变形。现场加工的木方要贮存在防雨、防晒，远离火源的棚内，防止模板受损变形。模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放要用木方作垫架，立放时要搭设分类模板架，模板落地处要垫木方，保证模板不扭曲、24、不变形。不得乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运模板时碰撞，不准在预组拼模板就位前作为临时倚靠，防止模板变形或产生垂直偏差。工作面已完成的平面模板不得作为临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整度产生偏差。支设模板时，严禁碰撞预埋件，如碰撞按设计重新固定。拆除模板时要按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，防止混凝土墙面及门窗洞口等出现裂纹。拆除模板时严禁做自由落体运动，以防伤人、摔坏模板及压坏预埋管线。拆下的模板应及时清理干净，并修理调整。按技术交底刷好脱模剂，并按指定位置放好，以利于下次利用。冬期施工时模板背面的保温措施需保25、持完好。冬期施工防止混凝土受冻，当混凝土达到规范规定的拆模强度后方可拆模，否则会影响混凝土质量。多次周转的模板，若出现受雨（水）淋湿变形的情况，可以切除模板板面边缘的一部分，之后用封边漆涂刷封严，防止再次受雨（水）变形。七、施工进度计划根据总体进度计划，模板过程施工阶段为2012年5月10日至8月20日。八、安全保证措施8.1安全保证体系 8.2安全技术措施 对现场施工人员进行安全教育，建立健全安全管理制度，进场一律戴安全帽；开工时对施工队伍均进行一次安全技术总交底，施工前对参施人员做好安全技术交底；模板支、立、拆除必须按技术交底执行，拆除后的模板，不得堆放在施工层上；操作人员在2米以上高度作26、业时，必须系好安全带，穿防滑鞋；模板支承加固严格按方案和技术交底执行；严禁高空向下抛物，施工时工具和材料均要传递，严禁投掷；在模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，设专人看管，禁止非工作人员入内；使用的手持电动工具，电钻、电锯、电刨必须有良好的接地保护，按操作规程施工；模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36V的低压电源；登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落；模板吊装时，设专人指挥，信号工与吊车司机必须统一信号，密切配合，信号指挥工与挂钩人员必须在安全可靠的地方操作，严禁在吊运物品下站人。模板支承27、加固严格按方案和技术交底执行。由于层数很高，在高处作业时一定要小心，边缘构件支模更要防止坠人坠物。模板拆除后，及时拆除模板上的钉子，严禁出现朝天钉。8.3危险源辨识序号项目/工序作业危险源可能导致的事故预防措施1模板加工加工机械人员伤害1、加强机械设备维护及日常巡检2、加强作业人员的自我保护意识，严格按照操作规程操作2临时用电触电1、规范现场临时用电，电工日常巡视，及时处理存在的问题2、用电部分派专业电工进行3模板安装高处未系安全带高处坠落1、对工人进行班前教育，加强自我保护，重视“三宝”利用4满堂架未按要求搭设脚手架坍塌1、进行方案和技术交底工作，加强过程控制2、加强周转材料的检查，保证材料28、的合格性8.4消防措施多层板、方木及木材堆放区必须设在距消火栓较近的地方。木模及木材除按规定码放整齐外，垛与垛之间必须设90cm以上宽度的消防通道，并备有足够的消防器材，设专职人员负责现场消防安全作业。木料、竹胶板堆放区及木工棚严禁吸烟及明火作业。当必须明火作业时，必须有消防员开具的用火证，有专人看护。木料堆放场地应远离易燃物品，且道路畅通，提高自救能力；安排专人负责消防及场容的管理工作，对消防器材要定期检查；施工现场严禁吸烟。8.5安全防护措施8.5.1上人马道在落地式脚手架搭设上人马道，马道每楼道设一个，搭设高度至楼顶：上人马道搭设宽度1200mm，之字形搭设，立杆间距1500，步距15029、0，小横杆与外脚手架相连。马道坡度按照1：3设置，每跑高度不超过1500，铺设木跳板,休息平台宽度1200,满铺跳板，坡道及平台设180mm挡脚板，坡道钉防滑条（30*50木方条），间距300mm。上人马道外侧满挂密目网，坡道设1200mm高栏杆，中间设一道斜杆。进上人马道处搭设安全通道，长度不小于4m，宽度3m，高度6m，顶部铺设两层跳板；8.5.2水平安全网水平安全网是用9mm的麻绳、棕绳或尼龙绳纺织的，网眼不大于10cm。安全网从一层顶板位置开始设置，每层一道，设置在外脚手架大横杆下部。要求网绳不破损，绷紧，与脚手架紧密连接，拼接严密。安全网外高内低，及时清理严禁存放杂物，网下严禁堆放料30、具。九、质量保证措施9.1 模板工程质量保证体系9.2 模板工程质量控制程序9.3质量标准及允许偏差9.3.1.模板及其支架具有足够的强度、刚度和稳定性， 不致发生不允许的下沉和变形；其支架的支承部分必须有足够的支承面积。以满堂红等架子做支撑加固的模板，其必须采取稳定措施。检验方法为对照模板设计，现场观察或尺量检查。9.3.2.模板接缝严密，不得漏浆，宽度应不大于1.5mm。检查数量：梁、柱抽查20%，墙和板抽查20%。检验方法：观察和用楔形塞尺检查9.3.3.模板表面应清理干净，并均匀涂刷脱模剂，不得有漏涂现象。9.3.4.实测项目模板安装允许偏差及检查方法序号允许偏差项目允许偏差检验方法131、轴线位移柱墙梁3mm尺量检查2底模上表面标高3mm楼板用水准仪检查截面模内尺寸基础5mm尺量检查3柱墙梁3mm尺量检查4每层垂直度层高不大于5米3mm经维仪或用尺量和线坠检查大于5米5mm5相邻两板表面高低差2mm尺量6表面平整度2mm用2m靠尺和楔形塞尺检查7阴阳角方正2mm用2m靠尺和楔形塞尺检查顺直2mm线尺8预埋螺栓中心线位移2 mm拉线和尺量检查外露长度+5 mm，-09预留洞中心线位移5mm截面内部尺寸+5 mm，-010门窗洞口中心线位移3mm拉线、量尺宽高5mm对角线6mm11预埋铁件心线位移2 mm拉线和尺量检查12插筋中心线位移5mm尺量外露长度+10mm、0mm9.4质量32、控制要点9.4.1.模板安装前先进行验线，墙体模板根据放线焊接限位支撑。9.4.2.墙、柱模板的垂直度、截面尺寸及顶板标高、钢筋保护层厚度控制。9.4.3.顶板满堂脚手架均应有双向的剪刀撑，以增加整体稳定性。9.4.4.模板支搭必须牢固，拼缝严密，防止跑模、漏浆，接缝超过2mm的必须在接缝间加密封条；脱模剂要涂刷均匀，不得漏涂，拆模时必须待拆模申请单批准后再进行。9.4.5.模板的支柱及斜撑杆下面应平整，并有足够的受压面积。墙柱侧模斜撑底部应加设垫木。9.4.6.墙体模板的对拉螺栓孔应平直相对，穿墙螺栓不得斜拉硬顶，模板钻孔严禁用电、气焊烧孔。9.4.7.已拆除模板及其支架的构件，应在混凝土强33、度达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，加设临时支撑。拆除大跨度梁下支撑时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。正在浇筑混凝土的楼层下两层的梁板支撑不得松动、拆除。9.4.8顶板模板缝控制在1mm内，错台应控制在1.5mm内。9.5模板工程质量通病防治措施9.5.1模板支设偏位现象：拆模后，发现混凝土墙实际位置与建筑物轴线偏移。预防措施：模板轴线放线后，要有专人进行技术复核，无误后才能支模。墙模板根部和顶部必须设限位措施，如采用焊接钢件限位，以保证底部和顶部位置准确。支模时要拉水平、竖向通线，并设竖向总垂直度控制线，以保证模板水平、竖向位置准确。根据混34、凝土结构特点，对模板进行专门设计，以保证模板及其支架具有足够强度、刚度和稳定性。混凝土浇捣前，对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、复核，发现问题及时进行处理。混凝土浇捣时，要均匀、对称下料，浇灌高度要控制在施工规范允许范围内。9.5.2标高偏差现象：测量楼层标高时，发现混凝土结构层标高与施工图设计标高有偏差。预防措施：每层楼设标高控制点，竖向模板根部须做找平。模板顶部设标高标记，严格按标记施工。楼梯踏步模板安装时应考虑装修层厚度。9.5.3接缝不严现象：由于模板间接缝不严有空隙，造成混凝土浇捣时漏浆，表面出现蜂窝，严重的出现孔洞、露筋。预防措施：严格控制木模板含水率，制作时拼缝要严密。木35、模板安装周期不宜过长，浇捣混凝土时，木模板要提前浇水湿润，使其胀开密缝。9.5.4脱模剂使用不符合要求现象：拆模后模板表面用废机油涂刷造成混凝土污染，或混凝土残浆不清除干净即刷脱模剂，造成混凝土表面出现麻面等缺陷。预防措施：拆模后，必须清除模板上遗留混凝土残浆，尔后再刷脱模剂。严禁用废机油作脱模剂，脱模剂选用原则应为既便于脱模又便于混凝土表面装饰。脱模剂涂刷要均匀，一般以2度为宜，以防漏刷，也不宜涂刷过厚。十、季节性施工措施10.1雨季施工措施10.1.1雨天使用的木模板拆下后应放平，以免变形。木模板拆下后及时清理，刷脱模剂，大雨过后应重新刷一遍。10.1.2模板拼装后尽快浇筑混凝土，防止模板36、遇雨变形。若模板拼装后不能及时浇筑混凝土，又被雨水淋过，则浇筑混凝土前应重新检查、加固模板和支撑。10.1.3木工加工棚顶部设置避雷设施，防止发生雷击事故。十一、环境保护和文明施工措施11.1环境保护措施11.1.1新进场及使用后拆除的模板、钢管、扣件分开堆放，并按规定区域整齐摆放；11.1.2材料堆放场地采用C15细石混凝土硬化，底部用14mmH型钢做铺垫，防止雨水浸泡材料；11.1.3加工后产生的废木条、木屑安排专人负责清理，防止造成环境污染；11.2文明施工措施11.2.1多层板、钢管、扣件、木方的等材料堆放场地设置材料标识牌，分规格型号设置；11.2.2材料加工棚两侧设置文明施工标语；37、十二、计算书12.1柱模板支撑计算书12.1.1柱截面750750 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=750mm， 柱模板的截面高度 H=750mm， 柱模板的计算高度 L = 5600mm， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度90mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 面板厚度12mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 38、强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=68.690kN/m39、2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.99.620=8.658kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。 荷载计算值 q = 1.28.6580.400+1.403.6000.400=6.172kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3； 截面惯性矩 40、I = 5.76cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.463+1.401.440)0.233 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03410001000/9600=3.500N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板41、最大挠度计算值 v = 0.6773.4632334/(100800057600)=0.151mm 面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.233m。 荷载计算值 q = 1.28.6580.233+1.403.6000.233=3.600kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.440/0.400=3.600kN/m 最大弯矩 M = 0.142、ql2=0.13.6000.40 最大剪力 Q=0.60.4003.600=0.864kN 最大支座力 N=1.10.4003.600=1.584kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面惯性矩 I = 303.75cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.058106/67500.0=0.85N/mm2 抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6772.020400.04/(1008000.003037500.0)=0.014mm 最大挠度小于400.0/250,满足要43、求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.28.66+1.403.60)0.233 0.400 = 1.44kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.831mm 最大支座力 Qmax=2.160kN 抗弯计算强度 f=0.649106/8982.0=72.26N/mm2 支撑钢管的抗弯计44、算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于990.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 2.160 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.45、28.66+1.403.60)0.233 0.400 = 1.44kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.649kN.m 最大变形 vmax=0.831mm 最大支座力 Qmax=2.160kN 抗弯计算强度 f=0.649106/8982.0=72.26N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于9946、0.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 2.160 对拉螺栓强度验算满足要求!12.2楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度47、为5.6m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度12mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5090mm，间距300mm， 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的48、组合S=1.2(25.000.12+0.35)+1.401.00=5.420kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.000.12+0.71.401.00=5.030kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I49、和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = 12.96cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.015+1.402.700)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/21600=3.083N/mm2 50、面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.0153004/(1006000129600)=0.213mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m51、)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.900+1.200.105=1.206kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.260+1.206)0.450=1.110kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.110/0.450=2.466kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.470.45 最大剪力 Q=0.60.4502.466=0.666kN 最52、大支座力 N=1.10.4502.466=1.221kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面惯性矩 I = 303.75cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.050106/67500.0=0.74N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.005kN/m 最大变形 v =0.6771.005450.04/(1008000.003037500.0)=0.011mm 木方的最大挠度小于450.0/250,53、满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.313mm 最大支座力 Qmax=3.988kN 抗弯计算强度 f=0.293106/4491.0=65.23N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满54、足要求! 纵向支撑钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.617mm 最大支座力 Qmax=8.573kN 抗弯计算强度 f=0.628106/4491.0=139.84N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件55、抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.57kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1275.600=0.711kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重56、(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.425kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.512kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截57、面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 174.25N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 顶部立杆段：a=0.2m时，58、u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =6933/(0.163423.9)=100.539N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =6933/(0.152423.9)=107.594N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=102.891N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =7512/(0.163423.9)=108.940N/mm59、2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3501.4200.872=0.433kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.4330.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2002.942+1.4002.430+0.91.4000.111/0.900=7.08760、kN 非顶部立杆Nw=1.2003.425+1.4002.430+0.91.4000.111/0.900=7.667kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =7087/(0.163423.9)+111000/4491=127.406N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =7087/(0.152423.9)+111000/4491=134.619N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=129.811N/mm2,立61、杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =7667/(0.163423.9)+111000/4491=135.807N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取6.60m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2138.4mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=5940mm120mm，截面有效高度 62、h0=100mm。 按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边6.60m，短边6.600.90=5.94m， 楼板计算范围内摆放87排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 11.20(0.7187/6.60/5.94)+ 1.40(2.00+1.00)=9.44kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=5.949.44=56.07kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算63、 Mmax=0.0588ql2=0.058856.075.942 按照混凝土的强度换算 得到10天后混凝土强度达到69.10%，C40.0混凝土强度近似等效为C27.6。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.17N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 2138.40360.00/(5940.00100.0013.17)=0.10 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.095 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.0955940.000100.000213.210-6 结论：由于Mi = 74.30=7464、.30 Mmax=116.33 所以第10天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保存。 3.计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边6.60m，短边6.600.90=5.94m， 楼板计算范围内摆放87排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 11.20(0.35+25.000.12)+ 21.20(0.7187/6.60/5.94)+ 1.40(2.00+1.00)=14.68kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=5.9414.68=87.19k65、N/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0588ql2=0.058887.195.942 按照混凝土的强度换算 得到20天后混凝土强度达到89.90%，C40.0混凝土强度近似等效为C36.0。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.16N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 2138.40360.00/(5940.00100.0017.16)=0.08 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.0775940.000100.0002166、7.210-6 结论：由于Mi = 74.30+78.49=152.80 Mmax=180.90 所以第20天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑必须保存。 4.计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边6.60m，短边6.600.90=5.94m， 楼板计算范围内摆放87排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第4层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 21.20(0.35+25.000.12)+ 31.20(0.7187/6.60/5.94)+ 1.40(2.00+1.00)=19.92kN/m67、2 计算单元板带所承受均布荷载q=5.9419.92=118.31kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0588ql2=0.0588118.325.942 按照混凝土的强度换算 得到30天后混凝土强度达到102.07%，C40.0混凝土强度近似等效为C40.8。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=19.43N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 2138.40360.00/(5940.00100.0019.43)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067 此层楼板所能承受的最大弯矩为： 68、M3=sbh02fcm = 0.0675940.000100.000219.410-6 结论：由于Mi = 74.30+78.49+77.33=230.13 Mmax=310.03 所以第40天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第5层以下的模板支撑可以拆除。12.3梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.0m， 梁截面 BD=350mm750mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度12mm，剪切强度1.6N/69、mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5090mm,木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.75+0.50)+1.402.00=25.900kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.000.770、5+0.71.402.00=27.273kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7500.400=7.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.750+0.350)/0.350=1.057kN/m (3)活荷载为施工荷载标71、准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3500.400=0.420kN 均布荷载 q = 1.357.500+1.351.057=11.552kN/m 集中荷载 P = 0.980.420=0.412kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3； 截面惯性矩 I = 5.76cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右72、各支座力分别为 N1=0.758kN N2=2.939kN N3=0.758kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.122mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04410001000/9600=4.583N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.122mm 面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 73、2.939/0.400=7.347kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.350.40 最大剪力 Q=0.60.4007.347=1.763kN 最大支座力 N=1.10.4007.347=3.232kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面惯性矩 I = 303.75cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.118106/67500.0=1.74N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.6874、0kN/m 最大变形 v =0.6774.680400.04/(1009000.003037500.0)=0.030mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.296mm 最大支座力 Qmax=2.227kN 抗75、弯计算强度 f=0.758106/4491.0=168.85N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.400mm 最大支座力 Qmax=4.789kN 抗弯计算76、强度 f=0.312106/4491.0=69.44N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.79kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.79kN (已经77、包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.576=0.778kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.207=0.280kN 非顶部立杆段 N = 4.789+0.778=5.567kN 顶部立杆段 N = 4.789+0.280=5.069kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 174.25N/mm2； l078、 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =5069/(0.163423.9)=73.511N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =79、0.152 =5069/(0.152423.9)=78.669N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=75.230N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =5567/(0.163423.9)=80.728N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3501.0000.872=0.305kN/m80、2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3050.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=4.789+1.3500.207+0.90.9800.069/0.800=5.145kN 非顶部立杆Nw=4.789+1.3500.576+0.90.9800.069/0.800=5.643kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =5145/(0.163423.9)81、+69000/4491=90.030N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =5145/(0.152423.9)+69000/4491=95.267N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=91.776N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =5643/(0.163423.9)+69000/4491=97.248N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。