1、高端商品住宅工程模板工程轮扣式脚手架安装施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一节、编制依据10第二节、工程概况102.1 工程简介102.2 模板工程结构层概况11第三节、轮扣式脚手架的特点117、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；12第四节、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数124.1施工要点122、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。125、轮扣式脚手架附图片。134.2轮扣式脚手架技术参数13一、规格、型号134.3、设计荷载142、横杆设计荷载：12、4第五节、轮扣式支撑的设计14第六节、施工部署及施工准备156.1工艺流程156.2施工准备156.2.1 材料准备156.2.2 轮扣式支撑体系范围166.2.3 轮扣式支撑体系技术交底工作16第七节、操作工艺167.1支模方式167.2支撑体系177.3模板支设的要求177.3.3柱子模板接缝控制177.4模板拆除177.4.1拆除前的准备177.4.2拆模时间规定：187.4.3模板拆除注意事项18第八节、模板质量标准188.1保证项目188.2基本项目198.3允许偏差项目198.4模板施工应注意的质量问题193）、板接缝处出现高低差及漏浆194）、梁侧板或板模夹在砼内205）、楼梯踏3、步高度、宽度不均匀，中间外凸206）、爆模或外凸207）、垂直度偏差大20第九节、成品保护216）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。21第十节、模板施工职业健康安全要求2110.1职业健康安全保证措施2110.1.1一般注意事项2110.1.2人员要求2210.1.3模板支撑的检修安全措施2210.2环境保证措施22第十一节、混凝土浇筑施工方法及要求23第十二节、施工监测方案及安全应急预案2312.1施工监测方案232、监测方案：233 变形监测预警值：2412.2安全应急预案241 总则242 灾情预警和报告241、成立应急抢险小组。292、现场救援小组。303、事故勘察小4、组。30预防模板支撑坍塌重大事故的措施30第十三节、飘板材料选择及搭设321材料选择32（一）根据现有实际情况选择使用材料如下32（二）、施工条件322、各种材料检验合格、人员、机械准备就绪。32（1）本工程采用扣件式钢管脚手架支撑系统模板，二层大厅。334模板设计333）模板及其支架的设计应考虑下列各项荷载。334）模板及其支架的刚度，其最大变形值不得超过下列允许值。345）支架的立柱或桁条应保持稳定，并用撑拉杆固定。345飘板模板的安装及防护34第十四节 计算书34梁模板(地下室钢管架)计算书34一、参数信息351.模板支撑及构造参数352.荷载参数353.材料参数364.梁底模板参数365、5.梁侧模板参数36二、梁模板荷载标准值计算371.梁侧模板荷载37三、梁侧模板面板的计算371.强度计算382.挠度验算38四、梁侧模板内外楞的计算391.内楞计算392.外楞计算40五、穿梁螺栓的计算42六、梁底模板计算431.抗弯强度验算432.挠度验算44七、梁底支撑的计算451.荷载的计算：452.钢管的支撑力验算453.支撑钢管的强度验算47八、梁底纵向钢管计算49九、立杆的稳定性计算:49立杆的稳定性计算公式491.梁两侧立杆稳定性验算:492.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:50参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算51十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:521.6、模板支架的构造要求：522.立杆步距的设计：523.整体性构造层的设计：524.剪刀撑的设计：535.顶部支撑点的设计：536.支撑架搭设的要求：537.施工使用的要求：53梁模板(标准层)计算书53一、参数信息541.模板支撑及构造参数542.荷载参数543.材料参数554.梁底模板参数555.梁侧模板参数55二、梁模板荷载标准值计算561.梁侧模板荷载56三、梁侧模板面板的计算561.强度计算572.挠度验算57四、梁侧模板内外楞的计算581.内楞计算582.外楞计算60五、穿梁螺栓的计算61六、梁底模板计算621.抗弯强度验算622.挠度验算63七、梁底支撑的计算641.荷载的计算：647、2.钢管的支撑力验算643.支撑钢管的强度验算66八、梁底纵向钢管计算68九、立杆的稳定性计算:68立杆的稳定性计算公式681.梁两侧立杆稳定性验算:682.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:69参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算69一、参数信息701.模板支撑及构造参数702.荷载参数713.材料参数714.梁底模板参数715.梁侧模板参数72二、梁模板荷载标准值计算721.梁侧模板荷载72三、梁侧模板面板的计算731.强度计算732.挠度验算74四、梁侧模板内外楞的计算741.内楞计算742.外楞计算76五、穿梁螺栓的计算78六、梁底模板计算781.抗弯强度验算792.挠度验算80七8、梁底支撑的计算801.荷载的计算：802.钢管的支撑力验算813.支撑钢管的强度验算82八、梁底纵向钢管计算84九、立杆的稳定性计算:84立杆的稳定性计算公式841.梁两侧立杆稳定性验算:842.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:86如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算87一、参数信息881.模板支撑及构造参数882.荷载参数893.材料参数894.梁底模板参数895.梁侧模板参数89二、梁模板荷载标准值计算901.梁侧模板荷载90三、梁侧模板面板的计算901.强度计算912.挠度验算92四、梁侧模板内外楞的计算921.内楞计算922.外楞计算94五、穿梁螺栓的计算96六、梁底模板计9、算961.抗弯强度验算972.挠度验算98七、梁底支撑的计算981.荷载的计算：992.钢管的支撑力验算993.支撑钢管的强度验算101八、梁底纵向钢管计算102九、立杆的稳定性计算:102立杆的稳定性计算公式1021.梁两侧立杆稳定性验算:1032.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:104如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算105一、参数信息:1061.模板支架参数1062.荷载参数1063.材料参数1064.楼板参数106二、模板面板计算:108面板计算简图1081、荷载计算1082、强度计算1083、挠度计算109三、模板支撑方木的计算:109方木楞计算简图1091.荷载的计算：10、1092.方木抗弯强度验算:1103.方木抗剪验算：1104.方木挠度验算:110四、托梁材料计算:111五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):1131.静荷载标准值包括以下内容：1132.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。1133.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算113六、立杆的稳定性计算:113参照扣件式规范，按下式计算114七、立杆的地基承载力计算:115立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求115八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:1151.模板支架的构造要求：1152.立杆步距的设计：1163.整体性构造层的设计：1164.剪刀撑的设计：1165.顶11、部支撑点的设计：1166.支撑架搭设的要求：1167.施工使用的要求：117板模板(标准层管架)计算书117一、参数信息:1171.模板支架参数1172.荷载参数1173.楼板参数1174.材料参数117二、模板面板计算:119面板计算简图1191、荷载计算1192、强度计算1193、挠度计算120其中q = 4.1kN/m120三、模板支撑方木的计算:120方木楞计算简图1201.荷载的计算：1202.强度验算:1213.抗剪验算：1214.挠度验算:121四、托梁材料计算:122五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):1231.静荷载标准值包括以下内容：1232.活荷载为施工荷载标准值与振倒混12、凝土时产生的荷载。1243.立杆的轴向压力设计值计算公式124六、立杆的稳定性计算:124立杆的稳定性计算公式124七、楼板强度的计算:1251. 楼板强度计算说明1252.验算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求1253.验算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求1264.验算楼板混凝土21天的强度是否满足承载力要求127q = 4 1.2 ( 0.35 + 250.15 ) +127一、参数信息:1281.模板支架参数1282.荷载参数1283.材料参数1284.楼板参数128二、模板面板计算:129面板计算简图1301、荷载计算1302、强度计算1303、挠度计算131三、模板支撑方13、木的计算:131方木楞计算简图1311.荷载的计算：1312.方木抗弯强度验算:1323.方木抗剪验算：1324.方木挠度验算:132四、托梁材料计算:133五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):1341.静荷载标准值包括以下内容：1342.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。1353.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算135六、立杆的稳定性计算:135参照扣件式规范，按下式计算135七、立杆的地基承载力计算:137立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求137一、参数信息1381.基本参数1382.柱箍信息1393.竖楞信息1394.面板参数1395.木方和钢楞139二、柱模板14、荷载标准值计算139三、柱模板面板的计算140面板计算简图1401.面板抗弯强度验算1402.面板抗剪验算1413.面板挠度验算142四、竖楞方木的计算143竖楞方木计算简图1441.抗弯强度验算1442.抗剪验算1443.挠度验算145五、B方向柱箍的计算1461. 柱箍抗弯强度验算1472. 柱箍挠度验算148六、B方向对拉螺栓的计算148七、H方向柱箍的计算1491.柱箍抗弯强度验算1502. 柱箍挠度验算150八、H方向对拉螺栓的计算151第一节、编制依据本工程计算依据高端人才引致区A区建设工程项目的施工图纸、施工组织设计，及以下标准、规范：1）xx省建设工程高支撑模板系统施工安全管理15、办法。2）建筑施工安全检查标准JGJ59-2011。3）建筑工程荷载规范。4）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011。5)建设工程项目管理规范。6) 支模计算软件。相关国家规范、地方标准等技术文件：7)混凝土结构工程施工及验收规范GB502042002（2011年版）；8)混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-2011；9)建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-2013；10)建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；11)建筑结构荷载规范 （GB50009-2006）；12)建设工程安全生产管理条例；关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管16、理导则建质2009254号文；关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号文；本工程施工图纸和本工程施工组织设计等；企业ISO9001:2008质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件；PINMING计算软件。第二节、工程概况2.1 工程简介拟建的高端人才引致区A区建设工程项目，位于xx，属于高端商品住宅项目。在本场区内拟建的建筑物中包括32栋高层住宅、19栋合院， 1层地下车库高层住宅建筑层数1415层（其中G10#栋14层，其余15层）。项目总用地面积180395.5平方米，实用地面积140372.7平方米，总建筑面积约41万平方米，合同造价为12.9亿元，17、分为三期建设。其中，一期规划总用地面积59533.5平方米，总建筑面积210202.0平方米，包括土建（含各专业工程预埋管件）、水电、装修工程等楼内所有工程内容。安全目标：实现“无因工死亡事故；无重伤事故；无火灾事故；无坍塌事故；无中毒事故；无重大机械设备事故”的“六无”安全目标，年度轻伤负伤频率控制在3以下。争创汕头市“安全生产、文明施工”双示范工地。工期要求：总工期34个月（1033天）。工程地点：xx。2.2 模板工程结构层概况本工程一层地下室，地下室层高为3.74.75m，G10#栋首层层高6.0m，17#、21#首层层高3.9m，其它楼栋底层层高3.5m，标准层层高均为3.0m，G118、0#栋顶层层高3.5m，其它楼栋顶层层高3.0m.合院区底层层高3.6m，二层3.6m。设置架空层为公共活动空间。另外，场区规划建设1栋高层综合商业楼，主楼12层，裙房3层，底层层高5.4m，二层层高3.6m，三层层高4.0m，标准层层高3.15m。地下室顶板250mm，300mm；梁规格截面尺寸为300*800，400*700，200*600。标准层板厚100mm，120mm，梁规格截面尺寸为200*550，200*800，250*550，首层连梁250*1250，250*1400。G10#栋二层板高6m，梁尺寸为200*550,200*500,200*400，200*800。柱规格尺寸为419、50*450，500*500。本工程选择截面积最大的梁板进行验算，G10#栋二层选择200*800梁截面尺寸验算，地下室选择400*700梁截面尺寸验算，标准层选择200*800梁截面尺寸验算，连梁选择250*1400截面尺寸验算；板模板分别验算G10#栋、地下室、标准层。柱选择500*500截面尺寸验算。第三节、轮扣式脚手架的特点轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，其主要特点是： 1、具有可靠的双向自锁能力； 2、无任何活动零件； 3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷； 4、受力性能合理； 5、可以自由调节； 6、产品标准化包装； 7、组装合理，它的安全性、20、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。缺点： 1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混 凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。本工程使用条件:由于本工程层板为250厚C30钢筋混凝土板作为地下室支架的基础,具备轮扣式脚手架的搭设条件。第四节、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数4.1施工要点1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，并由总包单21、位放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；5、轮扣式脚手架附图片。 4.2轮扣式脚手架技术参数轮扣式脚手架严格按照GB 249112010标准执行一、规格、型号名称型号A（MM）理论重（KG22、）材质、壁厚立杆LG3.0米300013.5立杆LG2.4米240011.0立杆LG2.1米21009.3立杆LG1.8米18008.2立杆LG1.5米15006.8立杆LG1.2米12005.6立杆LG0.9米9004.2立杆LG0.6米6003.0立杆LG0.3米3001.6横杆LG1.5米15006.05横杆LG1.2米12004.95横杆LG0.9米9003.75横杆LG0.6米6002.5横杆LG0.3米3001.44.3、设计荷载1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200、1800时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30、25KN。2、横杆设计荷载：HG90 23、Pmax6.77KN Qmax14.80KNHG120 Pmax5.08KN Qmax11.11KNHG180 Pmax3.39KN Qmax7.40KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。3、支座设计荷载：可调底座Pmax60KN，可调顶托Pmax60KN，可调早拆Pmax60KN。第五节、轮扣式支撑的设计5.1轮扣式脚手架的布置：首先进行满堂轮扣式脚手架的搭设，地下室框架轴线间距为7.8米，按照排架间距梁轴线往两侧，每0.6米设一排立杆；高度小于4米标准层每0.9米设一排立杆，高度大于4米、小于6米层高每0.9米设一排立杆。 5.2对于局部特别是不规则的，框架内有大梁的，24、则适当利用1.5米和0.9米长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距，保证立杆从梁轴线起600距离开始起步。5.3对框架柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头U型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上，加固斜撑竖向间距400，水平间距200。对U型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。5.4对楼梯踏步的模板支设，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。5.5对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得超过20CM，如果超25、过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型托，即立杆最上端与最下端各设置一个U型托，保证U托外露丝扣小于20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。5.6梁底采用钢管上铺设80*80木方,间距300,木方上铺设梁底板,梁底间距1000支撑加固。5.7沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣件搭设。5.8中间在纵横向应每隔10M左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度宜为46米,并在剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45度60度。第六节、施工部署及施工准备 6.1工艺流程施工工艺流程：施工准备柱钢筋加工制作及模板的配置柱钢26、筋绑扎内架搭设梁底模及梁侧模的安装平板模板安装及柱模板的安装模板验收梁钢筋绑扎钢筋隐蔽验收梁板柱混凝土浇筑柱模拆除梁侧模拆除梁板底模拆除。柱及剪力墙模板流程：清理柱内杂物弹边线及门洞口位置线钢筋绑扎、预留洞口自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续安装洞口模板安装柱侧模调整固定自检、互检验收移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线内架搭设调整标高、剪力墙及柱接头模板安装安装梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电管线安装绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。6.2施工准备6.2.1 材料准备各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。根据施工27、工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划序号名 称规 格单位数 量进场时间118mm木胶合板9151830块1400零层板浇筑完后分批进场2木 枋80802000条6000零层板浇筑完后分批进场3轮扣式立杆6002400mm个1200零层板浇筑完后分批进场4轮扣式横杆1200、900个4800零层板浇筑完后分批进场5顶 托L=740mm个600零层板浇筑完后分批进场6钢管483.28、5吨120零层板浇筑完后分批进场7步步紧1m个5000零层板浇筑完后分批进场模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。6.2.2 轮扣式支撑体系范围 地下室及主体结构。6.2.3 轮扣式支撑体系技术交底工作在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；1.轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。2.按规范要求（架体高度超过4个步距）每隔五跨设置剪刀撑。3.可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于650mm。4.作为扫地杆的最底层水平杆高度小于550mm。第七29、节、操作工艺7.1支模方式梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。7.2支撑体系轮扣式支撑体系本着创新工艺、新产品的原则。本工程部分支模体系采用轮扣脚手架支模体系。我们对高大支模采取最不利荷载进行验算。对层高为4m及6m，板厚为250mm；梁最大截面为300800进行支模体系稳定性验算。立杆和水平杆采用483.5的轮扣钢管脚手架，立杆间距为900mm900mm或600mm600mm，水平步距为1.5m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用483.5双钢管，钢管上铺501001500木枋间距为350mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过550mm。对一层结构部分每隔5跨由30、底到顶设置剪刀撑，剪刀撑设置角度4560。7.3模板支设的要求7.3.1模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。7.3.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。7.3.3柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应1mm，模板间接缝高差、宽度2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。7.4模31、板拆除7.4.1拆除前的准备拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；清除架体上的杂物及地面障碍物；拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；7.4.2拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件1007.4.3模板拆除注意事项1）、梁板模板拆除前32、应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。第八节、模板质量标准8.1保证项目模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。8.2基本项目模板接33、缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。8.3允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项 目允许偏差(mm)项 目允许偏差(mm)轴线位移3表面平整度5标高-5+2相邻两板表面高低差2截面尺寸-5+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0+108.4模板施工应注意的质量问题1）、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。2）、梁身不34、平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。防止办法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱2。3）、板接缝处出现高低差及漏浆防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为75mm；同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。4）、梁侧板或板模夹在砼内防止办法：模板压向必须正确，即板底模压35、往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模梁侧模从梁柱处向中间安装板模从梁边向中间安装。5）、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸防止办法：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。6）、爆模或外凸原因分析：1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退36、货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手37、续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60左右。第九节、成品保护1）、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。2）、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。4）、每次拆下的38、模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。5）、对柱子、楼梯阳角部位用旧模板包装好，其中柱角保护模板高度1.8m，宽80100mm，楼梯踏步保护模板宽度5080mm。6）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。第十节、模板施工职业健康安全要求10.1职业健康安全保证措施10.1.1一般注意事项1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。3)、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应39、加防滑扣件。5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。10.1.2人员要求1）支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。2）操作工在作业时严禁喝酒40、或带病作业。3）操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。10.1.3模板支撑的检修安全措施1）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。10.2环境保证措施1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得41、从高空向下抛掷。2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。第十一节、混凝土浇筑施工方法及要求本工程全部采用商品砼，现场布专业砼输送泵车，砼从低处向高处分层浇捣，一次性浇筑完成。混凝土浇筑过程中,有专人负责跟随检查模板及支架的变形情况,如果发现模板或支架有明显变形的,立即要求停止现场混凝土浇筑,对变形处模板与42、支架进行加固处理.在混凝土浇筑过程中,对模板及支架进行变形观测,并及时把变形测量数据记录下来,对变形大的模板立即要求进行支架与方木的加固处理.模板变形观测平面图附后.严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平.第十二节、施工监测方案及安全应急预案12.1施工监测方案1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决43、；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；d、在 梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3 变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为144、0mm。12.2安全应急预案1 总则工作原则：统一领导，分级负责。项目经理接受业主、监理或有关部门的指挥，项目部内部各抢险小组统一接受项目经理指挥。适用范围：本工程轮扣式支撑体系范围发生的高空坠物、物体打击、触电、火灾等事故突发性灾害事件发生后的应急反应。2 灾情预警和报告a 灾害预警综合管理部收集各灾情信息，并与有关部门紧密联系及时发出预警，预测灾情的发生趋势及可能对特定区域内的群众生命财产造成的威胁。b 建议对策项目部根据灾情预测预警及时向监理、公司或有关部门提出应急对策建议和措施，或者制定针对性应急方案。c 报告灾情灾情发生后，项目部立即向监理、公司或有关部门报告初步灾情并迅速组织有关部45、门调查核实灾情。发生特大灾害，可以越级向上级人民政府或主管部门报告。灾情内容主要包括：灾情种类，发生时间、地点、范围、程度、损失及趋势，采取的措施，生产、生活方面需要解决的问题等。d 应急反应机构小范围灾情由项目部成立抢险救灾临时领导小组，项目经理为组长，项目副经理、总工程师为副组长，成员有项目部各部门成员组成。大范围的灾情在筹备组或有关部门的领导下，由项目部成立抢险领导小组，各施工队成立抢险小分队，负责本单位的防灾工作，并随时听从抢险救灾总指挥部的指示。e抢险队伍项目经理部分别精选一支不少于30人的抢险基本队伍，作为抢险救灾的骨干力量，现场的所有职工加入抢险基本队伍，参加抢险救灾，抢险队伍通46、过应急反应机构接受上级领导，并制订联络方案，按设防范围和标准上岗值班或接通知参加抢险。f 应急救援的培训与演练培训预案和预警措施确立后，按计划组织项目经理部及施工大队的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能，每月一次。并在工人进场安全教育的同时进行教育。主要培训以下内容：（1）对危险源的突显特性辩识。（2）事故报警。（3）紧急情况下人员的安全疏散。（4）现场抢救的基本知识。演练预案和预警措施确立后，经过有效的培训， 在工程开工后演练一次。根据工程工期长短不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束，及时作出总结，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高47、。g 报警指定机构人员、联系电话项目部综合管理部是报警的指定机构，综合管理部接到报告后并马上通知项目经理，同时向工地发出报警。应急组织机构图:救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。H 应急线路本工程地处广州市黄浦区大沙东路附近。根据现场作业位置、大门位置、施工现场情况和场外交通情况，本工程设计一条应急路线。具体如下：事故地点航海学院对面黄埔大道中路于大沙路交汇处。g 防灾设备项目部和各施工队应根据本段工程和工地的48、实际情况，配齐配足木材、钢材、蓬布、止水材料、发电机、大功率抽水机、消防设备等应急抢险器材、设备。配备一定数量的汽车式起重机、挖掘机、自卸运输车，随时接受项目部的调遣。成立救护队及医疗抢救站，配备急救和抢救设备，并指定专人保管，经常保持其良好状态，抢救设备不得挪作他用。K 可能发生的紧急情况及应急预控措施可能发生的紧急情况可能发生的紧急情况如表8-4-1。表8-4-1 可能发生的紧急情况表序号可能发生的紧急情况发生原因1火灾事故事故现场的火源，临时用电未按规范执行、电焊作业时没对焊花采取隔离措施，易燃、易爆物品没隔离存放，作业人员将烟头随地乱扔等。2高处坠落事故现场的洞口、没覆盖严密，临边没有49、防护栏杆、安全网；防护栏杆及安全网的搭设没按照规范要求搭设；作业层的架板铺设没按照规范要求铺设。伤者在进行高空作业时，没按照规范要求戴好安全帽并系好帽带，未穿好防滑鞋，在无防护条件的作业层，未按照规范要求穿戴好安全带。3物体打击事故现场周围物体可能飞出、倾落、滚滑的方向有人违章作业，伤者所处的工作位置在物体可能坠落所能达到的区域。4触电事故事故现场的机械设备的电源没接地，机械设备带电、漏电。伤者未经过专业培训，未取得特种作业人员操作上岗证，伤者使用绝缘性能不合格的电气设备。作业时未穿好绝缘鞋，戴好绝缘手套。M 应急预控措施应急预控措施见表8-4-2。表8-4-2 应急预控措施一览表序号事故预控50、措施1火灾事故A 现场组建以项目经理为第一责任人的防火领导小组和义务消防队员、班组防火员。B 把消防责任落实到重点防火班组、重点工作岗位。C 施工现场配备足够的消防器材，统一由消防干部负责维护、管理、定期更新、保证完整、临警好用，并做好书面记录。D 一般临时设施，每一百平方米配备一只九升灭火机，临时木工棚、油漆间等每二十五平方米配一只各类合适的灭火机。E 划分动火区域，现场的动火作业执行审批制度，并明确一、二、三级动火作业手续，落实好防火监护人员。F 电焊工在动用明火时必须随身带好“二证”(电焊工操作证、动火许可证)、“一器”(消防灭火器)、“一监护”(监护人职责交底书)。G 气割作业场所必须51、清除易燃物品，乙炔瓶和氧气瓶使用时两者的距离不得少于5m，离火源不得少于10m。H 施工现场配置2寸消防水管和独立电源的消防水泵，场地四周各设一消防栓，并设醒目的红色警示灯。I 规范用电，防止电起火。2高处坠落A 本工程作业面较大，高处作业涉及人员较多，应该引起高度重视。B 高处作业人员须经医生体验合格，凡患有不适宜从事高空作业疾病的人员，一律禁止从事高空作业。C 高空作业应有足够的照明设备和避雷措施。D 高空作业所需的料具、设备等，必须根据本工程施工进度随用随运，禁止超负荷堆放。E 料具应堆放平稳，工具应随时放入工具袋内，严禁乱堆乱放和从高处抛掷材料、工具、物件。F 作好应急演练及培训，向工52、人进行应急处理的交底。3物体打击A 高空作业区域划出禁区，并设置围栏，禁止行人，闲人通行闯入。B 在建筑场地的出入口，搭设长36m宽度大于通道两侧各1m的双层防护棚，棚顶满铺脚手板作为安全通道。C 临近施工区域的办公区、宿舍区、及对人和物构成威胁的地方，亦支搭双层防护棚。D 严禁往下抛物，楼层垃圾集中堆放，及时清理，倾倒时应有防护设施并设专门区域。E 作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。4触电事故A 现场临时施工用电除符合供电部门规定外，严格执行JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规范要求采用三相五线制(TN-S接零保护系统)，实施三级配电、两级保护。B 进行现场临时用电方案53、编制，场内用电按平面图统一布置。C 临时用电方案由投标人总部总工程师审批后实施，所有动力用电线路均采用三相五线制，并主要采用埋地方式进行敷设，以确保安全用电。D 所有机械必须要接零接地保护，配电箱设漏电保护器，所有配电箱保证一闸一保险，并派专人管理，地下室、楼梯间使用低压电源，但必须确保夜间有足够的照明。E 配电线路按用电平面布置图的规定敷设，埋地深度大于70cm，且均绝缘良好，截面积不得少于规范要求。F 室内、外线路均与施工机具，车辆及行人至少保持规范规定的最小安全距离。G 外电防护：外电小于安全距离必须要制定外电防护措施。为了更好地抓好施工现场模板支撑系统中的安全管理，杜绝模板支撑坍塌事故54、的发生，根据对施工现场的危害辨识、风险评价的要求，结合公司实际，特制定模板支撑坍塌事故的应急预案。原因分析：在施工现场由于施工人员对模板支撑的性能了解不够，在模板支撑过程中，由于立杆基础不牢、大、小横杆连接不可靠、剪刀撑设置不符合要求，发生模板支撑坍塌事故而造成人员伤害，从而给企业和员工个人及其家属造成经济上和精神上的损失。施工现场一旦发生模板支撑坍塌事故后公司及所属各单位应作如下工作：1、成立应急抢险小组。应急抢险小组由公司主要领导及相关部门人员和项目经理、项目技术负责人、施工员、安全员、质检员、班组长组成。其任务是：一旦发生模板支撑坍塌事故造成人员伤害，组织好必备的抢险器材，要及时赶到现场55、；划定事故现场保护范围，设置安全戒备区域，控制事故险情，保护好事故现场，拍照或摄像，并经上级主管部门同意后拆除现场。2、现场救援小组。施工项目应成立现场救援小组，并由项目技术负责人、施工员、安全员、质检员组成。其任务是：一旦有事故发生，应立即在现场抢救伤员，先救后搬，按伤势的轻重采取相应的救护方法，进行紧急救护，同时迅速请医生抢救，或将伤者及时送至附近的医院救治。防止事故事态的扩大和蔓延。3、事故勘察小组。公司管生产的副总经理、总工程师、安全管理部组成事故勘察小组。其任务是：协助上级机关勘察人员认真做好事故调查分析工作，收集掌握相关原始资料，为事故的调查分析提供可靠的依据。4、发生模板支撑坍塌56、事故后，公司安全管理部按照建设部3#令的规定在规定时间内写出书面报告。预防模板支撑坍塌事故发生的措施：1、公司成立重大危害应急预案领导小组2、重大危害应急预案办公室设在安全管理部。3、公司及项目经理部必须按照制度规定对所属施工现场进行全面的定期与日常性安全检查，特别要有针对性的抓好模板支撑系统安全管理的专项治理，预防模板支撑坍塌事故的发生。4、严格执行JGJ59-2011、JGJ130-2011规范，认真学习掌握和相关配套的有关标准，对违章指挥、违章作业、无证上岗等要立即制止，对各种违章行为要从重处罚。5、认真编写专项模板支撑方案，按规定进行审批，做好模板支撑的验收；对模板支撑工人要进行专项安57、全技术交底，对危险点（源）要重点巡查，抓好班前安全活动记录。预防模板支撑坍塌重大事故的措施1、模板工程必须由项目技术负责人编制单项工程施工方案，方案编制完后上报公司主任工程师必须亲自审批，审批完后，项目技术负责人会同工长必须向参加作业人员进行详细的书面安全技术交底。2、模板支撑时，作业人员必须严格按照所编制的施工方案进行施工，班组长必须自检本班操作人员是否按照方案进行施工，并上报施工员，然后由项目技术负责人、施工员、安全员三方共同检查立柱间距，材料规格、接头方法及剪刀撑的设置是否符合施工方案的要求，达到要求后方准开始浇筑砼。3、浇筑砼前，应按方案要求对模板上的施工荷载进行检查，模板上的堆料和施58、工设备应分散堆放，凡荷载过于集中并超载时，应立即停止施工，在紧急疏散超载的材料、设备后，方可恢复施工。4、模板支撑系统不得随意拆除，模板拆除前，应对照拆除的部位查阅砼强度试验报告，在达到拆除强度时，经技术负责人正式批准后，工长向工人进行拆除模板工程的安全技术交底，严格按方案规定的程度进行拆除，拆除时，应设置警戒线和明显标志，并设专人监护，模板支撑要随拆随运出，并按规格分类堆放，严禁随意抛掷。N 灾害处理各队伍均有二名工作小组成员值班，随时和上级部门、业主保持联络。发生险情后，立即报告现场总值班。值班负责人立即组织现场人员进行抢险，派人到防灾器材专用仓库提取器材，布置就位。值班负责人有权调动当班59、上岗人员和抢险机动人员。同时联络及时通知本队伍领导赶赴现场，并将情况汇报给上级部门值班室。负责人赶到现场，组织指挥抢险。i 抢险步骤将通讯工具分发到现场主要抢险负责人；各级抢险负责人进行分工、协调工作；提取或调集防灾器材；实施抢险，组织转移安置公私财物和人员。L 灾情、事故搜集和报告灾情、事故发生后，项目部在监理的指导下及时组织有关部门和人员核查统计汇总灾害损失情况，并逐级上报。发生建设工程重大安全险情或重大事故后，应立即将事故情况如实向事故所在地建设行政主管部门或其他有关部门报告。在公安、消防、卫生等专业抢险力量达到现场前，应立即启动本单位的应急抢险预案，全力协助开展事故抢险救援工作。同时协60、助有关部门保护现场，维护现场秩序，妥善保管有关物证，配合有关部门收集证据。应急状态终止后，各有关单位、部门及时做出书面报告。第十三节、飘板材料选择及搭设1材料选择（一）根据现有实际情况选择使用材料如下1、模板：采用18391518mm（厚）夹板；2、木枋：采用8080mm木枋； 3、支撑系统：选用483.5钢管承重架（二）、施工条件1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。2、各种材料检验合格、人员、机械准备就绪。3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。4、模板安装前，先检查模板、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。2施工61、顺序 3钢管脚手架布置（1）本工程采用扣件式钢管脚手架支撑系统模板，二层大厅。（2）脚手架立杆横距以0.9m，立杆纵距1 m，步距离1.5m，架体总高约8.4m。具体的布置详见“超高支模专项方案”。（3）天面层楼面以下一层楼板处预留25mm钢筋与水平连系杆锚固，间距为3m，另处，在柱中部预留件与水平连系杆锚固，确保有足够的水平支撑力。4模板设计1)模板及其支架的设计根据本工程结构形式、荷载大小施工设备和材料供应等条件进行。2）钢管支架有出厂合格证，符合现行国家标准钢结构设计规范规定，其荷载设计值可乘以系数0.85予以折减，木模板及其支架的设计应符合现行国家标准木结构设计规范的规定，当木材含水量62、小于25%时，其荷载设计值与可乘以系数0.90予以折减，3）模板及其支架的设计应考虑下列各项荷载。模板及 支架自重，新浇筑混凝土自重，钢筋自重。施工人员及施工设备载，振捣混凝土时产生的荷载。4）模板及其支架的刚度，其最大变形值不得超过下列允许值。对结构表面外露的模板，为模板物件计算跨度的1/400。施工人员及施工设备载，振捣混凝土时产生的荷载。支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。5）支架的立柱或桁条应保持稳定，并用撑拉杆固定。6）要验算模板及其支架在自重和同荷载作用下的抗倾倒稳定性时，应符合有关和专门规定。5飘板模板的安装及防护飘板模板的安装：先拉出飘板位置线和水平控63、制标高线，利用钢管脚手架上可调托撑将其调至设计标高，然后在可调托撑的U口上安8080mm木枋，固定木枋后在其上安装梁底龙骨，龙骨采用8080mm木枋，间距为400mm，龙骨安装完成后，用夹板安装飘板底模板，并拉线找平。第十四节 计算书梁模板(地下室钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):250.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.75；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:1根承重立64、杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为483.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计65、值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，66、并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载67、。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1=68、 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 150mm；面板的最大弯距 M= 0.110.981502 = 2.47104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.47104 / 2.70104=0.915N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.915N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的69、侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 150mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67791504/(10095002.43105) = 0.013 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =150/250 = 0.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.013mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷70、载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.15=3.29kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): 71、l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.29500.002= 8.24104N.mm； 最大支座力:R=1.13.2940.5=1.812 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.24104/8.33104 = 0.988 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.988 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.15= 2.70 N/mm； l-72、计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.75004/(100100008.33106) = 0.014 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.014mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.812kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞73、截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.453 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.53105/1.02104 = 44.579 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =44.579N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 74、f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.219 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.219mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.3 =2.7 75、kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181876、18/12 = 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.600.700.90=11.57kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q377、=11.57+0.23+1.51=13.31kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12513.3060.22； =0.067106/3.24104=2.053N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.053 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）0.60= 10.92KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: 78、E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.922004/(10095002.92105)=0.033mm；面板的最大挠度计算值: =0.033mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.79、5)0.70.2=3.57 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(20.7+0.4)/ 0.4=0.315 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23.57+1.20.315=4.662 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩80、考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 4.662+1.26=5.922 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.15.9220.60.6= 0.213 kN.m；最大应力 = M / W = 0.213106/5080 = 41.967 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 41.967 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.64.6620.6 = 1.678 kN；钢管的截面面积矩查表81、得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =21678.320/489.000 = 6.864 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 6.864 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 3.570 + 0.315 = 3.885 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6773.8856004 /(10020600012.19104)=0.136mm；钢管的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；钢管82、的最大挠度计算值 = 0.136 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(17.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度83、方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.473 kN，中间支座最大反力Rmax=6.165；最大弯矩 Mmax=0.162 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.058 mm；支撑钢管的最大应力 =0.162106/5080=31.823 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 31.823 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 20584、.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用。九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.473 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.75=0.736 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.40)/2)0.600.35=0.176 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.40)/2)0.600.250(1.50+24.00)=3.213 kN； N =0.473+085、.736+0.176+3.213=4.598 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =186、.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4598.001/(0.207489) = 45.424 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.424 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算87、长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.32) = 2.458 m；Lo/i = 2458.052 / 15.8 = 156 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.287 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4598.001/(0.287489) = 32.763 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 32.763 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的88、轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.165 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.75-0.7)=0.736 kN； N =6.165+0.736=6.792 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣89、件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6792.475/(0.203489) = 68.426 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 68.426 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/90、mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.32) = 2.458 m；Lo/i = 2458.052 / 15.8 = 156 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.287 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6792.475/(0.287489) = 48.399 N/mm2；钢管立杆稳定性91、计算 = 48.399 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采92、用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的93、大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足94、承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板(标准层)计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):150.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高95、度H(m)：3.00；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；采用的钢管类型为483.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板96、类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验97、算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 98、kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨99、中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 325mm；面板的最大弯距 M= 0.12510.983252 = 1.45105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.45105 / 2.70104=5.369N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.369N/mm2 100、小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 325mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52193254/(10095002.43105) = 0.227 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =325/250 = 1.3mm；面板的最大挠度计算值 =0.227mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.3mm，满101、足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (102、1.2180.9+1.420.9)0.325=7.14kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.17.14500.002= 1.78105N.mm； 最大支座力:R=1.17.1370.5=3.925 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.78105/8.33104 = 2.141 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.141 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； 103、q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.33= 5.85 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.855004/(100100008.33106) = 0.03 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.03mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.925kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵104、抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.785 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 7.85105/1.02104 = 77.271 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 2105、05N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =77.271N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.361 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.361mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓106、有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗107、矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.900.800.90=19.83kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值108、：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.83+0.34+2.27=22.44kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12522.4370.12； =0.028106/4.86104=0.577N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.577 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0.90= 18.68109、KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52118.6751004/(10095004.37105)=0.002mm；面板的最大挠度计算值: =0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土110、自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.1=2.04 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.1(20.8+0.2)/ 0.2=0.315 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.04+1.20.315=2.826 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.45=0.63 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的111、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.826+0.63=3.456 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.4560.90.9= 0.28 kN.m；最大应力 = M / W = 0.28106/5080 = 55.106 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 55.106 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足112、: 其中最大剪力: V = 0.62.8260.9 = 1.526 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =21526.040/489.000 = 6.241 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 6.241 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.040 + 0.315 = 2.355 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6772.3559004 /(10020600012.1910113、4)=0.417mm；钢管的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.417 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0114、.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.069 kN，中间支座最大反力Rmax=6.087；最大弯矩 Mmax=0.131 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.031 mm；支撑钢管的最大应力 =0.131106/5080=25.742 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/m115、m2；支撑钢管的最大应力计算值 25.742 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用。九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.069 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293=0.465 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(1.20-0.20)/2)0.900.35=0.416 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.20/2+(1.20-0.20)/116、2)0.900.150(1.50+24.00)=4.544 kN； N =0.069+0.465+0.416+4.544=5.493 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计117、算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5493.331/(0.207489) = 54.27 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 54.27 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心118、压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.087 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3-0.8)=0.465 kN； N =6.087+0.465=6.427 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不119、考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6427.325/(0.207489) = 63.497 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 63.497 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满120、足要求！梁模板(连梁钢管架)计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):1.40混凝土板厚度(mm):150.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.60；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.75；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85；2.荷载参数模板自121、重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞122、间距(mm)：300；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：6；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：150mm，150mm，200mm，200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m123、3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强124、度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3180.9=5.83kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计125、值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 416.67mm；面板的最大弯距 M= 0.16.588416.6672 = 1.14105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.14105 / 1.62104=7.06N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.06N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.3 = 5.4N/m126、m； l-计算跨度(内楞间距): l = 416.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.4416.674/(10095001.46105) = 0.796 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =416.667/250 = 1.667mm；面板的最大挠度计算值 =0.796mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.667mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁127、计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.417=9.15kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm128、； 内楞的最大弯距: M=0.19.15300.002= 8.24104N.mm； 最大支座力:R=1.19.150.3=3.02 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.24104/8.33104 = 0.988 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.988 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.42= 7.50 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：129、l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6777.53004/(100100008.33106) = 0.005 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.005mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.02kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I 130、= 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.453 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.53105/1.02104 = 44.579 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =44.579N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/m131、m2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.151 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.151mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.30.25 =1.35 kN。穿梁螺132、栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.35kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 =133、 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.601.400.90=23.13kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=23.13+134、0.23+1.51=24.87kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 1/824.8720.252； =0.194106/3.24104=5.997N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.997 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.400+0.35）0.60= 21.63KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500135、.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 521.632504/(38495002.92105)=0.397mm；面板的最大挠度计算值: =0.397mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250 / 250 = 1mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.40.25=8.92136、5 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.25(21.4+0.25)/ 0.25=1.067 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.28.925+1.21.067=11.991 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.125=1.575 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考137、虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 11.991+1.575=13.566 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.113.5660.60.6= 0.488 kN.m；最大应力 = M / W = 0.488106/5080 = 96.137 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 96.137 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.611.9910.6 = 4.317 kN；钢管的截面面138、积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =24316.760/489.000 = 17.655 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 17.655 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 8.925 + 1.067 = 9.993 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6779.9926004 /(10020600012.19104)=0.349mm；钢管的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400139、 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.349 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.400= 35.700 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(35.700 + 0.350 )+ 1.44.500 = 49.560 kN/m2；梁底支撑根数为 n140、，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.376 kN，中间支座最大反力Rmax=3.694；最大弯矩 Mmax=0.186 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.056 mm；支撑钢管的最大应力 =0.186106/5080=36.532 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 36.532 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计141、强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用。九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.376 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.75=0.736 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.25)/2)0.600.35=0.195 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.25)/2)0.600.150(1.50+24.00)=2.134 kN； N =0142、.376+0.736+0.195+2.134=3.442 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范143、表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3441.608/(0.207489) = 34 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 34 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度144、附加系数，h+2a = 2.7 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.62) = 3.16 m；Lo/i = 3160.353 / 15.8 = 200 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.18 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3441.608/(0.18489) = 39.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 39.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它145、包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =3.694 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.75-1.4)=0.736 kN； N =3.694+0.736=4.213 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支146、撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4212.694/(0.203489) = 42.438 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 42.438 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！147、如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.7 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.62) = 3.16 m；Lo/i = 3160.353 / 15.8 = 200 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.18 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4212.694/(0.18489) = 47.861 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 47.861 148、N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 梁模板(G10栋二层钢管架)计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；采用的149、钢管类型为483.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度150、(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：3；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN151、/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度152、。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.81.8/6=32.4cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.6180.9=11.66kN/m； 倾倒混凝土侧压153、力设计值: q2= 1.40.620.9=1.51kN/m；q = q1+q2 = 11.664+1.512 = 13.176 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 340mm；面板的最大弯距 M= 0.12513.1763402 = 1.90105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.90105 / 3.24104=5.876N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.876N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.6 = 10.154、8N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 340mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.81.81.8/12=29.16cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.83404/(10095002.92105) = 0.271 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =340/250 = 1.36mm；面板的最大挠度计算值 =0.271mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.36mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中155、，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.34=7.47kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm； 内楞的最大弯156、距: M=0.17.47600.002= 2.69105N.mm； 最大支座力:R=1.17.4660.6=4.928 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.69105/8.33104 = 3.225 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.225 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.34= 6.12 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 60157、0mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6776.126004/(100100008.33106) = 0.064 mm；内楞的最大容许挠度值: = 600/250=2.4mm；内楞的最大挠度计算值 =0.064mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.928kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24158、.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.986 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 9.86105/1.02104 = 97.004 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =97.004N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满159、足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.453 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.453mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.60.3 =3.24 kN。穿梁螺栓最大容许160、拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.24kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.161、37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.900.800.90=19.83kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.83+0.3162、4+2.27=22.44kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12522.4370.12； =0.028106/4.86104=0.577N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.577 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0.90= 18.68KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0163、N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52118.6751004/(10095004.37105)=0.002mm；面板的最大挠度计算值: =0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.1=164、2.04 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.1(20.8+0.2)/ 0.2=0.315 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.04+1.20.315=2.826 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.45=0.63 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与165、活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.826+0.63=3.456 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.4560.90.9= 0.28 kN.m；最大应力 = M / W = 0.28106/5080 = 55.106 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 55.106 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.62.8260.9 = 1.526 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489166、.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =21526.040/489.000 = 6.241 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 6.241 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.040 + 0.315 = 2.355 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6772.3559004 /(10020600012.19104)=0.417mm；钢管的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；钢管的最大挠度计算值 167、= 0.417 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁168、宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.256 kN，中间支座最大反力Rmax=5.715；最大弯矩 Mmax=0.095 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.012 mm；支撑钢管的最大应力 =0.095106/5080=18.744 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 18.744 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,169、满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用。九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.256 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296=0.93 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(0.60-0.20)/2)0.900.35=0.302 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.20/2+(0.60-0.20)/2)0.900.120(1.50+24.00)=2.644 kN； N =0.256+0.93+0.302+2.6170、44=4.131 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计171、算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4131.416/(0.207489) = 40.815 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 40.815 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 172、2.1 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.32) = 2.468 m；Lo/i = 2467.855 / 15.8 = 156 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.287 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4131.416/(0.287489) = 29.438 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 29.438 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁173、底支撑最大支座反力： N1 =5.715 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(6-0.8)=0.93 kN； N =5.715+0.93=6.521 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 l174、o = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6520.788/(0.203489) = 65.689 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 65.689 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的175、安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.32) = 2.468 m；Lo/i = 2467.855 / 15.8 = 156 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.287 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6520.788/(0.287489) = 46.463 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 46.463 N/mm2 小176、于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 板模板(地下室钢管高架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):4.75；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18m177、m。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3.5；4.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼178、板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):300.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():15.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.31+0.351 = 7.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载179、(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.27.85+1.42.5= 12.92kN/m最大弯矩M=0.112.920.32= 0.116 kNm；面板最大应力计算值 = 116280/54000 = 2.153 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.153 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 7.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6777.853004/(1009180、5004166666.667)=0.011 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.011 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.3 = 2.25 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准181、值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.90.3 = 1.215 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(2.25 + 0.105) = 2.826 kN/m；集中荷载 p = 1.41.215=1.701 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.7010.9 /4 + 2.8260.92/8 = 0.669 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.701/2 + 2.8260.9/2 = 2.122 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 182、0.669106/83.333103 = 8.026 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 8.026 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.92.826/2+1.701/2 = 2.122 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 2122.2/(2 50 100) = 0.637 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.637183、 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 2.25+0.105=2.355 kN/m；集中荷载 p = 1.215 kN；方木最大挠度计算值 V= 52.3559004 /(38495004166666.67) +12159003 /( 4895004166666.67) = 0.974 mm；方木最大允许挠度值 V= 900/250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.974 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.6 mm,满足要求184、!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.8260.9 + 1.701 = 4.244 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.019 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.179 mm ；最大支座力 Qmax = 13.865 kN ；托梁最大应力 = 1.019106/10160=100.286 N/mm2 ；托梁185、抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；托梁的计算最大应力计算值 100.286 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.179 mm 小于900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.75 = 0.657 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.186、30.90.9 = 6.075 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.016 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.522 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.522 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1187、.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.32 = 2.1 m；L0/i188、 = 2100 / 15.8 = 133 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13522.08/（0.381489） = 72.579 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 72.579 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+189、2a) = 1.2431.003(1.5+0.32) = 2.618 m；Lo/i = 2618.131 / 15.8 = 166 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.256 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13522.08/（0.256489） = 108.018 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 108.018 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值190、:fg = fgkkc = 170 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =54.088 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.522 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=54.088 fg=170 kpa 。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差191、较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m192、设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格193、层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。板模板(标准层管架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或194、排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):3.00；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.80；楼板的计算厚度(m195、m):150.00；楼板的计算长度(m):7.20；施工平均温度():15.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3.5； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其196、抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.151+0.351 = 4.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.24.1+1.41= 6.32kN/m最大弯矩M=0.16.320197、.32= 0.057 kNm；面板最大应力计算值 = 56880/54000 = 1.053 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.053 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.1kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774.13004/(10095002560000)=0.009 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.009 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁198、计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.15 = 1.125 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1 + 2)1.20.3 = 1.08 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.125 199、+ 0.105) = 1.476 kN/m；集中荷载 p = 1.41.08=1.512 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.5121.2 /4 + 1.4761.22/8 = 0.719 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.512/2 +1.4761.2/2 = 1.642 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.719106/64000 = 11.239 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 11.239 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大200、剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.4761.2/2+1.512/2 = 1.642 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.642103/(2 6080) = 0.513 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.513 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.23 kN/m；集中荷载 p = 1.08201、 kN；最大挠度计算值 V= 51.2312004 /(38495002560000) +108012003 /( 4895002560000) = 2.964 mm；最大允许挠度 V=1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 2.964 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.4761.2 + 1.512 = 3.283 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托202、梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.478 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.985 mm ；最大支座力 Qmax = 14.364 kN ；最大应力 = 1477636.976/10160 = 145.437 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 145.437 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.985mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准203、值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293 = 0.387 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21.2 = 0.504 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.151.21.2 = 5.4 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.291 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 1.21.2 = 4.32 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.598 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中204、 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.598 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；得到计算结果：立205、杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+20.3 = 2.1 m ；L0 / i = 2100 / 15.8=133 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆受压应力计算值；=13597.56/(0.381489) = 72.984 N/mm2；立杆稳定性计算 = 72.984 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！七、楼板强度的计算:1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360 mm2,f206、y=360 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=7200mm150mm， 楼板的跨度取4.8 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=130 mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.2m,短边为4.8 m； q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.15 ) + 1 1.2 ( 0.38775/7.2/4.8 ) + 1.4 (1 + 2) = 14.51 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 114.511 = 14.511 kN/m；板带所207、需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.075614.514.82 = 25.275 kN.m；因平均气温为15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到7天龄期混凝土强度达到58.4%,C35混凝土强度在7天龄期近似等效为C20.44。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.802N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360360 / (110001309.802 )= 0.102计算系数为：s = (1-0.5) = 0.102(1-0.50.102) = 0.097；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = 208、s 1 b ho2fcm = 0.0971100013029.80210-6 = 16.035 kN.m；结论：由于 M1 = M1=16.035 = Mmax= 25.275所以第7天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.2m,短边为4.8 m； q = 3 1.2 ( 0.35 + 250.15 ) + 2 1.2 ( 0.38775/7.2/4.8 ) + 1.4 (1 + 2) = 19.9 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 119.901 = 19.901 kN/m；板带所需209、承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.075619.94.82 = 34.665 kN.m；因平均气温为15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到14天龄期混凝土强度达到79.2%,C35混凝土强度在14天龄期近似等效为C27.72。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.206N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360360 / (1100013013.206 )= 0.075计算系数为：s = (1-0.5) = 0.075(1-0.50.075) = 0.072；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 210、= s 1 b ho2fcm = 0.07211000130213.20610-6 = 16.111 kN.m；结论：由于 M2 = M1+M2=32.146 Mmax= 44.054所以第21天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。板模板(G10#二层钢管高架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与211、钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3.5；4.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSi212、Nb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():15.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土213、楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.17.520.32= 0.068 kNm；面板最大应力计算值 = 67680/54000 = 1.253 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!214、3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.353004/(10095004166666.667)=0.005 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.005 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.12 = 0.9 k215、N/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)1.20.3 = 1.62 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.9 + 0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载 p = 1.41.62=2.268 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 2.2681.2 /4 + 1.2061.22/8 = 0.897 kN.m；最大支座力 N = P/2 + q216、l/2 = 2.268/2 + 1.2061.2/2 = 1.858 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.897106/83.333103 = 10.77 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 10.77 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.21.206/2+2.268/2 = 1.858 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1857.6/(2 50 1217、00) = 0.557 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.557 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.9+0.105=1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.62 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.00512004 /(38495004166666.67) +162012003 /( 4895004166666.67) = 2.159 mm；方木最大允许挠度值 V= 12218、00/250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 2.159 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.8 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.2061.2 + 2.268 = 3.715 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.672 kN.m ；最大变形 Vmax = 3.378 mm ；最大支座力 219、Qmax = 16.254 kN ；托梁最大应力 = 1.672106/10160=164.573 N/mm2 ；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；托梁的计算最大应力计算值 164.573 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 3.378 mm 小于1200/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386 = 0.83 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)220、：NG2 = 0.351.21.2 = 0.504 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.121.21.2 = 4.32 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.654 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 1.21.2 = 6.48 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 15.857 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 15.857 kN； -221、 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a 222、= 0.3 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.32 = 2.1 m；L0/i = 2100 / 15.8 = 133 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=15857.28/（0.381489） = 85.113 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 85.113 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度223、附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.5+0.32) = 2.506 m；Lo/i = 2505.92 / 15.8 = 159 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.277 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=15857.28/（0.277489） = 117.069 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 117.069 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则224、存在安全隐患。 七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 170 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =63.429 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.857 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=63.429 fg=170 kpa 。地基承载力满足要求！柱模板计算书我的工程工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0.00m；标准层层高：0.00m225、 ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相226、互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):6227、00；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按228、施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 229、kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算230、对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.600.90=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600.90=1.512kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =30.913+1.512=32.425 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 32.425220220= 1.57105N.mm；面231、板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 60018.018.0/6=3.24104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.57105 / 3.24104 = 4.844N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.844N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪232、力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.600.90=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600.90=1.512kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =30.913+1.512=32.425 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62532.425220.0 = 4458.415N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4458.4233、15N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34458.415/(260018.0)=0.619N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.619N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：234、 q = 47.710.6028.62 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 60018.018.018.0/12 = 2.92105 mm4；面板最大容许挠度: = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52128.62220.04/(1009500.02.92105) = 0.126 mm；面板的最大挠度计算值 =0.126mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.88mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中235、的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为600mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.220.90=11.335kN/m；236、 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.220.90=0.554kN/m； q = (11.335+0.554)/1=11.889 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.111.889600.0600.0= 4.28105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 4.28105/6.40104 = 6.688N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =6.688N/mm2 小于 237、竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.220.90=11.335kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.220.90=0.554kN/m； q = (11.335+0.554)/1=11.889 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.611.889600.0 = 4280.079N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖238、楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 4280.079N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =34280.079/(260.080.0)=1.338N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.338N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中239、， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.710.22 = 10.50 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 600/250 = 2.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67710.50600.04/(1009500.02.56106) = 0.379 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.379mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.4mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，240、柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 47.70.9 + 1.4 20.9)0.22 0.6/2 = 3.57 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.542 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.111 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.241、032 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.11 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 20.89 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =20.89N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.032 mm；柱箍最大容许挠度: = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 =0.032mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1mm，满足要求!六、242、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.542 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.542kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯243、性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.247.70.9+1.420.9)0.22 0.6/2 = 3.57 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.542 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.111 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形244、: V = 0.032 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.11 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 20.893 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =20.893N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.032 mm；柱箍最大容许挠度: V = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 V =0.032mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.542 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.542kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!