1、目 录一、工程概况二、编制依据三、施工步署四、模板设计五、模板安装工艺与技术要求六、模板拆除七、模板安装质量标准要求八、成品保护九、安全技术措施十、现场文明施工要求十一、模板工程环保措施十二、应具备的质量记录十三、模板系统设计计算一、工程概况1、本工程为克拉玛依工程教育基地机械工程系教学楼工程，拟建于克拉玛依市工程教育基地内，克拉玛依市迎宾路以东、217国道以北。总建筑面积为19655.01m，建筑层数为地上五层、局部地下一层，建筑高度为23.95米，结构形式为框架结构。类建筑。建筑设计合理使用年限为50年。抗震设防烈度为7度。建设单位：克拉玛依市城市建设投资发展有限责任公司 设计单位：中国建2、筑上海设计研究院有限公司施工单位：新疆瑞基工程建设有限责任公司监理单位：新疆石油工程建设监理有限责任公司2、施工特点：本工程结构相对复杂，模板投入量多；质量要求高，施工周期紧等特点。二、编制依据1、根据本工程的施工设计图及工程地质资料；2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20014、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085、结合我公司管理素质、技术力量、劳动力和机械装备等实际情况及安全、质量、健康、环境管理文件进行编制。三、施工步署1、施工顺序确定地下部分：找平放线-内排架（施工脚手架）搭设-墙柱钢筋连接- 墙3、柱钢筋验收-支墙柱模板-墙柱砼浇灌- 支梁、板模板-绑扎梁、板钢筋楼面梁板钢筋隐蔽验收-混凝土浇筑-转入下道工序流水施工。地上部分：找平放线-内排架（施工脚手架）搭设-柱钢筋连接- 柱钢筋验收-支柱模板-支梁、板模板-绑扎梁、板钢筋-楼面梁板钢筋隐蔽验收-混凝土浇筑-转入下道工序流水施工。2、各构件配模选材确定2.1独立柱：矩形柱为复合木模，48钢管柱箍与专用紧固件。圆形柱采用专用定型钢模及紧固件。 2.2剪力墙：复合木模，48钢管柱箍与专用紧固件。2.3梁：复合木模拼装，钢管支撑；异形组合平面的开间内为木模。2.4楼梯平台及现浇板：钢支撑（排架）、木方楞，12厚胶合板。2.5按上述配模方案计4、二层的主要材料用量详见下表：序号材料名称规 格单位数量附 注1胶合板12202440m2150012厚，用于框架柱、剪力墙、现浇板及楼梯平台2定型钢模用于圆形框架柱3木材50100m350平台水平木楞、楼梯、异形构件448钢管3500根5000室内外排架支撑3500-6000吨60排架水平杆用1200-2000根13000用于梁底与外架小横杆5扣件只40000所有钢管间固定四、模板设计1、基础底板模板设计底板侧模采用以砖代模，地下室墙体第一道水平施工缝留置在基础底板上方300mm处。2、集水坑模板：采用覆膜多层板模板。具体施工方法如下图：3、地下室剪力墙模板设计地下室外墙螺栓采用12穿墙止水螺5、栓。止水螺栓中间止水环采用3.0mm厚，边长80mm的正方形铁片。竖楞采用50100方木，横楞为48钢管双抱，间距如下图所示,地下墙体设八道穿墙螺栓，穿墙螺栓水平间距600mm；为了保证模板的稳定性,下四道螺栓均采用双螺母固定。墙体斜撑不少于上中下三道，采用普通钢管支顶牢固，并配合顶板满堂脚手架进行加固牢固。4、柱模板设计使用定型组合木模板作为柱模，48钢管为柱箍，12螺栓为拉杆，以500500的方形柱为例，按下图配置模板。5、梁模板设计：顶板结构梁与柱、楼板相交接，配模较复杂，从单独梁模分析，它既要承受砼的侧压力，又要承受垂直双向（自重与施工）荷载，故支撑布置也比较特殊。 5.1凡遇平面结合6、相交的主、次梁模板使用12厚胶合板、木龙骨、钢管固定。梁与柱、梁与板的连接必须牢固。注：梁底模横楞间距900，梁侧模背楞间距300。5.2梁底及侧帮模板支设加固按下图所示进行施工6、楼层现浇板底模设计楼板模采用10厚杨木胶合板，钢管与木龙骨综合底楞（木龙骨一般用在胶合板接缝和周边），散支散拆操作方法。楼板配模应对照施工图纸，对每一平面以整张胶合板铺设为原则并便于拆除。7、楼梯模板设计楼梯模板配制采用10厚杨木胶合板，木龙骨底楞（木龙骨一般用在胶合板接缝和周边），散支散拆操作方法。楼梯板配模应对照施工图纸，铺设考虑便于拆除。五、模板安装工艺与技术要求1、施工准备1.1施工前的技术准备1.1.1进7、行中心线和位置线的测放：首先引测纵横向的轴线，然后根据施工图用墨线弹出柱的中心线和边线；在边线向外200mm要弹出模板的外侧控制线，以便于模板安装和校正。1.1.2做好标高测量工作：用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。在无法直接引测时，也可以采取间接引测的方法，即用水准仪将水平标高先引测到过渡引测点，作为上层结构构件模板的基准点，用来测量和复核其标高位置。1.1.3进行找平工作：柱模板承垫底部应预先找平（或平台砼浇筑时按照砼标高收提平整），设置密封垫条带，以保证模板位置准确和防止模板底部漏浆。如不平，沿柱模板内边线用1:3水泥砂浆抹找平层。另外在外柱部位继续安装8、模板前，要设置模板承垫条带，并校正其平直。1.1.4设置模板定位基准：采用钢筋定位，根据柱及剪力墙的断面尺寸切割812钢筋，离地50左右点焊在主筋或箍筋上（以勿烧伤主筋断面为准），以保证钢筋与模板位置的准确。1.2安装（支模）前的准备工作1.2.1施工员按照图纸要求和操作工艺、质量标准、安全措施等向施工作业班组长进行书面技术交底，班组长向工人进行口头或示范交底。1.2.2模板涂刷脱模剂。1.2.3施工机具和辅助材料准备。2、各构件模板安装流程与工艺要求2.1柱模板安装2.1.1工艺流程单片预组合模板组拼并检查第一片安装就位并支撑邻侧单片预组合模板安装就位两片模板呈L形连接并支撑安装第三、四片预9、组合模板并支撑检查模板位移，垂直度和对角线并校正由下而上装柱箍群体固定全面检查安装质量2.1.2柱模板安装工艺要求a.支设的柱模，其标高、位置要准确，支设应牢固。相邻的柱应同时搭设脚手架并加剪力撑达到稳定牢固。b.柱模根部要用水泥砂浆或塑料带堵严密，防止跑浆。c.柱模安装前应将结合面进行凿毛处理并清除柱根部的浮浆、垃圾，用清水冲洗干净，安装时防止垃圾进入。d.在柱子混凝土浇筑达到拆模强度时，拆除柱模。e.柱模设置的拉杆每边两根，与地面约呈45夹角，并与预埋在楼板内的钢管拉结。预埋钢管与柱距离为3/4柱高。2.2梁模板安装2.2.1工艺流程a.复核梁底标高，校正轴线位置无误后，搭设和调平梁模支架10、（包括安装水平拉杆和剪刀撑），固定钢楞或梁卡具，再在横楞上铺放梁底板，拉线找直，并用钢丝与钢楞固定，然后绑扎钢筋，安装并固定两侧模板。按设计要求起拱（一般跨度大于6m时，起拱3，悬臂构件应按跨度的6起拱，起拱高度不少于20mm）。安装钢楞，拧紧对拉螺栓，调整梁口平直。采用梁卡具时，夹紧梁卡具扣上梁口卡。复核，检查梁模尺寸。加设支撑或与相邻梁模板连接；与楼板模板拼接。b.胶合板模单片预组拼：检查预组拼的梁底模和两侧模板的尺寸、对角线、平整度及钢楞连接以后，先把梁底模吊装就位并与支架固定，再分别吊装两侧模板与底模拼接后设斜撑固定，然后按设计要求起拱。在检查梁模位置、尺寸无误后，再进行钢筋绑扎。2.11、2.2梁模板安装工艺要求a.梁口与柱头模板的连接特别重要，采用胶合板模板配制、木条镶补。b.梁模支架支设时，应使上下层支柱在同一条垂直线上。c.梁模支柱的位置，由模板设计规定。一般情况下，采用双支柱时，间距以800mm为宜。模板支柱纵、横方向的水平拉杆、剪刀撑等，支柱间距一般不宜大于2m，纵横方向的水平拉杆的上下间距不宜大于1.5m，纵横方向的垂直剪刀撑的间距不宜大于6m。d.扣件钢管排架支架，扣件要拧紧。e.对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁（板），其起拱高度为跨度1/10001/3000，一个区块或一个统间内应统一。2.3楼板模板安装2.3.1工艺流程a.采用483.5钢管立柱和水平联系杆12、立杆之间的间距不大于900mm，从边跨一侧开始逐排安装立柱，并同时安装外钢楞（大龙骨）。b.立柱和钢楞（龙骨）的间距，根据模板设计规定，一般情况下立柱与外钢楞间距为6001000mm，内钢楞（小龙骨）间距为200300mm。调平后即可铺设模板。c.在模板铺设完标高校正后，立柱之间应加设水平拉杆，其道数根据立柱高度决定。一般情况下离地面200300mm处设一道，往上纵横方向每隔1.6m设一道(具体根据现场实际情况作调整)。2.3.2楼板模工艺要求a.楼层钢管支柱应垫垫木、上下层支柱应尽量设在同一竖向中心线上。b.钢管排架支柱应沿高度方向每隔1.201.3m设一道双向水平拉杆。2.4楼梯模板安装213、.4.1各点标高及各部尺寸必须准确。2.4.2底板要平整，上下顺平，不应形成折线形，同时每一步范围内必须水平。2.4.3安装水平拉杆固定斜向支柱（斜撑），以防止浇筑混凝土时模板移动。六、模板拆除1、模板的拆除，除了侧模应能保证砼表面及楼角不受损坏时方可拆除外，底模拆除必须满足下列规定。项次结构类型结构跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）1板260（对上部有荷载时均大于100%强度）2、885（对上部有荷载时均大于100%强度）81002梁885（对上部有荷载时均大于100%强度）81003悬挑结构1002、模板拆除的顺序和方法，应遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位和后14、承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。组拼的柱模，先拆除钢楞、柱箍和对拉螺栓等连接和支撑件后，方能脱模起吊。3、楼板、梁模板及支撑实行“浇三拆一”，以保证砼的质量。4、梁、楼板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆梁底模。5、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。6、拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。7、拆模申请程序：由木工队长提出拆模申请试验员把该部位的拆模砼试块送检试验由施工员根据试验结果，填写书面拆模申请单（申请单应注明拆除部位15、浇捣时间、试验强度或温度龄期推算强度与设计强度的百分率）报项目技术负责人及专业监理工程师审批同意后方可拆模。七、模板安装质量标准要求1、模板的接缝不应漏浆；在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。2、模板与砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。3、浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。4、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定。次项项 目允许偏差（mm）1预埋铁板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置33插筋中心线位置5外露长度+10，04预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，05预留洞中心线位置116、0尺 寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差应符合下表规定：项次项 目允许偏差（mm）1轴线位置52底模上表面标高53截面内部尺寸基础10柱、墙、梁+4，-54层高垂直度不大于5m6大于585相邻二板表面高低差26表面平整度5八、成品保护8.1柱支模时钢筋、保护层块、线管线盒不得乱拆乱砸，如有妨碍，由各专业班组负责绑扎更正。8.2楼梯平台钢筋绑扎完成后，楼梯踏步板支模和平台外围梁侧模安装时，应对负弯钢筋保护，不得乱踩乱跑，防止踩弯、踩乱，支模时不得把拉圾、木料、锯屑掉在梁、平台内。8.3吊装模板时应轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形；模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰撞楼板及其他已施工完的部17、位，8.4拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楼角；拆下的钢模板，如发现不平或肋边损坏变形，应及时修理；模板在使用过程中应加强管理，分规格（类）堆放。8.5拆模时按操作先后顺序拆除，防止模板的损坏。九、安全技术措施1、一般模板安全技术措施1.1装拆模板，必须有稳固的登高工具。高度超过3.5m时，必须搭设脚手架，安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。高处作业时，操作人员应挂上安全带。1.2在模板的紧固件、连接件、支承件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。1.3模板的预留孔洞，应加设防护网，防止人员和物体坠落。1.4安装柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。遇有中途停18、歇，应将已就位的模板或支承件连接稳固，不得单摆浮搁。在楼层拆模时，如有间歇，亦应将已拆下的模板和配件及时运走，防止坠落伤人。1.5在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定堆放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上。1.6地面上支立模板，应先检查基层的稳固情况，遇有裂缝或土方险情时，应先排除险情，方准进行作业；基槽上口四周1.5m以内，不得堆放模板、支撑件等。1.7柱模的支撑必须牢固、确保整体稳定。高度在4m以上的柱模，应四面设支撑或缆绳。当柱模超过6m时，宜群体或成列同时支模，并及时设置柱间支撑，形成整体的构架体系。1.8使用电动工具，采用三级19、保护电源，并应装有可靠的漏电保护装置，操作人员必须使用绝缘手套。1.9模板堆放地及在施工现场内，不得进行明火焊接、切割作业。如必须进行焊接、切割时，应有可靠的消防措施。1.10浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。1.11拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬或拉倒。必要时，应先设立临时支撑，然后进行拆卸。拆下的模板和零件，严禁向楼层以下抛扔。1.12梁、平台模板拆除时，不得让模板材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向，并将模板逐块拆下，移入地面防止损坏。1.13高空装拆模板时，除操作人员外，下面不得站人，并应设置20、警示牌或红色信号标志。作业区周围及出入口处，加设禁区栏杆，并应设专人负责安全巡视。1.14安装拆除外模板时，必须确认脚手架是否符合安全要求。1.15正在施工浇筑的平台，其下一层平台支撑不准拆除。实行浇三拆一方法。1.16水平拉杆不准钉在脚手架或跳板等不稳定物体上。2、模板施工安全技术措施2.1楼板洞口要设置防护板，楼梯处要设置护身栏。2.2安装或拆除定型模板时，操作人员和指挥人员必须站在安全可靠的地方，防止意外伤人。2.3拆模后起吊模板时，应检查所有连接件是否全都拆除，在确无遗漏、模板完全脱离后，方准起吊。待起吊高度超过障碍物后，方准转臂行车。2.4在楼层或地面临时堆放的定型模板，都应面对面放21、置，中间留出60cm宽的人行道，以便清理和涂刷脱模剂。十、现场文明施工要求1、配制的模板、钢模、木料、配件，分类标识堆放整齐。2、施工现场做到工完料尽场地清。3、模板拆除完成后，按指定地点整齐堆放，并清理干净。十一、模板工程环保措施1、加工木模产生的刨花与木屑不允许在现场垃圾堆内焚烧，以免烟气污染空气。2、制好的模板面上涂脱模剂，必须用油漆滚筒涂刷禁止倾倒脱模剂于板面上，再用扫帚涂扫，以免污染其他工序产品及滴漏污染土壤。3、现场散落的铁钉必须及时收集起来，回收使用。模板及支撑材料尽量节约使用，减少木材耗率。4、平刨机与圆盘锯派专人负责维修保养操作，从而降低设备运行的电耗。该设备放置在固定的木工22、棚内使用，木工棚内尽量封闭，从而减少噪音扰民。十二、应具备的质量记录1、模板安装工程检验批质量验收记录2、模板拆除申请报告十三、模板系统设计计算1.柱模板设计计算书1.1柱模板基本参数 柱断面长度B=700mm； 柱断面宽度H=700mm； 方木截面宽度=50mm； 方木截面高度=100mm； 方木间距l=500mm, 胶合板截面高度=15mm。取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。1.2荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值： 式中 c-为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；23、t0-新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取0.5h； T混凝土的入模温度,取20()； V混凝土的浇筑速度，取2.5m3/h； 1外加剂影响系数，取1.0； 2混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=3.548kN/m2。实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=3.55kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。 1.3胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下: 胶合板计算简图 1.3.1侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2 其中 q强度设计荷载(kN/m):q=(24、1.23.55+1.43.00)700.00/1000=5.922kN/m l方木间距,取l=500mm； 经计算得 M=0.15.922(500.00/1000)2=0.14805kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=700(18)2/6=37800.00mm3 = M/W=0.14805106 /37800.000=4.569N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! 1.3.2 侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6ql=0.6(1.23.55+1.43)700500/106=2.961kN 经计算得 =32.961103/(2725、00.00018.000)=0.3525N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!1.3.3侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=3.55700/1000=2.485kN/m 侧模截面的转动惯量 I=bh3/12=700.00018.0003/12=340200.000mm4； a方木间距,取a=500mm； E弹性模量,取E=6000 N/mm2；经计算得 W=0.6772.130500.0004/(1006000.00291600.00)=0.52mm 最大允许挠度 W=l/250=500/250=2.0026、mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 1.4方木验算 方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 方木计算简图1.4.1方木抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.23.550+1.43.000)500/1000=4.230kN/m B截面长边,取B=700mm； 经计算得 M=4.230(700/1000)2/8=0.259kN.m； 方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=83333.333mm3； = M/W=0.190106/83333.333=2.280N/mm2； 方木的计算27、强度不大于13N/mm2,所以满足要求! 1.4.2方木抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5qB=0.5(1.23.550+1.43.000)500600/106=1.269kN 经计算得 =31.269103/(260.00080.000)=0.397N/mm2 方木的计算强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! 1.4.3方木挠度验算: W=5qB4/(384EI) 其中 q设计荷载(kN/m): q=3.55500/1000=1.775kN.m I=bh3/12=501003/12=2083333.333mm4 B柱截面长边的长度,取B=600mm； E弹性28、模量,取E=9500 N/mm2； 经计算得 W=51.7757004/(3849500.002083333.333)=0.1435mm 允许挠度 W=B/250=700/250=2.800mm 方木的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 2. 剪力墙模板验算墙体模板采用15厚清水木模板配制，穿墙螺栓采用12螺栓；螺栓竖向间距第一步为200mm、第二步为400mm、第三步至顶标高为600mm；螺栓横向间距为600mm。2.1荷载计算2.1.1最大侧压力计算 砼采用商混，坍落度160mm180mm,假设温度为T=15,1=1.2, 2=1.15,浇筑速度为V=lm/h,墙高4500mm, 墙29、厚250mm。 F1=0.22ct012 V1/2 =0.2224200/(15+15)1.21.15l1/2=48.58KN/m2 F2=cH0=244.2=100.8KN/m2 取两者较小值：F1=48.58KN/m2 乘以分项系数：48.581.2=58.29KN/m2 乘以折减系数，则F=0.8558.29=49.55KN/m22.1.2倾倒砼时产生的水平荷载 查表的，F3=4KN/m2 荷载设计值为41.40.85=4.76KN/m2 进行荷载组合Fs=49.55+4.76=54.31KN/m22.2板面受力验算： 模板（15mm厚）截面特征：Ix=26.97104mm4,Wx=5.30、94103mm3 q 375 750 375 A B 2.2.1计算简图：化为线荷载：q1= Fs0.3/1000=16.29 N/mm q2= F0.3/1000=14.87 N/mm2.2.2强度验算： M=q1m2/2=16.293752/2=115104Nmm =M/Wx=115104/(5.94103)=193N/mm2fm=215 N/mm2 （满足要求）2.2.3挠度验算：=q2m(-l3+6m2l+3m3)/(24EIx)=14.87375(-7503+63752750+33753)/(242.0610526.97104)=1.54mm1.5mm(满足要求)2.3次龙骨验算2431、83.5截面特征：Ix=212.19104mm4,Wx=25.08103mm3 化为线荷载 q1= Fs0.75/1000=40.7 N/mm q2= F0.75/1000=37.16 N/mm M=0.1q1l2=0.140.70.6 2=1.465Nmm2.3.1计算简图：q1 600 600 600 6002.3.2强度验算 =M/Wx=1.465106/25.08103=144.2N/mm2 fm=215 N/mm2(满足要求)2.3.3刚度验算 = 0.677q2l4/100EIx =0.66737.166004/1002.06105212.19104 =0.64mm=3.0mm (32、满足要求)2.4螺栓受力验算采用直径12的穿墙螺栓，A=144mm2,取中间一个螺栓计算，水平间距为600mm，垂直间距为距上面的螺栓为600mm，故此螺栓承受拉力为： N=FsA=54.310.60.6=24.44KN 穿墙螺栓的应力为： =N/A=24.44103/144=169N/mm2170N/mm2 (满足要求)3、梁木模板与支撑计算书 3.1梁模板基本参数 梁截面宽度 B=350mm， 梁截面高度 H=1000mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的方木截面50100mm， 梁模板截面侧面方木间距2033、0mm。 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。3.2梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表34、示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=3.550kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 3.3梁底模板木楞计算 梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 3.4梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁35、计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 3.4.1强度计算 强度计算公式要求： = M/W f 其中 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.23.55+1.46.00)0.60=7.596N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.107.5960.3002=-0.068kN.m =0.068106/32400.0=2.110N/mm2 梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 3.4.2抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh 36、T 其中最大剪力 Q=0.60.3007.596=1.367kN 截面抗剪强度计算值 T=31367/(260018)=0.190N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.4.3挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 3.550.60=2.13N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6772.130300.04/(1006000.00291600.0)=0.067mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.067mm小于 v = 300/250,满足要求! 3.5穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺37、栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.23.55+1.46.00)0.600.60/1=4.56kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=4.558kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 3.6梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。4.梁模板38、扣件钢管高支撑架计算书 支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。对于支撑架的计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 模板支架搭设高度为3.8米， 基本尺寸为：梁截面 BD=300mm600mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，4.1模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I39、 = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； 4.1.1强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 静荷载标准值 q1 = 25.0000.6001.000+0.3501.000=15.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+3.000)1.000=4.000kN/m 经计算得到 M = 0.125(1.215.350+1.44.000)0.3000.40、300=0.270kN.m 经计算得到面板强度计算值 f = 0.27010001000/54000=5.004N/mm2 面板的强度验算 f f,满足要求! 4.1.2抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.500(1.215.350+1.44.000)0.300=3.603kN 截面抗剪强度计算值 T=33603.0/(21000.00018.000)=0.300N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! 4.1.3挠度计算 v = 1.302ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大允许挠度值 v = 1.2041、0mm； 面板最大挠度计算值 v = 1.30215.3503004/(1006000486000)=0.555mm 面板的挠度验算 v v,满足要求! 4.2梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 4.2.1荷载的计算： a、钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.6001.000=15.000kN/m b、模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3501.000(20.600+0.300)/0.300=1.750kN/m c、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (3.000+42、2.000)0.3001.000=1.500kN 4.2.2方木楞的支撑力计算： 均布荷载 q = 1.215.000+1.21.750=20.100kN/m 集中荷载 P = 1.41.500=2.100kN 方木计算简图 经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为 N1=4.065kN N2=4.065kN 方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 方木强度计算 最大弯矩考虑为静荷载43、与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.065/1.000=4.065kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.071.001.00=0.407kN.m 截面应力 =0.407106/83333.3=4.88N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.61.0004.065=2.439kN 截面抗剪强度计算值 T=32439/(250100)=0.732N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/m44、m2 方木的抗剪强度计算满足要求! 方木挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 v =0.6773.3881000.04/(1009500.004166666.8)=0.579mm 方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 4.2.3支撑钢管的强度计算： 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 支座反力 RA = RB=4.07kN 最大弯矩 Mmax=1.423kN.m 最大变形 vmax=5.920mm 截面应力 =1.423106/5080.0=280.45、069N/mm2 支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!4.3梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。4.4扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.07kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取1246、.0kN。 4.5立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.07kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1293.800=0.589kN 楼板的混凝土模板的自重 N3=2.100kN N = 4.065+0.589+2.100=6.754kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；47、 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： = 67.30N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 25.70N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安48、全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果： = 32.60N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距 h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.163表2 模板支架计算长度附加系数 k2H(m)46810121416182025303540h+2a或u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.06149、1.0811.0921.1131.1371.1551.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.921.01.0071.0121.0181.02450、1.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0902.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0872.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0812.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.078以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 4.6 梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 51、4.6.1模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 4.6.2立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 4.6.3整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双52、水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.6.4剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 4.6.5顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点53、位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 4.6.6支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 4.6.7施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向54、两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5.扣件钢管楼板模板支架计算书 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为3.8米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。5.1模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 55、100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； 5.1.1强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.1ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1201.000+0.3501.000=3.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)1.000=2.000kN/m 经计算得到 M = 0.1(156、.23.350+1.42.000)0.3000.300=0.061kN.m 经计算得到面板强度计算值 f = 0.06110001000/54000=1.137N/mm2 面板的强度验算 f f,满足要求! 5.1.2抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6(1.23.350+1.42.000)300.000=1.228kN 截面抗剪强度计算值 T=31228.0/(21000.00018.000)=0.102N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! 5.1.3挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l /57、 250 面板最大允许挠度值 v = 1.200mm； 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3503004/(1006000486000)=0.063mm 面板的挠度验算 v v,满足要求! 5.2模板支撑方木的计算 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； 方木楞计算简图 5.2.1荷载的计算 a、钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m b、模板58、的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.300=0.105kN/m c、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+1.000)1.0000.300=0.600kN 5.2.2强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.20.900+1.20.105=1.206kN/m 集中荷载 P = 1.40.600=0.840kN 最大弯矩 M = 0.8401.00/4+1.211.001.00/8=0.361kN.m 最大支座力 N = 0.840/2+1.211.59、00/2=1.023kN 截面应力 =0.361106/64000.0=5.64N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 5.2.3抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=1.0001.206/2+0.840/2=1.023kN 截面抗剪强度计算值 T=31023/(26080)=0.320N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! 5.2.4挠度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q =60、 0.900+0.105=1.005kN/m 集中荷载 P = 0.600kN 最大变形 v =51.0051000.04/(3849500.002560000.0)+600.0 1000.03/(489500.002560000.0)=1.052mm 方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!5.3板底支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.05kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.689kN.m 最大变形 vmax=161、.759mm 最大支座力 Qmax=7.440kN 截面应力 =0.69106/5080.0=135.57N/mm2 支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!5.4扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.44kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN62、的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 5.5模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 5.5.1静荷载标准值包括以下内容： a、脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.200=0.5418kN b、模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN c、钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0001.000=3.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.8918kN。5.5.263、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000)1.0001.000=2.000kN 5.5.3不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 5.6立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 7.41 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值64、 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： = 73.07N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 28.19N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!5.7楼板强度的计算5.7.1计算楼65、板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=4500mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 5.7.2计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.501.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放55排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=21.2(0.366、5+25.000.12)+ 11.2(0.4955/4.50/4.50)+ 1.4(1.00+1.00)=11.57kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.5011.57=52.05kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051352.054.502=54.07kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到7天后混凝土强度达到58.40%，C50.0混凝土强度近似等效为C29.2。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.92N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1620.00300.00/(4500.00100.0013.92)=0.08 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.0774500.000100.000213.910-6=48.2kN.m 结论：由于i = 48.22=48.22 Mmax=76.26 所以第14天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑可以拆除。