1、石材幕墙设计计算书工程名称:施工单位：编制日期：一、计算引用的规范、标准及资料1、幕墙设计规范：建筑幕墙 JG30351996金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ1332001建筑幕墙物理性能分级 GB/T1522594建筑幕墙空气渗透性能检测方法 GB/T15226-94建筑幕墙风压变形性能检测方法 GB/T15227-94建筑幕墙雨水渗漏性能检测方法 GB/T15228-94建筑幕墙保温性能测试方法 GB8484建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T18250-2000建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB/T18575-20012、建筑设计规范：建筑结构荷载规范 GB50009-2001冷2、弯薄壁型钢结构设计规范 GB500182002建筑设计防火规范 GBJ16-2001建筑物防雷设计规范 GB500572000建筑搞震设计规范 GB5001120014、金属板及石材规范:天然花岗石荒料 JC/T204-2001天然大理石荒料 JC/T2022001天然板石 GB/T18600-2001天然花岗石建筑板材 GB/T18601-2001天然大理石建筑板材料 JC/T79-2001天然大理石幕墙用环氧胶粘剂 JC/T138902001天然饰面石材术语 GB/T13890-92建筑材料放射性核素限量 GB6566-2001 干挂天然花岗岩,建筑板材及其不锈钢配件 JC830-19983、6、钢材规范：冷拔异形钢管 GB/T30942000碳素结构钢 GB/T700-1988优质碳素结构钢 GB/T699合金结构钢 GB/T3077不锈钢和耐热钢冷扎带钢 GB/T4239高耐候结构钢 GB/Y41712000焊接结构用耐候钢 GB/T41722000低合金高强度结构 GB/Y1591-1994碳素结构和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带GB/T912碳素结构和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带GB/T3274结构用无缝钢管 JBJ102 金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求 GB/T1391219927、胶类及密封材料规范： 混凝土接缝用密封胶 JC/T8812001硅酮建筑密封胶 GB/14、4683-2003建筑用硅酮结构密封胶 GB167762003聚硫建筑密封胶 JC483-1992 幕墙玻璃接缝用密封胶 JC/T8822001石材幕墙接缝用密封胶 JC/T883-2001二、基本参数1、幕墙所在地区： 江苏省苏州市：2、地区粗糙度分类等级： 幕墙属于薄壁外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB500092001）依照上面分类标准,本工程按C类地区考虑。3、抗震烈度 按照国家规范建筑抗震设计规范(GB500112001）、中国地震动参数区划图（GB18306-2000）规定，哈尔滨地区地震基本烈度为7,地震动峰值加速度为0。1g，水平地需影响系数最大值为：amax=0。8。三、幕5、墙承受荷载计算1、风荷载标准值计算：幕墙属于薄壁外围护构件，按建筑结构荷载规范（GB50009-2001）计算:Wk=gzzsWo 7。1。12GB50009-2001上式中：Wk:作用在幕墙上的风荷载标准值（MPa）;Z:计算点标高:13。1m;gz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型，按以下公式计算：gz=K（1+2 f)其中K为地区粗糙度调整系数，f为脉动系数C类场地：=0. 85(1+2 Pf)其中：f=0。734（Z/10）0。22”对于C类地区，13. lm高度处瞬时风压的阵风系数:gZ= 0 。85*（1+2*（0。734（Z10)-0.22）1.14z：风压高度变化系数；根据6、不同场地类型，按以下公式计算：对于C类地区,l00m高度处风压高度变化系数:Z=0. 616 (Z/10）0.44=0. 74s：风荷载体型系数，根据计算点体型位置取1.2：Wo：基本风压值（MPa)，根据现行建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图）中数值采用，按重现期50年，绥化地区取0。00055MPa；Wk= gzZsWo=1.14*0.74*1.2*0。00055=00056MPa2。垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值：qEAk= E a maxGk/A 5。3。4JGJ102-2003qEAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值（MPa）E:动7、力放大系数，取5。0;a max：水平地震影响系数最大值，取0。10；Gk:幕墙构件的重力荷载标准值（N）；A：幕墙构件的面积（mm2)：3。作用效应组合：荷载和作用效应按下式进行组合：S= GSGk+ wwSwk+EESEk 5.4。1JGJ10220031上式中：S:作用效应组合的设计值；SGk:重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值; Swk 、SEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值：G、w、 E:各效应的分项系数；W E：分别为风荷载,地震作用效应的组合系数.上面的G、w、 E为分项系数，按5.4。2、5.4。3、5.4。4 JGJ102-2003规定如下：进行幕墙构8、件强度、连接件和预埋件承载力计算时：重力荷载：G： 1.2;风 荷 载:w：1。4;地震作用: E：E: 1。3；进行位移及挠度计算时；重力荷载：G: 1。0;风 荷 载:w：1。0;地震作用： E:E： 1。0；上式中，风荷载的组合系数W，为1.0；地震作用的组合系数E为0.5 ;四、石材的选用与校核：1.石材面积：B:石材幕墙分格宽：1100mH：石材幕墙分格高：0。4mA：玻璃板块面积：A=BH=1。10。4=0.44m22、石材的强度计算：校核依据:af g=3。700 N/mm2q:石材所受组合荷载：a：石材短边边长：0。4mb：石材长边边长:1。1mt:石材厚度：20.Omm：石材9、板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查表5。4。1得：0。0742w：石材所受应力：采用Sw+O。6SE组合:q=W+0。6qEA=0.784+0。60.03=0。802kN/m2w=6qa21000/（1.2Xt）2=60。07420.8020。821000/(1.2 25.0）2=0。2 5N/mm20。25N/mm2， f g=3。70N/mm2石材的强度满足3.石材剪应力计算:校核依据：max：石板中产生的剪应力设计值；n：一个连连线上的螺栓数量：2t:石板厚度：25mmd:孔宽:7。Omms：孔底总长度：100.Omm:系数，取125对边开孔s：abp1000/n（t一d）s0.802 10、0.81。21。25/2（25一7） 1000。0002671.8 N/mm2所以石材抗剪强度满足要求.7、挂钩剪应力校核校核依据： max：挂钩剪应力设计值A：挂钩截面面积：200mm2n:一个连接边上的挂钩数量：2对边开槽:szab01000/n2A=0。00072125.000 N/mm2所以挂件受剪强度满足要求。五、幕墙立柱计算基本参数：基本参数:1：计算点标高：4。5m；2：力学模型：多跨铰接连续静定梁:3：立柱跨度：1。5m;4：立柱左分格宽：1000mm;立柱右分格宽：1200mm；5：立柱计算间距(指立柱左右分格平均宽度）：B=1200mm;6：板块配置:石材；7:立柱材质：Q11、235；8：安装方式:偏心受拉：本处幕墙立柱按多跨铰接连续静定梁力学模型进行设计计算,受力模型如下：多跨铰接连续静定梁力学模型1立柱型材选材计算:（1)风荷载作用的线荷载集度（按矩形分布）：qwk:风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm);Wk：风荷载标准值（MPa);B:幕墙立柱计算间距（mm)；qwk=wkB=0。00056*1200=0。672N/mmqw：风荷载线分布最大荷载集度设计值（N/mm）；qw =1。4qwk1。4*0.672=0。 94N/mm（2)水平地震作用线荷载集度（按矩形分布）：:qEAK:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值（MPa）； E：动力放大系数，取512、。0；amax：水平地震影响系数最大值，取0。10；Gk:幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架）：A:幕墙平面面积（mm2）：qEAk=EamaxGk/A 5。3.4JGJ102-2003=50。100。000625=0。0003125N/mmqEk:水平地震作用线荷载集度标准值（N/mm);B：幕墙立柱计算间距mm;qEk=qEAkB=0.0003125*1000=0。3125N/mmqE：水平地震作用线荷载集度设计值（N/mm)；qE=1.3qEk1.30。3125=0.41N/mm(3）幕墙受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+0. 5SE设计值组合：5.4.1JGJ10213、-2003q=qW+0. 5qE=0。63+0.5*0。41=0.835N/mm用于挠度计算时，采用S_+0. 5SE标准值组合:”5.4.1JGJ10220031qk-qk+0.5qEk=0。45+0。50。3125=0.61N/mm2。选用立柱型材的截面特性：按上一项计算结果选用型材号:8型材的抗弯强度设计值:fS=215MPa型材的抗剪强度设计值：s 125MPa型材弹性模量:E=206000MPa绕X轴惯性矩：Ix1010000mm4绕Y轴惯性矩：Iy166000mm4绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=25300 mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=5790mm3型材净截面面积：An=1014、24。8mm2型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=8。Omm型材受力面对中性轴的静矩:Sx=33500mm3塑性发展系数: =l.053.立柱的内力分析：第1跨内力分析：RBi=qLi*1一(Ai/Li）22Pi（Ai/Li），i1=0.835*1500*1一（6001500)22-0*（6001500）526。05NMi=qLi21一（Ai/Li）228，i1=0.835150021一（6001500)228=828529Nmm第2跨内力分析:Pi：=RBi-1,i=2=526.05NRBi，=qLi*1-（Ai/Li）/2Pi* （Ai/Li2）2，i=2=0.835*1500*1（615、001500）2/2526.05(6001500）=315。63NMi=qLi2*1-(Ai/Li）22/8-PiAi1-（1（Ai/Li）)2/2+Ai/Li，i=2=0.835*15002*1-（600/1500)22/8-526.05*6001（1（600/1500）2/2+6001500=87840.2NmmMA2=（Pi*Ai+qAi2/2)，（i=2)=465930Nmm第3跨内力分析：Pi=RBi-1，i=3=315。63NRBi=qLi1一（Ai/Li) 2/2-Pi (Ai/Li),i=3=0。83515001-（600/1500)2/2-315。63（6001500)=3916、9.8NMi=qLi2*1-（Ai/Li)22/8PiAi*1-（1（Ai/Li）)2/2+Ai/Li，i=3=0。83515002*1-(600/1500）22/8-315.63*600*1(1（6001500）2/2+600/1500)16271357NmmMA3（PiAi+qAi2/2）,（i=3)=339678.ONmm4。幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算：按下面强度公式校核抗弯强度:f=N/An+Mx/Wnx H,所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力膜型如下:三角形荷载简支梁受力模型1横梁型材选材计算:（1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度（按三角形分布）：qw17、k：风荷载线分布最大荷载集度标准值（N/mm）；Wk：风荷载标准值(MPa)；B：横梁跨度（mm)；qwk=wkB=0.00056*1000=0。56N/mmqw:风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm）；qw=1。4qwk1.4*0。56=0.784N/mm（2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度（按三角形分布）:qEAk ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用（MPa）；E：动力放大系数,取5.0；amax：水平地震影响系数最大值，取0.1；Gk:幕墙构件的重力荷载标准值（N）,（主要指面板组件);A：幕墙平面面积(2mm）；qEAk=E a maxGk/A5。3。4JGJ102218、0031=5.00.11*0.001=0. 0008MPaqEk:横梁受水平地震作用线荷载集度标准值（N/mm）；B：横梁跨度（mm)：qEk=qEAkB=0。0008*1000=0。80N/mmqE：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值（N/mm）；qE=1.3qEk1.30.801.04N/mm(3)幕墙横梁受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+O。5SE设计值组合： 5。4.1JGJ102-2003q=qw+0。5qE=0。784+0. 5 1.041。304N/mm用于挠度计算时,采用Sw+0.5SE标准值组合： 5。4.1JGJ1022403qk=qwk+0.5qFk=0。56+019、.50.80=0。96N/mm(4）横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值（按三角形分布）：My:横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值（Nmm）；Mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩(Nmm）；ME：地震作用下横梁产生的弯矩（Nmm);B:横梁跨度（mm)；Mw=qwB2/12ME=qEB2/12采用Sw+0。5SE组合:My=Mw+O.5ME=qB2/121.3041000z/121086667Nmm(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值（按矩形分布)：Gk：横梁自重线荷载标准值（N)；H：横梁间距（俪)；Gk=0。001*H=0.001*900=0.9N/mmG：横梁自重线荷载设计值(N);G=1 20、2GkGk=1.20。91。08N/mmM：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值（Nmm）；B：横梁跨度（mm)；Mx=GB2/81.08*10002/8135000Nmm2.确定材料的截面参数：(1)横梁抵抗矩预选：Wnx:绕X轴横梁净截面抵抗矩预选值（mm3）；Wny：绕Y轴横梁净截面抵抗矩预选值（mm3)；Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(Nmm)；My：风荷载及地震作用弯矩组合设计值(Nmm）;：塑性发展系数：取1。05;f5：型材抗弯强度设计值（MPa），对Q235取215：按下面公式计算：Wnx =Mx/fs135000/1。05/215=598.0mm3Wny=My/fs13521、000/1.05/215=598。Omm3(2)横梁惯性矩预选：df, lim：按规范要求，横梁的挠度限值（mm）；B：横梁跨度（mm）；B/250=1000/250=4.Omm取：df,li=4。Ommqk:风荷载与地震作用线荷载集度标准值组合(N/mm）;E:型材的弹性模量（MPa），对Q235取206000MPa；Iymin：绕Y轴最小惯性矩（mm4）；B：横梁跨度（mm)；df,iim=qkB4/120EIymin (受风荷载与地震作用的挠度计算）Iymin=qkB4/120Edf，lim=0.96*10004/120/206000/4.0=9708/7mm4Ixmin:绕X轴最小惯性22、矩(mm4）;G：横梁自重线荷载设计值(N):df，lim= 5GB4/384EIxmin （自重作用下产生的挠度计算）Ixmin=5GB4384Edf，lim=5*1.656*10004/384/206000/4。0=26168。08mm43.选用横梁型材的截面特性：按照上面的预选结果选取型材：选用型材号：角码片40404。0型材抗弯强度设计值:215MPa型材抗剪强度设计值：125MPa型材弹性模量:E=206000MPa绕X轴惯性矩：Ix112100mm4绕Y轴惯性矩：Iy 46400mm4绕X轴净截面抵抗矩:Wnxl=3130mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2= 3130mm3绕Y轴净23、截面抵抗矩：Wnyl= 5030mm3绕Y轴净截面抵抗矩；：Wny2= 5030mm3型材净截面面积：An=480。3mm2横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=5。Omm横梁截面垂直于x轴腹板的截面总宽度：tx=5mm横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度:ty=5.Omm型材受力面对中性轴的静矩（绕X轴）：Sx=3179mm3型材受力面对中性轴的静矩（绕Y轴）:Sy=3179mm3塑性发展系数：=1。054。幕墙横梁的抗弯强度计算:按横梁抗弯强度计算公式,应满足:MxWnx+MyWnyfs 6.2.4JGJ1022003上式中：Mx：横梁绕X轴方向（幕墙平面内方向）的弯矩设计值(Nmm24、)；My：横梁绕Y轴方向（垂直于幕墙平面方向）的弯矩设计值（Nmm);Wnx:横梁绕X轴方向（幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩（mm3)；Wny:横梁绕Y轴方向（垂直于幕墙平面方向）的净截面抵抗矩(mm3）;：塑性发展系数，取1。05；fs：型材的抗弯强度设计值，取215MPao采用S,+S。+0. 5SE组合，则：MxWnx+My/ Wny，135000/1。05/3130+135000/1。05/5030=66.64MPa - 215MPa。横梁抗弯强度满足要求。5.横梁的挠度计算：因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值,挠度就满足要求：实际选用的型材惯性矩为25、： Ix112100mm4Iy= 46400mm4预选值为：Ixmin=26168.08mm4Iymin=9708。 7mm4所以，横梁挠度满足规范要求。6.横梁的抗剪计算:（三角荷载作用下)校核依据：max成s=125MPa（型材的抗剪强度设计值）（1）Vwk：风荷载作用下剪力标准值（N):Vwk=qwkB/4=0.56*1000/4140N（2) Vw:风荷载作用下剪力设计值（N)：Vw=1。4Vwk1。4*140196N(3) VEk:地震作用下剪力标准值(N）:VEk=qEkB/4=0。801000/4=200。ON（4） VE:地震作用下剪力设计值（N）:VE=1.3VEk1.3*226、00。0=260。ON（5）Vx：水平总剪力（N）;Vx:横梁受水平总剪力（N):采用VW+O。5VE组合：Vx=VW+O.5VE=196+0.5*260=326.ON（6) Vy：垂直总剪力（N）：Vy= 1.2*0。001BH/21。2*0。0011000900/2=540.ON（7)横梁剪应力校核：x:横梁水平方向剪应力（N）;Vx：横梁水平总剪力（N）;Sy：横梁型材受力面对中性轴的静矩（mm3）(绕Y轴)；Iy：横梁型材截面惯性矩(mm4）；ty：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm）;x=VxSy/Iyty 6。2。5JGJ1022003=3263179/46400/5=4.427、7MPa4。47MPa 125MPay：横梁垂直方向剪应力(N)；Vy：横梁垂直总剪力（N）;Sx：横梁型材受力面对中性轴的静矩（mm3）(绕X轴)：Ix：横梁型材截面惯性矩（mm4）：tx：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm）；y，=VySx/Ixtx 6.2.5JGJ10220031=540*3179/112100/5=3.06MPa3.06MPa 125MPa横梁抗剪强度能满足！3.立柱与主结构连接(1)连接处水平剪切总力计算:对多跨铰接连续静定梁,支座反力最大值即为立柱连接处最大水平剪切总力。Nl:连接处水平剪切总力(N）；Nl=526.05N（2）连接处重力总力：NGk:连接处28、自重总值标准值(N）:Bl：立柱计算间距（mm)：L：立柱跨度（mm)；NGk=0。0011*B，L=0.00111000*15001650NNG:连接处自重总值设计值(N)：NG=1.2NIk1。2*16501980N(3）连接处总剪力：N:连接处总剪力（N):N=（Nl2NG2）0.5（526.052+19802)0.5=2048.6N(4)螺栓承载力计算：Nv3b:螺栓受剪承载能力设计值(N）;nv3:剪切面数：取2；d：螺栓公称直径：12mm;fv3b:螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢(C50)取175MPa;Nv3b =nv3d2fv3b/4； 7.2。1-1 GB5001729、2003=2*3。14122175/4=39564NNnum3：螺栓个数：Nnum3=N/Nv3b=2048.6/39564=0.052个 实际取2个 （5）立柱型材壁抗承压能力计算：Nc4:立柱型材壁抗承压能力(N）：Nnum3：连接处螺栓个数；d:螺栓公称直径：12mm；t2:连接部位立柱壁厚：8。 Omm；fc4：型材的承压强度设计值，对Q235取305MPa；NC4=2*Nnum3dt2fc4 7。2.13GB50017-2003=2*2*128.0*305117120N117120N2048.6N强度可以满足要求!(6)钢角码型材壁抗承压能力计算：Nc5：钢角码型材壁抗承压能力（N)30、：Nnum3：连接处螺栓个数；d：连接螺栓公称直径：12mm；t4:幕墙钢角码壁厚：6mm；fc5：钢角码的抗压强度设计值，对Q235取305MPa；N c5=2N num3dt4f c5 7。2。13GB50017-2003=2212*6305=87840N8784020486N强度可以满足要求！七、幕墙埋件计算（土建预埋）基本参数：1：计算点标高：13.100m;3:幕墙立柱跨度:L=1500mm；3：立柱计算间距（指立柱左右分格平均宽度）:B=1000mm;4:立柱力学模型：多跨铰接连续静定梁;5:埋件位置：侧埋；6:板块配置：石材；7:混凝土强度等级：C25；1荷载及受力分析计算：（131、）连接处水平总力计算：对多跨铰接连续静定梁,支座反力最大值即为立柱连接处最大水平剪切总力。N：连接处水平总力（N);N=2048。6N（2)立柱单元自重荷载标准值：Gk=0.0011*BL=0。0011*1000*1500=1650N（3）校核处埋件受力分析：V：剪力（N)；N：轴向拉力（N)，等于中支座反力R1；eo:剪力作用点到埋件距离,即立柱螺栓连接处到埋件面距离（mm）;V=1.2Gk=1.2*16501980NN=20486NM=eo*V=100*1980=198004Nmm2埋件计算：校核依据，同时满足以下两个条件：a：AS）aravfy+N/0。8abfy+M/1.3arabfy32、z C。0.1一1JGJ1022003b：AS0。8abfy+M/0. 4arabfyz C。 0。 12JGJ102-20031其中：As:锚筋的总截面面积(mm2）：V：剪力设计值（N）；ar：钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0。91四层取0。85；av:钢筋受剪承载力系数，不大于0. 7;fy:锚筋抗拉强度设计值(MPa),按GB500101选取,但不大于300MPa；N:法向拉力设计值（N）；ab:锚板弯曲变形折减系数；M：弯矩设计值(Nmm）;z：沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm);另外：d：锚筋直径（mm);t：锚板厚度（mm);fc：混凝土轴心抗压强度设计值(33、MPa）,按GB50010选取；ab=（4。0-0。08d)（fc/fy）0。5 C。 0. 1-5JGJ1022003=(4。0-0.0812）*（119/210）0。5=0.724因为av0.7，所以取0。7ab=0。6+0。25t/d C。 0。 16JGJ1022003=0.6+0.258/12=0。767AS=nd2/4=4*3.14*122/4=452。16mm2V/aravfy+N/0.8abfy+M/1。3arabfyz=1980/1/0。7/210+2048/0。8/0.767/210+198000/13/1/0767/210/110=37.96mm2As=452.16mm234、N/0.8abfy +M/0。4arabfyz=2048/0.8/0。767/210+198000/0.4/i/0-767/210/110=43。831mm2As=452。16mm2所以,预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求.3。锚板总面积校核：A:锚板总面积（2mm）;fc:混凝土轴心抗压强度设计值(MPa），按GB50010选取；0.5LA=0。5*11.9*60000=357000NN=2048N 0。5fcA埋板面积满足要求。4.锚筋长度计算：计算依据：1a=1。1* a（fy/ft）*d C。 0。5JGJ102-2003在上面的公式中：1a：受拉钢筋的锚固长度（mm);ft：混凝土35、轴心抗拉强度设计值（MPa），按GB50010选取，当混凝土强度高于C40时，按C40取值；fy：锚筋抗拉强度设计值（MPa），按GB50010选取；d：锚筋公称直径(mm）；a：锚筋的外型系数，光圆筋取0.16，带肋筋取0.14:1a =1。1*a（fy/ft) d1.10.16（210/1。27)12=349。228mm但是，由于锚筋的拉应力设计值小于钢筋抗拉强度设计值，按规范C. 0。 5第3条规定，锚固长度可适当减小，以不小于15倍锚固钢筋直径为宜,实际选用的锚筋长度为180mm,所以，可以满足要求！八、幕墙焊缝计算基本参数：1：焊缝形式：0型角焊；2：其它参数同埋件部分;1.受力分析36、：根据前面埋件的计算结果，有:V：剪力（N)N：轴向拉力(N）M：弯矩（Nmm)V=1980. ONN=20486NM=198000Nmm2.焊缝特性参数计算：（1）焊缝有效厚度：he:焊缝有效厚度（mm）;hf：焊角高度（mm);he=O.717hf=0.7176=4。302mm(2)焊缝总面积A：焊缝总面积（2mm）;Lv：竖向焊缝长度（mm)：Lh:横向焊缝长度（mm)；he：焊缝有效厚度（mm）；A=he（Lv10）（Lh10）=4。302*（(100-10）（5010）=55926mm2（3)焊缝截面抵抗矩及惯性矩计算：I:截面惯性矩（mm4）；he：焊缝有效厚度(mm）；Lv：竖向37、焊缝长度（mm）；Lh：横向焊缝长度（mm)：W：截面抵抗距(mm3）；d:三角焊缝中性轴位置（水平焊缝到中性轴距离）(mm）：d=0。 5（Lv10）2 he+he（Lh一10）(（Lh -10）-he(Lv一10）=32831mmI =he （Lv 10)3/ 12+ （Lh10） he3/12+he （Lh10） (d-he/2)2+he（Lh-10)（(Lv-10） /2-d)2=449066。 718mm4W=I（(Lv-10）2+d)=449066。718（10010）2+32.831）=5769. 767mm33。焊缝校核计算：,校核依据：（：/）2：2)0。5l ffw 7.13-3GB50017-2003上式中：f f：按焊缝有效截面计算,垂直于焊缝长度方向的应力(MPa）；ff面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；:，f：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力（MPa）;ffw：角焊缝的强度设计值(MPa)；（f/ f)22) 0。5（N/1。22A+M/1.22W）2(V/A)2）0。5（20486/1。22/559.26+198000/1.22/5769.767)2(1980/559。26)2)0。5=31.33MPa31.33MPa ffw=160MPa，焊缝可以满足要求。