1、编号：SJHN.JZY-XX地下车库人防工程满堂支撑架模板施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、工程概况21.1、高大模板概况2二、编制依据3三、施工准备与施工工艺33.1、技术准备33.2、设备、物资准备33.3、劳动力准备53.4、施工工艺5四、各部位模板施工方法64.1.人防车库外墙模板64.2、200厚内墙模板94.3、柱模板94.4、梁模板114.5、板模板14.6 后浇带支模34.7、墙柱模板底部压脚板施工44.8、砼浇筑注意事项3五、模板的检查与验收4六、模板的拆除7七、质2、量保证措施9八、安全文明施工保证措施11九、应急救援预案119.1应急救援领导小组119.1模板坍塌事故处置措施119.2、火灾事故应急措施129.3、高处坠落事故应急措施139.4、事故后处理工作13十、计算书1410.1、250厚板模板（扣件式）计算书1410.2、6001650梁模板（扣件式）计算书（其他梁计算书详见附件）2410.3、6001650梁侧模板（扣件式）计算书（其他梁侧面计算书详见附件）3510.4、300厚墙板双面支模计算书4210.5、300厚墙板单面支模计算书5010.6、柱子模板计算书（以截面550700为例）60一、工程概况本工程地下车库人防面积1998m2，设计3、使用年限50年，建筑层高3.700m，平时功能为地下汽车库，战时功能为附建式甲类防空地下室，防护等级为核6级常6级，共划分为1个防护单位、4个抗爆单元，人员掩蔽体防化等级为丙级。整个人防地下室由防护单元、密闭通道、扩散室、除尘室、滤毒室、进风机房、滤毒室、防毒通道、简易洗消间、排风竖井、汽车坡道组成。各单元、房间之间，各单元、房间与外界通道均设钢筋混凝土防护密闭门或密闭门。本工程绝对标高采用吴淞高程，相对标高0.000相当于绝对标高5.800。人防车库层高3850mm，顶板厚250mm，临空墙厚有300mm、250mm、200mm三种，梁截面尺寸详见梁截面统计表。1.1、高大模板概况本工程地下4、车库（含人防）部分梁施工总荷载大于15KN/M2、集中线荷载大于20KN/M2，根据“危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文”规定该部分梁模板支撑体系需要进行专家论证。地下车库（人防区域）梁统计如下：梁编号板面标高梁截面尺寸（mm）梁最大跨度（m）梁截面面积m2备注RF-L5a11a、15、79、1114-1.5400X7007.5m0.28人防区域RF-L6-1.35400X6506.8m0.26人防区域RF-L10；RF-KL8-1.5600X7007.5m（RF-KL8）0.42人防区域RF-L5、12、13-1.5500X7007.5m0.35人防区域RF-L20-15、.5400X8006.5m0.32人防区域RF-KL29、9a、12a、1315、1719、12a17a、17b；RF-L19a-1.5(-1.2)600X9009.913m(RF-KL4)0.54人防区域RF-L5-1.5400X15008.73m0.6人防区域RF-KL1、1012-1.5600X12006.8m（RF-KL1）0.72人防区域RF-KL14、15、17、13b、16b-1.5600X16504.75m0.99人防区域据上表可知，截面为600X700、600X900、400X1500、600X1200、600X1650需进行专家论证。二、编制依据1、人防施工图纸2、人防施工6、组织设计3、施工安全设施计算软件 4、建筑结构荷载规范(GB50009-2012) 5、建筑地面工程施工及验收规范（GB50209-2002） 6、混凝土结构设计规范GB50010-2010 7、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011） 8、混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011） 9、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 10、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013 11、建筑施工安全检查标准JGJ592011 12、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 13、市规范钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程（DG/T7、J08-16-2011）三、施工准备与施工工艺3.1、技术准备1、熟悉设计图纸、规范和图集，进行图纸会审，对图纸中存在的问题同设计洽商，尽量将问题消灭在施工前；2、模板支架施工前必须制定专项方案，并组织专家论证，保证其技术可靠和使用安全。经专家论证和技术审查批准后方可实施。3、进行三级技术交底。在正式施工前进行逐级技术交底，即技术负责人管理人员施工班组长操作工人，交底内容及要求包括工程概况、进度质量目标、施工部署、技术操作要领及注意事项、安全防护、成品保护等。4、进入现场的脚手架构配件，使用前应对其质量进行复检。5、构配件应按品种、规格分类设置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用；脚手架8、堆放场地排水应畅通，不得有积水。3.2、设备、物资准备根据本工程的特点以及施工工期、质量和安全要求，在选择模板方案时，充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理；2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修；4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合文明标化工地的有关标准。结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施9、工经验，本工程采用以下模板系统方案：采用483.5扣件式钢管搭设成满堂支撑架，并作为梁板、楼板的模板支撑体系。整体支撑体系主要包括的构件：双向（纵、横）横杆、立杆、直角扣件、旋转扣件、剪刀撑等梁板模板材料选择12mm厚红色模板，规格为183091512，并在木工车间制作施工现场组拼，背楞选用50100木枋。模板应满足强度、刚度和稳定性要求，尽可能做到表面平整，阴阳角统一整齐。为保证模板工程施工的正常进行，现场内必须提前作好各项物资、设备等准备；模板工程施工主要设备及物资准备参见下表:序号名称规格单位数量用途1塔吊QTZ63台1物资运输2木工电锯MJ235台2模板、木方加工3木工平刨MB504A10、台2模板、木方加工4木工电钻台3模板加工5全站仪DTM-452C台16经纬仪J2-2台1轴线测量7水准仪DSZ2台2高程测量8模板915183012mm梁板柱模板9木方50100/4880m模板背楞10普通钢管483.5mmt模板支撑体系11扣件十字、一字、旋转套模板支撑体系12对拉螺杆14普通对拉螺杆根模板支撑体系且上述材料需符合下述要求：1、钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793中规定的Q235普通钢管要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中的Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲压扁机裂纹的钢管。2、钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB1583111、的规定。3、木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。4、木胶合板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点，应符合国家现行标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。 3.3、劳动力准备为保证质量与工期的情况下，工程有条不紊的进行，模板工程主要劳动力需用计划见下表。主要劳动力需用计划表序号名称数量备注1木工30模板加工、安装2塔吊工2塔吊操作、指挥3架子工20搭设脚手架4普工5辅工、文明施工等注：表中劳动力人数仅作施工准备用，根据施工进度和现场实际情况增减。3.4、施工12、工艺模板工程施工流程如下图所示：四、各部位模板施工方法4.1.人防车库外墙模板4.1.1临空墙双面支模部位模板采用12厚1830915木夹板，483.5mm钢管间距150mm使用作竖楞，483.5mm的双钢管用作横楞，间距400mm。板缝交接处及板中央部位使用4880的木枋。外墙采用14的止水螺杆加固，400400见方设置（详见图1）。外墙钢筋绑扎完成后在封模前，先焊好模板定位钢筋，确保模板位置及保护层厚度满足设计要求。图1由于地下室层高为3.85m ,顶板厚为250mm,从顶板底部至墙底为3.6m,因此采用12厚1830915木夹板,纵向支模方式,采用纵横向支模方式，在其上、中、下部各加一排13、483.5mm钢管斜撑，间距800mm，上下交错布置，斜撑将力传递至满堂脚手架上。下3道螺栓必须采用双螺帽，3道以上位置螺栓采用单螺帽。4.1.2 临空墙单面支模部位1、地下层外墙厚度为300mm；主楼基础底板-3.05m以下部位与车库交接外墙距外侧围护桩距离过小，造成该些部位外墙与围护桩间距离不能满足双面支模的要求（主要考虑-3.05m至车库底板-5.35m部位，-3.05m以上可用双面止水螺杆加固）。该墙体的厚度较厚,模板的侧压力较大,不能采取止水对拉螺栓进行加固,只能靠单侧的模板支架来承受混凝土的全部侧压力（越往上，受到的侧压力越小）。因此对该部位采取单面支模的方法进行砼墙板施工。2、地14、下室外墙与围护桩于外墙外模板采用水泥标砖砌筑370mm厚砖胎膜，水泥标砖砌筑完成后面层采用水泥砂浆抹面，水泥砂浆面层凝固后防水卷材粘贴至顶部，内侧采用钢管三角斜撑作支撑系统,在车库底板上预埋一排25的钢筋头，用来固定加固钢管。其优点是材料通用性强,重复利用率高,有利于降 低成本,对本工程的外墙适应性强。通过三角支撑上下连续设置以及墙中、下部钢管背楞加密处理，可以有效的避免跑模。3、支撑系统 外墙单面支模系统（见图2）。支撑系统要保证模板的牢固性和稳定性，垂直模板方向的宽度应大于高度的 1.5 倍。 4、竖向龙骨采用483.5mm钢管，间距150，横向龙骨采用483.5mm双钢管，间距400。止15、水螺杆400400见方设置5、车库基础筏板浇筑前在筏板上预埋2排竖向25的钢筋锚固件，间距1.5m。其位置结构墙面2200mm，锚固件端部出筏板面200mm，底部采用6m通长48钢管与锚固件连接。6、斜撑钢管上部连接横向钢管龙骨，下部用扣件与底部钢管固定。每道斜撑横向间距为0.6m。图24.2、200厚内墙模板模板采用12厚1830915木夹板，483.5mm钢管间距200mm使用作竖楞，483.5mm的双钢管用作横楞，横楞结合实际情况做到上疏下密。板缝交接处及板中央部位使用4880的木枋。对拉螺杆采用14普通对拉螺杆(根据人防设计规定，对拉螺杆上禁止使用套管、混凝土预制件)。对拉螺杆水平间距16、为400mm，竖向间距同横向钢管背楞，其中底道螺杆离地200mm，最上道螺杆离上层板底200mm。对拉螺杆穿过扣压钢管的山形蝴蝶卡，拧紧螺帽将墙两侧模板固定。工艺流程：检查墙位置墨线安装就位侧墙模板(或现场组拼后安装)钻对拉螺杆孔并装上穿墙螺杆和内套管安装另一侧墙模板钻对拉螺杆孔并对上穿墙螺杆检查(或调整竖向内楞木间距)装水平双钢管外楞，临时固定穿墙螺杆检查、调整模板垂直度，安装支撑紧固穿墙螺杆螺帽质量检查。4.3、柱模板人防车库框架柱规格主要有600600、400600、550700三种，每根柱根据截面尺寸加工成四块大模板，大车库位置柱子高度同梁底模板高度。独立柱模板面板采用12mm厚木夹板17、制作，竖向龙骨采用483.5mm钢管，角部使用木方，横向龙骨采用2483.5mm钢管间距400mm，每块柱模板接缝做成企口形式，柱子四周设置14的穿心对拉螺栓。（详见图3）图3 本工程人防车库框架柱最大截面尺寸为700550，考虑到柱子截面较大，长边方向由下至上在柱中位置增设一道14的对拉螺杆，间距同柱箍间距，增大柱箍强度。详见图4。具体设置要求见10.柱模板计算书图44.4、梁模板1、梁侧模板满配，模板面板采用12mm厚木夹板，梁侧模水平方向龙骨采用50100木枋（截面高度超过800mm的，木枋竖向布置），梁底模水平向次龙骨采用50100木枋，横向主龙骨采用483.5mm钢管，木方及模板均应18、提前进行加工，保证边沿平直。梁底模板在拼缝处拼接的位置应相互错开。 2、水平杆步距1.5m，纵横方向满设。中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续剪刀撑，其宽度宜为46m，扫地杆离地面200mm设置。纵横向拉杆可单方向布置，拉杆端头应与墙体加牢顶固。 3、梁高度小于1000时，木枋侧立与梁轴线平行，梁高度大于等于1000时，木枋竖向布置。梁底模板宽度与梁截面宽度相同，梁底模边木枋遮盖住梁侧模板与底模板的拼缝（为了更好地防止模板拼缝漏浆，边木枋的设置采用压缝拼装)。 4、当梁侧模板内楞采用50*100木枋与梁轴线平行侧立设置时，梁侧模板上、下道内楞分别与模板上下边齐平，木枋间距及对拉丝杆布19、置见下表。超过1000高的梁应在梁侧设置23根斜支撑。 5、支撑系统中，所有梁、板支撑立杆单独设置，不得混用；其他杆件（水平杆、斜撑等）梁模支撑体系与板支撑体系连成整体。确保单根立杆支撑的砼体积不大于0.25m3。（根据各截面梁下立杆间距及单跨内梁体积计算可得） 6、当梁跨度大于等于4m时，按照0.1%起拱，当大于等于8m时，按照0.2%起拱；当大于10m时，按照0.3%起拱。 7、根据安全计算软件计算结果，结合本公司类似高大梁模板工程施工经验及本工程实际情况，梁模板搭设设计方案如下表：部位梁截面尺寸梁侧木枋（水平布置）加固措施结构板支撑架立杆间距梁底木枋(底楞）梁模板支撑架侧模竖向外楞加固方20、式梁底立杆支座备注木枋50*1002根，300m双483.5 钢管，14 丝杆对拉木枋50*100立放200mm两侧立杆宽度(m)两侧立杆沿梁长方向间距 (m)梁底立杆数竖楞与梁侧立杆形成三角斜撑人防600X7004距梁底250mm布置一道（纵向间距600）0.8mX0.8m61.30.81双扣件见附件（梁计算书）人防600X9004水平方向600；竖向：离结构面100布置第一道对拉丝杆；共2道丝杆对拉100+5000.8mX0.8m61.30.81双扣件见附件（梁计算书）部位梁截面尺寸梁侧木枋（竖向布置）加固措施结构板支撑架立杆间距梁底木枋(底楞）模板支撑架侧模竖向外楞加固方式梁底立杆与水平21、杆扣件抗滑移加强措施（是否双扣件）备注14 丝杆对拉双483.5 钢管围檩紧固50*100木枋立放、间距200mm两侧立杆宽度(m)两侧立杆沿梁长方向间距 (m)梁底立杆数竖楞与梁侧立杆形成三角斜撑人防600X1200间距200mm水平方向600；离结构面100布置第一道对拉丝杆；共3道丝杆对拉100+500+8500.8mX0.8m61.30.401双扣件见附件（梁计算书）人防400X1500间距200mm水平方向600；竖向：梁底一道固定支撑，共3道丝杆对拉250+650+1050mm0.8mX0.8m41.20.401双扣件见附件（梁计算书）人防600X1650间距150mm水平方向4522、0；竖向：共4道丝杆对拉280+560+840+1120mm0.8mX0.8m61.30.402双扣件详见10.2和10.3：6001650梁模板（扣件式）计算书4.5、板模板部位楼板厚度搭设高度次龙骨 (48*3.5圆钢管)主龙骨满堂架纵横间距水平杆架体剪刀撑备注间距 (钢管)水平杆与立杆抗滑移加强措施纵向横向扫地杆步距车库 250mm3.6m200mm800mm双扣件800mm800mm离地2001.5m每隔10m左右设由下至上的竖向连续剪刀撑，其宽度宜为46m，详见10.1板计算书备注板模板排架采用双扣件，立杆纵、横向间距800，水平杆步距1500。模板面板采用12mm厚木夹板。楼板主龙23、骨采用483.5mm钢管间距800，次龙骨为483.5mm钢管间距统一为300mm。楼板模板应尽量采用整张模板，局部采用小条模板，模板边沿应平直、无毛边，模板拼缝处应严密。现浇板模板背面钢管排列方向应与钢管支撑架顶部水平杆相垂直，模板长边的拼缝处采用50100木枋。现浇板底模板搁置于梁侧模之上。为方便防密门、密闭门等门的按装，应在门前位置前方500mm(以图纸尺寸为准)处设置的吊钩位置进行预先开洞，便于预埋吊钩。对主规格面板材料及方木进行分别裁锯加工，分规格堆放，现场散拼装时取用，端部拼接部分随时配制、安装。（见图4） 图4（板模板支设）4.6 后浇带支模后浇带的留置必须依据设计要求的位置与尺24、寸,宽度为800；纵横交错的后浇带将整个地下室分成了多块，后浇带分为温度后浇带和沉降后浇带。若后浇带位置因施工需要移动，必需经过设计院同意；后浇带砼施工的时间必须符合设计要求及工程实际施工情况要求。本工程中沉降后浇带应在结构最顶层浇筑砼完成后最少14天后，提供沉降数据经设计同意后进行浇筑, 其强度等级需高于两侧混凝土一级。温度后浇带在两侧混凝土龄期达到42天后再进行浇筑。4.6.1 后浇带支撑加固1.为确保结构支撑体系的安全，方便施工，节约材料成本，模板拆除后在后浇带处采用独立的支撑体系，在后浇带两侧一米范围内搭设脚手架独立支撑，立杆横距1m、纵距1.5m，水平步距1.5米，间距六米搭设剪刀撑25、，上部加方木，下部加柱脚。并用钢管搭设成水平架连撑，搭设成一道完整的支撑体系，保证结构安全。在拆除满堂脚手架时应保证后浇带处支撑系统独立完好。（见图5）图5梁板后浇带采用独立的支撑体系，与主体架体一起搭设，主体模板拆除时后浇带部分架体不拆，模板就不受影响，从而保证后浇带两侧沉降一致，后浇带浇筑后无错台、下沉、漏浆现象。对于外墙后浇带止水钢板未固定牢固处理措施对现场可能存在侧墙后浇带止水钢板因侧墙浇筑前一天未固定牢固与墙体分离情况，采取另加设一道附加防水卷材，其长度超过脱落止水钢板40cm，同时相应加长外侧砖墙。（见图6）图64.6.2 后浇带施工应该注意的问题1、后浇带的支撑后浇带封闭前，后浇26、带处梁、板模板的支撑不得拆除；后浇带所在跨内不得施加其他荷载，例如放置施工设备、堆放施工材料等，以保证结构安全。 2、后浇带混凝土的养护 后浇带混凝土浇筑完毕后应采取带模保温保湿条件下的养护，后浇带砼养护时间不少于28天。4.7、墙柱模板底部压脚板施工（1） 工艺原理墙柱模板底部压脚板施工标准做法是在墙柱模板底部外侧安装压脚板，进行墙柱模板定位，防止墙柱模板底部涨模、漏浆的施工标准做法。（2） 工艺流程弹墙柱定位线 墙柱钢筋绑扎 安装压脚板 安装墙柱模板（3） 施工要点墙柱模板根部周边200mm宽混凝土平整度控制在2mm以内。压脚板安装位置应按照墙柱边线向外延伸模板厚度确定。压脚板为50mm宽27、板边切直的12mm厚胶合板，待墙柱钢筋绑扎完成后，间隔200mm用水泥钉将其固定在楼板面上，压脚板之间不得重叠。4.8、砼浇筑施工注意事项1）、基础混凝土浇筑采用汽车泵浇筑。在浇筑混凝土前，对模板内的杂物和钢筋上的油污等清理干净；对模板的缝隙和孔洞予以堵严。2）、地下部分柱混凝土采用汽车泵浇筑，每4根柱为一循环单元，循环浇筑，每次浇筑高度根据现场使用振捣棒（50棒或30棒）而定，为其有效长度的1.25倍（50棒应为43.75cm,取40 cm；30棒应为33.75 cm，取30 cm），下灰厚度采用尺杆配手把灯控制。3）、墙、柱砼浇筑应分层进行，每层厚度不超过500mm，且上下层间不超过砼初28、凝时间，不允许留设任何规范允许外的水平施工缝。墙柱砼浇至梁底后应稍加停息约1小时左右，让砼达到初步沉落，再浇上部砼。震动棒应插入墙柱砼5厘米左右，以防发生水平裂缝。4）、梁板混凝土应同时浇筑。先将梁的混凝土分层浇筑成阶梯形向前推进，当达到板底标高时，再与板的混凝土一起浇捣，随着阶梯不断延长，板的浇筑也不断前进，当梁高度大于1m时，可先将梁单独浇筑至板底以下23cm处应稍加停息约1小时左右，让砼达到初步沉落，再浇上部砼。为防止板出现裂缝，先用插入式振捣棒振捣然后用平板振动器振捣，直到表面泛出浆为止，在初凝前，先用磨光机磨平磨光，再用铁抹子压光一遍，最后在终凝前再用铁抹子压光一遍。本工程每次浇砼浇29、捣面积较大，应加强楼板平整度控制，做好标高控制网。5）、结构砼浇筑前必须进行砂浆润泵处理，润泵砂浆是用于混凝土泵送前的润泵工作，不能用于结构部位，泵送润泵砂浆前先用水将泵管润湿一遍，润泵砂浆用量：移动泵润泵砂浆用量不得超过1.0m3，固定泵视泵管长度而定，一般每10米泵管用0.2m3砂浆，润泵砂浆泵送完后泵送混凝土，与润泵砂浆接触的少许混凝土应排掉，不应用于结构部位。6）、清理：在混凝土浇筑前先用一台12m空压机将模板内杂物吹扫干净。将所有模板浇水湿润。防止混凝土表面水分损失过快而引起混凝土表面起皮、起砂。7）、混凝土浇筑和振捣一般要求： a、本工程混凝土连续浇筑，如必须间歇，间歇时间尽量缩短30、，并在下层混凝土初凝前将上层混凝土浇筑完毕。 b、浇筑混凝土时为防止混凝土分层离析，混凝土由料斗、泵管内卸出时，其自由倾浇高度不得超过2米，超过时采用串筒或斜槽下落，混凝土浇筑时不得直接冲击模板。 c、浇筑竖向结构混凝土前，用搅拌站带来的水泥砂浆将每个柱墙进行接浆。 d、浇筑混凝土时设专人看模、看钢筋，看经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。 e、使用50棒插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍（50棒应为52.5cm，取50cm；30棒应为40.5cm取31、40cm）。振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。平板振动器的移动间距，保证振动器的平板能够覆盖已振实部分的边缘。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。五、模板的检查与验收 各种连接件、支承件加固配件必须安装牢固，无松动现象，模板拼缝要严密，各种预埋件预留孔洞位置要准确，固定要牢固。 现浇结构模板安装允许偏差（混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）表4.2.7）：项目允许偏差检验方法轴线位置5钢尺检查底膜上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查 轴线内部尺寸基础10钢尺检查墙、柱、梁+4，-5 钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于32、5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板面标高2钢尺检查表面平整度52m 靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 预埋件和预留孔洞允许偏差项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插 筋中心线位置 5 外露长度 +10，0 预埋螺栓中心线位置 2 外露位置 +10，0 预 留 洞中心线位置 10 尺 寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。六、模板的拆除 本工程大截面梁、大跨度梁比较多，因此拆模时间的控制至关重要，必须严格按照规范要求留置同条件试块，同条件试块达到规范要求强度后方可拆除（同条件试块留置方案详混33、凝土施工方案）。 1、模板拆除必须根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，并由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 2、在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 4、 柱子模板拆除 柱模拆除采用分散拆除方法，拆除顺序为：拆除拉杆或斜撑、自上而下拆除柱箍或横楞、拆除竖楞、自上而下拆除配件及模板、运走分类堆放、清理、拔钉、刷脱模剂、周转利用。 5、梁模板的拆除 梁侧模应在保证砼表面及棱角不因34、拆除而受损伤时方可拆除。 对梁底模，梁跨度小于8m时，应达到砼设计强度等级的75%以上时，方可拆除底模和支撑。 拆模顺序为先拆侧模，后拆底模，当上层主体结构未施工完毕前，下层梁的底模板和支撑不得拆除。混凝土拆模强度等级结构类型结构跨度（m）按设计砼强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件-100预应力构件100 6、楼板模板拆除 拆模顺序为后支先拆，后支先拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分。 跨度8m时，应达到砼设计强度等级的75%，方可拆除底模和支撑。 梁侧非承重模板应在保证砼表面及棱角不因拆除而受损伤时方可拆除。 当上层主体结构施工未结束前，下层楼板的模35、板和支撑不得拆除。 7、后浇带模板的拆除 后浇带模板采用单独支撑系统，拆模的过程中禁止扰动该区域的模板体系。该区模板的拆除必须待后浇带砼浇筑完成并达到拆模强度要求后方可以拆除。 8、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂；模板有损坏的地方及时进行修理或更换，以保证使用质量。七、质量保证措施1、各班组应认真熟悉图纸和模板工程施工技术交底，并按其要求施工。2、模板配制时应弹线锯边，使用新锯片或定期调拨锯齿，保证模板尺寸准确， 锯路顺直。3、模板拼装时，板边要找平、刨直，拼缝严密。4、抄平杆接头处必须加立杆。抄平杆与立杆 用双扣件连接。支平台模之前必须将满堂架36、的斜撑加固完毕，以免模板上放线检查时晃动。5、梁模板支安严格按规范起拱，不超拱或漏拱。6、墙、柱模板加固的立杆、横挡、斜撑间距按技术交底要求排列整齐，扣件、对拉螺杆拧紧。7、墙柱模板和梁侧模板上口与楼板连接处必须安锁口木枋，且必须钉牢。8、外墙、边梁、洞口处，侧模上口应比混凝土面高出23cm，且必须用铁丝或与平台模板拉紧，间距不大于80cm，严格控制垂直度。9、门窗洞口支模时，标高位置应按所提供的标高线确定，不能以楼面为准。10、梁、柱、墙支模时截面尺寸允许比设计小5mm，不得大于设计尺寸。11、悬挑构件的拆模时间必须严格控制，防止早拆造成的下挠、开裂、甚至塌陷。12、模板必须按楼面上墨线和校37、正后的模板支安,班组应配备足够的线锤、水管对模板位置、标高进行校正。13、模板施工严格按木工翻样的施工图纸进行拼装、就位和设支撑。模板安装就位后，由技术员、质量员按平面尺寸、端面尺寸、标高、垂直度进行复核验收。14、浇筑混凝土过程中，派专人负责检查模板、支架和支承情况，发现下沉、松动和变形及时采取措施解决。学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准技术人员书面交底操作人员参加交底模板选择技术交底与钢筋工工序交接准备工作模板涂刷隔离剂中间抽检清理现场、文明施工按规范及方案设计注意保护棱角自检记录质量评定记录施工日记支 模拆 模资料整理自检检查脚手架、脚手板底部标高、中心线、端面尺寸放线质量评定和钢38、筋、混凝土工工序交接检查浇捣混凝土时留人看模（巡检）执行检验标准整平钢模板、清理模板不合格品的处理梁柱和板抽查 模板工程质量控制程序图 八、安全文明施工保证措施 1、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在出现超过最大荷载时，应及时采取控制措施，钢筋，模板等材料不能在支架上大量集中堆放；顶板后浇带两侧严禁堆物。2、模板拆除必须有监理单位的同意，签发拆模令。不得擅自拆除模板。3、施工高度在2M以上时，要按高处作业技术规范进行操作和防护。4、操作人员上下通行时，必须通过走道，严禁攀爬模板或脚手架。5、所用机械设备的各项保护装置必须完好。6、夜间施工时，必须要有足够的照明。不得私自接拆电线。7、平台模39、板支安时，应在主梁底开设清扫口，平台支安完毕后，将锯末、垃圾清理干净：支墙、柱模板前，底部要清理干净。8、模板本着谁支安谁拆除的原则，拆模时严禁粗暴作业，拆下的模板应清理干净、刷脱模剂、堆码整齐。9、在与绑扎好钢筋的楼面施工时，应注意对钢筋的保护，不得随意踩塌钢筋。10、当模板支设工作完成后，应将工作面打扫干净。九、应急救援预案项目部成立各类事故的应急救援与响应领导小组，确保事故一旦发生后项目部能第一时间启动救援预案，统一协调指挥，为及时处理各类事故提供强有力的组织保证。9.1应急救援领导小组组 长：副组长：（）成 员：9.1模板坍塌事故处置措施1、尽量使用人工挖掘、搬运坍塌的材料，及时抢救被40、掩埋伤员脱离危险区。2、进行简易包扎、止血或简易骨折固定。3、对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。4、事故发生后应立即报告项目部应急救援领导小组。应急救援领导小组在第一时间到达后立即组织应急救援队抢救现场伤员，清理坍塌现场，并做好警戒，禁止无关人员进入事故现场，以免造成二次伤害。5、应急救援队负责消除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。6、组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生。并将其转移至安全地方。7、尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应，同时准备好车辆随时准备运送伤员到附近的医院救治。8、在没有人员受伤的情况下，41、现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。 9、技术负责人、现场安全员应对模板坍塌事故进行原因分析，制订相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报公司和上级相关部门。9.2、火灾事故应急措施1、立即报警。当接到汇报施工现场火灾发生信息后，指挥小组立即拨打“119”火警电话，并及时通知公司应急抢险领导小组，以便领导了解和指挥扑救火灾事故。2、组织扑救火灾。除及时报警外，指挥小组要立即组织义务消防队员和员工进行扑救，扑救火灾时按照“先控制、后灭火；救人重于灭火；先重点后一般”的灭火战术原则。同时派人及时切断电源，接通消防水泵42、电源，组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重要物资，充分利用施工现场中的消防设施器材进行灭火。3、协助消防员灭火。在自救的基础上，当专业消防队到达火灾现场后，应急指挥小组简要地向消防队负责人说明情况，并全力支持消防队员灭火，要听从消防队的指挥，齐心协力，共同灭火。4、伤员身上燃烧的衣物一时难以脱下时，可让伤员躺在地上滚动，或用水洒等办法扑灭火焰。5、保护现场。当火灾发生时和扑救完毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及责任人的调查。同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾造成的垃圾分类处理并采取其他有效措施，从而将火灾事故对环境造成的污染降低到最低限度。6、火灾事故调查处43、置。按照公司事故（事件）报告分析处理制度规定，项目部指挥小组在事故调查报告出来以后，做出有关处理决定；重新落实防范措施，并报公司应急抢险领导小组和上级主管部门。9.3、高处坠落事故应急措施1、事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，同时立即报告项目管理人员。2、管理人员立即组织人员迅速将伤员救离危险地方，移至安全地带，维护现场秩序，保护事故现场。3、保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。4、有效止血，包扎伤口，并视其伤情采取直接送往医院或待简单处理后去医院检查。5、伤员有骨折，关节伤、肢体44、挤压伤，大块软组织伤都要固定。6、若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷设）包裹入塑料袋内，随伤员一起转送。7、预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。8、记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。 9、立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。9.4、事故后处理工作 1、查明事故原因及责任人。 2、以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。 3、制定有效的预防措施，防止此类事故再次发45、生。 4、组织所有人员进行事故教育。5、 向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见十、计算书10.1、250厚板模板（扣件式）计算书计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013计算参数基本参数楼板厚度h(mm)250楼板边长L(m)5.1楼板边宽B(m)4.3模板支架高度H(m)3.6主梁布置方向垂直于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.8立柱横向间距lb(m)0.8水平杆步距h1(m)1.5次46、梁间距a(mm)150次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200主梁合并根数/结构表面要求表面外露剪刀撑(含水平)布置方式普通型立杆自由端高度a(mm)300扣件传力时扣件的数量双扣件架体底部布置类型垫板计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型圆钢管次梁规格483.5面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型483.5荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市市地面粗糙度类型/模板及其支架自重标准47、值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1基本风压值Wo(kN/m2)/模板荷载传递方式扣件简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2面板验算取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41）强度验算A.当可变荷48、载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)1+1.42.51)=10.251kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)1+1.40.72.51)=10.194kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(10.251,10.194)=10.251kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q49、3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)1)=7.101kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)1)=7.989kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：Mmax=0.029kNm（图7）面板弯矩图=Mmax/W=0.029106/24000=1.201N/50、mm2f=31N/mm2满足要求2）、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)250/1000)1=6.575kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.026mm=150/400=0.375mm满足要求次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)150/1000+1.42.5150/1000)=1.538kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G51、1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)150/1000+1.40.72.5150/1000)=1.529kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.538,1.529)=1.538kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)150/1000)=1.065kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.952、1.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)150/1000)=1.198kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图12）永久荷载控制的受力简图1）、强度验算（图13）次梁弯矩图Mmax=0.651kNm=Mmax/W=0.651106/(5.08103)=128.209N/mm2f=205N/mm2满足要求2）、抗剪验算（图14）次梁剪力图Vmax=3.363kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.3631033.473103/(12.191040.710)=13.688N/mm2=120N/m53、m2满足要求3）、挠度验算挠度验算荷载统计:qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)250/1000)150/1000=0.986kN/m（图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图max=0.147mm=0.81000/400=2mm满足要求主梁验算将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)150/1000+1.41.5150/1000)=1.349kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G54、1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)150/1000+1.40.71.5150/1000)=1.397kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.349,1.397)=1.397kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)250/1000)150/1000=0.986kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=0.838kNRkmax=055、.592kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=37.65/1000=0.038kN/m自重设计值为：g=01.2gk=0.91.237.65/1000=0.041kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1）、抗弯验算（图21）主梁弯矩图Mmax=0.254kNm=Mmax/W=0.254106/(5.081000)=49.971N/mm2f=205N/mm2满足要求2）、挠度验算（图22）主梁变形图max=0.38mm=0.8103/400=2mm满足要求3）、支座反力计56、算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=3.796kN10.1.6、扣件抗滑移计算由上知最大扣件滑移力为Rzmax=3.796kNRzmax=3.796kNR=12kN满足要求10.1.7、立柱验算1）、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=1.51000/(1.5810)=94.937=1502）、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.588N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4klalb +01.2Hgk=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)+1.4157、)0.80.8+0.91.23.60.144=5.91kN由于本支模架不属于高达模板支架，故偏心距：e=50mmMw1=N1e=5.9150/1000=0.295kNmf=N1/(A)+Mw1/W=5.911000/(0.588(4.89100)+0.295106/(5.08103)=78.705N/mm2=205N/mm2满足要求10.2、6001650梁模板（扣件式）计算书（其他梁计算书详见附件）10.2.1、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-58、20031)、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1650混凝土梁宽b(mm)600混凝土梁计算跨度L(m)4.75模板支架高度H(m)2.2计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板荷载传递方式扣件扣件传力时扣件的数量双扣件梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度250斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.4垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1.3水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.8梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.8立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m6次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求59、表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483.5荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市市地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.52）、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图60、210.2.2、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41）、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1650/1000)1+1.42.51)=49.131kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.3561、(0.5+(24+1.5)1650/1000)1+1.40.72.51)=53.934kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(49.131,53.934)=53.934kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.097kNm=Mmax/W=0.097106/24000=4.045N/mm2f=31N/mm2满足要求2）、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1650/1000)1=42.575kN/m（图5）面板简图（图6）面板挠度图=0.069mm=600/(6-1)400)=0.3mm满足要求10.2.3、次梁62、验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1650/1000)600/1000/(6-1)+1.42.5600/1000/(6-1)=5.896kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1650/1000)600/1000/(6-1)+1.40.72.5600/1000/(6-1)=6.472kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(5.896,6.472)=6.472kN/m计算简图：（图63、7）次梁简图1）、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.202kNm=Mmax/W=0.202106/(83.3331000)=2.427N/mm2f=15N/mm2满足要求2）、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=1.667kNmax=VmaxS/(Ib)=1.66710362.5103/(416.667104510)=0.5N/mm2=2N/mm2满足要求3）、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)1650/1000)600/1000/(6-1)=5.109kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)64、max=0.123mm=0.41000/400=1mm满足要求10.2.4、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接也属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:3跨距为：(等跨)0.433将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1650/1000)600/(6-1)1000)+1.65、42.5600/(6-1)1000)=5.896kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1650/1000)600/(6-1)1000)+1.40.72.5600/(6-1)1000)=6.472kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(5.896,6.472)=6.472kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)1650/1000)600/(6-1)1066、00)=5.109kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=3.285kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=2.593kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 37.65/1000=0.038 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.237.65/1000=0.041kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1）、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.344kNm=67、Mmax/W=0.344106/(5.081000)=67.721N/mm2f=205N/mm2满足要求2）、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 6.579kNmax=QmaxS/(Ib)=6.57910003.473103/(12.191040.710)=26.777N/mm2=120N/mm2满足要求3）、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)max=0.148mm=1.31000/(2+1)/400=1.083mm满足要求4）、支座反力计算由于两端立杆为与板共用的立杆，中间立杆为梁部分独立支撑立杆，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座68、最大支座反力为：R1=0.153kN非端支座最大支座反力为：R2=10.035kN10.2.5、支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件所承受的滑移力R1=0.153kNN=12kN满足要求非端支座最大支座反力就是扣件所承受的滑移力R2=10.035kN12kN满足要求10.2.6、立柱验算1）、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.51000/(1.5810)=94.937=150满足要求2）、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.634梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h69、0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)250/1000)+1.42.5)0.80.8=7.52kN由知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.153kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=10.035kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=10.035+1.20.038(2.2+(1650-250)/1000)=10.198kNf=NB/(A)=10.1981000/(0.634(4.89100)=32.894N/mm2=205N/mm2满足要求10.3、6001650梁侧模板（扣件式）计算70、书（其他梁侧面计算书详见附件）10.3.1、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-200310.3.2、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度h(mm)250梁计算跨度L（m）4.75混凝土梁截面高度H(mm)1650混凝土梁截面宽度B(mm)600次梁布置方向次梁竖向次梁布置根数n/次梁悬挑长度b1(mm)/对拉螺栓道数m4对拉螺栓横向间距X(mm)450主梁间距b(mm)/主梁悬挑长度b2(mm)150结构表面要求表面外露荷载参71、数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)4材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31对拉螺栓规格M14（图1） 剖面图10.3.3、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH241650/1000=39.6kN72、/m2标准值G4kminF1,F239.6kN/m2承载能力极限状态设计值S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.239.6+1.44,1.3539.6+1.40.74)=51.642kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k39.6kN/m210.3.4、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为次梁布置间距=150/1000=0.15 1）、强度验算（73、图2）承载能力极限状态受力简图qbS151.642=51.642kN/m（图3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.145kNmMmax/W0.145106/24000=6.052N/mm2f31N/mm2满足要求2）、挠度验算qkbSk=139.6=39.6kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.158mm150/400=0.375mm满足要求10.3.5、次梁验算次梁承受的荷载为：qaS15051.642=7746.3N/mqkaSk15039.6=5940N/m由于次梁为竖向的，可根据实际情况按有悬挑的连续梁计算，跨度取支撑间距。1）、抗弯强度验算（图6）承载能力74、极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.283kNmMmax/W0.283106/(83.3331000)=3.401N/mm2f15N/mm2满足要求2）、抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN)Vmax1.935kN=VmaxS0/(Ib)= 1.93510362.5103/(416.667104510)=0.58N/mm2fv2N/mm2满足要求3）、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图0.218mm600/400=1.5mm满足要求4）、支座反力计算Rmax=3.88KNRmaxk=2.975KN10.3.6、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分75、，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1）、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax0.582kNmMmax/W0.582106/(10.161000)=57.284N/mm2f205N/mm2满足要求2）、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax4.397kNm=VmaxS0/(Ib)= 4.39710006.946103/(24.381041.410)=8.949N/mm2fv120N/mm2满足要求3）、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图0.127mm450/400=1.125mm满足要求4）、支座反力计算对拉螺栓承受的最76、大支座反力为：N=12.158kN10.3.7、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N12.158kNNtb=17.8kN满足要求10.4、300厚墙板双面支模计算书、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-200310.4.2、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)300混凝土墙计算高度H(mm)3650混凝土墙计算长度L(mm)8100次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)150次梁悬挑长度a1(mm)77、200主梁间距b(mm)400主梁悬挑长度b1(mm)200结构表面要求表面外露主梁合并根数2对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)/材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型圆钢管次梁规格483.5面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土塌落度影响修正系数21.15外加剂影响修正系数11.2倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2振捣混凝土时78、模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/（图1）纵向剖面图（图2）立面图10.4.3、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH243650/1000=87.6kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值 S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k 则：S=0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m210.4.4、面板验算79、根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。1）、强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.146kNmMmax/W0.146106/24000=6.075N/mm2f31N/mm2满足要求2）、挠度验算qkbSk=141.218=41.218kN/m（图5）正常使用极限状态受力简图（图80、6）面板变形图max0.164mm150/400=0.375mm满足要求10.4.5、次梁验算qaS150/100051.844=7.777kN/mqkaSk150/100041.218=6.183kN/m1）、抗弯强度验算（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）梁弯矩图Mmax0.156kNmMmax/W0.156106/(5.081000)=30.617N/mm2f205N/mm2满足要求2）、抗剪强度验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax1.722kN=VmaxS0/(Ib)=1.7221033.473103/(12.191040.710)=7.009N/mm2fv120N/mm2满足要81、求3）、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图0.087mm400/400=1mm满足要求4）、支座反力计算Rmax=3.277KNRmaxk=2.606KN、主梁验算因主梁的跨度一般是较大的，为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的四跨连续梁计算，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态受力简图1）、抗弯强度验算（图13）主梁弯矩图Mmax0.819kNmMmax/W0.819106/(10.161000)=80.642N/mm2f205N/mm2满足要求2）、抗剪强度验算（图14）主梁剪力图Vmax6.555kN=VmaxS0/(Ib)=6.55510006.946182、03/(24.381041.410)=13.339N/mm2fv120N/mm2满足要求3）、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）主梁变形图0.339mm400/400=1mm满足要求4）、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=12.018KN、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N12.018kNNtb=17.8kN满足要求10.5、300厚墙板单面支模计算书、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-200310.5.2、计算参数基本参83、数混凝土墙厚度h(mm)300混凝土墙计算高度H(mm)1800混凝土墙计算长度L(mm)8400次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)150次梁悬挑长度a1(mm)200主梁间距b(mm)400主梁悬挑长度b1(mm)200最下端斜撑距墙底部距离c(mm)300主梁合并根数2斜撑竖向间距/斜撑横向间距600斜撑远端固定点距支撑点距离D(m)2.2结构表面要求表面外露荷载参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管振捣混凝土时模板的水平荷载Q84、2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2混凝土重力密度c(kN/m3)24材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48?.5次梁类型矩形木楞次梁规格50?00面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31斜撑类型钢管斜撑规格48.3?.6（图1）剖面图（图2）立面图10.5.3、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.2241.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH24?800/1000=43.2kN/m2 距地面第1道支撑处F21=c(H-c)=36kN/m2距地面85、第2道支撑处F22=c(H-c-1b)=26.4kN/m2距地面第3道支撑处F23=c(H-c-2b)=16.8kN/m2距地面第4道支撑处F24=c(H-c-3b)=7.2kN/m2其中F2最大标准值G4kminF1,F241.218kN/m2 G4k1=minF1,F21=36kN/m2G4k2=minF1,F22=26.4kN/m2G4k3=minF1,F23=16.8kN/m2G4k4=minF1,F24=7.2kN/m2承载能力极限状态设计值 S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k 则：S=0.9max(1.241.218+1.42,1.354186、.218+1.40.72)=51.844 kN/m2 S1=47.268kN/m2S2=35.604kN/m2S3=23.94kN/m2S4=12.816kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2 S4k1=G4k1=36kN/m2S4k2=G4k2=26.4kN/m2S4k3=G4k3=16.8kN/m2S4k4=G4k4=7.2kN/m210.5.4、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/87、12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板验算按墙底部处面板荷载最大处进行验算。1）、强度验算 （图3）承载能力极限状态受力简图qbS151.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.146kN.mMmax/W0.146?06/24000=6.075N/mm2f31N/mm2满足要求2）、挠度验算qkbSk=141.218=41.218kN/m（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）面板变形图max0.164mm150/400=0.375mm满足要求、次梁验算次梁所受到的荷载为线性变化荷载，底部大，上部小，为了简化计算，在每个主梁处作用一个88、均布荷载，荷载大小为主梁间距，次梁按全长的实际受力模型计算。并对支座节点进行编号，从下至上排序。qaS150/100051.844=7.777kN/mqkaSk150/100041.218=6.183kN/m1）、抗弯强度验算（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）梁弯矩图Mmax0.331kN.mMmax/W0.331106/(83.3331000)=3.966 N/mm2f15N/mm2满足要求2）、抗剪强度验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax2.113kN=VmaxS0/(Ib) = 2.11310362.5103/(416.667104510)=0.634N/mm2fv2 N/mm289、 满足要求3）、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图0.322mm400/400=1 mm满足要求4）、支座反力计算R1=4.15kNR2=0.927kNR3=1.445kNR4=0.672kNR1k=3.299kNR2k=0.737kNR3k=1.149kNR4k=0.534kN10.5.6、主梁验算为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的三跨连续梁计算，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态受力简图计算主梁时仅需对最下端的主梁进行计算即可，但为了验算斜撑，其他道主楞需计算对应的支座反力即可。1）、抗弯强度验算（图13）主梁弯矩图 Mmax1.037kN.m Mma90、x/W1.037106/(10.161000)=102.108N/mm2f205 N/mm2 满足要求2）、抗剪强度验算（图14）主梁剪力图Vmax9.337kN.m=VmaxS0/(Ib) = 9.337103?.946103/(24.381041.410)=19.001N/mm2fv120 N/mm2满足要求3）、挠度验算 （图15）正常使用极限状态受力简图（图16）主梁变形图0.287mm600/400=1.5mm满足要求4）、支座反力计算斜撑所承受的支座反力：N1k=17.878N2k=13.1105N3k=8.34307N4k=3.5756、斜撑承载力验算由下至上斜撑与地面的倾角分别91、为：第1道：A1=arctan(c/D)=1.56346第2道：A2=arctan(c+1b)/D=1.56765第3道：A3=arctan(c+2b)/D=1.5688第4道：A4=arctan(c+3b)/D=1.56933每道支撑所承受压力为：T1=N1/cosA1=2437.97T2=N2/cosA2=4171.55T3=N3/cosA3=4171.54T4=N4/cosA4=2437.91斜撑计算长度：(D2+c2)0.5=300.008D2+(c+1b)20.5=700.003D2+(c+2b)20.5=1100D2+(c+3b)20.5=1500则对应的斜撑长细比为：1=L1/i92、=18.86842=L2/i=44.02543=L3/i=69.18254=L4/i=94.3397=Max(1,2,3,.)=94.3397=210符合规范根据每到支撑的长细比分别查规范得出对应的稳定系数： 1=0.9493952=0.8718993=0.778274=0.631282由下至上斜撑承受正应力为：第1道:f1=T1/(1A)=4.12056N/mm2=205N/mm2符合规范第2道:f2=T2/(2A)=3.29032N/mm2=205N/mm2符合规范第3道:f3=T3/(3A)=2.34574N/mm2=205N/mm2符合规范第4道:f4=T4/(4A)=1.23939N93、/mm2=205N/mm2符合规范10.6、柱子模板计算书（以截面550700为例）、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、施工手册（第五版）、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)700混凝土柱边宽B(mm)550混凝土柱计算高度H(mm)2650柱长边次梁根数m5柱短边次梁根数n4最低处柱箍距底部距离a(mm)250柱箍间距b(m94、m)400柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X1柱短边对拉螺栓根数Y0荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.5次梁类型圆钢管次梁规格483.5面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)对拉螺栓规格M14（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图10.6.3、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22c95、t012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH242650/1000=63.6kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单96、元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1）、强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.218kNmMmax/W0.218106/24000=9.076N/mm2f31N/mm2满足要求2）、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=141.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.366mm183.333/400=0.458mm满足要求10.6.5、小梁验算根据实际情况次梁的计算简图应为两97、端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S183.333/100051.844=9.505kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk183.333/100041.218=7.557kN/m1）、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.297kNmMmax/W0.297106/(5.081000)=58.469N/mm2f205N/mm2满足要求2）、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.448kN=VmaxS0/(Ib) = 2.4481033.473103/(12.191040.98、710)=9.965N/mm2fv120N/mm2满足要求3）、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.301mm400/400=1mm满足要求4）、支座反力计算Rmax=4.824kNRmaxk=3.836kN、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(700+(48+48)2)/(1+1),(550+(48+48)2)/(0+1)=742mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1）、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax1.811kNmMmax/W1.811106/(10.161000)=178.228N/mm2f205N/mm2满足要求2）、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=9.649kN=VmaxS0/(Ib)= 9.6491036.946103/(24.381041.410)=19.636N/mm2fv120N/mm2满足要求3）、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图1.684mm742/400=1.855mm满足要求4）、支座反力计算Rmax=9.649kN、对拉螺栓验算NRmax=9.649kN17.8kN满足要求