1、中国*五金城会展中心工程 模板工程专项施工方案中国*五金城会展中心工程模板专项施工方案*建设集团有限责任公司2009年5月 *建设集团有限责任公司 162目 录第一章 编制依据.1第二章 工程概况.1第三章 施工组织.5第四章 模板选型、制作.8第五章 模板及支撑体系设计.14第六章 施工工艺及技术要求.31第七章 质量保证措施.37第八章 施工安全保证措施.38第九章 成品保护、环境保护及节约材料措施.48第十章 模板计算书.49第一章 编制依据编制依据1.混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002；2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001；3建筑工程施工质量验2、收统一标准GB203002001；4建筑施工手册（第四版）；5木结构设计规程GB500052003；6建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；7浙江省工程建设标准DB33/1035-2006,J10905-2006；8*五金城会展中心工程施工图纸；9省、地、市政府和行业主管部门有关文件规定的要求；10*建设集团有限责任公司中国*五金城会展中心工程施工组织设计。第二章 工程概况一、工程基本情况工程名称：中国*五金城会展中心工程设计单位：杭州市建筑设计研究院有限公司监理单位：浙江江南工程管理股份有限公司施工单位：*建设集团有限责任公司结构类型：钢筋砼框架结构建设地点：位于永康市东3、部，西临330国道，紧靠中国*五金城二期，北侧为五金中路，紧临市人民医院，南侧为金都路，东侧为规划路，紧临东永一线。中国*五金城会展中心工程总用地176654m2，总建筑面积161699.2m2，其中地上面积153777.8m2，地下面积为7921.4m2，工程投资概算约5.3亿，由办证楼、1-5区及序厅组成，呈东西对称分布，办证楼地下一层，地上八层，建筑高度31.4米，1区-5区各为二层展厅，局部有夹层，屋顶檐口高为23.9米，序厅设置一人防地下室，平时为停车库，一层主要为门厅，二层为主席台，三层为信息发布厅，四层多功能厅，地上檐口高度为23米。二、结构设计概况1、序厅序厅地下一层，地上四层4、，四层顶为网架结构。地下一层设计为人防地下室，层高3.9米，地上四层层高分别为一层5.7米，二层5.3米，三层5.5米，四层6.5米。四层多功能厅下中空超高部分层高为20.4米，16.5米。中空部位设有净高14.9米的独立圆形柱。部分剪力墙、梁、板等构件为弧形设计。构件截面尺寸情况如下：部位构件截面尺寸（或厚度）mm地下一层承台1200*1200*1100，1300*1300*1100，1400*1400*1100，4000*4000*1600地梁350*800，350*850，350*1000，300*700，400*1000底板300，250集水坑1000*1000*1000，1500*15、500*1000，坑底和壁厚均为300排水沟300*400，沟底和壁厚均为300电梯井坑2660*2760*2150，一侧壁为弧形，坑底和壁厚均为300框架柱（方柱）800*800，800*900，500*400，500*500， 1200*600框架柱（圆柱）D800，D1000，剪力墙300，250顶板250，160框架梁500*1100，500*1000，500*900，450*1000，400*1000，400*900，300*800，250*700，300*600，300*500扶梯坑4350*3500一层、二层、三层框架柱（方柱）800*400，500*500， 450*450，76、00*550，800*550框架柱（圆柱）D800，D1000，顶板120框架梁500*1200，450*1200，450*1000，400*1200，400*1000，300*1000，350*1200，300*900，300*800，300*700，300*600，300*500，300*750，250*700，250*6002、办证楼办证楼地下一层，地上八层。地下一层设计为设备间及库房，底板有三个不同标高，层高分别为4.5米，4.8米，5.5米；地上八层层高为一层3.8米，二至八层均为3.6米。东西两侧设有LED塔楼，塔楼高73.3米，八层以上层高6.0米，竖向斜撑梁布置。主楼南北两侧有7、外挑梁板，塔楼四周均有外挑梁板，外挑宽度1.0米至5.0米不等。外挑梁板均为超高支撑，主楼北侧超高支撑为7.4米至25.4米不等，主楼南侧为11.0米，塔楼为46.97米。部分梁、板等构件为弧形设计。构件截面尺寸情况如下：部位构件截面尺寸（或厚度）mm地下一层承台1200*1200*1100，1400*1400*1100，1400*1400*1200地梁350*900，350*800，350*1300，250*800，300*1100，350*850，350*1000，300*700，400*1000底板350，400集水坑2000*1000*2500，1500*1500*1000，2000*8、2000*1000，坑底和壁厚均为350吸水槽800*800，沟底300，壁厚350、400电梯井坑2660*2145*1450，1760*1905*1200，坑底350，壁厚为250、350框架柱650*650，800*600，600*600，700*700，500*400，450*450，剪力墙350顶板180框架梁350*850，300*750，300*670，250*670，250*600，250*650，250*500，250*550，250*450，一至八层框架柱650*650，800*600，600*600，700*700，500*400，450*450，550*550，800*9、650顶板120，110，130框架梁350*850，300*750，300*670，250*670，250*600，250*650，250*500，250*550，250*450，300*720，300*820八层以上塔楼框架柱600*600，650*650，斜撑柱350*600顶板120框架梁300*750，250*550，350*750，300*870，250*870，350*870，300*670，3、展区本工程共分为五个展区，从西往东排序为一至五展区，以中间轴线东西对称。承台顶标高-1.500米。展区二层，一层层高11.0米，二层层高10.6米，中庭和南北设5.7米夹层和16.5米夹10、层，二层顶为钢结构金属屋面。每个展区展厅分别在一层和二层设主管沟1条，次管沟36条（其中三区次管沟16条）。展厅为层高11.0米超高超跨预应力梁板，部分中庭和东西两侧通廊为层高11.0米超高梁板，生活休闲区为层高16.5米超高梁板。楼梯间侧壁为短肢剪力墙筒体，一直通到楼顶。二层展厅中柱为截面1200*1200，净高8.445至19.281米不等的独立柱。南北两侧设有斜柱、竖向弧形柱连梁、斜墙板。构件截面尺寸情况如下：部位构件截面尺寸（或厚度）mm0.000以下承台1200*1200*1100，1300*1300*1100，1200*3600*1400，4000*1600*1600，4000*411、000*1600，7070*11450*1000，7020*10450*1000，7070*10500*1000，4000*1600*1700地梁300*600，300*700，300*900，300*500，300*650主管沟3000*2350，底板厚350，侧壁、顶板厚300次管沟1800*650，底板、侧壁、顶板厚300底板300电梯基坑底板厚300，侧壁厚250、300扶梯基坑底板厚120，侧壁厚200基础顶到主体结构顶筒体壁厚240框架柱600*600，700*700，1000*700，700*400，700*500，1200*1200，800*800，800*400，700*6012、0，400*400，700*700，1200*600，1200*300，900*600，900*300框架柱（斜柱）1200*600，1200*300，900*600，900*3005.7米夹层框架梁120*250，300*900，250*300，350*1000，250*600，300*700，250*900，250*700，250*500，250*400，350*800，350*500，600*600，450*900，450*650，450*1000，350*1000，600*1000，350*75011.0米楼层框架梁250*300，120*250，300*900，250*900，35013、*1100，250*600，300*800，250*400，350*1100，300*700，350*800，250*750，600*1000，350*500，600*750，400*900，450*1650，350*750，300*1500，700*2500主管沟2800*2530，侧壁厚200、底板厚120、顶板厚120次管沟1500*630，底板厚100、顶板厚12016.5米楼层框架梁250*300，250*400，250*500，250*550，250*600，250*700，250*800，250*1350，300*500，300*700，300*750，300*800，300*914、00，300*1000，300*1200，300*1300，300*1750，350*900，600*600，600*900，600*1000，600*1200第三章 施工组织一、施工准备1、技术准备（1）根据工程特征要求，编制完善的施工专项方案，完成后报企业技术负责人批准，并经监理审核，业主认可。（2）技术负责人按规范、专项方案要求向现场施工人员做技术、安全交底。（3）对所有准备进场的复合板、方木、螺杆、山形卡、钢管及其他配件进行检查验收并按要求送检。2、场地准备（1）清理现场障碍物，并落实材料堆放场地、做好现场准备。（2）根据设计要求、施工部位、施工顺序、工程量大小进行现场布置。3、劳动力15、准备（1）建立由项目部管理班子、施工班长、技术人员、操作管理人员组成的管理机构。（2）根据工程区域划分、流水方向、工程量大小、进度要求落实专业施工人员。4、材料准备（1）根据构造设计、施工要求，提前落实整个模板工程的材料供应。（2）配备齐全各种辅助材料、应急材料、防护用具、辅助施工系统的材料储备。5、机械准备（1）落实常用的施工用具、吊具、装卸机具及其它应急所需的设备。（2）检查进场及现有的施工机械设备，确保施工过程安全运转。二、组织机构依托集团公司技术负责人、集团公司技术中心、项目部及具备专业技术的施工班组、一线操作工人，结合建设方、监理方专业技术人员，组成有实际管理经历的技术、质量、安全专16、业人员组成专项管理小组，全权负责协调处理施工过程的各种事项。1、组织构架网络系统：集团公司技术负责人集团公司技术中心建设方现场技术管理班子监理专业技术小组项目部 专项管理小组各区块、各施工段施工班组具有上岗证的专业一级操作人员2、专项管理小组组成人员及职责：序号姓名职务职责1任忠唐项目经理总负责，协调现场工作2方国建总施工现场施工指挥、生产协调3张位良技术负责施工技术负责、方案技术交底4汤海斌施工负责模板技术交底、方案实施、质量检查5郭祖高安全负责安全负责、检查6黄福华质量负责质量负责、检查7何林映材料负责负责材料保障、后勤、其他支持8张盛勇、王春正班组长方案实施、质量检查、安全检查三、劳动力17、计划根据施工组织设计的进度计划要求，结合施工区段划分、施工流水作业顺序及工程量的大小，组成由两个实际操作经验的专业施工班组。一个班组负责序厅、1#、2#、3#展区，另一个负责4#、5#展区及办证楼工程的模板搭拆工程。每个班组配备200-300人的一线施工人员，并在内部设置四个专业技术人员、质量检查、安全检查各二个。同时项目部配备足够装卸、搬运、清理等工作的辅助工人并根据工程进度要求适当调配、增减。四、材料计划1、根据施工方案构造，结合图纸设计，计算出钢管12000吨，木枋2000立米，复合板200000平米，配件及其它辅助材料按需配量。2、所有材料的进场应能确保供应以满足正常施工为前提。以施工18、进度为第一要素，结合施工流水作业顺序，分批次落实材料的进场计划。五、机械设备计划根据工程进度，首先落实运输车辆、装卸机具，检查维修场内已具备的垂直运输塔机，所有机械设备及计划进场，均应在时间、数量、性能方面满足工程正常施工的需要。施工机械设备进场计划一览表设备名称规格型号数量进场时间塔式起重机QTZ63C(5510)10台已具备卷扬提升机200KN11台已具备装卸机4台按需、社会租赁、已落实交流弧电焊机25-4003台已配备切割机2504台已配备木工圆锯机直径600mm6台已配备木工平刨床宽度500mm2台已配备六、现场布置根据施工组织设计的现场布置，在序厅东西两侧、展厅的东西两侧偏北位置及办19、证楼的东西两侧均设置钢管、扣件、模板的临时堆场。所有材料堆置场地的设立根据原现场布置，均以便于材料进退场、便于搬运、便于施工为原则。七、流水方向设计根据工程结构设计的特点，按照施工组织设计的区域及施工流水段的划分，结合模板工程施工的特点，以利于材料设备的周转、搬运，减少投入、降低成本为原则，科学的组织流水施工。两个独立施工班组同步开展施工，总体的思路是第一施工班组：办证楼基础5#展厅办证楼外挑4#展厅办证楼上部结构展厅二层结构；第二施工班组：序厅基础1#展厅2#展厅3#展厅序厅上部结构、休闲通道展厅二层结构。八、进度计划1、根据施工组织设计的进度计划控制系统，结合已完成工程施工情况，在确保施工20、目标工期完成的基础上，合理对施工进度计划进行调整。2、工程因条件变化，原2009年2月16日开工，已变更为2009年3月25日。并且由于桩基础工程入岩施工难度确实非常大，相应的各工序开始及完成的时间均应预顺延。2010年4月16日主体结顶，调整为2010年5月23日。3、在以上二点的基础上，确定各个部位模板工程施工的进度计划，并配备足够的人力、物力、财力，以确保在进度计划要求的时间内完成。第四章 模板选型、制作一、模板选型依据本工程结构质量目标以及工期、结构形式等相关要求，在进行本工程模板体系设计时，应综合考虑结构形式、工期、质量等方面的因素。在保证工期的同时，应把施工质量放在首位，模板体系应21、保证其强度、刚度、稳定性的要求，根据不同部位的结构特点选用不同模板体系。序号部位面板次背楞主背楞支撑类型1基础沟、坑18厚复合板6080木方48钢管对拉螺杆2基础砼直形墙18厚复合板6080木方48钢管钢管架3基础砼弧形墙18厚复合板6080木方48钢管、A25钢筋钢管架4梁18厚复合板6080木方48钢管钢管架5梁（超高超限）18厚复合板6080木方48钢管重型门架、钢管架6顶板18厚复合板6080木方48钢管钢管架7顶板（超高超限）18厚复合板6080木方48钢管重型门架、钢管架8方柱18厚复合板6080木方48钢管、60mm80mm3.0mm方钢管48钢管9竖向弧形柱18厚复合板601522、0方木48钢管48钢管10圆形柱18厚复合板衬镀锌铁皮6080木方48钢管48钢管11楼梯18厚复合板6080木方48钢管48钢管12后浇带施工缝细目钢板网16钢筋22钢筋22钢筋二、模板制作1、梁底模制作：梁底模制作分预应力梁底模、直形梁底模、弧形梁底模三类，采用木龙骨作主筋，18mm复合板贴面。各类直形梁底模的制作应根据梁截面大小及上部荷载情况计算主筋木龙骨间距及断面尺寸，弧形梁根据梁截面大小、设计要求弧度及上部荷载情况采用复合板叠加方式制作，具体如下： 2、竖向弧形柱连梁底模采用18mm厚复合板和601501200（L）方木定制，两排方木合为一组，两根之间中对端错开排列。宽600的柱在宽23、方向排列4组共8根，组排列的净间距为30mm、60mm、30mm。宽300的柱在宽度方向排列2组共4根，组排列的净间距为60mm。侧模采用18mm厚复合板+3050方木定制，复合板按柱侧面弧形裁成弧形，方木依弧度弯成弧形钉在复合板上，间距180mm。见下图3、直形剪力墙、弧形剪力墙采用6080木龙骨、18mm复合板，根据墙截面大小、高度及上部荷载情况计算主筋木龙骨间距，安装时现场按需要制作。4、电梯坑、扶梯坑等侧模采用6080木龙骨作主筋，18mm复合板贴面，根据坑截面大小及受力情况计算主筋木龙骨间距定制。5、方柱侧模板采用18mm厚复合板，内楞采用60mm80mm木方，间距180mm。6、圆24、形柱侧模采用30mm30mm厚狭长木方条根据砼柱截面尺寸制成模型，模板内衬1.2厚镀锌铁皮板，2.5寸铁钉固定，木方条柱模型用18厚双层复合板制成半圆形撑模档围固，间距500mm。撑模档边外围用60mm80mm方木加固。见下图：第五章 模板及支撑体系设计一、梁模板及支撑体系设计（一）梁模板设计1、梁截面宽300mm及高800mm的梁底模板采用18mm厚复合板 40mm40mm（30mm）方木定制，方木间距150mm；梁底横梁采用483.00mm钢管，间距350mm；梁侧模采用18mm厚复合板 40mm40mm方木定制，沿梁跨方向垂直于梁的主筋采用60mm80mm方木，L=1200 mm，间距325、50mm，两侧主楞采用483.00mm双钢管，M12螺栓+山型夹对拉固定，竖向两道，间距500mm，M12螺栓沿梁跨方向750mm布置。2、梁截面宽300 mm、高800 mm或高800 mm的梁底模板采用18mm厚复合板40 mm60 mm方木定制，方木间距150mm；梁底横梁采用483.00mm钢管间距300mm；梁侧模采用18mm厚复合板 40mm40mm方木定制，沿梁跨方向垂直于梁的主筋采用60mm80mm方木，L=1200 mm间距300mm，两侧主楞采用483.00mm双钢管，M12螺栓+山型夹对拉固定，竖向两道，间距500mm，沿梁跨方向600mm布置。当梁高大于1200mm时，26、采用60mm80mm方木，L=2000 mm，M14对拉螺栓竖向三道沿梁跨方向间距500mm布置。3、超高梁模板设计（1）展厅主梁截面尺寸700mm2500mm，梁底模采用18mm厚复合板+60mm40mm方木定制，方木沿梁宽方向间距110mm；横向支撑的梁底排挡采用483.00mm钢管75mm密铺，纵向支撑的托梁采用483.00mm三根钢管（具体详本工程危险性较大模板支架专项施工方案）。梁侧模采用18mm厚复合板+30mm40mm方木定制；次龙骨为60mm80mm1500mm方木两根搭接，间距200mm；沿梁跨度方向布置（垂直于梁）。垂直于次龙骨方向设置主龙骨，采用483.00mm双钢管，M27、16螺栓+山型夹对拉固定，沿梁跨方向间距400mm，竖向设置六道。鉴于设计采用钢绞线后张拉预应力的做法，梁宽度达到700mm，根据要求：对拉螺杆均按本方案图示设置梁宽定位固定焊接点。（2）展厅次梁截面尺寸300mm1500mm，梁底模采用18mm厚复合板，横向支撑排挡采用90mm60mm2000mm方木在梁底密铺，纵向支撑的托梁采用483.0mm三根钢管（具体详本工程危险性较大模板支架专项施工方案）。梁侧模采用18mm厚复合板+30mm40mm方木定制；次龙骨为60mm80mm2000mm木方，间距250mm沿梁跨度方向布置（垂直于梁）。垂直于次龙骨方向设置主龙骨，采用483.0mm双钢管，M28、12螺栓+山型夹对拉固定，沿梁跨方向间距500mm，竖向中间设置四道,与主梁相同，对拉螺杆按本方案图示设置梁宽定位固定焊接点。（3）生态休闲区主梁截面尺寸600mm（300mm）1200mm，梁底模采用18mm厚复合板+60mm40mm方木定制，方木沿梁宽方向间距110mm；柱连梁弧形部分底模按本方案前说明做法。横向支撑的梁底排挡采用80mm60mm2000mm方木200，纵向支撑的托梁采用483.0mm三根钢管。梁侧模采用18mm厚复合板+30mm40mm方木定制，60mm80mm1500mm方木作主筋，250mm沿梁跨度方向垂直布置。垂直于次龙骨设置主龙骨，采用483.0mm双钢管，对拉螺29、栓采用12mm，沿梁跨方向间距500mm，竖向设置四道。见下图（4）展厅11.000米边梁截面450mm1650mm梁底模采用18mm厚复合板+60mm40mm木方定制，横向支撑的梁底采用3根483.0mm2000mm钢管200设置。梁侧模采用18mm厚复合板+30mm40mm方木定制，80mm60mm2000mm方木作主筋，300mm沿梁跨度方向垂直布置；垂直于次龙骨设置主龙骨，采用483.0mm双钢管，对拉螺栓采用16mm，梁跨度方向间距500mm，竖向设置5道。见下图4、除预应力梁外的梁截面高度大于等于800mm的所有梁，梁内上下设置两道侧模支撑铁以保证梁截面宽度。侧模支撑铁采用A10钢30、筋，两端焊接直径32mm厚2mm的圆形钢板制作而成。侧模支撑铁长度为梁截面宽度。支撑铁两端圆形钢板及焊接点刷防锈漆。见下图5、考虑到控制梁截面宽度及预应力张拉，预应力主梁、次梁及主管沟所采用的对拉螺栓制作成侧模支撑铁，即在梁宽、壁厚的一端侧模处预制焊接直径32mm厚2mm的圆形铁板，另一端待一侧侧模安装完后在梁宽位置焊接A10长50mm模板撑铁以保证梁截面宽度。梁、主管沟模板拆除后，将露出梁侧面螺栓割除。见下图（二）梁支撑体系设计 1、梁截面宽150至300mm，高700mm以下梁模板支撑，采用483.20钢管扣件搭设，立杆间距为900 mm900mm，步距为1500 mm。2、梁截面宽35031、 mm，高800 mm以下梁模板支撑，采用483.20钢管扣件搭设，立杆间距为800 mm800mm，步距为1500 mm。3、梁截面宽400 mm以上梁模板支撑，采用483.20钢管扣件搭设，立杆间距为600 mm600mm，步距为1500 mm。4、水平杆、支撑杆、扫地杆等配置按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）构造要求（下同）。5、超高、超限梁模板支撑体系设计参见本工程危险性较大模32、板支架专项施工方案。二、楼板模板及支撑体系设计1、楼板厚180mm时，模板面板采用18mm厚复合板，板底排挡采用60mm80mm2000mm方木，横向间距300mm，纵向间距1800mm。方木下的水平支撑杆采用483.0mm钢管。板下均按900mm900mm布置立杆。2、楼板厚180mm时，模板面板采用18mm厚复合板，板底排挡采用60mm80mm2000mm方木，间距250mm。方木下的水平支撑杆采用483.0mm钢管。板下均按700mm700mm布置立杆。3、水平杆、支撑杆、扫地杆等配置按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（J33、GJ130-2001）、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）构造要求（下同）。4、超高、超限梁模板支撑体系设计参见本工程危险性较大模板支架专项施工方案。三、墙板模板及支撑体系设计1、直线形砼墙的模板面板采用18mm厚复合板，内楞采用60mm80mm2000mm木方，竖向设置，间距1800 mm，横向间距200 mm布置，两侧水平主外楞采用双钢管，配以M14螺栓+山形夹对拉紧固，纵横方向间距400 mm。墙板两侧采用竖向三道斜撑及一道扫地撑，斜撑一端用扣件固定钢管排架的水平杆上，三根斜撑分别以俯角30度、水平、仰角34、30度撑向墙板，与墙板上的双钢管以扣件固定；扫地撑与排架的横向扫地杆固定，斜撑和扫地撑的水平间距900 mm布置。地下室外墙外侧斜撑固定在肥槽边坡上。2、弧形砼墙的模板面板采用18mm厚复合板，内楞采用60mm80mm2000mm木方，竖向设置，间距1800 mm，横向间距200 mm布置，水平主外楞采用煨制成弧形的A25钢筋，竖向外楞采用双钢管配M14螺栓+山形夹对拉紧固，纵横方向间距400 mm。墙板两侧采用竖向三道斜撑及一道扫地撑，斜撑一端用扣件固定钢管排架的水平杆上，三根斜撑分别以俯角30度、水平、仰角30度撑向墙板，与墙板上的双钢管以扣件固定；扫地撑与排架的横向扫地杆固定，斜撑和扫地35、撑的水平间距900 mm布置。地下室外墙外侧斜撑固定在肥槽边坡上。3、0.000以下混凝土墙体、与外墙相连的砼柱等需要防水的结构构件采用的对拉螺栓均为止水螺栓，0.000以上混凝土墙体、柱、梁等不需要防水的结构构件采用的对拉螺栓使用PC16、PC20的PVC套管，以便螺栓重复使用（预应力梁除外）。PVC套管两端各宽出混凝土构件50mm。四、柱模板及支撑体系设计（一）柱模板设计1、方柱（1）柱截面宽度600mm以下、长度600mm以下的柱侧模板采用18mm厚复合板， 60mm80mm木方，间距180mm定制；柱箍采用40mm80m3.0mm方钢管，L=1200mm间距为500mm，采用12mm的36、螺栓+山形夹双向双根对拉；内楞外设置抱柱钢管，抱柱钢管做法按本工程危险性较大模板支架专项施工方案相关节点。（2）柱截面宽度600mm以下、长度600mm至800mm的柱侧模板采用18mm厚复合板， 60mm80mm木方，间距180mm；柱箍采用40mm80m3.0mm方钢管，L=1200mm、1400 mm间距为500mm，采用12mm的螺栓+山形夹双向双根对拉；柱截面高度方向内楞外设置双钢管、一道12mm穿心对拉螺栓，螺栓间距为500mm。双钢管外设置抱柱钢管，抱柱钢管做法按本工程危险性较大模板支架专项施工方案相关节点。（3）柱截面宽度600mm至800mm、长度600mm至1000mm的柱37、侧模板采用18mm厚复合板， 60mm80mm方木，间距180mm；柱箍采用60mm80m3.0mm方钢管，L=1400mm、1600mm，间距为450mm，采用14mm的螺栓+山形夹双向双根对拉；柱截面内楞外设置双钢管、14mm穿心螺栓一道双向对拉，螺栓间距为450mm。双钢管外设置抱柱钢管，抱柱钢管做法按本工程危险性较大模板支架专项施工方案相关节点。（4）柱截面宽度600mm以下、长度1000mm以上的柱侧模板采用18mm厚复合板， 60mm80mm木方，间距180mm；柱箍采用60mm80m3.0mm方钢管，L=1200mm、1600mm、1800 mm，间距为400mm，采用14mm的38、螺栓+山形夹双向双根对拉；柱截面高度方向内楞外设置双钢管、14mm穿心螺栓两道单向对拉，螺栓间距为400mm。双钢管外设置抱柱钢管，抱柱钢管做法按本工程危险性较大模板支架专项施工方案相关节点。（5）构造柱侧模板采用18mm厚复合板， 60mm80mm方木，沿柱宽方向竖向布置2根，柱截面宽方向方木外设置双钢管、12mm穿心对拉螺栓+山形夹一道对拉，螺栓竖向间距为500mm。（6）根据图纸设计要求：展厅中柱采用清水混凝土，模板工程要求使用专用钢模，根据目前普遍采用的模板施工工艺，为节约建设费用，经考察，在目前许多工程上均是采用特制光面木模厚度18mm、黑板、复合木模，整体效果均能达到设计要求。故本39、工程展厅所有中柱定制的模板面板均采用复合黑板。2、圆形柱（1）截面D1000mm圆形柱侧模采用30mm30mm狭长木方条根据砼柱截面尺寸制成模型，模板内衬1.2厚镀锌铁皮，2.5寸铁钉固定，木方条柱模型用18厚双层复合板制成半圆形撑模档围固，间距600mm。撑模档边外围用60mm80mm方木加固；狭长木方条外侧采用用3mm厚50mm宽L=3600mm钢条板弯弧箍紧，M14螺栓固定钢板两端，每两道模档之间设置一道。半圆形模档方形外侧柱箍采用垂直双钢管配M14螺栓+山形夹双向双根对拉固定，垂直间距500mm。双钢管外设置抱柱钢管，抱柱钢管做法按本工程危险性较大模板支架专项施工方案相关节点。（2）截40、面D800mm圆形柱侧模采用30mm30mm厚狭长木方条根据砼柱截面尺寸制成模型，模板内衬1.2厚镀锌铁皮，2.5寸铁钉固定，木方条柱模型用18厚双层复合板制成半圆形撑模档围固，间距600mm。撑模档边外围用60mm80mm方木加固；狭长木方条外侧采用用3mm厚50mm宽L=3000mm钢条板弯弧箍紧，M14螺栓固定钢板两端，每两道模档之间设置一道。半圆形模档方形外侧柱箍采用双钢管配M14螺栓+山形夹双向双根对拉固定，垂直间距500mm。双钢管外设置抱柱钢管，抱柱钢管做法按本工程危险性较大模板支架专项施工方案相关节点。见下图3、竖向弧形柱截面1200600(300)、900600(300)的梁41、底模采用18mm厚复合板+60mm150 mm方木定制，方木长1200mm，按弧形柱底的弧度将方木宽边两端刨制成弧形，并另一侧刨成锲形便于定制。截面宽600的沿截面宽排8根成形方木，相邻两根错开定制。截面宽300的沿截面宽排4根成形方木，相邻两根错开定制。梁侧模采用18mm厚复合板+30mm80mm方木定制，复合板按柱侧面弧形裁成弧形，方木依弧度刨制成弧形钉制在复合板上，间距300mm，梁侧模外用 80mm60mm2000mm方木作主筋，300mm沿梁跨度方向垂直布置；垂直于次龙骨设置主龙骨，采用483.0mm双钢管，对拉螺栓采用16mm+山形夹双向双根对拉固定，梁高度方向间距400mm，竖向42、设置4道(1200 mm梁)、 3道(900 mm梁)。 （二）柱支撑体系设计1、非独立柱采用钢管固定外楞并与梁板立杆扣件联结，按梁板水平杆步距每步设置一道抱柱，抱柱钢管做法按本工程危险性较大模板支架专项施工方案相关节点。2、独立柱在四周设置钢管支架与钢管顶撑紧固，水平支撑间距500mm，竖向支撑上、中、下三道斜撑，撑在周围的钢管排架上并用扣件固定。3、超高柱模板支撑体系设计参照本工程危险性较大模板支架专项施工方案。五、 基础沟、坑模板设计1、地下室集水沟、集水坑、电梯坑、吸水槽、塔吊基础等单侧螺栓拉结的混凝土构件，底模采用18mm厚复合板， 60mm80mm方木200mm沿宽度方向放置作次楞43、，主楞采用60mm80mm方木600mm沿长度方向放置。底模预留洞口（100200mm）（400600 mm），便于砼浇捣时对底板振捣和拆模。侧模采用18mm厚复合板， 60mm80mm方木200mm沿壁高水平放置作次楞，垂直方向采用483.0mm双钢管外楞，M12单向螺栓按水平间距400mm，竖向间距300mm设置。单向螺栓一端在构件砼壁内，与构件主筋焊接牢固，外露一端配螺帽山形卡与外楞双钢管固定。单向螺栓单根长500mm。见下图2、塔吊基础侧模采用18mm厚复合板，次楞60mm80mm方木200mm垂直设置，外楞采用483.0mm双钢管水平设置，M12单向螺栓按水平间距400mm，竖向间距44、300mm设置。单向螺栓一端在构件砼壁内，与构件主筋焊接牢固，外露一端配螺帽山形卡与外楞双钢管固定。单向螺栓单根长500mm。见下图六、管沟模板设计1、展厅地下主管沟截面尺寸3600mm3000mm，内外沟壁模板采用18mm厚复合板+60mm80mm方木300mm沿沟壁水平放置作主筋，垂直方向采用483.0mm双钢管，间距400mm，对拉螺栓12mm+山形夹双向对拉固定，竖向设置间距400mm。顶板采用18mm厚复合板+60mm80mm方木250mm作主筋，模板及其支撑体系做法同上述平板。2、展厅二层主管沟截面尺寸3200mm2770mm，底板模板采用18mm厚复合板，平行主管沟截面方向布置645、0mm80mm方木170mm作板底排挡；内外沟壁模板采用18mm厚复合板+60mm80mm方木250mm沿沟壁水平放置作主筋，垂直方向采用483.0mm双钢管，间距400mm，对拉螺栓12mm+山形夹双向对拉固定，竖向设置间距400mm。见下图3、展厅地下次管沟侧模采用18mm厚复合板，60mm80mm1500mm方木300mm沿长度方向垂直放置作次楞；水平方向设置两道483.0mm双钢管外楞，采用M12单向螺栓固定，竖向两道，水平间距400mm；沟内采用60mm80mm方木设置交叉斜撑，沿长度方向水平间距600mm设置一道。单向螺栓一端在构件砼壁内，与构件主筋焊接牢固，外露一端配螺帽山形卡与46、外楞双钢管固定。单向螺栓单根长450mm。见下图七、楼梯模板设计楼梯为钢筋混凝土结构，模板采用现场散支散拆木模。楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧板，外帮侧板应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线，再安装踏步模板。为确保踏步线条尺寸的准确，钉好固定踏步侧板的档板，在现场装钉木质侧板踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致。支设支撑时立杆要排列整齐，保证支模后道路畅通。见下图。楼梯模板支设示意图八、门、窗及预留孔模板支设1、门窗洞口采用18mm厚复合板做面板，边框周边安装两列60mm90mm的方木，阴角处用木模固定，框内加60mm80mm方木作47、为斜撑和面板背楞，钢管做纵横向支撑，间距每隔600mm设置一道水平撑。九、后浇带模板设计1、地下室底板、楼板、地下室外墙后浇带用一层细目钢丝网支护，后背附加钢筋棍与平板钢筋焊接牢固。见下图：2、后浇带防护：在后浇带两侧砌筑两皮砖，后浇带上覆盖木龙骨、复合板、防水簿膜及复合板，砖外侧抹防水砂浆，防止上部施工用水及垃圾进入后浇带而锈蚀钢筋，并减少日后对后浇带清理的难度。见下图：3、后浇带的设置位置按设计图纸要求。十、构造要求本工程采用满堂模板支架，支架的支撑应符合下列规定： 1、立杆 （1）、 立杆支承在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉降。不能满足要求时，应对土体采取压实、铺设48、块石或浇筑混凝土垫层等措施。立杆底部应设置底座或预制砼垫块，无底座的设预制砼垫块，尺寸150mm150mm50mm、标号C25。（2）、 当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。（3）、 当在立杆底部或顶端设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。（4）、 立杆的纵横距离不应大于1200mm；对高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于49、900mm。（5）、 模板支架底层步距，除满足设计要求外，不应大于2m，其余步距不应大于1.5m。（6）、 立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：（1.6.1）、 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；（1.6.2）、 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（7）、 立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2、 水平杆（1）、每步高均要求设置纵、横向水平杆并双向拉通。水平50、杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：（2.1.1）、 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；（2.1.2）、 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2）、 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（3）、 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。3、 剪刀撑：剪刀撑包括两个垂直方向和水平纵横方向51、四部分组成。（1）、 模板支架高度超过4m应按下列规定设置剪刀撑：（3.1.1）、 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；（3.1.2）、 模板支架上、下与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（2）、 剪刀撑的构造应符合下列规定：（3.2.1）、 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； （3.2.2）、 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；（3.2.3）、 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端52、或立杆上，纵横管均间隔一道设置一个连接点，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；（3.2.4）、 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。4、扫地杆设置模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。5、 模板支架超过8m，应在周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）每层设置连墙件，水平间距2700mm。遇到框架柱处设置抱柱与支撑架刚性拉结，每步设置一道。与四53、周钢性拉结点详图、抱柱与支撑架刚性拉结点详图附后，通过连墙件进行可靠连接。（四）、 其它（1）、 模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑。水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。（2）、立杆、水平杆、水平加固杆、水平剪刀撑、垂直剪刀撑、扫地杆、连墙纵向管、连墙件及钢管支撑横梁本身与相互之间的每一个节点均应用扣件连接牢固，两端之间的搭接及延伸长度有构造要求的应满足构造要求，无要求的应不少于500。（3）、斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。（4）、模板支架的整体高宽比不应大于5。（5）、 对高度超过8m，或跨度超过18 m54、，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，其构造按照危险性较大模板及支撑系统专项方案。（6）、为保证施工人员高处作业安全，高度超过6m，在楼板以下第一排水平拉杆处满铺毛竹片，作为安装操作平台，并在其下方设安全网一层，加强支架下方水平防护。（7）、悬挑层模板支架拟采用钢管扣件支撑架，最外层立杆从下一层结构面斜撑出去，一端固定在楼板的预埋钢筋上，径向水平杆与内架连接。（8）、在下一层楼面预埋直径20钢筋与斜撑杆件套牢，防止上斜撑杆滑移。 （9）靠边坡上方的立杆轴线到基础边的距离不应小于500mm。第六章 施工工艺及技术要求一、一般技术要求1、模板安装一般技术要求（155、）模板安装上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。（2）模板和混凝土的接触面应清理干净并涂刷脱模剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的脱模剂。在涂刷脱模剂时，不得玷污钢筋和混凝土接茬处。（3）在浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。（4）模板及支承必须有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形，接缝严密，不得漏浆。（5）穿墙螺栓紧固可靠。（6）预埋件和预留孔洞的偏差控制在规范允许的范围内。预埋件和预留孔洞允许偏差（mm）项 目允许偏差检查方法预埋钢板中心线位置2拉线和尺量检查预埋管、预留孔中心位置2插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓56、中心线位置2外露长度+5，0预留洞中心线位置5截面内部尺寸+5，0（7）现浇结构模板安装的偏差应符合下表。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差检查方法轴线位置3钢尺检查底模上表面标高3水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基 础5钢尺检查柱、墙、梁3钢尺检查层高垂直度不大于5m3经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m 5经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度22m靠尺和塞尺检查（8）各种构件底模及其支架拆除时的砼应达到规范允许的强度。2、模板拆除（1）严格建立模板块和立柱的拆除申请、批准制度。防止为赶进度而盲目拆模。（2）模板的拆除：非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角57、不受损坏（大于1N/m2）方可拆除，承重模板应按混凝土结构工程施工质量验收规范的规定执行。（3）板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁永大锤和撬棍硬砸硬撬。（4）拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全面拆除后，方可将模板、配件、支架等运出堆放。（5）拆下模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂。以备待用。（6）模板块在装、拆、运时，均用手传递，要轻拿轻放，严禁摔、扔、敲、砸。每次拆下的模板，应对版面认真清理，立柱底脚螺栓等要定期刷油防锈。58、（7）现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求，当设计无具体要求时，按下列规定：1）在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏受，予以拆除。2）底模，在混凝土达到以下设计强度后，方予拆除： 板： 结构跨度2M时，50% 板： 结构跨度2M，8M时，75% 梁： 结构跨度8M时，75% 8M时，100% 悬臂构件： 结构跨度2M时，75% 2M时，100%（8）侧模拆模时,按合理顺序进行拆除，一般按后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。拆模时不得强力震动或硬撬硬砸，不得大面积同时橇落或拉到，对重要承重部位应拆除侧模检查混凝土无质量问题后方可继续拆除承59、重模板。（9）已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，先进行核算，加设临时支撑。二、梁板模板施工1、施工工艺流程：弹出梁轴线及梁板水平线并复核搭设梁板模支撑架安装梁主次龙骨铺梁底模板并起拱绑扎梁钢筋安装梁侧模板支设梁的侧面支撑复核梁模尺寸、位置铺板的主次龙骨调整板下皮标高并起拱铺板模检查模板上皮标高、平整度绑扎板钢筋混凝土浇筑、养护达到早拆拆模要求时，拆除早拆模板及支撑达到晚拆拆模要求时，拆除晚拆模板及支撑。2、技术要求（1）顶板支模时,按规范及设计要求起拱。梁、板的起拱要求：当梁跨度4m或为悬臂梁时60、，按梁跨度的3进行起拱（即起拱高度大于12mm）；当板跨度4米时，按板跨度的2进行起拱（即起拱高度大于8mm）。3、模板的拆除及维护：在模板的加工过程中，应注意裁板的合理性，尽量减少边角料，裁过后的板材应进行封边处理，以保证模板的周转次数；拆除后的木模板应及时进行清理并涂刷水性脱模剂，然后按大小规格码放整齐，以备下次周转使用；几字梁在使用过程中采用搭接的形式，不得随意进行截断、破坏。三、砼墙模板施工1、施工工艺流程：测量放样钢筋绑扎并验收后弹外墙边线根椐结构施工图制作模板安装一侧（或箱体内侧）模板调平、调直模板位置安装加强钢管（单侧支架斜撑部位的附加钢管）安装止水螺栓安装埋件系统调节支架垂直度61、安装上操作平台再紧固检查一次埋件系统验收。2、技术要求（1）合墙体模板时，模板下口与预先弹好的墙边线对齐，然后安装横钢背楞，临时用钢管将墙体模板撑住。（2）吊装单侧支架，将单侧支架由堆放场地吊至现场，单侧支架在吊装时，应轻放轻起，多榀支架堆放在一起时，应在平整场地上相互叠放整齐，以免支架变形。（3）需由标准节和加高节组装的单侧支架，应预先在材料堆放场地装拼好，然后由塔吊吊至现场。（4）在直面墙体段，每安装五至六榀单侧支架后，穿插埋件系统的压梁槽钢，底板有反梁时，应根据实际情况确定。（5）支架安装完后，安装埋件系统。（6）用钩头螺栓将模板背楞与单侧支架部分连成一个整体。（7）调节单侧支架后支座，62、直至模板面板上口向墙内倾约10mm（当单侧支架无加高节时，内倾约5mm），因为单侧支架受力后，模板将向后位移。（8）最后再紧固并检查一次埋件受力系统，确保砼浇筑时，模板下口不会漏浆。四、柱模板施工1、施工工艺流程弹柱位置线安装柱模安装对拉螺栓及主背楞安装斜撑验收。2、技术要求（1）将柱模内清理干净。（2）为防止漏浆，安装柱模前在模板底面及两块模板之间塞海绵条。（3）在每片模板上加设钢管顶撑撑，水平支撑间距不大于500mm，竖向支撑不得少于上、中、下三道斜撑，撑在预埋地锚上。（4）混凝土强度达到1.2MPa时即可拆除柱模板。五、扣件式钢管支撑架的搭设及技术要求1、底座安放应符合下列规定：（1）、63、底座、垫板均应准确地放在定位线上；（2）、 垫板厚度不小于50mm 的木垫板，也可采用槽钢。（3）、 相邻立杆的对接扣件不得在同一水平内，错开距离应符合DB33/10352006技术标准6.1.7条的规定。（4）、 纵向横向扫地杆搭设应符合DB33/10352006技术标准6.1.2 条的构造规定。（5）、 剪刀撑搭设应符合DB33/10352006技术标准6.3条的构造规定。（6）、扣件安装应符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相匹配；螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm； 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm64、；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。六、模板工程质量程序控制示意图学习图纸和技术资料自检准备工作模板选择清理模板模板涂刷隔离剂与钢筋工工序交接检查脚手架标高、中心线截面尺寸放线中间抽查学习操作规程和质量标准技术交底支模技术人员书面交底操作人员参加交底和钢筋、砼工工序交接检查浇砼时留人看模执行检验标准不合格的处理梁柱的板抽查质量评定记录施工日记质量评定拆模按规范及方案设计注意保护棱角清理现场、文明施工资料汇总七、支撑系统的验收1、模板支架搭设完毕或分段搭设完毕，应按JGJ128-2000规范第7.3节和第7.4.5条的规定对、模板支架工程的质量进行检查65、，经检查合格后方可交付使用。2、 高度在20m及20m以下的模板支架，应由单位工程负责组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的模板支架，应由上一级技术负责人随工程进行分段组织工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、 验收时应具备下列文件：（1）、根据JGJ128-2000规范第5.1.2条要求所形成的施工组织设计文件；（2）、 模板支架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；（3）、 模板支架工程的施工记录及质量检查记录；模板支架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；模板支架工程的施工验收报告。4、 模板支架工程验收，除查验收有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验66、收报告。（1）、 构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。（2）、 安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；连墙件的数量、位置和设置是否符合要求。（3）、 基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；对下层楼板或地下室顶板采取加固措施的模板支架，应检查加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。（4）、 垂直度及水平度是否合格。5、 模板支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应符合下表的要求：注：h步距；H脚手架高度；跨距；L脚手架长度。第七章 质量保证措施一、模板及支撑系统工程的施工质量目标工程质量目标：主控项目、一般项67、目验收合格率100%，技术资料齐全，确保分项工程质量验收达到合格。二、模板及支撑系统工程的的质量组织保障体系1、质量管理小组组成人员及职责：序号姓名职务职责1任忠唐项目经理总负责2方国建总施工现场施工总负责3张位良技术负责施工技术总负责、方案技术交底4汤海斌施工负责模板技术交底、方案实施、质量检查5韦彦静质量员质量检查6黄福华质量负责质量负责、检查7王春正班组长现场施工负责、质量检查8张盛勇班组长现场施工负责、质量检查2、质量控制保障体系施工阶段质量控制质量事前控制质量事后控制质量事中控制施工准备工作质量控制施工人员质量控制工程原材料质量控制施工、检验方法质量控制施工现场、技术、管理、环境质量68、控制施工安装工艺过程中间产品质量控制工序控制工序间质量控制竣工质量检验工程质量评定 三、模板支撑系统的质量保证措施1、严把材料质量措施。根据施工需要，选购信誉良好的厂家生产的优质产品，并按规范要求分批进行抽样检验，达到国家标准方可使用，不合格材料严禁使用。2、加强质量管理控制措施。施工人员必须经过专业培训，做到持证上岗。施工过程中，责任到人，奖优罚劣，质量与效益挂钩，并设专职质检员，对施工过程进行检查，对施工质量实行一票否决制。3、严格质量管理控制措施。施工前进行技术交底，使其明了施工方法和操作要求，严格按照设计和施工规范进行施工。每一道工序都要做到班组自检、工序互检、自检员终检且该工序三方认69、可后，方可进行下一道工序施工。四、质量控制注意点1、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。2、所有接缝处加粘海绵条（包括柱墙根部等容易漏浆部位）。3、模板上墙前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。4、模板支好后，垃圾清理不得用变压空气吹，而应该用吸尘器吸，以免锯沫等影响混凝土质量。五、质量通病的防治措施序号项 目防 治 措 施1混凝土墙、柱底烂根模板下口缝隙用木条、海棉条塞严，或抹砂浆找平层，切忌将其伸入混凝土墙体位置内。2墙面不平、粘连墙体混凝土强度达到强度后方可拆模板，清理大模板和涂刷脱模剂必须认真，要有专人检70、查验收，不合格的要重新刷涂，尤其雨后要重新刷脱模剂。3垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠，支模完毕经校正后如遇较大的冲撞，应重新较正，变形严重的大模板不得继续使用。4面部凸凹不平加强模板的维修，每月应对模板检修一次。板面有缺陷时，应随时进行修理。不得用大锤或振捣器猛振大模板，撬棍击打大模板。5钢筋移位采用塑料卡环做保护层垫块，使用钢筋撑铁。6墙体阴角不垂直,不方正及时修理好模板，阴角处的钢板角模，支撑时要控制其垂直偏差，并且用顶铁加固，保证阴角模的每个翼缘必须有一个顶铁，阴角模的两侧边粘有海棉条，以防漏浆。7墙体外角不垂直加工独立的大角模，使角部线条顺直，棱角分明。8脱模剂污染钢筋或接茬混凝土用去71、油污强的清洗剂马上清洗。六、质量保证措施1、建立岗位责任制及质量监督制度,明确分工。2、严格按工序质量程序进行施工，确保施工质量。3、施工过程中建立有效的质量信息反馈及定期质量检查制度。项目经理部对于施工出现的问题，以质量问题整改单形式下发至班组，同时报项目工程师、生产经理、工程部、技术部备案，并对质量问题整改单上的问题进行跟踪、复检。4、做好工程质量计划的制定和实施工作，确定技术交底中质量标准。5、执行好每周的质量例会，及时解决、协调质量问题。6、模板支设完后先进行自检，其允许偏差符合要求后方可报验。第八章 施工安全保证措施一、 模板及支撑系统工程施工的安全生产目标模板支撑系统安全施工目标：72、坚持“安全第一，预防为主”的方针，杜绝重大人身伤事故和机械事故，一般工伤事故频率控制在公司责任制、当地主管部门要求的范围以下，以安全促生产，以安全保证其他各项目标的实现。 二、模板及支撑系统工程施工的安全生产组织管理体系1、模板支撑系统的安全生产组织管理体系：组织机构安全管理制度确保安全生产的技术措施安全工作的检查、整改2、安全管理小组组成人员及职责：序号姓名职务职责1任忠唐项目经理总负责2方国建总施工现场施工总负责3张位良技术负责施工技术负责、方案技术交底4郭祖高安全负责安全负责、检查5葛跃虎安全员安全检查6张盛勇班组长方案实施、安全检查7王春正班组长方案实施、安全检查三、安全施工措施1、工73、人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。2、在支设梁板模板时，钢管脚手架搭设必须稳固，并按照规定的立杆间距搭设，不得未经技术人员允许的情况下擅自更改立杆间距。搭设时，必须设置临时斜撑，以防整体偏移。3、拆模板时应相互配合，协同工作，传递工具时不得抛掷。拆模时应注意人员行走，并注意提醒。4、不得在脚手架上堆放木料、模板及其它材料。5、施工现场不准吸烟。模板堆放区、木工房、木料堆放区应有完善的防火、灭火措施。6、搭设脚手架、挑架等特殊工种持证上岗，有关证件须符合浙江省市有关规定。7、起吊或安装模板时，须和附近高压线路或电源保持一定的安全距离，吊钩重物下不得站人。模板吊运由持证起重工指挥，符合相关安74、全操作规程。8、在拆除墙模前不准将操作脚手架拆除，用塔吊拆除时应有起重工配合。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌钩挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象。9、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。10、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3米，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接用漏电保护器，电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工75、多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。11、施工机械必须设置防护装置，每台机械必须一机一闸并设漏电保护开关。12、发生人身触电时，须立即切断电源，然后对触电者进行紧急救护，严禁在未切断电源之前与触电者接触。13、现场木工加工棚全封闭并采取隔音措施，防止噪声污染。14、木工加工棚必须配备足够灭火器及其它（如水桶、铁锹等）灭火器材。15、严禁上下同时交叉作业，严防高空坠落。16、传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。17、所有钢管架料及配件进场必须经过喷漆处理,满足CI要求76、。18、模板整装整拆，选择平整坚实的场地进行堆放。19、材料堆放严格按项目经理部指定位置码放整齐，材料码放高度等满足安全要求。20、夜间施工要有足够照明。21、模板支拆要采取临时固定措施，防止倾倒伤人。22、模板工程的其它操作必须符合相关安全操作规范要求。23、脚手架料、钢筋在塔吊吊运时，捆绑绳与千斤绳分开，捆绑绳必须对被起吊物缠绕一圈四点起吊，防止杆件滑落伤人。24、脚手架作业层上的施工荷载不能超过3KN/m2，不得将模板支架、泵送混凝土及输送管等固定在脚手架上，严禁挂起重设备。25、当遇五级及五级以上大风或降雨时，应停止脚手架搭设与拆除作 业。雨后上架作业应有防滑措施。四、预防坍塌事故的安77、全技术措施1、模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。2、本高支支模采用钢管扣件式架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。3、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4、楼面堆放模板及钢管架时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。5、在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要拿起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。6、安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚架搭设78、高度要高出施工作业面至少1.2米。7、拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。8、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。9、应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。10、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。11、模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。12、拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。13、纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。五、预防高空坠落事故安全技术措施1、项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员79、的安全教育及相关的安全预防工作。2、模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。3、支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。4、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上网前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。5、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用80、。6、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防磨擦割断。7、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。8、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。9、高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批81、签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。10、各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。11、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。12、安装楼面模板时，在工作面下1米处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。六、监测措施本项目采用钢管扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书82、面材料。2、日常检查，巡查的重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）立杆是否悬空，连接扣件是否松动。（3）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）安全防护措施是否符合规范要求。（6）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。 七、应急预案1、应急目标发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速83、度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。2、应急组织机构（1）应急领导小组：项目经理为该小组组长，项目副经理、项目总工为副组长，现场全体管理人员为组员。（2）现场抢救组：项目部安全部负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员，现场全体管理人员为组员。（3）医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗救治组成员，现场全体管理人员为组员。（4）后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员，现场全体管理人员为组员。（5）保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员为组员。（6）应急组织的分工及人数应根据事84、故现场需要灵活调配。应急副组长应急副组长应急组长贤 旺现场抢救组保安组医疗救治组后勤服务组应急通讯组3、应急物资和设施准备（1）医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；（2）抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；（3）照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具； （4）通讯器材：电话、手机、对讲机；（5）交通工具：工地常备一辆应急车辆；（6）灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用；（7）准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施；（8）准备足够的防暑降温物资；（9）用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标志牌（10）必要的资金保证。八、应急响应1、发生坍塌的应急85、措施高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。（1) 高支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。（2)项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。（3)在实施救援之前，现场施工负责86、人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。（4)在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组87、织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。（5)被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。（6)在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折88、现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。（7)伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院观察。（8、)紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。（9)对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险89、区域。2、发生高处坠落的应急响应1、事故发生后应急措施（1)当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。（2)项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施：（3）从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超90、过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。（4）从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引91、路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。（5）掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术支持组一起确定转移方案。2、现场临时救治措施（1)高处坠落事故发生后，在120赶到前，现场医生92、要对当事者进行及时的必要治疗现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形上。120赶到后，要在120医生指导下尽快把伤者抬到救护车上，再由120医生在车上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院进行抢救治疗，避免延误抢救的时间。（2)首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。还呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。（3）如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道通畅，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下93、坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。（4）如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起，然后再用硬板担架搬运。偶有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。（5）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的94、脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而造成二次伤害的发生。第九章 成品保护、环境保护及节约材料措施一、成品保护措施1、模板在装卸、存放过程中应加强管理，分规格码放整齐，防止损坏和变形，及时涂刷脱模剂。模板安拆时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。3、安装好的模板要防止钢筋、脚手架等碰坏模板表面。钢筋安装时保证模板不发生变形和移位。支完模板后，保持模内清洁。4、搞好大模板的日常保养工作和维修工作。二、环境保护措施1、噪音的控制：在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。2、装脱模95、剂的塑料桶设置在专用仓库内。3、模板支设做到工完场清，现场模板架料堆放整齐，有明显标识；现场模板架料和废料及时清理，并将裸露的钉子拔掉或打弯。4、梁、板模板内锯沫、灰尘等不得用高压机吹，而用大型吸尘器吸，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。三、节约材料措施1、在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢管长短搭配进场，满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。2、木方要分类堆放，不得随意切断或锯、割。3、根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。4、安装多余的扣件和钉子要装入专用背包中按要求回收，不得乱丢乱放。5、模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。6、拆除模板按标96、识吊运到堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。第十章、模板计算书一、设计依据1、规范及手册：模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、 浙江省工程建设标准DB33/1035-2006,J10905-2006；等规范编制;2、施工图纸有关柱、墙、梁板选算情况 柱情况序厅 1 5区 办证楼 7097、0500 12001200 600600 800550 700700 400500 500500 7001000 700700 800400 700400 800600 400500 600350 450450 450450 700500 800650 D800 700600 500500 D1000 800900 800800 500500 650650 800800 1200600 1200300通过比较选取算的柱即12001200、800800、600600截面，即能满足要求。各楼层标高及板厚情况序厅层高板厚15区 展厅层高板厚办证楼层高板厚地下一层39003005.7层高570012098、地下一层55004005.7层高570025011米层高5300120一层380018011米层高530012016.5米层5500120 二-七层3600120 16.5米层高5500120八层3600130板厚最厚为250，最薄为100，强度验算分别取值厚250、180、120mm进行验算可满足要求。梁情况序厅 1 5区 办证楼250500 300900 350850300800 3501000 250670300900 250700 2506003001300 300750 300750250700 250800 2504505001000 250500 2505504501000 3099、0700 2507504001000 4501000 2506504001300 250600 300670500900 250900 250350300600 350750 250730300700 6001000 2505604001200 600600 2504003001050 250400 250500120400 4501650 250800350800 6001200、墙地下室剪力墙、电梯井墙均按一种计算即可满足要求。但需注意：0.000以下的地下室墙、集水坑、电梯坑、管沟等为止水螺栓，0.000以上墙要预埋PC201.4PVC套管，重复利用对拉螺栓。、楼梯模板本工程楼梯为框架现100、浇结构，所以楼梯立模时必须同各现浇梁、柱、板同时立模，故在配制梁、柱、板模板时，须进行1:1比例放大样，先得出基准水平线及垂直线，根据图示尺寸及标高，先画出梯基当、平台当及平台板，定出踏步，首末两步的角部及根部位置，两点间画连线并做平等线。其距离等于梯板厚，通过水平等分线或垂直等分线画出踏步。立模时，首先控制好休息平台和梯口平台的标高、梯段的斜长，用钢管排架搭设休息平台的支撑，再搭设楼梯段的支撑系，立杆横距、纵距、步距、木方(参照180厚砼楼板计算书方案),立模时要考虑到楼梯的装饰厚度，在平台转折点处，要考虑二步踏步的错开尺寸，以防止装饰后，两步踏步不地同一平台上。二、250厚砼楼板模板(扣件101、钢管架)计算书(一)、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.04；模板支架搭设高度(m):3.85；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/m102、m2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):55.00；木方的截面高度(mm):75.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元(二)、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.52/6 = 30 cm3；I = 801.53/12 = 22.5 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土103、楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.250.8+0.50.8 = 5.4 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.8= 2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.4+1.42= 9.28kN/m最大弯矩M=0.19.282502= 58000 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 58000/30000 = 1.933 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.933 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0104、.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 5.4kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.42504/(100950022.5104)=0.067 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.067 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!(三)、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=5.57.57.5/6 = 51.56 cm3；I=bh3/12=5.57.57.57.5/12 = 193.36 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝105、土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.25+0.50.25 = 1.688 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.688+1.40.625 = 2.9 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.90.82 = 0.186 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.186106/51562.5 = 3.6 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最106、大应力计算值为 3.6 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.90.8 = 1.392 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.392103/(2 5575) = 0.506 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.506 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.688 kN/m；最大挠度计算值 = 0107、.6771.6888004 /(10090001933593.75)= 0.269 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.269 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!(四)、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.32kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.624 kNm ；最大变形 Vmax = 1.143 mm ；最大支座力 Qmax = 8.233 kN ；最大应力 =108、 623953.125/4730 = 131.914 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 131.914 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.143mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!(五)、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): 109、R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.233 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (六)、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.85 = 0.497 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.80.8 = 0.32 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.250.80.8 = 4 kN；静荷载标准值 110、NG = NG1+NG2+NG3 = 4.817 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.812 kN；(七)、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.812 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； 111、W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.04=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.04 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0112、 / i = 2945.25 / 15.9=185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=9812.442/(0.209450) = 104.332 N/mm2；立杆稳定性计算 = 104.332 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！三、180厚砼楼板模板(扣件钢管高架)计算书(一)、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.45；采用的钢管(mm):483113、.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(114、mm):55.00；木方的截面高度(mm):75.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元（二）、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1201.52/6 = 45 cm3；I = 1201.53/12 = 33.75 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.181.2+0.51.2 = 6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.115、51.2= 3 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26+1.43= 11.4kN/m最大弯矩 M=0.111.43002= 102600 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 102600/45000 = 2.28 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.28 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=6kN/m面板最大挠度计算值 = 0.67763004/(100950033.75104)=0.103 m116、m； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.103 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!（三）、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=5.57.57.5/6 = 51.56 cm3；I=bh3/12=5.57.57.57.5/12 = 193.36 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.18+0.50.3 = 1.5 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.3 117、= 0.75 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.5+1.40.75 = 2.85 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.851.22 = 0.41 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.41106/51562.5 = 7.959 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 7.959 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62118、.851.2 = 2.052 kN；方木受剪应力计算值 = 3 2.052103/(2 5575) = 0.746 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.746 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.5 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.59004 /(10090001933593.75)= 0.383 mm；最大允许挠度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.383 mm 小于 119、方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!（四）、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.565kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.616 kNm ；最大变形 Vmax = 1.529 mm ；最大支座力 Qmax = 8.379 kN ；最大应力 = 615753.883/4730 = 130.181 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 130.181 N/mm2 小于 支撑钢120、管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.529mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!（五）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.379 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （六）、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重121、(kN)：NG1 = 0.1385.45 = 0.754 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.91.2 = 0.54 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.180.91.2 = 4.86 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.154 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.91.2 = 4.86 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.189 kN；（七122、）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.189 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a123、 - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=14189.136/（0.537450） = 58.718 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 58.718 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.005(1.5+0.12) = 1.994 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1124、取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ；Lo/i = 1993.82 / 15.9 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=14189.136/（0.423450） = 74.542 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 74.542 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！四、120砼楼板模板(扣件钢管高架)计算书 (一)、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.20；步距(m):1.125、50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.04；模板支架搭设高度(m):5.70；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；126、木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):55.00；木方的截面高度(mm):75.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元(二)、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1201.52/6 = 45 cm3；I = 1201.53/12 = 33.75 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 127、250.121.2+0.51.2 = 4.2 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51.2= 3 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.2+1.43= 9.24kN/m最大弯矩 M=0.19.243002= 83160 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 83160/45000 = 1.848 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.848 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其128、中q =q1=4.2kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.23004/(100950033.75104)=0.072 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.072 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!(三)、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=5.57.57.5/6 = 51.56 cm3；I=bh3/12=5.57.57.57.5/12 = 193.36 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 129、250.30.12+0.50.3 = 1.05 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.05+1.40.75 = 2.31 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.311.22 = 0.333 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.333106/51562.5 = 6.451 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.451 N/mm2 小于方木130、的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.311.2 = 1.663 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.663103/(2 5575) = 0.605 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.605 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.05 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.0510004 /(100900131、01933593.75)= 0.408 mm；最大允许挠度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.408 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!(四)、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.31kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.778 kNm ；最大变形 Vmax = 2.133 mm ；最大支座力 Qmax = 8.401 kN ；最大应力 = 777607.6/4730 = 164.132、399 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 164.399 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.133mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!(五)、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.401 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足133、要求! (六)、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.7 = 0.789 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511.2 = 0.6 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1211.2 = 3.6 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.989 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11.2 = 5.4134、 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.547 kN；(七)、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.547 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 135、N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.042 = 1.58 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.04 m；l0/i = 1580 / 15.9 = 99 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.595 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13546.656/（0.595450） = 50.594 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 50.594 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = 136、k1k2(h+2a)= 1.1671.006(1.5+0.042) = 1.855 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.58 按照表2取值1.006 ；Lo/i = 1854.923 / 15.9 = 117 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.47 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13546.656/（0.47450） = 64.05 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 64.05 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或137、柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。(八)、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步138、距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的139、大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满140、足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。五、6001000梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:BkL-211。(一)、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：141、0.83；立杆步距h(m)：1.10；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.70；梁两侧立杆间距(m)：1.10；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载142、(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：1；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间143、距(mm)：600；主楞到梁底距离是：440mm；(梁底梁顶固定)。主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：55.00；高度(mm)：75.00；(二)、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土144、顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。(三)、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 881.81.8/6=47.52cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯145、曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.8817.85=18.847kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.884=4.928kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.118.8473002 + 0.117 4.9283002 = 2.22105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.118.8470.3+1.24.9146、280.3=7.994kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.22105 / 4.75104=4.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=18.847N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 881.81.81.8/12=42.77cm4；面板的最大挠度计147、算值: = 0.67718.8473004/(10060004.28105) = 0.403 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.403mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！(四)、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.994/(1.000-0.120)=9.084kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度55mm，高度75mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 15.57.148、57.5/6 = 51.56cm3；I = 15.57.57.57.5/12 = 193.36cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.220 kNm，最大支座反力 R= 4.996 kN，最大变形 = 0.095 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.20105/5.16104 = 4.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=1149、5N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 440/400=1.1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.095mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.996kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计150、算得到最大弯矩 M = 0.674 kNm，最大支座反力 R= 11.116 kN，最大变形 = 0.361 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.74105/8.99103 = 75.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =75.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.361 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.361mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =151、1.5mm，满足要求！(五)、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =11.116 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.116kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！(六)、梁底模板计算面板为受弯结构,152、需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1501818/6 = 8.10103mm3； I = 150181818/12 = 7.29104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.500.15=4.68153、0kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.15=0.840kN/m；q=4.680+0.840=5.520kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.14.682002+0.1170.842002=2.27104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.44.680.2+0.450.840.2=0.45kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.14.680.2+1.20.840.2=1.231kN =Mmax/W=2.27104/8.10103=2.8N/mm2；梁底154、模面板计算应力 =2.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=3.900kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6774.682004/(10060007.29104)=0155、.116mm；面板的最大挠度计算值: =0.116mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！(七)、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.231/0.15=8.208kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=466/6 = 24 cm3；I=4666/12 = 7156、2 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.18.2080.152 = 0.018 kNm；最大应力 = M / W = 0.018106/24000 = 0.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.68.2080.15 = 0.739 kN；方木受剪应力计算值 = 30.7391000/(24060) = 0.462 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/157、mm2；方木的受剪应力计算值 0.462 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6778.2081504 /(1001000072104)=0.004mm；方木的最大允许挠度 =0.1501000/250=0.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.004 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.450kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.231kN梁两侧部分158、楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.100-0.600)/40.150(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.150(1.000-0.120)0.500=0.276kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=1.957 kN；最大弯矩 Mmax=0.735 kNm；最大挠度计算值 Vmax=3.873 mm；最大应力 =0.735106/4730=155.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 155.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯159、设计强度 205 N/mm2,满足要求!(八)、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.957 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.44 kNm ；最大变形 max = 0.477 mm ；最大支座力 Rmax = 6.605 kN ；最大应力 =M/W= 0.44106 160、/(4.73103 )=93.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 93.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.477mm小于600/150与10 mm,满足要求!(九)、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣161、件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.605 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （十）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.957 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =6.605 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1495.7=1.018 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.00/2162、+(1.10-0.60)/4)0.600.50+(1.00/2+(1.10-0.60)/4)0.600.120(1.50+24.00)=1.602 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.100-0.600)/40.600=2.100 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=1.957+6.605+1.018+1.602+2.1=13.282 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； 163、W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.76 按照表2取值1.006 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.006(1.1+0.832) = 3.29 m；lo/i = 3290.224 / 15.9 = 207 ；由长细比 lo/164、i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.169 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13282.351/(0.169450) = 174.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 174.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！六、350800梁模板(扣件钢管架)计算书(一)、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.63；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L165、b(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.50；梁两侧立杆间距(m)：0.95；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量166、E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：1；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；螺栓PVC套管直径（mm）：PC20；主楞到梁167、底距离是：340mm；梁底梁顶固定。主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：55.00；高度(mm)：75.00；(二)、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1168、- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。(三)、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 681.81.8/6=36.72cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f169、 - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.6817.85=14.564kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.684=3.808kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.114.5643002 + 0.117 3.8083002 = 1.71105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.114.5640.3+1.23.8080.3=6.177kN；经计170、算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.71105 / 3.67104=4.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=14.564N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 681.81.81.8/12=33.05cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.56171、43004/(10060003.30105) = 0.403 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.403mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！(四)、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.177/(0.800-0.120)=9.084kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度55mm，高度75mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 15.57.57.5/6 = 51.56cm172、3；I = 15.57.57.57.5/12 = 193.36cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.131 kNm，最大支座反力 R= 3.861 kN，最大变形 = 0.034 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.31105/5.16104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）次173、楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 340/400=0.85mm；次楞的最大挠度计算值 =0.034mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.85mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.861kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 174、0.521 kNm，最大支座反力 R= 8.591 kN，最大变形 = 0.265 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.21105/9.46103 = 55.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =55.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.265 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.265mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！(五175、)、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =8.591 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.591kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！(六)、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则176、是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 266.671818/6 = 1.44104mm3； I = 266.67181818/12 = 1.30105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.500.27=6.688kN/m；施工荷载与振177、捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.27=1.493kN/m；q=6.688+1.493=8.181kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1258.1811752=3.13104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3756.6880.175+0.4371.4930.175=0.553kNRB=1.25ql=1.258.1810.175=1.79kN =Mmax/W=3.13104/1.44104=2.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f178、=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.573kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5216.6881754/(10060001.30105)=0.042mm；面板的最大挠度计算值: =0.042mm 小于 面板的最大179、允许挠度值: =0.7mm，满足要求！(七)、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.79/0.267=6.711kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=466/6 = 24 cm3；I=4666/12 = 72 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 180、0.16.7110.2672 = 0.048 kNm；最大应力 = M / W = 0.048106/24000 = 2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.7110.267 = 1.074 kN；方木受剪应力计算值 = 31.0741000/(24060) = 0.671 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.671 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计181、值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.711266.6674 /(1001000072104)=0.032mm；方木的最大允许挠度 =0.2671000/250=1.067 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.032 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.067 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.553kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.790kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.950-0182、.350)/40.267(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.267(0.800-0.120)0.500=0.468kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=1.916 kN；最大弯矩 Mmax=0.731 kNm；最大挠度计算值 Vmax=2.646 mm；最大应力 =0.731106/4730=154.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 154.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!(八)、梁跨度方向钢管的183、计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.916 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.409 kNm ；最大变形 max = 0.801 mm ；最大支座力 Rmax = 4.343 kN ；最大应力 =M/W= 0.409106 /(4.73103 )=86.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯184、强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 86.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.801mm小于800/150与10 mm,满足要求!(九)、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向185、水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.343 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.916 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =4.343 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1295.5=0.852 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.00/2+(0.95-0.35)/4)0.800.50+(1.00/2+186、(0.95-0.35)/4)0.800.120(1.50+24.00)=2.221 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(0.950-0.350)/40.800=2.912 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=1.916+4.343+0.852+2.221+2.912=12.244 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 187、钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.76 按照表2取值1.005 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.005(1.5+0.632) = 3.237 m；lo/i = 3237.025 / 15.9 = 204 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.174 ；188、钢管立杆受压应力计算值 ；=12244.178/(0.174450) = 156.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 156.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、300750梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。(一)、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.58；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.10；梁支撑架搭设高度H(m)：189、3.60；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度190、设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：1；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离：315mm；梁底梁顶固定。主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(191、mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：55.00；高度(mm)：75.00；(二)、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。192、分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。(三)、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 631.81.8/6=34.02cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：193、Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.6317.85=13.493kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.634=3.528kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.113.4933502 + 0.117 3.5283502 = 2.16105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.113.4930.35+1.23.5280.35=6.677kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.16105 / 3.40104=6.3N/194、mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=13.493N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 631.81.81.8/12=30.62cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.4933504/(10060003.06105) = 0.746 mm；面板的最大容许195、挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.746mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！(四)、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.677/(0.750-0.120)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度55mm，高度75mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 15.57.57.5/6 = 51.56cm3；I = 15.57.57.57.5/12 = 193.36cm4；E = 1196、0000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.131 kNm，最大支座反力 R= 4.173 kN，最大变形 = 0.029 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.31105/5.16104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 315/400=0.788mm；次楞的最197、大挠度计算值 =0.029mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.788mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.173kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.657 kNm，最大支座反力 R= 9.285 kN，最大变形 = 0.198、455 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.57105/9.46103 = 69.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =69.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.455 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.455mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！(五)、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受199、的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.285 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.285kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！(六)、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强200、度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2501818/6 = 1.35104mm3； I = 250181818/12 = 1.22105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.75+0.500.25=5.888kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.25=201、1.400kN/m；q=5.888+1.400=7.288kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1257.2881502=2.05104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3755.8880.15+0.4371.40.15=0.423kNRB=1.25ql=1.257.2880.15=1.366kN =Mmax/W=2.05104/1.35104=1.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑202、振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=4.906kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5215.8881504/(10060001.22105)=0.021mm；面板的最大挠度计算值: =0.021mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！(七)、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗203、剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.366/0.25=5.466kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=466/6 = 24 cm3；I=4666/12 = 72 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.4660.252 = 0.034 kNm；最大应力 = M / W = 0.034204、106/24000 = 1.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.4660.25 = 0.82 kN；方木受剪应力计算值 = 30.821000/(24060) = 0.512 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.512 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(10205、0EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.4662504 /(1001000072104)=0.02mm；方木的最大允许挠度 =0.2501000/250=1.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.02 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.423kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.366kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.300)/40.250(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.250(0.750-0.206、120)0.500=0.424kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=1.53 kN；最大弯矩 Mmax=0.561 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.823 mm；最大应力 =0.561106/4730=118.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 118.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!(八)、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W207、=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.53 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.574 kNm ；最大变形 max = 1.728 mm ；最大支座力 Rmax = 5.164 kN ；最大应力 =M/W= 0.574106 /(4.73103 )=121.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 121.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计208、值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.728mm小于1000/150与10 mm,满足要求!(九)、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.164 kN；R 12209、.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (十)、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.53 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =5.164 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1253.6=0.539 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.10/2+(0.90-0.30)/4)1.000.50+(1.10/2+(0.90-0.30)/4)1.000.120(1.50+24.00)=2.990 kN；施工荷载与振捣混凝210、土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.100/2+(0.900-0.300)/41.000=3.920 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=1.53+5.164+0.539+2.99+3.92=14.143 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo 211、- 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.6,1.6+20.58= 3.21 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.58m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3209.88 / 15.9 = 202 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.177 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=14143.286212、/(0.177450) = 177.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 177.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！八、墙模板计算书 （一）、墙模板基本参数 1、计算断面宽度350mm，高度5450mm，楼板厚度180mm。 模板面板采用普通复合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用5570mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置11道，在断面内水平间距150+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N213、/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 1505005005005005005005005005005005450mm350mm 模板组装示意图 （二）、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T214、 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.450m； 1 外加剂影响修正系数，取1.150； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=41.210kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=41.220kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 （三）、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取5.22m。 荷载计算值 q = 1.241.220215、5.215+1.44.0005.215=287.159kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 521.501.801.80/6 = 281.61cm3； I = 521.501.801.801.80/12 = 253.45cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=28.716kN N2=78.969kN N3=78.969kN N4=28.716kN 最大弯矩 M = 1.794kN.m 最大变形 V = 0.5mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强216、度计算值 f = 1.79410001000/281610=6.371N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=343073.0/(25215.00018.000)=0.688N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.500mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! （四）、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板217、最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 78.969/5.215=15.143kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.473kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.971kN 经过计算得到最大变形 V= 0.5mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.507.007.00/6 = 44.92cm3； I = 5.507.007.007.00/12 = 157.21cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.218、473106/44916.7=10.53N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34185/(25570)=1.631N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算不满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.5mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! （五）、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力219、。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.697kN.m 最大变形 vmax=0.260mm 最大支座力 Qmax=17.138kN 抗弯计算强度 f=0.697106/8982000.0=77.60N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! （六）、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N220、/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.138 对拉螺栓强度验算满足要求!九、12001200柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模221、板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):1200.00；柱模板的总计算高度:H = 8.50m； 计算简图（一）、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M16；2.柱箍信息柱箍材料:方钢管；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):350；柱箍合并根数:1；222、(柱底部柱箍的间300mm)3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；（二）、柱模223、板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取25.000； V - 混凝土的浇筑速度，取3.000m/h； H - 模板计算高度，取8.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 25.241 kN/m2、204.000 kN/m2，取较小值25.241 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力224、标准值 q1=25.241kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。（三）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 224 mm，且竖楞数为 6，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql225、2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =224.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.225.240.350.90=9.541kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.350.90=0.882kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.541+0.882=10.423 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.110.423224224= 5.23104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计226、算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 35018.018.0/6=1.89104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 5.23104 / 1.89104 = 2.767N/mm2；面板的最大应力计算值 =2.767N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =224227、.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.225.240.350.90=9.541kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.350.90=0.882kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.541+0.882=10.423 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.610.423224.0 = 1400.864N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1400.864N； b-构件的截面宽度228、(mm)：b = 350mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31400.864/(235018.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.334N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 25.240.229、358.83 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =224.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 35018.018.018.0/12 = 1.70105 mm4；面板最大容许挠度: = 224 / 250 = 0.896 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.83224.04/(1006000.01.70105) = 0.148 mm；面板的最大挠度计算值 =0.148mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.896mm,满足要求！（四）、竖楞计230、算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为8.500m,柱箍间距为350mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度80mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80100100/61 = 133.33cm3；I = 80100100100/121 = 666.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =350.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.225.2231、410.2240.900=6.106kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2240.900=0.564kN/m； q = 6.106+0.564=6.671 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.671350.0350.0= 8.17104Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.33105； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 8.17104/1.33105 = 0.613N/mm2；竖楞的最大232、应力计算值 =0.613N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =350.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.225.2410.2240.900=6.106kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2240.900=0.564kN/m； q = 6.106+0.564=6.671 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.671350.0 = 1400233、.864N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.671350=1400.864N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31400.864/(280.0100.01)=0.263N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.263N/234、mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =25.240.22 = 6.67 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =350.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=6.67106；竖楞最大容许挠度: = 350/250 = 1.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.67350.04/(1235、009000.06.67106) = 0.011 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.011mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.4mm ，满足要求！（五）、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方钢管，宽度60mm，高度80mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 18.4121=18.41cm3；I = 73.6491=73.65cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 25.240.9 + 1.4 20.9)0.224 0.35 = 2.33 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N236、 = 8.727 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.624 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.083 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 624204.34 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 18412 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 32.29 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =6.24108/(1.051.84107)=32.29N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2237、，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.083 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.083mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!（六）、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M16 ； 对拉螺栓的有效直径: 13.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 144 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.727 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: 238、N = 1.701051.4410-4 = 24.48 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.727kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=24.48kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（七）、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方钢管，宽度60mm，高度80mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 18.4121=18.41cm3；I = 73.6491=73.65cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.225.240.9+1.420.9)0.224 0.35 = 2.33 kN；H方向柱箍剪力图(kN239、)最大支座力: N = 8.727 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.624 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.083 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 624204.34 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 18412 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 32.288 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =6.24108/(1.051.84107)=32.288N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 240、f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.083 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.083mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!（八）、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M16 ； 对拉螺栓有效直径: 13.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 144 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.4410-241、4 = 24.48 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.727 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.727kN 小于 N=24.48kN，对拉螺栓强度验算满足要求!十、800800柱模板计算书 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 5.00m； 计算简图（一）、参数信息1、基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:5；2、柱箍信息柱箍材料:方钢管；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；壁厚(mm):3.242、00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3、竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):55.00；高度(mm):75.00；4、面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5、木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):20243、5.00；（二）、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、120.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算244、中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。（三）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 186 mm，且竖楞数为 5，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1、面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨245、中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =186.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.45=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.45=1.260kN/m； q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.112.079186186= 4.18104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截246、面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 4.18104 / 2.43104 = 1.720N/mm2；面板的最大应力计算值 =1.72N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2、面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =186.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷247、载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.45=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.45=1.260kN/m； q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.612.079186.0 = 1348.066N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1348.066N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强248、度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31348.066/(245018.0)=0.250N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.25N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3、面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =186.0mm ；249、 E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 186 / 250 = 0.744 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.02186.04/(1006000.02.19105) = 0.056 mm；面板的最大挠度计算值 =0.056mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.744mm,满足要求！（四）、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.000m,柱箍间距为450m250、m，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度55mm，高度75mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 557575/61 = 51.56cm3；I = 55757575/121 = 193.36cm4； 竖楞方木计算简图1、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.186=4.472kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.186=1.000kN/m； q251、 = 4.472+0.521=4.993 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.14.993450.0450.0= 1.01105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.16104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.01105/5.16104 = 1.961N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.961N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2、抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续252、梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.186=4.472kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.186=1.000kN/m； q = 4.472+0.521=4.993 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.64.993450.0 = 1348.066N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql253、= 0.64.993450=1348.066N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 55.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 75.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31348.066/(255.075.01)=0.490N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.49N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l254、/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.19 = 4.99 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.93106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6774.99450.04/(1009000.01.93106) = 0.080 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.08mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！（五）、B方向柱箍的255、计算本工程中，柱箍采用方钢管，宽度40mm，高度80mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 13.9631=13.96cm3；I = 55.8531=55.85cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.04 + 1.4 2)0.186 0.45 = 2.25 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.494 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 1.432 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.244 mm；1、柱箍抗弯强度验算柱箍截256、面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1432319.6 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 13963 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 97.69 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.43109/(1.051.40107)=97.69N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2、柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.244 mm；柱箍最大容许挠度: = 800 / 250 = 3.2 mm；柱箍的最大挠度 =1.244mm 小于 柱箍最大容许257、挠度 =3.2mm，满足要求!（六）、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方钢管，宽度40mm，高度80mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 13.9631=13.96cm3；I = 55.8531=55.85cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.04+1.42)0.186 0.45 = 2.25 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.494 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 1.432 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.244 m258、m；1、柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1432319.6 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 13963 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 97.695 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.43109/(1.051.40107)=97.695N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2、柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.244 mm；柱箍最大容许挠度: = 800 / 250 = 3.2 mm；柱箍的最大挠度 259、=1.244mm 小于 柱箍最大容许挠度 =3.2mm，满足要求!3、对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.494 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.494kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!十一260、600600柱模板计算书 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 5.00m； 计算简图（一）、参数信息1、基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2、柱箍信息柱箍材料:方钢管；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:1；3、竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):55.00；高度(mm):75.00；4、面板参数面板类型:胶合面261、板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5、木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；（二）、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密262、度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、120.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。（三）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支263、梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 182 mm，且竖楞数为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1、面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =182.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设264、计值q1: 1.220.040.50=12.022kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.50=1.400kN/m； q = q1 + q2 =12.022+1.400=13.422 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.113.422182182= 4.45104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13265、.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 4.45104 / 2.70104 = 1.647N/mm2；面板的最大应力计算值 =1.647N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2、面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =182.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.50=12.022kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.50=1.400kN/m； q =266、 q1 + q2 =12.022+1.400=13.422 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.613.422182.0 = 1465.639N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1465.639N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31465.639/(250018.0)=0.244N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:267、 fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.244N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3、面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.5010.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =182.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50018.018.018.0/12 = 268、2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 182 / 250 = 0.728 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.02182.04/(1006000.02.43105) = 0.051 mm；面板的最大挠度计算值 =0.051mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.728mm,满足要求！（四）、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.000m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度55mm，高度75mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 557575/61 = 51.56269、cm3；I = 55757575/121 = 193.36cm4； 竖楞方木计算简图1、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.182=4.376kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.182=1.000kN/m； q = 4.376+0.510=4.885 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.14.885500.0500.0= 1.22105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应270、力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.16104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.22105/5.16104 = 2.369N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.369N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2、抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混271、凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.182=4.376kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.182=1.000kN/m； q = 4.376+0.510=4.885 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.64.885500.0 = 1465.639N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.64.885500=1465.639N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 55.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 75.0mm ； fv-272、竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31465.639/(255.075.01)=0.533N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.533N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.18 = 4.89 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l273、 =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.93106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6774.89500.04/(1009000.01.93106) = 0.119 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.119mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！（五）、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方钢管，宽度40mm，高度80mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 13.9631=13.96cm3；I = 55.8531=55274、.85cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.04 + 1.4 2)0.182 0.5 = 2.44 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.664 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.929 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.538 mm；1、柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 929255.66 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 13963 mm3；B边柱箍的275、最大应力计算值: = 63.38 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =9.29108/(1.051.40107)=63.38N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2、柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.538 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.538mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!（六）、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方钢管，宽度40mm，高度80mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 13.9631=13.96cm3；I = 55.8531=55.85cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.04+1.42)0.182 0.5 = 2.44 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最