1、会展中心建筑工程高架支撑模板体系 施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况41、结构概况42、地面下地质概况和现场实际情况4二、保证模板支撑体系成功须解决的问题51、地基处理52、架体设计53、技术交底54、模板支架使用材料的验收55、对模板支架相关环节进行验收5三、模板支架设计方案61、总体思路62、施工程序6模板支架施工程序63、模板支架结构选型及架体相关技术参数74、荷载计算9 1500x2800mm截面梁9 1200x2800mm截面梁10 700x2000mm截面梁11 30072、00mm截面梁11 180mm厚楼板12 1500x2800mm截面梁加腋部位12四、梁模板设计计算131、梁模板材料及结构体系选用132、模板结构体系验算13 梁侧模荷载13 梁侧模板体系验算14 梁底模板体系验算（700*2000）17 梁底模板体系验算（1500*2800）20 梁底模板体系验算（1500*2800梁腋）24 梁底模板体系验算（1200*2800）27 梁底模板体系验算（300*700）31 板模板体系验算（180厚）34 地面垫层强度验算37 地基承载力验算38 地基沉降验算38 风荷载的影响393、地基处理41 目测、地基钎探或静力触探，找出可能导致不均匀沉降的影响因3、素414、梁底模板起拱要求425、模板支架构造措施43五、高架支模设计结果44六、高架支模施工技术、安全措施455、认真落实架体构造措施，满足安全要求。457、混凝土泵管的架设应沿柱体向上，并与柱子连接牢固。459、在脚手架使用期间，严禁拆除任何杆件。46七、检查与验收461、构配件检查与验收462、架体检查与验收46八、扣件试验方案试验结果46 XXXX会展中心（展览部分）二区高架支模施工方案一、工程概况1、结构概况XXXX会展中心（展览部分）二区结构工程为大跨度、大截面、超高预应力结构，其主梁为截面1500*3000，1500*2800， 1200*2800的钢筋混凝土预应力梁，跨度为304、21m，主梁的中间支座处设700高3000长的梁腋；一级次梁为截面700*2000、700*1800的钢筋混凝土预应力梁，跨度为30、21m；二级次梁截面为300*700的钢筋混凝土梁,跨度为10m，板厚为180mm，支撑高度：主梁13.10米，一级次梁13.95米，二级次梁15.25米，板15.77米，由于其结构构件大，其施工模板支撑架体必须进行专门的方案设计，以满足施工安全。2、地面下地质概况和现场实际情况场地位置及地形地貌：该建筑物位于XX市,原XX机场内。场地地形平坦，地面高程介于89.1691.78m。0.000相当于绝对标高89.5m。地貌单元属于黄河泛滥冲积平原。本工程-3.05、米以内的地质情况为：基土层数性状描述土体重度（kn/m3）孔隙比e粘聚力C（kPa）内摩擦角（）素填土黄褐色，以粉质粘土为主，含少量砖渣，局部分布有杂填土，层厚米，层底标高米。20.3粉土1新近堆积，褐黄色，很湿-饱和，稍密，混有砂土颗粒，夹有粉砂薄层，淅水和摇振反应明显，干强度低，韧性差，中压缩性土，层底厚度米层厚米，层底标高米。19.50.673823粉土2灰色灰褐色，饱和，稍密，表层有一流塑状分质粘土薄层。淅水和摇振反应明显，干强度低，韧性差，中压缩性土，层底厚度米层厚米，层底标高米。19.50.6611022现场实际情况：在前期施工阶段，现场进行了工程桩、支护桩的施工，在桩施工期间，现6、场开挖了泥浆池、沉淀池、泥浆沟等，对原有土体产生了扰动，需对该部分地基进行处理。在地下室、地沟施工期间，对基坑进行了开挖，存在大量回填土。二、保证模板支撑体系成功须解决的问题1、地基处理在前期施工阶段，现场进行了工程桩、支护桩的施工，在桩施工期间，现场开挖了泥浆池、沉淀池，为了保证本工程地面不出现不均匀沉降、开裂的质量问题，依据施工现场实际情况，地基需做如下处理： 清除地表有机质土、耕植土。 目测、地基钎探或静力触探，找出可能导致不均匀沉降的影响因素 将软弱土体挖除，并换填处理 基土碾压密实2、架体设计由于本工程结构构件大，结构自重和架体自重大，依据规定，必须对该架体进行专门的结构计算和构造加7、强。 设计计算 构造要求3、技术交底在脚手架施工前，由技术部、工程部对施工作业人员进行详细的技术交底，明确施工方法、施工顺序、施工安全注意事项，并办理书面交底手续，未经交底人员严禁上岗作业。尤其对架子工建立挂牌制度，并建立现场考核制度，对考核不合格者重新培训，并对其已完成的工作进行全面检查。4、模板支架使用材料的验收对模板支架使用的钢管、扣件、托撑、安全网、木方、三形卡、对拉螺栓、模板等进行验收，验收分两个阶段。 验收各配件的材质报告。 现场验收材料质量，并做记录。5、对模板支架相关环节进行验收模板支架必须进行专业验收。 对方案进行内部审批 对方案进行专家审查 由工程项目负责人组织安全部、工程8、部、技术部、施工作业队长等相关专业人员进行验收 合格后报监理工程师验收。三、模板支架设计方案1、总体思路由于本工程架体支设高度高，结构构件大，施工活荷载和构件恒荷载大，模板支设难度大。经过征求专家意见和对架体各种方案的试算，综合考虑，架体应满足施工方便、质量易控、安全可靠、经济合理、靠操作性强等因素。本方案选择：满堂脚手架钢管支撑体系和砼整浇的施工工艺。2、施工程序本工程施工难度大，参与人员多，施工过程复杂，安全隐患多，因此，必须事前对施工顺序做到心中有数，在组织实施过程中必须按计划、程序施工。模板支架施工程序目测、土层钎探或静力触探，确定是否存在软弱下卧土层地面以下结构工程施工基础结构施工时9、，基坑开挖暴露部分用2：8灰土回填地表杂土挖除软弱下卧土层(泥浆池等)处理土层基层碾压，回填土处理地面垫层施工及养护架体搭设架体验收测量放线，准确定位立杆位置架体施工中间检查主体结构施工顺序必须与模板支架施工配合，混凝土结构施工顺序如下：满堂支撑架体施工主梁、一级次梁、二及次梁底模板支撑主梁、一级次梁、二级次梁钢筋绑扎主梁、一级次梁、二级次梁侧模，平板模板支设板钢筋绑扎预应力筋安放板中预应力筋安放混凝土浇筑，覆盖保温养护预应力张拉、灌浆模板、架体拆除立杆位置放线定位架体检查验收3、模板支架结构选型及架体相关技术参数 方案设计： 基本概况：梁底+梁侧一定范围内立杆间距加密；在主梁及一级次梁支架顶10、部配专用U形可调托撑；U形托撑上用20槽钢做主龙骨，50*100木方作次龙骨。立杆的强度和稳定性必须满足规范规定。架体材料、构配件选择及设计参数的选择：序号构配件名 称使用材料规 格设 计参 数备注1防滑扣件直角扣件顶层水平杆与立杆连接处设置见图2水平安全网尼龙网、尼龙绳距地面4.5米、9.0米设置3立 杆48*3.5钢管，对接扣件接长梁截面架体宽度 (梁长方向*梁宽方向)1500*28001500*3000梁宽+每边500600*5001200*2800梁宽+每边650600*500700*2000700*1800梁宽+每边250600*600梁腋梁宽+每边500300*500板底600*611、00300*700小横楞间距600600*6004主龙骨20槽钢主梁、一级次梁沿梁长间距600见附图48*3.5钢管二级次梁沿梁长间距60048*3.5钢管板沿梁长间距6005立杆与主龙骨连接可调支托主梁600*500(梁长*梁宽方向)可调支托一级次梁600*600直角扣件二级次梁、板600*6006横向水平杆48*3.5钢管，旋转扣件接长步距1500顶部三道1200(梁底架体)7纵向水平杆48*3.5钢管，旋转扣件接长步距1500顶部三道1200 8水平剪刀撑48*3.5钢管，旋转扣件接长首层、顶层、中间层每3步一道，整个满堂架按45度夹角满布。同一向水平杆间距4.5m。9竖向剪刀撑48*312、.5钢管，旋转扣件接长纵横向均设置，满堂架四边与中间每隔4排支架立杆设置1道竖向剪刀撑，剪刀撑连续设置。10扫地杆48*3.5钢管，旋转扣件接长距地面或垫板100处纵横设置11刚性连接件48*3.5钢管，旋转扣件接长每步水平杆均与独立柱刚性连接见图12脚手板不小于200mm宽、50mm厚松木板13模 板15厚多层胶合板14次龙骨50*100木方松木，竖向放置。15对拉螺栓14间距500*500，具体位置见附图。16底座主梁、一级次梁(包括扩展区域)立杆下设置钢板-6*80*80，其它立杆下可设置其它形式的垫板架体各配件力学性能(由于现场所进钢管壁厚有3.5、3.25、3.0mm三种规格，本方案13、按3.0mm计算)：序号架 体 力 学 性 能壁厚3.5mm3.0mm1Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值215N/mm2215N/mm2248钢管截面面积(A)4.89cm24.239cm2348钢管回转半径(i)1.58cm1.595cm448钢管惯性距(I)12.19cm410.78cm4548钢管截面模量(W)5.08cm34.5cm3648钢管每米长质量3.84Kg/m3.84Kg/m748钢管弹性模量(E)2.061052.061058直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值8.00KN8.00KN9底座竖向承载力40kN40kN钢管的截面几何与力学特征公式：A=(d2-d12)/4 14、I=(d4-d14)/4 W=d3-(d14/d)/32 i=d2+d12/44、荷载计算 1500x2800mm截面梁主梁混凝土浇筑截面1500x2800mm,板厚180mm。主梁配筋：上部2232，下部3032，构造筋2420，箍筋12100(8)，预应力筋8-12S15.2。 荷载标准值A 恒荷载砼自重 242.81.5=100.8 KN/m模板自重 0.4(1.5+22.62) =2.696 KN/m钢筋自重 (526.31242.46610300.888) 9.8=6.41 KN/m 预应力筋自重 1.1019.810-3812=1.04 KN/m 合计 110.95 KN/mB 活15、荷载振捣荷载 21.5=3 KN/m 施工人员及设备荷载 2.51.5=3.75 KN/m 合计 6.75 KN/m 荷载设计值1.2110.95+1.46.75=142.59 KN/m乘以折减系数 142.590.9=128.33 KN/m荷载设计值：P1=128.33 KN/m 1200x2800mm截面梁主梁截面1200x2800mm,板厚180mm。主梁截面1200x2800mm,板厚180mm，主梁配筋：上部1832，下部2432，构造筋2425，箍筋12100/150(6)，预应力筋6-12S15.2。 荷载标准值A 恒荷载砼自重 241.22.8=80.64 KN/m模板自重 016、.4(1.2+22.62) =2.576 KN/m钢筋自重 1.51.22.8=5.04 KN/m 预应力筋自重 1.1019.810-3612=0.78 KN/m 合计 89.036 KN/mB 活荷载振捣荷载 21.2=2.4 KN/m 施工人员及设备荷载 2.51.2=3.0 KN/m 合计 5.4 KN/m 荷载设计值1.289.036+1.45.4=114.4 KN/m乘以折减系数 114.40.9=103KN/m荷载设计值：P2=103 KN/m 700x2000mm截面梁一级次梁截面700x2000mm,板厚180mm。梁配预应力筋4-12S15.2。 荷载标准值A 恒荷载模板自17、重 0.4(0.7+21.82) =1.74 KN/m砼自重 240.72.0=33.6 KN/m钢筋自重 1.50.72=2.1 KN/m 预应力筋自重 1.1019.810-3412=0.52 KN/m 合计 37.96 KN/mB 活荷载振捣荷载 20.7=1.4 KN/m 施工人员及设备荷载 2.50.7=1.75 KN/m 合计 3.15 KN/m 荷载设计值1.237.96+1.43.15=49.962 KN/m乘以折减系数 49.9620.9=45 KN/m荷载设计值：P3=45KN/m 300700mm截面梁二级次梁截面300700，楼板180厚。 荷载标准值A 恒荷载模板自重18、 0.4(0.3+20.52) =0.536KN/m砼自重 240.70.3=5.04 KN/m钢筋自重 1.50.70.3=0.315 KN/m 合计 5.891 KN/mB 活荷载振捣荷载 20.3=0.6 KN/m 施工人员及设备荷载 2.50.3=0.75 KN/m 合计 1.35 KN/m 荷载设计值1.25.891+1.41.35=8.96 KN/m乘以折减系数 8.960.9=8.06KN/m荷载设计值：P4=8.06 KN/m 180mm厚楼板 荷载标准值A 恒荷载模板自重 0.4 KN/m2砼自重 240.18=4.32 KN/m2钢筋自重 1.10.18=0.198 KN/19、m2 合计 4.92 KN/m2B 活荷载振捣荷载 2.0 KN/m2 施工人员及设备荷载 2.5 KN/m2合计 4.5 KN/m2 荷载设计值1.24.92+1.44.5=12.2 KN/m2乘以折减系数 12.20.9=11KN/m2荷载设计值：P5=11 KN/m2 1500x2800mm截面梁加腋部位主梁的中间支座处设700mm高3000mm长的梁腋。 荷载标准值A 恒荷载砼自重 24(2.8+0.7)1.5=126 KN/m模板自重 0.4(1.5+22.62) =2.696 KN/m钢筋自重 (526.31242.46610300.888) 9.8=6.41 KN/m 预应力筋自20、重 1.1019.810-3812=1.04 KN/m 合计 136.15 KN/mB 活荷载振捣荷载 21.5=3 KN/m 施工人员及设备荷载 2.51.5=3.75 KN/m 合计 6.75 KN/m 荷载设计值1.2136.15+1.46.75=172.83 KN/m乘以折减系数 172.830.9=155.55KN/m荷载设计值：P6=155.55 KN/m四、梁模板设计计算1、梁模板材料及结构体系选用梁模板采用多层胶合板，支撑系统采用对拉螺栓14500*500、木方50*100、48*3.0钢管。2、模板结构体系验算 梁侧模荷载 荷载标准值A 新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值F=21、0.22ct012V1/2F=cH其中：c混凝土的密度 取为24KN/m3 t0 =200/（T+15） T混凝土的温度取T=5 t0=200/（5+15）=101外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.22砼坍落度影响系数采用泵送砼，坍落度在160180之间，故2取为1.2V浇筑速度 取V=2.5m/h则：F=0.2224101.21.22.51/2=120.2 KN/m2F=CH=1.824=43.2KN/m2取二者之间的小值则新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值为F=43.2 KN/m2 倾倒砼产生的荷载标准值 取F7 =2 KN/m2 承载能力设计荷载：F=(1.2F+1.4F7)0.9 22、=(1.243.2+1.42)0.949.2 KN/m2其中0.9为计算折减系数。 梁侧模板体系验算概况：模板背楞50*100木方沿梁高净间距200；次龙骨间距与梁底小横楞间距一致，暂按500计；主龙骨沿梁长方向间距500。梁侧模板体系验算计算示意图（按三等跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q=F1000=49.2 N/mm木模板验算（15厚胶合板）A、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.1qL2 =0.149.22002 =1.97105 Nmm截面抵抗矩 W=bh2/61000152/637500mm3则：=5.3 N/mm2fm=35 N/mm2B、挠度验算=0.623、77qL4/(100EI)其中：E表示弹性模量：4500 N/mm2I表示惯性矩 Ibh3/121000153/12=2.81105mm4 则：=0.67749.22004/(10045002.81105)0.42mm= L/250=0.8mm说明该模板符合施工规范要求。 模板背楞验算（木方50*100）计算示意图（按3等跨连续梁计算）：500500()500化为线型均布荷载：q=49.20.25=12.3 N/mm A、抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1qL2 =0.112.35002 =0.31106N.mmW=bh2/6=501002/6=8.33104mm3则：=3.72 N/mm24、2 fm=13 N/mm2B、挠度验算=0.677qL4/(100EI)其中：E表示弹性模量：9000 N/mm2 I表示惯性矩 I= bh3/12=501003/12=4.17106mm4则：=0.67712.35004/(10090004.17106)0.14mm =L/250=2.0mm说明该模板背楞符合施工设计要求。次龙骨验算（48x3.0 500）计算示意图（按3等跨连续梁计算）：500500()500化为线型均布荷载：q=49.20.5=24.6 N/mm A、抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1qL2 =0.124.65002 =0.615106N.mmW=4.56103mm325、则：=134.9N/mm2 fm=215 N/mm2B、挠度验算=0.677qL4/(100EI)其中：E表示弹性模量：206000 N/mm2 I表示惯性矩 I= 10.78104mm4则：=0.67724.65004/(10020600010.78104)0.5mm =L/250=2.0mm500500500说明该模板次龙骨符合施工设计要求。主龙骨验算计算示意图（按三跨连续梁计算,将集中荷截近似为均布荷截）：化为线型均布荷载： q=F0.5=49.20.5=24.6N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.1qL2 =0.124.65002 =0.615106 N.mm W=24.5126、03 mm3（二根钢管并排）则：=68. 3 mm2 fm=215 N/mm2B、挠度验算=0.677qL4/(100EI)E表示弹性模量：2.06105 N/mm2I表示惯性矩 I=210.78104mm4 则：=0.67724.65004/(1002.06105210.78104)=0.23mm =L/400=1.25 mm说明该模板的主龙骨符合施工设计要求。 对拉螺栓验算对拉螺栓的拉应力 =N/A其中：N=F对拉螺栓间距主龙骨间距 =49.20.50.5=12.3 KN 14对拉螺栓净面积 A=105mm2则=117N/ mm2 ftb=170 N/ mm2普通螺栓的设计抗拉强度,该对拉27、螺栓满足要求。 梁底模板体系验算（700*2000）此时P3=45 KN/m概况：模板背楞50*100木方沿梁宽净间距166.7；主龙骨沿梁长方向间距600；立杆间距600*600。 梁底模板（15mm厚竹胶板）计算示意图（按3等跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q=（45/0.7）1=64.3 N/mmA、抗弯强度验算(按3跨连续梁计算)=M/W其中：M=0.1qL2 =0.164.3166.72 =1.79105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3则：=4.8 N/mm2fm=35N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=4500N/28、mm2 惯性矩 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm4=0.677qL4/(100EI) =0.67764.3166.74/(10045002.81105)则：=0.27mm=L/250=166.7/250=0.67mm说明该模板符合施工设计要求。 模板底50100mm木方计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=（45/0.7）0.2167=13.93 N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.10513.936002 =5.27105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.33104mm3则：=6.33N/mm2fm29、=13N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=9000N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=501003/12=4.17106mm4=0.644qL4/(100EI) =0.64413.936004/(10090004.17106)则：=0.31mm=L/250=600/250=2.4mm说明该次龙骨符合施工设计要求。 主龙骨（20槽钢 600验算计算示意图（按2等跨连续梁验算）q=（45/0.7）0.6=38.57 N/mmA、抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.125qL2 =0.12538.576002=1.74106N mmW=1.78105mm3则：=9.8 N/mm2fm=215 N/30、mm2B、挠度验算=0.521qL4/(100EI)其中：E表示弹性模量：206103 N/mm2 I表示惯性矩 I=1.78107mm4 则：=0.52138.576004/(1002060001.78107)=0.007mm=L/250=600/250=2.4mm说明该模板主龙骨符合施工规范要求。C、整体稳定性验算稳定系数b235570bt/L1hfy 2355707311/500200235 4.58查表得b/1则MX/b/.WX1.74106/（11.78105） 9.8 N/mm2fm=215 N/mm2故20槽钢的强度、刚度、整体稳定性符合施工规范规定。 立杆强度、稳定性700宽的31、梁，搭设1200宽的支撑系统。主龙骨直接将力传给立杆，主龙骨的最大支座反力为：R=(0.625+0.625) qL=1.338.570.6=30.1 KNA、钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距600，沿梁长方向间距600。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件3.8413.8+3.8412（0.6+0.6）3.8413+212(13.2/9.8)=190.5kg换算为重力：190.59.81867N1.87KN每根立杆承受的压力：N30.11.8732 KN承载力判定：=N/A=32000/423.9=75.5 N/mm2 fm=215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。B、钢管32、稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取=1.4长度L=1500mm立杆的长细比=L/i=1.41500/15.95=131.7由值查得构件的稳定系数=0.3875N/A=32000/(0.3875423.9)=194.8N/mm2 f=215 N/mm2故，立杆稳定性满足要求。 次龙骨局部抗压验算50*100木方的最大支座反力 R=(0.606+0.526)qL =1.13213.93600 =9461 N设主、次龙骨的宽度分别为a、b，次龙骨的承压面面积为ab。 N/AfC (用于施工荷载时，木材强度设计值乘以1.3的调整系数)9461/50a1.32.9主龙骨的宽度 a 50mm因此，主33、龙骨与次龙骨接触面的宽度应大于等于50mm。 梁底模板体系验算（1500*2800）概况：模板背楞50*100木方沿梁宽净间距157.1；主龙骨沿梁长方向间距600；立杆间距600*500(梁长方向*梁宽方向)。 梁底模板（15mm厚胶合板）计算示意图（按五跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q=128.331/1.5=85.55 N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.10585.55157.12 =2.22105 Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3则：=6.1 N/mm2 fm=35 N/mm2B、挠度34、验算弹性模量 E=4500N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm4=0.644qL4/(100EI)则：=0.64485.55157.14/(10045002.81105)0.27mm=L/250=157.1/250=0.63mm说明该模板符合施工规范要求。 次龙骨(模板底50100mm木方)计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=（128.33/1.5）0.2071=17.72N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.10517.726002 =6.7105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.335、3104mm3则：=8.04 fm=13 N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=9000N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=501003/12=4.17106mm40.644qL4/(100EI)0.64417.726004/(10090004.17106)则：=0.39mm=L/250= 600/250=2.4mm说明该次龙骨符合施工设计要求。 主龙骨（20槽钢 600）验算计算示意图（按3等跨连续梁验算）q=（128.33/1.5）0.6=51.33 N/mmA、抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1qL2 =0.151.335002=1.28106N mmW=1.78105mm3则：=736、.2 N/mm2fm=215 N/mm2B、挠度验算=0.677qL4/(100EI)其中：E表示弹性模量：206103 N/mm2 I表示惯性矩 I=1.78107mm4 则：=0.67751.335004/(1002060001.78107)=0.006mm=L/250=500/250=2.0mm说明该模板主龙骨符合施工规范要求。C、整体稳定性验算稳定系数b235570bt/L1hfy 2355707311/500200235 4.58查表得b/1则MX/b/.WX1.28106/（11.78105） 7.2 N/mm2fm=215 N/mm2故20槽钢的强度、刚度、整体稳定性符合施工规范37、规定。主龙骨（248x3.0钢管 600）验算 主龙骨换用248x3.0钢管。计算示意图（按3等跨连续梁验算）q=（128.33/1.5）0.6=51.33 N/mmA、抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1qL2 =0.151.335002=1.28106N mmW=24.5103mm3则：=142.2 N/mm2 fm=215 N/mm2B、挠度验算=0.677qL4/(100EI)其中：E表示弹性模量：206103 N/mm2 I表示惯性矩 I=210.78104mm4 则：=0.67751.335004/(100206000210.78104)=0.5 mm=L/250=500/25038、=2.0mm说明该主龙骨符合施工规范要求。 立杆强度、稳定性1500宽的梁，搭设2500宽的支撑系统。主龙骨直接将力传给立杆，主龙骨的最大支座反力为：R=(0.6+0.5) qL=1.151.330.5=28.23 KNA、钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距500，沿梁长方向间距600。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件3.8413+3.8411（0.6+0.5）3.8413+211(13.2/9.8)=176 kg换算为重力：1769.81725N1.73KN每根立杆承受的压力：N28.231.7330 KN承载力判定：=N/A=30000/423.9=70.8 N/mm2 fm39、=215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。B、钢管稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取=1.4长度L=1500mm立杆的长细比=L/i=1.41500/15.95=131.7由值查得构件的稳定系数=0.3875N/A=30000/(0.3875423.9)=182.6N/mm2 f=215 N/mm2故，立杆稳定性满足要求 立杆计算长度的另一计算方法LO=L+2a（如右图所示）1.41500=1500+2(100+b)可调支托伸出立杆顶端的长度b200mm。 次龙骨局部抗压验算50*100木方的最大支座反力 R=(0.606+0.526)qL =1.13217.72600 =12040、35 N设主、次龙骨的宽度分别为a、b，次龙骨的承压面面积为ab。 N/AfC (用于施工荷载时，木材强度设计值乘以1.3的调整系数)12035/50a1.32.9主龙骨的宽度 a 63.8mm 因此，20槽钢做为主龙骨能满足次龙骨局部抗压要求。 梁底模板体系验算（1500*2800梁腋）概况：模板背楞50*100木方沿梁宽净间距157.1；主龙骨沿梁长方向间距300；立杆间距300*500(梁长方向*梁宽方向)。 梁底模板（15mm厚胶合板）计算示意图（按五跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q=155.551/1.5=103.7 N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：41、M=0.105qL2 =0.105103.7157.12 =2.69105 Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3则：=7.2 N/mm2 fm=35 N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=4500N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm4=0.644qL4/(100EI)则：=0.644103.7157.14/(10045002.81105)0.32mm=L/250=157.1/250=0.63mm说明该模板符合施工规范要求。 次龙骨(模板底50100mm木方)计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=（1542、5.55/1.5）0.2071=21.48N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.10521.483002 =2.03105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.33104mm3则：=2.44 fm=13 N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=9000N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=501003/12=4.17106mm40.644qL4/(100EI)0.64421.483004/(10090004.17106)则：=0.03mm=L/250= 600/250=2.4mm说明该次龙骨符合施工设计要求。 主龙骨（20槽钢 600）验算计算示意图（43、按3等跨连续梁验算）q=（155.55/1.5）0.3=31.11 N/mmA、抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1qL2 =0.131.115002=0.78106N mmW=1.78105mm3则：=4.4 N/mm2fm=215 N/mm2B、挠度验算=0.677qL4/(100EI)其中：E表示弹性模量：206103 N/mm2 I表示惯性矩 I=1.78107mm4 则：=0.67731.115004/(1002060001.78107)=0.004mm=L/250=500/250=2.0mm说明该模板主龙骨符合施工规范要求。C、整体稳定性验算稳定系数b235570bt/L1hfy44、 2355707311/500200235 4.58查表得b/1则MX/b/.WX0.78106/（11.78105） 4.4 N/mm2fm=215 N/mm2故20槽钢的强度、刚度、整体稳定性符合施工规范规定。 立杆强度、稳定性1500宽的梁，搭设2500宽的支撑系统。主龙骨直接将力传给立杆，主龙骨的最大支座反力为：R=(0.6+0.5) qL=1.131.110.5=17.11 KNA、钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距500，沿梁长方向间距600。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件3.8413+3.8411（0.3+0.5）3.8413+211(13.2/9.8)=163.45、3 kg换算为重力：163.39.81600N1.60KN每根立杆承受的压力：N17.111.618.71 KN承载力判定：=N/A=18710/423.9=44.1 N/mm2 fm=215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。B、钢管稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取=1.4长度L=1500mm立杆的长细比=L/i=1.41500/15.95=131.7由值查得构件的稳定系数=0.3875N/A=18710/(0.3875423.9)=113.9N/mm2 f=215 N/mm2故，立杆稳定性满足要求 次龙骨局部抗压验算50*100木方的最大支座反力 R=(0.606+0.52646、)qL =1.13221.48300 =7295 N设主、次龙骨的宽度分别为a、b，次龙骨的承压面面积为ab。 N/AfC (用于施工荷载时，木材强度设计值乘以1.3的调整系数)7295/50a1.32.9主龙骨的宽度 a 38.7mm 因此，20槽钢做为主龙骨能满足次龙骨局部抗压要求。 梁底模板体系验算（1200*2800）概况：模板背楞50*100木方沿梁宽净间距180；主龙骨沿梁长方向间距600；立杆间距500*600(梁宽方向*梁长方向)。 梁底模板（15mm厚胶合板）计算示意图（按5跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q=1031/1.2=85.83N/mmA、47、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.10585.831802 =2.92105 Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3则：=7.8 N/mm2 fm=35 N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=4500N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm4=0.644qL4/(100EI)则：=0.64485.831804/(10045002.81105)0. 46mm=L/250=180/250=0.72 mm说明该模板符合施工规范要求。 次龙骨(模板底50100mm木方)计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均48、布荷载：q=（103/1.2）0.23=19.74N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.10519.746002 =7.46105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.33104mm3则：=9.0 N/mm2 fm=13 N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=9000N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=501003/12=4.17106mm40.644qL4/(100EI)0.64419.746004/(10090004.17106)则：=0.44 mm=L/250= 600/250=2.4mm说明该次龙骨符合施工设计要求。 主龙骨（20槽钢 6049、0）验算计算示意图（按3等跨连续梁验算）q=（103/1.2）0.6=51.5 N/mmA、抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1qL2 =0.151.55002=1.29106N mmW=1.78105mm3则：=7.25 N/mm2fm=215 N/mm2B、挠度验算=0.677qL4/(100EI)其中：E表示弹性模量：206103 N/mm2 I表示惯性矩 I=1.78107mm4 则：=0.67751.55004/(1002060001.78107)=0.006mm=L/250=600/250=2.4mm说明该模板主龙骨符合施工规范要求。C、整体稳定性验算稳定系数b235570bt/50、L1hfy 2355707311/500200235 4.58查表得b/1则MX/b/.WX1.55106/（11.78105） 8.7N/mm2fm=215 N/mm2故20槽钢的强度、刚度、整体稳定性符合施工规范规定。 主龙骨（248x3.0钢管 500）验算 主龙骨换用248x3.0钢管。计算示意图（按3等跨连续梁验算）q=（103/1.2）0.6=51.5 N/mmA、抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1qL2 =0.151.55002=1.29106N.mmW=24.5103mm3则：=143.3 N/mm2 fm=215 N/mm2B、挠度验算=0.677qL4/(100EI)其51、中：E表示弹性模量：206103 N/mm2 I表示惯性矩 I=210.78104mm4 则：=0.67751.55004/(100206000210.78104)=0.5 mm=L/250=500/250=2.0mm说明该主龙骨符合施工规范要求。 立杆强度、稳定性1200宽的梁，搭设2500宽的支撑系统。主龙骨直接将力传给立杆，主龙骨的最大支座反力为：R=(0.6+0.5) qL=1.151.50.5=28.33 KNA、钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距600，沿梁长方向间距500。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件3.8413+3.8411（0.6+0.5）3.8413+2152、1(13.2/9.8)=176kg换算为重力：1769.81725N1.73KN每根立杆承受的压力：N28.331.7330.1 KN承载力判定：=N/A=30100/423.9=71 N/mm2 f=215 N/mm2故，立杆稳定性满足要求 次龙骨局部抗压验算50*100木方的最大支座反力 R=(0.606+0.526)qL =1.13219.74600 =13407 N设主、次龙骨的宽度分别为a、b，次龙骨的承压面面积为ab。 N/AfC (用于施工荷载时，木材强度设计值乘以1.3的调整系数)13407/50a1.32.9主龙骨的宽度 a 71 mm因此，20槽钢做为主龙骨能满足次龙骨局部53、抗压要求。 梁底模板体系验算（300*700）此时P4=8.06 KN/m概况：模板背楞50*100木方沿梁宽净间距200；小横楞沿梁长方向间距600；立杆间距600*600。 梁底模板（15mm厚竹胶板）计算示意图（简支梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q=（8.06/0.3）1=26.87 N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=qL2/8=26.872002 /8=1.34105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3则：=3.6 N/mm2fm=35N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=4500N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=154、000153/12=2.81105mm4=5qL4/(384EI) =526.872004/(38445002.81105)则：=0.44 mm=L/250=200/250=0.8 mm说明该模板符合施工设计要求。 模板底50100mm木方计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=（8.06/0.3）0.15=4.03 N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.1054.036002 =1.52105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.33104mm3则：=1.8N/mm2fm=13N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=9000N/mm2 55、惯性矩 I=bh3/12=501003/12=4.17106mm4=0.644qL4/(100EI) =0.6444.026004/(10090004.17106)则：=0.1mm=L/250=600/250=2.4mm说明该次龙骨符合施工设计要求。 小横楞（48x3.0 600）验算计算示意图（按简支梁验算）：化为线型均布荷载：q=（8.06/0.3）0.6=16.12N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=qL2 /8=16.126002 /8=7.25105Nmm截面抵抗矩 W=4.5103mm3则：=161.1 N/mm2 fm=215 N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=2060056、0N/mm2 惯性矩 I=10.78104mm4=5qL4/(384EI)=516.126004/(38420600010.78104)则：=1.22mmR2.42KN因此，扣件抗滑移满足要求。 立杆强度、稳定性300宽的梁，搭设600或1200宽的支撑系统。R=0.5qL=0.516.120.3=2.42 KNA、钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距600，沿梁长方向间距600。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件3.8415+3.8413（0.6+0.6）3.8413+213(13.2/9.8)=202.4kg换算为重力：202.49.81984N2.0KN每根立杆承受的压力：N257、.422.04.42 KN承载力判定：=N/A=4420/423.9=10.4 N/mm2 fm=215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。B、钢管稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取=1.4长度L=1500mm立杆的长细比=L/i=1.41500/15.95=131.7由值查得构件的稳定系数=0.3875N/A=4420/(0.3875423.9)=26.9 N/mm2 f=215 N/mm2故，立杆稳定性满足要求。 板模板体系验算（180厚）概况：模板背楞50*100木方净间距300；横楞间距600；立杆间距600*600。 板底模板（15mm厚胶合板）计算示意图（按五跨连续梁计58、算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q=111=11 N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.105113002 =1.04105 Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3则：=2.8 N/mm2 fm=35 N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=4500N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm4=0.644qL4/(100EI)则：=0.644113004/(10045002.81105)0.45mm=L/250=1.2mm说明该模板符合施工规范要求。 模板底50100mm木方计算示意59、图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=110.4=4.4N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.1054.46002 =1.66105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=100502/6=4.17104mm3则：=4.0N/mm2 fm=13 N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=9000N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=100503/12=1.042106mm40.644qL4/(100EI)0.6444.46004/(10090001.042106)则：=0.38mm=L/250=2.4mm说明该木方符合施工设计要求。横楞（48x3.0 600）验算计算示60、意图（按4跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=110.6=6.6 N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.107qL2 =0.1076.66002 =2.54105Nmm截面抵抗矩 W=4.5103mm3则：=56.4N/mm2fm=215N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=206000N/mm2 惯性矩 I=10.78104mm4=0.632qL4/(100EI)= 0.6326.66004/(10020600010.78104)则：=0.24mm R6KN因此，扣件抗滑移满足要求。 立杆强度、稳定性架体设计采用荷载设计值= P6=11 KN/m2A、钢管立杆承载力验算 立杆网格6061、0*600。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件3.84 16+3.8413（0.6+0.6）3.8413+213(13.2/9.8)=206.3 kg换算为重力：206.39.8=2022N2.02 KN每根立杆承受的压力：N110.60.62.025.98KN承载力判定：=N/A=5980/423.9=14.1 N/mm2 fm=215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。B、钢管稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取=1.4长度L=1500mm立杆的长细比=L/i=1.41500/15.95=131.7由值查得构件的稳定系数=0.3875N/A=5980/(0.3875462、23.9)=36.4 N/mm2 fC=10 N/mm2 抗压强度不能满足要求。 B 仅在48x3.0钢管垂直投影范围内设垫板(48*48mm) =N/A30100/(3.14242)16.6 N/mm2 fC=10 N/mm2 抗压强度不能满足要求。C 设-6*80*80的钢垫板=N/A30100/(3.14402)6.0 N/mm2 fC=10 N/mm2混凝土抗压强度满足要求。砼的刚性角按45考虑。砼垫层的抗剪切面为一圆台的侧面，该圆台上圆半径r=40mm，下圆半径R=190mm。圆台的侧表面积 S1=3.14212(40+190)=1.53105mm2V/A30100/1.53105063、.20 N/mm2 ft=1.1 N/mm2 抗剪强度满足要求。D 钢垫板验算 钢垫板上的反作用力q=30100/(3.14402)=6.0 N/mm2取48mm宽的钢板带作为计算单元作用于该单元上的线荷载 q=6.048=288 N/mma、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.5qL2 =0.5288162 =0.37105Nmm截面抵抗拒 W=bh2/6= 4862/6= 288 mm3则：=128N/mm2fm=215N/mm2则钢垫板的抗弯强度满足要求。 地基承载力验算架体下地基受力为：=N/A=30100/(3.143922)=0.062 N/mm2 折算为62 KN/m2依据 XXX64、X会展中心地质勘查报告提供的地耐力为80kN/m2，地基承载力满足要求。 地基沉降验算地面设计荷载po50KN/m2根据岩土工程勘察报告各层土的压缩模量如下表：（素填土的压缩模量用1粉土的代替）序号土层土层厚度压缩模量Es1-2Es2-3Es3-4Es4-5Es5-6Es6-7Es7-81素填土0-1.5m16.212.014.121粉土16.212.014.132粉土3.5-7m12.919.626.828.93437.141粉土7-13m1521.127.528.935.446.653粉土13-16m13.818.824.325.929.233.186.764粘土16-18m4.97.1965、.410.311.714.123.475粉土18-20m12.517.521.723.428.837.039.1分层总和法计算沉降量（根据施工荷载）Po14.8/（0.50.5）59.2KN/m2附加应力z4i Po Aiz（ZiZi-1）土的容重19KN/m31200框梁的作用范围按2m计算(荷载不变)，计算单元的宽度b1m，沉降量Si=z（ZiZi-1）/ESi序号土层深度Zi(m)附加应力系数i附加应力z（KPa）自重应力c（KPa）zc（KPa）压缩模量ESi(KPa)沉降量Si(mm)附加应力图面积AiKPa.m110.50.23956.69.566.116.21.7528.321166、.00.20548.51967.516.21.524.3311.50.16739.528.56816.21.2219.8412.00.13732.43870.416.21.016.2512.50.115527.447.574.916.20.8513.7613.00.09923.45780.416.20.7211.7713.50.086620.566.58716.20.6330.8825.00.06214.795109.712.91.7122.1927.00.04510.7133143.712.91.6621.4合计11.04188.3变形计算深度范围内压缩模量的当量值ES=Ai/ Si188.67、31000/11.0417.1MPa查表得经验系数c0.316最终沉降量s0.31611.043.5mmC 结果判定顶层素填土的压缩模量太小，本计算按1层粉土考虑。地基沉降量过大，会导致预应力大梁的裂缝，严重影响结构的性能。必须采取措施对地面垫层下基土进行处理，以减小地基沉降量。 风荷载的影响 支架立杆的风荷载标准值的影响a 支架立杆的风荷载标准值风荷载标准值K=0.7SZOZ-风压高度变化系数 取Z=1.51S-风荷载体型系数 由 ZOd2=1.510.450.0482=0.0016 25 得 S=1.2风荷载标准值K=0.71.21.510.45=0.57 KN/m2b 风荷载设计值产生的68、立杆段弯矩 MW=0.851.4KLah2/10 La-立杆纵距 h-立杆步距 =0.851.40.570.61.52/10 =0.092 KNmc 支架风荷载对立杆稳定性的影响 =M/W0.092106/4.5103 =20.4 N/mm2前面立杆稳定性验算中，700*2000、1500*2800、1200*2800的梁下立杆内力分别为194.8、182.6、183.2 N/mm2。再加上风荷载的影响，立杆稳定性仍可满足要求。 梁测模板的风荷载标准值的影响a梁测模板的风荷载标准值 风荷载标准值K=ZSZOZ-高度 Z=(15.95-2.8)+15.95/2=14.55mZ-风压高度变化系数 69、取Z=1.51S-风荷载体型系数 取S=1.3O-基本风压 取O=0.45KN/m2Z-高度Z处的风振系数 Z=1+(Z/Z)T1=结构基本自振周期 T1=0.01315.95=0.21 S-脉动增大系数由1.38O T12=1.380.450.212=0.03 查表的 =1.63-脉动影响系数 取=0.81Z-振型系数 取Z=1高度Z处的风振系数 Z=1+(1.630.811/1.51)=1.87风荷载标准值 K=1.811.31.510.45=1.6 KN/m2b 斜杆验算 斜杆与水平杆的夹角取60度，斜杆与立杆的交点均用旋转扣件连接。取10m长作为计算单元。水平荷载设计值 F=0.85170、.42.8101.6 =53.3 KN 斜杆的长度 LO=600tan60=1039 mm 斜杆承受的压力 N=F/cos60=53.3/ cos60=106.6 KN强度=N/A106.6103/ n 423.9 215 n 2稳定性考虑不利因素，立杆的长度系数取=1.4长度LO=2078.5mm立杆的长细比=L/i=1.41039/15.95=91.2由值查得构件的稳定系数=0.653N/A=106600/(0.653n423.9)f=215 N/mm2n 2因此，10m范围内只需设置2道竖向剪刀撑，即可满足风荷载的要求。3、地基处理 清除地表有机质土、耕植土整个展厅部位除主地沟位置外，其71、它部位均进行换土，换土时采用反铲挖掘机挖土，人工配合清土，自卸汽车外运，因该层土含有大量腐植土及建筑垃圾不能做回填土料，必须运至20km外垃圾场。开挖深度标高为-0.5米，开挖顺序由内向外，开挖完成后，用18t振动压路机碾压5遍。碾压时，要严格控制轮距，每一轮距为810cm。 目测、地基钎探或静力触探，找出可能导致不均匀沉降的影响因素如局部存在软弱土层、泥浆池、沉淀池等，则继续下挖，直到老土，土方运至20km外垃圾场。土方清理完成后，必须经过验收方可回填，填土采用1:1级配砂石，用平板振动器振动密实，压实系数不小于0.95。 换填2：8灰土标高-0.50m以上，回填土采用2：8灰土，用蛙式打夯72、机打夯，每层虚铺厚度250mm，压实系数不小于0.94。 地沟处理地沟顶板必须设置支撑，双柱间随独立柱同时施工的承台范围内地沟顶板，重新设置支撑，支撑采用400*400间距的钢管顶撑顶紧，钢管上下设置2cm厚木板，其它部位地沟顶板模板、支撑体系不得拆除，待二区结构施工、预应力张拉完成后，方可拆除。对于开口的地沟及电支地沟，立杆支撑在地沟底板上，该区域的水平杆步距应小于等于1500,且应设置扫地杆，水平杆必须与地沟侧壁顶紧。4、梁底模板起拱要求 主梁起拱主梁起拱高度应考虑地基沉降(h1)、架体变形(h2)、结构弹性变形(h3)等因素，结合规范要求，综合考虑本工程主梁第一次混凝土浇筑起拱高度为：h73、=h1+h2+h3=3.5+15+20=39.5mm取起拱高度：40mm。经设计院提供结构结构恒载引起挠度10mm，活载引起挠度40mm，考虑到最大活载出现的机率及预应力张拉反拱的影响，综合考虑克服结构变形起拱值20mm。 一级次梁起拱由于地面装饰的要求，在考虑一级次梁顶标高需与主梁顶标高一致的情况下，通过降低一级次梁支座标高来达到起拱的目的，一级次梁起拱高度为40mm。 二级次梁起拱由于二级次梁跨度较小，梁支模高度已随一级次梁进行了调整，所以，二级次梁可不起拱。5、模板支架构造措施 梁底沿梁方向水平杆接长采用搭接接长，搭接长度不小于一米，连接扣件不少于3个，均匀布置，扣件距杆件端头不少于1074、厘米。 水平杆搭接接头不得设置在同步或同跨内。 梁底水平横杆必须设置在梁底主节点处，该横向水平杆在梁底架体加密范围内不得有接头，以使荷载有效扩散。 框架主梁及以及一级次梁(包括扩展区域)的每根立杆底部必须设置底座或垫板。 立杆必须垂直设置，2米高度的垂直度允许偏差不得大于15mm。 纵横扫地杆采用直角扣件固定在距垫板100mm处的立杆上，如遇敞开式地沟时，立杆基础不在同一高度上，必须将高处的纵向扫地杆向低处通长与立杆固定。 立杆接长采用对接扣件，不宜采用搭接，立杆上的对接扣件必须交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内间隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离必须大于500mm75、，各接头中心到主接点的距离不大于步距的1/3。若采用搭接，应将搭接位置放在底部，且搭接长度不小于一米，连接扣件不少于3个，均匀布置，扣件距杆件端头不少于10厘米。 模板支架必须与已施工完成的独立柱进行刚性连接。 剪刀撑跨越立杆的根数：主梁下为8根、一级次梁下为4根、二级次梁及板下为3根，斜杆与地面的夹角为4560度之间。 剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接采用3个旋转扣件连接，剪刀撑与立杆连接采用旋转扣件，在整个架体高度内连续设置。扣件规格必须与钢管外径相同。 扣件螺栓拧紧力矩不得小于40Nm，且不大于65 Nm。 在主节点处，固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点相互76、距离不得大于150mm。 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。五、高架支模设计结果用扣件式钢管脚手架作支撑系统：序号构配件名 称使用材料规 格设 计参 数备注1防滑扣件直角扣件顶层水平杆与立杆连接处设置见图2水平安全网尼龙网、尼龙绳距地面4.5米、9.0米设置3立 杆48*3.5钢管，对接扣件接长梁截面架体宽度 (梁长方向*梁宽方向)1500*28001500*3000梁宽+每边500600*5001200*2800梁宽+每边650600*500700*2000700*1800梁宽+每边250600*600梁腋梁宽+每边500300*500板底600*600300*700小横楞77、间距600600*6004主龙骨20槽钢主梁、一级次梁沿梁长间距600见附图48*3.5钢管二级次梁沿梁长间距60048*3.5钢管板沿梁长间距6005立杆与主龙骨连接可调支托主梁600*500(梁长*梁宽方向)可调支托一级次梁600*600直角扣件二级次梁、板600*6006横向水平杆48*3.5钢管，旋转扣件接长步距1500顶部三道1200(梁底架体)7纵向水平杆48*3.5钢管，旋转扣件接长步距1500顶部三道1200 8水平剪刀撑48*3.5钢管，旋转扣件接长首层、顶层、中间层每3步一道，整个满堂架按45度夹角满布。同一向水平杆间距4.5m。9竖向剪刀撑48*3.5钢管，旋转扣件接长纵78、横向均设置，主梁、一级次梁下及满堂架四边与中间每隔4排支架立杆设置1道竖向剪刀撑，剪刀撑从顶到底连续设置。10扫地杆48*3.5钢管，旋转扣件接长距地面或垫板100处纵横设置11刚性连接件48*3.5钢管，旋转扣件接长每步水平杆均与独立柱刚性连接见图12脚手板不小于200mm宽、50mm厚松木板13模 板15厚多层胶合板14次龙骨50*100木方松木，竖向放置。15对拉螺栓14间距500*500，具体位置见附图。16底座主梁、一级次梁(包括扩展区域)立杆下设置钢板-6*80*80，其它立杆下可设置其它形式的垫板六、高架支模施工技术、安全措施1、单位工程负责人应按施工方案向架体搭设和使用人员进行79、技术交底。2、按规范及本方案要求，对所有架体使用构配件进行质量检查和验收，合格后，分类堆放备用，对未经检查的构配件严禁使用。3、搭设前清除搭设场地内所有杂物，对杆件搭设位置必须准确定位放线标定，不得随意搭设。4、严格按设计方案施工，并加强对施工过程的检查，做到检查有记录及完整的会签，对隐患要做到按三定措施落实整改，确保施工安全。5、认真落实架体构造措施，满足安全要求。6、操作工人必须持证上岗，施工过程中，必须严格佩戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。7、混凝土泵管的架设应沿柱体向上，并与柱子连接牢固。8、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼输送管等固定在脚手架上；80、严禁悬挂起重设备。9、在脚手架使用期间，严禁拆除任何杆件。10、六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架的安装和拆除工作，雨、雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。11、搭拆脚手架时，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。七、检查与验收1、构配件检查与验收 检查钢管产品质量合格证 检查进场质量检测报告 检查进场质量检查记录 检查钢管外观：平直、光滑，无裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。 检查钢管的外径、壁厚、端面等的偏差满足规范要求。 检查钢管表面锈蚀深度满足规范要求 检查扣件的生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品合格证。 检查扣件的进场抽样检测报告 检查扣件的实体质量，不得有裂痕、变形，螺栓不得有滑丝。2、架体检查与验收 搭设前对地基与基础进行验收，地面垫层混凝土强度等级不小于C20。 模板支架在搭设过程中应对杆件的设置、连接件、构造措施进行跟踪检查 架体搭设完毕在支设模板前，对架体进行验收，必须满足本方案的设计、构造要求及规范要求 在浇筑混凝土前，对模板系统，模板支架系统进行验收。 在混凝土浇筑过程中，检查是否超载 每步检查验收必须做好记录，备查。八、扣件试验方案试验结果试验方案附后