1、县城110千伏变电站35千伏线路送出工程项目可行性研究报告XX工程咨询有限公司二零XX年XX月XX项目可行性研究报告建设单位：XX建筑工程有限公司建设地点：XX省XX市编制单位：XX工程咨询有限公司20XX年XX月65可行性研究报告编制单位及编制人员名单项目编制单位：XX工程咨询有限公司资格等级： 级证书编号：（发证机关：中华人民共和国住房和城乡建设部制）编制人员： XXX高级工程师XXX高级工程师XXX高级工程师XXXX有限公司二XX年XX月XX日目 录1 工程概述41.1 设计依据41.2 工程概况51.3 设计水平年71.4 主要设计原则71.5 设计范围72 电力系统一次82.1 电力2、系统概况82.2 工程建设必要性132.3 系统方案143 电力系统二次193.1 系统通信194 河口110千伏变电站35千伏间隔扩建工程224.1 电气一次224.2 电气二次234.3 土建部分245 线路工程设想245.1 总述245.2 路径方案255.3 设计气象条件275.4 导、地线选型285.5 电缆选型315.6 绝缘配合345.7 绝缘子串及金具405.8 导地线防振及防舞415.9 防雷接地425.10 相序与换位435.11 杆塔与基础435.12 拆除及调整495.13 生态环境保护506 节能、环保措施分析516.1 系统节能分析516.2 变电节能分析516.33、 线路节能分析517 机械化施工527.1 临时道路修筑527.2 物料运输537.3 基础开挖537.4 混凝土浇制547.5 杆塔组立施工547.6 架线施工548 “三通一标”的应用558.1 通用设计的应用558.2 通用设备的应用558.3 标准工艺的应用559 投资估算569.1 编制依据569.2 工程投资579.3 与规划库的对比分析579.4 与通用造价的对比分析5810 经济性与财务合规性5910.1 从管理效益、经济效益和社会效益等方面分析6010.2 财务合规性6411 结论6411.1 建设必要性6411.2 工程规模6411.3 工程建设时序651 工程概述1.1 4、设计依据1） 国网湖南省电力公司招投标管理中心和湖南湘能创业招标代理有限公司提供的设计中标通知单；2） 国网XX供电公司电网发策部与XX电力勘测设计有限公司签订的2017年前期项目委托设计合同；3） 国网XX供电公司20182019年35kV电网规划优选排序报告（审定修改版）；4） 国家电网企业标准Q/GDW 270-2009220千伏及110（66）千伏输变电工程可行性研究内容深度规定；5） 国家及电力行业相关标准及规程规范；1.2 工程概况1.2.1工程规模本次湖南XX市XX县河口110kV变电站35kV线路送出工程可行性研究项目有：输电线路工程；配套光纤通信工程。其工程项目的概况详见表15、.2-1。表1.2-1 工程项目概况表 单位：MVA、个、km序号工程名称建设性质型号建设规模投产时间一线路工程135kV俗河线改进110kV河口变新建线路工程(架空部分)新建JL/G1A-150/255.5km（双回4.1km，单回1.4km）2019235kV俗河线改进110kV河口变新建线路工程(电缆部分)新建YJV22-26/35-32400.12km2019335kV俗铁河线改进110kV河口变新建线路工程(主线架空部分)新建JL/G1A-150/255.0km2019435kV俗铁河线改进110kV河口变新建线路工程(T接线架空部分)新建JL/G1A-150/251.3km20196、535kV俗铁河线改进110kV河口变新建线路工程(电缆部分)新建YJV22-26/35-32400.1km2019二配套光纤通信工程1站端通信工程新建1个20192配套光缆通信工程新建ADSS-24B110.72km20191.2.2 工程概况35kV俗河线改进110kV河口变新建线路工程：将35kV俗河线全部拆除，从110kV河口变新建一回至35kV河口变，总路径长5.62km，其中双回杆塔架空4.1km（与110kV河口变-35kV古塘桥变共杆架设），单回架空1.4km，电缆0.12km。35kV俗铁河线改进110kV河口变新建线路工程：将35kV俗铁河线河口支线全部拆除，从110kV河7、口变新建一回至35kV河口变，35kV天成钢厂变T接点改在新建P1电缆终端塔，并新建T接线至原俗铁河57#。总路径长6.4km，其中新建110kV河口变-35kV河口变单回架空5.0km，新建T接线路单回架空1.3km（P1俗铁河线57#），电缆0.1km。由110kV河口变通信配线柜引出两条24芯ADSS光缆，先沿管沟引出至变电站外，再分别沿本次新建的2条110kV河口变-35kV河口变线路各架设一根24芯ADSS光缆至35kV河口变。一条光缆总路径长为5.1千米（架空路径长5.0千米，管道光缆路径长0.1千米）；另一条光缆总路径长为5.62千米（架空路径长5.5千米，管道光缆路径长0.128、千米）。1.2.3 主要设计原则1）在电网现状和已审定的XX供电公司“十三五”配电网规划的基础上，提出变电站接入系统方案；2）网络方案应做到技术合理、经济可行、近远期结合、运行安全可靠。3）线路选线应按照相关规定，进行多方案优化比较，同时应取得地方政府和相关部门的原则协议，避免和防止下阶段工作中出现颠覆性因素。4）工程投资应做到尽量准确，经济评价应尽可能全面、合理。1.3 设计水平年考虑网络变化情况，湖南XX市XX县河口110kV变电站35kV线路送出工程的设计水平年选择该工程投产后的2019年，用于校核分析的远景水平年选择2025年。1.4 主要设计原则坚持安全可靠、节能环保、系统优化的原则9、；具有良好适应性的原则；满足电网“N-1”运行的需要；体现节能降耗、节约用地、设备先进实用的原则、二次系统协调发展的原则。符合XX市总体发展规划和省、地区电力系统规划总体要求的原则。工程投资应做到尽量准确，经济评价应尽可能全面、合理。1.5 设计范围湖南XX市XX县河口110kV变电站35kV线路送出工程可行性研究，重点研究湖南XX市XX县河口110kV变电站2回35kV线路送出工程建设的必要性和工程实施的可行性，并提出工程设想和投资估算。本期工作主要内容为电力系统一次、电力系统二次、节能分析和变电站工程设想、线路工程设想、投资估算等。2 电力系统一次2.1 电力系统概况2.1.1 系统现状X10、X，古称潭州,位于湖南中部,湘江中游,与长沙、株洲各相距40公里，成“品”字状，构成湖南省政治、经济、文化最发达的“金三角”地区。全市总面积5015平方公里，辖1县2市2区，人口290万。截止2017年12月底，XX电网供电量71.5亿千瓦时（不含湘钢发电，下同），同比增长15.38%；最大负荷1590兆瓦（8月），同比增长19.32%。截止2017年12月底，XX市全社会用电量为109.4亿千瓦时，同比增长8.61%；（含湘钢发电，下同）；最大负荷1811MW（8月），同比增长5.0%。XX电网110kV及以上变电站63座，110kV及以上变压器共113台，总容量8558.3MVA。500k11、V变电站1座，500kV变压器2台,容量2000MVA。220kV变电站14座,220kV变压器31台,容量3980MVA。其中公用变电站9座，主变15台，容量2460MVA；客户专用变电站5座，主变16台，容量1520MVA。110kV变电站50座，110kV变压器83台，容量2688.3MVA。其中公用变电站33座（含水府庙）、主变57台、容量2119MVA；客户专用变电站17座，主变26台，容量569.3MVA。截止2017年12月底，XX电网110kV及以上线路113条,长度1427.64km。220kV线路39条，长度667.34km。其中公司运维线路32条，长度634.02km；客12、户自维线路7条，长度33.32km。110kV线路75条，长度773.8km。其中公司运维线路60条，724.1km；客户自维线路15条（不含公用线路T接客户），长度49.7km。XX县220kV变电站有西湖变电站和麦子石变电站。截止2017年12月底，XX县地区共拥有110kV变电站7座，110kV变压器12台，总容量392MVA；110kV线路15条,长度212km。35kV变电站16座，35kV变压器27台，总容量158.05MVA；35kV线路17条,长度256.62km。截止2017年12月底，XX县电网供电量10.9991亿kWh；最大负荷222.82MW,同比上升7.09%。2.13、1.2 XX县35kV电网存在的主要问题1）XX县有罗山等6个变电站负载率80%。由于县域35kV变电站均位于农村地区，10kV线路基本无联络。周边110kV新建变电站10kV出线转供的35kV变电站负荷较少，需通过增容改造、新增布点、网络切改等措施来解决设备重过载问题。2）XX县35kV变电站单辐射线路供电占比较大、主变不满足“N-1”占比较大（约77.27%）且10kV出线大部分为辐射出线，一旦35kV线路、35kV变电站主变故障停电，区域内负荷无法进行转供，将造成大面积停电事故。需通过设备增容改造、新增布点、网络互联等措施来加强35kV电网结构，加强10kV网络互联，提高负荷转供能力，降14、低供电安全风险。3）变电站设备老旧，单电源一拖二带35kV变电站占比大，存在引发电网事故及大面积停电风险。4）低压线路线径小，接头多，线路老旧，低电压现象严重。2.1.3 河口35kV变电站及周边变电站现状 河口35kV变电站位于XX县河口镇，现有主变2台，主变容量4+10MVA，2016年河口35kV变电站最大负荷11.9MW，2017年最大负荷12.3MW，变电站负载率为87.9%，现由35kV俗河线主供，35kV俗铁河线备用。天成钢厂（用户）35kV变电站主变容量2MVA，2017年最大负荷1.5MW，变电站负载率为75%。现由35kV俗铁河线单供。河口35kV变电站及周边变电站历史负荷15、数据详见下表。表2.1-1 项目周边变电站基本情况表序号变电站名称电压等级主变容量2014201520162017kV(MVA)负荷（MW）负载率（%）负荷（MW）负载率（%）负荷（MW）负载率（%）负荷（MW）负载率（%）1河口变354+109.769.39.366.411.682.912.387.92天成钢厂（用户）变3521.5751.5751.5751.575表2.1-2 项目周边线路基本情况表序号线路名称电压等级（kV）导线型号截面（mm）电网结构2017年最大负载率（%）是否满足N-11俗河线35LGJ-95双辐射60.31否2俗铁河线35LGJ-95双辐射46.70否2.1.4 16、负荷预测 河口110kV变电站规划于2019年投产，主变容量150MVA。河口110kV变电站接入系统为：河口110kV变电站剖接响水坝易俗河110kV线路（2LGJ-300）,构成从响水坝河口、易俗河河口2回110kV线路。参照2017年XX市电力市场分析预测秋季报告以及国网湖南经研院批复的湖南XX河口110kV输变电工程可行性研究报告中的负荷预测结论，并结合XX县近年来负荷、用电量增长情况，考虑今后发展需要，XX市及XX县公司统调负荷预测详见2.1-3；2018-2025年相关变电站最大负荷预测详见表2.1-4。表2.1-3 XX市及XX县公司统调负荷预测 单位：TWh、MW项目2015年17、2016年2017年2018年2019年2020年2025年“十三五”增长率“十四五”年均增速XX市电量83.3188.06 93.28 99.95107.57115.61148.96 6.8%5.2%负荷15051652183519292078225331458.4%6.9%XX县电量10.711.4412.6114.3515.6116.6724.049.3%7.6%负荷2682662953103343624496.2%4.4%注：上表数据来源于2017年XX市电力市场分析预测（秋季）报告。表2.1-4 2018-2025年相关变电站最大负荷预测变电站2017年2018年2019年2020年18、2025年夏季冬季夏季冬季夏季冬季夏季冬季夏季冬季变电容量最大负荷负载率变电容量最大负荷负载率最大负荷最大负荷最大负荷最大负荷(MVA)(MW)(MVA)(MW)(MW)(MW)(MW)(MW)(MW)(MW)(MW)(MW)(MW)(MW)易俗河110kV变电站6360.796.36358.693.060.958.848.346.148.746.660.658.7河口110kV变电站-22.820.526.224.042.240.048.346.1河口35kV变电站1412.387.9149.970.712.710.311.69.212.09.614.211.411.69.2天成钢厂（用户）19、35kV变电站21.575.021.575.01.51.51.51.51.51.51.51.51.51.5注：河口110kV变电站预计于2019年8月投运，届时取消易俗河110kV变电站35kV电压等级，同时将约13MW（其中河口35kV变电站11.6MW、天成钢厂（用户）35kV变电站1.5MW）负荷转至河口110kV变电站供带；河口110kV变电站转供河口35kV变电站供带的10kV负荷约1.5MW。2.1.5 电网规划根据XX供电公司“十三五”配电网规划报告的规划安排,XX县与本工程相关电网发展规划有：湖南XX市XX县河口110kV变电站35kV线路送出工程,新建35kV出线2回,分别为20、：原俗河线、俗铁河线35kV线路改接进河口110kV变电站。2.2 工程建设必要性2.2.1 工程建设必要性（1）新建河口110kV变电站，将原俗河线、俗铁河线35kV线路改接进河口110kV变电站。河口35kV变电站和天成钢厂35kV用户变电站由易俗河110kV变电站供带，而易俗河变电站2014年、2015年、2016年最大负荷分别为59.1MW、58.9MW、60.5MW，负载率分别达到93.8%、93.5%、96%，主变接近满载。虽然2014年新建投产天易110kV变电站、2016年初投产麦子石220kV变电站扩建工程，但由于其与易俗河变联络较少，无法转供太多负荷，同时易俗河变10kV出21、线间隔数量较少且已无扩建10kV间隔的可能，因此易俗河变接近满载的情况暂时无法得到有效改善。为了解决易俗河变容量偏紧、新增10kV出线间隔等需要，考虑新建河口110kV变电站，将易俗河变电站35kV负荷（13MW）进行转供，将易俗河变负载率降低至80%以下。（2）XX县城区取消35kV电压等级用电，满足城市规划的要求。根据XX城市总体规划的要求，城区内逐步将35kV电压等级退出，采用110kV变电站供带负荷，因此，易俗河变35kV电压等级将被取消，其供带的河口35kV变电站和天成钢厂（用户）35kV变电站转由新建的河口110kV变电站供带。同时，为了加强天易110kV变电站、麦子石220kV变22、电站10kV出线建设，将易俗河变10kV负荷进行转供，进一步降低易俗河变负载率，并利用易俗河变35kV间隔位置进行10kV间隔扩建，满足周边负荷发展需要。因此，河口110kV变电站投产后，考虑取消易俗河110kV变电站35kV出线，将原俗河线、俗铁河线35kV线路改接进河口110kV变电站。2.2.2 建设时序 河口110kV变电站电站计划于2019年8月投产,建议湖南XX市XX县河口110kV变电站35kV线路送出工程与河口110kV变电站同步建设，预计于2019年开工并投产。2.3 系统方案2.3.1 接入系统方案根据XX县电力系统的供电现状及将来的网络格局，结合35kV变电站的地理位置、23、在系统中的地位及建设时序、建设规模等因素，初步拟定接入系统方案。河口110kV变电站35kV线路送出工程接入系统方案：原俗河线、俗铁河线35kV线路改接进河口110kV变电站，形成河口110kV变电站河口35kV线路、河口110kV变电站天成钢厂河口35kV线路2回35kV线路。导线均采用LGJ-150型钢芯铝绞线和YJV22-3240型三芯带铠交联聚乙烯铜芯电缆组合线路。工程接入系统方案示意图2.3.2 导线截面论证根据35kV网络近、远期接入系统方案及35kV变电站终期规模，以长期允许载流量校核满足投入运行后负荷10-15年发展需求。河口110kV变电站位于城区规划区的杨河片区，综合杨河片24、区110kV网络的发展、B类供电区目标网架要求以及XX国家高新技术产业开发区西部拓展区的发展要求，该地区会逐步取消35kV电压等级，因此，该地区35kV线路仅按满足35kV变电站终期规模的供带要求校核，无需预留35kV变电站容量。导截面的确定，应按照经济电流密度和发展规划确定，如表2.3-1:表2.3-1 经济电流密度选取表Tmax3000小时以下30005000小时5000小时以上钢芯铝绞线1.651.150.9电缆2.52.2522.3.1.1 正常运行方式下校核（1）河口110kV变电站河口35kV线路正常方式下需供带1座变电站，河口35kV变电站远期(110110MWA)，最大负荷达125、6MW，则最大负荷电流为：IM=P/U/1.732=16000/35/1.732=263.94（A）。取经济电流密度系数j=1.65A/mm2S=IM/j=263.94/1.65=160.0mm2原35kV俗河线导线为LGJ-95型钢芯铝绞线。校验：当基准环境温度为25，最高允许温度为70时，LGJ-95型钢芯铝绞线长期允许截流量为330A。35kV俗河线最大电流约263.94A。导线长期允许截流量大于变电站远期额定电流，LGJ-95型钢芯铝绞线可以满足河口35kV变电站供电负荷的需要。本次新建35kV线路导线采用LGJ-150型钢芯铝绞线。校验：当基准环境温度为25，最高允许温度为70时，L26、GJ-150型钢芯铝绞线长期允许截流量为445A。河口110kV变电站河口35kV线路最大电流约263.94A。导线长期允许截流量大于变电站远期额定电流，LGJ-150型钢芯铝绞线可以满足河口35kV变电站供电负荷的需要。本次新建35kV线路导线采用YJV22-3240型三芯带铠交联聚乙烯铜芯电缆。取经济电流密度系数j=2.5A/mm2S=IM/j=263.94/2.5=105.6mm2校验：电缆YJV22-3240允许载流量分别为515A，考虑到其允许载流量是按环境温度25、土壤热阻系数为100热欧姆/厘米的理想条件确定的，另外，电缆穿管敷设的方式下，多根电缆的间距和电缆在排管中位置均会影响27、其载流量。影响因素较为复杂，这里考虑以上情况将其实际允许载流量适当取小，取一个0.81的修正系数，即只能按5150.81=417.2A考虑。河口110kV变电站河口35kV线路最大电流约263.94A。导线长期允许截流量大于变电站远期额定电流，YJV22-3240型三芯带铠交联聚乙烯铜芯电缆可以满足河口35kV变电站供电负荷的需要。（2）河口110kV变电站天成钢厂（T）河口35kV线路正常方式下需供带1座变电站，天成钢厂35kV变电站(12MWA)，最大负荷1.6MW，则最大负荷电流为：IM=P/U/1.732=1600/35/1.732=26.39（A）。取经济电流密度系数j=1.65A/28、mm2S=IM/j=26.39/1.65=16.0mm2原35kV俗铁河线导线为LGJ-95型钢芯铝绞线。校验：当基准环境温度为25，最高允许温度为70时，LGJ-95型钢芯铝绞线长期允许截流量为330A。35kV俗铁河线最大电流约26.39A。导线长期允许截流量大于变电站远期额定电流，LGJ-95型钢芯铝绞线可以满足河口35kV变电站供电负荷的需要。本次新建35kV线路导线采用LGJ-150型钢芯铝绞线。校验：当基准环境温度为25，最高允许温度为70时，LGJ-150型钢芯铝绞线长期允许截流量为445A。河口110kV变电站天成钢厂（T）河口35kV线路最大电流约26.39A。导线长期允许截29、流量大于变电站远期额定电流，LGJ-150型钢芯铝绞线可以满足河口35kV变电站供电负荷的需要。本次新建35kV线路导线采用YJV22-3240型三芯带铠交联聚乙烯铜芯电缆。取经济电流密度系数j=2.5A/mm2S=IM/j=26.39/2.5=10.6mm2校验：电缆YJV22-3240允许载流量分别为515A，考虑到其允许载流量是按环境温度25、土壤热阻系数为100热欧姆/厘米的理想条件确定的，另外，电缆穿管敷设的方式下，多根电缆的间距和电缆在排管中位置均会影响其载流量。影响因素较为复杂，这里考虑以上情况将其实际允许载流量适当取小，取一个0.81的修正系数，即只能按5150.81=417.30、2A考虑。河口110kV变电站天成钢厂（T）河口35kV线路最大电流约26.39A。导线长期允许截流量大于变电站远期额定电流，YJV22-3240型三芯带铠交联聚乙烯铜芯电缆可以满足河口35kV变电站供电负荷的需要。2.3.1.2 N-1校核河口110kV变电站河口35kV线路N-1方式下，河口110kV变电站天成钢厂（T）河口35kV线路需供带2座变电站，35kV河口变电站(11014MWA)和天成钢厂35kV变电站(12MWA)，最大负荷达17.6MW，则最大负荷电流为：IM=P/U/1.732=17600/35/1.732=290.33（A）。取经济电流密度系数j=1.65A/mm2S=31、IM/j=290.33/1.65=176.0mm2原35kV俗铁河线导线为LGJ-95型钢芯铝绞线。校验：当基准环境温度为25，最高允许温度为70时，LGJ-95型钢芯铝绞线长期允许截流量为330A。35kV俗铁河线最大电流约290.33A。导线长期允许截流量大于变电站远期额定电流，LGJ-95型钢芯铝绞线可以满足河口35kV变电站供电负荷的需要。本次新建35kV线路导线采用LGJ-150型钢芯铝绞线。校验：当基准环境温度为25，最高允许温度为70时，LGJ-150型钢芯铝绞线长期允许截流量为445A。河口110kV变电站天成钢厂（T）河口35kV线路最大电流约290.33A。导线长期允许截流32、量大于变电站远期额定电流，LGJ-150型钢芯铝绞线可以满足河口35kV变电站供电负荷的需要。本次新建35kV线路导线采用YJV22-3240型三芯带铠交联聚乙烯铜芯电缆。取经济电流密度系数j=2.5A/mm2S=IM/j=290.33/2.5=116.1mm2校验：电缆YJV22-3240允许载流量分别为515A，考虑到其允许载流量是按环境温度25、土壤热阻系数为100热欧姆/厘米的理想条件确定的，另外，电缆穿管敷设的方式下，多根电缆的间距和电缆在排管中位置均会影响其载流量。影响因素较为复杂，这里考虑以上情况将其实际允许载流量适当取小，取一个0.81的修正系数，即只能按5150.81=41733、.2A考虑。河口110kV变电站天成钢厂（T）河口35kV线路最大电流约290.33A。导线长期允许截流量大于变电站远期额定电流，YJV22-3240型三芯带铠交联聚乙烯铜芯电缆可以满足河口35kV变电站供电负荷的需要。新上35kV线路导线截面需选用120平方毫米时满足供带要求的原则上宜选用150平方毫米。因此，新建导线均采用LGJ-150型钢芯铝绞线和YJV22-3240型三芯带铠交联聚乙烯铜芯电缆组合线路。3 电力系统二次3.1 系统通信3.1.1 现状及存在的问题XX地区电力光纤系统网络通过近几年的建设已具一定规模，在XX局、变电站之间，通过不同电压等级线路和其他可利用走廊组织了ADSS34、或普通光缆路由，光网络中以串行分支链路方式运行，网络有待进一步完善和加强。 目前，XX地区中心已经形成STM-16光纤环网:XX公司2-茶园-荷塘-九华-响水坝- 鹤岭-麦子石-XX公司2; XX西部也已形成鹤岭-响水坝-西湖-韶山-肖家湾-鹤岭的STM-4光纤环网;XX县已形成茶园-XX县局-易俗河-麦子石-长岭-留田-井塘-石潭-西湖622M光纤通信网。另农网155M光纤通信网覆盖了23个35kV变电站、22个中心供电所及56个供电营业厅。与本工程相关的通信光缆现状：35kV河口变原有一回8芯光缆，沿35kV俗河线架设，2009年投运，运行状况差；110kV河口变目前已完成可研设计，预计235、019年投运，设计有2条48芯进线光缆，链路为响水坝变-河口变-易俗河变。35kV铁合金变为用户变电站，原35kV俗铁河线及河支线均无光缆。与本工程相关的通信设备现状：35kV河口变目前为中兴S320设备，运行条件较差，目前已列入-国网XX供电公司光缆与光传输系统建设工程中的改造计划，设计改造为中兴S330设备，因此本次35kV河口变按中兴S330设备进行扩容。110kV河口变已完成的可研按中兴S330设备设计，本工程按中兴S330设备扩容。35kV铁合金变为用户变电站，无通信设备。与本工程相关的线路建设情况：俗河线改进110kV河口变：将35kV俗河线全部拆除，从110kV河口变新建一回至336、5kV河口变，总路径长5.62km，其中双回杆塔架空1回线路4.1km（与110kV河口变-35kV古塘桥变共杆架设），单回架空1.4km，电缆0.12km。俗铁河线改进110kV河口变：将35kV俗铁河线57#至110kV易俗河变与河口支线全部拆除，从110kV河口变新建一回至35kV河口变，35kV天成钢厂变T接点改在新建P1电缆终端塔，并新建T接线至原俗铁河57#。总路径长6.4km，其中新建110kV河口变-35kV河口变单回架空5.0km，新建T接线路单回架空1.3km（P1俗铁河线57#），电缆0.1km。3.1.2 需求分析本次通信工程的实施，能满足线路专业对网架结构的调整，同时37、35千伏河口变双路由的接入，能满足调度数据网对光缆双路由的需求；也将进一步完善XX地区通信网架结构，拓宽电力光纤通信覆盖面，3.1.3 系统通信方案1) 通信方式为满足本期变电站与调度之间信息传输必备的调度通信通道，结合XX地区现有通信网络，本工程考虑采用光纤通信方式。2) 光纤通信以加强和完善该地区网络结构为目的，综合考虑运行安全、稳定、可靠和组网灵活性等因素，本工程拟定如下光纤通信方案。3) 光缆线路组织方案：由110kV河口变通信配线柜引出两条24芯ADSS光缆，先沿管沟引出至变电站外，再分别沿本次新建的2条110kV河口变-35kV河口变线路各架设一根24芯ADSS光缆至35kV河口变38、。一条光缆总路径长为5.1千米（架空路径长5.0千米，管道光缆路径长0.1千米）；另一条光缆总路径长为5.62千米（架空路径长5.5千米，管道光缆路径长0.12千米）。3.1.4 传输通信3.1.4.1 通道配置本次工程维持各变电站原调度运行方式不变。3.1.4.2 通道组织根据光缆建设方案，组织相关光纤电路，35kV河口变将由原中路铺一点改成由110kV河口变两点接入XX地网主干光纤通信环网中,采用155M光纤电路不变；35kV河口变信息通道也改由110kV河口变连接。3.1.4.3 设备配置a.通信设备配置：本次工程拟在110kV河口变、35kV河口变原SDH设备各增加2套155M光接口板39、。b.通信机房、电源：本期只需扩容相应的板件即可，因此机房及电源等本期不予考虑。3.1.5 其它本工程易俗河变-河口变35kV线路上原有一根8芯ADSS光缆，因线路需拆除，光缆随线路一同拆除，施工费不另开列。4 河口110千伏变电站35千伏间隔扩建工程4.1 电气一次本期新建原俗河线、俗铁河线35千伏线路接进河口110千伏变工程，需在河口110kV变电站扩建2个35kV出线间隔,根据系统方式安排及线路设计，本期将原俗河线、俗铁河线35千伏线路接进河口110千伏变，采用404、406备用间隔（待定）电力电缆YJV22-15-3240引出（电力电缆及电缆终端头由线路工程开列）。老河口35kV变电站40、于2007年建成投产，为无人值班变电站，电压等级为35kV、10kV两级电压，现有主变2台，容量为1（10+4.0）MVA，进线电源二回，一回由35kV俗河线供电，线路长度为10.369km，采用的是LGJ-95/20型钢芯铝绞线，另一回由35kV俗铁河线供电，线路长度为17.23km，采用的是LGJ-150/25+95/20型钢芯铝绞线。河口变现有1U俗河线35kV进线间隔主要设备参数如下：断路器额定电流2500A,开断电流31.5kA，电流互感器变比为600/5A，10P25/10P25/0.5/0.2S，隔离开关额定电流630A；设备连接导线采用LGJ-120/20型钢芯铝绞线。现有2U41、俗铁河线35kV进线间隔主要设备参数如下：断路器额定电流2500A,开断电流31.5kA，电流互感器变比为600/5A，10P25/10P25/0.5/0.2S，隔离开关额定电流630A；设备连接导线采用LGJ-120/20型钢芯铝绞线。经校核，现有一次设备满足本次扩建要求。根据已审定的湖南XX河口110kV输变电工程可行性研究报告，河口110kV变电站预计于2019年8月投运。规划主变2台，容量250MVA。接入系统的方式为剖接响水坝易俗河110kV线路，导线型号为JL/G1A-300/40。规划110kV出线本期2回，远期4回，本期及远期为单母线分段接线；35kV出线本期3回，远期4回，本42、期新建河口原河口35kV线路、河口天成原河口35kV线路和河口古塘桥35kV线路，本期及远期为单母线分段接线；10kV出线本期10回，远期20回，本期为单母接线，远期为单母线分段接线。110kV配电装置型式为户外AIS中型布置，35kV、10kV配电装置型式为户内开关柜。其中35kV配电装置采用户内充气式开关柜单列布置，断路器型号为固封极柱式（真空断路器），35kV出线设备额定开断电流为25kA，动稳定电流峰值为63kA，额定短路耐受电流时间为4s；三工位隔离开关额定电流为1250A；电流互感器为干式，电流变比为2200/5A，准确级为5P30/0.5/0.2S。因湖南XX河口110kV输变电43、工程中已包含原俗河线、俗铁河线35千伏线路接进河口110千伏变配套间隔工程，所以本次不再考虑。4.2 电气二次4.2.1 概述本期根据一次及线路专业方案，将老河口35kV变中35kV俗河线、俗铁河线改接入河口110kV变电站新建工程中。1）系统继电保护及安全自动装置现状35kV口河线（暂名），在老河口35kV变侧已配置江苏金智公司iPACS-5711型线路保护测控装置运行状况良好。35kV口铁河线（暂名），在天成35kV变（用户）侧已配置线路保护测控装置运行状况良好，在老河口35kV变侧已配置江苏金智公司iPACS-5711型线路保护测控装置运行状况良好。4.2.2 系统继电保护配置方案35k44、V口河线在110kV河口变配置1套35kV线路保护测控装置，对侧保护本期维持现状。35kV口铁河线在110kV河口变配置1套35kV线路保护测控装置，对侧保护本期维持现状。设备材料已在110kV河口变新建工程中开列。4.3 土建部分河口变35kV出线为户内开关柜电缆出线，在新建河口变时，统一考虑了开关柜的开孔埋件及出线电缆沟，出线可利用已有的室内开孔埋件及电缆沟，本次间隔扩建站内无相应出线土建工程量。站内给排水，消防、建筑物等其他土建部分均保持原有不变。35kV出线位于变电站西侧，西侧为高边坡，为了方便电缆出线，需在站外新建电缆竖井，此工程量由线路专业统一考虑。5 线路工程设想5.1 总述湖南45、XXXX县河口110kV变电站35kV线路送出工程本期新建2回35kV线路工程，分别为35kV俗河线改进110kV河口变新建线路工程、35kV俗铁河线改进110kV河口变新建线路工程，由于线路路径较短，且经过规划区，故本路径方案为唯一方案。35kV俗河线改进110kV河口变新建线路工程：将35kV俗河线全部拆除，从110kV河口变2U间隔新建一回至35kV河口变，总路径长5.62km，其中双回杆塔架空1回线路4.1km（与110kV河口变-35kV古塘桥变共杆架设），单回架空1.4km，电缆0.12km（110kV河口变为电缆出线）。35kV俗铁河线改进110kV河口变新建线路工程：将35kV46、俗铁河线河口支线全部拆除，从110kV河口变3U间隔新建一回至35kV河口变，35kV天成钢厂变T接点改在新建P1电缆终端塔，并新建T接线至原俗铁河57#。总路径长6.4km，其中新建110kV河口变-35kV河口变单回架空5.0km，新建T接线路单回架空1.3km（P1俗铁河线57#），电缆0.1km（110kV河口变为电缆出线）。接线方式如下图：导线采用JL/G1A-150/25钢芯铝绞线，地线采用JLB20A-35型铝包钢绞线。电缆采用YJV22-35kV-3*240型三芯铜芯交联聚乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆，线路所经地区以丘陵及农田居多，交通较为便利。5.2 路径方案5.2.47、1 35kV俗铁河线改进110kV河口变新建线路工程（1）从110kV河口变3U间隔电缆出线沿站内电缆沟敷设至站外电缆终端塔P1，后采用单回架空往南架设途径枫树冲村、工业园规划区至35kV河口变，路径长5.1km，其中架空5.0km，电缆0.1km。（2）从P1塔T接，新架一回至原俗铁河线57#，路径长1.3km。（3）拆除原俗铁河线河口支线的导地线及杆塔。（4）本方案杆塔采用湖南省电力公司35kV输电线路杆塔通用设计中的35G模块，总共新立杆塔37基，其中新建段30基（110kV河口变35kV河口变），T接段7基（P1俗铁河57#）。（5）方案说明本方案总路径长6.4km，航空距离为4.6k48、m，曲折系数1.39。本线路路径地形丘陵占50%、水田占50%，海拔高程在30130m之间，最大相对高差约30m左右，全线植被较丰茂，除水田外多为松、杉树、茶树、竹林等。土质以坚土为主，地质条件好，依托县级公路和乡村公路，总体上交通较方便，无不良地质区域。 地质比例表地形丘陵水田地质占比例坚土松砂石岩石普通土泥水比例（%）6030106040 本线路主要交叉跨越：低压及通信线28处，10kV线路5处，乡道15处，县道1处，无重要交叉跨越。交通情况：本方案路径交通情况较方便，可利用县级公路和乡村公路。人力运距0.4km，汽车运距15km。5.2.2 35kV俗河线改进110kV河口变新建线路工程49、（1）从110kV河口变2U间隔电缆出线沿站内电缆沟敷设至站外电缆终端塔，后采用架空往南架设枫树冲村、工业园规划区至35kV河口变，总路径长5.62km，其中双回杆塔架空一回线路4.1km（与110kV河口变-35kV古塘桥变共杆架设），单回架空1.4km，电缆0.12km。（2）拆除原俗河线全部杆塔及导地线。（3）本方案杆塔采用湖南省电力公司35kV输电线路杆塔通用设计中的35G模块，总共新立单回杆塔6基（双回铁塔工程量列入110kV河口变-35kV古塘桥线路工程）。（4）方案说明本方案总路径长5.62km，航空距离为3.4km，曲折系数1.65。本线路路径地形丘陵占70%、水田占30%，海50、拔高程在30130m之间，最大相对高差约30m左右，全线植被较丰茂，除水田外多为松、杉树、茶树、竹林等。土质以坚土为主，地质条件好，依托县级公路和乡村公路，总体上交通较方便，无不良地质区域。 地质比例表地形丘陵水田地质占比例坚土松砂石岩石普通土泥水比例（%）6030106040 本线路主要交叉跨越：低压及通信线28处，10kV线路5处，乡道15处，县道1处，无重要交叉跨越。交通情况：本方案路径交通情况较方便，可利用县级公路和乡村公路。人力运距0.4km，汽车运距15km。5.3 设计气象条件本工程属丘陵地带，沿线无形成特殊气象条件的地段。该地区现有的35kV俗铁河线及35kV俗河线设计基本风速51、为23.5米/秒，设计覆冰为10毫米，运行情况较好，本工程线路为新建线路，线路主要经过丘陵、农田，结合湖南省气象条件本线路设计气象条件采用：基本风速取23.5米/秒，设计覆冰取15毫米。各项设计气象条件组合如下表：气象综合情况一览表项目数值设计条件气温()风速(m/s)冰厚(mm)最高气温4000最低气温-1000年平均气温1500基本风速-523.50设计覆冰-51015安装情况-5100事故情况-5015大气过电压15100内过电压15150年雷电日(日/年)60冰密度(g/cm3)0.95.4 导、地线选型5.4.1 导线选型河口110kV变电站河口35kV线路N-1方式下，河口110k52、V变电站天成钢厂河口35kV线路需供带2座变电站，35kV河口变电站(11014MWA)和天成钢厂35kV变电站(12MWA)，最大负荷达17.6MW，则最大负荷电流为：IM=P/U/1.732=17600/35/1.732=290.33（A）。当基准环境温度为25，最高允许温度为70时，LGJ-150型钢芯铝绞线长期允许截流量为445A。35kV俗河线最大电流约290.33A。导线长期允许截流量大于变电站远期额定电流，LGJ-150型钢芯铝绞线可以满足河口35kV变电站供电负荷的需要。根据系统要求本次新建35kV线路导线采用150mm2导线根据 重覆冰架空输电线路设计技术规程（DLT 54453、0-2009 ）P47页提到：根据目前的设计情况来看，在一般中、重冰区（20mm）通常仍采用普通钢芯铝绞线，铝钢比6左右。参照圆线同心绞架空导线（GB/T 1179-2008）等相关资料，综合考虑线路输送容量的裕度。导线初步选择为JL/G1A-150/25型钢芯铝绞线。对导线覆冰过载能力进行计算，导线过载能力见下表，覆冰验算的气象条件为：气温-50C、风速10m/s。表5.4-1 导线覆冰过载能力计算表导线型号JL/G1A-150/25覆冰过载能力L0=200m32.5269L0=250m30.9070L0=300m29.8424L0=350m29.1094注：计算覆冰过载能力时，弧垂最低点的54、最大张力不超过额定拉断力的70%，悬挂点的最大张力不超过额定拉断力的77%。由上表可以看出JL/G1A-150/25导线的过载覆冰能力在代表档距为400m时覆冰过载能力达到29.16mm，导线满足本线路要求。由前面论述得知，本线路设计覆冰为15mm。结合本工程设计气象条件和湖南省35G和35H模块杆塔通用设计分册和湖南省常用导线型号，本工程导线采用JL/G1A-150/25型钢芯铝绞线。5.4.2 地线选择（1）按线路设计技术规程规定，地形情况，及以往的运行经验来选择地线截面。（2）根据防雷要求，在+15、无风、无冰条件下，导线与地线在档距中央应保持不小于（0.012L+1）m的间距。（3）根55、据规程要求，地线的安全系数应大于导线的设计安全系数。平均运行应力不得超过破坏应力的25%。同时保持在各种工况下在档距中央地线的弧垂小于导线弧垂。（4）按照66kV及以下架空电力线路设计规范（GB 50061-2010）规定,需选择截面35mm及以上地线。根据地线选型原则，结合本工程实际情况，地线采用JLB20A-35型铝包钢绞线，地线逐基接地。导地线机电特性详见下表：导地线机械物理特性表导线及地线型号JL/G1A-150/25JLB20A-35计算截面(mm2)铝股148.868.59钢股24.2525.77综合173.1134.36计算外径(mm)17.107.5股数及每股直径(mm)铝股256、62.70钢股72.107/2.5单位重量(kg/km)601.0228.7计算拉断力(N)5411041440弹性模量（MPa）76000147200线膨胀系数(1/)18.910613.0106铝钢比6.135.5 电缆选型5.5.1 电缆截面选择 本工程架空导线采用JL/G1A-150/25钢芯铝绞线，长期容许载流量为452A，为使电缆与架空导线载流量匹配，电缆考虑电功率因数0.85，故本工程选用截面积为240mm2的交联聚乙烯电缆。YJV22-26/35-3240三芯铜芯交联聚乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆。导体额定温度：最高运行温度：90；短路情况：250。土壤热阻系数：1.057、.m/w。5.5.2 电缆结构及主要参数YJV22-26/35-3240三芯铜芯交联聚乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆结构及主要参数如下：表5.5.2-1 电缆机械物理特性表型号ZR-YJV22-26/35-3240绝缘厚度mm10.5标称截面mm2240电缆计算外径mm112.5电缆计算重量kg/km17210额定电压kV0.099120C导体直流电阻/ km0.0754电缆载流量（土壤中，环境温度25）515电缆载流量（空气中，环境温度40）54590导体最大允许短路电流（1秒）kA34.65.5.3电缆敷设方式电缆的敷设方式是根据工程所处的环境和方便运行维护来考虑的。本工程电缆起于158、10kV河口变，止于1号终端塔，路径长分别为0.12km、0.1km。采用站内电缆沟敷设，站外穿管敷设。本工程新建电缆竖井1个，转角工作井2个。5.5.4电缆防雷接地电缆：电缆上下杆的接地网要与电缆排管的接地网连接，并通过550镀锌扁钢作接地引下线与电缆户外终端支架相连。接地体工频接地电阻不大于5。由于本电缆线路终端与架空线路相连，为防止雷电冲击波侵入后危及到电缆与系统的安全，在电缆终端塔上电缆与架空线相连处安装HY5W-51/134氧化锌避雷器。电缆终端杆塔的接地体工频接地电阻不大于5。5.5.5对土建部分要求本工程电缆最小允许弯曲半径15D（D为电缆外径，YJV223240mm2计算外径为59、112.5mm），因此本工程电缆的最小弯曲半径按R1.6m考虑。施工单位在保证电缆最小弯曲半径的前提下可根据现场地形情况对电缆井的尺寸进行适当调整。电缆井位置可根据现场地势高差情况进行调整,电缆敷设前,先测量电缆路径长度,多余预留电缆可盘设在电缆上下杆处,要有保护措施,并设置电缆标示桩。电缆路径沿途应设置标志块、警示桩。本工程共需10块标志块、10块警示桩。由扁钢-50*5敷成回流线。5.6 绝缘配合污区分布图参照2014年版湖南省电力系统电子污区分布图，本工程在河口镇境内走线沿线均为d级污秽区，考虑社会经济的发展全线按d级污秽区进行防污设计。d级污秽区选用结构高度146mm，泄漏距离450m60、m的70kN钢化玻璃绝缘子，耐张及直线绝缘子片数均为4片。绝缘子串爬电比距： 满足d级污区爬电距离要求。5.6.1 绝缘子串及金具1）导线悬垂绝缘子串与跳线串一般采用单串绝缘子。2）耐张绝缘子串一般采用单串绝缘子。3）对重要跨越的公路、铁塔和河流等，直线、耐张杆塔均采用双串绝缘子。4）本设计金具根据GB/T 2314-2008电力金具通用技术条件选型,导地线接续金具按液压方式提供,压接质量要求符合有关规范要求。5）防雷和接地根据交流电气装置的过电压和绝缘配合规程规定，考虑到本工程线路路径经过地区多年平均雷电日数，结合该地区已建线路情况，本工程在进出变电站宜架设地线，地线长度一般宜为1.0km161、.5km。杆塔上地线对边导线的保护角宜采用2030。山区单根地线的杆塔可采用25。为防止雷击档距中央反击导线，在+15无风情况下。档距中央导线与地线间距离应满足下列校验公式的要求：S0.012L+1式中：S导线与地线间距离（米）L档距（米）为保护变电设备提高进出线的耐雷水平，架设避雷线段杆塔接地电阻控制在10欧以下，无地线的杆塔在居民区宜接地，接地电阻不大于30欧。其他杆塔接地电阻不大于20欧。在土壤电阻率高的地区，优先采用换土的方式改善接地性能。接地引下线与砼杆连接应采用角钢，并使用防卸螺栓。居民区和水田中的接地装置，宜围绕杆塔基础敷设成闭合环形。利用自然接地极和外引接地装置时，应采用不少于62、两根导体在不同地点与杆塔接地网相连接。水平接地体的间距不宜小于5米。接地装置的导体，应符合热稳定的要求。接地引线与接地体的连接、接地体之间的连接应焊接，其搭接长度必须为圆钢直径的6倍（双面焊）。本工程杆塔装设接地装置，接地装置采用10圆钢以水平方式敷设，在耕作区深度一般埋深不应小于0.8米，在山区一般埋深不应小于0.5米。接地引下线全部采用12热镀锌圆钢。5.6.2 绝缘子选型目前国内架空送电线路通常采用下面三种绝缘子，即瓷制盘形绝缘子、钢化玻璃盘形绝缘子、硅橡胶棒式复合绝缘子，且都取得了较为成熟的运行经验。5.6.2.1盘形瓷质绝缘子盘型瓷质绝缘子是使用最早的绝缘子，具有成熟的运行经验以及组63、装灵活等优点，目前仍然广泛应用各级电压线路上。该绝缘子属于可击穿型，其绝缘性能随着运行时间的增加逐渐降低，即通常所说的“老化”现象。此外还包括泄漏电流所引起的绝缘子表面“老化”和雷击电弧所引起的“老化”等，也有长时间机械负荷和温度变化所引起的“老化”。瓷质绝缘子出现零值在外观上不能发觉，零值绝缘子的存在对线路安全构成潜在威胁。瓷质绝缘子的零值率，不同厂家产品差异较大。瓷绝缘子优点是当需要采用防污产品时，可设计成伞盘下表面光滑的双伞形，这种型式具有良好空气动力学特性，有利于刮风条件下自洁，特别适合于干旱、少雨和风沙多的污秽场所。5.6.2.2 盘形钢化玻璃绝缘子盘型钢化玻璃绝缘子有较明显的优点，64、主要体现如下：（1） 出现绝缘零值时会自破，不需检测零值绝缘子：玻璃绝缘子一旦出现缺陷失去绝缘性能会自动炸碎，伞盘全部碎成小颗粒脱落，而钢帽和球头不会破坏，仍能保持60以上的机械强度，不掉线。伞盘脱落后易发现可得到及时更换，不需逐个检查是否存在零值绝缘子，较大的减轻了运行人员的劳动强度。（2） 玻璃绝缘子不易老化：玻璃体被钢化以后其外层产生压应力，使表面抗拉强度增高（约为瓷体2.2倍），表面不易产生裂缝。抗拉强度不会随时间推移而降低，电气和机械性能在运行期间基本保持不变，“老化”过程比瓷质绝缘子慢得多。（3） 耐冲击电压比较好：一般钠钙玻璃的介质强度可达13501700kV/cm，约为普通陶瓷65、2.8倍。试验证明玻璃绝缘子串比同类型同片数瓷质绝缘子串击穿电压高10，且伞盘被击穿（瓷质绝缘子为头部击穿）头部不击穿，引起钢帽炸裂而掉联的事故大为减少。（4）耐振性能好：经疲劳试验表明，振动1500万次后，玻璃绝缘子机械强度基本不变，瓷质绝缘子则下降约17。（5）防污性能好：玻璃绝缘子不易积灰，雨水冲洗效果较好，污闪事故减少。玻璃有很好的透明度，施工缺陷和损伤容易发现，劣质品容易剔除，运行清污时容易清扫干净。（6）钢化玻璃绝缘子缺点：防污型只能加工成钟罩形或深棱型，伞棱较深，清扫不便，适用于灰尘少、雾天多的沿海污秽地区。5.6.2.3复合绝缘子复合绝缘子具有和玻璃绝缘子不同的特点，优点如下：66、复合绝缘子体积小、重量轻、机械强度高、抗污闪性能强，可防治电网大面积污闪。绝缘端子内外绝缘选材基本相同，通常不会发生零值击穿，不用检零。复合绝缘子的缺点：存在“老化”问题，目前无可靠检测手段。复合绝缘子运行约1015年后，需加强监测，发现老化应及时进行更换。钢化玻璃绝缘子和复合绝缘子，不同生产厂家产品价格、质量有差别，全国各地运行反映情况也不同。从经济指标上看，两种型式绝缘子的价格差别不大。5.6.2.4垂直固定式防风偏跳线复合绝缘子防风偏复合绝缘子适用于高压线路硬跳线用，能有效的防止跳线风偏，导线随风舞动，保证了相与地之间的绝缘距离，也叫硬跳线绝缘子杜绝了因跳线造成线路跳闸、导线电弧烧伤、断67、股、断线等现象。解决了导线随风舞动威胁架空输电线路安全、稳定运行的重要隐患。综上所述，悬式瓷绝缘子、钢化玻璃绝缘子和复合绝缘子各有其优缺点。瓷质绝缘子“老化”问题比较突出，故本工程不推荐使用。结合沿线污区划分和当地实际情况，本工程绝缘子采用钢化玻璃绝缘子。本工程跳线串和悬垂串、耐张串绝缘子均采用单片爬距为450mm，破坏负荷为70kN的钢化玻璃绝缘子，本工程推荐采用U70B/146型钢化玻璃绝缘子。本工程推荐采用绝缘子的主要尺寸及机电特性如下表5.6.2-1和表5.6.2-2。表5.6.2-1 钢化玻璃绝缘子机电特性表型 号机械破坏负荷(kN)工频电压（有效值）kV(不小于)最小冲击耐受电压 68、(kV)最小击穿电压(kV)1min湿耐受电压(kV)1min干耐受电压(kV)U70B/146704070100130表5.6.2-2 钢化玻璃绝缘子主要尺寸表型 号最小公称爬电距离（mm）联接型式标记公称结构高度H(mm)绝缘件公称直径D(mm)单件重量(kg)U70B/146450161462553.65.6.3 绝缘子片数选取本方案线路所经地区海拔在1000m以下，根据110750kV架空输电线路设计规范7.0.8条，悬垂绝缘子串的片数按下式计算： （式5.6.3-1）式中：n-海拔1000m时每联绝缘子所需片数；-爬电比距（cm/kV）；U-系统标称电压（kV）；Lol-单片悬式绝缘69、子的几何爬电距离（cm）；Ke-绝缘子爬电距离的有效系数，主要由各种绝缘子几何爬电距离在实验和运行中污秽耐压的有效性来确定；并以XP-70、XP-120型绝缘子为基础，其Ke值取为1.0。 即本工程需4片绝缘子即可满足绝缘配合的要求，结合湖南省近年来的线路设计经验，本线路单回路悬垂串、跳线串和耐张串均采用4片单片爬距为450mm的绝缘子，双回共杆段采用差异化防雷措施，悬垂串和耐张串采用5片单片爬距为450mm的绝缘子。5.6.4 空气间隙海拔高度为1000m以下的地区，35kV架空线路带电部分与杆塔构件、拉线、脚钉的最小间隙，应符合表5.6.4-1的规定。表5.6.4-1 最小空气间隙值表运行70、情况雷电过电压内部过电压运行电压带电作业最小间隙(mm)450250100600注：带电检修空气间隙不包括人体活动范围，所以对操作人员需要停留工作的部位，还应考虑人体活动范围3050cm，相应的气象条件为：气温t=15，风速=10m/s，无冰。耐张引流跳线应呈近似悬链状自然下垂，弧垂一般按横担下边线起算取.91.1m。请施工单位按其杆位比拟确定，使跳线在风偏情况下满足规程要求。5.7 绝缘子串及金具龙门架进线档及非重要交叉跨越耐张段耐张串采用70kN级单联耐张绝缘子串，重要交叉跨越段耐张串采用70kN级双联单挂点耐张绝缘子串；一般段悬垂串采用70kN级“I”型悬垂绝缘子串，重要交叉跨越、垂直档71、距较大的塔位或者悬垂角较大的塔位采用70kN级双联悬垂绝缘子串。绝缘子数量及配置见表5.71所示。表5.7-1 绝缘子串组装表 污秽等级悬挂方式（d）级污区片数、高度、单片爬距导线悬垂串单联4片(结构高度146mm，爬距450mm)双联24片(结构高度146mm，爬距450mm)导线耐张串单联4片(结构高度146mm，爬距450mm)双联24片(结构高度146mm，爬距450mm)跳 线单联4片(结构高度146mm，爬距320mm)本工程挂线金具采用国家电网公司输变电工程通用设计10kV及35kV配电线路金具图册定型金具，本工程使用的主要金具如表5.7-2：表5.7-2 挂线金具一览表金具名称72、型 号破坏荷重不小于（kN）备 注悬垂线夹XG-402240用于JL/G1A-150/25悬垂线夹XGZ-4014M40用于JLB20A-35跳线线夹XT-402240用于JLB20A-35耐张线夹NY-150/25A51.0用于JL/G1A-150/25耐张线夹NY-35BG45用于JLB20A-35接续管JYD-150/2551.0用于JL/G1A-150/25接续管JY-35BG45用于JLB20A-355.8 导地线防振及防舞5.8.1 导地线防振根据设计规程规定,对于年平均运行应力超过破坏应力16%的导线和年平均运行应力超过破坏应力12%的地线，以及档距超过500米的开阔地，均应采取73、防振措施。本线工程导线型号为JL/G1A-150/25，地线为JLB20A-35，导线防振锤配用FRY-2/3型，地线防振锤配用FRY-1/G型。 表5.8-1 防振锤安装个数表个 数档 型 号 距123FRY-2/3 (导线用)3503507007001000FRY-1/G(地线用)3003006006009005.8.2 导地线防舞通过收集湖南电网舞动分布图及附近35kV、110kV线路设计及运行资料，本地区属于1级舞动区，该地区运行线路未发生舞动灾害。本工程按架空输电线路防舞设计规范（Q/GDW 18292012）中相关要求对耐张塔跳线及跳线金具进行加强设计，铁塔整体采用双螺母防松螺栓。74、5.9 防雷接地5.9.1 防雷本工程平均雷电日按60天考虑，采用以下防雷措施后，其耐雷水平和跳闸率均满足交流电气装置的过电压保护和绝缘配合设计规范（GB/T 50064-2014）的规定。考虑到本工程线路路径经过地区多年平均雷电日数，结合该地区已建线路情况，本工程在进出变电站宜架设地线，加挂地线长度一般宜为1.0km1.5km。杆塔上地线对边导线的保护角宜采用2030。山区单根地线的杆塔可采用25。为防止雷击档距中央反击导线，在+15无风情况下。档距中央导线与地线间距离应满足下列校验公式的要求：S0.012L+1式中：S导线与地线间距离（m）L档距（m）5.9.2 接地为保护变电设备提高进出75、线的耐雷水平，架设避雷线段杆塔接地电阻控制在10欧以下，无地线的杆塔在居民区宜接地，接地电阻不大于30欧。其他杆塔接地电阻不大于20欧。电缆终端杆塔的接地体工频接地电阻不大于5欧。居民区和水田中的接地装置，宜围绕杆塔基础敷设成闭合环形。利用自然接地极和外引接地装置时，应采用不少于两根导体在不同地点与杆塔接地网相连接。水平接地体的间距不宜小于5米。接地装置的导体，应符合热稳定的要求。接地引下线与砼杆连接应采用角钢，并使用防卸螺栓。接地引线与接地体的连接、接地体之间的连接应焊接，其搭接长度必须为圆钢直径的6倍（双面焊）。本工程杆塔装设接地装置，接地装置采用10圆钢以水平方式敷设，在耕作区深度一般埋76、深不应小于0.8米，在山区一般埋深不应小于0.5米。接地引下线全部采用12热镀锌圆钢。5.10 相序与换位本工程路径方案较短，不考虑导线换相和换位。5.11 杆塔与基础5.11.1 杆塔5.11.1.1杆塔型式本工程杆塔采用湖南省通用设计35G模块。35G模块为海拔1000m以内，设计风速25m/s、覆冰15mm、导线为JL/G1A-150/25的单回路杆塔，按平地及山区进行规划设计。铁塔为自立式角钢塔。本工程共计新立铁塔42座，其中35千伏俗河线共新立铁塔6座，35千伏俗铁河线共新立铁塔36座。杆塔明细及使用条件具体如下：杆塔数量统计表杆塔型式数量地线转角使用条件回路工程35G-JJ134有77、6090Lh=250/100Lv=350/150单回路35千伏俗河线35G-ZS112有0Lh=350Lv=500单回路35G-JJ12无030Lh=250/100Lv=350/150单回路35千伏俗铁河线35G-JJ111有030Lh=250/100Lv=350/150单回路35G-JJ22无3060Lh=250/100Lv=350/150单回路35G-JJ131有电缆终端Lh=250/100Lv=350/150单回路35G-JJ135有6090Lh=250/100Lv=350/150单回路35G-ZS115有0Lh=350Lv=500单回路35G-ZS15无0Lh=350Lv=500单回路78、35G-B18无0Lh=150Lv=250单回路35G-Z117有0Lh=250Lv=400单回路目前国内外送电线路自立式铁塔构件断面主要采用角钢及钢管两种型式，钢管塔的受力、塔重、变形、外观等均优于角钢塔，但从运输、加工、组装上则不如角钢塔。本工程主要地形为丘陵及山区，运输是关键，对于钢管塔，由于单件过重(若要减轻单件重量，势必会增加大量的法兰盘)，人力运输及安装不便，因此，本工程推荐采用单件较轻、便于运输的自立式角钢铁塔。本工程铁塔构件采用Q235B、Q345B，M16、M20为6.8级，全部采用热浸镀锌防锈。铁塔加工均要求1:1放大样核对尺寸，核对相互是否碰撞，解决联板尺寸及角钢切角等问79、题，铁塔加工后应试装并要求热镀锌防腐。铁塔安装一般应由下向上进行，所有螺栓不允许丝扣进入剪切面。转角耐张塔的脚钉，横担以下的安装在内角侧主材上，横担以上的安装在外角侧主材上。转角耐张塔紧线前必须顺导线的延长线方向打好临时拉线，对地夹角在3045之间，每根拉线应调紧，考虑达到能平衡张力30%。5.11.1.2杆塔内力分析铁塔结构设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，按分项系数的设计表达式，自立式铁塔使用自立式铁塔多塔高、多接腿满应力分析程序(北京道亨)进行内力分析。5.11.1.3杆塔设计说明规范名称版本号66kV及以下架空电力线路设计规范GB 50061-2010架空送电线路杆塔结构设计80、技术规定DL/T 5154-2012重覆冰架空输电线路设计技术规程DLT 5440-2009输电线路铁塔制图和制造规定DL/T 5422-2010钢结构设计规范GB 500017-2003在铁塔设计过程中遵循的主要标准为下表所列的最新标准基础顶面以上8m范围内的铁塔螺栓、脚钉均采用防卸螺栓和防卸脚钉。全线杆塔除安装防卸螺栓外的其它单螺帽螺栓均采用扣紧式防松螺母。所有杆塔构件、螺栓(含防卸螺栓)、脚钉、防松螺母均热浸镀锌防腐。所有杆塔安装杆号牌(含线路名称)、警示牌；耐张、转角塔安装相序牌。在所有杆塔的相同位置设置三牌安装孔，使得三牌安装整齐、美观。“三牌”按湖南省电力公司“湘电公司基建201081、333号”文（关于印发湖南省电力公司110500千伏输电线路工程标识牌加工、制作及安装细则的通知）执行。5.11.2 基础5.11.2.1 基础型式选择查阅区域地质资料可知，拟选线路区未发现区域性的深大断裂，并属于非活动性断裂，不会对本线路建设造成影响。线路全线位于稳定地块。区域第四纪以来新构造运动不强烈，地震活动水平较弱，适宜进行线路工程建设。根据中国地震动参数区划图（GB183062015）中附录A“中国地震动峰值加速度区划图”和附录B“中国地震动反应谱特征周期区划图”，线路路径沿线区域地震加速度取值小于0.05g，地震基本烈度小于度。地震动反应谱特征周期为0.35s。据GB50191-282、012 构筑物抗震设计规范附录A和GB50260-96电力设施抗震设计规范，线路路径沿线区域抗震设防烈度为6度。根据本工程沿线的地形、地貌及地质条件，结合本工程塔型荷载的特点，基础的选型和设计按照“安全可靠、方便施工、便于运行、注重环保、节省投资”的原则进行，对各种地质条件下的基础选型进行分析比较，因地制宜选择适当的基础型式，优先选用原状土基础。（1）线路基础的主要特点线路基础在承受拉/压荷载作用的同时，也承受着较大的水平荷载作用。因此线路基础主要工程问题表现在：1）上拔失稳：基础上拔失稳指基础上拔承载力不足，主要表现在基础脱离土体甚至被拔出。2）下压失稳：基础下压失稳指基础抗压承载力不足，主83、要表现：地基土产生不均匀沉降，主要原因有地基承载力不足，基础底面地基土压缩性较大。3）倾覆失稳：基础受水平荷载作用时，在地基受影响范围内，基础两侧被动土抗力产生的平衡力不能保持基础稳定时，基础发生倾覆失稳。目前，架空输电线路杆塔常用的基础型式大体可分为两大类：大开挖基础和原状土基础。大开挖基础主要包括现浇钢筋混凝土斜柱插入式基础、立柱刚性基础、立柱式基础、装配式基础等。原状土基础主要包括掏挖基础(直掏挖、斜掏挖、半掏挖)、人工挖孔桩、岩石基础。推荐基础型式的具体说明如下：1)掏挖式基础该基型适用于无地下水的各类化基岩及一般硬、可塑粘性土地基。采用这种基础型式，从设计上可以利用原状岩土自身的力学84、性能提高基础的抗拔、抗倾覆承载能力，减少由于大开挖对边坡的破坏，提高地基的稳定性；主柱配置钢筋，可以进一步减小基础断面尺寸，节省材料量。从施工上基坑开挖量小，不用支模、无须回填，减少了施工器具的运输和施工难度；从经济上节省投资；从环境上减少了开方和弃渣对地表植被的破坏和污染。本工程大部分地质为硬塑粘性土及各类风化岩石、无地下水，故在这类土壤地区推荐采用掏挖式基础。图5.11-1 掏挖式基础简图2）直柱板式基础对地质条件差，地耐力低，尤其有地下水容易产生流砂现象、基坑无法深挖的地基，采用直柱板式基础浅埋，大底板承受下压，基底地基应力小，大底板增大上拔土体来承受上拔力。由于该基型埋深浅，施工时不会85、出现大开挖泥水坑的困难，施工简单，可满足工程需要。该基础主要用于地质条件差或位于水田中的塔位。图5.11-2 直柱式大板基础简图5.11.2.2基础选型结论综上所述，本工程粘性土无地下水地基(硬塑粘性土以及风化岩石)铁塔基础优先选择原状土掏挖基础，有地下水地基优先选用直柱式大板基础，推荐基础详见：基础型式一览表。5.11.2.3基础设计标准基础设计过程中遵循的主要规程、规范及标准见下表基础设计遵循的标准规 范 名 称版 本 号架空输电线路杆基础设计技术规程DL/T 5219-2014混凝土结构规范设计GB 50010-2010建筑地基基础设计规范GB 50007-201166kV及以下架空电力86、线路设计规范GB 50061-2010建筑桩基础技术规范JGJ 94-20085.10.2.4基础采用的材料直柱式大板基础和掏挖式基础混凝土强度采用C25级，保护帽混凝土及垫层混凝土采用C15级。基础主筋采用HRB400及以上，箍筋采用HPB300。基础主柱外露高度大于1.5m时，设置爬梯，方便施工、运行登塔维护。5.12 拆除及调整 拆除原俗铁河河支线#001-#020的杆塔及导地线。 拆除原俗河线全部杆塔及导地线。5.13 生态环境保护5.13.1 环境保护遵循下列标准进行：1）中华人民共和国环境保护法（2014年版）2）作业场所工频电场卫生标准GB16203。3）生环境质量标准GB30987、6。4）环境影响评价技术导则HJ/T2.1-2.3。5）环境影响评价技术导则 声环境HT2.4。6）环境影响评价技术导则 非污染生态影响HT19。以上标准应确认版本号，以工程建设时最新有效版本号为准。为了保护环境，线路经过经济作物区或竹林区时，应采用高跨方式，减少对环境的影响。5.12.2 水土保持 （1）输电线路对自然环境和对水土保持采取的防治措施：1）采用不等高基础组合，保持地貌的原有风貌。对受损坏的植被，给予恢复。2）水土保持，遵循全国生态环境保护纲要国发2000第38号。3）全国水土保持预防监督纲要水保2004332号。4）防洪标准(GB50521)。5）开发建设项目水土保持方案技术规88、范SL204。以上标准应确认版本号，以工程建设时最新有效版本号为准。（2） 在水田的杆塔环保设计主要原则在水田的杆塔，一般不允许降低基面，不改变原有水田间的关系，田面有高差时，配置高低基础处理。铁塔基础主柱一般升出基面0.51.0m，以便余土堆放在基础土地征购范围以内，避免余土外运。（3）在山区的杆塔环保设计主要原则1) 根据地质条件尽量使用原状土基础，以减少基坑开挖量。2) 在山区配合使用高低基础，减少平降基土石方。3) 为防止雨水冲刷杆塔的地基，在基础周围设置周边排水沟，排水沟做成510坡度，引向老土区排水，不允许向堆积的松土处排水，避免造成水土流失。根据地形坡度设置截水沟，地质为砂土时截89、沟要求用水泥砂浆硬化处理，防止山洪雨水冲刷杆塔地基。（4） 综合治理基面1) 基面外设截水沟、排水沟，防止水土流失。2) 弃渣处置，本着就近、经济的原则，首先用于塔基四周的平整。就地堆放在铁塔附近较平缓的坡面，使土石方就地堆稳，确实无法堆稳时，修建挡土墙，不允许余土流失山下，影响生态环境。6 节能、环保措施分析6.1 系统节能分析通过科学选取主变各项参数，合理配置无功补偿装置，可以有效降低系统供电损耗，节约用电量。6.2 变电节能分析变电站及配网设备在分配和输送电能环节中起着不可或缺的作用，但这些设备在运行时也必然产生能源损耗，所以有必要科学、合理地选择设备结构型式和主要参数，降低设备的运行损90、耗。6.3 线路节能分析导线材质选择导线截面按导线允许长期通过最大电流选择。线路的导线截面，除根据经济电流密度选择外，还要按机械强度、发热、电晕、电压降及无线电干扰等条件进行校验。采用节能金具本设计金具是根据2011年版国家电网公司输变电工程通用设计110（66）、220kV输电线路金具分册选型，导地线接续金具按液压方式提供，压接质量要求符合有关规范要求。7 机械化施工为贯彻落实国家电网公司提高施工机械化水平要求，稳步推进输电线路工程施工全过程机械化施工，结合工程实际路径，综合考虑塔位地形地质条件和交通运输情况，对影响机械化施工的关键要素，如：物料运输、基础设计、立塔架线等进行分析，确定本工程91、的机械化施工范围。7.1 临时道路修筑本工程线路位于XX县河口镇，沿线交通较为便利，主要道路有X014、X018县道及周边乡村公路。输电线路工程施工机具、设备及材料的运输进出场需要利用现有的道路，道路条件较好的机械化程度较高，可以利用现有设备进行施工，且施工效率较高，对于部分道路条件较差，且地形条件较好的桩号，可以修筑临时道路，便于施工设备、材料的运输，临时道路的修筑主要采用挖掘机、推土机实现道路的拓宽、填平及初平整，将平整后的简易道路使用刮平机进行道路的平整，之后使用各型压路机实现道路的硬化，以满足大型机械进场施工。本工程25基塔位需修建临时道路，临时道路按3m宽考虑，路总长为500m。路床92、整形为2500mm。7.2 物料运输线路施工运输主要包括砂、石、水泥、钢筋、地螺等基础材料、塔料和绝缘子、金具等架线材料，以及抱杆、绞磨、钢丝绳等基础、立塔、架线工器具。针对各塔号的具体位置及现场地形条件，确定合理的运输方式。位于农田、菜地的桩位，采用轻型卡车、轮胎式运输车运输物料。山区和丘陵地带的桩位采用履带式运输车，完成对塔材、抱杆等物料的运输，也可以拖拽或牵引小型物件。7.3 基础开挖本工程位于丘陵和菜地采用掏挖式基础，水田的桩位采用大板式基础。掏挖基础施工可选用冲抓钻孔机。冲抓钻孔机能够自动挂卸冲抓钻头，并利用钻头冲击岩土，使之破碎，然后自动抓取土石出渣，达到成孔目的，适用于坚硬土层成93、孔，具有施工成本低、功率消耗小、操作方便、成孔快等优点。大板式基础施工可选用专用挖掘机采用铲斗挖掘高于或低于承机面的土方，将土方装入运输车辆或卸至堆料场。采用全液压系统控制，开挖土方量大。大开挖基坑往往伴随有大量地下水渗出，可选用辅助排水设备，设备可采用抽水机、潜水泵和轻型井点降水装置。本工程仅考虑在水田中的大板式基础采用挖掘机开挖基坑，共计25基。掏挖基础不考虑机械化施工。7.4 混凝土浇制根据现场地型，本工程混凝土可实现集中搅拌、预制混凝土或商品混凝土。线路连续塔位有机耕路或小路时，在连续塔位中间点附近设混凝土搅拌站。当塔位处50m范围内有公路且大型车辆可以行驶时，此塔位采用预拌混凝土。预94、拌混凝土采用罐式运输车运输。基础浇制现场，为保证混凝土密实度，确保基础浇制质量，浇制过程需分层振捣，振捣与浇制过程同时进行，振捣装置一般采用高频、外滚、软轴联接方式，主要由电动机、传动装置、振动棒等三大部分组成，适用于输电线路掏挖基础、人工挖孔桩基础、钻孔灌注桩基础、联合大板基础、直柱板式基础、斜柱插入式基础、岩锚基础承台混凝土的振捣浇制。7.5 杆塔组立施工根据铁塔结构、塔重、塔高等参数，优先选用外拉线悬浮抱杆分解组塔的方式，起吊动力采用具有安全防护装置的双毂绞磨。对于部分桩号位于平地且交通便利，考虑铁塔下部采用50t汽车吊配合组立。部分桩号地形限制，无法打设外拉线的，如位于运行线路边上，且95、铁塔吨位较大，考虑采用座地四摇臂抱杆进行杆塔组立，座地四摇臂抱杆可选用断面1m的抱杆进行，抱杆摇臂长17m满足，起吊荷载5.2t，采用液压顶升，抱杆配置安全装置，有效控制现场铁塔吊装安全，满足本工程安全施工需要。7.6 架线施工7.6.1 导引绳展放现阶段输电线路工程施工环保要求较高，以往人工展放导引绳需砍伐施工通道，对植被、作物破坏较为严重，导引绳的不落地展放为解决问题最有效的手段，目前不落地展放导引绳最要采用多旋翼飞行器、飞艇及动力伞为主。本工程全线建议采用多旋翼飞行器进行导引绳展放。7.6.2 架线施工架线过程，主要采用带张力架线施工为主，可采用一牵一带张力放线，放线过程采用小型牵张设备96、一套。小型牵张设备用于牵引绳的倒换及地线展放，放线前每基铁塔需悬挂三轮放线滑车，放线滑车规格根据导线型号确定。本工程建议全线采取张力架线。8 “三通一标”的应用8.1 通用设计的应用本工程采用国家电网杆塔典型设计35G和35H模块。本工程新建线路段金具串均采用国家电网公司输变电工程通用设计35kV配电线路金具分册中的型号与组合。8.2 通用设备的应用设备选型主要根据国家电网公司标准化应用成果（35750kV输变电工程通用设备）应用目录(2016年版)和国网基建部关于进一步推进11035kV变电站设备通用互换的工作要求(基建技术201616号)。8.3 标准工艺的应用为统一施工工艺要求、规范施工97、工艺行为、提高施工工艺水平，推动施工技术水平和工程建设质量的提升，国网公司编制了国家电网公司输变电工程工艺标准。对于符合“标准工艺” 应用条件的输变电工程施工，须执行相应的“标准工艺”。9 投资估算9.1 编制依据1）定额执行定额201645号关于发布电力工程计价依据营业税改征增值税估价表的通知2013年版电力建设工程定额估价表-建筑工程、2013年版电力建设工程定额估价表-电气设备安装工程、2013年版电力建设工程定额估价表-线路工程、2013年版电力建设工程定额估价表-调试工程。2）项目划分和取费标准执行电网工程建设预算编制与计算标准（国能电力2013289号文）。3）定额人工费、材料和施98、工机械费价差调整执行电力工程造价与定额管理总站关于发布2013版电力建设工程概预算定额2016年度价格水平调整的通知（定额201650号）；建筑工程消耗性材料价格依据工程所在地定额站最新颁布的信息价格进行调差。4）设备价格已招标部分采用该设备中标价，未招标部分采用近期同类工程合同价，设备、主材价格参照2017年省公司四季度设备材料价格。5）装置性材料预算价格执行电力建设工程装置性材料预算价格（2013年版）（中电联定额2013469号）、电力建设工程装置性材料综合预算价格（2013年版）（中电联定额2013470号）。6）前期费用执行中电联定额2015162号文-关于落实国家发展改革委关于进一99、步放开建设项目专业服务价格的通知（发改价格2015299号）的指导意见。7）勘察设计费执行国家电网电定 201419号文。8）建设期贷款利息按实际利率4.9%计算，自有资本金按25%考虑。9.2 工程投资湖南XX市XX县河口110kV变电站35kV线路送出工程，静态总投资为582万元，动态投资593万元。其中各具体项目投资额参见如下投资汇总表。表9.2-1 湖南XX市XX县河口110kV变电站35kV线路送出工程总投资估算表序号项 目 名 称静态投资(万元)动态投资(万元)135kV线路工程5275381.135kV俗河线改进110kV河口变新建线路工程（架空部分）1421451.235kV俗100、河线改进110kV河口变新建线路工程（电缆部分）48491.335kV俗铁河线改进110kV河口变新建线路工程（架空部分）3033091.435kV俗铁河线改进110kV河口变新建线路工程（电缆部分）35362光纤通信工程54542.1站端通信工程32322.2光缆通信工程22223工程总投资5825939.3 与规划库的对比分析线路部分规划库路径长为9km，本次设计路径长为11.8km，与规划库规模增加2.8km。规划库投资规模为380万，可研估算投资规模539万，比规划库增加投资159万元。1、 线路经过XX县杨河组团小城镇核心规划区，应规划局要求线路需尽量避开规划区，穿规划区时尽量靠近2101、20kV鹤麦I、II线走线，故线路曲折系数较大，线路长度增加，投资估算相应增加。2、 为了避开XX县杨河组团小城镇核心规划区，故新建了1.3kmT接线，拆除原来的俗铁河T接线，因此线路长度增加，投资估算相应增加。3、 110kV河口变出线为电缆出线，故增加了电缆部分的投资。9.4 与通用造价的对比分析线路部分：9.4.1 35kV俗河线改进110kV河口变新建线路工程本工程线路路径长度约5.5千米，选取35kV输电线路通用造价B01方案，按本工程规模调整后的通用造价静态投资为158.64万元，本工程静态投资为142.01万元，较通用造价低16.63万元，主要原因分析如下。（1）由于地形、地质及102、基础型式等原因引起土石方及基础混凝土方量的增加,基础工程费用减少15.15万元。（2）本线路由于覆冰和地形影响，导致档距较通用造价方案小。同时铁塔采用高塔跨越林区。杆塔工程费用减少9.47万元。（3）由于接地电阻等原因，接地工程费用减少0.77万元。（4）由于地线采用一根铝包钢绞线等因素，架线工程费减少1.12万元。（5）本工程耐张、转角塔比例高于通用造价及采用节能金具，附件安装工程费增加5.75万元。（6）辅助工程费用减少-0.13万元。（7）因材料价格、定额人工单价及材机系数调整，编制基准期价差增加2.72万元。（8）其他费用减少2万元。其中建设场地征用及清理费减少3万元，因取费基数变化引103、起其他费用增加1万元。（9）基本预备费减少0.07万元。（10）特殊项目费4.02万元。9.4.2 35kV俗铁河线改进110kV河口变新建线路工程本工程线路路径长度约6.3千米，选取35kV输电线路通用造价B01方案，按本工程规模调整后的通用造价静态投资为190.67万元，本工程静态投资为303.03万元，较通用造价高112.36万元，主要原因分析如下。（1）由于地形、地质及基础型式等原因引起土石方及基础混凝土方量的增加,基础工程费用增加18.69万元。（2）本线路由于覆冰和地形影响，导致档距较通用造价方案小。同时铁塔采用高塔跨越林区。杆塔工程费用增加44.21万元。（3）由于接地电阻等原因104、，接地工程费用增加6.89万元。（4）由于地线采用一根铝包钢绞线等因素，架线工程费减少1.12万元。（5）本工程耐张、转角塔比例高于通用造价及采用节能金具，附件安装工程费增加7.25万元。（6）辅助工程费用减少-0.19万元。（7）因材料价格、定额人工单价及材机系数调整，编制基准期价差增加16.95万元。（8）其他费用增加13.23万元。其中建设场地征用及清理费增加5.8万元，因取费基数变化引起其他费用增加7.43万元。（9）基本预备费增加2.27万元。（10）特殊项目费3.97万元。10 经济性与财务合规性按照国家电网公司项目可研经济性与财务合规性评价指导意见（国家电网财2015536 号）105、要求，对项目的经济性与财务合规性进行分析。项目在前期立项阶段符合以下国家法律、法规、政策以及国家电网公司管理制度等各项强制性财务管理规定要求：企业会计准则（财会20063 号文）及财政部颁布的相关新会计准则；中华人民共和国企业所得税法（中华人民共和国主席令2007年第63号文）；中华人民共和国企业所得税法实施条例（中华人民共和国国务院令第512号文）；国家电网公司会计核算办法2014（国家电网企管20141431号文）；国家电网公司固定资产管理办法（国家电网企管2014165号文）；国家电网公司工程财务管理办法（国家电网企管2014742号文）；国家电网公司关于进一步加强电网基建工程成本费用管106、理的通知（国家电网企管2014156号文）。10.1 从管理效益、经济效益和社会效益等方面分析湖南XX市XX县河口110kV变电站35千伏线路送出工程的建设主要是由于根据最新的2016年度XX地区电力市场分析预测秋季报告，并结合XX市近年来负荷、用电量增长情况，考虑今后发展需要及实现可能，XX市负荷增长率为5.4%，湘乡市负荷增长率为3.1%，XX市、湘乡市电网负荷用电量增长稳定，现有的电网结构可以满足用电需求及用电安全。输变电工程每年运行成本2%，项目运营期按25年考虑，内部收益率为16%时，输电价格（含税）为8.73元/MWh，输电价格（不含税）为7.47元/MWh，资本金内部收益率为31107、.12%，投资各方内部收益率为21.78%，项目投资回收期为8.66年，资本金净利润率为102.68，总投资收益率为31.38，利息备付率9.95，偿债备付率0.23。可见，该项目盈利能力及清偿能力较强，在财务评价上可行，且敏感性分析成果表明，该项目抗风险能力较强，因此，本项目在经济上是合理的。项目可研经济性评价（单体项目效益可测算的可研经济性评价指标计算表）一、项目名称：湖南XX市XX县河口110kV变电站35千伏线路送出工程的建设1、项目投资估算总额（万元）：5822、预计项目融资总额（万元）：4633、项目建设期和运营期数据预测项目期间预测年数预测增供电量（千千瓦时）预测电价水平（元/千108、千瓦时）预测运营期增加营业收入（现金流流入）（万元）预测建设期投入成本和运营期增加运维成本（现金流流出）（万元）预计现金流净增加（万元）运营期第1年756007.46656-701-644第2年1310157.46698-102-4第3年2066107.466154-9461第4年2797507.466209-12287第5年2948577.466220-12298第6年3096007.466231-122109第7年3250807.466243-123120第8年3413347.466255-123132第9年3584007.466268-123144第10年3763207.466281-1109、24157第11年3951367.466295-124171第12年4148937.466310-125185第13年4356397.466325-125200第14年4574207.466341-125216第15年4802917.466359-126233第16年5043057.466376-126250第17年5295217.466395-127268第18年5559977.466415-127288第19年5837977.466436-128308第20年6129867.466458-129329第21年6436367.466481-129351第22年6758177.466505-1110、30375第23年7096087.466530-130399第24年7450897.466556-131425第25年7823437.466628-132496累计净现金流量8424-36714753注1：预计现金流净增加“+”表示现金流净流入，“-”表示现金流净流出。注2：预测电价水平（元/千千瓦时）应小于平均售、购电单价差额。二、经济效益指标计算过程及结果指标名称计算公式计算结果建议评价标准指标说明财务净现值 879.49财务净现值0CI为项目实际的或根据实际情况预测的年现金流入量（预测年度电网售电增量收入）；CO为项目实际的或根据实际情况预测的年现金流出量（预测年度投资支出或运维支出）；111、i0为电力行业基准收益率（一般可选取五年期国债利率）；为计算期年数。项目内部收益率（IRR) 16%IRR=4.1%项目静态回收期累计净现金流量出现正值的上一年份数+（出现正值上一年累计净现金流量的绝对值/出现正值年份的净现金流量）8.66项目静态回收期应小于该类资产的折旧年限总投资收益率年均息税前利润/总投资=（累计净现金流量/年数-该资产年折旧额-按资产为权数分摊的其他运维成本）/总投资31.38%不低于资产收益率考核指标因项目资产未形成独立的报表，因此以资产为权数，测算分摊生产成本。注：股权投资项目不适用本表。注：股权投资项目不适用本表。10.2 财务合规性项目静态总投资：582万元，其112、中项目资本金为:116万元，占项目总投资的比例为：25%，由企业自筹解决；资本金以外的资金：466万元，由银行贷款解决，本次项目融资采取1年期银行贷款，还款方式为等额本息支付，贷款利率为4.9%，贷款比例为工程静态投资的80%，宽限期为1年。11 结论11.1 建设必要性湖南XX市XX县河口110kV变电站35kV线路送出工程主要是为了满足地区用电需要，促进地方经济发展，改善地区电网结构，提高供电可靠性，加强XX电网结构，提高电网供电能力及可靠性。11.2 工程规模35kV俗河线改进110kV河口变新建线路工程：将35kV俗河线全部拆除，从110kV河口变新建一回至35kV河口变，总路径长5.113、62km，其中双回杆塔架空4.1km（与110kV河口变-35kV古塘桥变共杆架设），单回架空1.4km，电缆0.12km。35kV俗铁河线改进110kV河口变新建线路工程：将35kV俗铁河线河口支线全部拆除，从110kV河口变新建一回至35kV河口变，35kV天成钢厂变T接点改在新建P1电缆终端塔，并新建T接线至原俗铁河57#。总路径长6.4km，其中新建110kV河口变-35kV河口变单回架空5.0km，新建T接线路单回架空1.3km（P1俗铁河线57#），电缆0.1km。由110kV河口变通信配线柜引出两条24芯ADSS光缆，先沿管沟引出至变电站外，再分别沿本次新建的2条110kV河口变-35kV河口变线路各架设一根24芯ADSS光缆至35kV河口变。一条光缆总路径长为5.1千米（架空路径长5.0千米，管道光缆路径长0.1千米）；另一条光缆总路径长为5.62千米（架空路径长5.5千米，管道光缆路径长0.12千米）。11.3 工程建设时序建议湖南XX市XX县河口110kV变电站35千伏线路送出于2019年建成投产。