1、污水处理厂剪力墙模板安装及加固支撑施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、工程概况6二、编制依据7三、施工准备71、模板选型77、施工流水段的划分及施工流程10四、模板施工技术方案11（一）、基础模板111、基础底板侧模安装及加固112、积水坑、电缆沟侧模安装及加固13（二）、后浇带、施工缝模板14（1）底板后浇带模板14（2）外墙后浇带模板14（3）梁板后浇带14（4）一区与四区、一区与五区、四区与五区分界线施工缝15（三）、柱模板安装及加固151、定位、放线162、钢筋绑扎及验收163、模板校正、加固12、65、模板验收17（四）、剪力墙模板安装及加固181、定位、放线192、钢筋绑扎及验收203、模板拼装204、模板校正、加固215、模板验收21（五）、梁板模板24（1）梁、楼板24（2）支撑体系：采用传统满堂脚手架+可调支托支撑体系24（六）、模板安装要点342、预埋件和预留洞必须位置准确，安设牢固。349、模板安装完毕，经检查合格后，方可进行下道工序施工。35（七）、模板拆除35（八）混凝土浇筑输送泵管道支架36五、施工现场平面布置37六、质量管理计划371、施工工序质量控制程序37.2 质量意识培训制度373 施工过程三检制度38七、安全、环保、文明施工38八、应急预案391、目的3923、项目应急救援领导小组403、应急救援联系电话404、项目部应急救援领导小组成员机构及各部门任务分工如下：405、应急领导小组职责416、应急预案41火灾事故应急现场处理42（4）及时处理呼吸、循环衰竭。438、预案评估45计算书45柱模板支撑计算书45 一、工程概况1、主要情况序号项目内容序号项目内容1工程名称XX市XX污水处理厂施工项目总承包工程2设计单位3建设地点立交桥、二环东路段4监理单位5建设单位挥部6施工单位7建设规模总用地面积为39236 m2,总建筑面积：49074 m2（其中：地上4541 m2，地下44533 m2），8基础形式长螺旋灌注桩+筏板基础9结构形式框剪结构10质4、量要求确保达到一次性验收合格并通过备案，确保省优、争创国优。2、主体结构各区层高、板厚、梁截面地下二层地下一层层高板厚梁截面层高板厚梁截面1区8.25150、1202002506002507002508003005005.830035010002区53005005007.32502506003008003区4.2200300900、2506005.830035010004区4.2120、25025060025075025080030090030010005.830035010005区5.83003501000 二、编制依据1、XX市XX污水处理厂施工项目总承包工程施工施工图2、XX市XX污水处5、理厂施工项目总承包工程施工组织设计3 、规范、规程、标准序号规范标准名称类别编 号1建筑工程施工质量验收统一标准国 家GB50300-20012混凝土结构工程施工质量验收规范国 家GB50204-20023建筑施工模板安全技术规范行 业JGJ16220084建筑结构荷载规范国 家GB50009-20015建筑地基基础设计规范国 家GB50007-20026建筑安全检查标准行 业JGJ59-997建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范行 业JGJ130-20118工程测量规范国 家GB50026-20079云南省建筑工程施工质量验收统一规程地 方DBJ53-23-200810云南省建筑工程质量优良6、等级评定标准地 方DBJ53-24-200811危险性较大的分布部分项工程安全管理办法号建质200987 号4、本工程模板体系计算采用中国建筑科研院编制的PKPM软件进行计算。三、施工准备1、模板选型 因本工程层高大支撑必须保证具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑砼的重量和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载。（1）（梁、板、楼梯）：面板优质覆膜多层板，次龙骨采用60120mm 方木，主龙骨采用60120mm 方木。梁高大于800mm时，采用16mm对拉螺栓加固（间距600mm）梁、楼板模板支撑系统采用钢管满堂脚手架、配合T型顶托进行支撑，钢管类型采用Q-235-483.2钢管,钢管7、脚手架间距1000mm。（2）墙、柱模板选用63系列中型组合钢板，采用16穿墙螺栓加固，483.2双钢管做龙骨。（3）模板支架采用扣件式钢管（483.2）脚手架可调支托的满堂脚手架支撑体系。钢管及扣件，严格挑选，并进行检验，保证支架材料、配件满足方案设计要求。2、项目管理目标序号目标名称目标值1进度2012年5月30日完成0.00主体结构施工2质量一次验收合格，达到云南省优质工程奖3安全杜绝死亡事故、重伤事故的发生；负伤事故频率控制在2以内安全防护用品使用率100%；创云南省安全质量标准化工地。4环境创造优美、和谐、文化、蓝天的“绿色花园式工地”。防止蚊虫孳生和老鼠生长，杜绝重大疫情在工地上出8、现3、主要材料供应序号材料名称规格单位合计1主楞601204000根600002次楞601204000根320003次楞601202000根730004面板183091515张165005墙模板角模1.5 根320060.9根220070.6根1420 8面板1001500块115091001200块145010601500块8350116060块11501215001500块947013钢管6000根11000145500根15400155000根5400161800根9000171200根1200018顶托个170004、劳动力配置计划表序号木工钢筋工混凝土工其它13503302406059、模板加工安装使用机械数量表序号名称功 率数 量1压刨5.542圆盘锯643手提园锯-30-406、材料进场根据工程施工进度和主要材料供应计划，灵活的周转使用，材料进场在选择上应格遵循建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中的检查与验收要求，以确保施工安全质量达标。原材料及模板及各种配件材料进场后，应按模板设计图要求的质量标准进行验收，并按规格、品种编号，分类成垛码放整齐，并进行标示，采取防雨覆盖和相应防火措施，以备现场安装取用。钢筋、模板及配件堆放场地应平整坚实，并作好排水措施，不得堆放损伤面板，引起变形7、施工流水段的划分及施工流程结构施工根据考虑采用“大平行、小流水10、”作业方法，即每个区内以结构设置的施工后浇带为界，根据施工进度的安排又分为若干个平行流水作业区，组织材料和作业人员按照钢筋、模板、混凝土浇筑等工序在每个流水作业区内形成流水作业。 按施工图基底标高，划分为一区，二、三区，四区，五区四个独立施工作业区，施工区内又以设计后浇带划分施工段组织流水施工。一区划分为6个施工段（1#、2#、3#、4#、5#、6#），分别在6个施工段内组织流水作业。二、三区，四区，待一区施工至基础底标高回填后组织流水作业。四、模板施工技术方案（一）、基础模板1、基础底板侧模安装及加固（1)靠江东一侧墙模板地坑、排水沟、电缆沟外模采用砖砌筑240厚砖胎模，内模采用钢模板。靠江11、东一侧，16轴线与用地红线净空3100mm，16轴线上梁宽1800mm，双排止水桩宽1000mm，止水桩与基础墙之间净空为300mm，无法进行模板支设，在底板施工时，16轴线的墙基础模板施工为重点考虑：基础外模采用砖胎模。在垫层浇筑完毕后砌筑240厚砖胎模，砖胎模比础梁高150mm，抹1:3水泥砂浆，待砂浆干燥后施工防水。内模采用中型钢模，加固采用螺杆斜拉，外背双钢管。附图： （2)一区支护桩边模板1轴线与支护桩内边线净空2600mm，1轴线上梁宽1800mm，腰梁宽400mm，腰梁与基础墙之间净空为400mm，第四道腰梁一垫层顶净空为1200mm，无法进行模板支设，在底板施工时，1轴线的墙基12、础模板施工为：基础外模垫层至腰梁部分采用砖胎模，腰梁以上部分采用中型钢模。砖胎模的背面支撑采用每隔3米砌筑一个砖墩与支护桩支撑，钢模板采用止水对拉螺杆对拉。外背双钢管。附图： 2、积水坑、电缆沟侧模安装及加固积水坑、电缆沟、一区与二区模板，内侧模采用组合钢模，加固采用钢管或木方，见下图：（二）、后浇带、施工缝模板所有处在后浇带的梁、板模板均与围边结构模板一起支设，但支撑架体与周边梁板的支撑应分开设置，以便于楼层板模拆除时，后浇带处的模板及支撑可保留到施工完后浇带再拆除。后浇带侧模采用双层钢丝网设置。（1）底板后浇带模板底板后浇带两侧模板采用双层镀锌钢丝网挡砼，钢丝网外侧用22短钢筋加固钢丝网，13、设置间距为150。加固钢筋与水平钢筋焊接接，同时由于底板中部需安装止水钢板，为加强模板稳定性，防止模板变形，加固钢筋采用12钢筋斜拉焊接。见下图：（2）外墙后浇带模板外墙后浇带处止水采用钢板止水带，模板采用双层镀锌钢丝网，钢丝网支撑采用 22钢筋，间距沿墙高150。（3）梁板后浇带梁板后浇带侧模采用双层镀锌钢丝网支设，支撑采用 22钢筋，支撑间距100.（4）一区与四区、一区与五区、四区与五区分界线施工缝一区与四区、一区与五区、四区与五区分界线处由于回填量大，工序多，在施工一区、四区墙时，在分界线跨度的净跨1/3范围内留一条施工缝，待回填完毕后施工四、五区底板。施工缝模板采用双层镀锌钢丝网封堵14、，钢丝网外侧用22短钢筋加固钢丝网，设置间距为150。加固钢筋与水平钢筋焊接接，同时由于底板中部需安装止水钢板，为加强模板稳定性，防止模板变形，加固钢筋采用12钢筋斜拉焊接。见下图：详见附图： （三）、柱模板安装及加固柱模板体系：一次浇筑混凝土高度3.3米3.5米，模板采用63系列中型钢模，双钢管抱箍加对拉螺栓进行加固，B、H方向分别设16对拉螺栓，山形件配合加固。施工流程：定位、放线钢筋绑扎及验收模板拼装模板校正、加固模板验收混凝土浇筑养护模板拆除1、定位、放线首先，清理柱脚周圈，并对模板安装处找平，根据主控线放出过柱子的十字线，并作出明显标记，然后再描出柱边线，柱边线超出柱边450mm，以15、确保柱模安装位置的准确度。2、钢筋绑扎及验收模板安装前应进行柱钢筋的检查与验收，应对柱筋位置、垂直度、扎丝（不与模板接触）、保护层厚度、数量等进行检查，满足混凝土表面质量要求。3、模板校正、加固模板安装就位后，根据柱边线及模板控制线进行精确定位、校正，模板经校正后，根据模板设计要求全数安装紧固件及销钉，经检查无误后进行加固。5、模板验收模板安装完成后，应对定位控制线、拼缝严密、垂直度加固措施等进行详细检查，经自检验收合格后，报请监理工程师验收之后进入下道工序施工。（1）截面尺寸500/600600的框架柱，对拉螺栓间距750mm，柱箍间距750，主楞采用双钢管。如柱模板示意图1： （2）截面尺16、寸500/6001000/1100的框架柱，在其B方向设置16对拉螺栓2道，H方向设置16对拉螺栓1道，对拉螺栓间距750mm,柱箍间距750，主楞采用双钢管。如柱模板示意图2： （3）截面为800900的框架柱,在其B方向设置16对拉螺栓1道，H方向设置16对拉螺栓1道，对拉螺栓间距600mm,柱箍间距600，主楞采用双钢管。如柱模板示意图3： （四）、剪力墙模板安装及加固模板体系：一次浇注混凝土高：3.3m3.5m，剪力墙厚模板采用63系列中型组合刚模板， 中型组合刚模板 + 双钢管次楞 +双钢管主楞+16穿墙螺栓，地下室外墙、水池外墙需加焊40403止水钢片，见下图： 外模支承架体应在门17、窗洞口处用钢管与内架连接，外模结构架采用挑杆斜撑。装修外架与结构架不得相互代替使用且有联系，剪力墙角600处及半高处加设斜撑，斜撑角预埋钢管（梁内）或钢筋支撑点，间距1500。施工流程：定位、放线钢筋绑扎及验收安放抵棍（C40 模混凝土）模板拼装及吊装（竖模）模板校正、加固模板验收混凝土浇筑养护模板拆除1、定位、放线首先根据主控线放出墙体外边线及距墙体外边线200mm 的模板控制线，各做出明显标记，以确保柱模安装的准确度。并在墙体上口拉通线，以保证模板上口顺直。 墙体外边线及墙体模板控制线2、钢筋绑扎及验收模板安装前应进行钢筋检查与验收，应对墙筋位置、垂直度、扎丝（不与模板接触）、保护层厚度、18、数量等，满足混凝土表面质量要求，对拉螺栓处安放抵棍（C40 模混凝土制作，绑扎固定于墙筋上），保证墙体厚度。 抵模棍及墙脚定位筋制作及安装3、模板拼装（1） 面板本工程所有混凝土墙体模板均采用63系列中型组合刚模板。 (2)龙骨模板的主龙骨和次龙骨采用双钢管。4、模板校正、加固模板根据距墙边线及模板控制线进行精确定位、校正，经检查无误后进行加固。墙使用16mm 的通长对拉螺栓，在对拉螺栓上套强度高的外径20mm 的塑料管（保证内径比螺栓外径大2mm），对拉螺栓两端采用双钢管 + 山型扣件加固。模板加固时必须按设计的螺栓孔位置进行模板加固，不得遗漏，防止因螺栓拉结点分配不均匀引起模板变形，影响混19、凝土成型效果。 模板安装牢固，防止跑模，紧固对拉螺栓、模板之间的连接螺栓。检查所有模板垂直度、平整度和接缝。5、模板验收经自检验收合格后，报请监理工程师验收，进入下道工序施工。1、200墙模板：分布于MBR生化系统：加固采用对拉螺栓，竖向间距为750（第1道离施工缝100），水平方向间距900，穿墙螺栓直径为16，山形件配合双钢管竖向加固。如图： 2、250、300、350厚墙模板：分布于MBR生化区、预处理系统、接触消毒池：加固采用对拉螺栓，竖向间距为750（第1道离施工缝100），水平方向间距600，穿墙螺栓直径为16，山形件配合双钢管竖向加固。如图： 3、400、500、550、600厚20、墙模板：MBR生化系统、预处理系统、MBR生化区。加固采用对拉螺栓，竖向间距为750（第1道离地100），水平方向间距600，穿墙螺栓直径为16，山形件配合双钢管竖向加固。如图： 4、外墙模板。地下二层：竖向间距为750（第1道离施工缝100），水平方向间距600，穿墙螺栓直径为16，地下一层：竖向间距为750（第1道离施工缝100），水平方向间距600，穿墙螺栓直径为16，山形件配合双钢管竖向加固，并加设剪力撑。如图： （五）、梁板模板（1）梁、楼板采用 15mm厚覆膜多层胶合板做面板，次楞5080 木方，主楞（托梁）60120 木方。梁梁、梁板交接处阴角模板进行碰角处理。（2）支撑体系：采21、用传统满堂脚手架+可调支托支撑体系工艺流程：搭设梁板支撑满堂架（同步进行墙柱钢筋绑扎、模板安装、墙柱混凝土浇注、墙柱模板拆除工作）安装主次梁模板模板验收板钢筋绑扎及验收进入下一道工序1、一、三、四区负二层模板支撑方案1、支撑系统放线：根据一、三、四区负一层底板模板支架平面布置图，在结构基础底板上进行支撑系统立杆定位。（根据模板支架及托梁验算板下：立杆纵向间距为1米，立杆横向间距为1米）附图： 2、满堂架搭设：按层高计算组合，分步搭设梁板支撑钢管支撑架，要求钢管架体间距准确，纵横向水平杆连接到位，架体整体牢固，支架各步必须满拉。根据支架验算确定：一区：立杆高度7.8m、梁下立杆高度7.2m，横杆22、步距1.5m，6 步（含扫地杆）； 立杆尽量使用6m 标准管，利用1.8 m、1.2m 钢管直接将接头错开。三、四区：立杆高度4.8m、梁下立杆高度4.2m，横杆步距1.5m，4 步（含扫地杆）； 立杆尽量使用3m 标准管，利用1.5m 钢管直接将接头错开附图： 剪刀撑：纵向：沿剪力墙两侧全高搭设连续式剪刀撑。横向：每隔10米搭设一组全高连续式剪刀撑，剪刀撑间距4米。角度：50度附图： 4、主次龙骨安装：按立杆及可调支托位置安装主龙骨（间距1000mm）,拉线找平后，根据面板布置图安装次龙骨。当跨度大于4000mm 时，龙骨安装应按要求起拱，起拱高度按全跨长度的2进行起拱。龙骨安装时应拉好水平23、通线，先用可调节支撑头粗调标高，然后再进一步调整龙骨水平，使龙骨安装做到间距、标高准确5、面板安装：梁板模面板应根据混凝土模板深化设计图纸要求进行配板，梁梁、梁板相接处，保证拼缝严密和拆模后的混凝土阴角表面观感。6、梁模板安装：按照混凝土模板深化设计配模，先安装主框架梁、后安装次框架梁，依次安装梁模板。梁模加固：内龙骨采用60mmx120mm，沿梁侧方向通长设置，间距300mm,外龙骨采用48钢管，间距500mm。梁底加设一根钢管加固补强。如图 2、一、三、四、五区负一层模板支撑方案1、支撑系统放线：根据一、三、四区负一层底板模板支架平面布置图，在结构基础底板上进行支撑系统立杆定位。（根据模板24、支架及托梁验算板下：立杆纵向间距为1.1米，立杆横向间距为1.1米）附图： 2、满堂架搭设：按层高计算组合，分步搭设梁板支撑钢管支撑架，要求钢管架体间距准确，纵横向水平杆连接到位，架体整体牢固，支架各步必须满拉。根据支架验算确定：一区：立杆高度5m、梁下立杆高度4.5m，横杆步距1.6m，4步（含扫地杆）；附图： 剪刀撑：纵向：每隔10米搭设一组全高连续式剪刀撑，。横向：每隔10米搭设一组全高连续式剪刀撑，剪刀撑间距4米。角度：50度。附图： 3、主次龙骨安装：按立杆及可调支托位置安装主龙骨（间距1100mm）,拉线找平后，根据面板布置图安装次龙骨。当跨度大于4000mm 时，龙骨安装应按要求25、起拱，起拱高度按全跨长度的2进行起拱。龙骨安装时应拉好水平通线，先用可调节支撑头粗调标高，然后再进一步调整龙骨水平，使龙骨安装做到间距、标高准确4、面板安装：梁板模面板应根据混凝土模板深化设计图纸要求进行配板，梁梁、梁板相接处，保证拼缝严密和拆模后的混凝土阴角表面观感。5、梁模板安装：按照混凝土模板深化设计配模，先安装主框架梁、后安装次框架梁，依次安装梁模板。梁模加固：内龙骨采用60mmx120mm，沿梁侧方向通长设置，间距300mm,梁高大于800mm，16对拉螺栓布置2道，断面跨度方向间距750mm。外龙骨采用48钢管与梁底钢管用扣件连接夹紧，间距500mm。梁底加设一根钢管加固补强。 326、二区模板支撑方案1、支撑系统放线：根据二区梁板模板支架平面布置图，在结构基础底板上进行支撑系统立杆定位。（根据模板支架及托梁验算板下：立杆纵向间距为1米，立杆横向间距为0.9米）.附图： 2、满堂架搭设：按层高计算组合，分步搭设梁板支撑钢管支撑架，要求钢管架体间距准确，纵横向水平杆连接到位，架体整体牢固，支架各步必须满拉。根据支架验算确定：二区：立杆高度11.5m、梁下立杆高度10.5m，横杆步距1.5m，9步（含扫地杆）； 立杆尽量使用6m 标准管，利用5.5m 钢管直接将接头错开。剪刀撑：1880.21885.2标高，在外侧周围设由下至上的竖向连续式剪刀撑。并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处27、设置水平剪刀撑，每跨加设一道。附图： 1885.21892.5标高，纵向：每隔10米搭设一组全高连续式剪刀撑，。横向：每隔10米搭设一组全高连续式剪刀撑，剪刀撑间距4米。角度：50度。附图： 3、主次龙骨安装：按立杆及可调支托位置安装主龙骨（间距1000mm）,拉线找平后，根据面板布置图安装次龙骨。当跨度大于4000mm 时，龙骨安装应按要求起拱，起拱高度按全跨长度的2进行起拱。龙骨安装时应拉好水平通线，先用可调节支撑头粗调标高，然后再进一步调整龙骨水平，使龙骨安装做到间距、标高准确4、面板安装：梁板模面板应根据混凝土模板深化设计图纸要求进行配板，梁梁、梁板相接处，保证拼缝严密和拆模后的混凝土28、阴角表面观感。5、梁模板安装：按照混凝土模板深化设计配模，先安装主框架梁、后安装次框架梁，依次安装梁模板。梁模加固：内龙骨采用60mmx120mm，沿梁侧方向通长设置，间距300mm,外龙骨采用48钢管，间距500mm。梁底加设一根钢管承受重力。如图4、楼梯模板安装模板体系：15mm 厚优质覆膜面板50mm80mm 方木次楞60 mm120mm 方木主楞施工流程：支撑系统测量放线放置立杆下部方木垫板搭设楼梯支撑钢管架安装楼梯底模安装楼梯侧模钢筋绑扎及验收安装踏步立模模板清理模板验收混凝土浇筑模板拆除1、测量人员根据模板支架平面图在结构顶板上弹好支撑系统立杆位置线。2、在弹好线的立杆位置放置5029、mm100mm400mm 方木，要求方木中心点与立杆中心点重合，所有垫木的放置方向相同，横竖一致。3、按层高计算组合，分步搭设梁板支撑钢管架体，要求钢管架体间距准确，立杆竖直，钢管连接到位，架体整体牢固、稳定。支撑钢管架最上部和最下部横杆都必须满拉加放，不得缺失。如图（六）、模板安装要点1、配板时，宜选用大规格的钢模板为主，其它规格的钢模板作补充。2、预埋件和预留洞必须位置准确，安设牢固。3、基础模板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。4、墙和柱子模板的底部应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱子上继续安装模板时，模板应有可靠的支撑点，其平直度进行校正。5、支柱所述30、的水平撑和剪刀撑，应按构造和整体稳定性布置。6、同一条拼缝上的型卡，不宜在同一方向卡紧。7、墙、柱模板的穿墙螺栓孔平直相对，穿孔螺栓不得斜拉硬顶，钻孔严禁采用电、气焊灼孔。8、钢楞采用整根钢件，接头应错开设置，搭接长度不应少于200mm。9、模板安装完毕，经检查合格后，方可进行下道工序施工。10、摸板配件必须牢固，支柱和斜撑下的支撑面应平整垫实，要有足够的受压面积。11、刚模板长向接缝宜采用错开布置，以增加模板面积的整体刚度。12、对于一般柱、梁板模，宜采用柱箍和梁卡具作支承件；对于断面较大的柱梁，宜采用穿墙螺栓和钢楞。13、为设置穿墙螺栓或其他拉筋，需要在模板上钻孔时，应使钻孔的模板能多次周31、转使用。并应采取措施减少和避免在刚模板上钻孔。（七）、模板拆除 模板拆除时必须待砼强度等级达到规范规定的拆除时间方准拆除；侧模拆除：必须在砼强度保证其表面及棱角不因拆除模板面受损坏后，方准拆除。底模拆除：当梁板跨度大于8m时，砼强度等级必须达到设计强度等级的100%方准拆除。当梁板跨小于或等于8m时，强度等级必须达到设计强度的75%方准拆除，梁板拆除应从中间向两端拆除。悬臂构件拆模式时须从梁端拆到支撑两端。模板拆除要求：模板拆除时混凝土强度必须满足前述拆除的规范要求。应首先拆除梁侧模板，再拆除楼板模板，楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头和，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其32、上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。用钩子或扁铲撬棍将未拆下的模板撬下，等模板全部落下之后，再集中运出并堆放指定地点，分规格码放好。梁模加设拉杆片时，应先拆掉拉杆和背楞之后，再拆除侧模和底模，梁底模拆除时混凝土强度必须满足规定的要求才可以拆除。梁、板底养护支撑拆除时，需下层梁板混凝土强度达到设计强度的100%时，才可以拆除。（八）混凝土浇筑输送泵管道支架（1）由于基坑深及周边场地条件限制，无法采用汽车泵浇筑，只能采用地泵浇筑，每次混凝土浇筑方量大（每次浇注约3000m3），加之基坑深，为防止堵管，每次浇筑均按4台泵同时浇筑进行布置。2台在基坑顶，2台在基坑底。基坑顶混凝土泵将混33、凝土输送至坑底。坑底混凝土泵将混凝土输送至各浇注面（2）由于泵管独立搭设支架，采取与支护桩腰梁连接，因为减少泵管的晃动对支架造成影响。五、施工现场平面布置六、质量管理计划1、施工工序质量控制程序检查各工序是否按程序、按方案进行操作；检查各项技术交底是否齐全；检查测量定位是否准确；检查“自检、互检、交接检”是否真实；检查隐蔽工程验收是否按程序进行；检查特殊过程是否按作业指导书进行施工。2 质量管理制度1 质量目标管理制度编制完善质量目标计划、质量保证预控措施和质量奖罚办法，并及时执行和落实，确保各项质量目标实现。.2 质量意识培训制度强调预控和过程控制，明确规范要求，了解现场实况;掌握必要的安全34、质量知识;提高自我防护及安全意识，提高质量意识，保证施工生产的顺利进行。进行质量意识的教育，通过教育提高各类管理人员与分包方施工人员的质量意识，并贯穿到实际工作中去，以确保项目创优计划的顺利实现。3 施工过程三检制度建立施工过程三检制度,加强工程施工过程管理，保证本道工序质量，检查上道工序质量，服务下道工序，确保每道工序均达到质量目标；保证工序的可追溯性；保证施工进度的顺利进行。七、安全、环保、文明施工支拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 支模前必须搭好相关脚手架。在拆柱前不准将脚手拆除；拆除顶模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全通道应用钢管、安全网封闭，并挂“禁止通行”安全标志，操35、作人员不得进此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌勾挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象。浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊勾、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接用漏电保护器，电刨传动轴、皮36、带必须具备防护罩和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度不小于50cm 或厚度大于锯片半径的木材严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停电时断电加锁。八、应急预案1、目的 为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方案等工程特点进行危险源辨识与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序的应急指挥，有效的保护员工的生命、企业财产的安全、保护生态环境和资源、把事故降低到最小程度，特制定本预案。2、项目应急救援领导小组组长：副组长：组37、员：各分项工长及各操作班组班组长3、应急救援联系电话应急救援联系电话姓名单位和职务联系电话项目部 项目经理项目部 模板工长云南省交通医院急诊科火警119急救1204、项目部应急救援领导小组成员机构及各部门任务分工如下：项目经理：在项目应急救援工作中全面负责，为应急救援总指挥。项目副经理：现场组织、指挥应急救援工作，为救援现场人力、物力、财力的总调度。物资设备部：保证所需物资、设备和供给。财务部：资金支持。安全员：组织本部门人员做好内、外联络及沟通。负责在事故发生后保护现场，做好记录（影像、文字等）。5、应急领导小组职责 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。 当施工现场发生突发事38、件时，负责救险的人员、器材、车辆、通讯联络和组织指挥协调。 负责配备好各种应急物资和消防器材、救生设备和其它应急设备。 发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。 负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。 组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险性大的施工项目应与当地医院取得联系，做好救护准备。6、应急预案 事故报告程序 事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织急救。 事故报告 事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组、安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员死亡、重伤及财产损失等严重事39、故）时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。现场事故应急处理危险性较大模板工程施工过程中可能发生的事故主要有:机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急现场处理 及时报警，组织扑救。当火灾发生时，当事人或周围发现者应立即拨打119，并说明火灾位置和简要情况。同时报告给值班人员和义务消防队进行扑救；集中力量控制火势。根据就地情况，利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正确判断，迅速进行灭火；消灭飞火。组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火源；疏散物质。安排人力物力对没被损坏的物品进行疏散，减40、少损失，防止火势蔓延；注意人身安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤害；积极抢救被困人员。由熟悉情况的人员做向导，积极寻找失落遇难的人员；配合好消防人员，最终将火扑灭。触电事故应急现场处理 （1）立即切断电源。用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以防再次触电。 （2）伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况。必要时可采取人工呼吸，心脏挤压术。 （3）在处理电击时，还应注意有无其他损伤而做相应的处理。 （4）局部点击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由电击而发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。高温中暑的应急现场处理 （1）应迅速将中暑人员移至阴凉的地41、方。解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。 （2）降温：用凉水或50%酒精擦其全身,直至皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温过程中必须加强护理，密切观察体温、血压和心脏情况。当肛温降到38摄氏度左右时，应立即停止降温，防止胱肛。 （3）及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其它饮料；不能饮水者应静脉补液，其中生理盐水约占一半。 （4）及时处理呼吸、循环衰竭。 （5）转院：医疗条件不完善时，应及时送往就近医院，进行抢救。7、应急救援资源储备1、资金储备有项目经理批准，项目财务部门必须配备相应的应急救援备用金，以备紧急之用。2、应急救援物资储备（详见下表）：序号名称及数量位置及保管人1简易担42、3副材料库房 材料员2灭火器6个材料库房 材料员3安全帽10顶材料库房 材料员4扩音喇1个材料库房 材料员5绝缘手套6副材料库房 材料员6安全带6根材料库房 材料员7铁锹6把材料库房 材料员8电工钳3把电工班组 电工负责人9水桶6只材料库房 材料员10医疗箱1个办公室 办公室主任11应急救援车2辆项目部 后勤办主任2、应急步骤2.1 一旦发生事故，第一发现人应大声呼叫，内容要明确，尽快通知项目经理，启动应急救援预案。2.2 伤员在医务人员到来之前的救护应急措施，现场抢救要根据其受伤程度，决定采用哪个救治方法。伤员如神智清醒，附近人员应准备木板，让伤员平躺，严密观察，暂时不要站立或走动，防止休克43、和心衰；若神智不清，应就地平躺且保持其呼吸顺畅。2.3立即安排将伤者送往就近医院进行救治，施工现场配两辆施工应急救援车辆，车牌号为云A572C1，云A112XD。2.4 排查事故原因。组织相关专业技术人员对事故原因进行排查。2.5 疏散安置人员。将从疏散区转移出来的施工人员及群众运送至安全场所，做好宣传和安抚工作。2.6事故现场取证，救助行动中，安排人员同时做好事故调查、取证工作，以利于事故处理。8、预案评估事故处理结束后，应急领导小组应对应急救援预案实施的全过程认真进行总结，完善预案中的不足和缺陷，为以后预案的更新、完善和改进做准备。计算书柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽44、度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 3600mm， 柱箍间距计算跨度 d = 750mm。 柱箍采用双钢管48mm3.2mm。 面板计算采用宽度600mm板面厚度3.00mm截面参数。 面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm4。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只45、考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F46、1=0.940.550=36.495kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m。 荷载计算值 q = 1.236.4950.600+1.403.6000.600=29.300kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=13.020cm3 I=58.870cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距47、(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.2021.897+1.402.160)0.750 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 2.06010001000/13020=158.232N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 521.8977504/(384206000588700)=0.744mm 面板的最大挠度小于750.0/4048、0,满足要求! 四、竖楞木方的计算 无竖楞木方！ 五、B方向柱箍的计算 面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q： Q = (1.236.50+1.403.60)0.75=36.63kN/m 柱箍按照均布荷载作用下的连续梁计算。 均布荷载小钢模面板传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.087mm 最大支座力 Qmax=18.771kN 抗弯计算强度 f=0.769106/945800049、.0=81.31N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.771 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱50、箍的计算 面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q： Q = (1.236.50+1.403.60)0.75=36.63kN/m 柱箍按照均布荷载作用下的连续梁计算。 均布荷载小钢模面板传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.233mm 最大支座力 Qmax=16.918kN 抗弯计算强度 f=0.717106/9458000.0=75.81N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.51、0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于476.7/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.918 对拉螺栓强度验算满足要求!墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度1000mm，高度3500mm52、，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用组合小钢模，小钢模主要类型宽度600mm板面厚度3.00mm。 外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm3.2mm。 对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距100+750+750+750+750mm，断面跨度方向间距600mm，直径16mm。 面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度53、验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准54、值 F1=0.940.550=36.495kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m。 荷载计算值 q = 1.236.4950.600+1.403.6000.600=29.300kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=13.020cm3 I=58.870cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.m55、m)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.2021.897+1.402.160)0.600 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.31910001000/13020=101.269N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 521.8976004/(384206000588700)=0.305mm 面板的最大挠度小于600.0/400,满足56、要求! 四、墙模板龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.882mm 最大支座力 Qmax=24.717kN 抗弯计算强度 f=1.716106/9458000.0=181.43N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 57、支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求! 五、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 24.717 对拉螺栓强度验算满足要求!扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支58、架搭设高度为5.5m， 立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用120120mm木方。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.2。 一、模板面板计算59、 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.2501.100+0.3501.100=6.658kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)1.100=4.950kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； I = 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(60、N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.206.658+1.44.950)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13410001000/59400=2.261N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.206.658+1.44.950)0.300=2.685kN 截面抗剪强度计算值 T=32685.0/(21100.00018.000)61、=0.203N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.6583004/(1006000534600)=0.114mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.2500.300=1.913kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105k62、N/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+4.000)0.300=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1.201.913+1.200.105=2.179kN/m 活荷载 q2 = 1.401.500=1.890kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.973/1.100=4.521kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.521.10 最大剪力 Q=0.61.1004.521=2.984kN 最大支座力63、 N=1.11.1004.521=5.470kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.547106/53333.3=10.26N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32984/(25080)=1.119N/64、mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.018kN/m 最大变形 v =0.6772.0181100.04/(1009500.002133333.5)=0.987mm 木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 5.470kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.138kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与65、计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 22.082kN 经过计算得到最大变形 V= 0.485mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 12.0012.0012.00/6 = 288.00cm3； I = 12.0012.0012.0012.00/12 = 1728.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.241106/288000.0=7.78N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满66、足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=311064/(2120120)=1.153N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.485mm 顶托梁的最大挠度小于1100.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷67、载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1185.500=0.649kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.1001.100=0.424kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.2501.1001.100=7.714kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.908kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+4.000)1.1001.100=5.445kN 3.不考虑风荷载时,立杆68、的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 17.11kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压69、立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=17112/(0.386450)=98.382N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.4501.2000.600=0.324kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3241.1001.5070、0； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.27.908+0.91.45.445+0.90.91.40.091/1.100=16.444kN 经计算得到=16444/(0.386450)+91000/4729=113.767N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.8m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6071、00.0N/mm4。 木方5080mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用60120mm木方。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.2。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.2001.000+0.3501.000=4.905kN/m 活荷载标准值 q2 72、= (4.000+1.000)1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.20473、.905+1.44.500)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11010001000/54000=2.031N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.905+1.44.500)0.300=2.193kN 截面抗剪强度计算值 T=32193.0/(21000.00018.000)=0.183N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度74、计算值 v = 0.6774.9053004/(1006000486000)=0.092mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.2000.300=1.530kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+4.000)0.300=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1.2075、1.530+1.200.105=1.766kN/m 活荷载 q2 = 1.401.500=1.890kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.062/1.000=4.062kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.061.00 最大剪力 Q=0.61.0004.062=2.437kN 最大支座力 N=1.11.0004.062=4.468kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.0076、8.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.406106/53333.3=7.62N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32437/(25080)=0.914N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.635kN/m 最大变形 v =0.677、771.6351000.04/(1009500.002133333.5)=0.546mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.468kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 16.527kN 经过计算得到最大变形 V= 0.518mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例78、中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.0012.0012.00/6 = 144.00cm3； I = 6.0012.0012.0012.00/12 = 864.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.489106/144000.0=10.34N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=38970/(260120)=1.869N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算不满足要求! (3)顶托梁挠度79、计算 最大变形 v =0.518mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1187.800=0.921kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.00080、1.000=0.350kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.2001.0001.000=5.100kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.734kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+4.000)1.0001.000=4.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.18kN i 计算立杆的截面81、回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=13180/(0.386450)=75.776N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性82、计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.4501.2000.600=0.324kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3241.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.734+0.91.44.500+0.90.91.40.083/1.000=12.644kN 经计算得到=12644/(0.386450)+83、83000/4729=90.174N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为11.5m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用120120mm木方。 模板自重0.35kN/m284、，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.2。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.2501.000+0.3501.000=6.052kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.85、00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.206.052+1.44.500)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12210001000/54000=2.261N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不86、计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.206.052+1.44.500)0.300=2.441kN 截面抗剪强度计算值 T=32441.0/(21000.00018.000)=0.203N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.0523004/(1006000486000)=0.114mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 187、.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.2500.300=1.913kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+4.000)0.300=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1.201.913+1.200.105=2.179kN/m 活荷载 q2 = 1.401.500=1.890kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，88、计算公式如下: 均布荷载 q = 4.521/1.000=4.521kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.521.00 最大剪力 Q=0.61.0004.521=2.713kN 最大支座力 N=1.11.0004.521=4.973kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.452106/53333.3=8.48N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要89、求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32713/(25080)=1.017N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.018kN/m 最大变形 v =0.6772.0181000.04/(1009500.002133333.5)=0.674mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集90、中荷载取木方的支座力 P= 4.973kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.138kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 16.631kN 经过计算得到最大变形 V= 0.216mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 12.0012.0012.00/6 = 288.00cm3； I = 12.0012.0012.0012.00/12 = 1728.00cm4； (1)顶91、托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.428106/288000.0=4.96N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=39109/(2120120)=0.949N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.216mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 92、扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11811.500=1.357kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0000.900=0.315kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.2501.0000.900=5.738kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 93、= 6.669kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+4.000)1.0000.900=4.050kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.67kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立94、杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=13673/(0.386450)=78.606N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.4501.2000.600=0.324kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3241.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.26.669+0.91.44.050+0.90.91.40.083/0.900=13.210kN 经计算得到=13210/(0.386450)+83000/4729=93.427N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!