1、高层框剪结构建筑工程高大模板支撑系统满堂架搭设施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 编制依据4第二章 工程概况5第一节 工程简介5第二节 高大模板工程部位52、搭设高度8m及以上的梁板63、施工总荷载15kN/m2及以上的板6第三章 施工计划7第一节 施工进度计划71.1 工程施工顺序71.2 施工流水段划分7第二节 材料与设备计划72.1、主要工程材料72.2、工程施工主要周转材料和施工机具配置计划8主要机械设备及进场计划表8第四章 施工工艺技术9第一节 主要的搭设方法92.1、地下一层顶2、板部分梁集中线荷载20kN/m及以上的高支模搭设（见附图4.1）9（1）立杆的设置9（2）水平杆的设置9（3）剪刀撑设置10（4）立杆下基础处理10（5）梁侧模102.2、搭设高度8.85m的梁板（见附图4.2）10（1）立杆的设置10（2）水平杆的设置10（3）剪刀撑设置10（4）立杆下基础处理11（5）梁侧模112.3、700厚柱帽（见附图4.3）11（1）立杆的设置11（2）水平杆的设置11（3）剪刀撑设置12（4）立杆下基础处理12第二节 施工工艺要求122.1 材料要求122.2 模板定位132.3 满堂架搭设142.4 扣件安装142.5 核验标高142.6 柱模安装142.7 梁3、板模板安装157.2 梁、板模板安装施工要点152.8 高支模与非高支模部分整体性处理152.9 高支模施工注意事项162.10 高支模拆除16第三节 支撑体系检查及验收要求184 检查验收表格18表 A . 5 高大模板支架安全要点检查表19第五章 施工安全保证措施22第一节 施工安全保证体系22第二节 施工安全保证措施234.模板、木枋、支架传送吊运要捆绑牢固,不得乱扔。23第三节 施工用电安全措施24第四节 高空作业安全措施241.严禁从高空往下乱掉杂物，防止物体打击伤人。246.作业面孔洞及临边应设明显警戒线，并设防护栏杆等。24第五节 恶劣天气下的安全措施25第六节 混凝土浇筑的方式4、及路线25第七节 施工监测257.1高支撑模板支架重点监测措施257.2高支撑模板支架搭设时监测措施267.3高支撑模板支架使用时监测措施267.4高支撑模板支架拆除时监测措施27第八节 应急救援措施288.1 应急处理领导小组288.2 突发事件处理流程298.3 应急救援方法308.4 应急救援工具及药品32第六章 劳动力计划331、专职安全生产管理人员332、特种作业人员配置及管理33第七章 计算书及相关图纸34第一节 地下一层顶板部分梁集中线荷载20kN/m及以上支撑体系计算书341.1、梁模板扣件钢管高支撑架计算书34第2层楼板所需承受的荷载为411.2、梁侧模板计算书41对拉螺栓有5、效直径(mm): 1246第二节 搭设高度8.85m的梁板支撑体系计算书462.1 搭设高度8.85m的梁板47对拉螺栓有效直径(mm): 1466第三节 700厚柱帽支撑体系计算书66一、模板面板计算68面板的计算宽度为1200.000mm69二、模板支撑木方的计算69三、托梁的计算70四、扣件抗滑移的计算72五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)72六、立杆的稳定性计算72六、楼板强度的计算73第2层楼板所需承受的荷载为74第四节 相关图纸75第一章 编制依据相关国家规范、地方标准等技术文件：建筑施工安全检查标准JGJ 59-99；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-20016、；建混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002；混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-2002；建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-2001；钢筋混凝土高层建筑结构技术与施工规程；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）；建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）；建筑环境设计规范（GB15831-2002）；建设工程安全生产管理条例；关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质20097、254号文；关于印发武汉市超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项方案专家论证实施细则武城建201111号文；关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号文；本工程施工图纸和本工程施工组织设计等；企业ISO9001:2008质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件；PKPM施工计算软件。第二章 工程概况 第一节 工程简介序号项 目内 容1工程名称2工程地址3建设单位4设计单位5监理公司6质量、安全监督7施工总包本工程由4个52层塔楼（含两层底商）组成，用地面积：44131.48m2，总建筑面积：394020m2；设两层地下室，面积为：81988m2，塔楼总高度8、166.650米；结构体系：超高层部分采用剪力墙结构，独立底商采用框架结构，地下车库主体结构采用框架结构；基础采用钻孔灌注桩基础（后压浆），直径800mm，以中风化泥质砂岩为持力层。第二节 高大模板工程部位1、地下室一层顶板部分梁集中线荷载20kN/m及以上，梁面标高为-1.8m、-2.0m、-3.25m、。梁截面梁跨度板厚支撑的地基部位（轴线）500*27008.4m200地下二层顶板300厚C区D-4D-15/D-B轴、B区HKL115、B区VKL88、A区HKL127500*17007.4m200地下二层顶板300厚C区HKL43、D区HKL48、B区HKL38、A区HKL48500*19、8502.95m200地下二层顶板300厚C区2-1轴HKL65500*20003.6m200地下二层顶板300厚C区VKL22、D区6-39轴、D区VKL15500*23008.4m200地下二层顶板300厚B区HKL81、B区HKL99、B区VKL51500*19502.2m200地下二层顶板300厚B区HKL115、B区HKL117、B区HKL118500*21002.2m200地下二层顶板300厚B区HKL109、B区HKL78、B区HKL97500*24002.2m200地下二层顶板300厚B区HKL71、B区HKL75、B区HKL69500*22507.7m200地下二层顶板30010、厚B区VKL37500*16507.7m200地下二层顶板300厚B区VKL50500*17503.75m200地下二层顶板300厚B区VKL42820*10004.7m200地下二层顶板300厚A区HKL133950*10008.35m200地下二层顶板300厚D区HKL33500*16005.5m200地下二层顶板300厚D区HKL212、搭设高度8m及以上的梁板（1）支模区域：本工程1#塔楼3层1-11-6轴交1-A1-F轴、1-151-19轴交1-A1-F轴、1-271-31轴交1-A1-F轴楼板；2#塔楼3层2-12-5轴交2-D2-G轴、2-152-18轴交2-D2-G轴、2-3411、2-38轴交2-D2-G轴楼板；5#塔楼3层5-15-5轴交5-D5-J轴、5-215-25轴交5-D5-J轴、5-345-38轴交5-D5-J轴楼板；6#塔楼3层6-106-14轴交6-A6-F轴、6-226-26轴交6-A6-F轴、6-356-39轴交6-A6-F轴楼板。（2）支模高度：8.85m，（梁板标高：8.75m，支撑地基标高：-0.1m）（3）支模范围内的梁截面尺寸、跨度、板厚：梁截面：1700*2500mm，跨度：7.4m，梁截面1400*2500mm，跨度8.8m，板厚180mm。3、施工总荷载15kN/m2及以上的板地下二层顶板1D-23D-12-38轴顶板区域为人防区域，12、人防区域无梁楼盖板厚为350mm厚，柱帽厚度为700mm厚，支撑的地基为550mm地下二层底板。第三章 施工计划第一节 施工进度计划1.1 工程施工顺序根据本工程施工进度要求首先施工5#楼塔楼后浇带以内区域-2#楼塔楼后浇带以内区域-地下室中心区域-6#楼塔楼后浇带以内区域-1#楼塔楼后浇带以内区域-地下室周边反压土区域。1.2 施工流水段划分本工程按照自然后浇带进行流水段划分为16段，外围反压土区域分为12段。共计28段进行施工。图3.1 施工分区布置图第二节 材料与设备计划2.1、主要工程材料（1）设计要求在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。13、（2）模板材料1、主材模板：183091515木胶合板。钢管：483.0钢管主要扣件：直角扣件、对接扣件、旋转扣件。方木：截面尺寸为40904000的枋木。主要杆件：立杆、大横杆、剪刀撑等。其它材料：M14、M16穿墙螺杆、40100长铁钉、可调顶托、底托等。2.2、工程施工主要周转材料和施工机具配置计划1、材料计划主要材料配备计划表序号名 称规格数量备 注115mm多层板18090cm52000张模板2钢管483.0135000米支撑、脚手架3扣件直角，对接，万向300000只模板、脚手架4方木4090400m3模板及支撑5脚手板3000504002000块6对拉螺栓M14M1680000根14、/1000根7止水片4040336000片8脱模剂5T水性剂9铁钉16T2、中小型机械需用计划主要机械设备及进场计划表序号机械名称型 号功率数量备 注1平刨机MT1043KW8台开工前进场2交流电焊机BX1-31515KVA 12台开工前进场3木工圆盘锯MJ1064KW12台开工前进场4压刨机MB10428台适时进场5砂轮机12台适时进场6小型电器若干适时进场7其它设备若干适时进场第四章 施工工艺技术第一节 主要的搭设方法2.1、地下一层顶板部分梁集中线荷载20kN/m及以上的高支模搭设（见附图4.1）地下室一层顶板部分梁集中线荷载20kN/m及以上（梁截面及部位见表4.1），支撑体系搭设均采15、用同种高支模支撑体系。表4.1地下室一层顶板部分梁集中线荷载20kN/m及以上的梁梁截面梁跨度板厚支撑的地基部位（轴线）500*27008.4m200地下二层顶板300厚C区D-4D-15/D-B轴、B区HKL115、B区VKL88、A区HKL127500*17007.4m200地下二层顶板300厚C区HKL43、D区HKL48、B区HKL38、A区HKL48500*18502.95m200地下二层顶板300厚C区2-1轴HKL65500*20003.6m200地下二层顶板300厚C区VKL22、D区6-39轴、D区VKL15500*23008.4m200地下二层顶板300厚B区HKL81、B16、区HKL99、B区VKL51500*19502.2m200地下二层顶板300厚B区HKL115、B区HKL117、B区HKL118500*21002.2m200地下二层顶板300厚B区HKL109、B区HKL78、B区HKL97500*24002.2m200地下二层顶板300厚B区HKL71、B区HKL75、B区HKL69500*22507.7m200地下二层顶板300厚B区VKL37500*16507.7m200地下二层顶板300厚B区VKL50500*17503.75m200地下二层顶板300厚B区VKL42820*10004.7m200地下二层顶板300厚A区HKL133950*100017、8.35m200地下二层顶板300厚D区HKL33500*16005.5m200地下二层顶板300厚D区HKL21（1）立杆的设置高支模区域表4.1的梁：沿梁底设四道木方，在梁底增设二道承重立杆，承重立杆沿梁跨度方向间距为0.5m，同时梁底立杆处设顶托（顶托伸出长度不得超过200）。非高支模区域的板：枋木间距300，立杆的纵距b=1000，立杆的横距l=1000，同时板底立杆处设顶托（顶托伸出长度不得超过200）。非高支模区域的梁：沿梁底设四道木方，在梁底增设一道承重立杆，承重立杆沿梁跨度方向间距为1m，同时梁底立杆处设顶托（顶托伸出长度不得超过200）。（2）水平杆的设置1）、在立杆底距地面18、或楼面板200处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆，且设置水平杆，步距均为1400。2）、可调支托底部的立杆顶部沿纵横向设置一道水平拉杆。（3）剪刀撑设置1）、竖向剪刀撑a、在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横向每隔8m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，剪刀撑宽度为46 m；b、为了便于实际操作，剪刀撑统一采用6000钢管搭设。纵向剪刀撑按附图布设，与楼面夹角成4560沿高支架四周从低至顶连续布置；搭接处采用直角扣件搭接，搭接长度不小于1000，并且搭接处扣件不少于三个剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢。2）、水平剪刀撑在竖向剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑19、。（4）立杆下基础处理高支模搭设架体立杆下为300mm厚C35钢筋混凝土楼面，安装高支撑体时下一层结构支撑架不允许拆除，直至浇捣完成高支部分砼并达到设计强度75%以上方可拆除下层结构支撑架，架体立杆下垫300mm宽方形18厚木模板。为了使高支模立杆与下层结构立杆受到较偏心力作用，应尽可能减小上下层立杆错位，施工时应两层立杆位置对比结合施工，如不能满足对应位置的，应在高支模支撑系统立杆下层结构对应位置增设立杆，以确保安全。（5）梁侧模梁侧模次楞采用40*90mm木方，沿梁底每隔300mm设一道木方，主楞采用483.0双钢管，主楞竖向间距500mm布置，直径M14 mm对拉螺栓布置6道，在断面内水20、平间距100+300+300+500+500+500mm。2.2、搭设高度8.85m的梁板（见附图4.2）（1）立杆的设置180厚板：枋木间距300，立杆的纵距b=1000，立杆的横距l=1000，同时板底立杆处设顶托（顶托伸出长度不得超过200）。1700*2500mm、1400*2500mm梁: 沿梁底设十道木方，在梁底增设四道承重立杆，承重立杆沿梁跨度方向间距为0.5m，同时梁底立杆处设顶托（顶托伸出长度不得超过200）。（2）水平杆的设置1）、在立杆底距地面或楼面板200处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆，且设置水平杆，步距均为1400。2）、可调支托底部的立杆顶部沿纵横向设置21、一道水平拉杆。（3）剪刀撑设置1）、竖向剪刀撑a、在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横向每隔8m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，剪刀撑宽度为46 m；b、为了便于实际操作，剪刀撑统一采用6000钢管搭设。纵向剪刀撑按附图布设，与楼面夹角成4560沿高支架四周从低至顶连续布置；搭接处采用直角扣件搭接，搭接长度不小于1000，并且搭接处扣件不少于三个剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢。2）、水平剪刀撑在竖向剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑。支模高度大于8 m时，在支架中部再加设一道水平剪刀撑。（4）立杆下基础处理高支模搭设架体立杆下为200mm厚C35钢筋混凝土楼面22、，安装高支撑体时下一层结构支撑架不允许拆除，直至浇捣完成高支部分砼并达到设计强度75%以上方可拆除下层结构支撑架，架体立杆下垫300mm宽方形18厚木模板。为了使高支模立杆与下层结构立杆受到较偏心力作用，应尽可能减小上下层立杆错位，施工时应两层立杆位置对比结合施工，如不能满足对应位置的，应在高支模支撑系统立杆下层结构对应位置增设立杆，以确保安全。（5）梁侧模梁截面1700*2500mm、1400*2500mm梁侧模板支撑体系形式：梁侧模15mm厚胶合板梁侧压枋40mm90mm枋木200mm梁侧主枋483.0双钢管横向间距300mm对拉螺杆采用三道对拉螺杆；16；间距（从梁底算起）：100mm，23、1050mm，1150mm；沿梁跨500mm间距布置2.3、700厚柱帽（见附图4.3）（1）立杆的设置高支模区域：立杆的纵距b=500，立杆的横距l=500，同时板底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200）。非高支模区域：立杆的纵距b=1000，立杆的横距l=1000，同时板底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200）。（2）水平杆的设置1）、在立杆底距地面或楼面板200处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆，且设置水平杆，步距均为1400。2）、可调支托底部的立杆顶部沿纵横向设置一道水平拉杆。（3）剪刀撑设置1）、竖向剪刀撑a、在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横向每隔8m24、左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，剪刀撑宽度为46 m；b、为了便于实际操作，剪刀撑统一采用6000钢管搭设。纵向剪刀撑按附图布设，与楼面夹角成4560沿高支架四周从低至顶连续布置；搭接处采用直角扣件搭接，搭接长度不小于1000，并且搭接处扣件不少于三个剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢。2）、水平剪刀撑在竖向剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑。（4）立杆下基础处理高支模搭设架体立杆下为550mm厚C35基础底板，安装高支撑体时下一层结构支撑架不允许拆除，直至浇捣完成高支部分砼并达到设计强度75%以上方可拆除下层结构支撑架，架体立杆下垫300mm宽方形18厚木模板。第二节 施工工艺要25、求2.1 材料要求本工程支撑体系采用扣件式钢管满堂脚手架作为高支模支撑体系，在材料选用上应满足以下要求：（1）钢管1）钢管力学性质应符合国家现行标准碳素结构钢（GB700-89）中Q235A钢的规定。 2）钢管的界面尺寸应为外径48mm，壁厚3.0mm。用于立杆、纵横向水平杆、剪刀撑的钢管长度为46m。 3）钢管外观质量检查要求对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质证明3表面质量表面应平直光滑、不26、应由裂纹、分层、压痕、划道和硬弯4外径、壁厚误差0.50mm、误差0.35mm5端面应平整，端面切斜的偏差1.70mm旧管6钢管锈蚀程度应每年检查一次管壁上锈蚀的深度不得超过0.50mm7其它项目同新管4）钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。（2）扣件 1）扣件应符合国家现行标准。 2）扣件质量应按下表检查。项次检查项目验收要求新扣件1产品质量合格证必须具备2生产许可证、专业检测单位测试报告3表面质量及性能应符合技术要求规定4螺栓不得滑丝旧扣件5同新扣件3、4项（3）可调托撑可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距符合现行国家标准梯形螺纹GB/T5796.2、GB/T5796.3的规定。27、可调托撑的螺杆与支托板焊接牢固，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。2.2 模板定位根据定位点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。（1）标高引测：根据控制水准点，用水准仪引测出板面标高（建筑标高）加0.5m控制点，并将其标注在柱钢筋上，再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼28、板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。（2）柱模板的标高控制：1)根据柱的高度，扣除砼楼板的标高后，根据胶合板或已制作好的模板高度，计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸，然后裁出非整模板，将非整块模板安装在柱模板中间，以保证已定形的柱交接处的模板不受破坏。 2)弹线：待楼板新浇筑砼结硬后，由测量员在楼面砼上弹出轴线控制线，核验无误之后，通知木工将柱边线弹出，最后由木工工长和质检员核查控制线，无误后，木工才能进场施工。2.3 满堂架搭设（1）立杆垂直偏差不大于3cm，步距误差不大于2cm，立杆间距不大于2cm。（2) 立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆29、的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。立杆底部设置底座及垫板，垫板厚度为30mm；（3）在架体外侧四周，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为5m-8m，剪刀撑于水平杆的夹角为450 -600。在竖向剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑，扫地杆的设置层设置水平剪刀撑，水平剪刀撑宽度3m-5m，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角为450 -600。（4）立杆底部纵横方向设置扫地杆（为上下各第一道），高度200mm，立杆底部第二道水平杆离底部1.6m，剪刀撑按部位实际情况连续设置。2.4 扣件安装(1）扣件规格必须与钢管外径相配套30、；(2）螺栓拧紧力距不应小于40Nm，且不应大于60Nm。(3）在主节点处固定纵向和横向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。（4）对接扣件的开口应朝上或朝内。2.5 核验标高标高弹出之后，及时核查正误。并由木工工长和质检员核验收。2.6 柱模安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于700时在中间设置一道穿墙螺杆，具体做法详见柱图。为了31、能回收和再利用穿墙螺杆，在穿墙螺杆外套PVC硬塑管，其长度与柱或梁的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与砼隔离开。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。2.7 梁板模板安装7.1 梁、板模板安装工艺流程弹出梁轴线及梁、板水平线并复核梁底脚手架搭设、搭设板满堂红脚手架梁底起拱、搭设梁底找平钢管安放梁底木方背楞铺设梁底模绑扎梁筋安装梁侧模、木背愣、钢管卡具 安放主梁（钢管） 安放次梁（50132、00 木方） 调整次梁标高、起拱 安放顶板模板（15mm 厚多层板）铺设板底模板检查模板上皮标高、平整度绑板筋。7.2 梁、板模板安装施工要点1、在柱子混凝土上弹出梁的轴线、梁位置线及梁板水平线，并复核。2、梁支架的排列、间距要符合模板设计的规定。3、从边跨一侧开始安装，先安装第一排龙骨和支柱，临时固定再安装第二排龙骨和支柱，依次逐排安装，支柱间距0.7，主龙骨间距0.7，次龙骨间距300。立杆加可调底座和可调顶托，支柱中间和下方加横杆或斜杆。4、调节支柱高度，将主龙骨找平：当梁底板跨度等于及大于11m 时，梁底应按设计要求起拱，起拱高度为15mm；悬挑梁跨度等于及大于11m 时，起拱高度为梁33、跨的1/300。5、铺模板：先铺梁底模，顺次铺梁侧模、板底模，板模拼缝处用胶带封死。6、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，中部每隔8-12m设置。7、将模板上杂物清理干净，办预检。8、安装主次梁交接处模板1）在主梁和次梁梁底交接处，先支设柱头梁豁模板，再支设主次梁的底模和侧模。2）在次梁和次梁交接处，先支设梁底模，并较高的次梁侧模上留梁豁，同时支设次梁侧模，在交接处粘贴海绵条保证模板支设的严密性，防止漏浆。2.8 高支模与非高支模部分整体性处理为提高整个高支模系统整体稳定性，要求做到以下注意事项：1、高支与非高支部分立杆间距尽可能保持统一模数，并将水平杆通常连接在一起；2、在高支与非高支交34、界处增设水平剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；3、在高支与非高支交界处增设竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；施工前按以上要求进行交底，过程中严格按方案要求施工，完成后将此部位作为重点验收部位。2.9 高支模施工注意事项（1）具体布置立杆时，需对主梁、次梁、顶板三者支撑立杆间距整体考虑，使三者立杆纵、横方向均在同一条直线上。调整平分立杆间距时，以上述立杆间距为最大极限值，间距只能调小，不能调大；（2）立杆之间必须按每步距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x,y）均具有足够的设计刚度；（3）满堂支撑架底部距基础面200以内必须设双向扫地杆；（4）严格按规范要求设35、置竖向和水平剪刀撑；（5）确保每一扣件的拧紧力矩控制在4565NM内；（6）立杆接长除顶层顶步以上可采用搭接外，其余各层各步立杆的连接不得采用搭接，必须使用对接扣件进行对接，并确保立杆的对接端头平整；且立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格中设置。如顶层采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；（7）底部支座如座落在垫层上，则立杆下部需铺通长木跳板和垫铁；（8）高支模系统验收合格后，楼板钢筋绑扎前将柱子砼浇捣完毕，以增加高支模系统的稳定性。（设计高支模系统时考虑与柱子连接）2.10 高支模拆除1.拆模的时机应是砼达到必要的强度36、，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.（4） 梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑，（5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换37、人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。（6）严禁夜间进行拆架施工。2.高支撑模板拆除的工序要求：（1）拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。(2)在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。(3)模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清38、理干净，按规格分类放整齐，以利再用。(4)模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中4.3模板拆除分项的如下规定：主控项目1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂梁/100一般项目1、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2、模板拆除时，39、不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。第三节 支撑体系检查及验收要求1 高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。2 高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。（1） 施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。（2） 对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样40、）送法定专业检测机构进行检测。（3） 采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。3 高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。4 检查验收表格表A.5高大模板支架安全要点检查表，表A.6高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表，表A.7扣件拧紧抽样检查表。表 A . 41、5 高大模板支架安全要点检查表工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资 料 检 查有专项施工方案不少于5人的专家组论证专项施工方案并出具论证意见论证后经修改的方案经施工企业技术负责人批准有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明）经总监理工程师批准有技术交底记录现 场 检 查保证支架内容稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪力撑外连装置设置梁底位置、每楼层（或沿柱高每4m）设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平剪力撑每楼层设连板装置竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑剪42、力撑倾角4560,跨越57条杆,宽度6m连墙装置在水平剪力撑位置上设置（禁止在砌体上设置）竖直方向沿横向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑在无墙无板处设连梁装置水平方向沿全平面每4.5m高设一道剪力撑，架顶部位加密水平剪力撑在无法采用以上4种方法处设辅助装置立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定支于楼面时加支顶，需支顶层数由验算定，但不少于1层从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层作业平台的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与结构有可靠锚固。保证立杆不43、滑移的限位装置。型钢梁平面外约束伸出长度：可调底座不大于300mm：可调顶托不大于200mm。禁止事项支承梁的立杆应对接，禁止搭接水平杆在禁止区域内，禁止对接禁止用钢管从楼层挑出作为立杆支座禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑的模板禁止使用叠层搭设的木材支撑体系禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接禁止用木杆接长作立杆禁止输送混凝土的泵管与支架连结禁止不同形式的钢管支架、钢材木材支架混用其它立杆间距、水平杆步高符合要求截面高度1m及以上的梁的支承情况扣件螺栓拧紧符合规定格构框架体系设置检查结论1 通过 2 整改 3 停止搭设整改或停止范围如下：检查单位：施工 监理检查人： 年 月 日注：高大模板44、是指达到或超过以下指标的作业平台：高度8m，或结构跨度18m，或经荷载组合后的施工面荷载15Kn/,或经荷载组合后的施工线荷载20Kn/m。表 A . 6 高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表类别： 高大模板支架 高大作业平台支架 验收日期：工程名称： 验收部位：验收内容实测项 实测值1234567891011立杆间距横距纵距水平杆步高每道纵向竖直剪刀撑间距每道横向竖直剪刀撑间距每道水平剪力撑间距危险区域加强措施加密抱柱： 加密顶部水平剪力撑： 辅助装置：外连装置设置情况抱柱： 连板： 连墙：支承面为地面的处理情况支承面为楼面的支顶情况扫地杆缺失情况扫地杆位置的水平剪力撑水平杆缺失情况45、封顶杆缺失情况封顶杆位置的水平剪力撑扣件螺栓拧紧情况截面高度1m及以上的梁的支承情况格构框架体系设置情况禁止对接区内，水平杆搭接情况负责人验收意见架子班长签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）安全员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）质检员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）项目部技术负责人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）公司技术部门人员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）监理工程师签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）方案编审人员意见方案编制人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）方案审查人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）验收结论项目经理签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）表 A . 7 46、扣件拧紧抽样检查表 检查日期 年 月 日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定抽检数量（个）允许不合格数（个）实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格 不合格 截面高度1m并3200nn/10合格 不合格检查结论处理意见检查人注：1、使用力距板手检查，拧紧力矩为40Nm65 Nm。2、“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。3、扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。4、对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5、截面高度1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。第47、五章 施工安全保证措施 第一节 施工安全保证体系能否实现安全生产不仅关系到人民的生命和财产安全，也决定着工程施工能否顺利进行，是牵扯到甲乙双方和国家利益的大事。安全生产对建筑业显得极为重要。在工程施工中，一定要采取有效措施加强安全管理，确保安全目标的实现和工程施工的顺利进行。安全生产目标本单位确定本工程的安全生产管理目标为：1 基本目标：杜绝重伤、死亡、火灾和重大机械设备事故，轻伤事故率低于1.5；2 创优目标：争创武汉市安全文明样板工地。3 安全生产组织机构成立以项目经理为首，由项目副经理、项目技术负责人、项目安全环境管理部经理、相关职能部门及各专业工程师、施工作业层组成的纵向到底、横向到边48、的安全生产管理机构见图7.1，并由企业安全环保部门提供垂直保障。图7.1 安全生产管理机构相关职能部门各专业工程师项目技术负责人各施工队操作工人项目经理土建、安装经理企业总部安全环境部门安全环保部经理班组长第二节 施工安全保证措施1.模板、支撑不得使用腐朽、扭曲、劈裂的材料.底部要平整坚实。2.安装模板应按顺序进行,当模板没有固定前,不得进行下一道工序作业.禁止利用拉杆斜撑攀登上落。3.现场安装模板时,未用工具要装入工具袋,防止上层作业时工具掉下伤人。4.模板、木枋、支架传送吊运要捆绑牢固,不得乱扔。5.安装立柱、梁模板时,高度大于4m以上时,应搭设工作台,不足4m的,可使用脚手架平台操作。649、.墙、柱模板未安装对拉螺栓前,板面要向内倾斜一定的角度并用斜撑撑牢,以防模板倒塌。7.安装楼面模板遇有预留洞口的地方,应做好临时封闭,以防误踏和落物伤人。8.安装楼面模板,在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板,应拿起堆放稳妥,以防误入伤人事故发生。9.安装二层以上的外围柱、梁模板,要搭设脚手架并设防护栏杆或挂好安全网。10.在浇筑混凝土中,要有专人看守模板,发现变形、松动等异常情况要及时加固处理,防止塌模伤人。11.拆除模板必须经施工负责人同意,方可进行拆除,操作人员必须戴安全帽。操作时要按顺序分段进行,超过4M以上高度不允许让模板、枋料自由落下。严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉下。12.拆除模板应50、用长撬棍,严禁操人员站在正拆除模板下。在拆除楼板模板时,要特别注意防止整块模板掉下伤人。13.拆除模板前,要将下的洞口、建筑物周边用木板或安全网作防护围蔽,防止模板、枋料落下伤人才。14.拆模间歇时,要将已松动的模板、木枋、拉杆、支撑固定好,防止突然掉落或倒塌。15.模板拆完后不得留下松动和悬挂的模板、枋料在结构物上.拆除下来的模板、枋料要及时清理、修整、并运送到指定地方堆放稳妥。16、项目技术负责人、专职安全员必须向施工人员、操作班组进行书面安全交底。第三节 施工用电安全措施1.工地的施工用电严格按照建设部JGJ46-2005/J405-2005“施工现场临时用电安全技术规范”。2.圆锯机要51、有安全防护装置才准使用,未作业时要拉闸停机。 使用电器和机具应符合施工现场临时用电安全技术规范、建筑机械使用安全技术规程（JGJ332001）的规定。3.每班用电作业必须要持证电工跟班，并严格遵守现场的各项安全管理规章制度。4. 施工现场各种用电用器具及有关机械设备，都必须按安全规程要求安设二级漏电保护装置，每次使用前，尤其是受潮淋雨后，都必须由电工检查，确认性能可靠安全的情况下方可使用。结构楼层竖向及平面水平的供配电缆都必须严格按电缆机械性能及供电要求进行，配选电缆规格，同时必须时刻注意好电缆的安全保护工作，严防破损，漏电。5. 一切机具运到现场后，必须由电工检测其绝缘电阻及检查电器附件是否52、完整无损，固定用电设备其绝缘电阻不少于0.5M，类手持电动机具不少于2M，类不少于7M。用电设备的金属外壳必须有可靠的接地保护，使用手动工具应穿戴安全用具。第四节 高空作业安全措施1.严禁从高空往下乱掉杂物，防止物体打击伤人。2.防“六个口”：楼板预留口、电梯口、通道口、阳台口、井架口、梯口。除“五害”：高空坠落、物体打击、机械伤害、吊装伤害、塌方和倒塌，要做好安全防护措施。3.要遵守操作规程和安全制度，严禁酒后操作，运桥排栅的栏杆横竹一律不准坐人，不准在高空凌空边缘危险地方站立和操作。4. 2m以上高处作业应有可靠立足点。要系好安全带，扣好保险钩。5.模板拆除前应经拆模申请批准，拆除区域应设53、置警戒线，并派专人监护，拆模不得留下悬空模板。6.作业面孔洞及临边应设明显警戒线，并设防护栏杆等。第五节 恶劣天气下的安全措施1.雨期施工的工作面不宜过大，应逐段分片、分期施工完成，重要的部位，应尽量在雨期前完成，同时做好防雨材料、雨具的准备。2.根据工程进度计划安排，掌握好气象情况变化，以便合理安排、组织施工，减少不必要的投入。3.做好安全防护，检查供电网络、防漏电、触电，做好外脚手架防滑、加固工作。4.组织施工人员学习雨期施工安全、技术操作规定，做到心中有数、责任分明，防范于未然。5.凡遇恶劣天气、大雾、暴雨等，应停止吊装及高空作业，吊钩应提升至顶部，大风雨过后要检查外脚手架，物料提升机和54、塔吊等，认定设备完好后才能继续施工。第六节 混凝土浇筑的方式及路线混凝土浇筑的方式采用地泵为主，汽车泵为辅，混凝土浇筑板块按照设计图纸的后浇带划分，浇筑顺序：塔楼区域中心地下室区域。浇筑方法及路线：混凝土梁的的施工先从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不大于400mm。采用地泵浇筑方式时架体的防震措施：混凝土泵管底座采用轮胎进行减震。第七节 施工监测7.1高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：1、模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系55、统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后强度达到75%时，下层模板支撑方可拆除。2、模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：(1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）脚手架架体和杆件是否有变形现象。(6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程56、中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。4、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的2/1000起拱。5、上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。6、模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。7、立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。8、支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。9、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不57、宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。10、高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。11、在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。7.2高支撑模板支架搭设时监测措施1、安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室顶板和楼面上。2、支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。3、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。4、满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方58、式与支撑架横梁固定。5、搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。6、立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。7、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。7.3高支撑模板支架使用时监测措施1、脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2、水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。3、模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。4、穿59、着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。5、浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。6、支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。7、模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。8、恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板60、等大件模具的露天吊装和支撑作业。7.4高支撑模板支架拆除时监测措施在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。一般说拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构件的模板不是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板，拆除要求：现浇结构的模板及其61、支架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下列的规定： （1）侧模板如梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。通常在常温时期（气温平均在10-25摄氏度），混凝土浇筑后24h即可拆模。（2）梁、板等底模梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）要求，模板才可以拆除。（3）悬挑模板拆除拆除楼板及梁底等横向结构模板时，应先将支架下降200-300。然后逐块拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆模。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全62、措施。 （4）拆模操作安全拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。（5）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。（6）预留孔洞封闭平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。（7）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊。（8）用电和输送电路安全在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔63、离防护措施。（9）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。（10）拆卸吊运安全装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。第八节 应急救援措施8.1 应急处理领导小组1 成立以项目经理为第一责任人的突发事件应急处理领导小组，负责领导、指挥本工程现场区域内突发事件应急处理工作。组 长： 副组长： 成 员： 2 报警救援及其他联络电话报120 送往医院就诊，主要领导电话： 应急车辆车号：鄂A 85S97 司机： 火警 119 组长： 公安 110 副组长： 医疗 120 副组长64、： 交通 122 组员： 3 人员分工与职责1) 项目经理任总指挥，组织、指挥应急救援工作和实施演练。2) 项目副经理协助总指挥工作，在总指挥不在岗时，代替总指挥工作，同时要安排、督促预防措施实施。3) 安全员协助总指挥作好应急救援准备工作及日常事务工作。建立并保持信息渠道畅通，参与应急救援指挥及协调工作，协助组织实施演练，参与制定、检查安全预防措施落实。4) 技术员编制紧急事件预防措施计划，组织实施安全教育，督促紧急事件预防措施计划。5) 材料员负责应急救援物资供应及储备管理，保障应急救援物资质量，控制有效期限。6) 施工队长落实执行紧急事件预防措施计划，组织人员参加应急救援行动及定期演练，65、协助应急救援指挥。8.2 突发事件处理流程发 现 人项目经理或单位负责人项目安环部或项目应急领导小组发现后立即向项目经理或单位负责人报告局安环部企业管理部迅速作出判断，下达应急响应指令，同时以最快方式向项目安环部报告，并根据情况的严重程度决定是否报警 。判定项目经理部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场处理，同时电话向局安环部报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件应急电话： 火警119； 匪警110； 交通事故122； 急救1208.3 应急救援方法1 高空坠落应急救援方法1）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“166、20”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2 模板、坍塌应急救援方法1）工地发生模板支撑体系坍塌事故时，立即组织人员67、及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2）报120 急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3 物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2）对伤口包扎：以保护68、伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4） 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。4 火灾应急救援方法（1）发生火灾后，立即向有关部门汇报情况，要求提供相关协助。（2）迅速组织人员疏散并保护物资，及时控制火势采取有效手段，最大限度地减少人员伤亡和经济损失。（3）根据火灾特点划警戒线，并紧急调动有关部69、门，单位人员迅速赶到事故现场。5、触电应急救援方法（1）当发生人身触电事故时，首先使触电者脱离电源，迅速急救，关键是“快”。（2）对于低压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源：1）如果触电地点附近有电源开关或插销，可立即拉开电源开关或拔下电源插头，以切断电源。2）可用有绝缘手柄的电工钳、干燥木柄的斧头、干燥木把的铁锹等切断电源线，也可采用干燥木板等绝缘插入触电者身下，以隔离电源。3）当电线搭在触电者身上或者被压在身下时，也可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等绝缘物为工具，拉开、提高或挑开电线，使触电者脱离电源，切不可直接去拉触电者。3、对于高压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源：70、1）立即通知有关部门停电。2）带上绝缘手套，穿上绝缘鞋，用相应电压等级的绝缘工具按顺序拉开开关。3）用高压绝缘杆挑开触电者身上电线。（4）触电急救的同时拨打120进行急救。8.4 应急救援工具及药品 1 预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架3个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援2 应急器材准备清单序号应急物品名称规格/型号单位数量存放地点保管人备注1肾上腺素1ml盒22尼可刹米2ml盒23阿拉明2ml盒24阿托品0.05盒25654-21071、mg盒56速效救心丸丸盒57止血敏2ml盒58止血带根29绷带卷2010急救包个211氧气袋个112血压表个113灭火器MFZ4个8014应急车辆辆1第六章 劳动力计划 1、专职安全生产管理人员安全总监： 现场安全员： 2、特种作业人员配置及管理搭设高大模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。高大模板支撑系统搭设前，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、72、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。第七章 计算书及相关图纸第一节 地下一层顶板部分梁集中线荷载20kN/m及以上支撑体系计算书1.1、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数: 模板支架搭设高度为5.9m， 梁截面 BD=500mm2700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.40m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10073、00.0N/mm2。 梁顶托采用钢管483.0mm。 梁底承重杆按照布置间距250,300mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.002.70+0.50)+1.402.00=84.400kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.002.70+0.71.402.00=89.440kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.74、40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.7000.500=33.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(22.700+0.500)/0.500=2.950kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.500=0.500kN 75、考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3533.750+1.352.950)=44.591kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.500=0.441kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力76、分别为 N1=2.190kN N2=6.370kN N3=5.617kN N4=6.370kN N5=2.190kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.067mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07410001000/18750=3.947N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33384.0/(2500.00015.000)=0.677N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大77、挠度计算值 v = 0.067mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.370/0.500=12.740kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.740.50 最大剪力 Q=0.60.50012.740=3.822kN 最大支座力 N=1.10.50012.740=7.007kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I 78、= 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.319106/54000.0=5.90N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33822/(24090)=1.593N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到10.486kN/m 最大变形79、 v =0.67710.486500.04/(10010000.002430000.0)=0.183mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.042kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 11.385kN 经过计算得到最大变形 V= 0.088mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.25cm3； 80、截面惯性矩 I = 10.20cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.360106/1.05/4248.0=80.71N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.088mm 顶托梁的最大挠度小于300.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时81、,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.385kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1105.900=0.791kN N = 11.385+0.791=12.176kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.40m； l0 计算长度，取1.482、00+20.300=2.000m； 由长细比，为2000/16=125； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.429； 经计算得到=12176/(0.429397)=71.363N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2502.0300.872=0.443kN/m2 h 立杆的步距，1.40m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，083、.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4430.8001.400； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=11.385+0.91.20.651+0.90.91.40.079/0.500=12.354kN 经计算得到=12354/(0.429397)+79000/4248=90.933N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=91.63 所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。1.2、梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度2700mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用84、普通胶合板。 内龙骨布置10道，内龙骨采用4090mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距100+300+300+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值85、。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.480kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.916.490=14.8486、1kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.27m。 荷载计算值 q = 1.214.8410.273+1.403.6000.273=6.245kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 27.331.801.80/6 = 14.76cm3； I = 27.331.801.801.80/12 = 13.28cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪87、力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.673kN N2=1.936kN N3=1.646kN N4=1.723kN N5=1.704kN N6=1.704kN N7=1.723kN N8=1.646kN N9=1.936kN N10=0.673kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.183mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04910001000/14760=3.320N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验88、算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31033.0/(2273.33318.000)=0.315N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.183mm 面板的最大挠度小于273.3/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2714.84+1.40.273.60=6.245kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2714.84=4.052kN/m 按照三跨连续梁计算，89、最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.123/0.500=6.245kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.2450.50 最大剪力 Q=0.60.5006.245=1.874kN 最大支座力 N=1.10.5006.245=3.435kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.156106/54000.0=2.89N/mm2 90、抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31874/(24090)=0.781N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6774.057500.04/(10010000.002430000.0)=0.071mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁91、计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.409mm 最大支座力 Qmax=10.388kN 抗弯计算强度 f=0.984106/8496000.0=115.82N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉92、螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.388 对拉螺栓强度验算满足要求!第二节 搭设高度8.85m的梁板支撑体系计算书2.1 搭设高度8.85m的梁板计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为8.85m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.0093、m，立杆的步距 h=1.40m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.20+0.30)+1.402.594、0=9.980kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.20+0.71.402.50=8.930kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.2001.000+0.3001.000)=4.860kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)1.000=4.050kN/m 面板的截面惯95、性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.860+1.404.050)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f96、 = 0.10410001000/54000=1.917N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.860+1.44.050)0.300=2.070kN 截面抗剪强度计算值 T=32070.0/(21000.00018.000)=0.173N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.8603004/(10060004860097、0)=0.091mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板中间跨支座最大弯矩计算公式为 M = 0.1Pl+0.1ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.5000.2001.200+0.3001.200)=5.832kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.1750.91.402.50.300+0.0201.205.8320.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.178100098、1000/54000=3.296N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.2000.300=1.530kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.530+1.200.090)=99、1.750kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.750)1.000=3.451kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.451/1.000=3.451kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.451.00 最大剪力 Q=0.61.0003.451=2.070kN 最大支座力 N=1.11.0003.451=3.796kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 100、W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.345106/54000.0=6.39N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32070/(24090)=0.863N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变101、形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.458kN/m 最大变形 v =0.6771.4581000.04/(1009500.002430000.0)=0.428mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到中间跨支座最大弯矩计算公式为 M = 0.1Pl+0.1ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.1751.400.92.51.000+0.0201.7501.000 抗弯计算强度 f=0.586106/54000.0=10.86N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0102、N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.796kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 13.886kN 经过计算得到最大变形 V= 0.836mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面惯性矩 I = 20.39cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1103、.285106/1.05/8496.0=144.05N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.836mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： 104、(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.0938.850=0.822kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.2001.0001.000=5.100kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.600kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)1.0001.000=4.050kN 3.不考虑风荷载时,立杆的105、轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.39kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.60m； l0 计算长度，取1.600+20.300=2.200m； 由长细比，为2200/16=137； 轴心受压立106、杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363； 经计算得到=12390/(0.363397)=85.992N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.60m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0861.0001.600107、； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.600+0.91.44.050+0.90.91.40.025/1.000=11.851kN 经计算得到=11851/(0.363397)+25000/4248=88.159N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=91.63 所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。2.2 梁截面1400*2500mm、1700*2500mm型钢梁支撑体系计算书，以1700*2500mm为计算对象。计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设108、高度为8.85m， 梁截面 BD=1700mm2500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.40m， 梁底增加4道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 2.00m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底承重杆按照布置间距325,450,450,450mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计109、算折减系数取0.80。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.50+0.50)+1.402.00=79.900kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.002.50+0.71.402.00=82.960kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (110、1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.5000.500=31.875kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(22.500+1.700)/1.700=0.985kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)1.7000.500=3.825kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3531.875+1.350.985)=39.925kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.983.825=3.374kN 111、面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.979kN N2=8.523kN N3=7.386kN N4=7.183kN N5=9.553kN N6=9.553kN N7=7.183kN N8=7.386kN N9=8.523kN112、 N10=2.979kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.185mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.16810001000/27000=6.222N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=35457.0/(2500.00018.000)=0.909N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.185mm 面板的最大挠度小于188.9/250,满足要求! 二、梁113、底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.553/0.500=19.106kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.119.110.50 最大剪力 Q=0.60.50019.106=5.732kN 最大支座力 N=1.10.50019.106=10.508kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计114、算 抗弯计算强度 f=0.478106/54000.0=8.85N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到14.077kN/m 最大变形 v =0.67714.077500.04/(10010000.002430000.0)=0.245mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力115、图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 20.102kN 经过计算得到最大变形 V= 0.225mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面惯性矩 I = 20.39cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.826106/1.05/8496.0=92.59N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.225mm 顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，116、扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=20.102kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1128.850=1.200kN N = 20.102+1.200=21.302kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立117、杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.40m； l0 计算长度，取1.600+20.300=2.200m； 由长细比，为2200/16=137； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363； 经计算得到=21302/(0.363397)=147.852N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91118、.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.40m； la 立杆迎风面的间距，2.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0582.0001.600； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=20.102+0.91.20.988+0.90.91.40.033/0.500=21.378kN 经计算得到=21378/(0.363397)+33000/4248=156.251N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f119、,满足要求!2.3梁截面1400*2500mm、1700*2500mm型钢梁侧模计算书，以1700*2500mm为计算对象。一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度1700mm，高度2500mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置12道，内龙骨采用4090mm木方。 外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距100+1050+1150#mm，断面跨度方向间距300mm，直径16mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯120、强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝121、土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.480kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.916.000=14.400kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.21m。 荷载计算值 q = 1.214.4000.207+1.405.4000.207=5.149kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中122、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.731.801.80/6 = 11.19cm3； I = 20.731.801.801.80/12 = 10.07cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.421kN N2=1.210kN N3=1.029kN N4=1.077kN N5=1.064kN N6=1.068kN N7=1.068kN N8=1.064kN N9=1.077kN N10=1.029kN N11=1.210kN 123、N12=0.421kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.059mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02310001000/11193=2.055N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3646.0/(2207.27318.000)=0.260N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.059mm 面板的最大挠度小于207.3/250,满足要求! 四、梁侧模124、板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2114.40+1.40.215.40=5.149kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2114.40=2.981kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.545/0.300=5.149kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.1490.30 最大剪力 Q=0.60.3005.149=0.927kN 最大支座力 N=1.10.3005.149=1.699kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩125、I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.046106/54000.0=0.86N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3927/(24090)=0.386N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0126、.6772.985300.04/(1009500.002430000.0)=0.007mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.191mm 最大支座力 Qmax=11.079kN 抗弯计算强度 f=127、1.224106/8496000.0=144.07N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1150.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.079 对拉螺栓强128、度验算满足要求!第三节 700厚柱帽支撑体系计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.8m， 立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.40m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，间距250mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 129、扣件计算折减系数取0.80。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.70+0.30)+1.402.50=24.860kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.70+0.71.402.50=25.130kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标130、准值 q1 = 0.9(25.0000.7000.500+0.3000.500)=8.010kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.500=2.025kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面131、板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.358.010+0.982.025)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08010001000/18750=4.266N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.358.010+1.02.025)0.250=1.920kN 截面抗剪强度计算值 T=31920.0/(2500.00015.000)=0.384N/mm2 截面抗剪强度设计值 T132、=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.0102504/(1006000140625)=0.251mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.0000.7001.200+0.3001.200)=19133、.224kN/m 面板的计算跨度 l = 250.000mm 经计算得到 M = 0.0750.90.982.50.250+0.1001.3519.2240.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20410001000/18750=10.856N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.7000.250=4.375kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振134、捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.250=1.125kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.354.375+1.350.075)=5.407kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.90.981.125=0.992kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.992+5.407)0.500=3.200kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.199/0.500=6.399kN/m 最大弯矩 M = 135、0.1ql2=0.16.400.50 最大剪力 Q=0.60.5006.399=1.920kN 最大支座力 N=1.10.5006.399=3.519kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.160106/54000.0=2.96N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度136、必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31920/(24090)=0.800N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.005kN/m 最大变形 v =0.6774.005500.04/(1009000.002430000.0)=0.077mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到中间跨支座最大弯矩计算公式为 M = 0.1Pl+0.1ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P 137、= 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.1750.980.92.50.500+0.0205.4070.500 抗弯计算强度 f=0.220106/54000.0=4.07N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.519kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座138、 F= 7.613kN 经过计算得到最大变形 V= 0.077mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面惯性矩 I = 20.39cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.309106/1.05/8496.0=34.64N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.077mm 顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或139、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1183.800=0.449kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.5000.500=0.075kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.7000.5000.500=4.375kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.409kN。140、 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.5000.500=1.012kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.95kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；141、 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.40m； l0 计算长度，取1.400+20.300=2.000m； 由长细比，为2000/16=125； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424； 经计算得到=6945/(0.424424)=38.669N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0142、.086kN/m2 h 立杆的步距，1.40m； la 立杆迎风面的间距，0.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.5001.400； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.409+0.91.41.012+0.90.91.40.010/0.500=6.589kN 经计算得到=6589/(0.424424)+10000/4491=38.825N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=91.63 所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。第四节 相关图纸图4.1地下一层顶板部分梁集中线荷载20kN/m及以上的高支模搭设示意图图4.2搭设高度8.85m的梁板高支模搭设示意图图4.3 700厚柱帽高支模搭设示意图